JP2807134B2 - Gas jet chamber sealing device - Google Patents
Gas jet chamber sealing deviceInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、送給ロールを介して高
速で通板される薄金属板の表面に、気体噴射装置から気
体を吹付けて加熱又は冷却を行う場合に、前記気体噴射
装置を内装する加熱又は冷却室と分離した送給ロール室
内側に、前記噴射気体が、金属板表面に沿って生じる気
流（以下板面気流と記す）によって流入するのを制限す
るガスジェットチャンバのシール装置に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION This invention, in the case of the front surface of the thin metal plate which is strip passing at high speed through the feed rolls, the heating or cooling by blowing the gas from the gas injection device, the gas The above-mentioned injection gas is restricted from flowing into the inside of the supply roll chamber separated from the heating or cooling chamber in which the injection device is installed due to an air current generated along the surface of the metal plate (hereinafter referred to as a plate surface air flow) .
The present invention relates to a gas jet chamber sealing device.
【０００２】[0002]
【従来の技術】昨今、自動車産業のような金属二次加工
産業界からよせられるプレス加工性向上のために、例え
ば低炭素鋼等からなる金属板を溶接等によって一連の金
属帯となし、この金属帯を連続焼鈍処理によって再結晶
焼鈍することにより延性，深絞り性，時効性を得ること
が提案され、実施化されている。一方で、こうした金属
帯の連続焼鈍処理を工業的に行うために、例えば図３に
示すような竪型炉を連設して構築された連続焼鈍設備が
広く採用されている。この連続焼鈍設備によれば、余熱
帯１で予熱された金属帯（ストリップ）Ａに対して加熱
帯２又は均熱帯３で所定の再結晶を行った後、第１冷却
帯５及び第２冷却帯６で所定の冷却処理を行う。2. Description of the Related Art In recent years, in order to improve the press workability which is given by the metal secondary processing industry such as the automobile industry, a metal plate made of, for example, low carbon steel is formed into a series of metal bands by welding or the like. thing I Rinobe resistance to recrystallization annealing the metal strip by continuous annealing, deep drawability, it is proposed to obtain the aging property is implemented. On the other hand, in order to industrially perform such continuous annealing of metal strips, for example, continuous annealing equipment constructed by connecting vertical furnaces as shown in FIG. 3 is widely used. According to this continuous annealing equipment, after the metal zone (strip) A preheated in the extratropical zone 1 is subjected to a predetermined recrystallization in the heating zone 2 or the soaking zone 3, the first cooling zone 5 and the second cooling zone A predetermined cooling process is performed in band 6.
【０００３】ところで前記第１冷却帯５及び第２冷却帯
６内ではストリップＡは固定されたハースロール１０に
よって上下に昇降しながら通板される。そして、ハース
ロール１０は後述するガスジェットチャンバ及びガスジ
ェットノズル等から構成される冷却ガス噴射装置を内装
する冷却室１２ａ，１２ｂに対して個別のハースロール
室１３内に分離されている。前記冷却室内では図９に明
示するように、ガスジェットチャンバ１４内に冷却ガス
Ｂを送給し、これを通板されるストリップＡの両表面に
対向して設置されたガスジェットノズル１５から該両表
面に吹付けて，この冷却ガスＢがストリップＡの熱を持
ち去ることにより冷却を行っている。これらのガスジェ
ットチャンバ１４及びガスジェットノズル１５から構成
される各冷却ガス噴射装置は冷却室１２ａ，１２ｂ内で
幾つかの個別の冷却ガスチャンバ室１１を形成する。ま
た冷却室１２ａ，１２ｂ内では図１０に示すように、送
出される冷却ガスＢをバランスするためにストリップＡ
の幅方向両側で各冷却ガスチャンバ室１１のほぼ中央部
に設置された排気口１６から側方排気を行っている。な
お、前記ガスジェットノズル１５はストリップＡの幅方
向全域にわたって均一に冷却ガスＢが噴射されるスリッ
トタイプのものが使用されている。In the first cooling zone 5 and the second cooling zone 6, the strip A is passed by a fixed hearth roll 10 while moving up and down. The hearth roll 10 is separated into individual hearth roll chambers 13 with respect to the cooling chambers 12a and 12b in which a cooling gas injection device including a gas jet chamber and a gas jet nozzle, which will be described later, are installed. In the cooling chamber, as shown in FIG. 9, a cooling gas B is supplied into the gas jet chamber 14, and the cooling gas B is supplied from a gas jet nozzle 15 installed opposite to both surfaces of the strip A through which the gas is passed. The cooling gas B removes the heat of the strip A by spraying on both surfaces to perform cooling. Each cooling gas injection device composed of the gas jet chamber 14 and the gas jet nozzle 15 forms several individual cooling gas chamber chambers 11 in the cooling chambers 12a and 12b. In the cooling chambers 12a and 12b, as shown in FIG.
Side exhaust is performed from exhaust ports 16 provided at substantially the center of each cooling gas chamber chamber 11 on both sides in the width direction. The gas jet nozzle 15 is of a slit type in which the cooling gas B is uniformly injected over the entire area of the strip A in the width direction.
【０００４】一方、前記ハースロール室１３内には、前
記加熱帯２内の加熱気体を流入たり、電気式ヒータを用
いたりして加熱する加熱ヒータ１７が、ほぼハースロー
ル１０の長手方向端部に対向するように設置されてい
る。既知のように冷却帯では、ストリップはハースロー
ルより温度が高いため、ストリップの接触している当該
ロールの長手方向中央部が長手方向端部に比して高温と
なる温度差が生じる。その結果、ロールの長手方向中央
部が長手方向端部より膨張する，所謂サーマルクラウン
が発生し、これがクーリングバックルと呼ばれるバック
リングの原因となる。そこで、前記加熱ヒータ１７によ
ってハースロール１０の長手方向端部を加熱し、ロール
センタとエッジ部との相対温度差を小さくしてサーマル
クラウン量を減少させるようにしている。On the other hand, the said hearth roll chamber 13, or flows the heating gas in said heating zone 2, a heater 17 to heat interest using electric heater, the longitudinal end of the substantially hearth rolls 10 It is installed to face the part. As is known, in the cooling zone , the temperature of the strip is higher than that of the hearth roll, so that a temperature difference occurs in which the center of the roll in contact with the strip is hotter than the end in the longitudinal direction. As a result, a so-called thermal crown, in which the longitudinal center portion of the roll expands from the longitudinal end portion, occurs, which causes buckling called a cooling buckle. Therefore, the longitudinal end of the hearth roll 10 is heated by the heater 17 to reduce the relative temperature difference between the roll center and the edge to reduce the thermal crown amount.
【０００５】このとき、前記加熱ヒータ１７によるハー
スロール１０の加熱効率を考えると、ハースロール室１
３内を冷却室１２ａ，１２ｂの雰囲気と分離する必要が
生じる。そのため、本出願人が先に提案した特開昭６０
−１４１８３４号公報に記載されるように、前記連続焼
鈍設備の少なくとも第１冷却帯５ではハースロール室１
３と冷却室１２ａ，１２ｂとを個別の部屋に分離すると
共に、ハースロール室１３内の冷却室１２ａ，１２ｂ側
には、ストリップＡの両表面にシールロール１８を配設
するなどして、冷却室１２ａ，１２ｂ内の冷却ガスＢが
ハースロール室１３内側に流入するのを低減している。At this time, considering the heating efficiency of the hearth roll 10 by the heater 17 , the hearth roll chamber 1
3 needs to be separated from the atmosphere of the cooling chambers 12a and 12b. Therefore, Japanese Patent Application Laid-Open No.
As described in JP-A-141834, at least the first cooling zone 5 of the continuous annealing equipment has a hearth roll chamber 1.
3 and the cooling chamber 12a, as well as separating the 12b in a separate room, Haas cooling chamber 12a of the roll chamber 13, the 12b side, such as by disposing the seal roll 18 on both surfaces of the strip A, cooled The cooling gas B in the chambers 12a and 12b is prevented from flowing into the hearth roll chamber 13.
【０００６】[0006]
【発明が解決しようとする課題】前記冷却室内の気流を
細かく考察すると、図１０に示すように、前記スリット
タイプのガスジェットノズル１５からストリップＡの幅
方向全域にわたって均一に冷却ガスＢが噴射されるた
め、前記冷却ガスＢの運動エネルギー及び／又はストリ
ップＡの通板に伴って、ストリップの幅方向中央寄り表
面に沿ってストリップの長手方向に向かう冷却ガスＢの
板面気流が生じる。しかも、この板面気流を正の気流と
すると，ストリップの幅方向両端部の外側ではこの板面
気流と逆方向へ向かう負の気流が生じている。これらに
より前記各冷却ガスチャンバ室１１の入側及び出側では
図１０に示すように、ストリップＡの幅方向中央部で正
方向，ストリップの幅方向両端部外側で負方向の循環流
Ｃが発生することになる。Considering the air flow in the cooling chamber in detail, as shown in FIG. 10 , the cooling gas B is uniformly injected from the slit type gas jet nozzle 15 over the entire width of the strip A as shown in FIG. Therefore, the kinetic energy of the cooling gas B and / or the passing of the strip A causes a plate surface airflow of the cooling gas B in the longitudinal direction of the strip along the surface near the center in the width direction of the strip. Moreover, if the plate-like airflow is a positive airflow, a negative airflow in the opposite direction to the plate-like airflow is generated outside both ends in the width direction of the strip. As a result, as shown in FIG. 10, a circulating flow C in the positive direction at the center of the strip A in the width direction and a negative direction at the outside of both ends in the width direction of the strip A are generated on the inlet side and the outlet side of each of the cooling gas chamber chambers 11. Will do.
【０００７】前記従来の連続焼鈍設備における第１冷却
帯５では前記のように冷却室１２ａ，１２ｂとハースロ
ール室１３とを分離して、ハースロール室１３内にはシ
ールロール１８を設置してガスジェットチャンバをシー
ルしているが、実際のシールロール１８はストリップに
接触していないので、前記循環流Ｃは実質的にハースロ
ール１０の近傍で折り返すものとなる。In the first cooling zone 5 in the conventional continuous annealing equipment, the cooling chambers 12a and 12b and the hearth roll chamber 13 are separated as described above, and a seal roll 18 is installed in the hearth roll chamber 13. Although the gas jet chamber is sealed, the circulating flow C turns substantially near the hearth roll 10 because the actual seal roll 18 is not in contact with the strip.
【０００８】従って、この循環流Ｃによって冷却ガスチ
ャンバ室１１内の冷却ガスＢがハースロール１０近傍に
まで流入し、しかもそれが加熱ヒータ１７によって加熱
されたハースロール１０近傍の熱を持ち去るために、該
加熱ヒータ１７の加熱効率は極端に低減する。このよう
に加熱効率の低い状態で前記ハースロール１０のサーマ
ルクラウンを制限すべく加熱を行うためには、加熱ヒー
タ１７の加熱容量を大きくしなければならないが、実際
問題では炉内壁に取付ける加熱ヒータ１７の単位面積当
たりの加熱容量が壁諸元により予め決まっているので、
炉内壁総面積の加熱容量を越える加熱容量の加熱ヒータ
１７を取付ける場合には壁面積を大きくしなければなら
ず、そのためハースロール室１３の内面積，容量を極端
に大きなものとしなければならないという問題が発生す
る。Accordingly, in the cooling gas B of the cooling gas chamber chamber 11 by the circulating flow C flows to the vicinity of the hearth roll 10, yet to carry away it hearth rolls 10 near the heat that has been heated by the heater 17 The heating efficiency of the heater 17 is extremely reduced. In order to perform heating to limit the thermal crown of the hearth roll 10 in a state where the heating efficiency is low as described above, the heating capacity of the heater 17 must be increased. Since the heating capacity per unit area of 17 is predetermined by the wall specifications,
When a heater 17 having a heating capacity exceeding the total heating capacity of the inner wall of the furnace is installed, the wall area must be increased, and therefore the inner area and capacity of the hearth roll chamber 13 must be extremely large. Problems arise.
【０００９】しかも、前記冷却ガスチャンバ室１１に対
してハースロール室１３との間の冷却室１２ａ，１２ｂ
内に全く空間がないため、せっかく前記側方排気によっ
て負圧が生じていても前記循環流Ｃはその影響を受ける
ことがなく、乱れることなく常時発生することになる。
こうした問題を解決するために、例えば冷却ガス噴射装
置の最上部のガスジェットノズルを閉塞すること，冷却
ガス噴射装置上部両サイド側への循環流を防止する防止
板を設置すること，シールロールに循環流の防風板を併
設することなどが考えられる。しかし、これらのうち冷
却ガス噴射装置の最上部のガスジェットノズルを閉塞し
ても、前記循環流はガスジェットノズルから噴射される
冷却ガスの運動エネルギーによって発生するものである
から、一つ二つのガスジェットノズルを閉塞しても循環
流の発生そのものを抑止することはできず、効果は小さ
いものとなる。また、循環流防止板を設置しても循環流
そのものの逃げ場がないから、効果は殆どないものな
る。また、シールロールに防風板を併設することは構造
上問題が生じる。Further, the cooling chambers 12a and 12b between the cooling gas chamber chamber 11 and the hearth roll chamber 13 are provided.
Since there is no space inside, even if a negative pressure is generated by the side exhaust, the circulating flow C is not affected by the negative pressure and is always generated without being disturbed.
In order to solve these problems, for example, the gas jet nozzle at the uppermost part of the cooling gas injection device is closed, a prevention plate is installed to prevent the circulating flow to both sides of the upper portion of the cooling gas injection device, and the seal roll is provided. It is conceivable to install a windbreak board for circulating flow. However, even if the uppermost gas jet nozzle of the cooling gas injection device is closed, the circulating flow is generated by the kinetic energy of the cooling gas injected from the gas jet nozzle. Even if the gas jet nozzle is closed, the generation of the circulating flow itself cannot be suppressed, and the effect is small. Further, even if the circulation flow prevention plate is provided, there is no escape point for the circulation flow itself, and therefore, there is almost no effect. In addition, providing a windbreak plate on the seal roll causes a structural problem.
【００１０】一方で、本出願人が先に提案した特開平２
−２８２４３１号公報に記載される逆流ノズルを設ける
こともガスジェットチャンバのシール装置として有効か
と思われる。この逆流ノズルは、前記ハースロール室と
冷却室との間にスリット状のストリップ通路を形成し、
このストリップ通路にストリップの板幅方向に平行で且
つハースロール室から冷却室に向かう速度成分を有する
逆流ガス噴流を，ストリップの表面に形成するものであ
る。この逆流ガス噴流は、自身の運動エネルギーによっ
て前記板面気流を抑制することが可能である。しかし、
この逆流ガス噴流によっても抑制しきれない板面気流の
残留分はハースロール室内側にダイレクトに流入するた
め、前記循環流の抑制効果にも限度がある。On the other hand, Japanese Patent Laid-Open No.
It is considered that the provision of the backflow nozzle described in Japanese Patent Application No. -282431 is also effective as a sealing device for the gas jet chamber. The backflow nozzle forms a slit-like strip passage between the hearth roll chamber and the cooling chamber,
A backflow gas jet having a velocity component parallel to the strip width direction and flowing from the hearth roll chamber to the cooling chamber is formed in the strip passage on the surface of the strip. The backflow gas jet can suppress the plate surface airflow by its own kinetic energy. But,
The residual portion of the plate surface airflow that cannot be completely suppressed even by the backflow gas jet flows directly into the hearth roll chamber, so that the effect of suppressing the circulating flow is limited.
【００１１】一方、通板される温度の低い金属板にそれ
より温度の高い加熱気体を吹付けて該金属板を加熱する
場合は、これと全く逆の現象が生じるが、省エネルギー
の問題やヒートバックリングの発生については同様に解
決すべきである。本発明はこれらの諸問題に鑑みて開発
されたものであり、例えば前記薄金属板の冷却装置にお
ける循環流のハースロール室への流入を制限して、加熱
ヒータの加熱効率を高めて省エネルギーを達成しなが
ら、ストリップのバックリング発生を防止して歩留りを
向上することのできるガスジェットチャンバのシール装
置を提供することを目的とするものである。On the other hand, when a hot gas having a higher temperature is blown onto a low-temperature metal sheet to be passed through to heat the metal sheet, the opposite phenomenon occurs. The occurrence of buckling should be solved similarly. The present invention has been developed in view of these problems, for example, by restricting the flow of the circulating flow into the hearth roll chamber in the cooling device for the thin metal plate, increasing the heating efficiency of the heater, and conserving energy. It is an object of the present invention to provide a gas jet chamber sealing device capable of preventing the occurrence of buckling of a strip while improving the yield and improving the yield.
【００１２】[0012]
【課題を解決するための手段】本発明のうち請求項１に
係るガスジェットチャンバのシール装置は、送給ロール
を介して通板される薄金属板の表面に気体噴射装置から
気体を吹付けて該金属板を加熱又は冷却するのに際し
て、前記送給ロールと気体噴射装置との夫々をロール室
と加熱又は冷却室とに分離し、前記薄金属板に吹付けら
れた気体が、当該薄金属板の表面に沿って生じる気流に
よってロール室内側に流入するのを制限するガスジェッ
トチャンバのシール装置であって、前記加熱又は冷却室
内の気体噴射装置部位で側方排気を行うと共に、前記気
体噴射装置よりロール室側の加熱又は冷却室内に、前記
薄金属板の表面に沿って生じる気流と対向する方向に逆
流気体を噴射する逆流気体噴射装置を、通板される薄金
属板の表面に対向して設置し、この逆流気体噴射装置よ
り更にロール室側の加熱又は冷却室内に、前記側方排気
による排出気流を生じさせるための前記通板方向長さ３
００ｍｍ以上の空間を設けたことを特徴とするものであ
る。According to a first aspect of the present invention, there is provided a gas jet chamber sealing device for blowing a gas from a gas injection device onto a surface of a thin metal plate passed through a feeding roll. upon for heating or cooling the metal plate Te
The feed roll and the gas injection device are each separated into a roll chamber and a heating or cooling chamber, and the gas blown on the thin metal plate is caused by an air current generated along the surface of the thin metal plate. Gasuje' that limits flowing into the roll interior side
A sealing device for the heating or cooling chamber.
Side exhaust at the part of the gas injection device inside the
The heating or cooling chamber of the roll chamber side of the body ejecting apparatus, the surface of the reverse flow gas injector for injecting a reverse flow gas stream opposite to the direction caused along the surface of the thin metal plate, a thin metal plate which is passing plate Installed opposite to the backflow gas injection device.
In addition, the side exhaust gas is introduced into the heating or cooling chamber on the roll chamber side.
The length in the passing plate direction 3 for generating the exhaust airflow due to
A space of at least 00 mm is provided.
【００１３】本発明のうち請求項２に係るガスジェトチ
ャンバのシール装置は、前記空間よりロール室側の加熱
又は冷却室内に、通板される薄金属板の表面に対向して
シールロールを配設したことを特徴とするものである。[0013] sealing apparatus for a gas jet chamber according to a second aspect of the present invention, the in heating or cooling chamber of the roll chamber side of the space, so as to face the surface of the thin metal plate which is passing plate
It is characterized in that the sheet Ruroru is disposed.
【００１４】[0014]
【作用】本発明のガスジェットチャンバのシール装置で
は、通板される薄金属板の表面に対向して設置された逆
流気体噴射装置から，前記板面気流と対向する方向に逆
流気体を噴射することにより、前記気体噴射装置から吹
付けられる気体の運動エネルギーによって生じた板面気
流を、この逆流気体の運動エネルギーで抑制することが
でき、これによりストリップ回りに発生する循環流を抑
制することができる。更に、前記逆流気体噴射装置より
ロール室側の加熱又は冷却室内に設けられた空間によっ
て、前記逆流気体だけでは消滅できずに残存する板面気
流に対して、前記加熱又は冷却室内の側方排気による負
圧によって排気気流を生じせしめ、これにより前記残存
する板面気流に伴ってロール室側に流入しようとする気
体を排気することが可能となるため、実質的にロール室
内への冷却ガスの流入を大幅に低減することができ、ロ
ール室内の熱の持ち出しを抑制して加熱ヒータの加熱効
率を向上することができる。In the gas jet chamber sealing device according to the present invention, the backflow gas is injected from the backflow gas injection device installed opposite to the surface of the thin metal plate to be passed in the direction opposite to the plate surface airflow. As a result, the gas
The plate surface airflow caused by the kinetic energy of the attached is gas, can be suppressed by the kinetic energy of the reverse flow gas, it is possible to suppress the circulation flow produced in the strip direction. Further, from the backflow gas injection device
Depending on the space provided in the heating or cooling chamber of the roll chamber side
Te, the relative reverse flow gas alone is plate surface airflow remains unable disappearance, allowed resulting exhaust stream by the negative pressure due to prior Symbol heated or side exhaust cooling chamber, whereby said residual
Mind it attempts to flow into the roll chamber side with the plate surface airflow
Since it is possible to exhaust the body , it is possible to substantially reduce the flow of the cooling gas into the roll chamber substantially, and to suppress the heat taken out of the roll chamber to improve the heating efficiency of the heater. Can be.
【００１５】[0015]
【実施例】図３は本発明のガスジェットチャンバのシー
ル装置を配設した薄金属板の冷却装置を有する，極低炭
素鋼からなるストリップの連続焼鈍設備の一例を示すも
のである。同図において極低炭素鋼ストリップＡはコイ
ル巻戻し機，溶接機，洗浄機等を有する図示しない入側
設備、予熱帯１、加熱帯２、均熱帯３、第１冷却帯５、
第２冷却帯６、剪断機，巻取り機等の図示しない出側設
備の順に通板される。FIG. 3 shows an example of a continuous annealing facility for strip made of ultra-low carbon steel having a cooling device for a thin metal plate provided with a gas jet chamber sealing device according to the present invention. In the figure, the ultra-low carbon steel strip A includes an unillustrated entrance facility having a coil rewinding machine, a welding machine, a washing machine, etc., a pre-tropical zone 1, a heating zone 2, a soaking zone 3, a first cooling zone 5,
The sheet is passed in the order of the second cooling zone 6, an unillustrated outlet facility such as a shearing machine and a winder.
【００１６】前記加熱帯２は、入側設備から連続的に送
給され且つ予熱帯１で予熱されたストリップＡを再結晶
温度以上まで加熱するものであり、具体的には炉内温度
が８５０〜１０００℃でストリップＡの温度が７００〜
９５０℃になるように当該ストリップを加熱する。そし
て加熱されたストリップＡは前記均熱帯３で必要な時
間，再結晶温度以上に保持されることにより、深絞り性
に有利な｛１，１，１｝集合組織を発達させる。The heating zone 2 is for heating the strip A continuously fed from the inlet facility and preheated in the pre-tropical zone 1 to a temperature higher than the recrystallization temperature. ~ 1000 ° C and the temperature of strip A is 700 ~
Heat the strip to 950 ° C. The heated strip A is maintained at the recrystallization temperature or higher for a necessary time in the soaking zone 3, thereby developing a {1,1,1} texture advantageous for deep drawability.
【００１７】この均熱帯３から送出されたストリップＡ
は前記第１冷却帯５に送給される。この第１冷却帯５で
は再結晶温度以上に加熱されたストリップＡを、鋼板温
度が６００℃以下，好ましくは５００〜４００℃程度に
なるまで２０℃／sec.以上の冷却速度で急冷する。この
第１冷却帯５内ではこの冷却条件が達成できるように冷
却帯内を搬送されるストリップに対して吹付けられる冷
却ガス流量，流速及び冷却ロール温度，巻付け角等が制
御される。The strip A sent from the solitary tropical zone 3
Is supplied to the first cooling zone 5. In the first cooling zone 5, the strip A heated to a temperature higher than the recrystallization temperature is rapidly cooled at a cooling rate of 20 ° C./sec or more until the temperature of the steel sheet becomes 600 ° C. or less, preferably about 500 to 400 ° C. In the first cooling zone 5, the flow rate of the cooling gas blown to the strip conveyed in the cooling zone, the flow velocity, the cooling roll temperature, the winding angle, and the like are controlled so that the cooling conditions can be achieved.
【００１８】前記第１冷却帯５内ではストリップＡは入
側ハースロール１０を介して第１冷却室１２ａ内をまず
上昇され、ハースロール室１３内をほぼ水平に搬送され
た後、出側ハースロール１０を介して第２冷却室１２ｂ
内を下降するように通板される。前記各冷却室１２ａ，
１２ｂはガスジェットチャンバ及びガスジェットノズル
等から構成される冷却ガスチャンバ室１１を内装してい
る。また、前記ハースロール室１３は各冷却室１２ａ，
１２ｂと個別に分離されており、両者はストリップＡの
通過する通路１９を介してのみ連結されている。前記各
冷却室１２ａ，１２ｂ内では従来と同様に，図２に明示
するようにガスジェットチャンバ内に冷却ガスＢを送給
し、これを通板されるストリップＡの両表面に対向して
設置されたガスジェットノズル１５から該両表面に吹付
けて，冷却ガスＢがストリップＡの熱を持ち去ることに
より冷却を行う。また各冷却室１２ａ，１２ｂ内では送
出される冷却ガスＢをバランスするために、図１に示す
ようにストリップＡの幅方向両側で各冷却ガスチャンバ
室１１のほぼ中央部，つまり前記冷却バスチャンバ室部
位に設置された排気口１６から側方排気を行っている。
なお、前記ガスジェットノズル１５は従来と同様にスト
リップ１５の幅方向全域にわたって均一に冷却ガスＢが
噴射されるスリットタイプのものが使用されている。ま
た、このスリットタイプのガスジェットノズル１５を使
用することにより、冷却ガスＢの運動エネルギーをドラ
イビングフォースとする，ストリップの幅方向中央寄り
で当該ストリップの両表面に沿った板面気流Ｄが、図１
に示すように各冷却ガスチャンバ室１１の開口部から、
ここでは該ストリップの通板方向に向けて発生する。In the first cooling zone 5, the strip A enters.
The first cooling chamber 12a is first raised through the side hearth roll 10 and transported substantially horizontally in the hearth roll chamber 13, and then is moved through the outlet side hearth roll 10 to the second cooling chamber 12b.
It is passed down so as to descend inside. Each of the cooling chambers 12a,
Reference numeral 12b houses a cooling gas chamber chamber 11 composed of a gas jet chamber, a gas jet nozzle, and the like. Further, the hearth roll chamber 13 is provided with each cooling chamber 12a,
12b are separated from each other, and they are connected only through a passage 19 through which the strip A passes. In each of the cooling chambers 12a and 12b, a cooling gas B is supplied into a gas jet chamber as shown in FIG. The gas is sprayed from the gas jet nozzle 15 onto the two surfaces to cool the strip A by removing the heat of the strip A. In order to balance the cooling gas B delivered within the cooling chambers 12a, 12b, substantially central portion of each cooling gas chamber chamber 11 in the width direction on both sides of the strip A, as shown in FIG. 1, i.e. the cooling bath chamber Lateral exhaust is performed from an exhaust port 16 installed in the room part.
The gas jet nozzle 15 is of a slit type in which the cooling gas B is uniformly jetted over the entire area of the strip 15 in the width direction as in the conventional case. Also, by using the gas jet nozzle 15 of the slit type, the kinetic energy of the cooling gas B is used as a driving force.
In FIG. 1 , the airflow D on the plate surface along both surfaces of the strip is shown.
From the opening of each cooling gas chamber chamber 11 as shown in
Here, it occurs in the direction in which the strip passes .
【００１９】一方、前記ハースロール室１３内には前記
加熱帯２内の加熱気体や電気式ヒータを用いた加熱ヒー
タ１７がほぼハースロール１０の長手方向両端部に対向
するように設置されている。この加熱ヒータ１７は前述
のように、ハースロール１０より温度の高いストリップ
Ａが当該ハースロール１０に接触して生じるサーマルク
ラウンを減少させるためのものであり、後述する各冷却
室１２ａ，１２ｂからの冷却ガスＢの流入量に応じてそ
の加熱容量を設定してある。On the other hand, in the hearth roll chamber 13, a heater 17 using a heating gas or an electric heater in the heating zone 2 is installed so as to substantially face both ends of the hearth roll 10 in the longitudinal direction. . As described above, the heater 17 is for reducing the thermal crown generated when the strip A having a higher temperature than the hearth roll 10 comes into contact with the hearth roll 10, and is used to reduce the temperature of the cooling chambers 12a and 12b to be described later. The heating capacity is set according to the flow rate of the cooling gas B.
【００２０】ここで、前記各冷却室からハースロール室
に前記板面気流が流入すると冷却室−ハースロール室間
で冷却ガスの循環流が生じ、この冷却ガスの循環によっ
てハースロール室内の熱量が奪われるので、前記加熱ヒ
ータの加熱効率が低下し、結果的に加熱ヒータの加熱容
量を増加しなければならず、しかも付与する加熱エネル
ギーが無駄になってしまうのであった。これらの点から
前記板面気流に伴う冷却ガスのハースロール室内側への
流入は可能な限り抑制しなければならない。Here, when the plate surface airflow flows from each of the cooling chambers into the hearth roll chamber, a circulating flow of the cooling gas is generated between the cooling chamber and the hearth roll chamber, and the amount of heat in the hearth roll chamber is caused by the circulation of the cooling gas. As a result, the heating efficiency of the heater is reduced, and as a result, the heating capacity of the heater must be increased, and the applied heating energy is wasted . From these points, the inflow of the cooling gas into the hearth roll chamber due to the airflow on the plate surface must be suppressed as much as possible.
【００２１】そこで本発明のガスジェットチャンバのシ
ール装置では、前記板面気流Ｄの先方，つまり冷却ガス
チャンバ室１１のハースロール室１３側に、逆流ガスジ
ェットノズル７を、通板されるストリップＡの両表面に
対向して設置してある。この実施例の逆流ガスジェット
ノズル７は、具体的には図２に明示するように、前記ガ
スジェットチャンバ１４に連設されていて、該ガスジェ
ットチャンバ１４内の冷却ガスＢを，逆流ガスＥとして
ストリップＡのほぼ幅方向全域にわたって各冷却ガスチ
ャンバ室１１の最上下部のガスジェットノズル１５側に
向けて噴射する。この逆流ガスジェットノズル７から噴
射される逆流ガスＥは図１に示すように相対的に前記板
面気流と逆向きに吹付けられることになるから、該逆流
ガスＥの運動エネルギーにより，前記冷却ガスＢの運動
エネルギーによって生じた板面気流Ｄを抑制することが
でき、これによりストリップ回りに発生する循環流を抑
制することができる。Therefore, in the gas jet chamber sealing device according to the present invention, the gas flow in front of the plate surface air flow D, that is, the cooling gas
The hearth roll chamber 13 side of the chamber room 11, the reverse flow gas jet nozzle 7, are installed to face both surfaces of the strip A to be passing plate. Backflow gas jet nozzle 7 in this embodiment, as specifically clearly in FIG. 2, the optionally be provided continuously to the gas jet chambers 14, the cooling gas B in the gas jet chambers 14, backflow gas E As
The cooling gas is sprayed toward the gas jet nozzle 15 at the uppermost lower portion of each cooling gas chamber chamber 11 over substantially the entire width of the strip A. The backflow gas E injected from the backflow gas jet nozzle 7 is blown relatively in the opposite direction to the plate surface airflow as shown in FIG. The plate surface airflow D generated by the kinetic energy of the gas B can be suppressed, whereby the circulating flow generated around the strip can be suppressed.
【００２２】また本発明のガスジェットチャンバのシー
ル装置では、前記逆流ガスジェットノズル１５の上下方
の冷却室１２内に空間８を形成してある。この空間８は
前記逆流ガスＥの運動エネルギーだけでは回避できなか
った板面気流（Ｄ）に対して、前記側方排気による負圧
によって排気気流Ｆを生じせしめ、これにより前記回避
不能の板面気流（Ｄ）に伴ってハースロール室１３側に
流入しようとする冷却ガスＢを排気するためのものであ
る。この空間８の広さは吐出ガス流速や流量にもよる
が、図２のＸの長さ，つまりストリップの長手方向長さ
において３００〜１０００ｍｍ程度が望ましい。In the gas jet chamber sealing device of the present invention, the space 8 is formed in the cooling chamber 12 above and below the backflow gas jet nozzle 15. This space 8 causes an exhaust gas flow F due to the negative pressure generated by the side exhaust, against the plate surface gas flow (D) that could not be avoided only by the kinetic energy of the backflow gas E. This is for exhausting the cooling gas B that is going to flow into the hearth roll chamber 13 along with the airflow (D). The size of the space 8 depends on the flow rate and flow rate of the discharge gas, but is preferably about 300 to 1000 mm in the length of X in FIG. 2 , that is, the length in the longitudinal direction of the strip .
【００２３】更に本実施例では図１，図２に示すよう
に、ハースロール１３室内の冷却室１２側及び各冷却室
１２内のハースロール室１３側において、ストリップＡ
の両表面にシールロール１８，９を対向して配設してあ
る。このようにシールロール１８，９を配設することに
より前記逆流ガスＥによっても回避できなかった板面気
流ＤをストリップＡ表面から離間させ、板面気流Ｄのス
トリップ表面に沿った層流エネルギーを分散して淀みを
生じせしめ、これにより前記側方排気の排気気流による
冷却ガスの排気効率が向上するという効果を発揮する。[0023] Figure 1 further in this embodiment, as shown in FIG. 2, the hearth roll chamber 13 side of the hearth rolls 13 interior of the cooling chamber 12 side及 beauty each cooling chamber 12, the strip A
The seal rolls 18 and 9 are disposed opposite to each other on both surfaces. By arranging the seal rolls 18 and 9 in this manner, the plate airflow D that cannot be avoided by the backflow gas E is separated from the surface of the strip A, and the laminar flow energy of the plate airflow D along the strip surface is reduced. Dispersion causes stagnation, thereby exerting an effect of improving the cooling gas exhaust efficiency due to the side exhaust gas flow.
【００２４】前記第１冷却帯５から送出されたストリッ
プＡは次いで第２冷却帯６に送給される。この第２冷却
帯６では鋼板温度が２５０〜２００℃程度までガス冷却
が行われる。このようにして最終的には表層部にのみ固
溶Ｃが存在する極低炭素のプレス成形用冷延鋼板を得る
ことができる。次に前記第１冷却帯における冷却ガスの
板面気流を解析し、前記ハースロール室への冷却ガスの
流入量を算出して、加熱ヒータの加熱容量を設定してそ
の設定値について考察する。The strip A sent from the first cooling zone 5 is then sent to the second cooling zone 6. In the second cooling zone 6, gas cooling is performed to a steel sheet temperature of about 250 to 200 ° C. Thus, finally, a cold-rolled steel sheet for press forming with extremely low carbon in which solid solution C exists only in the surface layer can be obtained. Next, the plate gas flow of the cooling gas in the first cooling zone is analyzed, the amount of the cooling gas flowing into the hearth roll chamber is calculated, the heating capacity of the heater is set, and the set value is considered.
【００２５】まず、前述したように冷却帯のハースロー
ル室においてハースロールの長手方向中央部（以下ロー
ルセンタと記す）とハースロールの長手方向端部（以下
ロールエッジと記す）との温度降下（ロールセンタ−ロ
ールエッジ温度差）の原因はハースロール室に流入する
冷却ガスの循環流による冷却によるものと考えられるの
で、その冷却ガス流れのメカニズムとハースロール室へ
の流入量の求め方を明らかにする。First, as described above, in the hearth roll chamber of the cooling zone, the temperature drop between the central part in the longitudinal direction of the hearth roll (hereinafter referred to as a roll center) and the end in the longitudinal direction of the hearth roll (hereinafter referred to as a roll edge) ( The cause of the roll center-roll edge temperature difference) is thought to be due to the cooling of the cooling gas flowing into the hearth roll chamber due to the circulating flow. Therefore, the mechanism of the cooling gas flow and the method of calculating the flow rate into the hearth roll chamber are clarified. To
【００２６】ここで、実測解析したストリップ表面にお
ける冷却ガス流速ベクトルを図４に示す。同図から明ら
かなように例えばチャンバ上端開口部のストリップ幅方
向中央部では上方向き（正）のガス流速ベクトルが生
じ、その結果、その外側，即ちチャンバ上端開口部のス
トリップ幅方向両側端部では下方向き（負）のガス流速
ベクトルが生じている。このことは図５に示すようにス
トリップＡの幅方向中央部で正，幅方向両外側部で負の
循環流Ｃを生じせしめるような板面気流Ｄが該ストリッ
プＡの表面に発生することを意味する。このガス流速ベ
クトル，板面気流のドライビングフォースを考察する
と、前記使用されるガスジェットノズル１５がストリッ
プＡの幅方向全域にわたって冷却ガスＢを噴射するスリ
ットタイプのものであるため、該ガスジェットノズル１
５の中央部から吐出した冷却ガスＢの逃げ場がなく、当
該中央部から噴射された冷却ガスＢの運動エネルギーに
よって発生するものであることが分かる。FIG. 4 shows the cooling gas flow velocity vector on the strip surface that has been measured and analyzed. As is apparent from the figure, for example, an upward (positive) gas flow velocity vector is generated at the center in the strip width direction of the upper end opening of the chamber, and as a result, the outer side, that is, the gas flow vector of the upper end opening of the chamber .
Downward (negative) gas flow velocity vectors are generated at both ends in the trip width direction. This means that, as shown in FIG. 5, a plate airflow D which generates a positive circulating flow C at the center in the width direction of the strip A and a negative circulation flow C at both outer sides in the width direction is generated on the surface of the strip A. means. Considering the gas flow velocity vector and the driving force of the plate surface air flow, the gas jet nozzle 15 used is of a slit type that injects the cooling gas B over the entire width direction of the strip A.
It can be seen that there is no escape for the cooling gas B discharged from the central part of No. 5 and that the cooling gas B is generated by the kinetic energy of the cooling gas B injected from the central part.
【００２７】前記のようにして算出したガス流速ベクト
ルに基づいてチャンバ開口部からのガス流速分布を求
め、このうち正のガス流速，即ち前記板面気流速度を吹
出しの面積で積分すれば単位時間当たりのハースロール
室側への流入量を得る。そして前記板面気流速度及び流
入量を抑制するための逆流ガスのエネルギーを算出し、
それから逆流ガスジェットノズルの能力に基づいて逆流
ガスＥの流速及び流量を算出した。勿論、本実施例では
逆流ガスジェットノズルを冷却ガスチャンバに連通して
あるため、前記逆流ガスジェットの流速及び流量から算
出される運動エネルギー及び全冷却ガス噴射運動エネル
ギーの和はガスジェットチャンバ内の運動エネルギーに
等しいことになるが、必要に応じて逆流ガス加圧装置等
を付加すればよいことはいうまでもない。The gas flow velocity distribution from the chamber opening is obtained based on the gas flow velocity vector calculated as described above, and a positive gas flow velocity, that is, the above-mentioned plate surface air velocity is integrated by the area of the blowout to obtain a unit time. The amount of water flowing into the hearth roll chamber is obtained. And calculating the energy of the backflow gas for suppressing the plate surface airflow velocity and the inflow amount,
Then, the flow velocity and the flow rate of the backflow gas E were calculated based on the performance of the backflow gas jet nozzle. Of course, in this embodiment, since the backflow gas jet nozzle is connected to the cooling gas chamber, the sum of the kinetic energy and the total cooling gas injection kinetic energy calculated from the flow rate and the flow rate of the backflow gas jet is equal to the sum of the kinetic energy in the gas jet chamber. This is equivalent to the kinetic energy, but it goes without saying that a backflow gas pressurizing device or the like may be added as needed.
【００２８】次に本実施例による冷却ガスの吐出流速と
ロール室への冷却ガス侵入流量との相関を図６に示す。
同図から明らかなように、同図に一点鎖線で表される従
来のロール室への冷却ガス侵入流量に比して，同図に実
線で表される本実施例の設計冷却ガス侵入流量は冷却ガ
スの吐出流速に対して大幅に低減されており、前記板面
気流及びそれに伴う循環流の抑制が大幅に促進されたこ
とが分かる。同図では、冷却能力を変えずに従来方式に
比べてハースロール室への浸入ガス流量を約１／３にす
ることができた。また、同図に示す実測値は前記設計冷
却ガス侵入流量とほぼ一致している。Next, FIG. 6 shows a correlation between the discharge speed of the cooling gas and the flow rate of the cooling gas entering the roll chamber according to the present embodiment.
As is clear from the figure, the designed cooling gas inflow rate of the present embodiment, which is indicated by a solid line in the figure, is smaller than the cooling gas inflow rate into the conventional roll chamber, which is indicated by a dashed line in the figure. It can be seen that the flow rate of the cooling gas is greatly reduced with respect to the discharge flow rate, and the suppression of the plate surface air flow and the accompanying circulating flow is greatly promoted. In the figure, the flow rate of gas entering the hearth roll chamber could be reduced to about 1/3 as compared with the conventional method without changing the cooling capacity. Also, the measured values shown in the figure almost coincide with the designed cooling gas inflow rate.
【００２９】また、この実施例のよる加熱ヒータ容量の
低減効果を図７に示す。同図から明らかなように、例え
ばロールセンタとロールエッジとの温度差を１５０℃に
するのに必要なヒータの加熱量は従来の１／３にするこ
とができる。そこで冷却ガスの吐出流速が算出設計値で
７６ｍ／ｓでロール室への冷却ガス侵入流量が２２００
Ｎｍ3 ／ｈｒのときをガスジェット冷却の能力限界と
し、これをロール室への冷却ガス侵入流量とロールセン
タ−ロールエッジ温度差の特性図にあてはめたのが図８
である。同図では前記ロールセンタ−ロールエッジ温度
差約７０℃をバックリング発生限界とし、前記ガスジェ
ット冷却の能力限界とで囲まれた範囲を操業範囲に設定
した。同図から明らかなように本実施例では、前記加熱
ヒータを６０％の負荷率で使用した場合でも、十分に前
記操業範囲を達成できることが分かる。そして、その結
果，従来方式において２〜３回／月発生していたクーリ
ングバックルによるトラブルは、本実施例のガスジェッ
トチャンバのシール装置の設置によって全く発生しなく
なった。FIG. 7 shows the effect of reducing the heater capacity according to this embodiment. As can be seen from the figure, for example, the heating amount of the heater required to make the temperature difference between the roll center and the roll edge 150 ° C. can be reduced to １ ／ of the conventional amount. Therefore, the discharge flow velocity of the cooling gas is calculated to be 76 m / s, and the flow rate of the cooling gas entering the roll chamber is 2200.
When the Nm 3 / hr and capacity limits of a gas jet cooling, which cooling gas penetration rate and roll center to roll chamber - was fitted in the characteristic diagram of the roll edge temperature difference is 8
It is. In the figure, the temperature difference of about 70 ° C. between the roll center and the roll edge is set as the buckling generation limit, and the range surrounded by the gas jet cooling capacity limit is set as the operation range. As can be seen from the figure, in this embodiment, even when the heater is used at a load factor of 60%, the operation range can be sufficiently achieved. As a result, the trouble caused by the cooling buckle which occurred twice or three times a month in the conventional method did not occur at all by the installation of the sealing device for the gas jet chamber of the present embodiment.
【００３０】なお、本実施例では通板される金属板の両
表面に板面気流に伴う循環流が発生し、これを抑制する
ために当該金属板の両表面に対向して逆流ガス噴射装置
を設置した場合について詳述したが、例えば冷却ガスを
通板される金属板の何れか一方の表面に吹付けた結果、
当該表面にのみ循環流を発生させるような板面気流が生
じた場合には、当該表面にのみ逆流ガス噴射装置を対向
して設置すればよい。また、この逆流ガス噴射装置の具
体的ノズル数は金属板の各表面に対して幾つ設置するか
は必要に応じて選定すればよく、特に限定されるもので
はない。In this embodiment, a circulating flow is generated on both surfaces of the metal plate to be passed along with the plate surface air flow. Although described in detail when installed, for example, as a result of spraying one of the surfaces of the metal plate through which the cooling gas is passed,
When a plate-like airflow that generates a circulating flow only on the surface is generated, the backflow gas injection device may be installed facing only the surface. In addition, the number of nozzles of this backflow gas injection device may be determined as needed for each surface of the metal plate, and is not particularly limited.
【００３１】また、本実施例では特に冷却ガス噴射装置
から上方のハースロール室内に冷却ガスが流入するのを
防止するための逆流ガス噴射装置についてのみ詳述した
が、本発明はこの冷却ガスの板面気流に伴う流入方向が
何れの方向であっても、要はこの板面気流に対向する逆
流ガスを噴射するように逆流ガス噴射装置を設置し、更
に逆流ガス噴射装置よりロール室側に排気気流を生じせ
しめる空間を形成すればよいのであって、下方，側方に
関わらずほぼ同様に展開することが可能である。Further, in this embodiment, in particular, only the backflow gas injection device for preventing the cooling gas from flowing into the upper hearth roll chamber from the cooling gas injection device has been described in detail. Regardless of the inflow direction accompanying the plate surface airflow, a backflow gas injection device is installed so as to inject a backflow gas opposed to the plate surface airflow, and furthermore, from the backflow gas injection device to the roll chamber side. It is sufficient to form a space for generating the exhaust airflow, and it is possible to expand the airbag in substantially the same manner regardless of the lower side or the side.
【００３２】また、前記逆流ガス噴射装置からの逆流ガ
スの噴射流速並びに流量，及び前記空間の容量の設定手
段は前記に限定されるものではなく、展開される冷却装
置の諸元に合わせて適宜選定すればよい。また、本実施
例では特に極低炭素鋼からなるストリップを連続焼鈍す
る場合についてのみ詳述したが、特に冷却工程の前工程
で浸炭処理を可能とした連続焼鈍設備をはじめ、冷却ガ
スのロール室側への侵入を抑制したいその他の金属板の
熱処理設備についても展開可能である。The means for setting the injection flow rate and flow rate of the backflow gas from the backflow gas injection device, and the means for setting the volume of the space are not limited to those described above, but may be appropriately adjusted according to the specifications of the cooling device to be deployed. You just have to choose. Further, in this embodiment, only the case where the strip made of extremely low carbon steel is continuously annealed has been described in detail, but in particular, a continuous annealing equipment capable of performing carburizing treatment in the preceding step of the cooling step, a roll chamber for the cooling gas, and the like. It is also possible to develop other heat treatment equipment for metal sheets whose intrusion into the side is desired to be suppressed.
【００３３】また、本実施例では噴射気体として冷却ガ
スを使用する金属板の冷却装置におけるガスジェットチ
ャンバのシール装置についてのみ詳述したが、本発明で
はこの噴射気体として加熱ガスを使用する金属板の加熱
装置においても同様に展開することが可能であり、その
場合には熱エネルギーの収支が全く逆になると考えれば
よい。In this embodiment, only the sealing device for the gas jet chamber in the cooling device for a metal plate using a cooling gas as the injection gas has been described in detail. In the present invention, the metal plate using a heating gas as the injection gas is described in the present invention. The same can be applied to the heating device described above, and in that case, it can be considered that the balance of heat energy is completely reversed.
【００３４】[0034]
【発明の効果】以上説明したように本発明のガスジェッ
トチャンバのシール装置によれば、板面気流と対向する
方向に逆流気体噴射装置から逆流気体を噴射して該板面
気流を逆流気体の運動エネルギーで抑制することができ
ると共に、気体噴射装置部位での側方排気により、逆流
気体噴射装置よりロール室側の加熱又は冷却室内に設け
られた空間を介して、前記逆流気体だけでは回避できな
かった板面気流に対して排気気流を生じせしめてロール
室側に流入しようとする噴射気体を排気することができ
るから、従来，ロール室内と加熱又は冷却室内とで流動
する噴射気体の循環流を大幅に低減し、ロール室内の熱
の収支を抑制することができるため、例えばロール室内
に設ける加熱ヒータの加熱効率又は冷却クータの冷却効
率を向上することができ、これらの必要加熱又は冷却容
量は小さくしながらもハースロールのサーマルクラウン
を抑制してストリップのバックリングを確実に防止しな
がら、省エネルギーを促進して歩留りをも向上すること
が可能となる。As described above, according to the gas jet chamber sealing device of the present invention, a backflow gas is injected from a backflow gas injection device in a direction opposite to a plate surface airflow, and the plate surface airflow is reduced by the backflow gas. Can be suppressed with kinetic energy
Backflow due to side exhaust at the gas injection device
Through a space provided in the heating or cooling chamber on the roll chamber side from the gas injection device , an exhaust airflow is generated for the plate-side airflow that could not be avoided only by the backflow gas, and the gas flows into the roll chamber side. Conventionally, since the injection gas can be exhausted, the circulation flow of the injection gas flowing between the roll chamber and the heating or cooling chamber can be greatly reduced, and the heat balance in the roll chamber can be suppressed. The heating efficiency of the heating heater provided in the room or the cooling efficiency of the cooling cooter can be improved, and the required heating or cooling capacity is small, but the thermal crown of the hearth roll is suppressed and the buckling of the strip is reliably prevented. Meanwhile, it is possible to promote energy saving and improve the yield.
【図１】本発明のガスジェットチャンバのシール装置を
用いた薄金属板の冷却装置の一実施例を示す概略構成及
び気流の説明図である。FIG. 1 is a schematic view showing an embodiment of a cooling device for a thin metal plate using a sealing device for a gas jet chamber according to the present invention, and is an explanatory view of an air flow.
【図２】図１の薄金属板の冷却装置のストリップ幅方向
の縦断面図である。FIG. 2 is a longitudinal sectional view of a cooling device for a thin metal plate in FIG. 1 in a strip width direction.
【図３】本発明のガスジェットチャンバのシール層を配
設した薄金属板の冷却装置を用いた連続焼鈍設備の一実
施例を示す概略構成図である。FIG. 3 is a schematic configuration diagram showing one embodiment of a continuous annealing facility using a cooling device for a thin metal plate provided with a seal layer of a gas jet chamber of the present invention.
【図４】図３の連続焼鈍設備の第１冷却帯において冷却
ガスチャンバ室開口部で生じる冷却ガス流の説明図であ
る。FIG. 4 is an explanatory view of a cooling gas flow generated at a cooling gas chamber chamber opening in a first cooling zone of the continuous annealing equipment of FIG. 3;
【図５】図４で行われた冷却ガス流を冷却ガスチャンバ
室全体に広げた概略説明図である。FIG. 5 is a schematic explanatory view in which the cooling gas flow performed in FIG. 4 is spread over the entire cooling gas chamber chamber.
【図６】本実施例のガスジェットチャンバのシール装置
による冷却ガスの吐出流速とロール室への冷却ガス侵入
流量との相関関係の一例を示す説明図である。FIG. 6 is an explanatory diagram showing an example of a correlation between a discharge speed of a cooling gas by a sealing device of a gas jet chamber of the present embodiment and a flow rate of a cooling gas entering a roll chamber.
【図７】本実施例のガスジェットチャンバのシール装置
を用いてロール室への冷却ガスの浸入流量を所定値に設
定して、所定のロールセンタ−ロールエッジ温度差を得
るための加熱ヒータの投入エネルギーの相関関係の一例
を示す説明図である。FIG. 7 shows the setting of the flow rate of the cooling gas entering the roll chamber to a predetermined value using the sealing device for the gas jet chamber of the present embodiment, and the heating heater for obtaining a predetermined roll center-roll edge temperature difference. It is explanatory drawing which shows an example of the correlation of input energy.
【図８】図６で得られたロール室への冷却ガス侵入流量
とロールセンタ−ロールエッジ温度差との相関から操業
範囲を達成するために必要な加熱ヒータの負荷率の説明
図である。FIG. 8 is an explanatory diagram of the load ratio of the heater required to achieve the operation range from the correlation between the flow rate of the cooling gas entering the roll chamber and the difference between the roll center and the roll edge obtained in FIG.
【図９】従来のガスジェットチャンバのシール装置を用
いた薄金属板の冷却装置の概略構成を示すストリップ幅
方向の縦断面図である。FIG. 9 is a longitudinal cross-sectional view in the strip width direction showing a schematic configuration of a thin metal plate cooling device using a conventional gas jet chamber sealing device.
【図１０】図９の薄金属板の冷却装置における概略構成
及び気流の説明図である。10 is an explanatory diagram of a schematic configuration and an air flow in the thin metal plate cooling device of FIG. 9;
１は予熱帯 ２は加熱帯 ３は均熱帯 ４は浸炭帯 ５は第１冷却帯 ６は第２冷却帯 ７は逆流ガスジェットノズル ８は空間 ９はシールロール １０はハースロール １１は冷却ガスチャンバ室 １２ａ，１２ｂは冷却室 １３はハースロール室 １４はガスジェットチャンバ １５はガスジェットノズル １６は排気口 １７は加熱ヒータ １８はシールロール Ａはストリップ Ｂは冷却ガス Ｃは循環流 Ｄは板面気流 Ｅは逆流ガス 1 is a pre-tropical zone 2 is a heating zone 3 is a level zone 4 is a carburizing zone 5 is a first cooling zone 6 is a second cooling zone 7 is a backflow gas jet nozzle 8 is a space 9 is a seal roll 10 is a hearth roll 11 is a cooling gas chamber Chambers 12a and 12b are cooling chambers 13 are hearth roll chambers 14 are gas jet chambers 15 are gas jet nozzles 16 are exhaust ports 17 are heaters 18 are seal rolls A are strips B are cooling gases C are circulating flows D are plate air streams E is backflow gas
フロントページの続き (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C21D 9/56 C21D 1/00 C21D 1/74 F27D 7/06Continuation of the front page (58) Field surveyed (Int. Cl. 6 , DB name) C21D 9/56 C21D 1/00 C21D 1/74 F27D 7/06
Claims (2)
の表面に気体噴射装置から気体を吹付けて該金属板を加
熱又は冷却するのに際して、前記送給ロールと気体噴射
装置との夫々をロール室と加熱又は冷却室とに分離し、
前記薄金属板に吹付けられた気体が、当該薄金属板の表
面に沿って生じる気流によってロール室内側に流入する
のを制限するガスジェットチャンバのシール装置であっ
て、前記加熱又は冷却室内の気体噴射装置部位で側方排
気を行うと共に、前記気体噴射装置よりロール室側の加
熱又は冷却室内に、前記薄金属板の表面に沿って生じる
気流と対向する方向に逆流気体を噴射する逆流気体噴射
装置を、通板される薄金属板の表面に対向して設置し、
この逆流気体噴射装置より更にロール室側の加熱又は冷
却室内に、前記側方排気による排出気流を生じさせるた
めの前記通板方向長さ３００ｍｍ以上の空間を設けたこ
とを特徴とするガスジェットチャンバのシール装置。 In for heating or cooling the metal plate 1. A by blowing the gas from the gas injection device to the surface of the thin metal plate which is strip passing through the feed roll, the feed roll and the gas injection device Are separated into a roll chamber and a heating or cooling chamber,
The gas that has been sprayed over the thin metal plate, a seal device of a gas jet chambers that limits flowing into the roll interior side by the air flow generated along the surface of the thin metal plate, the heating or cooling chamber Side exhaust at the gas injection device
And at the same time, apply a pressure on the roll chamber side from the gas injection device.
To heat or cool the room, the backflow gas injection device for injecting a reverse flow gas stream opposite to the direction caused along the surface of the thin metal plate, and installed to face the surface of the thin metal plate which is passing plate,
Heating or cooling further on the roll chamber side than this backflow gas injection device
In the closed chamber, the exhaust air flow due to the side exhaust is generated.
A space having a length of 300 mm or more in the passing direction for the gas jet chamber.
室内に、通板される薄金属板の表面に対向してシールロ
ールを配設したことを特徴とする請求項１に記載のガス
ジェットチャンバのシール装置。Wherein the heating or cooling chamber of the roll chamber side of the space, the gas jet according to claim 1, characterized in that disposed shea Ruroru opposite the surface of the thin metal plate which is passing plate Chamber sealing device.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4246780A JP2807134B2 (en) | 1992-09-16 | 1992-09-16 | Gas jet chamber sealing device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4246780A JP2807134B2 (en) | 1992-09-16 | 1992-09-16 | Gas jet chamber sealing device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
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