JP2796518B2 - 脱気器 - Google Patents
脱気器Info
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- JP2796518B2 JP2796518B2 JP10564295A JP10564295A JP2796518B2 JP 2796518 B2 JP2796518 B2 JP 2796518B2 JP 10564295 A JP10564295 A JP 10564295A JP 10564295 A JP10564295 A JP 10564295A JP 2796518 B2 JP2796518 B2 JP 2796518B2
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- Degasification And Air Bubble Elimination (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は火力あるいは原子力発電
プラント等に適用される脱気器に関するものである。
プラント等に適用される脱気器に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】図２は従来の脱気器の縦断面図である。
図において、１１は胴、１２は胴中央上部に設けられた
蒸気入口、１３は蒸気吹込ヘッダ、１４は同ヘッダに連
る複数個の蒸気吹込管、１５は胴の上部に設けられた給
水入口、１６は給水スプレイノズル、１７は給水出口、
１８は胴内の高さ方向中央よりやや上側となるよう設定
された液面、１９はイナートベントである。
図において、１１は胴、１２は胴中央上部に設けられた
蒸気入口、１３は蒸気吹込ヘッダ、１４は同ヘッダに連
る複数個の蒸気吹込管、１５は胴の上部に設けられた給
水入口、１６は給水スプレイノズル、１７は給水出口、
１８は胴内の高さ方向中央よりやや上側となるよう設定
された液面、１９はイナートベントである。
【０００３】本装置において、給水スプレイノズル１６
から低温の給水を散水し、蒸気吹込管１４から蒸気を吹
込む。蒸気が水中を上昇する時、液中のイナートガスが
気泡中へ移動し、イナートガスを含んだ蒸気が液面に達
し、その後、低温の給水スプレイノズルの場所で凝縮
し、イナートベント１９から流出し、これによって脱気
が行われる。
から低温の給水を散水し、蒸気吹込管１４から蒸気を吹
込む。蒸気が水中を上昇する時、液中のイナートガスが
気泡中へ移動し、イナートガスを含んだ蒸気が液面に達
し、その後、低温の給水スプレイノズルの場所で凝縮
し、イナートベント１９から流出し、これによって脱気
が行われる。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】従来の脱気器は、火力
あるいは原子力発電所等で用いられる場合には、給水流
量が約４０００T/h と大きいため、脱気器が大型となり
建設コストが大きかった。これは、蒸気吹込み流速が小
さいため、気液界面での物質伝達率が小さく、脱気のた
めに必要となる気液界面面積を大きくする必要があるか
らである。本発明は、蒸気吹込流速を大きくし、これに
よって脱気器を大幅に小型化しようとするものである。
あるいは原子力発電所等で用いられる場合には、給水流
量が約４０００T/h と大きいため、脱気器が大型となり
建設コストが大きかった。これは、蒸気吹込み流速が小
さいため、気液界面での物質伝達率が小さく、脱気のた
めに必要となる気液界面面積を大きくする必要があるか
らである。本発明は、蒸気吹込流速を大きくし、これに
よって脱気器を大幅に小型化しようとするものである。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は上記課題を解決
したものであって、一端が閉鎖され他端が開放され水平
に置かれた混合管、同混合管の閉鎖端の近くに設けられ
た給水入口、同混合管の閉鎖端を貫通して設けられた蒸
気入口管、同蒸気入口管から蒸気を導入し前記混合管の
開放端方向へ蒸気を超音速で噴出することのできる蒸気
ノズル、前記混合管より小さい直径を有し同混合管の開
放端にその一端が接続されている出口ノズル、及び同出
口ノズルの他端に接続され上部にイナートベントを下部
に給水出口を備えたサイクロン式気水分離器からなるこ
とを特徴とする脱気器に関するものである。
したものであって、一端が閉鎖され他端が開放され水平
に置かれた混合管、同混合管の閉鎖端の近くに設けられ
た給水入口、同混合管の閉鎖端を貫通して設けられた蒸
気入口管、同蒸気入口管から蒸気を導入し前記混合管の
開放端方向へ蒸気を超音速で噴出することのできる蒸気
ノズル、前記混合管より小さい直径を有し同混合管の開
放端にその一端が接続されている出口ノズル、及び同出
口ノズルの他端に接続され上部にイナートベントを下部
に給水出口を備えたサイクロン式気水分離器からなるこ
とを特徴とする脱気器に関するものである。
【０００６】
【作用】上記構成の装置においては、給水入口から混合
管へ流入したサブクール度２０℃の給水中へ、蒸気ノズ
ルから約９００m/s の蒸気が噴射され、蒸気コーンを形
成して凝縮し、ほぼ飽和水となった給水とイナートガス
を含んだ蒸気との２相流となる。この２相流は出口ノズ
ルへ流入し、高速となって気水分離器へ流出し、イナー
トガスを含んだ蒸気は分離されてイナートベントから放
出され、給水は給水出口から流出する。
管へ流入したサブクール度２０℃の給水中へ、蒸気ノズ
ルから約９００m/s の蒸気が噴射され、蒸気コーンを形
成して凝縮し、ほぼ飽和水となった給水とイナートガス
を含んだ蒸気との２相流となる。この２相流は出口ノズ
ルへ流入し、高速となって気水分離器へ流出し、イナー
トガスを含んだ蒸気は分離されてイナートベントから放
出され、給水は給水出口から流出する。
【０００７】
【実施例】図１は本発明の一実施例に係る脱気器の縦断
面図である。図において、１は給水入口、２は同給水入
口に直交して連る水平な混合管、３は同混合管の中心線
上に設けられた蒸気ノズル、４は前記混合管に連る同混
合管より小径の出口ノズル、５は同出口ノズルからの噴
出方向が胴の接線方向となるよう同出口ノズルに接続さ
れたサイクロン式気水分離器、６は同気水分離器の底部
に設けられた給水出口、７は同気水分離器の頂部に設け
られたイナートベント、８は蒸気ノズル３に蒸気を導入
する蒸気入口管、９は蒸気ノズルの出口部に形成される
蒸気コーンである。
面図である。図において、１は給水入口、２は同給水入
口に直交して連る水平な混合管、３は同混合管の中心線
上に設けられた蒸気ノズル、４は前記混合管に連る同混
合管より小径の出口ノズル、５は同出口ノズルからの噴
出方向が胴の接線方向となるよう同出口ノズルに接続さ
れたサイクロン式気水分離器、６は同気水分離器の底部
に設けられた給水出口、７は同気水分離器の頂部に設け
られたイナートベント、８は蒸気ノズル３に蒸気を導入
する蒸気入口管、９は蒸気ノズルの出口部に形成される
蒸気コーンである。
【０００８】本実施例の設計条件は、次の通りである。 給 水 流 量 ：Ｗl ＝４０００ T/h 入口サブクール度：約２０ ℃ 入口Ｏ2 濃度 ：約６０ ppb以下 出口Ｏ2 濃度 ：約 ５ ppb以下 圧 力 ：約 １ ata また、上記のように給水入口サブクール度２０℃を飽和
温度とするので、必要蒸気量は次のようになる。 必要蒸気量：Ｗs ＝１５０ T/h
温度とするので、必要蒸気量は次のようになる。 必要蒸気量：Ｗs ＝１５０ T/h
【０００９】本装置において、給水入口１から混合管２
へ流入したサブクール度２０℃の給水中へ、蒸気ノズル
３から約９００m/s の蒸気が噴射され、蒸気コーン９を
形成して凝縮し、ほぼ飽和水となった給水とイナートガ
スを含んだ蒸気との２相流となる。この２相流は出口ノ
ズル４へ流入し、高速となって気水分離器へ流出し、イ
ナートガスを含んだ蒸気は分離されてイナートベント７
から放出され、給水は給水出口６から流出する。上記気
水分離器５は円筒形竪形のサイクロン式気水分離器であ
り、出口ノズル４は気水分離器の胴に対して接線方向に
接続され、流入する２相流体は胴内で起る回転遠心力に
よって蒸気と水とに分離される。
へ流入したサブクール度２０℃の給水中へ、蒸気ノズル
３から約９００m/s の蒸気が噴射され、蒸気コーン９を
形成して凝縮し、ほぼ飽和水となった給水とイナートガ
スを含んだ蒸気との２相流となる。この２相流は出口ノ
ズル４へ流入し、高速となって気水分離器へ流出し、イ
ナートガスを含んだ蒸気は分離されてイナートベント７
から放出され、給水は給水出口６から流出する。上記気
水分離器５は円筒形竪形のサイクロン式気水分離器であ
り、出口ノズル４は気水分離器の胴に対して接線方向に
接続され、流入する２相流体は胴内で起る回転遠心力に
よって蒸気と水とに分離される。
【００１０】蒸気ノズル３は超音速形ノズルであり、噴
出流速は約９００m/s となる。この高速蒸気流はサブク
ール度約２０℃の給水中に噴出し、気液界面で凝縮し、
蒸気の運動量が気液界面に強い剪断力を生じ、気液界面
の液流速が増加し、液相中に強い乱流が発生する。この
液相中の乱流により液相内に運動量が伝達し、蒸気流に
同伴する液相ジェットが発生する。この液相ジェットの
中は強い乱流状態にありサブクール度５℃以上の領域で
は熱伝達率は極めて大きく、短かい距離で蒸気は凝縮す
るため蒸気コーンを形成し、蒸気量の大部分は蒸気コー
ンで消滅する。
出流速は約９００m/s となる。この高速蒸気流はサブク
ール度約２０℃の給水中に噴出し、気液界面で凝縮し、
蒸気の運動量が気液界面に強い剪断力を生じ、気液界面
の液流速が増加し、液相中に強い乱流が発生する。この
液相中の乱流により液相内に運動量が伝達し、蒸気流に
同伴する液相ジェットが発生する。この液相ジェットの
中は強い乱流状態にありサブクール度５℃以上の領域で
は熱伝達率は極めて大きく、短かい距離で蒸気は凝縮す
るため蒸気コーンを形成し、蒸気量の大部分は蒸気コー
ンで消滅する。
【００１１】給水中のイナートガス濃度ｘは、気液界面
で気相側のイナートガス濃度ｙと平衡状態となり、 ｙE ＝（ｋH ／ｐ）ｘE ………………………………………（１） ここにｋH ：ヘンリー定数（〜１０5 kg/cm2 ) ｐ ：静圧（ kg/cm2a ） ｐ＝１kg/cm2では、ｙ／ｘ＝１０5 と気相側のイナート
ガス濃度は液相側の濃度の約１０5 倍と大きく、イナー
トガスは気相側へ移動する。液相中のイナートガス濃度
ｘと気液界面の平衡濃度ｘE との差により液相中を移動
するイナートガスの重量速度は物質伝達率ｈD を用い
て、 ｍ＝ｈD （ｘ−ｘE ） …………………………………………（２） と表わされる。物質伝達率と熱伝達率の主な相違は気液
界面が層流の場合に物質拡散率が温度拡散率に比べて約
１／１０００程度と小さいために物質伝達率が熱伝達率
より小さくなるが、実施例のスチームジェットポンプの
条件では気液界面は強い乱流状態にあり、気相側へは液
滴が吹出し、液相側へは小気泡が巻込まれるため、物質
伝達率と熱伝達率のアナロジーが成立する。蒸気の大部
分が消滅する蒸気コーン域において液相の温度変化の大
部分が発生し給水入口サブクール度２０℃から約サブク
ール度５℃と約１／４に低下し、アナロジーにより給水
入口のイナートガス濃度もこの領域で約１／４に低下す
る。
で気相側のイナートガス濃度ｙと平衡状態となり、 ｙE ＝（ｋH ／ｐ）ｘE ………………………………………（１） ここにｋH ：ヘンリー定数（〜１０5 kg/cm2 ) ｐ ：静圧（ kg/cm2a ） ｐ＝１kg/cm2では、ｙ／ｘ＝１０5 と気相側のイナート
ガス濃度は液相側の濃度の約１０5 倍と大きく、イナー
トガスは気相側へ移動する。液相中のイナートガス濃度
ｘと気液界面の平衡濃度ｘE との差により液相中を移動
するイナートガスの重量速度は物質伝達率ｈD を用い
て、 ｍ＝ｈD （ｘ−ｘE ） …………………………………………（２） と表わされる。物質伝達率と熱伝達率の主な相違は気液
界面が層流の場合に物質拡散率が温度拡散率に比べて約
１／１０００程度と小さいために物質伝達率が熱伝達率
より小さくなるが、実施例のスチームジェットポンプの
条件では気液界面は強い乱流状態にあり、気相側へは液
滴が吹出し、液相側へは小気泡が巻込まれるため、物質
伝達率と熱伝達率のアナロジーが成立する。蒸気の大部
分が消滅する蒸気コーン域において液相の温度変化の大
部分が発生し給水入口サブクール度２０℃から約サブク
ール度５℃と約１／４に低下し、アナロジーにより給水
入口のイナートガス濃度もこの領域で約１／４に低下す
る。
【００１２】サブクール度が５℃以下になると蒸気凝縮
による界面剪断力が２相流の運動量による界面剪断力よ
り小さくなるため、流れを縮流して出口ノズルに導びき
高速の２相流状態とし熱・物質伝達を促進する。この領
域では乱流相似により流速にかかわらず出口ノズル入口
の温度差は出口では約１／５に低下する。強い乱流状態
であるから物質伝達と熱伝達のアナロジーが成立し、入
口のイナートガス濃度も出口では約１／５に低下する。
による界面剪断力が２相流の運動量による界面剪断力よ
り小さくなるため、流れを縮流して出口ノズルに導びき
高速の２相流状態とし熱・物質伝達を促進する。この領
域では乱流相似により流速にかかわらず出口ノズル入口
の温度差は出口では約１／５に低下する。強い乱流状態
であるから物質伝達と熱伝達のアナロジーが成立し、入
口のイナートガス濃度も出口では約１／５に低下する。
【００１３】上記実施例の具体的設計例の各部の直径
は、給水入口管１は管内流速を４m/s以下とするため直
径Ｄ1 ≒６００mm、混合管２は液相流速を小さくすれば
混合長さが短かくなるから管内平均の見掛け液流速を２
m/s 程度とするため直径Ｄ2 ≒８００mm、出口ノズル５
は高速ほど気液混合が良好となるが、エロージョンを防
止するため管内平均の見掛けの液流速を１０m/s 程度と
するため直径Ｄ3 ＝４００mmとする。
は、給水入口管１は管内流速を４m/s以下とするため直
径Ｄ1 ≒６００mm、混合管２は液相流速を小さくすれば
混合長さが短かくなるから管内平均の見掛け液流速を２
m/s 程度とするため直径Ｄ2 ≒８００mm、出口ノズル５
は高速ほど気液混合が良好となるが、エロージョンを防
止するため管内平均の見掛けの液流速を１０m/s 程度と
するため直径Ｄ3 ＝４００mmとする。
【００１４】また蒸気ノズルは元圧１０kg/cm2a のとき
超音速ノズルのスロート径は約１９０mm，出口径はｄN
≒２９４mmとなる。各部の長さは、入口域は給水流れを
整えるためＬ1 ≒ 1.5 Ｄ1 ＝９００mm、混合域はほぼ
蒸気コーンの長さにとり、実験式より、 Ｌ2 ＝１３（γG ／γL ）｛（ｈS −ｈL )/( ｈL.sat −ｈL ）｝2 ｄN ……………（３） ここに、γ：比重量（kg/m3)，ｈ：エンタルピ（ｋcal/
kg) ，添字は、Ｓ：蒸気，Ｌ：給水入口，sat : 飽和で
ある。
超音速ノズルのスロート径は約１９０mm，出口径はｄN
≒２９４mmとなる。各部の長さは、入口域は給水流れを
整えるためＬ1 ≒ 1.5 Ｄ1 ＝９００mm、混合域はほぼ
蒸気コーンの長さにとり、実験式より、 Ｌ2 ＝１３（γG ／γL ）｛（ｈS −ｈL )/( ｈL.sat −ｈL ）｝2 ｄN ……………（３） ここに、γ：比重量（kg/m3)，ｈ：エンタルピ（ｋcal/
kg) ，添字は、Ｓ：蒸気，Ｌ：給水入口，sat : 飽和で
ある。
【００１５】ｐ＝１ata よりγG ＝0.6 kg/m3，γL ＝
９８０kg/m3 ，ｈL.sat ＝１００ｋcal/kgより Ｌ2 ≒
７ｄN ＝２０６０mmとなる。また出口ノズルは濃度差
を、１／５に低下させるため、Ｌ3 ＝１０Ｄ3 ＝４００
０mmとする。気水分離器６は通常のサイクロン形であ
り、胴径はＤ4 ≒８００mmとなる。
９８０kg/m3 ，ｈL.sat ＝１００ｋcal/kgより Ｌ2 ≒
７ｄN ＝２０６０mmとなる。また出口ノズルは濃度差
を、１／５に低下させるため、Ｌ3 ＝１０Ｄ3 ＝４００
０mmとする。気水分離器６は通常のサイクロン形であ
り、胴径はＤ4 ≒８００mmとなる。
【００１６】脱気性能は蒸気コーン域で１／４に低下
し、出口ノズルでさらに１／５に低下し、合計では（１
／４）×（１／５）＝１／２０に低下する。これらは液
相の平均濃度ｘと気液界面の平衡濃度ｘE の差について
成立し、 ｘ2 −ｘ2E ＝（１／２０）（ｘ2 −ｘ1E）…………………（４） ここに、ｘE ：気液界面の平衡濃度 添字は、 １：入口，２：出口 となる。入口は蒸気量が多いからｘ1E＝０であるが、出
口は蒸気量が少ないためｘ2Eの影響が生じる。出口のＯ
2 濃度が５ppb 以下とするとき、イナートガスを空気と
考えると、イナートガス濃度では約５倍となりｘ2 ＝５
×５＝２５ppb となる。入口は同様にｘ1 ＝５×６０＝
３００ppb となる。ｘ2Eは式（４）よりｘ2E＝ｘ2 −
（１／２０）（ｘ1 −ｘ1E）＝２５−（３００／２０）
＝１０ppb となる。放出蒸気中のイナートガス濃度は式
（１）よりｙ＝１０5 ｘ2E＝１０-3となる。放出蒸気量
ＷS2は、 ＷS2≧ｘ1 ＷL /y＝３００×１０-9 ×４０００／１０ -3 ＝１．２T/h となる。この蒸気の気水分離器内の上昇速度は1.1 m/s
と小さく気水分離上問題はない。
し、出口ノズルでさらに１／５に低下し、合計では（１
／４）×（１／５）＝１／２０に低下する。これらは液
相の平均濃度ｘと気液界面の平衡濃度ｘE の差について
成立し、 ｘ2 −ｘ2E ＝（１／２０）（ｘ2 −ｘ1E）…………………（４） ここに、ｘE ：気液界面の平衡濃度 添字は、 １：入口，２：出口 となる。入口は蒸気量が多いからｘ1E＝０であるが、出
口は蒸気量が少ないためｘ2Eの影響が生じる。出口のＯ
2 濃度が５ppb 以下とするとき、イナートガスを空気と
考えると、イナートガス濃度では約５倍となりｘ2 ＝５
×５＝２５ppb となる。入口は同様にｘ1 ＝５×６０＝
３００ppb となる。ｘ2Eは式（４）よりｘ2E＝ｘ2 −
（１／２０）（ｘ1 −ｘ1E）＝２５−（３００／２０）
＝１０ppb となる。放出蒸気中のイナートガス濃度は式
（１）よりｙ＝１０5 ｘ2E＝１０-3となる。放出蒸気量
ＷS2は、 ＷS2≧ｘ1 ＷL /y＝３００×１０-9 ×４０００／１０ -3 ＝１．２T/h となる。この蒸気の気水分離器内の上昇速度は1.1 m/s
と小さく気水分離上問題はない。
【００１７】本実施例の脱気器は、同じ給水流量及びイ
ナートガス濃度条件に対する従来の脱気器（図２）に比
べて性能はほぼ同程度であるが、容器の大きさは直径は
従来の３５００mmが８００mmに低下し、肉厚も比例して
減少し、長さは従来の１２０００mmが約１００００mmと
なり、内部構造物も従来に比べて簡単になっている。こ
れらの重量では（０．８／３．５）2 ×（１０／１２）
＝１／２３となり約１／２０に減少するから建造コスト
では少なくとも約１／１０に低下すると推定される。
ナートガス濃度条件に対する従来の脱気器（図２）に比
べて性能はほぼ同程度であるが、容器の大きさは直径は
従来の３５００mmが８００mmに低下し、肉厚も比例して
減少し、長さは従来の１２０００mmが約１００００mmと
なり、内部構造物も従来に比べて簡単になっている。こ
れらの重量では（０．８／３．５）2 ×（１０／１２）
＝１／２３となり約１／２０に減少するから建造コスト
では少なくとも約１／１０に低下すると推定される。
【００１８】
【発明の効果】本発明の脱気器は、一端が閉鎖され他端
が開放され水平に置かれた混合管、同混合管の閉鎖端の
近くに設けられた給水入口、同混合管の閉鎖端を貫通し
て設けられた蒸気入口管、同蒸気入口管から蒸気を導入
し前記混合管の開放端方向へ蒸気を超音速で噴出するこ
とのできる蒸気ノズル、前記混合管より小さい直径を有
し同混合管の開放端にその一端が接続されている出口ノ
ズル、及び同出口ノズルの他端に接続され上部にイナー
トベントを下部に給水出口を備えたサイクロン式気水分
離器から構成されているので、従来の脱気器に比して大
幅に小型化することができる。
が開放され水平に置かれた混合管、同混合管の閉鎖端の
近くに設けられた給水入口、同混合管の閉鎖端を貫通し
て設けられた蒸気入口管、同蒸気入口管から蒸気を導入
し前記混合管の開放端方向へ蒸気を超音速で噴出するこ
とのできる蒸気ノズル、前記混合管より小さい直径を有
し同混合管の開放端にその一端が接続されている出口ノ
ズル、及び同出口ノズルの他端に接続され上部にイナー
トベントを下部に給水出口を備えたサイクロン式気水分
離器から構成されているので、従来の脱気器に比して大
幅に小型化することができる。
【図１】本発明の一実施例に係る脱気器の縦断面図。
【図２】従来の脱気器の縦断面図。
１ 給水入口 ２ 混合管 ３ 蒸気ノズル ４ 出口ノズル ５ 気水分離器 ６ 給水出口 ７ イナートベント ８ 蒸気入口 ９ 蒸気コーン
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 川崎 茂樹 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂研究所内 (72)発明者 安田 龍馬 兵庫県高砂市荒井町新浜二丁目１番１号 三菱重工業株式会社高砂製作所内 (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) F22D 1/28 B01D 19/00 102
Claims (1)
- 【請求項１】 一端が閉鎖され他端が開放され水平に置
かれた混合管、同混合管の閉鎖端の近くに設けられた給
水入口、同混合管の閉鎖端付近を貫通して設けられた蒸
気入口管、同蒸気入口管から蒸気を導入し前記混合管の
開放端方向へ蒸気を超音速で噴出することのできる蒸気
ノズル、前記混合管より小さい直径を有し同混合管の開
放端にその一端が接続されている出口ノズル、及び同出
口ノズルの他端に接続され上部にイナートベントを下部
に給水出口を備えた気水分離器からなることを特徴とす
る脱気器。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10564295A JP2796518B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | 脱気器 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP10564295A JP2796518B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | 脱気器 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH08303710A JPH08303710A (ja) | 1996-11-22 |
| JP2796518B2 true JP2796518B2 (ja) | 1998-09-10 |
Family
ID=14413115
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP10564295A Expired - Fee Related JP2796518B2 (ja) | 1995-04-28 | 1995-04-28 | 脱気器 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2796518B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN102652886B (zh) * | 2012-05-04 | 2015-04-08 | 开远华丰机电机械工贸有限公司 | 一种自控汽水分离器 |
| KR102466529B1 (ko) * | 2021-02-19 | 2022-11-11 | 국방과학연구소 | 증기압 발생 장치를 이용한 중량물 이동거리 산출 방법 |
-
1995
- 1995-04-28 JP JP10564295A patent/JP2796518B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH08303710A (ja) | 1996-11-22 |
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Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 19980526 |
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