JP2792121B2 - Ignition device for internal combustion engine - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 ［産業上の利用分野］ 本発明は、内燃機関を点火する為に用いる電流遮断式
の点火装置に関するものである。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a current interruption type ignition device used to ignite an internal combustion engine.

［従来の技術］ 一般に電流遮断式の内燃機関用点火装置は、点火電源
コイルと、該点火電源コイルの通電電流を機関の点火位
置で遮断するように制御する主電流制御回路とを備え、
点火電源コイルの通電電流を遮断した際に該コイルに誘
起する高い電圧を更に昇圧することにより点火用の高電
圧を得るようにしている。2. Description of the Related Art In general, a current cutoff type ignition device for an internal combustion engine includes an ignition power supply coil, and a main current control circuit that controls a current supplied to the ignition power supply coil to be interrupted at an ignition position of the engine.
A high voltage for ignition is obtained by further increasing the high voltage induced in the ignition power supply coil when the current flowing through the coil is cut off.

本出願人は、先にこの種の点火装置として、第８図に
示すもの（実願昭59−151371号）を提案した。The present applicant has previously proposed an ignition device of this type shown in FIG. 8 (Japanese Utility Model Application No. 59-151371).

第８図に示した点火装置においては、点火コイル１が
機関により駆動される磁石発電機内に設けられ、該点火
コイルの１次コイル1aが点火電源コイルとして用いられ
る。点火コイルの２次コイル1bには機関の気筒に取付け
られた点火プラグ２が接続されている。点火電源コイル
1aの通電電流を制御する主電流制御回路は、コレクタエ
ミッタ間回路が点火電源コイル1aに対して並列に接続さ
れたトランジスタTR1からなる主電流制御用トランジス
タスイッチ３と、このトランジスタスイッチを制御する
スイッチ制御回路４とにより構成される。スイッチ制御
回路４は、点火電源コイル1aからトランジスタTR1にベ
ース電流を供給する抵抗R1及びR2と、トランジスタTR2
からなる遮断制御用スイッチ401と、トランジスタTR3な
いしTR5と抵抗R3ないしR5とピーク検出用コンデンサC1
とからなるトリガ回路402′と、トランジスタTR6及び抵
抗R6からなる正帰還回路403とからなっている。In the ignition device shown in FIG. 8, an ignition coil 1 is provided in a magnet generator driven by an engine, and a primary coil 1a of the ignition coil is used as an ignition power supply coil. The ignition plug 2 attached to the cylinder of the engine is connected to the secondary coil 1b of the ignition coil. Ignition power coil
The main current control circuit for controlling the conduction current of 1a includes a main current control transistor switch 3 including a transistor TR1 having a collector-emitter circuit connected in parallel to the ignition power supply coil 1a, and a switch for controlling the transistor switch. And a control circuit 4. The switch control circuit 4 includes resistors R1 and R2 for supplying a base current from the ignition power supply coil 1a to the transistor TR1,
Switch 401, consisting of transistors TR3 to TR5, resistors R3 to R5, and a peak detection capacitor C1.
And a positive feedback circuit 403 including a transistor TR6 and a resistor R6.

第８図の点火装置において、機関の回転軸が回転させ
られて、点火電源コイル1aに図示の矢印方向の電圧Veが
誘起すると、該電圧Veによりトランジスタスイッチ３に
ベース電流Ib1が流れ、該トランジスタスイッチ３が導
通する。従って点火電源コイル1aからトランジスタスイ
ッチ３を通して短絡電流I1が流れる。電圧Veの増大に伴
って該短絡電流I1が増大していくと、主電流制御用トラ
ンジスタスイッチ３の両端の電圧が上昇していく。該ト
ランジスタスイッチ３の両端電圧によりコンデンサC1が
充電され、該コンデンサC1に充電電流Icが流れる。この
充電電流によりトランジスタTR4が導通する。トランジ
スタTR4が導通しているときには、点火電源コイル1a側
から抵抗R5を通して流れる電流が全てトランジスタTR5
のベースエミッタ間のPN接合と抵抗R4とトランジスタTR
4のコレクタエミッタ間とを通して流れ、トランジスタT
R5のベースコレクタ間のPN接合を通してトランジスタTR
2のベースに電流が流れるのが阻止されている。In the ignition device shown in FIG. 8, when the rotating shaft of the engine is rotated to induce a voltage Ve in the direction indicated by an arrow in the ignition power supply coil 1a, the base current Ib1 flows through the transistor switch 3 by the voltage Ve, and the transistor The switch 3 conducts. Therefore, a short-circuit current I1 flows from the ignition power supply coil 1a through the transistor switch 3. As the short-circuit current I1 increases with an increase in the voltage Ve, the voltage across the main current control transistor switch 3 increases. The capacitor C1 is charged by the voltage across the transistor switch 3, and a charging current Ic flows through the capacitor C1. This charging current causes the transistor TR4 to conduct. When the transistor TR4 is conducting, all the current flowing from the ignition power supply coil 1a through the resistor R5
PN junction between base and emitter, resistor R4 and transistor TR
4 through the collector-emitter of the transistor T
Transistor TR through PN junction between base collector of R5
The current is prevented from flowing through the base of 2.

電流I1がピーク値に達すると主電流制御用トランジス
タスイッチ３の両端電圧もピーク値に達し、コンデンサ
C1の充電電流が零になる。このときトランジスタTR4が
遮断するため、抵抗R5とトランジスタTR5のベースコレ
クタ間接合とを通してトランジスタTR2（遮断制御用ス
イッチ）にベース電流が与えられ、該トランジスタTR2
が導通する。これにより主電流制御用トランジスタスイ
ッチ（トランジスタTR1）が遮断状態になり、点火電源
コイル1aを流れていた電流を遮断する。When the current I1 reaches the peak value, the voltage between both ends of the main current control transistor switch 3 also reaches the peak value, and the capacitor
The charging current of C1 becomes zero. At this time, since the transistor TR4 is cut off, a base current is given to the transistor TR2 (cutoff control switch) through the resistor R5 and the junction between the base and the collector of the transistor TR5.
Becomes conductive. As a result, the main current control transistor switch (transistor TR1) is turned off, and the current flowing through the ignition power supply coil 1a is cut off.

これにより点火電源コイル1aに該短絡電流を流し続け
ようとする向きの高電圧が誘起し、該高電圧が点火コイ
ルにより更に昇圧されて２次コイル1bに点火用の高電圧
が誘起する。従って点火プラグ２に火花が発生し、機関
が点火される。As a result, a high voltage is induced in the ignition power supply coil 1a in a direction in which the short-circuit current is to continue to flow, and the high voltage is further boosted by the ignition coil to induce a high voltage for ignition in the secondary coil 1b. Therefore, a spark is generated in the ignition plug 2 and the engine is ignited.

このようにして、機関の低速時には主電流制御用トラ
ンジスタスイッチ３の両端電圧のピーク位置で点火動作
が行われる。In this way, the ignition operation is performed at the peak position of the voltage between both ends of the main current control transistor switch 3 when the engine is running at a low speed.

機関の高速時にはコンデンサC1の充電電流が流れてい
て、トランジスタTR5のベースエミッタ間を通して電流
が流れている期間にトランジスタTR5のベースとトラン
ジスタTR2のエミッタとの間の電圧がトランジスタTR2の
ベースエミッタ間電圧に達したときにトランジスタTR2
にベース電流が流れ、該トランジスタTR2が導通する。
従って機関の高速時にはトランジスタTR5のベースとト
ランジスタTR2のエミッタとの間の電圧がトランジスタT
R2のベースエミッタ間電圧に達する位置で点火動作が行
われ、この点火位置は機関の回転速度の上昇に伴って進
んでいく。これにより機関の高速時には進角特性が得ら
れる。この場合の進角幅は、主電流制御用トランジスタ
スイッチの導通時の両端電圧（コレクタエミッタ間電
圧）の波形により定まる。At the time of high speed of the engine, the charging current of the capacitor C1 is flowing, and the voltage between the base of the transistor TR5 and the emitter of the transistor TR2 is the voltage between the base and the emitter of the transistor TR2 during the period when the current is flowing between the base and the emitter of the transistor TR5. When the transistor TR2
, A base current flows, and the transistor TR2 is turned on.
Therefore, at high engine speeds, the voltage between the base of transistor TR5 and the emitter of transistor TR2 becomes
The ignition operation is performed at a position where the voltage between the base and the emitter of R2 is reached, and the ignition position advances with an increase in the rotation speed of the engine. Thereby, at the time of high speed of the engine, the advance angle characteristic is obtained. The advance angle width in this case is determined by the waveform of the voltage between both ends (collector-emitter voltage) when the main current control transistor switch is turned on.

［発明が解決しようとする課題］ 上記の点火装置では、次のような問題があった。[Problem to be Solved by the Invention] The above-described ignition device has the following problem.

（ａ）進角が開始される回転速度（rpm）を低速側に設
定した場合と、高速側に設定した場合とで進角の終了時
の点火位置が相違し、進角幅が異なってしまう。(A) The ignition position at the end of the advance differs between the case where the rotation speed (rpm) at which the advance is started is set to the low speed side and the case where it is set to the high speed side, and the advance width is different. .

（ｂ）主電流制御用トランジスタスイッチの両端電圧の
波形により進角特性が決まるため、進角特性の傾斜を自
由に設定できないだけでなく、点火電源コイルを設ける
磁石発電機のエアギャップの変動や、磁石の着磁量の変
動等により進角特性が影響を受ける。(B) Since the advance characteristics are determined by the waveform of the voltage between both ends of the main current control transistor switch, not only the inclination of the advance characteristics cannot be set freely, but also the fluctuation of the air gap of the magnet generator provided with the ignition power supply coil, In addition, the advance characteristics are affected by fluctuations in the amount of magnetization of the magnet.

本発明の目的は、低速領域では主電流制御用トランジ
スタスイッチの両端電圧のピーク位置で点火動作を行わ
せ、進角領域では主電流制御用トランジスタスイッチの
両端電圧の波形に頼らずに、回転速度に応じて変化する
進角用コンデンサの端子電圧と基準電圧とを比較するこ
とにより決定した点火位置で点火動作を行わせることに
より、上記の問題を解決した内燃機関用点火装置を提供
することにある。An object of the present invention is to cause the ignition operation to be performed at the peak position of the voltage between both ends of the main current control transistor switch in the low speed region, and to make the rotation speed independent of the waveform of the voltage between both ends of the main current control transistor switch in the advance angle region. The present invention provides an ignition device for an internal combustion engine that solves the above-described problem by causing an ignition operation to be performed at an ignition position determined by comparing a terminal voltage of an advancing capacitor that varies according to a voltage with a reference voltage. is there.

［課題を解決するための手段］ 本発明は、第１図に示したように、内燃機関の回転に
同期して負方向電圧と正方向電圧とを続いて出力する点
火電源コイル1aと、点火電源コイル1aに対して並列に接
続されて該点火電源コイルの正方向出力電圧によりベー
ス電流が流れて導通する主電流制御用トランジスタスイ
ッチ３と、内燃機関の点火時期に主電流制御用トランジ
スタスイッチを遮断状態にするように制御するスイッチ
制御回路４とにより構成される。[Means for Solving the Problems] As shown in FIG. 1, the present invention relates to an ignition power supply coil 1a that successively outputs a negative voltage and a positive voltage in synchronization with the rotation of an internal combustion engine; A main current control transistor switch 3 which is connected in parallel to the power supply coil 1a and in which a base current flows by the positive output voltage of the ignition power supply coil to conduct, and a main current control transistor switch for ignition timing of the internal combustion engine; And a switch control circuit 4 for controlling to be in a cutoff state.

本発明においては、上記スイッチ制御回路４が、導通
した際に主電流制御用トランジスタスイッチ３を遮断状
態にするように該トランジスタスイッチに接続された遮
断制御用スイッチ401と、主電流制御用トランジスタス
イッチの導通時の両端電圧のピーク位置を検出して該ピ
ーク位置で遮断制御用スイッチを導通状態にするように
制御するピークトリガ回路402と、互いに直列に接続さ
れた進角用コンデンサ404及び電圧抑制用コンデンサ405
と、点火電源コイルの負方向出力電圧により進角用コン
デンサ404及び電圧抑制用コンデンサ405の直列回路に充
電電流を供給するコンデンサ充電回路と、進角用コンデ
ンサを一定の時定数で放電させるコンデンサ放電回路40
6と、電圧抑制用コンデンサ405に対して並列に接続され
た放電抵抗407と、進角用コンデンサ404の端子電圧また
は該端子電圧に相応した電圧を進角制御用電圧として該
進角制御用電圧を基準電圧と比較し、該進角制御用電圧
が基準電圧以下になったときに主電流制御用トランジス
タスイッチを遮断状態にするように制御する進角用遮断
制御回路408とにより構成される。尚409は電源回路、41
0は基準電圧発生回路である。ここで電圧抑制用コンデ
ンサ405の静電容量は進角用コンデンサ404の静電容量よ
りも十分大きく設定されている。According to the present invention, the switch control circuit 4 includes a cutoff control switch 401 connected to the main current control transistor switch 3 so that the transistor switch 3 is turned off when the switch is turned on. A peak trigger circuit 402 for detecting a peak position of the voltage between both ends when the current is conducted and controlling the cutoff control switch to be in a conducting state at the peak position, an advancing capacitor 404 connected in series with each other, and voltage suppression. Capacitor 405
And a capacitor charging circuit for supplying a charging current to a series circuit of the advancing capacitor 404 and the voltage suppressing capacitor 405 by the negative output voltage of the ignition power supply coil, and a capacitor discharging for discharging the advancing capacitor with a constant time constant. Circuit 40
6, a discharge resistor 407 connected in parallel to the voltage suppressing capacitor 405, and a terminal voltage of the advance capacitor 404 or a voltage corresponding to the terminal voltage as an advance control voltage. Is compared with a reference voltage, and when the lead angle control voltage becomes equal to or less than the reference voltage, the lead angle cutoff control circuit 408 controls the main current control transistor switch to be in a cutoff state. 409 is a power supply circuit, 41
0 is a reference voltage generation circuit. Here, the capacitance of the voltage suppression capacitor 405 is set to be sufficiently larger than the capacitance of the advance capacitor 404.

また進角開始回転速度未満の領域では主電流制御用ト
ランジスタスイッチ３の両端電圧のピーク位置よりも位
相が遅れた位置で進角制御用電圧が基準電圧以下にな
り、進角開始回転速度以上の領域では主電流制御用トラ
ンジスタスイッチ３の両端電圧のピーク位置よりも位相
が進んだ位置で進角制御用電圧が基準電圧以下になるよ
うに進角用コンデンサ404及び電圧抑制用コンデンサ405
の放電時定数が設定されている。Further, in a region lower than the advance start rotation speed, the advance control voltage becomes equal to or lower than the reference voltage at a position where the phase is delayed from the peak position of the voltage between both ends of the main current control transistor switch 3, and is equal to or higher than the advance start rotation speed. In the region, the advancing capacitor 404 and the voltage suppressing capacitor 405 such that the advancing control voltage becomes equal to or lower than the reference voltage at a position where the phase is advanced from the peak position of the voltage between both ends of the main current control transistor switch 3.
Is set.

［作 用］ 上記の構成において、機関の低速時には進角用コンデ
ンサ404の端子電圧が基準電圧以下になる位置が主電流
制御用トランジスタスイッチ３の両端電圧のピーク位置
よりも遅れている。従って機関の低速時にはピークトリ
ガ回路402が主電流制御用トランジスタスイッチの両端
電圧のピーク位置（定位置）で遮断制御用スイッチを導
通させて主電流制御用トランジスタスイッチを遮断状態
にし、該ピーク位置で点火動作を行わせる。[Operation] In the above configuration, at a low speed of the engine, the position where the terminal voltage of the advance capacitor 404 becomes equal to or lower than the reference voltage is later than the peak position of the voltage between both ends of the main current control transistor switch 3. Therefore, at a low speed of the engine, the peak trigger circuit 402 turns on the cutoff control switch at the peak position (fixed position) of the voltage between both ends of the main current control transistor switch to turn off the main current control transistor switch. The ignition operation is performed.

これに対し、進角開始回転速度以上の領域では、主電
流制御用トランジスタスイッチ３の両端電圧がピークに
達する位置よりも位相が進んだ位置で進角制御用電圧が
基準電圧以下になって進角用遮断制御回路が主電流制御
用トランジスタスイッチを遮断状態にする。進角制御用
電圧が基準電圧以下になる位置は回転速度の上昇に伴っ
て進んでいくため、点火位置は進角していく。On the other hand, in a region higher than the advance start rotation speed, the advance control voltage becomes equal to or lower than the reference voltage at a position where the phase is advanced from the position where the voltage between both ends of the main current control transistor switch 3 reaches a peak. The corner cutoff control circuit turns off the main current control transistor switch. Since the position where the advance control voltage becomes equal to or lower than the reference voltage advances as the rotational speed increases, the ignition position advances.

進角開始回転速度及び進角特性の傾斜は、進角用コン
デンサ及び電圧抑制用コンデンサの放電時定数を適宜に
設定することにより調整することができ、これらを調整
しても進角幅は変化しない。また進角特性は点火電源コ
イルを設ける磁石発電機のエアギャップの変動や、磁石
の着磁量の変動等の影響を受けない。The advancing start rotation speed and the inclination of the advancing characteristics can be adjusted by appropriately setting the discharge time constants of the advancing capacitor and the voltage suppressing capacitor. do not do. In addition, the advance angle characteristics are not affected by fluctuations in the air gap of the magnet generator provided with the ignition power supply coil, fluctuations in the amount of magnetization of the magnets, and the like.

［実施例］ 以下添附図面を参照して本発明の実施例を説明する。Embodiment An embodiment of the present invention will be described below with reference to the accompanying drawings.

第２図は第１図の構成を具体化した本発明の一実施例
を示したもので、同図において第１図の各部と同等の部
分には同一の符号を付してある。本実施例においては、
主電流制御用トランジスタスイッチ３が１つのトランジ
スタTR1からなっているが、ダーリントン接続された２
つのトランジスタにより主電流制御用トランジスタスイ
ッチを構成することもできる。トランジスタTR1のコレ
クタ及びエミッタが１次コイル1aの一端（この例では非
接地側の一端）及び他端に接続され、トランジスタTR2
のベースが抵抗R1及びR2を介して点火電源コイルを兼ね
る１次コイル1aの一端に接続されている。従って１次コ
イル1aに図示の矢印方向の電圧Veが発生したときに抵抗
R2及びR1を通してトランジスタTR2にベース電流が流
れ、トランジスタTR1が導通する。FIG. 2 shows an embodiment of the present invention which embodies the configuration of FIG. 1. In FIG. 2, parts that are the same as the corresponding parts in FIG. 1 are given the same reference numerals. In this embodiment,
The main current control transistor switch 3 is composed of one transistor TR1,
A main current control transistor switch can also be constituted by three transistors. The collector and the emitter of the transistor TR1 are connected to one end (one end on the non-ground side in this example) and the other end of the primary coil 1a, and the transistor TR2
Is connected to one end of a primary coil 1a also serving as an ignition power supply coil via resistors R1 and R2. Therefore, when a voltage Ve in the direction of the arrow shown in FIG.
A base current flows to the transistor TR2 through R2 and R1, and the transistor TR1 is turned on.

遮断制御用トランジスタスイッチ401はNPNトランジス
タTR2からなり、該トランジスタTR2のコレクタは抵抗R2
を介して１次コイル1aの一端に、またエミッタは該１次
コイル1aの他端にそれぞれ接続されている。The cutoff control transistor switch 401 is composed of an NPN transistor TR2, and the collector of the transistor TR2 is a resistor R2.
And the emitter is connected to one end of the primary coil 1a, and the emitter is connected to the other end of the primary coil 1a.

コンデンサ５はその一端が抵抗R3を介して１次コイル
1aの一端に接続され、該コンデンサの他端は、エミッタ
を１次コイルの他端に接続した充電電流検出用のNPNト
ランジスタTR4のベースに接続されている。トランジス
タTR4のコレクタは抵抗R4を介してトランジスタTR5のエ
ミッタに接続され、該トランジスタTR5のコレクタは前
記トランジスタTR2のベースに、また該トランジスタTR5
のベースは抵抗R5を通して１次コイル1aの一端にそれぞ
れ接続されている。トランジスタTR4のベースにはまた
ベースが接地されたトランジスタTR3のコレクタが接続
され、該トランジスタTR3のエミッタはトランジスタTR2
のベースに接続されている。コンデンサC1、トランジス
タTR3〜TR5及び抵抗R3〜R5によりピークトリガ回路402
が構成されている。One end of the capacitor 5 is a primary coil via a resistor R3.
The other end of the capacitor is connected to the base of a charging current detecting NPN transistor TR4 whose emitter is connected to the other end of the primary coil. The collector of the transistor TR4 is connected to the emitter of the transistor TR5 via the resistor R4, and the collector of the transistor TR5 is connected to the base of the transistor TR2 and to the transistor TR5.
Are connected to one end of the primary coil 1a through a resistor R5. The collector of the transistor TR3 whose base is grounded is also connected to the base of the transistor TR4, and the emitter of the transistor TR3 is connected to the transistor TR2.
Connected to the base. Peak trigger circuit 402 by capacitor C1, transistors TR3 to TR5 and resistors R3 to R5
Is configured.

コンデンサC1と抵抗R3との接続点にトランジスタTR6
のエミッタが接続され、該トランジスタTR6のコレクタ
はトランジスタTR2のベースに接続されている。またト
ランジスタTR6のベースは抵抗R6を通してトランジスタT
R2のコレクタに接続されている。トランジスタTR6及び
抵抗R6により正帰還回路403が構成されている。Connect the transistor TR6 to the connection point between the capacitor C1 and the resistor R3.
And the collector of the transistor TR6 is connected to the base of the transistor TR2. The base of the transistor TR6 is connected to the transistor T through the resistor R6.
Connected to the collector of R2. A positive feedback circuit 403 is configured by the transistor TR6 and the resistor R6.

進角用コンデンサ404及び電圧抑制用コンデンサ405は
直列に接続され、コンデンサ404の一端はアノードが接
地されたダイオードD1のカソードに抵抗R10を通して接
続されている。コンデンサ404と抵抗R10との接続点には
ダイオードD2のアノードが接続され、該ダイオードのカ
ソードと接地間に抵抗R11が接続されている。コンデン
サ404及び405の接続点と接地間に抵抗R12が接続され、
コンデンサ404→ダイオードD2→抵抗R11→抵抗R12→コ
ンデンサ404の回路により、コンデンサ放電回路406（第
１図参照）が構成されている。The advancing capacitor 404 and the voltage suppressing capacitor 405 are connected in series, and one end of the capacitor 404 is connected through a resistor R10 to the cathode of a diode D1 whose anode is grounded. The node between the capacitor 404 and the resistor R10 is connected to the anode of a diode D2, and the resistor R11 is connected between the cathode of the diode and ground. A resistor R12 is connected between the connection point of the capacitors 404 and 405 and the ground,
A capacitor discharging circuit 406 (see FIG. 1) is configured by a circuit of the capacitor 404 → the diode D2 → the resistor R11 → the resistor R12 → the capacitor 404.

また電圧抑制用コンデンサ405の両端に放電抵抗407が
接続され、コンデンサ405のコンデンサ404と反対側の端
子はダイオードD3を通して１次コイル1aの非接地側端子
に接続されている。この例ではコンデンサ405と放電抵
抗407とにより電圧抑制回路411が構成されている。A discharge resistor 407 is connected to both ends of the voltage suppressing capacitor 405, and a terminal of the capacitor 405 opposite to the capacitor 404 is connected to a non-ground terminal of the primary coil 1a through a diode D3. In this example, a voltage suppression circuit 411 is configured by the capacitor 405 and the discharge resistor 407.

電源回路409はダイオードD4及び抵抗R13と、点火電源
コイル1aからダイオードD4及び抵抗R13を通して充電さ
れるコンデンサC2と、コンデンサC2の両端に並列接続さ
れたツェナーダイオードZD1とからなり、コンデンサC2
の両端に直流定電圧を出力するようになっている。The power supply circuit 409 includes a diode D4 and a resistor R13, a capacitor C2 charged from the ignition power supply coil 1a through the diode D4 and the resistor R13, and a Zener diode ZD1 connected in parallel to both ends of the capacitor C2.
Output a constant DC voltage to both ends.

コンデンサ404と抵抗R10との接続点は電圧比較器CPの
正相入力端子に接続されている。The connection point between the capacitor 404 and the resistor R10 is connected to the positive-phase input terminal of the voltage comparator CP.

基準電圧発生回路410は、コンデンサC2の非接地側端
子に一端が接続された抵抗R14と、抵抗R14の他端と接地
間にアノードを接地側に向けて接続されたツェナーダイ
オードZD2とからなり、ツェナーダイオードZD2の両端に
基準電圧が得られるようになっている。The reference voltage generation circuit 410 includes a resistor R14 having one end connected to the non-ground side terminal of the capacitor C2, and a Zener diode ZD2 having an anode connected to the ground side between the other end of the resistor R14 and ground, A reference voltage is obtained across the Zener diode ZD2.

進角用遮断制御回路408は、電圧比較器CPからなり、
この比較器CPの正相入力端子はコンデンサ404と抵抗R10
との接続点に、また逆相入力端子はツェナーダイオード
ZD2のカソードにそれぞれ接続されている。比較器CPの
電源端子はツェナーダイオードZD1のカソードに接続さ
れ、出力端子はトランジスタTR2のコレクタに接続され
ている。即ちこの例ではコンデンサ404の抵抗R10側の端
子Ａと接地間の電圧が進角制御用電圧Vaとして比較器CP
の正相入力端子に入力されている。進角制御用で圧Vaが
基準電圧Vrを超えているときには、比較器CPの出力端子
の電位が高レベルにあるため、トランジスタスイッチ３
の導通は阻止されない。進角制御用電圧Vaが基準電圧Vr
以下になると、比較器CPの出力端子の電位が高レベルか
ら定レベル（接地電位）へと変化し、トランジスタスイ
ッチ３を遮断状態にする。The lead angle cutoff control circuit 408 includes a voltage comparator CP,
The positive input terminal of this comparator CP is a capacitor 404 and a resistor R10.
And the opposite-phase input terminal is a Zener diode
Each is connected to the cathode of ZD2. The power terminal of the comparator CP is connected to the cathode of the Zener diode ZD1, and the output terminal is connected to the collector of the transistor TR2. That is, in this example, the voltage between the terminal A on the resistor R10 side of the capacitor 404 and the ground is used as the advance control voltage Va as the comparator CP.
Is input to the positive-phase input terminal. When the pressure Va exceeds the reference voltage Vr for the advance control, the potential of the output terminal of the comparator CP is at a high level.
Is not blocked. The lead angle control voltage Va is equal to the reference voltage Vr.
When the potential becomes lower than the above, the potential of the output terminal of the comparator CP changes from the high level to the constant level (ground potential), and the transistor switch 3 is turned off.

点火コイル１は第３図に示すような磁石発電機に設け
られている。この磁石発電機は機関の回転軸に取付けら
れたフライホイール５と、該フライホイールの外周に設
けられた凹部5a内に取付けられた磁石６と、フライホイ
ール５の外周に所定のギャップを介して対向配置された
固定子７とからなっている。固定子７はほぼＣ字形の鉄
心８を備え、該鉄心８に１次コイル1a及び２次コイル1b
からなる点火コイル１が嵌装されている。The ignition coil 1 is provided in a magnet generator as shown in FIG. This magnet generator has a flywheel 5 attached to the rotating shaft of the engine, a magnet 6 attached in a recess 5a provided on the outer periphery of the flywheel, and a predetermined gap on the outer periphery of the flywheel 5 via a predetermined gap. And a stator 7 disposed opposite to the stator. The stator 7 includes a substantially C-shaped iron core 8, and the iron core 8 includes a primary coil 1a and a secondary coil 1b.
Is mounted.

上記実施例の点火装置において、機関が回転させられ
ると、点火電源コイル1aに第４図（Ａ）に示すような電
圧Veが誘起する。この電圧Veは、負方向電圧Vn1と、正
方向電圧Vpと、負方向電圧Vn2とからなる。In the ignition device of the above embodiment, when the engine is rotated, a voltage Ve as shown in FIG. 4A is induced in the ignition power supply coil 1a. This voltage Ve includes a negative direction voltage Vn1, a positive direction voltage Vp, and a negative direction voltage Vn2.

点火電源コイル1aに正方向電圧Vpが誘起すると、抵抗
R2及びR1を通してトランジスタTR1にベース電流が流れ
て該トランジスタTR1が導通する。これにより１次コイ
ル1aからトランジスタスイッチ３を通して短絡電流I1
（第４図Ａに破線で示してある。）が流れる。またトラ
ンジスタスイッチ３の両端電圧により抵抗R3、コンデン
サC1及びトランジスタTR4のベースエミッタ間を通して
電流が流れ、トランジスタスイッチ３の両端電圧がピー
ク値に達するまでの間コンデンサC1が充電される。この
とき１次コイル1aの一端側から抵抗R5とトランジスタTR
5のベースエミッタ間と抵抗R4とトランジスタTR4のコレ
クタエミッタ間とを通して電流I2が流れ、トランジスタ
TR5のベースコレクタを通しては電流が流れない。従っ
てこのときトランジスタTR2にはベース電流が与えられ
ず、該トランジスタTR2は遮断状態に保持される。主電
流制御用トランジスタスイッチ３の両端の電圧がピーク
に達するとコンデンサC1の充電電流Icが零になり、トラ
ンジスタTR4が遮断状態になる。このとき１次コイル1a
側から抵抗R5及びトランジスタTR5のベースコレクタ間
を通して電流が流れ、またコンデンサC1が抵抗R3とトラ
ンジスタTR6のエミッタコレクタ間とトランジスタTR2の
ベースエミッタ間とを通して放電してトランジスタTR2
にベース電流が流れる。従って該トランジスタTR2が導
通し、主電流制御用トランジスタスイッチ３を遮断させ
る。これにより１次コイル1aに高電圧が誘起し、該電圧
が更に昇圧されて２次コイル1bから点火用の高電圧が出
力されるため機関が点火される。従って機関の低速時に
は、１次コイル（点火電源コイル）の誘起電圧がピーク
に達する略一定の位置付近で点火が行われる。When a positive voltage Vp is induced in the ignition power supply coil 1a, the resistance
A base current flows through the transistor TR1 through R2 and R1, and the transistor TR1 becomes conductive. As a result, the short-circuit current I1 from the primary coil 1a through the transistor switch 3
(Indicated by a broken line in FIG. 4A). A current flows between the resistor R3, the capacitor C1, and the base and emitter of the transistor TR4 due to the voltage across the transistor switch 3, and the capacitor C1 is charged until the voltage across the transistor switch 3 reaches a peak value. At this time, the resistor R5 and the transistor TR are connected from one end of the primary coil 1a.
The current I2 flows between the base and the emitter of the transistor 5 and between the resistor R4 and the collector and the emitter of the transistor TR4.
No current flows through the base collector of TR5. Therefore, at this time, no base current is supplied to the transistor TR2, and the transistor TR2 is kept in the cut-off state. When the voltage across the main current control transistor switch 3 reaches a peak, the charging current Ic of the capacitor C1 becomes zero, and the transistor TR4 is turned off. At this time, the primary coil 1a
Current flows from the resistor R5 and between the base and collector of the transistor TR5, and the capacitor C1 discharges between the resistor R3 and the emitter and collector of the transistor TR6 and between the base and emitter of the transistor TR2 to discharge the transistor TR2.
, The base current flows. Therefore, the transistor TR2 is turned on, and the main current control transistor switch 3 is turned off. As a result, a high voltage is induced in the primary coil 1a, the voltage is further increased, and a high voltage for ignition is output from the secondary coil 1b, so that the engine is ignited. Therefore, at a low speed of the engine, ignition is performed near a substantially constant position where the induced voltage of the primary coil (ignition power supply coil) reaches a peak.

一方進角用コンデンサ404及び電圧抑制用コンデンサ4
05は、第４図（Ｂ）に示したように、点火電源コイル1a
が負方向電圧Vn1を出力したときにダイオードD1と抵抗R
10とダイオードD3とを通して充電される。この充電は負
方向電圧Vn1がピークに達するまで行われる。ここでコ
ンデンサ405の静電容量はコンデンサ404の静電容量より
も十分に大きく設定され、コンデンサ404を放電させる
ための抵抗R12の抵抗値はコンデンサ405の放電抵抗407
の抵抗値よりも十分小さく設定されている。On the other hand, the lead capacitor 404 and the voltage suppression capacitor 4
05 is the ignition power supply coil 1a as shown in FIG.
Outputs negative voltage Vn1 when diode D1 and resistor R
Charged through 10 and diode D3. This charging is performed until the negative voltage Vn1 reaches a peak. Here, the capacitance of the capacitor 405 is set sufficiently larger than the capacitance of the capacitor 404, and the resistance value of the resistor R12 for discharging the capacitor 404 is set to the discharge resistance 407 of the capacitor 405.
Is set sufficiently smaller than the resistance value.

負方向電圧Vn1がピークを過ぎるとコンデンサ404の電
荷がダイオードD2と抵抗R11と抵抗R12とを通して放電す
る。このコンデンサ404の抵抗R10側の端子と接地間の電
圧Vaが進角制御用電圧としては比較器CPの正相入力端子
に印加される。When the negative voltage Vn1 has passed its peak, the charge of the capacitor 404 is discharged through the diode D2, the resistor R11, and the resistor R12. The voltage Va between the resistor R10 side terminal of the capacitor 404 and the ground is applied to the positive-phase input terminal of the comparator CP as the advance control voltage.

進角制御用電圧Vaは、コンデンサ405の両端の電圧に
より制限される。即ちコンデンサ404の充電時にコンデ
ンサ405に電荷が残っていると、コンデンサ404の充電電
圧（充電終了時の端子電圧）が低くなる。機関の回転速
度が低く、コンデンサ405のを放電させる時間が十分あ
る場合にはコンデンサ404の充電時にコンデンサ405の端
子電圧が零に近くなっているため、コンデンサ405の充
電電圧は回転速度の上昇に伴って上昇していく。しかし
ながらコンデンサ405の放電抵抗がコンデンサ404の放電
抵抗よりもかなり大きいため、回転速度が高くなってコ
ンデンサを放電させる時間が短くなっていくと、コンデ
ンサ404の充電開始時にコンデンサ405に電荷が残留して
いるようになり、該コンデンサ405の残留電圧は回転速
度の上昇に伴って高くなっていく。このような状態にな
るとコンデンサ404の充電電圧は回転速度の上昇に伴っ
て低くなっていく。従って回転速度がNa→Nb→Nc（Na＜
Nb＜Nc）のように上昇していくと、進角制御用電圧Va
は、第４図（Ｂ）のａ→ｂ→ｃのように変化する。Naは
進角開始回転速度で、この回転速度NaではＡ点の電位と
基準電圧Vrとが一致する位置がトランジスタスイッチ３
の両端電圧のピーク位置θ_０（トランジスタスイッチ３
を通して流れる短絡電流I1のピーク位置にほぼ等し
い。）に等しくなる。The lead angle control voltage Va is limited by the voltage across the capacitor 405. That is, if charge remains in the capacitor 405 when charging the capacitor 404, the charging voltage of the capacitor 404 (terminal voltage at the end of charging) decreases. If the rotation speed of the engine is low and there is enough time to discharge the capacitor 405, the charging voltage of the capacitor 405 increases with the rotation voltage because the terminal voltage of the capacitor 405 is close to zero when charging the capacitor 404. It rises with it. However, since the discharge resistance of the capacitor 405 is considerably larger than the discharge resistance of the capacitor 404, when the rotation speed is increased and the time for discharging the capacitor is shortened, electric charge remains in the capacitor 405 when the capacitor 404 starts charging. And the residual voltage of the capacitor 405 increases as the rotation speed increases. In such a state, the charging voltage of the capacitor 404 decreases as the rotation speed increases. Therefore, when the rotation speed is Na → Nb → Nc (Na <
Nb <Nc), the lead angle control voltage Va
Changes like a → b → c in FIG. 4 (B). Na is the advancing start rotation speed, and at this rotation speed Na, the position where the potential at point A matches the reference voltage Vr is the transistor switch 3
Of peak voltage θ ₀ (transistor switch 3
It is almost equal to the peak position of the short-circuit current I1 flowing through. ).

進角開始回転速度Na以上の領域では、主電流制御用ト
ランジスタスイッチ３の両端電圧がピークに達する位置
よりも位相が進んだ位置で進角制御用電圧Vaが基準電圧
Vr以下になって進角用遮断制御回路408の出力端子の電
位が接地電位になり、主電流制御用トランジスタスイッ
チ３を遮断状態にする。回転速度がNbからNcへと上昇し
ていくと、進角制御用電圧Vaが基準電圧に一致する位置
はθ１からθ２へと進んでいくため、点火位置は進角し
ていく。従って第５図に示すような進角特性が得られ
る。第４図（Ｃ）及び（Ｄ）はそれぞれトランジスタTR
2のコレクタの電位Vd及び比較器CPの出力端子の電位Vf
の変化を示している。In the region where the advancing start rotational speed is equal to or higher than Na, the advancing control voltage Va is set to a reference voltage at a position where the phase is advanced from the position where the voltage across the main current control transistor switch 3 reaches a peak.
When the voltage falls to Vr or less, the potential of the output terminal of the lead angle cutoff control circuit 408 becomes the ground potential, and the main current control transistor switch 3 is turned off. When the rotation speed increases from Nb to Nc, the position where the advance angle control voltage Va matches the reference voltage advances from θ1 to θ2, so that the ignition position advances. Therefore, the advance angle characteristics as shown in FIG. 5 are obtained. FIGS. 4 (C) and (D) each show a transistor TR
2 potential Vd at the collector and potential Vf at the output terminal of the comparator CP.
Shows the change.

進角開始回転速度Nb及び進角特性の傾斜は、進角用コ
ンデンサ404及び電圧抑制用コンデンサ405の放電時定数
を適宜に設定することにより調整することができ、これ
らを調整しても進角幅θ′は変化しない。また進角特性
は点火電源コイルを設ける磁石発電機のエアギャップの
変動や、磁石の着磁量の変動等の影響を受けることがな
い。The advancing start rotation speed Nb and the inclination of the advancing characteristics can be adjusted by appropriately setting the discharge time constant of the advancing capacitor 404 and the voltage suppressing capacitor 405. The width θ 'does not change. Further, the advance angle characteristics are not affected by fluctuations in the air gap of the magnet generator provided with the ignition power supply coil, fluctuations in the amount of magnetization of the magnets, and the like.

上記実施例において、点火プラグに火花が生じた後、
内燃機関の燃焼状態によって、火花が一旦切れ、トラン
ジスタスイッチ３がのコレクタエミッタ間に印加されて
いた電圧が零または負になると回路動作が初期状態に戻
る。その後トランジスタスイッチ３は磁石発電機に残っ
ているエネルギーにより再度導通し、その後遮断動作を
行う。このような状態が発生すると、点火エネルギーの
一部が点火回路内で消費され、火花エネルギーが減少す
る。In the above embodiment, after a spark is generated in the spark plug,
According to the combustion state of the internal combustion engine, the spark is once stopped, and when the voltage applied between the collector and the emitter of the transistor switch 3 becomes zero or negative, the circuit operation returns to the initial state. Thereafter, the transistor switch 3 conducts again by the energy remaining in the magnet generator, and then performs a shutoff operation. When such a state occurs, a part of the ignition energy is consumed in the ignition circuit, and the spark energy decreases.

このような状態が生じるのを防ぐため、上記の実施例
では、正帰還回路403を設けて、トランジスタスイッチ
３のコレクタエミッタ間電圧が零または負になった場合
でも該主電流制御制御用トランジスタスイッチを遮断状
態に維持することができるようにしている。In order to prevent such a situation from occurring, in the above-described embodiment, the positive feedback circuit 403 is provided so that even when the collector-emitter voltage of the transistor switch 3 becomes zero or negative, the main current control control transistor switch is provided. Can be maintained in a cut-off state.

第６図は本発明の他の実施例を示したもので、この実
施例では、負方向電圧短絡回路８が追加されている。こ
の短絡回路は、第７図に示したように点火電源コイル1a
が正方向電圧Vpを発生した後に発生する負方向電圧Vn2
を短絡するようにしたもので、サイリスタThと、コンデ
ンサC3と、ダイオードD5と、抵抗R15ないしR17とにより
構成されている。その他の点は第１図及び第２図に示し
た実施例と全く同様である。FIG. 6 shows another embodiment of the present invention. In this embodiment, a negative voltage short circuit 8 is added. This short-circuit is, as shown in FIG.
Generates a positive voltage Vp and then generates a negative voltage Vn2
Is short-circuited, and includes a thyristor Th, a capacitor C3, a diode D5, and resistors R15 to R17. The other points are exactly the same as the embodiment shown in FIGS. 1 and 2.

第６図に示した負方向電圧短絡回路８においては、点
火電源コイル1aの正方向電圧により抵抗R16及びダイオ
ードD5を通してコンデンサC3が図示の極性に充電され
る。コンデンサC3の電荷は抵抗R15とサイリスタThのゲ
ートカソード間と抵抗R17とを通して放電し、サイリス
タThにトリガ信号が与えられる。従って点火電源コイル
1aに負方向電圧Vn2が発生すると、サイリスタThが導通
し、点火電源コイル1aを短絡する。In the negative voltage short circuit 8 shown in FIG. 6, the capacitor C3 is charged to the shown polarity through the resistor R16 and the diode D5 by the positive voltage of the ignition power supply coil 1a. The electric charge of the capacitor C3 is discharged between the resistor R15 and the gate cathode of the thyristor Th and the resistor R17, and a trigger signal is given to the thyristor Th. Therefore ignition power coil
When the negative voltage Vn2 is generated in 1a, the thyristor Th conducts, and short-circuits the ignition power supply coil 1a.

上記実施例においては、トランジスタTR5のベースエ
ミッタ間及びベースコレクタ間のダイオード特性を利用
してトランジスタTR4のコレクタ電流及びトランジスタT
R2のベース電流を流すようにしたが、トランジスタTR5
のベースエミッタ間のPN接合及びベースコレクタ間のPN
接合をそれぞれを２個のダイオードで置換えることもで
きる。またこのように２個のダイオードを用いる代り
に、１個のダイオードを用いて該１個のダイオードのア
ノードを抵抗R5に接続し、カソードを抵抗R4及びトラン
ジスタTR2のベースに接続するようにしてもよい。In the above embodiment, the collector current and the transistor T4 of the transistor TR4 are utilized by utilizing the diode characteristics between the base and the emitter of the transistor TR5 and between the base and the collector.
The base current of R2 was made to flow, but the transistor TR5
PN junction between base emitter and PN between base collector
The junction may be replaced by two diodes each. Instead of using two diodes, one diode may be used to connect the anode of the one diode to the resistor R5 and connect the cathode to the resistor R4 and the base of the transistor TR2. Good.

上記の実施例では、点火コイルの１次コイルが点火電
源コイルを兼ねているが、点火コイルを磁石発電機の外
部に設け、磁石発電機内に設けた発電コイルを点火電源
コイルとして用いて、該点火電源コイルを主電流制御用
トランジスタスイッチ３及び点火コイルの１次コイルに
対して並列に接続するようにした電流遮断式の点火装置
にも本発明を適用することができる。In the above embodiment, the primary coil of the ignition coil also serves as the ignition power supply coil. However, the ignition coil is provided outside the magnet generator, and the power generation coil provided in the magnet generator is used as the ignition power supply coil. The present invention is also applicable to a current cutoff type ignition device in which an ignition power supply coil is connected in parallel to the main current control transistor switch 3 and the primary coil of the ignition coil.

［発明の効果］ 以上のように、本発明によれば、点火電源コイルの負
方向電圧により充電される進角制御用コンデンサと、該
進角制御用コンデンサに対して直列に接続されて該進角
制御用コンデンサの端子電圧を制限する電圧抑制用コン
デンサとを設けて、進角制御用コンデンサの充電電圧を
回転速度の上昇に伴って下降させるとともに、該進角制
御用コンデンサを所定の時定数で放電させて該進角制御
用コンデンサの両端に所定の傾きで下降する波形の進角
制御用電圧を得、この進角制御用電圧を基準電圧と比較
することにより点火位置を定めるようにしたので、点火
電源コイルの出力電圧波形に頼って進角特性を得ていた
従来の点火装置のように、発電機の特性の影響を受ける
ことが無く、常に一定の進角特性を得ることができる利
点がある。[Effects of the Invention] As described above, according to the present invention, the advance control capacitor charged by the negative voltage of the ignition power supply coil and the advance control capacitor connected in series to the advance control capacitor are provided. A voltage suppressing capacitor for limiting the terminal voltage of the angle control capacitor, the charging voltage of the angle control capacitor is decreased with an increase in rotation speed, and the angle control capacitor is set to a predetermined time constant. To obtain an advancing control voltage having a waveform falling at a predetermined slope at both ends of the advancing control capacitor, and by comparing this advancing control voltage with a reference voltage, the ignition position is determined. Therefore, unlike the conventional ignition device, which obtains the advancement characteristic by relying on the output voltage waveform of the ignition power supply coil, the constant advancement characteristic can always be obtained without being affected by the characteristics of the generator. Benefits is there.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

第１図は本発明の構成を示すブロック図、第２図は第１
図の各部を具体化した実施例を示した回路図、第３図は
本発明の実施例で用いる発電機の構成を示した要部正面
図、第４図は第２図の各部の信号波形図、第５図は本発
明により得られる進角特性の一例を示す線図、第６図は
本発明の他の実施例を示したブロック図、第７図は第６
図の実施例による場合の点火電源コイルの出力電圧波形
を示した波形図、第８図は従来の点火装置を示した回路
図である。 １……点火コイル、1a……点火電源コイル（１次コイ
ル）、２……点火プラグ、３……主電流制御用トランジ
スタスイッチ、401……遮断制御用スイッチ、402……ピ
ークトリガ回路、404……進角用コンデンサ、405……電
圧抑制用コンデンサ、407……放電抵抗、408……進角用
遮断制御回路、R11,R12……コンデンサ404の放電用抵
抗、D1,D3……ダイオード、R10……抵抗、CP……比較
器。FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of the present invention, and FIG.
FIG. 3 is a circuit diagram showing an embodiment of each part of the drawing, FIG. 3 is a front view of a main part showing a configuration of a generator used in the embodiment of the present invention, and FIG. 4 is a signal waveform of each part in FIG. FIG. 5, FIG. 5 is a diagram showing an example of the advance angle characteristic obtained by the present invention, FIG. 6 is a block diagram showing another embodiment of the present invention, and FIG.
FIG. 8 is a waveform diagram showing an output voltage waveform of an ignition power supply coil in the case of the embodiment shown in FIG. 8, and FIG. 8 is a circuit diagram showing a conventional ignition device. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Ignition coil, 1a ... Ignition power supply coil (primary coil), 2 ... Ignition plug, 3 ... Main current control transistor switch, 401 ... Shutoff control switch, 402 ... Peak trigger circuit, 404 …… Advancing capacitor, 405 …… Voltage suppressing capacitor, 407 …… Discharge resistance, 408 …… Advancing cutoff control circuit, R11, R12 …… Discharge resistance of capacitor 404, D1, D3 …… Diode, R10: resistance, CP: comparator.

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】内燃機関の回転に同期して負方向電圧と正
方向電圧とを続いて出力する点火電源コイルと、前記点
火電源コイルに対して並列に接続されて該点火電源コイ
ルの正方向出力電圧によりベース電流が流れて導通する
主電流制御用トランジスタスイッチと、内燃機関の点火
時期に前記主電流制御用トランジスタスイッチを遮断状
態にするように制御するスイッチ制御回路とを備え、前
記主電流制御用トランジスタスイッチの遮断により前記
点火電源コイルに誘起した電圧を昇圧して点火用の高電
圧を得る内燃機関用点火装置において、 前記スイッチ制御回路は、 導通した際に前記主電流制御用トランジスタスイッチを
遮断状態にするように該トランジスタスイッチに接続さ
れた遮断制御用スイッチと、 前記主電流制御用トランジスタスイッチの導通時の両端
電圧のピーク位置を検出して該ピーク位置で前記遮断制
御用スイッチを導通状態にするように制御するピークト
リガ回路と、 互いに直列に接続された進角用コンデンサ及び電圧抑制
用コンデンサと、 前記点火電源コイルの負方向出力電圧により前記進角用
コンデンサ及び電圧抑制用コンデンサの直列回路に充電
電流を供給するコンデンサ充電回路と、 前記進角用コンデンサを一定の時定数で放電させるコン
デンサ放電回路と、 前記電圧抑制用コンデンサに対して並列に接続された放
電抵抗と、 前記進角用コンデンサの端子電圧または該端子電圧に相
応した電圧を進角制御用電圧として該進角制御用電圧を
基準電圧と比較し、該進角制御用電圧が基準電圧以下に
なったときに前記主電流制御用トランジスタスイッチを
遮断状態にするように制御する進角用遮断制御回路とを
具備し、 前記電圧抑制用コンデンサの静電容量は進化用コンデン
サの静電容量よりも十分大きく設定され、 進角開始回転速度未満の領域では前記主電流制御用トラ
ンジスタスイッチの両端電圧のピーク位置よりも位相が
遅れた位置で前記進角用コンデンサの端子電圧が基準電
圧以下になり、進角開始回転速度以上の領域では前記主
電流制御用トランジスタスイッチの両端電圧のピーク位
置よりも位相が進んだ位置で前記進角用コンデンサの端
子電圧が基準電圧以下になうように進角用コンデンサ及
び電圧抑制用コンデンサの放電時定数が設定されている
ことを特徴とする内燃機関用点火装置。1. An ignition power supply coil for successively outputting a negative voltage and a positive voltage in synchronization with rotation of an internal combustion engine, and an ignition power supply coil connected in parallel to the ignition power supply coil and having a positive direction. A main current control transistor switch that conducts when a base current flows by an output voltage; and a switch control circuit that controls the main current control transistor switch to be in a cutoff state at an ignition timing of the internal combustion engine. An ignition device for an internal combustion engine which obtains a high voltage for ignition by boosting a voltage induced in the ignition power supply coil by shutting off a control transistor switch, wherein the switch control circuit comprises: A switching control switch connected to the transistor switch so as to switch off the main current control transistor; A peak trigger circuit for detecting a peak position of the voltage between both ends when the switch is conducting, and controlling the cutoff control switch to be in a conducting state at the peak position; an advancing capacitor and a voltage suppressor connected in series with each other; A capacitor charging circuit for supplying a charging current to a series circuit of the advancing capacitor and the voltage suppressing capacitor with a negative output voltage of the ignition power supply coil; and discharging the advancing capacitor with a constant time constant. A capacitor discharging circuit, a discharge resistor connected in parallel to the voltage suppressing capacitor, and a terminal voltage of the advancing capacitor or a voltage corresponding to the terminal voltage as the advancing control voltage. And the main current control transistor switch is turned off when the advance control voltage falls below the reference voltage. An advancing-interruption control circuit for controlling to be in a cutoff state, wherein the capacitance of the voltage suppressing capacitor is set sufficiently larger than the capacitance of the evolution capacitor, and is less than the advancing start rotation speed. In the region, the terminal voltage of the advancing capacitor becomes equal to or lower than the reference voltage at a position where the phase is delayed from the peak position of the voltage between both ends of the main current controlling transistor switch. The discharge time constants of the advancing capacitor and the voltage suppressing capacitor are set such that the terminal voltage of the advancing capacitor is equal to or lower than the reference voltage at a position where the phase is advanced from the peak position of the voltage across the control transistor switch. An ignition device for an internal combustion engine, comprising: