JP2789953B2 - CGL up-leg cooler - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、ＣＧＬ合金化処理後
連続的に走行するめっき鋼帯を冷却するためのＣＧＬア
ップレグクーラに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a CGL up-leg cooler for cooling a continuously running steel strip after a CGL alloying treatment.
【０００２】[0002]
【従来の技術】連続溶融亜鉛めっきライン（ＣＧＬ）で
は、図５に示される様に、スナウト2に導かれた鋼帯Ｘ
が亜鉛めっき浴の満たされた浴槽3内に浸漬され、且つ
浴上方に出てきた所でノズル5a、5bによってガスワイピ
ングされ、そのめっき付着量制御が行なわれる。そして
合金化炉6で加熱されて表面めっき部分の合金化処理が
なされ、更に噴流冷却帯7で空気の吹付けが行なわれて
表面の合金化した部分の冷却処理が実施され、その後ト
ップロール8でパスラインの変更がなされて、後続の処
理に回されることになる。2. Description of the Related Art In a continuous hot-dip galvanizing line (CGL), as shown in FIG.
Is immersed in a bathtub 3 filled with a galvanizing bath, and is gas-wiped by nozzles 5a and 5b when it comes out above the bath, thereby controlling the amount of plating applied. Then, it is heated in an alloying furnace 6 to perform an alloying process on the surface plating portion, and further, air is blown in a jet cooling zone 7 to perform a cooling process on the alloyed portion on the surface. , The pass line is changed, and the change is made to the subsequent processing.
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、前記合
金化炉6で400〜500℃程度に加熱されためっき鋼帯Ｘを
冷却によって250〜300℃以下の温度に下げる前にパスラ
イン変更のためにトップロール8巻付けを行なうと、該
めっき鋼帯Ｘ表面に疵を付け易くなるのに対し、上記噴
流冷却帯7では数１０℃／sec程度の冷却効果しかないた
め、該トップロール8をなるべく離れた位置に置き（垂
直パスを長く取り）、噴流冷却帯7による冷却パス長を
長く取らねばならず、設備規模が全体として大型化せざ
るを得なかった。However, before the coated steel strip X heated to about 400 to 500 ° C. in the alloying furnace 6 is cooled to a temperature of 250 to 300 ° C. or less, a pass line is changed. When the top roll 8 is wound, the surface of the plated steel strip X is easily scratched. On the other hand, the jet cooling zone 7 has a cooling effect of only several tens of degrees Celsius / sec. It had to be placed at a remote location (long vertical path), and the cooling path length by the jet cooling zone 7 had to be long, so that the equipment scale had to be increased as a whole.
【０００４】本発明は従来技術の以上の様な問題に鑑み
創案されたもので、合金化処理後のめっき鋼帯表面の冷
却処理効率を上げて冷却パス長の短縮化を図り、設備全
体のコンパクト化を達成せんとするものである。The present invention has been made in view of the above-mentioned problems of the prior art, and aims at shortening the cooling path length by increasing the cooling treatment efficiency of the plated steel strip surface after the alloying treatment, thereby reducing the entire equipment. The goal is to achieve compactness.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】そこため本発明は、ＣＧ
Ｌの合金化処理後のめっき鋼帯の冷却を行なうＣＧＬア
ップレグクーラの構成を提案せんとするもので、ダクト
内に圧力振動を生じさせて該圧力振動のｎ／４波長（ｎ
は正の整数）の定在波による共鳴状態でダクト内のガス
を振動させ、該ダクト内に導いた鋼帯の冷却を行なうス
トリップクーラをＣＧＬ合金化炉直後に設け、このダク
ト内で合金化処理後のめっき鋼帯の急冷を行なうことを
基本的特徴としている。SUMMARY OF THE INVENTION Therefore, the present invention relates to
The present invention proposes a configuration of a CGL up-leg cooler that cools a plated steel strip after the alloying treatment of L, and generates pressure vibration in a duct to generate n / 4 wavelength (n) of the pressure vibration.
(A positive integer) A strip cooler that vibrates the gas in the duct in a resonant state due to the standing wave of the standing wave and cools the steel strip guided into the duct is provided immediately after the CGL alloying furnace, and alloying is performed in this duct. The basic feature is that the coated steel strip is quenched after the treatment.
【０００６】以下本発明の構成を詳細に説明する。Hereinafter, the configuration of the present invention will be described in detail.
【０００７】近年、簡易な設備構成で厚さ1mmの鋼帯で
最大80℃／ｓ程度までの大きな冷却速度の得られるイン
フラソニックストリップクーラの構成が提案され、それ
に関わる改良構成の提案も種々なされている。図２はこ
のようなストリップクーラの一例を示す断面図であり、
図中10はダクト、11a、11bは該ダクト10の両端に取付け
られていてダクト10内部に圧力振動を生じさせるための
圧力発生装置、12は前記ダクト10の中央部上下面に取付
けられていてダクト10内部のガスから熱を奪うための水
冷の冷却箱で、ダクト10側が冷却壁12aとなっているも
の、Ｘは冷却しようとする鋼帯、13は該鋼帯Ｘをダクト
10内部に導入及び排出するためにダクト10中央部の側面
に設けられた開口部である。又記号(イ)(ハ)は夫々、ダ
クト10の終端を示し、記号(ロ)はダクト10の中央部を示
している。In recent years, there has been proposed an infrasonic strip cooler having a simple equipment configuration capable of obtaining a large cooling rate of up to about 80 ° C./s with a steel strip having a thickness of 1 mm, and various proposals for an improved configuration related thereto have been made. ing. FIG. 2 is a sectional view showing an example of such a strip cooler.
In the figure, reference numeral 10 denotes a duct, 11a and 11b are attached to both ends of the duct 10, and pressure generating devices for generating pressure vibration inside the duct 10, and 12 are attached to upper and lower surfaces of a central portion of the duct 10. A water-cooled cooling box for removing heat from the gas inside the duct 10 with the cooling wall 12a on the duct 10 side, X is the steel strip to be cooled, and 13 is the steel strip X
An opening provided on the side surface of the center of the duct 10 for introduction and discharge into the inside of the duct 10. Symbols (a) and (c) indicate the end of the duct 10, respectively, and symbol (b) indicates the center of the duct 10.
【０００８】以上のストリップクーラの設計は次の様に
してなされている。The design of the above strip cooler is performed as follows.
【０００９】まず、圧力発生装置11a、11bには空気等の
ガスが供給されるが、その流量、圧力は運転条件、設備
容量で異なる。この圧力発生装置11a、11bはガス（空
気）が供給されると、16〜60Ｈzの範囲で同一周波数
(Ｆ)のほぼサインカーブに近い圧力振動を発生する。こ
のとき、圧力振動の振幅は20〜40ｋＰaである。また該
圧力発生装置11a、11bの発生する圧力振動は位相が180
°ずれており、(イ)側の圧力発生装置11aが発生する圧
力値が最大になっているとき、(ハ)側の圧力発生装置11
bの発生する圧力値は最小になっている。更にダクト10
の長さ、すなわち、(イ)〜(ロ)〜(ハ)間距離(Ｌ) はＬ
＝Ｖ／(２・Ｆ)（但しＶはダクト1中のガスを伝わる音の
速さ）の関係を満足するように決定されている。First, a gas such as air is supplied to the pressure generating devices 11a and 11b, and the flow rate and the pressure thereof differ depending on the operating conditions and the equipment capacity. When the gas (air) is supplied, the pressure generators 11a and 11b have the same frequency in the range of 16 to 60 Hz.
A pressure vibration substantially similar to the sine curve of (F) is generated. At this time, the amplitude of the pressure oscillation is 20 to 40 kPa. The pressure oscillations generated by the pressure generating devices 11a and 11b have a phase of 180.
When the pressure value generated by the pressure generating device 11a on the (A) side is maximum, the pressure generating device 11 on the (C) side is shifted.
The pressure value at which b occurs is at a minimum. Further duct 10
, Ie, the distance (L) between (a)-(b)-(c) is L
= V / (2 · F) (where V is the speed of sound transmitted through the gas in the duct 1).
【００１０】このように設計されているストリップクー
ラ1の動作時にはダクト10内部に１／２波長の定在波が
形成され、共鳴状態となる。その時のダクト10内部の圧
力分布を図６(a)に示す。またガスの流速分布を同図(b)
に示す。これらの図において、実線はダクトの終端
(イ)の圧力の値が最大になった時の分布を示している。
また破線はダクトの終端(イ)の圧力の値が最小になっ
た時の分布を示している。同図(a)(b)に示されるように
ダクト10の両端では圧力の腹になっており圧力振動の振
幅が最も大きいが、ガスの流速はほぼゼロである。一
方、ダクト10の中央部では圧力の節になっており、圧力
振動の振幅は最も小さいが、ガスの流速は最大である。
圧力発生装置11a、11bの発生する圧力振動の振幅が３０
ｋＰaである場合 、理論的にはダクト10中央部でのガス
の流速の最大値（Ｖmax）は７０m／sにもなる。しか
も、ガスの流速は圧力変動と同じ周波数で＋Ｖmaxから
−Ｖmaxの範囲で変化する。従って、そのような定在波
が形成されているダクト10の中央部(ロ)に鋼帯Ｘを置け
ば、該鋼帯Ｘは、脈動する気流中に置かれることにな
り、鋼帯Ｘとダクト10内のガスとの間の熱伝達係数(ｈ)
が大きくなる。 同様に、ダクト10の冷却壁12a面とダク
ト10内のガスとの間の熱伝達係数(ｈ)も大きくなる。従
って、鋼帯Ｘからの抜熱量が大きくできるのである。During operation of the strip cooler 1 designed as described above, a standing wave having a half wavelength is formed inside the duct 10, and a resonance state is established. FIG. 6A shows the pressure distribution inside the duct 10 at that time. The gas velocity distribution is shown in Fig.
Shown in In these figures, the solid line is the end of the duct
The distribution at the time when the pressure value of (a) becomes maximum is shown.
The broken line shows the distribution when the pressure value at the end (a) of the duct becomes minimum. As shown in FIGS. 3A and 3B, the pressure antinodes are formed at both ends of the duct 10 and the amplitude of the pressure oscillation is the largest, but the gas flow velocity is almost zero. On the other hand, a pressure node is formed at the center of the duct 10, and the amplitude of the pressure oscillation is the smallest, but the gas flow velocity is the largest.
The amplitude of the pressure vibration generated by the pressure generating devices 11a and 11b is 30.
In the case of kPa, theoretically, the maximum value (Vmax) of the gas flow velocity at the center of the duct 10 is as high as 70 m / s. In addition, the gas flow rate changes within the range of + Vmax to -Vmax at the same frequency as the pressure fluctuation. Therefore, if the steel strip X is placed at the center (b) of the duct 10 where such a standing wave is formed, the steel strip X is placed in the pulsating air current, and Heat transfer coefficient with gas in duct 10 (h)
Becomes larger. Similarly, the heat transfer coefficient (h) between the cooling wall 12a of the duct 10 and the gas in the duct 10 also increases. Therefore, the amount of heat removed from the steel strip X can be increased.
【００１１】この他、ダクト内に前記圧力振動の１／４
波長、３／４波長等、ｎ／４波長（但しｎは正の整数）
の定在波を形成させ、共鳴させた場合にも同様な効果が
得られることになる。[0011] In addition, one-fourth of the pressure vibration is contained in the duct.
Wavelength, 3/4 wavelength, etc., n / 4 wavelength (where n is a positive integer)
A similar effect can be obtained when the standing wave is formed and resonated.
【００１２】本発明は鋼帯熱処理ラインに用いられる上
記ストリップクーラ1の構成を、連続溶融亜鉛めっきラ
インに適用せんとするものであり、合金化処理のなされ
ためっき鋼帯表面の冷却に用いることにより、その合金
化めっき表面の冷却効率を高め、めっき浴槽から合金化
炉を経てトップロールに至る間の途中に設けられる冷却
パスの短縮化を図り、設備全体としてのコンパクト化を
達成したものである。According to the present invention, the configuration of the strip cooler 1 used in the steel strip heat treatment line is applied to a continuous hot-dip galvanizing line, and is used for cooling the surface of a galvanized steel strip. In this way, the cooling efficiency of the alloyed plating surface was increased, the cooling path provided on the way from the plating bath to the top roll through the alloying furnace was shortened, and the overall equipment was made compact. is there.
【００１３】以上のストリップクーラ1の構成では上述
の様に厚さ1mmの鋼帯に対して得られる冷却効率は最大
でも８０℃／ｓ程度であり、それ以上の冷却効率のもの
は得られていない。しかし、ＣＧＬの設備をよりコンパ
クト化しようとする観点からは、冷却効率を更に高めて
冷却パスの一層の短縮化を図りたい。In the configuration of the strip cooler 1 described above, the cooling efficiency obtained for a steel strip having a thickness of 1 mm as described above is about 80 ° C./s at the maximum, and a cooling efficiency higher than that is obtained. Absent. However, from the viewpoint of making the CGL equipment more compact, it is desired to further increase the cooling efficiency and further shorten the cooling path.
【００１４】そこでまず上記構造のストリップクーラ1
ではダクト10内部のガスと鋼帯Ｘとの間の熱伝達係数
(ｈ)を大きくすることができるのに、上記冷却速度以上
の冷却能力が未だ得られないのはなぜかという原因につ
き、検討を重ねることにした。Therefore, first, the strip cooler 1 having the above structure
Then, the heat transfer coefficient between the gas inside the duct 10 and the steel strip X
Although (h) can be increased, the reason why the cooling capacity higher than the above-mentioned cooling rate has not yet been obtained has been studied repeatedly.
【００１５】その検討の結果、該ストリップクーラ1で
は、ダクト10内部のガスの平均温度は、該ダクト10の冷
却壁12aの温度と鋼帯Ｘの温度の平均温度にほぼ等しい
値まで上昇する。一方、鋼帯Ｘからの抜熱は、上記熱伝
達係数(ｈ)に鋼帯Ｘとガスの温度差（ΔＴ）を掛けた積
に比例することになる。従って従来のストリップクーラ
では熱伝達係数(ｈ)は大きくなるものの、鋼帯Ｘとガス
の温度差（ΔＴ）が大きくできないために、冷却能力と
してはあまり大きなものにはならなかったのであろうと
の結論に達した。As a result of the study, in the strip cooler 1, the average temperature of the gas inside the duct 10 rises to a value substantially equal to the average temperature of the cooling wall 12a of the duct 10 and the temperature of the steel strip X. On the other hand, the heat removal from the steel strip X is proportional to the product of the heat transfer coefficient (h) multiplied by the temperature difference (ΔT) between the steel strip X and the gas. Therefore, although the heat transfer coefficient (h) is increased in the conventional strip cooler, the cooling capacity may not have become so large because the temperature difference (ΔT) between the steel strip X and the gas cannot be increased. The conclusion has been reached.
【００１６】そこで本発明の上記構成によるめっき表面
の冷却処理効率をより高めるために、そのストリップク
ーラのダクト内に液体の供給を行なう構成が更に考えら
れた。この様な構成が適用された場合、該ダクト10内で
は振動しているガスによって供給された液体がアトマイ
ズされ、該アトマイズされた液体はその一部がガス中の
潜熱を奪って蒸発することで該ガスの温度を下げ、鋼帯
Ｘとガスとの間の温度差を大きくする。この温度差の増
大とストリップクーラ1による熱伝達係数の増大によ
り、鋼帯Ｘからの抜熱量を増やし、鋼帯Ｘの冷却速度の
向上を促すことができる。一方、アトマイズした液体の
うち蒸発しなかった液体は鋼帯Ｘ表面に直接ぶつかり、
該表面で蒸発することにより、該鋼帯Ｘから蒸発潜熱を
奪うことでこの鋼帯Ｘからの抜熱量をより一層増やすこ
とになる。In order to further enhance the cooling efficiency of the plating surface according to the above configuration of the present invention, a configuration for supplying a liquid into the duct of the strip cooler has been considered. When such a configuration is applied, the liquid supplied by the oscillating gas is atomized in the duct 10, and a part of the atomized liquid evaporates by taking away latent heat in the gas. The temperature of the gas is lowered, and the temperature difference between the steel strip X and the gas is increased. Due to the increase in the temperature difference and the increase in the heat transfer coefficient by the strip cooler 1, the amount of heat removed from the steel strip X can be increased, and the cooling rate of the steel strip X can be improved. On the other hand, the liquid that did not evaporate among the atomized liquids directly hit the steel strip X surface,
By evaporating on the surface, the latent heat of evaporation is removed from the steel strip X, thereby further increasing the amount of heat removed from the steel strip X.
【００１７】この様なダクト10内に液体を供給する装置
構成としては、ダクト10壁面に給液口を設けると共に、
該給液口を通じてダクト10内に液体を供給する液供給系
を備える構成とする。As an apparatus configuration for supplying a liquid into the duct 10, a liquid supply port is provided on the wall surface of the duct 10,
A liquid supply system for supplying a liquid into the duct 10 through the liquid supply port is provided.
【００１８】更にＣＧＬに液体供給を伴なうストリップ
クーラの構成を適用した場合、ダクト10内に供給した液
体の量が多くなると、供給した液体が合金化炉やその下
方のめっき浴中に落下し、製品品質を損なう虞があるの
で、液体の供給量を調整し、供給した液体がダクト10外
部に漏出しないようにすべきである。Further, when a configuration of a strip cooler accompanied by a liquid supply is applied to the CGL, if the amount of the liquid supplied into the duct 10 increases, the supplied liquid falls into the alloying furnace or a plating bath below the alloying furnace. However, since there is a possibility that the product quality may be impaired, the supply amount of the liquid should be adjusted so that the supplied liquid does not leak out of the duct 10.
【００１９】そのための具体的構成としては、上記液供
給系に、液体の供給量調整を行なう液供給量調整装置を
備えるようにすると良い。As a specific configuration for this purpose, the liquid supply system may be provided with a liquid supply amount adjusting device for adjusting the liquid supply amount.
【００２０】又、ダクト10における液体の供給位置につ
いても、ダクト10下方にある合金化炉やめっき浴槽内へ
の液体の落下を避ける趣旨からトップロール側に近いス
トリップクーラ1後段側において行なうと良い。その場
合でもトップロール側から合金化炉側に向けて順次その
供給量を減らすような液供給量調整を行なうのが最も望
ましい。The supply position of the liquid in the duct 10 is preferably set on the rear side of the strip cooler 1 close to the top roll side for the purpose of preventing the liquid from falling into the alloying furnace or the plating bath below the duct 10. . Even in such a case, it is most desirable to adjust the liquid supply amount such that the supply amount is sequentially reduced from the top roll side to the alloying furnace side.
【００２１】更に、以上の構成でダクト10内のガスが空
気である場合は、供給する液体としては水が好ましく、
又該ガスがＮ2ガスやＡrガス等の不活性ガス或いはＨ2
ガス、又はこれらの混合ガスの場合、供給される液体と
してはアルコールが好ましい。Furthermore, when the gas in the duct 10 is air in the above configuration, water is preferable as the liquid to be supplied,
The gas is an inert gas such as N 2 gas or Ar gas or H 2 gas.
In the case of gas or a mixed gas thereof, alcohol is preferable as the supplied liquid.
【００２２】加えて上記ダクト壁面に冷却壁を備えてい
ると、その冷却効果はより一層向上する。In addition, when a cooling wall is provided on the duct wall surface, the cooling effect is further improved.
【００２３】[0023]
【実施例】以下本発明の具体的実施例につき説明する。DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS Specific embodiments of the present invention will be described below.
【００２４】図１はＣＧＬに適用された本発明のＣＧＬ
アップレグクーラの一実施例構成を示す概略図である。FIG. 1 shows a CGL of the present invention applied to a CGL.
It is the schematic which shows one Example structure of an up-leg cooler.
【００２５】同図では、スナウト2に導かれてきた鋼帯
Ｘが亜鉛めっき浴の満たされた浴槽3内に浸漬された後
シンクロール4でパスラインが変更され、浴上方に出て
来た所でガスワイピングノズル5a、5bからのガスワイピ
ングにより、めっき付着量制御がなされる。そして４ゾ
ーンのＧＶＦと排ガスダクトからなる合金化炉6で加熱
されて表面めっき部分の合金化処理がなされるが、本実
施例では、この合金化炉6とその上方に設けられたトッ
プロール8の間にインフラソニックストリップクーラ1a
乃至1dが設置されている。In FIG. 1, the steel strip X guided to the snout 2 is immersed in a bathtub 3 filled with a galvanizing bath, and then the pass line is changed by a sink roll 4 and comes out above the bath. At this point, the amount of plating applied is controlled by gas wiping from the gas wiping nozzles 5a and 5b. Then, it is heated in an alloying furnace 6 comprising four zones of GVF and an exhaust gas duct to perform an alloying treatment of the surface plating portion. In this embodiment, the alloying furnace 6 and a top roll 8 provided above the alloying furnace 6 are provided. Infrasonic strip cooler 1a between
To 1d are installed.
【００２６】このインフラソニックストリップクーラ1a
乃至1dは合金化炉6に近い前段側とトップロール8に近い
後段側の２段構成から成り、更にこれらの詳細な構成に
ついては、前記図２に示される様に、ダクト10中央部の
上下面に水冷の冷却箱12が取付けられていて、そのダク
ト10側が冷却壁12aとなっており、該ダクト10内部の空
気から熱を奪う構成となっている。This infrasonic strip cooler 1a
1 to 1d has a two-stage structure including a front stage near the alloying furnace 6 and a rear stage near the top roll 8, and further detailed configurations thereof are shown in the upper part of the duct 10 as shown in FIG. A water-cooled cooling box 12 is attached to the lower surface, and the duct 10 side is a cooling wall 12a, which is configured to take heat from the air inside the duct 10.
【００２７】そして後段側のストリップクーラ1c及び1d
は、図３に示される様に前記冷却箱12の部分に複数のパ
イプ14が貫通して取付けられていて冷却壁12aの部分で
ダクト10内に向けて開口し、給液口15が形成されてい
る。一方この冷却箱12の外側には内部が複数の部屋に分
割されている液体ヘッダ16が設けられており、更に図示
しない給水源より供給される水（この水はダクト10内に
供給される前に既にミスト状態になっているものを用い
ると更に良い）が、液供給系を構成する導入管17と該液
体ヘッダ16へ送られるため、そこからパイプ14及び供給
口15を介してダクト10内に水が供給されることになる。
この導入管17は液体ヘッダ16の各部屋に分岐して接続さ
れ、且つその分岐管17a乃至17cの夫々には液供給量調整
装置たる制御弁18a乃至18cが取付けられていて、これら
の制御弁18a乃至18cにより水の供給量が調整されると共
に、該液体ヘッダ16のトップロール8側の部屋から下方
の部屋に移るほど、水の供給量を減らすような調整が可
能となっている。The strip coolers 1c and 1d on the subsequent stage
As shown in FIG. 3, a plurality of pipes 14 penetrate through the cooling box 12 and open toward the duct 10 at the cooling wall 12a to form a liquid supply port 15. ing. On the other hand, a liquid header 16 whose inside is divided into a plurality of rooms is provided outside the cooling box 12, and water supplied from a water supply source (not shown) It is more preferable to use a liquid already in a mist state), but the liquid is supplied to the introduction pipe 17 and the liquid header 16 which constitute the liquid supply system, and from there, the pipe 14 and the supply port 15 pass through the duct 10. Will be supplied with water.
The introduction pipe 17 is branched and connected to each of the chambers of the liquid header 16, and control valves 18a to 18c as liquid supply adjusting devices are attached to the branch pipes 17a to 17c, respectively. The supply amount of water is adjusted by 18a to 18c, and the adjustment can be made such that the supply amount of water decreases as the liquid header 16 moves from the room on the top roll 8 side to the lower room.
【００２８】本実施例では、めっき浴槽3で亜鉛めっき
の施された鋼帯Ｘは、途中ガスワイピングノズル5a、5b
によってそのめっき付着量の制御がなされた後、更に合
金化炉6に進入してめっき表面の合金化処理が行なわれ
る。その状態から前段のストリップクーラ1a及び1bに進
入しためっき鋼帯Ｘは、低周波の圧力振動で１／２波長
の定在波による共鳴状態に誘導されてダクト10内のガス
の振動が誘起せしめられることにより、該ダクト10内で
急冷される。続いて該めっき鋼帯Ｘは後段のストリップ
クーラ1c及び1dのダクト10内に進入する。In this embodiment, the steel strip X, which has been subjected to galvanization in the plating bath 3, is supplied with gas wiping nozzles 5a, 5b on the way.
After the coating amount is controlled, the alloy further enters the alloying furnace 6 to perform an alloying process on the plating surface. From this state, the plated steel strip X, which has entered the preceding strip coolers 1a and 1b, is induced into a resonance state by a standing wave of 波長 wavelength by low-frequency pressure vibration, and the vibration of the gas in the duct 10 is induced. As a result, it is rapidly cooled in the duct 10. Subsequently, the plated steel strip X enters the ducts 10 of the subsequent strip coolers 1c and 1d.
【００２９】該ストリップクーラ1c及び1dでは前述した
液供給系から給液口15を通じてダクト10内に水が供給さ
れるため、該ダクト10内部の振動している空気によって
アトマイズされ（供給された時に既にミスト状態になっ
ている場合は更に細いミスト状態にされ）、該空気中で
蒸発してこの空気の温度を下げることになる。In the strip coolers 1c and 1d, water is supplied from the liquid supply system into the duct 10 through the liquid supply port 15, so that the water is atomized by the vibrating air inside the duct 10 (when supplied). If it is already in a mist state, it is made into a finer mist state) and evaporates in the air to lower the temperature of the air.
【００３０】一方、ダクト10内に供給される水の供給量
が多い場合は、更にアトマイズされた水がめっき鋼帯Ｘ
表面に直接触れ、該表面で蒸発して該めっき鋼帯Ｘから
潜熱を奪う。但し、本実施例では、上述の様に後段のス
トリップクーラ1c及び1dの液体ヘッダ16におけるトップ
ロール8側に近い部屋から合金化炉6側の部屋に向って順
次その水供給量を減ずる供給量調整が制御弁18a乃至18c
によって行なわれ、又全体としても該制御弁18a乃至18c
によってその供給量が調整されているため、供給した水
が合金化炉6やその下方のめっき浴槽3内に落下すること
はない。On the other hand, when the supply amount of water supplied into the duct 10 is large, the further atomized water
It touches the surface directly and evaporates on the surface to remove latent heat from the plated steel strip X. However, in the present embodiment, as described above, the supply amount is gradually reduced from the room near the top roll 8 side in the liquid header 16 of the subsequent strip coolers 1c and 1d to the room on the alloying furnace 6 side. Adjustment of control valves 18a to 18c
Control valves 18a to 18c as a whole.
Therefore, the supplied water does not fall into the alloying furnace 6 or the plating bath 3 below the same.
【００３１】以上の様な構成からなる本実施例のＣＧＬ
アップレグクーラと、従来の噴流冷却帯の構成とを使用
してＣＧＬにおける合金化しためっき鋼帯Ｘの表面を冷
却する実験を行なった。図４はその時の合金化炉6出口
からトップロール8までのめっき鋼帯Ｘの板温変化を示
すグラフである。従来構成では冷却速度が小さいため、
合金化炉6出口からトップロール8までの冷却パス長が長
くならざるを得ないが、本発明構成では冷却能力が強化
されているため、冷却パス長が短くなっている。The CGL according to the present embodiment having the above configuration
An experiment was conducted in which the surface of the alloyed plated steel strip X in the CGL was cooled using an up-leg cooler and the configuration of a conventional jet cooling zone. FIG. 4 is a graph showing a change in the sheet temperature of the plated steel strip X from the exit of the alloying furnace 6 to the top roll 8 at that time. In the conventional configuration, the cooling rate is low,
Although the cooling path length from the exit of the alloying furnace 6 to the top roll 8 must be long, the cooling path length is short in the configuration of the present invention because the cooling capacity is enhanced.
【００３２】[0032]
【発明の効果】以上詳述した本発明のＣＧＬアップレグ
クーラの構成によれば、ＣＧＬ合金化処理後のめっき鋼
帯表面の冷却につき、その冷却速度を大きくとることが
でき、冷却パス長が短縮されて、トップロールの設置位
置を低い位置にすることができ、設備費が節減できるよ
うになる。According to the structure of the CGL up-leg cooler of the present invention described in detail above, the cooling rate can be increased for cooling the surface of the plated steel strip after the CGL alloying treatment, and the cooling path length can be reduced. It is possible to reduce the installation position of the top roll at a lower position, thereby reducing equipment costs.
【図１】本発明構成の一実施例を示す概略図である。FIG. 1 is a schematic view showing an embodiment of the configuration of the present invention.
【図２】インフラソニックストリップクーラの構成の概
要を示す断面図である。FIG. 2 is a sectional view showing an outline of a configuration of an infrasonic strip cooler.
【図３】本実施例構成でダクト内に水の供給を行なうス
トリップクーラの構成の概要を示す縦断面図である。FIG. 3 is a longitudinal sectional view showing an outline of a configuration of a strip cooler that supplies water into a duct in the configuration of the present embodiment.
【図４】本実施例構成と従来構成で合金化炉出口からト
ップロールまでのめっき鋼帯の板温変化を示すグラフで
ある。FIG. 4 is a graph showing a change in sheet temperature of a plated steel strip from an alloying furnace outlet to a top roll in the configuration of the present embodiment and the conventional configuration.
【図５】ＣＧＬの従来のライン構成を示す説明図であ
る。FIG. 5 is an explanatory diagram showing a conventional line configuration of CGL.
【図６】ストリップクーラのダクト内の圧力及び流速の
分布を示すグラフである。FIG. 6 is a graph showing pressure and flow velocity distribution in a duct of a strip cooler.
1、1a、1b、1c、1d ストリップクーラ 2 スナウト 3 めっき浴槽 4 シンクロール 5a、5b ガスワイピングノズル 6 合金化炉 7 噴流冷却帯 8 トップロール 10 ダクト Ｘ めっき鋼帯 1, 1a, 1b, 1c, 1d Strip cooler 2 Snout 3 Plating bath 4 Sink roll 5a, 5b Gas wiping nozzle 6 Alloying furnace 7 Jet cooling zone 8 Top roll 10 Duct X plated steel strip
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 福島 祐一 東京都千代田区丸の内一丁目１番２号 日本鋼管株式会社内 (56)参考文献 特開 平４−110425（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−323326（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−323327（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−362142（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) C23C 2/00 - 2/40 C21D 9/573──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of the front page (72) Inventor Yuichi Fukushima 1-1-2 Marunouchi, Chiyoda-ku, Tokyo Nippon Kokan Co., Ltd. (56) References JP-A-4-110425 (JP, A) JP-A-4 -323326 (JP, A) JP-A-4-323327 (JP, A) JP-A-4-362142 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. 6 , DB name) C23C 2/00- 2/40 C21D 9/573
Claims (9)
振動のｎ／４波長の定在波による共鳴状態でダクト内の
ガスを振動させ、該ダクト内に導いた鋼帯の冷却を行な
うストリップクーラをＣＧＬ合金化炉直後に設け、この
ダクト内で合金化処理後のめっき鋼帯の急冷を行なうこ
とを特徴とするＣＧＬアップレグクーラ。1. A pressure vibration is generated in a duct, a gas in the duct is vibrated in a resonance state by a standing wave of n / 4 wavelength of the pressure vibration, and a steel strip guided into the duct is cooled. A CGL up-leg cooler, wherein a strip cooler is provided immediately after a CGL alloying furnace, and a quenched steel strip after alloying treatment is quenched in the duct.
ーラにおいて、前記ストリップクーラのダクト内に液体
の供給を行なうことを特徴とする請求項第１項記載のＣ
ＧＬアップレグクーラ。2. The CGL up-leg cooler according to claim 1, wherein a liquid is supplied into a duct of the strip cooler.
GL up leg cooler.
ーラにおいて、ダクト壁面に設けられた給液口と、該給
液口を通じてダクト内に液体を供給する液供給系とを有
することを特徴とする請求項第２項記載のＣＧＬアップ
レグクーラ。3. The CGL up-leg cooler according to claim 2, further comprising a liquid supply port provided on a wall surface of the duct, and a liquid supply system for supplying liquid into the duct through the liquid supply port. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein
ーラにおいて、前記ストリップクーラのダクト内に供給
する液体の供給量を調整し、供給した液体がダクト外部
に漏出しないようにしたことを特徴とする請求項第２項
記載のＣＧＬアップレグクーラ。4. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein a supply amount of the liquid supplied into the duct of the strip cooler is adjusted so that the supplied liquid does not leak out of the duct. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein
ーラにおいて、ダクト壁面に設けられた給液口と、該給
液口を通じてダクト内に液体を供給する液供給系と、該
液供給系に設けられた液体の供給量を調整する液供給量
調整装置とを有することを特徴とする請求項第４項記載
のＣＧＬアップレグクーラ。5. The CGL up-leg cooler according to claim 4, wherein a liquid supply port provided on a duct wall surface, a liquid supply system for supplying liquid into the duct through the liquid supply port, and the liquid supply system. 5. The CGL up-leg cooler according to claim 4, further comprising a liquid supply amount adjusting device provided for adjusting a liquid supply amount.
ップレグクーラにおいて、前記ストリップクーラ後段の
ダクト内で液体の供給を行なうことを特徴とする請求項
第２項乃至第５項記載のＣＧＬアップレグクーラ。6. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein the liquid is supplied in a duct at a stage subsequent to the strip cooler. CGL up-leg cooler.
ップレグクーラにおいて、ダクト内のガスが空気であっ
て、供給する液体が水であることを特徴とする請求項第
２項乃至第６項記載のＣＧＬアップレグクーラ。7. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein the gas in the duct is air and the liquid to be supplied is water. Item 7. The CGL up-leg cooler according to Item 6.
ップレグクーラにおいて、ダクト内のガスがＮ2ガスや
Ａrガス等の不活性ガス或いはＨ2ガス、又はこれらの混
合ガスであって、供給する液体がアルコールであること
を特徴とする請求項第２項乃至第６項記載のＣＧＬアッ
プレグクーラ。8. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein the gas in the duct is an inert gas such as N 2 gas or Ar gas, H 2 gas, or a mixed gas thereof. 7. The CGL up-leg cooler according to claim 2, wherein the liquid to be supplied is alcohol.
ップレグクーラにおいて、ダクト壁面に冷却壁を有する
ことを特徴とする請求項第１項乃至第８項記載のＣＧＬ
アップレグクーラ。9. The CGL up-reg cooler according to claim 1, further comprising a cooling wall on a duct wall surface.
Upleg cooler.
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP21665992A JP2789953B2 (en) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | CGL up-leg cooler |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP21665992A JP2789953B2 (en) | 1992-07-23 | 1992-07-23 | CGL up-leg cooler |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0641711A JPH0641711A (en) | 1994-02-15 |
| JP2789953B2 true JP2789953B2 (en) | 1998-08-27 |
Family
ID=16691922
Family Applications (1)
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|---|---|---|---|
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-
1992
- 1992-07-23 JP JP21665992A patent/JP2789953B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
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|---|---|
| JPH0641711A (en) | 1994-02-15 |
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