JP2775296B2 - 通気管の放出制御装置 - Google Patents
通気管の放出制御装置Info
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- C10—PETROLEUM, GAS OR COKE INDUSTRIES; TECHNICAL GASES CONTAINING CARBON MONOXIDE; FUELS; LUBRICANTS; PEAT
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- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
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- B01J—CHEMICAL OR PHYSICAL PROCESSES, e.g. CATALYSIS OR COLLOID CHEMISTRY; THEIR RELEVANT APPARATUS
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Description
に関するものである。
応器まで放出される粒状固体とガスとの混合物の均一な
物質流速を維持する装置に関するものである。そして本
発明は、合成ガスを製造するための気化器に放出される
粉末化石炭に関するものである。
流動を用いる従来の石炭供給システムは、石炭の物質流
速および懸濁密度において多くの変動に耐えることがで
きる。
物および石炭のような物質を放出すべく各種の装置が建
造されている。たとえば米国特許第3,289,396号、第3,3
67,724号、第4,529,336号、第3,424,352号および第4,06
7,623号に開示されたような装置はバルク貯蔵タンクか
らの粒状物質の「効率的放出」を与えると共にブリッジ
ングおよびこの種のタンクからの不完全な放出を防止す
るが、これらの装置は受入反応器まで均一に放出される
粒状固体とガスとの混合物の均一な物質流速を維持する
ことができない。
に向けられる。
造するための受入石炭ガス化反応器まで放出される粒状
固体石炭と酸素又は酸素含有ガスとの混合物の均一な物
質流速を維持する装置において、頂点に少なくとも1個
のポートを形成してそこから前記混合物を放出する他方
向に細まった壁部を有する含有手段に前記混合物を導入
する手段を備え、さらに前記含有手段内に位置して前記
粒状固体に通気する通気手段であって、前記含有手段内
に前記放出ポートと軸方向に整列して固定され、前記放
出ポートに対し選択的に突入・離間移動しうる第1チュ
ーブ手段と、前記第1チューブ手段に固定されて前記第
1および第2チューブ手段の内部通路を互いに流体連通
させる第2チューブ手段と、ガス流体を加圧下に前記第
2チューブ手段中へ選択的に注入する手段と、前記第1
チューブ手段内に選択的に位置せしめかつその内部通路
に連通して前記ガス流体を前記粒状固体石炭と酸素又は
酸素含有ガスとの混合物中に放出する複数の通気ポート
とよりなる該通気手段と、前記粒状固体を前記含有手段
から放出する手段とを備えたことを特徴とする装置を提
供する。
詳細に説明する。
3000℃の範囲の比較的高い温度および約1〜70バールの
圧力範囲にて酸素もしくは酸素含有ガスの存在下に石炭
ガス化反応器(以下、気化器と称する)内で部分燃焼さ
せることにより生ずる。水蒸気と一酸化炭素と二酸化炭
素と空気、酸素リッチな空気および酸素を包含する酸素
含有ガスとは、必要に応じ窒素および/または他の不活
性ガスで希釈される。
置から放出され、この装置は有利には複数の出口を有
し、各出口は気化器を連携する少くとも1個のバーナー
に連通する。典型的には、気化器は直径方向の対向位置
に複数のバーナーを備えるが、これは本発明の要件でな
い。一般に、これらバーナーはその放出端部を発生火炎
および燃焼剤を気化器中へ導入するよう位置せしめる。
のバーナーまで固体燃料を導入する際の均一性である。
気化器のバーナーに供給される石炭の物質流速における
変動は、気化器の性能に対し悪影響を及ぼす。たとえ
ば、この種の変動は気化器内での燃料の非効率的な燃焼
を生ぜしめると共に、バーナー面に対する熱線を阻害し
てこのバーナー面に対し熱応力を生ぜしめる。粒状燃料
の物質流速が変動すると、気化器における過熱帯域に近
接して過熱不足帯域が発生する。その結果、加熱不足帯
域にて燃料は完全にはガス化されず、かつ過熱帯域にて
燃料は価値の低い生成物、すなわち二酸化炭素および水
蒸気まで完全変換される。さらに、気化器における局所
部高温度は、一般に気化器壁部の内表面に配置された耐
火材ライニングを損傷する。
間以内であるため、有利には石炭の物質流速はこの程度
の時間にわたり一定とせねばならず、また有利にはより
短い時間として一定の局部条件を維持すべきである。
質流速に対し相当の影響を及ぼす。特に、供給容器装置
からの固体燃料の放出、およびこの容器から気化器への
導管による燃料輸送は、気化器への燃料の物質流速に影
響を及ぼす。特に、150mm以下もしくはそれ以上の直径
を有する導管を介し輸送される約50〜800kg/m3の範囲の
密度を有する燃料とガスとの混合物は、たとえば摩擦損
失、拘束部、湾曲部など導管内の各種の要因が重なって
顕著な圧力低下を受ける。
用い、この容器は頂点に少なくとも1個のポートを有す
ると共に、容器の先細り壁部内で固体を通気する通気手
段を備えて気化器まで放出される固体とガスとの混合物
の均一な物質流速を維持する。ガス流体は選択された圧
力および速度で通気手段中に注入されて、受入気化器ま
で放出すべき粒状固体とガスとの混合物の均一な物質流
速を維持する。さらに、流体弁としての通気手段の使用
は、たとえば種々異なる石炭種類、石炭水分含有量など
の種々異なる条件下でこの方法を操作するための融通性
を増大させる。
物の均一な物質流速を維持して気化器内の加熱不足およ
び過熱の帯域が発生するのを防止することにある。
対し加熱不足および過熱帯域の防止により保護が与えら
れることにある。
効率的な燃料の利用である。
における、たとえば200kg/m3より大きいような高懸濁密
度を維持する能力であり、これにより通気および空気圧
輸送ガスの消費を減少させると共に、合成ガスを価値の
少ない生成物にするような気化器で生成される合成ガス
の希釈を防止する。
による方法および装置は部分燃焼しうるたとえば亜炭、
無煙炭、ビチューメン、褐炭、煤、石油コークスなどの
反応性固体およびその他の微細な固体にも適している。
有利には、固体炭素質燃料の寸法は、この燃料の90重量
%が100メッシュ(A.S.T.M.)末端の粒子寸法を有する
ような寸法である。
き特に添付図面は参照して以下詳細に説明する。しかし
ながら、図面はたとえばポンプ、コンプレッサ、清浄装
置などの補助装置を図示しない流れ図として示す。全数
値は単に例として計算したものである。
た圧力で操作される供給ホッパー11のような保持容器装
置から導管40を介してたとえば気化器9まで放出される
粒状固体とガスとの混合物の均一な物質流速を維持する
装置は、一般に混合物を供給ホッパー11中へ導入するた
めの、たとえば入口ポート10のような手段を備える。供
給ホッパー11は、一般に参照符号7で示されかつ第2図
および第3図を参照してより詳細に説明するほぼ円錐状
の受入手段に物質を指向させる。
示した通気装置は、第1図の石炭ガス化システムの受入
手段7に設置するように示されている。この通気装置6
は中空軸もしくはチューブ14を備えて、その上端部の堅
固に装着された取付フランジ16を指示すると共に、セン
タリング支持手段27をその両端部間のほぼ中間に堅固に
装着する。取付フランジ16は複数の穴28を備えて、石炭
供給ホッパー11に装着される。この取付フランジ16は、
ガセット29により通気軸14上の所定位置に保持され、ガ
セットはフランジ16と中空軸14とに熔接することができ
る。チューブ32がフランジ16の周辺33から軸14まで延在
すると共に、その中空内部に連通する。軸14はその下端
部に複数の空気出口穴34を備えて、受入手段7中を移動
する石炭混合物と連通する。ガス混合物は加圧下にチュ
ーブ32の口部39中に圧入される。通気管14の頂端部36は
閉鎖されているので、ガス流体は通気管14に沿って下降
すると共に穴部34から流出して、受入手段7における石
炭混合物を通気する。センタリング支持手段27はチュー
ブ14に熔接することができ、かつその周辺に複数のスペ
ーサブロック37を支持して通気装置6を受入手段7にセ
ンタリングさせる。通気管を介する石炭(固体)の通気
は穴の使用のみに限定されないことが了解されよう。さ
らに多孔質プラグも使用することができ、或いは焼結金
属から作成された通気管でさえ同様に使用することがで
きる。当業者に周知されたように、材料の選択は工程お
よび機械の必要性に関連する。
部プレート42とスペーサブロック37とで構成することが
できる。第2図および第3図の実施例において、センタ
リング手段27は中空円錐状の装置とすることができ、そ
の上方向に傾斜する壁部41は穿孔することもできるが、
その底部42は密実である。円錐の角度は120゜以下にす
べきである。通気管14におけるガス通気流体の1部を円
錐27の内部に導入すると共に、壁部41における穴部から
流出させ、これにより受入手段7にて混合物をさらに通
気する。センタリング手段は、この実施例(参照符号27
で示す)に限らない。バンカー放出において、流動促進
装置としてのセンタリング手段の使用も知られている。
しかしながら、本発明における通気装置の使用は新規で
ある。本発明の装置は、この実施例のセンタリング手段
27より下方の円錐セクションへの正常な流動を促進する
よう作用する。通気は、円錐と固体との間の摩擦力およ
び粒子間の摩擦を解消する作用する。さらに、通気速度
を変化させることにより、固体放出も変化することがで
き、流体弁制御の特徴として作用する。
の下端部38は、受入手段7の放出ポート17に収容しうる
よう傾斜させることができる。通気管14は、ポート17に
対し突入・離間移動してそこに着座し或いは離脱するよ
う選択的に移動自在とすることができる。かくして、ス
チンガ38およびポート17は、受入手段7から輸送ライン
40中への物質の流動をさらに制御するための流体弁を形
成する。
を含有混合物を含有すると共に、この混合物を放出ポー
ト17を介し輸送ライン40中へ指向させる(第1図参
照)。或る場合には、通気管14を受入手段7内のライナ
ー8と併用することも必要であり或いは好適であり、ラ
イナー8の壁部12を完全に透過性としたり或いはライナ
ー8の壁部12は複数の多孔質プラグを用いる。
側シェル8でライニングすることができ、その壁部を透
過性としたり或いは多孔質とすることができ、ガス流体
を混合物の通気用に使用する。ライナー8は先細り壁部
12を有し、この壁部は約150゜未満、有利には約90゜未
満の傾斜角度を有しかつ頂点に形成された少なくとも1
個のポート17の方向に細まって、そこから混合物を放出
する。
すると共に、ライナー8の壁部12とジャケット13との間
に実質的に包封された空間、すなわちマニホールドを形
成するよう装着される。ジャケット13はその下端部に少
なくとも1個の出口ポート15を備え、これはライナー8
の放出ポート17に対し軸方向に整列して、そこから粒子
を放出する。
ト13と壁部12との間に実質的に密閉された空間内の仕切
22の外側かつその外周に位置する特定領域(有利には、
それぞれ第1および第2領域18,19)を隔離する手段
は、少なくとも2個の実質的に密閉された分室を形成す
る。ジャケット13は、ガス流体を加圧下にチューブ23と
それぞれ第1および第2領域18,19とにたとえば入口ポ
ート23,35を介し、加硫流体源20,21から選択的に注入す
る手段を備える。流体源20,21は有利には別々の供給源
であるが、ガス流体は同一供給源から供給しうることも
当業者には了解されよう。
間内に形成される分室は、できれば異なる密度を有する
ガス流体(たとえば窒素またはその他の不活性ガス)お
よび主として一酸化炭素と水素と水とよりなる合成ガス
を分室中へ選択的に注入することができる。第1領域18
中へ注入されるガスは、第2領域19中へ注入されるガス
よりも大きい、等しいまたは低い密度することができ
る。有利には、領域18中に注入されるガスは不活性であ
り、かつ領域19中へ注入されるガスは合成ガスである。
領域18中へ注入されるガスは優先的に上方向へ流動しか
つ排気されて供給ホッパー11内の圧力を制御するのに対
し、領域19中へ注入されるガスは優先的に下方向に流動
して気化器9まで輸送される。
合金20のような重質固体材料で作成されかつ金属もしく
は非金属としうる多孔質材料、たとえば焼結粉末金属、
織成ステンレス鋼または多孔質セラミックにより、この
方法に用いられる操作条件および石炭の種類に応じて部
分的にまたは完全にライニングすることができる。多孔
質材料は選択透過性を有する。この多孔質材料は、加圧
供給源からライナー8中へ注入されるガス流体の均一な
分配を促進すると共に、ライナー8から放出ポート17を
介し放出される粒状固体のブリッジングを防止する。
炭の種類に依存する。種々異なる孔径を必要とする各種
の石炭を使用すべく操作の融通性を大きくするには、ラ
イナー8を、最初のライナー8とは異なる透過性の多孔
質材料を有する他のライナーと交換自在にするのが有利
である。
ガス流体に対し圧力制限を与え、かくしてライナー8に
おける壁部12の多孔質材料全体にわたり、流体の均一な
流動分布を確保する。同様に、多孔質材料は、ライナー
8内の混合物の嵩密度とポート17を介しホッパー11から
流出する混合物の放出速度とを制御するような作用す
る。
びプラグ)は種々異なる粒状物質とその特性とに関し適
切な通気を与えるよう配置される。たとえば、ライナー
8の穴は3種の一般的な開口帯域、すなわち開口3%の
頂部帯域と開口10%の中間もしくはブリッジ帯域と開口
5%の底部帯域とに配置することができる。全ライナー
8は約200個の穴を有することができ、それぞれの直径
は14mmの程度である。
9とに注入されるガス流体(好ましくは窒素および合成
ガス)の流速および方向は、通気管14および壁部12の多
孔質材料に近い粒状固体を通気するのに充分な流量計2
5,26で測定される速度に流量制御器30,31を用いて制御
されるが、その速度は多孔質材料の上方に位置する粒状
固体を流動化させるより低い速度である。従来のシステ
ムで典型的に行なわれるような多孔質材料の上方で粒子
を流動化されるのに充分な速度でガスを注入するのは望
ましくない、何故なら、これは気化器9で生成される合
成ガスを希釈する多量の不活性ガスをもたらし、その結
果として価値の低い生成物を与えるからである。流速
は、円錐につき説明したと同様な透過性を用いて全通気
装置にわたり均一な流動経過をもたらすような速度であ
る。
円錐出口17に対する円滑かつ確実な流動を促進する。さ
らに、これは気化器へ供給ラインにおける石炭の密度を
制御する手段としても作用する。
ー内のガスと石炭の間の相対的見掛け速度)は、流動化
速度の50%未満、好ましくはほぼ0とすべきである。さ
らに、粒子の流動化は、石炭供給ホッパー11から放出さ
れる固体の物質流速の変動を増大させる。
ッパー11内に含有される固体の最終落下速度を越えては
ならない。最終落下速度は、上方向へのガスの流動によ
る固体粒子に作用する牽引力が、重力により粒子に作用
する下方向の力に等しくなる速度として定義される。ガ
スの流速が最終落下速度を越えれば、固体は放出ポート
17からではなくベント50を介して放出される。
量制御器30,31および流量計25,26により独立して制御す
ることができ、これらは石炭の流動に対し上方向に流動
するガスの量と下方向に流動するガスの量とを別々に制
御することができる。
懸濁密度を有する2000kg/hrの粒状固体とガスとの混合
物の均一な物質流速については、第1領域に窒素を注入
する速度は約100kg/hrである。この速度を越えると、懸
濁密度は450kg/m3以下となり、かつ気化器9内で生成さ
れる合成ガスがガス供給源からの窒素によって希釈され
る。さらに、この速度が選択速度よりも若干小さくなれ
ば、懸濁密度は450kg/m3よりも相当高くなる。材料およ
び操作条件に応じて、この状態は安定でない流動をもた
らしうる。
て、放出ポート17から流出する圧力および速度のプロフ
ィルを制御することもできる。輸送される粒子の物理的
性質に応じて、3個以上の分室を設け或いは分室化した
領域の上方にガスを注入することが必要となる。
出口ポート15を介しホッパー11から出る混合物の放出密
度とを別々に制御する。その結果、ホッパー11の放出ポ
ート15は、本発明で好適な200〜500kg/m3の懸濁密度に
つき従来技術よりずっと小さくなる。
/m3の懸濁密度を有する固体とガスとの混合物につき約
4〜約150mmである。この直径は、粒状固体が放出ポー
ト17から流出する際に固体のブリッジングを防止するた
め通気粒状固体の最大ブリッジグ直径よりも大である。
ロッド端部38と円錐出口17との位置は、流動の阻害が生
じないように選択される。環状部37のクリアランスがジ
ャケットの内壁部とロッドとの間のクリアランスを少な
くとも同一になるか或いはそれより大となるよう、典型
的な数値を選択することができる。ブリッジングを破壊
すべく通気により促進される固体の重力流動を用いる慣
用の石炭供給システムは、典型的には供給ホッパーの放
出出口にて200kg/m3未満の懸濁密度を有し、かつ約150m
mより大きい対応の供給容器装置の放出ポート直径を有
する。本発明で用いられる所定の物質流速につき約150m
mより大きい放出ポート17の直径は望ましくない。何故
なら、速度または懸濁密度のいずれかが所望の限界より
も低くなる結果、気化器9への石炭とガスとの混合物の
物質流速に変動をもたらすからである。
分室化されたガス流体の注入とは一緒になって粒状物放
出速度を制御するよう流体弁と同様に作用し、これによ
りホッパー11の放出部と気化器9との間の輸送部材にお
ける面倒な弁の必要性が排除される。
約2mm/secの上方向流動を維持する目的でホッパー11の
上端部からたとえばポート50を介しガスを排気する手段
を備えることができ、これにより固体の局部的ブリッジ
ングを排除すると共に、放出ポート17への円滑な流動を
与える。
ける環状部のクリアランスが重要であり、かつ固体の性
質(流動特性)および壁材料を考慮して選択すべきであ
る。
示されている。第3図における同じ参照数字が使用され
ている。
くはチューブ14を備える。さらに、同じくセンタリング
支持手段としても作用しうる第2の通気手段をチューブ
14に熔接することができ、かつ口部35aに接続されたチ
ューブ32aを備える。ガス通気流体を第2チューブ32aの
口部35aを介して円錐27の内部の指向させ、かつ壁部41
における穿孔を介して流出させ、これにより流体の流動
を実質的に逆転させると共に受入手段7にて混合物をさ
らに通気する。かくして、通気円錐27は受入手段7にお
ける粒状固体を通気するための独立手段として使用する
ことができる。通気流体は、通気チューブ14と同様また
は同一に供給され、すなわち流体供給源20aは流量制御
器30aにより制御されかつ流量計25aにより測定される。
本発明は、手段27の下方における受入手段の部分への正
常な流れを促進するよう作用する。粒状固体の通気は、
粒子間の摩擦および受入手段7と固体との間の摩擦力を
解消するよう作用する。さらに、通気速度を変化させる
ことにより、固体の放出も変化させることができ、これ
により流体弁制御として作用する。通気管32aは通気管1
4に対し同心とすることができる。
には第3図および第4図と同じ参照数字を用いた第5図
に示したように移動自在とするのが望ましい。
続される。手段27はチューブ14aに熔接され、これと一
緒に上下する。案内手段37は案内およびセンタリングの
目的で通気軸14aを摺動自在に収容するが、炭素質燃料
の流動を実質的に阻害しない。
中に収容しうるよう傾斜させることができる。通気管14
aは、ポート17に対し突入・離間移動して着座し或いは
離脱するよう選択的に移動自在とする。これにより、ス
チンガ38とポート17とは第2の流体弁を形成して、受入
手段7から輸送ライン40中への物質の流動をさらに制御
する。
に参照数字43で示した液圧シリンダにより長手方向に移
動自在であり、この液圧シリンダは装着フランジ16およ
びガセット29の1部を構成することができる(第2図参
照)。通気軸14aは開口部44を介して液圧シリンダ43中
に摺動自在に収容されると共に、たとえば熔接によって
ピストン45に固定される。通気軸14aの1部はピストン4
5の上方に突出し、かつ入子式にチューブ14中へ摺動自
在に収容される。ピストン45はバネ46によりその上方位
置に偏倚され、かつシリンダ43内のその位置は入口ポー
ト49を介して液圧シリンダ43のチャンバ48に対する液圧
流体源47からの流体圧力によって制御される。通気装置
6の位置は、かくして流体源47からの流体圧力によって
制御される。勿論、当業者には周知されたように、全て
の摺動自在な界面に適当な封止手段を設けねばならな
い。
想および範囲を逸脱することなく上記方法および装置の
詳細につき種々の変更をなしうることが了解されよう。
略図であり、 第2図は第1図の実施例のII−II線断面図であり、 第3図は本発明による通気手段の有利な第1実施例の斜
視図であり、 第4図は本発明の第2の有利な第2実施例の断面図であ
り、 第5図は本発明のさらに他の有利な実施例の断面図であ
る。 6……通気装置、7……受入手段 9……気化器、11……ホッパー 14……中空軸、16……フランジ
Claims (19)
- 【請求項1】保持容器装置から合成ガスを製造するため
の受入石炭ガス化反応器まで放出される粒状固体石炭と
酸素又は酸素含有ガスとの混合物の均一な物質流速を維
持する装置において、 頂点に少なくとも1個のポートを形成してそこから前記
混合物を放出する下方向に細まった壁部を有する含有手
段に前記混合物を導入する手段を備え、さらに 前記含有手段内に位置して前記粒状固体に通気する通気
手段であって、前記含有手段内に前記放出ポートと軸方
向に整列して固定され、前記放出ポートに対し選択的に
突入・離間移動しうる第1チューブ手段と、前記第1チ
ューブ手段に固定されて前記第1および第2チューブ手
段の内部通路を互いに流体連通させる第2チューブ手段
と、ガス流体を加圧下に前記第2チューブ手段中へ選択
的に注入する手段と、前記第1チューブ手段内に選択的
に位置せしめかつその内部通路に連通して前記ガス流体
を前記粒状固体石炭と酸素又は酸素含有ガスとの混合物
中に放出する複数の通気ポートとよりなる該通気手段
と、 前記粒状固体を前記含有手段から放出する手段とを備え
ることを特徴とする装置。 - 【請求項2】通気手段が、前記放出ポートに近接位置し
て流体弁を形成することを特徴とする請求項1記載の装
置。 - 【請求項3】前記ガス流体の少なくとも1部の流動方向
を逆転させる逆転手段を備えたことを特徴とする請求項
1または2に記載の装置。 - 【請求項4】前記逆転手段が上方向に延びる中空円錐で
あって前記第1チューブ手段の1部を包囲し、その上方
向に延びる壁部が選択的に穿孔され、さらに前記円錐の
前記中空内部が前記第1チューブ手段における前記通気
ポートの少なくとも1部に流体連通することを特徴とす
る請求項3記載の装置。 - 【請求項5】前記含有手段の前記下方向に細まる壁部を
包封してそれらの間に分室を形成するジャケット手段
と、ガス流体を前記分室中へ注入する手段とを備え、さ
らに前記含有手段における前記壁部の少なくとも1部が
前記ガス流体に対し多孔性であることを特徴とする請求
項1〜4のいずれか一項に記載の装置。 - 【請求項6】前記分室を複数の分室に分割する手段を備
えることを特徴とする請求項5記載の装置。 - 【請求項7】前記ガス流体を注入する手段が、 選択された密度を有する第1ガス流体を前記分室中に注
入する手段と、 前記第1ガス流体より大きい密度を有する第2ガス流体
を前記第2チューブ手段中に注入する手段と を備えることを特徴とする請求項5記載の装置。 - 【請求項8】ガス流体を注入する手段が、 選択された密度を有する第1ガス流体を前記分室中に注
入する手段と、 前記第1ガス流体よりも小さい密度を有する第2ガス流
体を前記第2チューブ手段中に注入する手段と を備えることを特徴とする請求項5記載の装置。 - 【請求項9】通気手段が、 前記含有手段内に固定されると共に前記放出ポートに対
し軸方向に整列して前記混合物を通気する第1通気手段
と、 前記第1通気手段に固定されて前記混合物を通気する第
2通気手段と、 ガス流体を加圧下に前記第1および第2通気手段中へ選
択的に注入する手段と、 前記第1および第2通気手段に選択的に位置せしめて前
記ガス流体を前記粒状固体石炭と酸素又は酸素含有ガス
との混合物中に放出する複数の通気ポートと からなることを特徴とする請求項1記載の装置。 - 【請求項10】前記第1通気手段の少なくとも1部が前
記放出ポートに近接位置して流体弁を形成することを特
徴とする請求項9記載の装置。 - 【請求項11】第1通気手段がチューブであることを特
徴とする請求項10記載の装置。 - 【請求項12】第2通気手段が、前記ガス流体の少なく
とも1部の流動方向を逆転させる逆転手段であることを
特徴とする請求項9記載の装置。 - 【請求項13】逆転手段が上方向に延びる中空円錐であ
って前記第1手段の少なくとも1部を包囲し、その上方
向に延びる壁部が選択的に穿孔され、さらに前記円錐の
前記中空内部が前記ガス流体と連通することを特徴とす
る請求項12記載の装置。 - 【請求項14】前記ガス流体を注入する手段が、 選択された密度を有する第1ガス流体を前記第1通気手
段中へ注入する手段と、 前記第1ガス流体よりも大きい密度を有する第2ガス流
体を前記第2通気手段中へ注入する手段と を備えることを特徴とする請求項13記載の装置。 - 【請求項15】ガス流体を注入する手段が、 選択された密度を有する第1ガス流体を前記第1通気手
段中へ注入する手段と、 前記第1ガス流体よりも小さい密度を有する第2ガス流
体を前記第2通気手段中へ注入する手段と を備えることを特徴とする請求項13記載の装置。 - 【請求項16】通気手段が、 前記含有手段内に移動自在に固定されると共に前記放出
ポートに対し軸方向に整列した第1チューブ手段と、 前記第1チューブ手段に摺動自在に接続されて前記第1
および第2チューブ手段の内部通路を互いに流体連通さ
せる第2チューブ手段と、 ガス流体を加圧下に前記第2チューブ手段中へ選択的に
注入する手段と、 前記第1チューブ手段内に選択的に位置せしめかつその
内部通路を連通して前記ガス流体を前記粒状固体とガス
との混合物中へ放出する複数の通気ポートと、 前記第1チューブ手段を前記放出ポートに対し選択的に
相対移動させる手段とからなることを特徴とする請求項
1記載の装置。 - 【請求項17】選択的に移動させる手段が液圧シリンダ
であることを特徴とする請求項16記載の装置。 - 【請求項18】ガス流体の少なくとも1部の流動方向を
逆転させる逆転手段を備えたことを特徴とする請求項17
記載の装置。 - 【請求項19】逆転手段が上方向に延びる中空円錐であ
って前記第1チューブ手段の1部を包囲し、その上方向
に延びる壁部が選択的に穿孔され、さらに前記円錐の前
記中空内部が前記第1チューブ手段における前記通気ポ
ートの少なくとも1部と連通することを特徴とする請求
項18記載の装置。
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