JP2775168B2 - Vibration roller - Google Patents
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- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明はロードローラなどに起振装置をつけた振動ロ
ーラに係り、特に上下方向に有効な締固め力を発生する
の共にそれ以外の方向における遠心力も路面の締固めに
有効に用いられるようにした振動ローラに関する。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a vibrating roller provided with a vibrating device on a road roller or the like, and in particular, generates an effective compacting force in the vertical direction and in any other direction. The present invention relates to a vibrating roller in which the centrifugal force is effectively used for compacting a road surface.
振動ローラはロードローラなどに起振装置をつけたも
のから構成されるものが多い。In many cases, the vibrating roller is constituted by a load roller or the like provided with a vibrating device.
起振装置は偏心質量をつけた起振軸を高速回転させ、
これによって生ずる遠心力により転動輪に振動を与え、
締固めを行うような構造をしたものである。The exciter rotates the exciter shaft with eccentric mass at high speed,
Vibration is given to the rolling wheel by the centrifugal force generated by this,
It has a structure that performs compaction.
起振装置としては一軸式のものと二軸式のものが従来
より一般に採用されている。Conventionally, a single-shaft type and a two-shaft type have been generally used as the vibration device.
第５図および第６図は、操作用ハンドル25を有するハ
ンドガイド型振動ローラにおける一軸式（第５図）およ
び二軸式（第６図）を示すものである。5 and 6 show a uniaxial type (FIG. 5) and a biaxial type (FIG. 6) of the hand-guided vibrating roller having the operating handle 25. FIG.
第５図において、起振装置は一軸の起振軸26に偏心質
量27を固着したものからなり、前後の転動輪9,10の中央
位置に配設される。起振軸26は図示しない駆動機構によ
り高速回転される。起振軸26が一定の角速度で回転する
と偏心質量27の重量及び偏心量により遠心力が生じる。
この遠心力は矢視の如く、全方向に同一の力で作用する
ことになる。すなわち上下方向のみならず前後方向に対
しても作用することになる。In FIG. 5, an exciter is formed by fixing an eccentric mass 27 to a uniaxial exciter shaft 26, and is disposed at the center of the front and rear rolling wheels 9, 10. The vibrating shaft 26 is rotated at a high speed by a drive mechanism (not shown). When the vibrating shaft 26 rotates at a constant angular velocity, a centrifugal force is generated by the weight and the amount of eccentricity of the eccentric mass 27.
This centrifugal force acts with the same force in all directions as seen from the arrow. That is, it acts not only in the vertical direction but also in the front-back direction.
第６図において起振装置は並設する１対の起振軸28,2
9と、これ等に同一の偏心モーメント（重量に偏心量を
乗じたもの）に偏心質量30,31を該偏心質量30,31が上下
方向に向いた時同一位相になるように固着したものから
なり、前後の転動輪9,10の中央位置に配設される。起振
軸30,31は図示しない駆動機構により互いに逆方向に同
一回転するように構成される。In FIG. 6, a vibrating device includes a pair of vibrating shafts 28 and 2 arranged side by side.
9 and those having the same eccentric moment (weight multiplied by eccentricity) and eccentric masses 30, 31 fixed so that they have the same phase when the eccentric masses 30, 31 are oriented vertically. And is disposed at the center of the front and rear rolling wheels 9 and 10. The vibrating shafts 30 and 31 are configured to rotate in the same direction in opposite directions by a drive mechanism (not shown).
この場合には上下方向には、一軸の起振軸の場合の２
倍の遠心力が作用するが、前後方向の遠心力は互いち打
消され零になる。In this case, the vertical direction is 2 in the case of a uniaxial vibration axis.
Double centrifugal force acts, but the centrifugal forces in the front-rear direction cancel each other and become zero.
第５図に示した一軸式の振動ローラの場合には、上下
方向の遠心力は路面の締固めに有効に作用するが、特に
前後方向の遠心力は必要以上に大きくなりすぎ、振動ロ
ーラ全体を振動させ作業者に伝わって疲労を与えたり、
騒音を発生する問題点が生ずる。前記の問題点を解決す
るために偏心質量27の偏心モーメントを小さくすると、
上下方向の遠心力も小さくなり締固め力が不足する問題
点が生ずる。一方、第６図に示す二軸式のものでは上下
方向に大きな締固め力を得ることができると共に、前後
方向の遠心力がキャンセルされるため振動や騒音の発生
は避けられるが、前後方向の遠心力がキャンセルされる
ため路面の締固め用としてエネルギが有効に消費されな
い問題点が生ずる。すなわちエネルギの浪費が発生する
ことになる。In the case of the uniaxial vibrating roller shown in FIG. 5, the centrifugal force in the vertical direction effectively acts on compaction of the road surface, but the centrifugal force in the front-rear direction becomes excessively large, and the entire vibrating roller is particularly large. Vibrates and transmits to the worker, causing fatigue,
There is a problem of generating noise. When the eccentric moment of the eccentric mass 27 is reduced to solve the above problem,
There is a problem that the centrifugal force in the vertical direction is also small and the compacting force is insufficient. On the other hand, in the biaxial type shown in FIG. 6, a large compaction force can be obtained in the vertical direction, and the centrifugal force in the front-rear direction is canceled, so that generation of vibration and noise can be avoided. Since the centrifugal force is canceled, energy is not efficiently consumed for compacting the road surface. That is, energy is wasted.
本発明は以上の問題点を解決するもので、路面を締固
めするに十分な遠心力を発生すると共に、振動，騒音の
発生も少なく、エネルギの浪費も少ない振動ローラを提
供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a vibrating roller which generates a sufficient centrifugal force for compacting a road surface, generates less vibration and noise, and consumes less energy. I do.
本発明はこのために、偏心質量をを取着した起振軸を
回転させ、その遠心力により転動輪に振動を与えて路面
等の締固めを行う振動ローラにおいて、前記起振軸を互
いに逆方向に回転するように並設し、前記起振軸に偏心
モーメントが異なるように偏心質量及び又は偏心量を調
整して偏心質量を該偏心質量が上下方向を向いた時同一
位相に取付てなる振動ローラを構成し、具体的には、ま
ず、前記振動ローラの駆動輪が全輪駆動の場合、前記偏
心質量によって生ずる前後方向の遠心力Ｆが路面等と転
動輪の両輪との摩擦係数をμ１、μ２とした場合に前記
転動輪の両輪に夫々かかる荷重Q1,Q2との関係におい
て、Ｆ≦μ1Q1＋μ2Q2にある振動ローラであり、また、
前記振動ローラの転動輪の一方が駆動し他の一方が従動
の場合、前記偏心質量によって生ずる前後方向の遠心力
Ｆが路面等と駆動輪との摩擦係数μａまた従動輪のころ
がり抵抗係数をμｏとした場合に前記駆動輪にかかる荷
重をQaまた従動輪の車輪にかかる荷重をQoとの関係にお
いて、Ｆ≦μaQa＋μoQoにある振動ローラを構成するも
のである。For this purpose, the present invention provides a vibrating roller for compacting a road surface or the like by vibrating a rolling wheel by centrifugal force by rotating a vibrating shaft to which an eccentric mass is attached. Eccentric masses and / or eccentricities are adjusted so that the eccentric moments are different from each other on the vibrating shaft, and the eccentric masses are mounted in the same phase when the eccentric masses are oriented vertically. A vibrating roller is configured. Specifically, first, when the driving wheels of the vibrating roller are driven by all wheels, the centrifugal force F in the front-rear direction generated by the eccentric mass determines the friction coefficient between the road surface and the like and the two rolling wheels. In the case where μ 1 and μ 2 are set, in relation to the loads Q 1 and Q 2 applied to both of the rolling wheels, respectively, the vibration roller is F ≦ μ 1 Q 1 + μ 2 Q 2 ,
Wherein when one one drives the other roller rings vibration roller is driven, the rolling resistance coefficient of the coefficient of friction mu a hand driven wheels of the front-rear direction centrifugal force F is a road surface or the like and the driving wheel of which caused by the eccentric mass the load applied to the load exerted on the driving wheel when the mu o to the wheels of the Q a hand driven wheel in relation to the Q o, constitutes a vibratory roller in the F ≦ μ a Q a + μ o Q o is there.
偏心質量の偏心モーメントを変えることにより、前後
方向の遠心力はすべてキャンセルされず、ある値にな
る。この値を一定値（振動ローラが全輪駆動式の場合μ
1Q1＋μ1Q2、振動ローラの転動輪の片方が従動輪の場合
μaQa＋μoQo）以下又はこれと等しい値にすることによ
り前後方向の遠心力が路面の締固め用に機能することに
なる。前後方向の遠心力が上記の一定値以上になると転
動輪と路面間にスリップが生じ、振動，騒音が発生する
ことになる。By changing the eccentric moment of the eccentric mass, all the centrifugal forces in the front-rear direction are not canceled and become a certain value. Set this value to a fixed value (μ when the vibrating roller is an all-wheel drive type)
1 Q 1 + μ 1 Q 2 , If one of the rolling wheels of the oscillating roller is a driven wheel, make it equal to or less than μ a Q a + μ o Q o ). Will work. When the centrifugal force in the front-rear direction is equal to or more than the above-mentioned fixed value, slip occurs between the rolling wheel and the road surface, and vibration and noise are generated.
以下、本発明の実施例を図面に基づき説明する。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the drawings.
第１図はハンドガイド型の振動ローラの全体構造を示す
ものであり、第２図は第１図の側面図、第３図は第１図
のIII−III線断面の起振装置の詳細構造を示す拡大図で
ある。FIG. 1 shows the entire structure of a hand-guided vibrating roller. FIG. 2 is a side view of FIG. 1, and FIG. 3 is a detailed structure of a vibrating device having a cross section taken along line III-III of FIG. FIG.
第１図において、起振装置１は並設される１対の起振
軸2,3と、起振軸２に固着する偏心質量の４および起振
軸３に固定する偏心質量５と、第３図に示す如き起振軸
2,3の駆動機構６と、起振軸2,3を被包する円筒状の起振
ケース７等とから構成される。この起振装置１は振動ロ
ーラの側板８に支持される。側板８には第２図にも示す
如く、前後の転動輪9,10が枢支される。また側板８は固
定側である車体フレーム11に防振ゴム12を介して固定さ
れる。車体フレーム11上には第１図および第２図に示す
如く、エンジン13および油圧ポンプ14を支持する支持台
15が載置される。なお、第１図に示す如く、散水タンク
16およびオイルタンク17も車体フレーム11上に搭載され
ている。またエンジン13上にはエンジン燃料タンク18が
取付けられている。In FIG. 1, an exciter 1 includes a pair of exciter shafts 2 and 3 arranged in parallel, an eccentric mass 4 fixed to the exciter shaft 2 and an eccentric mass 5 fixed to the exciter shaft 3. Excitation shaft as shown in Fig. 3
The drive mechanism 6 includes a plurality of drive mechanisms 6 and a cylindrical vibration case 7 that covers the vibration axes 2 and 3. The vibrating device 1 is supported by a side plate 8 of a vibrating roller. 2, front and rear rolling wheels 9, 10 are pivotally supported on the side plate 8. As shown in FIG. The side plate 8 is fixed to a vehicle body frame 11 on the fixed side via an anti-vibration rubber 12. As shown in FIGS. 1 and 2, a support base for supporting the engine 13 and the hydraulic pump 14 is provided on the body frame 11.
15 is placed. In addition, as shown in FIG.
The oil tank 16 and the oil tank 17 are also mounted on the body frame 11. An engine fuel tank 18 is mounted on the engine 13.
エンジン13の回転はカップリング19を介し、油圧ポン
プ（ロータリポンプ）14に伝えられ、プーリ20を回転す
る。プーリ20はベルト21を介し、駆動機構６のプーリ22
に回転を伝える。The rotation of the engine 13 is transmitted to the hydraulic pump (rotary pump) 14 via the coupling 19, and rotates the pulley 20. The pulley 20 is connected to the pulley 22 of the drive mechanism 6 via a belt 21.
Tell the rotation.
駆動機構６は側板８に枢支される起振軸３に固定する
プーリ22と、起振軸３に固定する歯車23と、これに噛合
すると共に側板８に枢支される起振軸２に固定する同歯
数の歯車24とから構成される。以上の構成によりプーリ
22が回転することにより起振軸2,3が同一角速度ωで互
いに逆方向に回転することになる。The drive mechanism 6 includes a pulley 22 fixed to the vibrating shaft 3 pivotally supported by the side plate 8, a gear 23 fixed to the vibrating shaft 3, and a vibrating shaft 2 meshed with this and supported by the side plate 8. A gear 24 having the same number of teeth to be fixed. Pulley with the above configuration
When the 22 rotates, the excitation axes 2 and 3 rotate in opposite directions at the same angular velocity ω.
本発明の振動ローラは、この起振軸2,3の一方の偏心
質量４又は５を、偏心モーメントを変えて偏心質量4,5
が上下方向に向いた時同一位相になるように取付けたも
のである。（実施例では偏心質量４の偏心モーメント
〔重量W,偏心量Ｒ〕WR＞偏心質量５の偏心モーメント
〔重量w,偏心量ｒ〕wrである。） なお、転動輪9,10には油圧モータ35および該油圧モー
タ35の出力軸に嵌着される歯車36並びにこれに連結する
歯車機構（ギア37,37′,38,38′）を介して回転が伝達
され回転駆動されるように構成される。また振動ローラ
の姿勢保持と速度コントロールは操作用ハンドル25（第
５図，第６図に示す）によって行う。The oscillating roller of the present invention changes the eccentric mass 4 or 5 of one of the vibrating shafts 2 and 3 by changing the eccentric moment.
Are mounted so that they are in the same phase when turned in the vertical direction. (In the embodiment, the eccentric moment of the eccentric mass 4 [weight W, the amount of eccentricity R] WR> the eccentric moment of the eccentric mass 5 [weight w, the amount of eccentricity r] wr.) The rolling wheels 9 and 10 have hydraulic motors. The rotation is transmitted and rotationally driven via a gear 35 and a gear 36 fitted to the output shaft of the hydraulic motor 35 and a gear mechanism (gears 37, 37 ', 38, 38') connected thereto. You. The attitude of the vibration roller is maintained and the speed is controlled by the operation handle 25 (shown in FIGS. 5 and 6).
次に、第４図により起振装置１の作用を更に詳細に説
明する。Next, the operation of the vibration generator 1 will be described in more detail with reference to FIG.
起振軸２に固着する偏心質量４は重量Ｗであると共に
偏心量Ｒの所に重心を有し、起振軸３に固着する偏心質
量５は重量ｗであると共に偏心量ｒの所に重心を有して
いる。そしてＷとｗ及びＲとｒは、Ｗ＞w,R＞ｒの関係
にある。即ち、偏心モーメントはWR＞wrとなる。そこで
上下方向に働く最大遠心力は上下に偏心質量が向いた時
で（WR＋wr）ω２となり、また前後方向に働く最大遠心
力（F1）は真横に偏心質量が向いた時で（WR−wr）ω２
となる。また第４図に示す如く、角度θだけ回転した位
置では上下方向の遠心力は（W Rcosθ＋w rcosθ）ω２
となり、前後方向に働く遠心力は（W Rsinθ−w rsin
θ）ω２となる。The eccentric mass 4 fixed to the excitation shaft 2 has a weight W and a center of gravity at an eccentric amount R, and the eccentric mass 5 fixed to the excitation shaft 3 has a weight w and a center of gravity at an eccentric amount r. have. W and w and R and r have a relationship of W> w, R> r. That is, the eccentric moment is WR> wr. So the maximum centrifugal force acting in the vertical direction when the eccentric mass is directed vertically (WR + wr) ω 2 becomes, also when the maximum centrifugal force (F 1) is the eccentric mass abeam facing applied in a longitudinal direction (WR- wr) ω 2
Becomes As shown in FIG. 4, the centrifugal force in the vertical direction at the position rotated by the angle θ is (W Rcos θ + wrcos θ) ω 2
And the centrifugal force acting in the front-rear direction is (W Rsin θ−w rsin
θ) the ω 2.
そして重さW,wおよび偏心量R,rを適宜の値のものにす
ることにより前記F1の値をμ1Q1＋μ2Q2の値に等しいか
又はこれより小さいものにすることができる。ここでμ
１、μ２は路面等と転動輪との摩擦係数でありQ1,Q2は
振動ローラの転動輪の片輪に夫々かかる荷重を表わす。
前後方向に働く力がμ1Q1＋μ2Q2以上になると転動輪9,
10と路面との間にスリップが生じ、エネルギの浪費とな
る。The weight W, w and eccentricity R, be those r smaller than or equal to the value of the F 1 to the value of μ 1 Q 1 + μ 2 Q 2 by those of appropriate value it can. Where μ
1, mu 2 is Q 1, Q 2 is a friction coefficient between road surface and the driven wheels represent respectively according load one wheel of the rolling wheel vibration roller.
When the force acting in the front-rear direction exceeds μ 1 Q 1 + μ 2 Q 2 ,
A slip occurs between 10 and the road surface, wasting energy.
一方、μ1Q1＋μ2Q2値に等しいかそれ以下の前後方向
の力は路面を締固めする有効の力として作用する。従っ
て前記したF1＝（WR−wr）ω２の値をμ1Q1＋μ2Q2以下
のものに設定することにより前後方向に生じた遠心力を
路面の締固め用の力として作用せしめることが可能にな
る。すなわち従来の二軸式の振動ローラの如く前後方向
の力をキャンセルしてエネルギの浪費を生ずるのに反
し、エネルギを締固め力として有効に使用することがで
きる。また一軸式の如く、大きな前後方向の力の作用が
ないため振動，騒音の発生が防止されることになる。従
ってハンドルのゆれがなく、その操作が容易となり、作
業が快適に行われることになる。On the other hand, a longitudinal force equal to or less than the μ 1 Q 1 + μ 2 Q 2 value acts as an effective force for compacting the road surface. Therefore, by setting the value of F 1 = (WR−wr) ω 2 to a value of μ 1 Q 1 + μ 2 Q 2 or less, the centrifugal force generated in the front-rear direction acts as a force for compacting the road surface. It becomes possible. That is, unlike the conventional biaxial vibrating roller, which cancels the force in the front-rear direction and wastes energy, the energy can be effectively used as the compaction force. Further, since there is no large forward and backward force acting as in the uniaxial type, the generation of vibration and noise is prevented. Therefore, there is no shaking of the handle, the operation is easy, and the work is performed comfortably.
一方、上下方向の遠心力は（WR＋wr）ω２の値となる
ため十分な転圧効果を発揮することができる。On the other hand, the centrifugal force in the vertical direction can exhibit sufficient compaction effect for a value of (WR + wr) ω 2.
次に本発明の第２実施例について説明する。第２実施
例は第１実施例の右方の片輪10が従動輪となるだけで、
その他の構成は第１実施例の図と全く同一なので図面は
省略し、第４図に基づき作用のみを説明する。Next, a second embodiment of the present invention will be described. In the second embodiment, only the right wheel 10 of the first embodiment is a driven wheel.
Other configurations are exactly the same as those of the first embodiment, so that the drawings are omitted, and only the operation will be described based on FIG.
起振軸２に固着する偏心質量４は重量Ｗであると共に
偏心量Ｒの所に重心を有し、起振軸３に固着する偏心質
量５は重量ｗであると共に偏心量ｒの所に重心を有して
いる。そしてＷとｗ及びＲとｒは、Ｗ＞w,R＞ｒの関係
にある。即ち、偏心モーメントはWR＞wrとなる。そこで
上下方向に働く最大遠心力は上下に偏心質量が向いた時
で（WR＋wr）ω２となり、また前後方向に働く最大遠心
力（F1）は真横に偏心質量が向いた時で（WR−wr）ω２
となる。また第４図に示す如く、角度θだけ回転した位
置では上下方向の遠心力は（W Rcosθ＋w rcosθ）ω２
となり、前後方向に働く遠心力は（W Rsinθ−w rsin
θ）ω２となる。そして重さW,wおよび偏心量R,rを適宜
の値のものとすることにより前記F1の値をμaQa＋μoQo
の値に等しいか又はこれより小さいものにすることがで
きる。ここでμａは路面等と転動輪との摩擦係数であ
り、μｏは従動輪のころがり抵抗係数であり、Qaは振動
ローラの転動輪の一方の駆動輪にかかる荷重であり、Qo
は他方の従動輪にかかる荷重を表す。前後方向に働く力
がμaQa＋μoQo以上になると転動輪9,10（但し10は従動
輪）と路面との間にスリップが生じ、エネルギの浪費と
なる。The eccentric mass 4 fixed to the excitation shaft 2 has a weight W and a center of gravity at an eccentric amount R, and the eccentric mass 5 fixed to the excitation shaft 3 has a weight w and a center of gravity at an eccentric amount r. have. W and w and R and r have a relationship of W> w, R> r. That is, the eccentric moment is WR> wr. So the maximum centrifugal force acting in the vertical direction when the eccentric mass is directed vertically (WR + wr) ω 2 becomes, also when the maximum centrifugal force (F 1) is the eccentric mass abeam facing applied in a longitudinal direction (WR- wr) ω 2
Becomes As shown in FIG. 4, the centrifugal force in the vertical direction at the position rotated by the angle θ is (W Rcos θ + wrcos θ) ω 2
And the centrifugal force acting in the front-rear direction is (W Rsin θ−w rsin
θ) the ω 2. The weight W, w and eccentricity R, the value of the F 1 by those of appropriate value r μ a Q a + μ o Q o
Can be less than or equal to the value of Here mu a is the coefficient of friction between the road surface and the driven wheels, mu o is the rolling resistance coefficient of the driven wheels, Q a is a load applied to one of the drive wheels of the rolling wheel vibration roller, Q o
Represents the load applied to the other driven wheel. If the force acting in the front-rear direction is equal to or more than μ a Q a + μ o Q o , slip occurs between the rolling wheels 9 and 10 (where 10 is a driven wheel) and the road surface, and energy is wasted.
一方、μaQa＋μoQo値に等しいかそれ以下の前後方向
の力は路面を締固めする有効の力として作用する。従っ
て前記したようF1＝（WR−wr）ω２の値をμaQa＋μoQo
以下のものに設定することにより前後方向に生じた遠心
力を路面の締固め用の力として作用せしめることが可能
になる。On the other hand, a longitudinal force equal to or less than the value of μ a Q a + μ o Q o acts as an effective force for compacting the road surface. Therefore, as described above, the value of F 1 = (WR−wr) ω 2 is changed to μ a Q a + μ o Q o.
By setting the following, the centrifugal force generated in the front-rear direction can be made to act as a force for compacting the road surface.
なお、上記1,2の実施例では、偏心質量として起振軸
２に起振軸３に比べて大きな重量の大きな偏心量のもの
を取着したが、これに限されず、偏心質量の発生する偏
心モーメントに起振軸2,3の間に差ができるものであれ
ばよく、例えば起振軸２に起振軸３に比べて小さな重量
と大きな偏心量の偏心質量を取着してもよい。In the first and second embodiments, an eccentric mass having a larger eccentric weight than the oscillating shaft 3 is attached to the oscillating shaft 2. However, the eccentric mass is not limited to this. As long as there is a difference in the eccentric moment to be generated between the excitation shafts 2 and 3, for example, even if an eccentric mass having a smaller weight and a larger eccentric amount is attached to the excitation shaft 2 than the excitation shaft 3, Good.
以上の説明によって明らかな如く、本発明によれば十
分な路面等の締固め力が生じると共に、振動，騒音の発
生もなく、エネルギの浪費も少なくなる。また防振設計
をより簡単にすることができる等の効果を上げることが
できる。As is apparent from the above description, according to the present invention, a sufficient compaction force on a road surface or the like is generated, and vibration and noise are not generated, and energy consumption is reduced. In addition, it is possible to obtain effects such as a simpler anti-vibration design.
第１図は本発明の実施例の全体構造を示す正面図、第２
図は第１図の側面図、第３図は第１図のIII−III線断面
図、第４図は実施例の作用を説明する説明図、第５図お
よび第６図は従来の一軸式および二軸式の振動ローラの
全体概要構造を示す正面図である。 １……起振装置、2,3……起振軸、 4,5……偏心質量、６……駆動機構、 ７……ケース、８…側板、 9,10……転動輪、11……車体フレーム、 12……防振ゴム、13……エンジン、 14……油圧ポンプ、22……プーリ、 23,24……歯車。FIG. 1 is a front view showing the entire structure of an embodiment of the present invention, and FIG.
1 is a side view of FIG. 1, FIG. 3 is a sectional view taken along the line III-III of FIG. 1, FIG. 4 is an explanatory view for explaining the operation of the embodiment, and FIG. 5 and FIG. It is a front view showing the whole outline structure of a two-axis type vibration roller. 1 Exciter, 2, 3 Exciting shaft, 4, 5 Eccentric mass, 6 Driving mechanism, 7 Case, 8 Side plate, 9, 10 Rolling wheel, 11 Body frame, 12… Rubber rubber, 13… Engine, 14… Hydraulic pump, 22… Pulley, 23,24… Gears.
Claims (3)
の遠心力により転動輪に振動を与えて路面等の締固めを
行う振動ローラにおいて、前記起振軸を互いに逆方向に
回転するように並設し、前記起振軸に偏心モーメントが
異なるように偏心質量及び又は偏心量を調整して偏心質
量を該偏心質量が上下方向を向いた時同一位相に取付け
たことを特徴とする振動ローラ。1. A vibration roller for rotating a vibrating shaft having an eccentric mass attached thereto and applying vibration to rolling wheels by centrifugal force to compact a road surface or the like, wherein the vibrating shafts are rotated in directions opposite to each other. The eccentric mass and / or the amount of eccentricity are adjusted so that the eccentric moment is different from the oscillating shaft, and the eccentric mass is attached in the same phase when the eccentric mass is oriented in the vertical direction. Vibrating roller.
合、前記偏心質量によって生ずる前後方向の遠心力Ｆ
が、路面等と転動輪の両輪との摩擦係数μ１、μ２とし
た場合に、前記転動輪の両輪に夫々かかる荷重Q1、Q2と
の関係において、 Ｆ≦μ1Q1＋μ2Q2にある前記第１項に記載の振動ロー
ラ。2. The centrifugal force F generated in the front-rear direction by the eccentric mass when the driving wheels of the vibrating roller are driven by all wheels.
However, when friction coefficients μ 1 and μ 2 between the road surface or the like and the two rolling wheels are set, F ≦ μ 1 Q 1 + μ 2 in relation to the loads Q 1 and Q 2 applied to the two rolling wheels, respectively. 2. The vibrating roller according to the above item 1 in Q2.
の一方の従動の場合、前記偏心質量によって生ずる前後
方向の遠心力Ｆが、路面等と駆動輪との摩擦係数μａま
た従動輪のころがり抵抗係数をμｏとした場合に、前記
駆動輪にかかる荷重をQaまた従動輪の車輪にかかる荷重
をQoとの関係において、 Ｆ≦μaQa＋μoQoにある請求項１に記載の振動ローラ。Wherein the case of one drive to another one of the driven rolling wheel vibration roller, centrifugal force F in the longitudinal direction caused by the eccentric mass, the friction coefficient mu a also follow the road surface and the driving wheel Assuming that the rolling resistance coefficient of the driving wheel is μ o , the load applied to the drive wheel is Q a and the load applied to the driven wheel is Q o , where F ≦ μ a Q a + μ o Q o The vibration roller according to claim 1.
Priority Applications (1)
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| JP9235289A JP2775168B2 (en) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | Vibration roller |
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| JP9235289A JP2775168B2 (en) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | Vibration roller |
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ID=14052011
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP9235289A Expired - Lifetime JP2775168B2 (en) | 1989-04-12 | 1989-04-12 | Vibration roller |
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Cited By (1)
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-
1989
- 1989-04-12 JP JP9235289A patent/JP2775168B2/en not_active Expired - Lifetime
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