JP2772850B2 - 鉄筋コンクリート造耐震壁 - Google Patents
鉄筋コンクリート造耐震壁Info
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 この発明は、２層以上の中低層建物に実施される鉄筋
コンクリート造（以下RC造と略す）耐震壁に関する。
コンクリート造（以下RC造と略す）耐震壁に関する。
従来の技術 従来、中低層の鉄筋コンクリート造建物に実施される
耐震壁として、変形吸収機構が明快で、剛性及び最大耐
力の推定を簡単に精度良くできるRC造耐震壁の技術開発
が多様に進められ、その一つに特公昭64-11796号公報に
記載されたものが公知である。
耐震壁として、変形吸収機構が明快で、剛性及び最大耐
力の推定を簡単に精度良くできるRC造耐震壁の技術開発
が多様に進められ、その一つに特公昭64-11796号公報に
記載されたものが公知である。
この公知のRC造耐震壁は、第５図に作用原理図を示し
たように、鉄筋コンクリート造の柱3,3と梁4,4で囲まれ
た架構面内にRC造の壁板１を設けたRC造耐震壁であっ
て、 （イ） 壁板１の中間部の水平方向に水平横鉄筋として
両端を柱3,3へ強固に定着した太径鉄筋２を設置し、壁
板１において前記太径鉄筋２に沿う上下２箇所の位置の
水平方向に、同壁板の水平方向すべりを誘発するせん断
容易箇所7,7を設置している。
たように、鉄筋コンクリート造の柱3,3と梁4,4で囲まれ
た架構面内にRC造の壁板１を設けたRC造耐震壁であっ
て、 （イ） 壁板１の中間部の水平方向に水平横鉄筋として
両端を柱3,3へ強固に定着した太径鉄筋２を設置し、壁
板１において前記太径鉄筋２に沿う上下２箇所の位置の
水平方向に、同壁板の水平方向すべりを誘発するせん断
容易箇所7,7を設置している。
（ロ） 同じ壁板１とその両側の柱3,3との取合い部
は、柱３に沿って垂直方向に、壁板１と柱3,3の引張り
分離を誘発する分離容易箇所６を設置している。
は、柱３に沿って垂直方向に、壁板１と柱3,3の引張り
分離を誘発する分離容易箇所６を設置している。
（ハ） 壁板１と上下の梁4,4との取合い部は強固に定
着している。
着している。
なお、上記せん断容易箇所７及び引張り分離容易箇所
６は、具体的にはテフロン（商標）板の如き分離板の敷
設又は壁板の打継ぎ又は断面欠損又はスリット等で形成
されている。
６は、具体的にはテフロン（商標）板の如き分離板の敷
設又は壁板の打継ぎ又は断面欠損又はスリット等で形成
されている。
第５図のRC造耐震壁に許容限度以上の水平力Ｑが作用
すると、壁板中央のせん断容易箇所７のところで水平な
すべり破壊を生じ、壁板は上下２枚の壁板1,1に分断さ
れる。と同時に、壁板１と柱３とは引張り分離容易箇所
６のところが引張力により分離される。
すると、壁板中央のせん断容易箇所７のところで水平な
すべり破壊を生じ、壁板は上下２枚の壁板1,1に分断さ
れる。と同時に、壁板１と柱３とは引張り分離容易箇所
６のところが引張力により分離される。
壁板１のすべり破壊面におけるすべりと、壁板１から
分離した柱３の1/2長さ部分（短柱）の曲げせん断変形
とによって壁板１のせん断変形の大部分を吸収可能であ
り、大きな変形吸収能力を発揮する。そして、分離され
た上半分の壁板１は云わば垂れ壁に相当し、下半分の壁
板１は腰壁に相当するので、この耐震壁は垂れ壁付柱と
腰壁付柱とが合成された構成とみなすことができる。
分離した柱３の1/2長さ部分（短柱）の曲げせん断変形
とによって壁板１のせん断変形の大部分を吸収可能であ
り、大きな変形吸収能力を発揮する。そして、分離され
た上半分の壁板１は云わば垂れ壁に相当し、下半分の壁
板１は腰壁に相当するので、この耐震壁は垂れ壁付柱と
腰壁付柱とが合成された構成とみなすことができる。
第５図のRC造耐震壁には大きなせん断耐力が要求さ
れ、太径鉄筋２がせん断耐力Ｆの決定要素となる。即
ち、このRC耐震壁に負荷された水平せん断力な、左側の
柱３のせん断耐力Qc1と、上半分の壁板１のせん断耐力W
1として伝達処理される。壁板のせん断耐力W1は太径鉄
筋２の引張力Ｔ、及び右側の柱３のせん断耐・・力Qc2
として伝達し処理される。そして、前記太径鉄筋２の引
張力Ｔ及び柱３のせん断耐力Qc2は、下半分の壁板１の
せん断耐力W2によって下階の梁４及び柱３に伝達し処理
される。従って、上下２枚に分離された壁板1,1のせん
断耐力W1，W2がＴ＋Qc1＋Qc2より十分に大きく、しかも
柱３が十分なせん断補強によってそのせん断耐力Qc1，Q
c2を大とされているかぎり、当該RC耐震壁の最大せん断
耐力は太径鉄筋２の降伏引張強度Ｔに支配され、Qc1＋Q
c2＋Qs＋Ｔの式で推定される。但し、Qsは壁板1,1の分
離面（すべり面）の摩擦力である。
れ、太径鉄筋２がせん断耐力Ｆの決定要素となる。即
ち、このRC耐震壁に負荷された水平せん断力な、左側の
柱３のせん断耐力Qc1と、上半分の壁板１のせん断耐力W
1として伝達処理される。壁板のせん断耐力W1は太径鉄
筋２の引張力Ｔ、及び右側の柱３のせん断耐・・力Qc2
として伝達し処理される。そして、前記太径鉄筋２の引
張力Ｔ及び柱３のせん断耐力Qc2は、下半分の壁板１の
せん断耐力W2によって下階の梁４及び柱３に伝達し処理
される。従って、上下２枚に分離された壁板1,1のせん
断耐力W1，W2がＴ＋Qc1＋Qc2より十分に大きく、しかも
柱３が十分なせん断補強によってそのせん断耐力Qc1，Q
c2を大とされているかぎり、当該RC耐震壁の最大せん断
耐力は太径鉄筋２の降伏引張強度Ｔに支配され、Qc1＋Q
c2＋Qs＋Ｔの式で推定される。但し、Qsは壁板1,1の分
離面（すべり面）の摩擦力である。
要するに、第５図のRC造耐震壁の最大せん断耐力は、
上式に基づいて、太径鉄筋２の降伏引張強度によって明
快に計算し推定できる。しかもこのRC造耐震壁は、水平
荷重によって徐々に最大耐力に到達し、その後の耐力低
下の要因は一切なく、そのまま安定な耐力による変形の
増大に移行する。また、太径鉄筋２の降伏引張強度Ｔを
当該耐震壁が目標とする耐力に必要な量だけ配筋するこ
とにより、荷重変形曲線の耐力調整の目的は達成でき
る。
上式に基づいて、太径鉄筋２の降伏引張強度によって明
快に計算し推定できる。しかもこのRC造耐震壁は、水平
荷重によって徐々に最大耐力に到達し、その後の耐力低
下の要因は一切なく、そのまま安定な耐力による変形の
増大に移行する。また、太径鉄筋２の降伏引張強度Ｔを
当該耐震壁が目標とする耐力に必要な量だけ配筋するこ
とにより、荷重変形曲線の耐力調整の目的は達成でき
る。
本発明が解決しようとする課題 Ｉ） 第５図のRC造耐震壁は、上述したように変形吸収
機構が明快で、剛性及び最大耐力の推定を簡単に精度良
くでき、理想に近い耐震壁と云える。しかし、太径鉄筋
２の左右の柱3,3のおよび階高の1/2の高さ位置に設置す
るので、応力の伝達機構を見ると、柱３が短柱化するこ
とになる。その結果、地震等の水平荷重が負荷された場
合、太径鉄筋２の応力伝達に原因して柱３の強制変形が
急激なものとなり、耐震性能が不安視される。
機構が明快で、剛性及び最大耐力の推定を簡単に精度良
くでき、理想に近い耐震壁と云える。しかし、太径鉄筋
２の左右の柱3,3のおよび階高の1/2の高さ位置に設置す
るので、応力の伝達機構を見ると、柱３が短柱化するこ
とになる。その結果、地震等の水平荷重が負荷された場
合、太径鉄筋２の応力伝達に原因して柱３の強制変形が
急激なものとなり、耐震性能が不安視される。
また、壁板１の中間部位の水平方向に太径鉄筋２やせ
ん断容易箇所７が設けられるため、壁板１のコンクリー
ト打設の際にコンクリートの流動性や充填性にじゃまな
存在となり、施工上の問題点になっている。ちなみに、
通常のRC造耐震壁の壁厚は18cm位であるが、その壁厚内
のφ25の太径鉄筋２が各々必要十分なコンクリート被り
を確保し横並びで平行に２本ずつ合計４本設置される
と、残るコンクリート流動隙間は大きくても5cmぐらい
に制限されてしまい、コンクリートの流動性、充填性が
甚だしく阻害される。
ん断容易箇所７が設けられるため、壁板１のコンクリー
ト打設の際にコンクリートの流動性や充填性にじゃまな
存在となり、施工上の問題点になっている。ちなみに、
通常のRC造耐震壁の壁厚は18cm位であるが、その壁厚内
のφ25の太径鉄筋２が各々必要十分なコンクリート被り
を確保し横並びで平行に２本ずつ合計４本設置される
と、残るコンクリート流動隙間は大きくても5cmぐらい
に制限されてしまい、コンクリートの流動性、充填性が
甚だしく阻害される。
II） ところで、上記Ｉ）の技術課題を解決するため
に、本発明者らは第４図に示した構成原理の鉄筋コンク
リート造耐震壁を開発し、別途出願した。
に、本発明者らは第４図に示した構成原理の鉄筋コンク
リート造耐震壁を開発し、別途出願した。
これは、多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱3,3と
梁4,4で囲まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板
１を設けて成るRC造耐震壁において、 イ） 壁板１は上梁４との取合い部を例えば壁縦筋10を
梁４に通すなどの方法で強固に定着し、下梁４との取合
い部は一定大きさの水平荷重で水平方向すべりを発生す
るようにせん断容易に固定した。そして、両側の柱3,3
との取合い部は一定大きさの水平荷重で柱４に沿って引
張り分離を発生するように分離容易に固定したこと、 ロ） 前記梁４の主筋量は、耐震壁の耐力決定要素とし
たこと、 第４図のRC造耐震壁の場合も、建物に許容限度以上の
水平力Ｑが作用すると、壁板１と下梁４との間で水平方
向のすべり破壊とすべりＳを発生する。と同時に、当該
壁板１と左右の柱3,3との間でも、同柱３の変形に伴な
う引張力で引張り分離Ｒを発生する。かくして水平力Ｑ
による壁板１のせん断変形は、前記水平方向のすべり破
壊によるすべりＳと、左右の柱3,3のせん断変形とによ
って吸収され、十分に大きな変形能力を発揮する。
梁4,4で囲まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板
１を設けて成るRC造耐震壁において、 イ） 壁板１は上梁４との取合い部を例えば壁縦筋10を
梁４に通すなどの方法で強固に定着し、下梁４との取合
い部は一定大きさの水平荷重で水平方向すべりを発生す
るようにせん断容易に固定した。そして、両側の柱3,3
との取合い部は一定大きさの水平荷重で柱４に沿って引
張り分離を発生するように分離容易に固定したこと、 ロ） 前記梁４の主筋量は、耐震壁の耐力決定要素とし
たこと、 第４図のRC造耐震壁の場合も、建物に許容限度以上の
水平力Ｑが作用すると、壁板１と下梁４との間で水平方
向のすべり破壊とすべりＳを発生する。と同時に、当該
壁板１と左右の柱3,3との間でも、同柱３の変形に伴な
う引張力で引張り分離Ｒを発生する。かくして水平力Ｑ
による壁板１のせん断変形は、前記水平方向のすべり破
壊によるすべりＳと、左右の柱3,3のせん断変形とによ
って吸収され、十分に大きな変形能力を発揮する。
また、水平力Ｑは、一側の柱３のせん断耐力Qc1と、
壁板１のせん断耐力W1として伝達し処理される。このう
ち壁板１のせん断耐力W1は下梁４（の主筋11）の引張力
Ｔ、及び他側の下階の柱３のせん断耐力Qc2として伝達
し処理される。そして、前記下梁４の引張り力Ｔ及び下
階の柱３のせん断耐力Qc2は、下階の壁板１のせん断耐
力W2によってその下梁４及びさらに下階の柱３に伝達し
処理される。
壁板１のせん断耐力W1として伝達し処理される。このう
ち壁板１のせん断耐力W1は下梁４（の主筋11）の引張力
Ｔ、及び他側の下階の柱３のせん断耐力Qc2として伝達
し処理される。そして、前記下梁４の引張り力Ｔ及び下
階の柱３のせん断耐力Qc2は、下階の壁板１のせん断耐
力W2によってその下梁４及びさらに下階の柱３に伝達し
処理される。
したがって、上下階の壁板1,1のせん断耐力W1，W2が
梁４の引張力Ｔと柱3,3のせん断耐力Qc1，Qc2との合力
Ｔ＋Qc1＋Qc2よりも十分に大きく、しかも左右の柱3,3
の極限耐力が前記せん断耐力Qc1＋Qc2より大きいかぎ
り、このRC造耐震壁の最大せん断耐力は、梁４（の主筋
11）の降伏引張強度Ｔに支配され、Qc1＋Qc2＋Qs＋Ｔ…
（１）の式で明快に計算され精度よく推定される。Qsは
壁板１と梁４とのすべり面での摩擦力である。
梁４の引張力Ｔと柱3,3のせん断耐力Qc1，Qc2との合力
Ｔ＋Qc1＋Qc2よりも十分に大きく、しかも左右の柱3,3
の極限耐力が前記せん断耐力Qc1＋Qc2より大きいかぎ
り、このRC造耐震壁の最大せん断耐力は、梁４（の主筋
11）の降伏引張強度Ｔに支配され、Qc1＋Qc2＋Qs＋Ｔ…
（１）の式で明快に計算され精度よく推定される。Qsは
壁板１と梁４とのすべり面での摩擦力である。
したがって、梁４の主筋11の総量を耐震壁の耐力決定
要素として設計することが可能であり、同主筋11の降伏
引張強度Ｔを基に、上記（１）式によりこのRC造耐震壁
の最大せん断耐力を明快に計算でき、耐力調整の目的も
容易に達成できる。要するに、第４図の鉄筋コンクリー
ト造耐震壁は、水平力に対する変形吸収機構が明快で、
剛性及び最大耐力の推定を精度良く簡単に出来る特長を
有する上に、柱３は階高をそのまま働かせるから、所謂
短柱とはならない。よって、柱３の強制変形が緩やか
で、耐震性能が大きく向上する。また、壁板１の躯体内
には壁鉄筋以外の何物も配置されないから、壁板１のコ
ンクリート打設時のコンクリートの流動性、充填性が良
好で施工性に優れる。さらに壁板１と下梁４との取り合
い部及び壁板１と左右の柱3,3との取り合い部は、単純
な面接触の平滑仕上げで施工されるから、やはり施工性
に優れる等々の特長を有する。
要素として設計することが可能であり、同主筋11の降伏
引張強度Ｔを基に、上記（１）式によりこのRC造耐震壁
の最大せん断耐力を明快に計算でき、耐力調整の目的も
容易に達成できる。要するに、第４図の鉄筋コンクリー
ト造耐震壁は、水平力に対する変形吸収機構が明快で、
剛性及び最大耐力の推定を精度良く簡単に出来る特長を
有する上に、柱３は階高をそのまま働かせるから、所謂
短柱とはならない。よって、柱３の強制変形が緩やか
で、耐震性能が大きく向上する。また、壁板１の躯体内
には壁鉄筋以外の何物も配置されないから、壁板１のコ
ンクリート打設時のコンクリートの流動性、充填性が良
好で施工性に優れる。さらに壁板１と下梁４との取り合
い部及び壁板１と左右の柱3,3との取り合い部は、単純
な面接触の平滑仕上げで施工されるから、やはり施工性
に優れる等々の特長を有する。
しかし、第４図のRC造耐震のうち、最下層の基礎梁９
を下梁とする耐震壁を子細に検討すると、第４図は便宜
上壁板１と基礎梁９との間の水平方向のすべり破壊（す
べり量Ｓ′）を表現しているが、実際には基礎梁９は１
階以上の梁に比べて断面が大きく伸びにくいので、左右
の柱3,3の芯間寸法はほとんど変化せず、上述した耐震
壁理論をそのまま適用できないという問点がある。この
点が本発明の解決すべき課題になっている。
を下梁とする耐震壁を子細に検討すると、第４図は便宜
上壁板１と基礎梁９との間の水平方向のすべり破壊（す
べり量Ｓ′）を表現しているが、実際には基礎梁９は１
階以上の梁に比べて断面が大きく伸びにくいので、左右
の柱3,3の芯間寸法はほとんど変化せず、上述した耐震
壁理論をそのまま適用できないという問点がある。この
点が本発明の解決すべき課題になっている。
課題を解決するための手段 上述の課題を解決するための手段として、第１の発明
に係る鉄筋コンクリート造耐震は、 多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱3,3と梁4,4で囲
まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板１を設けて
成る鉄筋コンクリート造耐震壁において、 イ） 壁板１は上梁４との取合い部を強固に定着し、下
梁４との取合い部は一定大きさの水平荷重で水平方向す
べりを発生するようにせん断容易に固定した。そして、
両側の柱3,3との取合い部は一定大きさの水平荷重によ
り柱３に沿って引張り分離を発生するように分離容易に
固定したこと、 ロ） 各階層の柱３の下端と梁４とは両者のコンクリー
トが絶縁し、柱３の主筋12の周囲には梁４への定着位置
にある程度の水平移動が可能な隙間13を形成し、柱３が
梁４へ定着される位置に柱３の前記水平移動を許容する
隙間14を梁４に形成した。しかも梁４は上下２段に、か
つスライド可能に分離せしめ、上段梁の主筋量は耐震壁
の耐力決定要素となし、該上段梁の両端は柱3,3と強固
に定着し、下段梁は圧縮力伝達要素として構成したこ
と、 をそれぞれ特徴とする。
に係る鉄筋コンクリート造耐震は、 多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱3,3と梁4,4で囲
まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板１を設けて
成る鉄筋コンクリート造耐震壁において、 イ） 壁板１は上梁４との取合い部を強固に定着し、下
梁４との取合い部は一定大きさの水平荷重で水平方向す
べりを発生するようにせん断容易に固定した。そして、
両側の柱3,3との取合い部は一定大きさの水平荷重によ
り柱３に沿って引張り分離を発生するように分離容易に
固定したこと、 ロ） 各階層の柱３の下端と梁４とは両者のコンクリー
トが絶縁し、柱３の主筋12の周囲には梁４への定着位置
にある程度の水平移動が可能な隙間13を形成し、柱３が
梁４へ定着される位置に柱３の前記水平移動を許容する
隙間14を梁４に形成した。しかも梁４は上下２段に、か
つスライド可能に分離せしめ、上段梁の主筋量は耐震壁
の耐力決定要素となし、該上段梁の両端は柱3,3と強固
に定着し、下段梁は圧縮力伝達要素として構成したこ
と、 をそれぞれ特徴とする。
また、第２の発明に係る鉄筋コンクリート造耐震壁
は、図面の第１図〜第４図に実施例を示したとおり、 多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱3,3と梁4,4で囲
まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板１を設けて
成る鉄筋コンクリート造耐震壁において、 イ） 壁板１は上梁４との取合い部を強固に定着し、下
梁４との取合い部は一定大きさの水平荷重で水平方向す
べりＳを発生するようにせん断容易に固定し、両側の柱
3,3との取合い部は一定大きさの水平荷重により柱３に
沿って引張り分離Ｒを発生するように分離容易に固定し
たこと、 ロ） 梁４の主筋11の量は、耐震壁の耐力決定要素とし
たこと、 ハ） 柱４の下端と基礎梁９とは両者のコンクリートを
絶縁し、柱３の主筋12の周囲には基礎梁９への定着位置
である程度の水平移動が可能な隙間13が形成し、柱３が
基礎梁９へ定着される位置には柱３の前記水平移動を許
容する隙間14を形成した。そして、基礎梁９は上下２段
に、かつスライド可能に分離せしめ、上段基礎梁9aの主
筋量は耐震壁の耐力決定要素となし、該上段基礎梁9aの
両端は左右の柱3,3と強固に定着した。また、下段基礎
梁9aは圧縮力伝達要素として構成したこと、 をそれぞれ特徴とする。
は、図面の第１図〜第４図に実施例を示したとおり、 多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱3,3と梁4,4で囲
まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板１を設けて
成る鉄筋コンクリート造耐震壁において、 イ） 壁板１は上梁４との取合い部を強固に定着し、下
梁４との取合い部は一定大きさの水平荷重で水平方向す
べりＳを発生するようにせん断容易に固定し、両側の柱
3,3との取合い部は一定大きさの水平荷重により柱３に
沿って引張り分離Ｒを発生するように分離容易に固定し
たこと、 ロ） 梁４の主筋11の量は、耐震壁の耐力決定要素とし
たこと、 ハ） 柱４の下端と基礎梁９とは両者のコンクリートを
絶縁し、柱３の主筋12の周囲には基礎梁９への定着位置
である程度の水平移動が可能な隙間13が形成し、柱３が
基礎梁９へ定着される位置には柱３の前記水平移動を許
容する隙間14を形成した。そして、基礎梁９は上下２段
に、かつスライド可能に分離せしめ、上段基礎梁9aの主
筋量は耐震壁の耐力決定要素となし、該上段基礎梁9aの
両端は左右の柱3,3と強固に定着した。また、下段基礎
梁9aは圧縮力伝達要素として構成したこと、 をそれぞれ特徴とする。
作用 建物に許容限度以上の水平力Ｑが作用した場合に、２
階以上の各階層の耐震壁が呈する挙動及び応力の伝達態
様は、第４図Ａに基づいて上記解決するべき課題のII）
で詳しく述べたところと同じであり、ここでは重複する
ので割愛する。
階以上の各階層の耐震壁が呈する挙動及び応力の伝達態
様は、第４図Ａに基づいて上記解決するべき課題のII）
で詳しく述べたところと同じであり、ここでは重複する
ので割愛する。
基礎梁９の直上に位置する最下層のRC造耐震壁につい
て見ると、第１図と第２図で明らかなように、２階の壁
板１のせん断耐力W2の反力である上梁４（２階の梁）の
引張力Ｔ及び最下層の柱３のせん断耐力Qc3は、最下階
の壁板１のせん断耐力W3によって、基礎梁９の特に上段
基礎梁9aに伝達され引張力Ｔとして処理される。
て見ると、第１図と第２図で明らかなように、２階の壁
板１のせん断耐力W2の反力である上梁４（２階の梁）の
引張力Ｔ及び最下層の柱３のせん断耐力Qc3は、最下階
の壁板１のせん断耐力W3によって、基礎梁９の特に上段
基礎梁9aに伝達され引張力Ｔとして処理される。
上段基礎梁9aの主筋量が当該耐震壁の耐力決定要素で
ある関係上、前記引張力Ｔが主筋の降伏引張強度を超え
た段階で上段基礎梁9aに伸びが発生し、壁板１と上段基
礎梁9aとの間に水平方向のすべり破壊（すべりＳ）が発
生し、上層の各階層の耐震壁と全く同じ挙動と応力の伝
達態様を呈する。上段基礎梁9aの前記伸びに対し、下段
基礎梁9bは剛な圧縮伝達要素として、第２図の場合には
左側の柱３の変位を完全に拘束し、右側の柱３が隙間14
の範囲内で移動する。このとき右側の柱３も主筋12は隙
間13の範囲で移動し変形する（第３図）。上段基礎梁9a
の伸びは、不動である下段基礎梁9bとの接触面20でスラ
イドを生ずる。
ある関係上、前記引張力Ｔが主筋の降伏引張強度を超え
た段階で上段基礎梁9aに伸びが発生し、壁板１と上段基
礎梁9aとの間に水平方向のすべり破壊（すべりＳ）が発
生し、上層の各階層の耐震壁と全く同じ挙動と応力の伝
達態様を呈する。上段基礎梁9aの前記伸びに対し、下段
基礎梁9bは剛な圧縮伝達要素として、第２図の場合には
左側の柱３の変位を完全に拘束し、右側の柱３が隙間14
の範囲内で移動する。このとき右側の柱３も主筋12は隙
間13の範囲で移動し変形する（第３図）。上段基礎梁9a
の伸びは、不動である下段基礎梁9bとの接触面20でスラ
イドを生ずる。
実施例 次に、第１図〜第４図に示した本発明の実施例を説明
する。
する。
第４図Ａに示したRC造耐震壁は、建物の３層に連層さ
れた構成の実施例であり、建物の柱3,3と梁4,4に囲まれ
た各階層の架構面内に、鉄筋コンクリート造の壁板１が
設けられている。壁板１は、現場打ちコンクリート壁板
又はプレキャストコンクリート壁板のいずれでもよい。
また、一つの架構面内に単一の壁板１を設ける実施態様
と、縦に分割された複数枚のモジュール壁板１の集合体
を設ける実施態様とがある。
れた構成の実施例であり、建物の柱3,3と梁4,4に囲まれ
た各階層の架構面内に、鉄筋コンクリート造の壁板１が
設けられている。壁板１は、現場打ちコンクリート壁板
又はプレキャストコンクリート壁板のいずれでもよい。
また、一つの架構面内に単一の壁板１を設ける実施態様
と、縦に分割された複数枚のモジュール壁板１の集合体
を設ける実施態様とがある。
このRC造壁板１と上梁４との取合い部は、第４図Ｂの
上半分に例示したように、壁板１の上縁を上梁４のコン
クリート中に一部埋め込む（のみ込ませる）と共に、壁
縦筋10（又は別途に設けた緊結コネクター）を上梁４中
に十分深く差し入れて強固に一体的に定着されている。
同壁板１と下梁４との取り合い部は、第４図Ｂの下半分
に例示したように、単に壁板１の下縁を下梁４のコンク
リート中に少し埋め込んだだけで緊結コネクターを設け
ない平滑仕上げとし、もって一定の大きさ（許容限度）
以上の水平荷重で壁板１と下梁４との間に水平方向すべ
りを発生するように、所謂せん断破壊の容易な構造で固
定されている。同様に、壁板１と柱３との取合い部は、
第４図Ｃに例示したように、単に壁板１の側縁を柱３の
コンクリート中に少し埋め込んだだけで緊結コネクター
を設けない平滑仕上げとし、もって一定大きさ（許容限
度）以上の水平荷重により柱３に沿って引張り分離を発
生するように、所謂分離容易な構造で固定されている。
上半分に例示したように、壁板１の上縁を上梁４のコン
クリート中に一部埋め込む（のみ込ませる）と共に、壁
縦筋10（又は別途に設けた緊結コネクター）を上梁４中
に十分深く差し入れて強固に一体的に定着されている。
同壁板１と下梁４との取り合い部は、第４図Ｂの下半分
に例示したように、単に壁板１の下縁を下梁４のコンク
リート中に少し埋め込んだだけで緊結コネクターを設け
ない平滑仕上げとし、もって一定の大きさ（許容限度）
以上の水平荷重で壁板１と下梁４との間に水平方向すべ
りを発生するように、所謂せん断破壊の容易な構造で固
定されている。同様に、壁板１と柱３との取合い部は、
第４図Ｃに例示したように、単に壁板１の側縁を柱３の
コンクリート中に少し埋め込んだだけで緊結コネクター
を設けない平滑仕上げとし、もって一定大きさ（許容限
度）以上の水平荷重により柱３に沿って引張り分離を発
生するように、所謂分離容易な構造で固定されている。
各梁４の主筋11…の総量は、当該耐震壁の最大せん断
耐力を決定する引張り強度（降伏応力度）で設計されて
いる。
耐力を決定する引張り強度（降伏応力度）で設計されて
いる。
前記柱3,3の下端と基礎梁９との取合いの詳細は第１
図〜第３図に示したように、まず両者のコンクリートは
打継ぎ等の方法により符号15の部位で絶縁されている。
図〜第３図に示したように、まず両者のコンクリートは
打継ぎ等の方法により符号15の部位で絶縁されている。
また、前記絶縁箇所15の部位には、柱３の主筋12の周
囲に、第３図に示したように、コンクリート打設時に発
泡スチロール樹脂ブロックを埋め込む等の方法で隙間13
が形成（用意）され、柱３は基礎梁９への定着位置であ
る隙間13の限度で水平移動（撓み変形）が可能に構成さ
れている。基礎梁９において柱３が定着された位置に
は、柱３の前記水平移動を許容する大きさの隙間14が凹
部状に形成されている。
囲に、第３図に示したように、コンクリート打設時に発
泡スチロール樹脂ブロックを埋め込む等の方法で隙間13
が形成（用意）され、柱３は基礎梁９への定着位置であ
る隙間13の限度で水平移動（撓み変形）が可能に構成さ
れている。基礎梁９において柱３が定着された位置に
は、柱３の前記水平移動を許容する大きさの隙間14が凹
部状に形成されている。
基礎梁９は、打継ぎによる方法又は積極的にテフロン
シート等の分離材を布設する方法などによる分離面20に
おいて、上下２段にスライド可能に分離された上段基礎
梁9aと下段基礎梁9bとの２段構造で構築されている。上
段基礎梁9aの両端は左右の柱3,3と一体的に強固に定着
（接合）され、この上段基礎梁9aが最下層に壁板１の下
梁とされている。この上段基礎梁9aの主筋の総量は、当
該耐震壁の最大せん断耐力を決定する要素（降伏引張強
度Ｔ）として設計されている。下段基礎梁9bは、上段基
礎梁9aが伝える引張力Ｔによって柱３の位置を変化させ
ることのない圧縮力伝達要素（剛な構造体）として構成
されている。
シート等の分離材を布設する方法などによる分離面20に
おいて、上下２段にスライド可能に分離された上段基礎
梁9aと下段基礎梁9bとの２段構造で構築されている。上
段基礎梁9aの両端は左右の柱3,3と一体的に強固に定着
（接合）され、この上段基礎梁9aが最下層に壁板１の下
梁とされている。この上段基礎梁9aの主筋の総量は、当
該耐震壁の最大せん断耐力を決定する要素（降伏引張強
度Ｔ）として設計されている。下段基礎梁9bは、上段基
礎梁9aが伝える引張力Ｔによって柱３の位置を変化させ
ることのない圧縮力伝達要素（剛な構造体）として構成
されている。
このRC造耐震壁は、例えば集合住宅のはり間方向のよ
うなワンスパン架構の耐震壁として好適に実施される。
うなワンスパン架構の耐震壁として好適に実施される。
第２の実施例 図示説明することは省略したが、多層階の鉄筋コンク
リート造建物の柱と梁で囲まれた架構面内に鉄筋コンク
リート造の壁板を設けて成る鉄筋コンクリート造耐震壁
において、基礎梁のみならず、建物各階の梁を上下２段
に分離された構造として第１実施例と全く同様に実施し
同様な作用効果を得ることができる。
リート造建物の柱と梁で囲まれた架構面内に鉄筋コンク
リート造の壁板を設けて成る鉄筋コンクリート造耐震壁
において、基礎梁のみならず、建物各階の梁を上下２段
に分離された構造として第１実施例と全く同様に実施し
同様な作用効果を得ることができる。
即ち、壁板１は上梁４との取合い部を強固に一体的に
定着し、下梁４との取合い部は一定大きさの水平荷重で
水平方向すべりを発生するようにせん断容易に固定され
る。また、両側の柱３との取合い部は一定大きさの水平
荷重により柱３に沿って引張り分離を発生するように分
離容易に固定する。そして、各階層の柱３の下端と梁４
とは両者のコンクリートを絶縁し、柱３の主筋12の周囲
には梁４への定着位置である程度の水平移動が可能な隙
間を形成する。柱３が梁４へ定着される位置に柱３の前
記水平移動を許容する隙間14を梁４に形成する。更に、
梁４は分離面によって上下２段に、かつスライド可能に
分離せしめ、上段梁の主筋量は耐震壁の耐力決定要素と
し、該上段梁の両端は柱と強固に定着する。他方、下段
梁は圧縮力伝達要素として構成し実施される。
定着し、下梁４との取合い部は一定大きさの水平荷重で
水平方向すべりを発生するようにせん断容易に固定され
る。また、両側の柱３との取合い部は一定大きさの水平
荷重により柱３に沿って引張り分離を発生するように分
離容易に固定する。そして、各階層の柱３の下端と梁４
とは両者のコンクリートを絶縁し、柱３の主筋12の周囲
には梁４への定着位置である程度の水平移動が可能な隙
間を形成する。柱３が梁４へ定着される位置に柱３の前
記水平移動を許容する隙間14を梁４に形成する。更に、
梁４は分離面によって上下２段に、かつスライド可能に
分離せしめ、上段梁の主筋量は耐震壁の耐力決定要素と
し、該上段梁の両端は柱と強固に定着する。他方、下段
梁は圧縮力伝達要素として構成し実施される。
本発明は奏する効果 本発明に係る鉄筋コンクリート造耐震壁は、最下階か
ら最上階まで等しく水平力に対する変形吸収機構が明快
で、剛性及び最大耐力の推定を精度良く簡単に出来る特
長を有する。その上、柱３については各階層の階高をそ
のまま働かせるから、所謂短柱とはならず、柱３の強制
変形が緩やかであり、耐震性能が大きく向上する。
ら最上階まで等しく水平力に対する変形吸収機構が明快
で、剛性及び最大耐力の推定を精度良く簡単に出来る特
長を有する。その上、柱３については各階層の階高をそ
のまま働かせるから、所謂短柱とはならず、柱３の強制
変形が緩やかであり、耐震性能が大きく向上する。
また、壁板１の躯体内には、壁鉄筋以外に格別の部材
は配置されないから、壁板１のコンクリート打設時のコ
ンクリートの流動性、充填性が良好で、施工性に優れ
る。
は配置されないから、壁板１のコンクリート打設時のコ
ンクリートの流動性、充填性が良好で、施工性に優れ
る。
さらに、壁板１と下梁４との取り合い及び壁板１と左
右の柱3,3との取り合い部は、単純な面接触の平滑仕上
げで施工されるから、やはり施工性に優れるのである。
右の柱3,3との取り合い部は、単純な面接触の平滑仕上
げで施工されるから、やはり施工性に優れるのである。
第１図は本発明に係る鉄筋コンクリート造耐震壁の特に
最下階部分について示した立面図、第２図は同耐震壁の
水平入力の負荷による変形状態を示した立面図、第３図
は第１図のIII-III矢視断面図、第４図Ａは耐震壁の構
造を簡単に模式化して、かつ変形状態を少し誇張して示
した立面図、第４図Ｂは第４図ＡのIV-IV線矢視の少し
拡大した断面図、第４図Ｃは第４図ＡのＶ−Ｖ線矢視の
少し拡大した断面図、第５図は従来のRC造耐震壁の変形
状態を少し誇張して示した正面図でる。 ３……柱、４……梁 １……壁板、10……壁縦筋（定着用） ９……基礎梁、12……柱の主筋 13……隙間、14……隙間 9a……上段基礎梁、9b……下段基礎梁
最下階部分について示した立面図、第２図は同耐震壁の
水平入力の負荷による変形状態を示した立面図、第３図
は第１図のIII-III矢視断面図、第４図Ａは耐震壁の構
造を簡単に模式化して、かつ変形状態を少し誇張して示
した立面図、第４図Ｂは第４図ＡのIV-IV線矢視の少し
拡大した断面図、第４図Ｃは第４図ＡのＶ−Ｖ線矢視の
少し拡大した断面図、第５図は従来のRC造耐震壁の変形
状態を少し誇張して示した正面図でる。 ３……柱、４……梁 １……壁板、10……壁縦筋（定着用） ９……基礎梁、12……柱の主筋 13……隙間、14……隙間 9a……上段基礎梁、9b……下段基礎梁
Claims (2)
- 【請求項１】多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱と梁
で囲まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板を設け
て成る鉄筋コンクリート造耐震壁において、 イ） 壁板は上梁との取合い部を強固に定着され、下梁
との取合い部は一定大きさの水平荷重で水平方向すべり
を発生するようにせん断容易に固定され、両側の柱との
取合い部は一定大きさの水平荷重により柱に沿って引張
り分離を発生するように分離容易に固定されているこ
と、 ロ） 各階層の柱の下端と梁とは両者のコンクリートが
絶縁され、柱の主筋の周囲には梁への定着位置にある程
度の水平移動が可能な隙間が形成され、柱が梁へ定着さ
れる位置に柱の前記水平移動を許容する隙間が梁に形成
され、梁は上下２段に、かつスライド可能に分離され、
上段梁の主筋量は耐震壁の耐力決定要素とされ、該上段
梁の両端は柱と強固に定着され、下段梁は圧縮力伝達要
素として構成されていること、 をそれぞれ特徴とする鉄筋コンクリート造耐震壁。 - 【請求項２】多層階の鉄筋コンクリート造建物の柱と梁
で囲まれた架構面内に鉄筋コンクリート造の壁板を設け
て成る鉄筋コンクリート造耐震壁において、 イ） 壁板は上梁との取合い部を強固に定着され、下梁
との取合い部は一定大きさの水平荷重で水平方向すべり
を発生するようにせん断容易に固定され、両側の柱との
取合い部は一定大きさの水平荷重により柱に沿って引張
り分離を発生するように分離容易に固定されているこ
と、 ロ） 前記梁の主筋量は、耐震壁の耐力決定要素とされ
ていること、 ハ） 柱の下端と基礎梁とは両者のコンクリートが絶縁
され、柱の主筋の周囲には基礎梁への定着位置である程
度の水平移動が可能な隙間が形成され、柱が基礎梁へ定
着される位置には柱の前記水平移動を許容する隙間が基
礎梁に形成され、基礎梁は上下２段に、かつスライド可
能に分離され、上段基礎梁の主筋量は耐震壁の耐力決定
要素とされ、該上段基礎梁の両端は柱と強固に定着さ
れ、下段基礎梁は圧縮力伝達要素として構成されている
こと、 をそれぞれ特徴とする鉄筋コンクリート造耐震壁。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13151690A JP2772850B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 鉄筋コンクリート造耐震壁 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP13151690A JP2772850B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 鉄筋コンクリート造耐震壁 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0427084A JPH0427084A (ja) | 1992-01-30 |
| JP2772850B2 true JP2772850B2 (ja) | 1998-07-09 |
Family
ID=15059874
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP13151690A Expired - Fee Related JP2772850B2 (ja) | 1990-05-22 | 1990-05-22 | 鉄筋コンクリート造耐震壁 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2772850B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5762879B2 (ja) * | 2011-08-12 | 2015-08-12 | 株式会社竹中工務店 | 多段階ステッピング制震構造及び方法 |
-
1990
- 1990-05-22 JP JP13151690A patent/JP2772850B2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0427084A (ja) | 1992-01-30 |
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