JP2769149B2 - Pump device - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 〈産業上の利用分野〉 本発明は、所謂再生ポンプを使用したポンプ装置に関
し、特に内燃期間に燃料を圧送するための燃料ポンプ装
置に関する。 〈従来の技術〉 内燃機関の燃料ポンプ装置は、高圧力低流量が要求さ
れ、かつコンパクト化を必要とすることから、所謂再生
ポンプを使用したものが近年多用されつつある。 この種のポンプは、円板状のポンプロータの直角方向
に吸入口が設けられ、該吸入口から軸線方向に沿って延
出する管路の外端部に、ポンプ室内部へのゴミの侵入を
防止するためのフィルタが取付けられている。この吸入
口の断面積と管路長さが適切に設定されないと、ポンプ
作動時に燃料の流体粘性によってキャビテーションが発
生することが知られている。特に燃料が高温であるとフ
ィルタを通過する際にベーパが発生するが、上述のよう
な構成では発生したベーパが全く排出されずにポンプ室
に吸込まれるのでポンプ効率が著しく低下するという問
題があった。 〈発明が解決しようとする問題点〉 上述の問題点に鑑み、本発明の目的は、燃料温度に対
する吐出量特性を最適化し、かつポンプ効率を低下させ
ずに済むようにしたポンプ装置を提供することにある。 〈問題点を解決するための手段〉 このような目的は、本発明によれば、外周に沿って多
数の羽根溝を有する円板状のポンプロータと、内部に前
記ポンプロータを収容するポンプケーシングと、前記ポ
ンプロータと直角方向に設けられた流体吸入口並びに流
体吐出口と、前記ポンプロータの外周に沿って前記吸入
口から前記吐出口まで連通する円弧状の流路とを有し、
対象流体温度が40℃以下、実用回転域が3000〜6000rpm
の再生ポンプであって、前記流路の断面積をS₁、前記吸
入口の断面積をS₂、前記吸入口の管路長さをＬとした時
に、0.5＜S₂/L≦1.25であり、かつS₁/S₂＝0.1〜1.00で
あることを特徴とするポンプ装置を提供することにより
達成される。 〈作用〉 このようにすれば、燃料温度に対する吐出量特性を最
適化し、かつポンプ効率を低下させずに済む。 〈実施例〉 以下、本発明の好適実施例を添付の図面について詳し
く説明する。 第１図には、本発明が適用されたモータ内蔵式燃料ポ
ンプ装置全体がその軸線方向に破断して示されており、
例えば車輌の燃料タンク内に収納されるようになってい
る。この燃料ポンプ装置は、円筒形をなすケーシング１
の一方の端部に取付けられたポンプ部２と、中央に配置
されたモータ３と、他方の端部に取付けられた端子ホル
ダ４とにより構成されている。更に、ケーシング１のポ
ンプ部２側端部には、ポンプ部２を覆うようにフィルタ
50が取付けられている。 ポンプ部２は、内側ハウジング5aと外側ハウジング5b
とからなるポンプハウジングを有し、段部６をケーシン
グ１の対応する段部1aに当接させ、かつケーシング１の
薄肉端部1bを内側にかしめることにより固定されてい
る。また、両ハウジング5a、5bの外周面に凹設された軸
線方向の溝７内にケーシング１をかしめることにより、
周方向について回り止めされている。 外側ハウジング5bには、軸線方向を向く燃料吸入口8b
が開設されている。外側ハウジング5bの内側ハウジング
5aに対向する端面9bには円板状凹部10が形成されてお
り、これによって設定される円板状空間内にポンプロー
タ11が配設されている。内側ハウジング5a及び外側ハウ
ジング5bの各対向面9a、9bの中央にはそれぞれ凹部12
a、12bが設けられており、ポンプロータ11の貫通孔13を
介して両凹部12a、12b間の圧力がバランスされている。 対向面9a及び凹部10にはそれぞれ円弧状溝14a、14bが
凹設されており、ポンプロータ11の外周部との間にポン
プ室15が郭定されている。ポンプロータ11の外周部両端
部には多数の羽根溝16が形成されている。内側ハウジン
グ5aにはケーシング１内に連通する開口部8aが設けら
れ、ポンプ室15を介して燃料吸入口8bと連通しており、
ポンプロータ11が回転すると外部から燃料がケーシング
１内に吸込まれる。 端子ホルダ４は、ポンプ部２と同様に端部17を段部1c
に当接させ、かつケーシング１の薄肉端部1dを内側にか
しめることにより固定されている。また、端子ホルダ４
の外周面に凹設された軸線方向の溝18内にケーシング１
をかしめることにより、周方向に回り止めされている。 端子ホルダ４の中央部には、チェックバルブ19を内蔵
する燃料出口管20が外向きに突設されている。端子ホル
ダ４に一体的に固設された１対の端子21のねじ部21aに
図示されない電源線が接続され、かつケーシング１内の
端部21bは、チョークコイル22などを介して例えば金属
黒鉛質の１対のブラシ23と電気的に接続されている。端
子ホルダ４の内側中央には合成樹脂材料からなる軸受24
が固定され、出口管20に向けて燃料を通過させるための
通孔25が穿設されている。また符号26は、燃料の吐出圧
が異常に高くなった場合に過剰吐出圧を逃がすためのリ
リーフ弁である。 ケーシング１の内部には、その軸線方向に沿って貫通
する固定軸27が配置されている。その一方の端部28は、
外側ハウジング5bの中心に穿設された軸線方向の孔29内
に圧入固定されている。固定軸27の他方の端部30は、軸
受24の中心孔31に挿入されている。 固定軸27には軸線方向の通孔を有する中空回転軸33
が、その両端に配設されたブシュ34、35を介して回転自
在に軸支されている。また、固定軸27にはワッシャ36、
37が、回転軸33が軸線方向に移動した場合のスラスト軸
受として回転軸33の各端部と当接可能に嵌装されてい
る。回転軸33の中央には、鋼板を積層したコアに導線を
巻回した公知のアーマチュア38と、前記導線と電気的に
接続されたコンミテータ39とからなるモータ３が一体的
に設けられている。アーマチュア38に対応してケーシン
グ１の内周面には、１対の永久磁石40が固着されてい
る。 回転軸33のポンプ部２側の端部33aは、その外周部が
平取り加工されて断面Ｄ字形に形成され、この断面形状
を補完する断面形状の中心孔41がポンプロータ11に穿設
されている。これによって、ポンプロータ11が回転軸33
に対して一体的に回転可能にかつ軸線方向に幾分摺動可
能に連結されている。 第１図に示されるように、フィルタ50は、ケーシング
１の外周に液密に嵌着された外筒部51と、固定軸27を保
持する外側ケーシング5bの円柱状中央突出部46の外周に
液密に嵌着された内筒部52と、底面部53とにより構成さ
れている。また、突出部46には内筒部52を抜け止めする
止め輪54が取付けられている。底面部53は、外筒部51及
び内筒部52とそれぞれ軸線方向の柱55、56をもって連結
され、かつそれらの間に網57、58が張設されている。ま
た、第２図に併せて良く示されるように、底面部53には
その略全面に亘って網59が張設されている。更に、外筒
部51の側部には、軸線方向に沿って延出するベーパ排出
管60が一体的に形成されている。 第３図には、上述の燃料ポンプの燃料温度−流量特性
が示されている。この実験には市販の無鉛ガソリンを使
用した。第１図示の燃料吸入口8bの断面積をS₂、その軸
線方向に延びる管路長さをＬとすると、S₂/L＝0.50の場
合には、同図で実線で示されるように、燃料温度Ｔが30
℃付近から吐出量Ｑが減少し始め、35℃〜40℃との間で
急激に低下することが判明した。また、S₂/L＝1.25の場
合では、燃料温度Ｔが30℃付近から吐出量Ｑが減少し始
めるが、40℃付近からほぼ一定に維持されることが判っ
た。一般にエンジンが要求する燃料吐出量は毎時約40リ
ットルであること、及び燃料の最大温度が約40℃である
ことを考慮すれば、上述の実験より、S₂が0.5以下だと
吐出量低下が顕著となる燃料温度がより一層低くなり、
実用上問題が生ずることが予測されるので、0.5＜S₂/L
≦1.25となるようにS₂とＬとを決定するのが良い。 一般に本発明のような再生ポンプでは、流路断面積を
拡大させることにより流路内の燃料流速を低下させてキ
ャビテーションの発生を少なくすることができるが、吐
出圧力が低下するので高圧力が要求される自動車などの
燃料ポンプには好ましくない。また、燃料吸入口の断面
積を拡大すると、基本ポンプ回転数−吐出量特性が低下
することになる。従って、ポンプ室15に形成される流路
の断面積をS₁とすると、実際に使用されるであろうポン
プ回転数が3000〜6000rpmの範囲内でポンプ効率が20〜3
0％となるようにS₁/S₂比を設定することが好ましい。 また、自動車などの車輌に搭載されるバッテリの電圧
が約12ボルトであることを考慮すると、実用上ポンプ回
転数は約4500rpmとなる。第４図には、この回転数に於
けるS₁/S₂比に対するポンプ効率が示されており、この
実験結果からS₁/S₂＝0.1〜1.00の範囲内に於て約28〜30
％のポンプ効率が得られることが判明した。以上より、
実用的なポンプ回転数4500rpmに於て最大のポンプ効率
が得られ、かつ4500rpmを中心としてポンプ回転数3000
〜6000rpmの範囲内で必要なポンプ吐出量が得られるよ
うに、S₁/S₂比を決定するのが好ましい。 このような燃料ポンプ装置は、第５図に示されるよう
に、ケーシング１のポンプ部２側端部にフィルタ50を装
着して燃料タンク61内に配設される。ケーシング１の外
側には概ね円筒状のステー62が取付けられ、ボルト63及
びナット64を用いて燃料タンク61内に設けられた燃料ポ
ンプ取付用のステー65に固定されている。この場合に、
燃料吸入口8bが最下端位置となるように幾分傾斜させて
ある。これにより、吸引された燃料が網57、58、59を通
過する際に発生するベーパが上方へ移動し、燃料タンク
61の最上部に開口するベーパ排出管60により排出され易
くなっている。また、出口管20には図示されない燃料供
給装置などに連結された燃料管60が接続されている。 このようにして、モータ３と共にポンプ部２が回転し
て燃料がフィルタ50を通過して燃料吸入口8bより吸入さ
れ、開口部8aからケーシング内部をモータ３に沿って通
過し通孔25を通って燃料出口管20から圧送される。 〈発明の効果〉 上述のように本発明によれば、ポンプ部を完全に覆う
大型のフィルタを採用し、燃料吸入口の断面積またはそ
の口径、該吸入口の管路長さ及び流路断面積を数値限定
して最適に設定することによって、流路抵抗を減少さ
せ、かつキャビテーションの発生を防止してポンプ効率
を向上させることができる。また、上述の実施例のよう
に、フィルタの側部にベーパ排出管を一体的に設けるこ
とによって、比較的簡単な構造でベーパの排出を容易に
し、かつポンプ内部へのベーパの侵入を防止してポンプ
効率の低下を有効に防止することができる。The present invention relates to a pump device using a so-called regenerative pump, and more particularly to a fuel pump device for pumping fuel during an internal combustion period. <Conventional Technology> Since a fuel pump device for an internal combustion engine is required to have a high pressure and a low flow rate and needs to be made compact, a device using a so-called regeneration pump has been frequently used in recent years. In this type of pump, a suction port is provided in a direction perpendicular to a disk-shaped pump rotor, and dust enters the pump chamber at an outer end of a pipe extending from the suction port along the axial direction. A filter is installed to prevent this. It is known that if the cross-sectional area and the pipe length of the suction port are not properly set, cavitation occurs due to the fluid viscosity of the fuel when the pump is operated. In particular, when the fuel is at a high temperature, vapor is generated when passing through the filter. However, the above-described configuration has a problem that the generated vapor is sucked into the pump chamber without being discharged at all, so that the pump efficiency is significantly reduced. there were. <Problems to be Solved by the Invention> In view of the above-described problems, an object of the present invention is to provide a pump device that optimizes a discharge amount characteristic with respect to a fuel temperature and does not reduce pump efficiency. It is in. <Means for Solving the Problems> According to the present invention, such a purpose is to provide a disk-shaped pump rotor having a large number of blade grooves along the outer circumference, and a pump casing that houses the pump rotor therein. And a fluid suction port and a fluid discharge port provided in a direction perpendicular to the pump rotor, and an arc-shaped flow path communicating from the suction port to the discharge port along the outer periphery of the pump rotor,
The target fluid temperature is 40 ° C or less, and the practical rotation range is 3000 to 6000 rpm
Wherein the cross-sectional area of the flow path is S ₁ , the cross-sectional area of the suction port is S ₂ , and the pipe length of the suction port is L, 0.5 <S ₂ /L≦1.25. This is achieved by providing a pump apparatus characterized in that S ₁ / S ₂ = 0.1 to 1.00. <Operation> In this way, the discharge amount characteristic with respect to the fuel temperature is optimized, and the pump efficiency does not need to be reduced. <Embodiment> Hereinafter, a preferred embodiment of the present invention will be described in detail with reference to the accompanying drawings. FIG. 1 shows the entire fuel pump device with a built-in motor to which the present invention is applied, which is cut away in the axial direction thereof.
For example, it is housed in a fuel tank of a vehicle. This fuel pump device has a cylindrical casing 1.
, A pump unit 2 attached to one end, a motor 3 arranged at the center, and a terminal holder 4 attached to the other end. Further, a filter is provided at the end of the casing 1 on the side of the pump unit 2 so as to cover the pump unit 2.
50 are installed. The pump unit 2 includes an inner housing 5a and an outer housing 5b.
The casing 6 is fixed by bringing the step 6 into contact with the corresponding step 1a of the casing 1 and crimping the thin end 1b of the casing 1 inward. Also, by caulking the casing 1 in an axial groove 7 recessed in the outer peripheral surfaces of the housings 5a and 5b,
It is prevented from rotating in the circumferential direction. The outer housing 5b has a fuel inlet 8b facing in the axial direction.
Has been established. Inner housing of outer housing 5b
A disc-shaped recess 10 is formed in the end face 9b facing the 5a, and the pump rotor 11 is disposed in a disc-shaped space set by the recess. A recess 12 is provided at the center of each of the facing surfaces 9a and 9b of the inner housing 5a and the outer housing 5b.
a and 12b are provided, and the pressure between the two concave portions 12a and 12b is balanced through the through hole 13 of the pump rotor 11. Arc-shaped grooves 14a and 14b are respectively formed in the opposing surface 9a and the concave portion 10, and a pump chamber 15 is defined between the concave surface 10 and the outer peripheral portion of the pump rotor 11. A large number of blade grooves 16 are formed at both ends of the outer peripheral portion of the pump rotor 11. An opening 8a communicating with the inside of the casing 1 is provided in the inner housing 5a, and communicates with the fuel inlet 8b through the pump chamber 15.
When the pump rotor 11 rotates, fuel is sucked into the casing 1 from the outside. The terminal holder 4 has the end 17 as in the case of the pump 2 and a step 1c.
The casing 1 is fixed by caulking the thin end 1d of the casing 1 inward. Also, the terminal holder 4
The casing 1 is placed in an axial groove 18 recessed in the outer peripheral surface of the casing 1.
By caulking, it is prevented from rotating in the circumferential direction. At the center of the terminal holder 4, a fuel outlet pipe 20 containing a check valve 19 is provided so as to protrude outward. A power supply line (not shown) is connected to a screw portion 21a of a pair of terminals 21 integrally fixed to the terminal holder 4, and an end 21b in the casing 1 is made of, for example, metal graphite through a choke coil 22 or the like. Are electrically connected to the pair of brushes 23. A bearing 24 made of a synthetic resin material is provided at the center of the inside of the terminal holder 4.
Is fixed, and a through hole 25 for allowing fuel to pass toward the outlet pipe 20 is formed. Reference numeral 26 denotes a relief valve for releasing an excessive discharge pressure when the discharge pressure of the fuel becomes abnormally high. A fixed shaft 27 that penetrates the casing 1 along the axial direction is disposed inside the casing 1. Its one end 28
It is press-fitted and fixed in an axial hole 29 formed in the center of the outer housing 5b. The other end 30 of the fixed shaft 27 is inserted into the center hole 31 of the bearing 24. The fixed shaft 27 has a hollow rotary shaft 33 having an axial through hole.
Are rotatably supported via bushings 34 and 35 disposed at both ends thereof. The fixed shaft 27 has a washer 36,
37 is fitted as a thrust bearing when the rotating shaft 33 moves in the axial direction so as to be able to contact each end of the rotating shaft 33. In the center of the rotating shaft 33, a motor 3 including a known armature 38 in which a conductive wire is wound around a core formed by stacking steel plates, and a commutator 39 electrically connected to the conductive wire, are integrally provided. A pair of permanent magnets 40 is fixed to the inner peripheral surface of the casing 1 corresponding to the armature 38. An end 33a of the rotary shaft 33 on the pump section 2 side is formed by flattening the outer peripheral portion to form a D-shaped cross section, and a center hole 41 having a cross-sectional shape complementary to this cross-sectional shape is formed in the pump rotor 11. ing. As a result, the pump rotor 11
Are connected so as to be integrally rotatable and somewhat slidable in the axial direction. As shown in FIG. 1, the filter 50 has an outer cylindrical portion 51 fitted in a liquid-tight manner on the outer periphery of the casing 1 and an outer periphery of a cylindrical central projecting portion 46 of the outer casing 5b holding the fixed shaft 27. It is composed of an inner cylinder part 52 fitted in a liquid-tight manner and a bottom part 53. A retaining ring 54 is attached to the protruding portion 46 to keep the inner cylindrical portion 52 from coming off. The bottom portion 53 is connected to the outer tube portion 51 and the inner tube portion 52 with columns 55 and 56 in the axial direction, respectively, and meshes 57 and 58 are stretched between them. As well shown in FIG. 2, a net 59 is provided on the bottom surface 53 over substantially the entire surface thereof. Further, a vapor discharge pipe 60 extending along the axial direction is integrally formed on a side portion of the outer cylindrical portion 51. FIG. 3 shows a fuel temperature-flow rate characteristic of the above-described fuel pump. Commercial unleaded gasoline was used for this experiment. Assuming that the sectional area of the fuel inlet 8b shown in FIG. 1 is S ₂ and the length of a pipe extending in the axial direction is L, when S ₂ /L=0.50, as shown by a solid line in FIG. Fuel temperature T is 30
It was found that the discharge amount Q started to decrease from around 0 ° C. and suddenly dropped between 35 ° C. and 40 ° C. Also, in the case of S ₂ /L=1.25, it was found that the discharge amount Q started to decrease from around 30 ° C. of the fuel temperature T, but was kept almost constant from around 40 ° C. In general, considering that the fuel discharge required by the engine is about 40 liters per hour and that the maximum temperature of the fuel is about 40 ° C., the above experiments show that if S ₂ is 0.5 or less, the discharge will decrease. The remarkable fuel temperature becomes even lower,
Since it is expected that a problem will occur in practical use, 0.5 <S ₂ / L
S ₂ and L are preferably determined so that ≦ 1.25. In general, in a regenerative pump such as the present invention, by increasing the cross-sectional area of the flow path, the flow velocity of the fuel in the flow path can be reduced to reduce the occurrence of cavitation. It is not preferable for a fuel pump of an automobile or the like to be used. In addition, if the cross-sectional area of the fuel inlet is increased, the basic pump rotation speed-discharge amount characteristic will decrease. Therefore, when the cross-sectional area of the formed flow path in the pump chamber 15 and S _1, actually pump speed that would be used is the pump efficiency in the range of 3000～6000Rpm twenty to three
It is preferable to set the S ₁ / S ₂ ratio to be 0%. Considering that the voltage of a battery mounted on a vehicle such as an automobile is about 12 volts, the pump rotation speed is practically about 4500 rpm. FIG. 4 shows the pump efficiency with respect to the S ₁ / S ₂ ratio at this rotation speed. From the experimental results, it was found that the pump efficiency was about 28 to 30 in the range of S ₁ / S ₂ = 0.1 to 1.00.
% Pump efficiency was found to be obtained. From the above,
The maximum pump efficiency is obtained at a practical pump rotation speed of 4500 rpm, and the pump rotation speed is 3000 around 4500 rpm.
As pump discharge amount required within the ~6000rpm is obtained, it is preferable to determine the S ₁ / S ₂ ratio. As shown in FIG. 5, such a fuel pump device is provided in a fuel tank 61 with a filter 50 mounted on an end of the casing 1 on the pump unit 2 side. A substantially cylindrical stay 62 is mounted on the outside of the casing 1 and is fixed to a fuel pump mounting stay 65 provided in the fuel tank 61 using bolts 63 and nuts 64. In this case,
The fuel inlet 8b is slightly inclined so as to be at the lowermost position. As a result, the vapor generated when the sucked fuel passes through the nets 57, 58, 59 moves upward, and the fuel tank
The gas is easily discharged by a vapor discharge pipe 60 opened at the top of 61. Further, a fuel pipe 60 connected to a fuel supply device (not shown) or the like is connected to the outlet pipe 20. In this way, the pump unit 2 rotates together with the motor 3, and the fuel passes through the filter 50 and is sucked through the fuel inlet 8b, passes through the inside of the casing along the motor 3 from the opening 8a, and passes through the through hole 25. From the fuel outlet pipe 20. <Effects of the Invention> As described above, according to the present invention, a large filter that completely covers the pump section is employed, and the cross-sectional area or diameter of the fuel intake port, the pipe length of the intake port, and the flow path By optimally setting the area by limiting the numerical value, the flow path resistance can be reduced, and the occurrence of cavitation can be prevented to improve the pump efficiency. Further, as in the above-described embodiment, the vapor discharge pipe is integrally provided on the side of the filter, thereby facilitating the discharge of the vapor with a relatively simple structure and preventing the vapor from entering the inside of the pump. Thus, a decrease in pump efficiency can be effectively prevented.

【図面の簡単な説明】 第１図は、本発明を適用した燃料ポンプ装置の縦断面図
である。 第２図は、第１図示の実施例をフィルタ側から見た端面
図である。 第３図は、本発明による燃料温度−吐出量特性を示す線
図である。 第４図は、実用ポンプ回転数に於けるS₁/S₂比−ポンプ
効率特性を示す線図である。 第５図は、燃料タンク内に装着された燃料ポンプの部分
断面図である。 １……ケーシング、1a……段部 1b……薄肉端部、1c……端部 1d……薄肉端部、２……ポンプ部 ３……モータ、４……端子ホルダ 5a、5b……ポンプハウジング ６……段部、７……溝 8a……開口部、8b……燃料吸入口 9a、9b……対向面、10……凹部 11……ポンプロータ、12a、12b……凹部 13……貫通孔、14a、14b……円弧状溝 15……ポンプ室、16……羽溝溝 17……端部、18……溝 19……チェックバルブ、20……燃料出口管 21……端子、21a……ねじ部 21b……端部、22……チョークコイル 23……ブラシ、24……軸受 25……通孔、26……リリーフ弁 27……固定軸、28……端部 29……孔、30……端部 31……中心孔、33……回転軸 33a……端部、34、35……ブシュ 36、37……ワッシャ、38……アーマチュア 39……コンミテータ、40……永久磁石 41……中心孔、46……突出部 50……フィルタ、51……外筒部 52……内筒部、53……平面部 54……止め輪、55、56……柱 57〜59……網、60……ベーパ排出管 61……燃料タンク、62……ステー 63……ボルト、64……ナット 65……ステー、66……燃料管BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a fuel pump device to which the present invention is applied. FIG. 2 is an end view of the embodiment shown in FIG. 1 viewed from the filter side. FIG. 3 is a diagram showing a fuel temperature-discharge amount characteristic according to the present invention. FIG. 4 is a graph showing the S ₁ / S ₂ ratio-pump efficiency characteristics at a practical pump speed. FIG. 5 is a partial sectional view of the fuel pump mounted in the fuel tank. DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 ... Casing, 1a ... Step part 1b ... Thin end part, 1c ... End part 1d ... Thin end part ... Pump part 3 ... Motor 4 ... Terminal holder 5a, 5b ... Pump Housing 6 Step, 7 Groove 8a Opening 8b Fuel inlet 9a, 9b Opposing surface 10, recess 11 Pump rotor 12a, 12b recess 13 Through hole, 14a, 14b arc-shaped groove 15 pump chamber 16 feather groove 17 end 18 groove 19 check valve 20 fuel outlet pipe 21 terminal 21a Screw part 21b End part 22 Choke coil 23 Brush 24 Bearing 25 Through hole Relief valve 27 Fixed shaft 28 End part 29 Hole, 30 ... End 31 ... Center hole, 33 ... Rotary shaft 33a ... End, 34, 35 ... Bush 36, 37 ... Washer, 38 ... Armature 39 ... Commutator, 40 ... Permanent Magnet 41: Central hole, 46: Projection 50: Filter, 51 Outer cylinder part 52 Inner cylinder part 53 Flat part 54 Retaining ring 55, 56 Pillars 57-59 Net 60 Vapor discharge pipe 61 Fuel tank 62 Stay 63 Bolt, 64 Nut 65 Stay, 66 Fuel pipe

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 １．外周に沿って多数の羽根溝を有する円板状のポンプ
ロータと、内部に前記ポンプロータを収容するポンプケ
ーシングと、前記ポンプロータと直角方向に設けられた
流体吸入口並びに流体吐出口と、前記ポンプロータの外
周に沿って前記吸入口から前記吐出口まで連通する円弧
状の流路とを有し、対象流体温度が40℃以下、実用回転
域が3000〜6000rpmの再生ポンプであって、 前記流路の断面積をS₁、前記吸入口の断面積をS₂、前記
吸入口の管路長さをＬとした時、0.5＜S₂/L≦1.25であ
り、かつS₁/S₂＝0.1〜１であることを特徴とするポンプ
装置。(57) [Claims] A disk-shaped pump rotor having a number of blade grooves along an outer periphery, a pump casing housing the pump rotor therein, a fluid suction port and a fluid discharge port provided in a direction perpendicular to the pump rotor, A recirculation pump having an arc-shaped flow path communicating from the suction port to the discharge port along the outer periphery of a pump rotor, the target fluid temperature is 40 ° C or less, and the practical rotation range is 3000 to 6000 rpm, When the sectional area of the flow path is S ₁ , the sectional area of the suction port is S ₂ , and the length of the conduit of the suction port is L, 0.5 <S ₂ /L≦1.25 and S ₁ / S ₂ = 0.1 to 1.