JP2758215B2 - Receiver for coherent optical communication - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 目次 概要 産業上の利用分野 従来の技術（第８図、第９図） 発明が解決しようとする課題 課題を解決するための手段（第１図） 作用 実施例（第２図〜第７図） 発明の効果 概要 コヒーレント光通信用受信装置に関し、 伝送速度の向上を図るのに適し、光源のスペクトル線
幅に対する要求が厳しくなく、且つ、光ファイバの分散
に対する補償を行うことができるコヒーレント光通信用
受信装置の提供を目的とし、 所定周波数の局部発振光を出力する光局部発振光回路
と、該局部発振光と信号光が入力される光90°ハイブリ
ッド回路と、該光90°ハイブリッド回路から出力された
光をそれぞれ光−電気変換する光検波器と、一定周波数
で発振する発振回路と、該発振回路からの信号と上記光
検波器からの信号とをそれぞれ乗積するミキサと、該ミ
キサからの信号が入力される電気90°ハイブリッド回路
と、該90°ハイブリッド回路からの信号を周波数に応じ
て遅延させて波長分散を補償する等化器とを具備して構
成する。[Description of the Invention] [Table of Contents] Overview Overview Industrial application field Conventional technology (FIGS. 8 and 9) Problems to be Solved by the Invention Means for Solving the Problems (FIG. 1) Action Embodiment (FIG. FIG. 2 to FIG. 7) Effects of the Invention Outline Coherent optical communication receiver, suitable for improving the transmission speed, not strictly required for the spectral line width of the light source, and compensating for the dispersion of the optical fiber. An optical local oscillation optical circuit for outputting a local oscillation light of a predetermined frequency, an optical 90 ° hybrid circuit to which the local oscillation light and the signal light are input, and An optical detector that performs optical-to-electrical conversion of light output from the optical 90 ° hybrid circuit, an oscillation circuit that oscillates at a constant frequency, and a signal from the oscillation circuit and a signal from the optical detector, respectively. A 90 ° hybrid circuit to which a signal from the mixer is input, and an equalizer that delays a signal from the 90 ° hybrid circuit according to a frequency to compensate for chromatic dispersion. Configure.

産業上の利用分野 本発明はコヒーレント光通信用受信装置に関し、さら
に詳しくは、位相ダイバーシティ方式を適用してなるコ
ヒーレント光通信用受信装置の改良に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a receiver for coherent optical communication, and more particularly to an improvement in a receiver for coherent optical communication to which a phase diversity system is applied.

コヒーレント光通信方式は、現在実用化されている光
通信方式である強度変調・直接検波方式に比べて受信感
度が高いので長距離伝送に適しており、しかも、光領域
での周波数多重伝送を行うことができるので大容量伝送
に適している。コヒーレント光通信方式における受信方
式としては、ヘテロダイン方式、ホモダイン方式、位相
ダイバーシティ方式が公知である。中でも、位相ダイバ
ーシティ方式は、ヘテロダイン方式に比べて光検波器
（受光器）の帯域を約半分で済ますことができるので、
特に高速な伝送に適し、又、ホモダイン方式に比べて光
源のスペクトル線幅に対する要求が厳しくないので、実
用化に適している。しかしながら、ヘテロダイン方式で
は光ファイバの分散（群遅延）をIF帯（中間周波数帯）
で補償することが可能であるのに対し、ホモダイン方
式、位相ダイバーシティ方式では直接ベースバンド帯域
に信号を得ているので、光ファイバの分散を補償するこ
とができない。このため、光ファイバの分散を補償する
ことができるように位相ダイバーシティ方式を改良する
ことが要求されている。The coherent optical communication system is suitable for long-distance transmission because it has higher reception sensitivity than the intensity modulation / direct detection system, which is the optical communication system currently in practical use, and performs frequency multiplex transmission in the optical domain. Therefore, it is suitable for large capacity transmission. As a receiving system in the coherent optical communication system, a heterodyne system, a homodyne system, and a phase diversity system are known. Above all, the phase diversity method can reduce the bandwidth of the optical detector (receiver) by about half compared to the heterodyne method.
In particular, it is suitable for high-speed transmission, and is less suitable for the spectral line width of the light source than the homodyne method, so that it is suitable for practical use. However, in the heterodyne method, the dispersion (group delay) of the optical fiber is changed to the IF band (intermediate frequency band).
However, in the homodyne method and the phase diversity method, since the signal is directly obtained in the baseband band, the dispersion of the optical fiber cannot be compensated. Therefore, it is required to improve the phase diversity system so that the dispersion of the optical fiber can be compensated.

従来の技術 第８図にヘテロダイン方式、ホモダイン方式、位相ダ
イバーシティ方式のブロック図をそれぞれ示す。尚、ヘ
テロダイン方式のブロック図にのみ送信側の構成の一例
のブロック図を付加してある。2. Description of the Related Art FIG. 8 shows block diagrams of a heterodyne system, a homodyne system, and a phase diversity system. It should be noted that a block diagram of an example of the configuration on the transmission side is added only to the block diagram of the heterodyne system.

同図（ａ）はヘテロダイン方式のブロック図である。
送信側において、102は半導体レーザ（LD）等の光源、1
04はその変調器、106は入力信号に基づいて変調器104を
駆動する駆動回路であり、変調された光は、光伝送路と
しての光ファイバ108に導かれる。受信側において、110
は局部発振光（明細書又は図面において「局発光」とい
うことがある。）を出力するLD等を用いてなる光局部発
振回路、112は光局部発振回路110からの局発光の偏波面
が受信した光の偏波面と一致するように制御する偏波制
御器、114は光ファイバ108により伝送されてきた光と局
発光とを合波する光カプラ、116は光カプラ114からの光
を受光して光−電気変換するフォトダイオード等からな
る光検波器、118は増幅器、120はバンドパスフィルタ、
122は復調回路、124はローパスフィルタ、126は識別回
路、128は中間周波数が一定となるように光局部発振回
路110の発振周波数を制御する周波数安定化回路であ
る。受信した光の信号成分は、光検波器116の自乗特性
によってその光の周波数と局発光の周波数との差の周波
数（マイクロ波領域）の中間周波数として取り出すこと
ができるので、これを復調回路122により非同期復調す
るものである。ヘテロダイン方式によれば、その他の方
式による場合と同様に、光検波器116の出力として、受
信した光の振幅と局発光の振幅との積に比例した振幅を
有する信号を得ることができるので、適当な強度の局発
光を用いることによって、高い受信感度を達成すること
ができる。FIG. 1A is a block diagram of the heterodyne system.
On the transmitting side, 102 is a light source such as a semiconductor laser (LD), 1
A modulator 04 drives the modulator 104 based on the input signal, and the modulated light is guided to an optical fiber 108 as an optical transmission line. On the receiving side, 110
Denotes an optical local oscillation circuit using an LD or the like that outputs local oscillation light (which may be referred to as “local light” in the specification or the drawings). 112 denotes a polarization plane of the local oscillation light from the optical local oscillation circuit 110. A polarization controller for controlling the light to coincide with the polarization plane of the light, 114 an optical coupler for multiplexing the light transmitted from the optical fiber 108 with the local light, and 116 receiving the light from the optical coupler 114. Photodetector consisting of a photodiode or the like for performing optical-electrical conversion, 118 is an amplifier, 120 is a bandpass filter,
122 is a demodulation circuit, 124 is a low-pass filter, 126 is an identification circuit, and 128 is a frequency stabilization circuit that controls the oscillation frequency of the optical local oscillation circuit 110 so that the intermediate frequency becomes constant. The signal component of the received light can be extracted as an intermediate frequency of a frequency (microwave region) of the difference between the frequency of the light and the frequency of the local oscillation light by the square characteristic of the optical detector 116. Is used for asynchronous demodulation. According to the heterodyne method, as in the other methods, a signal having an amplitude proportional to the product of the amplitude of the received light and the amplitude of the local light can be obtained as the output of the optical detector 116. By using local light having an appropriate intensity, high reception sensitivity can be achieved.

しかし、ヘテロダイン方式であると、第９図（ａ）に
示すように、中間周波数f_IFをビットレートB_mの1.5倍に
設定したとすると、受光器に必要な帯域は、0.5B_m〜2.5
B_mとなる。従って、例えば、ビットレートが4Gb/sの場
合、2GHz〜10GHzの帯域が必要となり、この帯域におい
て周波数応答が平坦でしかも雑音特性の良好な光検波器
の提供が困難であるという事情を考慮すると、ヘテロダ
イン方式は伝送速度の向上を図るのに適しているとはい
えない。但し、ヘテロダイン方式では、包絡線検波等に
より容易に復調を行うことができるので、光源のスペク
トル線幅に対する要求が厳しくないという利点がある。
また、ヘテロダイン方式では、中間周波帯において搬送
波の両側に側波帯があり、信号の上側波帯及び下側波帯
が所謂畳み込まれた状態にないので、ストリップ線路等
を用いた等化器により光ファイバの分散の補償を行うこ
とができる。However, if it is heterodyne method, as shown in FIG. 9 (a), assuming that sets the intermediate frequency f _IF to 1.5 times the bit rate B _m, the bandwidth required for the light receiver, 0.5B _m to 2.5
B _m . Therefore, for example, when the bit rate is 4 Gb / s, a band of 2 GHz to 10 GHz is required, and in consideration of the fact that it is difficult to provide a photodetector with a flat frequency response and good noise characteristics in this band. However, the heterodyne method cannot be said to be suitable for improving the transmission speed. However, the heterodyne method has an advantage that the demand for the spectral line width of the light source is not strict because demodulation can be easily performed by envelope detection or the like.
Further, in the heterodyne method, since there are sidebands on both sides of the carrier in the intermediate frequency band, and the upper and lower sidebands of the signal are not in a so-called convoluted state, an equalizer using a strip line or the like is used. Thus, the dispersion of the optical fiber can be compensated.

第８図（ｂ）はホモダイン検波方式を示すブロック図
であり、この方式では、受信した光の搬送波と局発光と
が完全に同期するように局発光の位相を制御して、直接
ベースバンド信号を得るようにしている。即ち、光カプ
ラ114からの２系統の光をそれぞれ別の光検波器116によ
り光−電気変換して増幅器118で増幅し、その差信号を
差動増幅器130により得てDC成分を除去し、得られた信
号にビート成分が生じないように、ループフィルタ132
を介して光局部発振回路110における局発光の位相制御
をするようにしている。FIG. 8 (b) is a block diagram showing a homodyne detection method. In this method, the phase of the local light is controlled so that the carrier of the received light and the local light are completely synchronized, and the baseband signal is directly transmitted. I'm trying to get That is, the two systems of light from the optical coupler 114 are optically-electrically converted by separate optical detectors 116 and amplified by the amplifier 118, and the difference signal is obtained by the differential amplifier 130 to remove the DC component. Loop filter 132 so that a beat component is not generated in the obtained signal.
The phase of the local light in the optical local oscillation circuit 110 is controlled via the.

ホモダイン方式によれば、光検波器116において直接
ベースバンド信号を得るようにしているので、光検波器
の所要帯域については、第９図（ｂ）に示すように、強
度変調・直接検波方式と同様ビットレートB_mであれば足
りる。従って、ホモダイン方式は伝送速度の向上を図る
のに適しているということができるが、位相同期ループ
が必要であり、光源として極めて狭線幅なスペクトルを
有するものが要求される。また、信号の上側波帯及び下
側波帯がベースバンドに所謂折り畳まれた状態となって
いるので、ヘテロダイン方式と異なり等化器により光フ
ァイバの分散を補償することができない。According to the homodyne method, the baseband signal is directly obtained in the optical detector 116. Therefore, the required band of the optical detector is, as shown in FIG. 9 (b), the intensity modulation / direct detection method. Similarly, a bit rate B _m is sufficient. Therefore, it can be said that the homodyne method is suitable for improving the transmission speed, but requires a phase-locked loop and requires a light source having an extremely narrow line width spectrum. Further, since the upper sideband and the lower sideband of the signal are in a so-called folded state in the baseband, the dispersion of the optical fiber cannot be compensated for by the equalizer unlike the heterodyne system.

第８図（ｃ）は位相ダイバーシティ方式を示すブロッ
ク図である。この方式では、局発光の周波数を受信した
光の搬送波の周波数と僅かに異ならせておき、受信した
光と局発光を90°光カプラ（光90°ハイブリッド回路）
134により分配してそれぞれ光−電気変換し、復調回路
により復調した後に加算器136で加算して常に復調信号
を得るようにしている。FIG. 8 (c) is a block diagram showing a phase diversity system. In this system, the frequency of the local light is made slightly different from the frequency of the carrier of the received light, and the received light and the local light are combined into a 90 ° optical coupler (optical 90 ° hybrid circuit).
The signals are distributed by 134, respectively, are subjected to optical-electrical conversion, demodulated by a demodulation circuit, and then added by an adder 136 to always obtain a demodulated signal.

位相ダイバーシティ方式によれば、第９図（ｃ）に示
すように、光検波器の帯域をホモダイン方式とほぼ同等
にすることができ、高速システムへの適用が可能になる
ばかりでなく、ホモダイン方式と異なり局発光の位相制
御が不要なため、狭線幅なスペクトルの光源が不要であ
る。しかし、ホモダイン方式と同様信号の上側波帯及び
下側波帯がベースバンドに所謂折り畳まれた状態となっ
ているために、光ファイバの分散を補償することができ
ない。尚、関連技術として、電気情報学会1988年CS88−
78「二重位相ダイバーシティ受信方式の提案」がある。According to the phase diversity system, as shown in FIG. 9 (c), the band of the photodetector can be made almost equal to that of the homodyne system, so that it can be applied not only to a high-speed system but also to the homodyne system. Unlike the local light, the phase control of the local light is not required, so that a light source having a narrow line width spectrum is unnecessary. However, since the upper sideband and the lower sideband of the signal are in a so-called folded state in the baseband as in the homodyne system, the dispersion of the optical fiber cannot be compensated. In addition, as related technology, CS88-
78 "Proposal of Dual Phase Diversity Reception System".

発明が解決しようとする課題 従来の技術における主要な問題点を列挙すると以下の
通りである。Problems to be Solved by the Invention The main problems in the conventional technology are listed below.

（イ）ヘテロダイン方式にあっては、光源のスペクトル
線幅に対する要求が厳しくなく、光ファイバの分散に対
する補償を行うことができるものの、広帯域な光検波器
を必要とするから伝送速度の向上を図るのに適していな
い。(A) In the heterodyne system, the demand for the spectral line width of the light source is not strict, and although the dispersion of the optical fiber can be compensated, the transmission speed is improved because a wideband optical detector is required. Not suitable for

（ロ）ホモダイン方式にあっては、光検波器に必要とさ
れる帯域が比較的狭いので、伝送速度の向上を図るのに
適しているものの、光源のスペクトル線幅に対する要求
が厳しく、しかも、光ファイバの分散に対する補償を行
うことができない。(B) In the homodyne method, the band required for the optical detector is relatively narrow, so that it is suitable for improving the transmission speed, but the demand for the spectral line width of the light source is severe, and No compensation can be made for the dispersion of the optical fiber.

（ハ）位相ダイバーシティ方式にあっては、伝送速度の
向上を図るのに適し、光源のスペクトル線幅に対する要
求が厳しくないものの、光ファイバの分散に対する補償
を行うことができない。(C) The phase diversity system is suitable for improving the transmission speed, and although the demands on the spectral line width of the light source are not strict, it is impossible to compensate for the dispersion of the optical fiber.

本発明はこのような事情に鑑みて創作されたもので、
伝送速度の向上を図るのに適し、光源のスペクトル線幅
に対する要求が厳しくなく、且つ、光ファイバの分散に
対する補償を行うことができるコヒーレント光通信用受
信装置の提供を目的としている。The present invention has been created in view of such circumstances,
It is an object of the present invention to provide a coherent optical communication receiver that is suitable for improving the transmission speed, does not have strict requirements for the spectral line width of a light source, and can compensate for the dispersion of an optical fiber.

課題を解決するための手段 上述した技術的課題を解決するためになされた本発明
のコヒーレント光通信用受信装置は、その原理ブロック
図を第１図に示すように、所定周波数の局部発振光を出
力する光局部発振回路２と、該局部発振光と信号光が入
力される光90°ハイブリッド回路４と、該光90°ハイブ
リッド回路４から出力された光をそれぞれ光−電気変換
する光検波器6,8と、一定周波数で発振する発振回路10
と、該発振回路10からの信号と上記光検波器6,8からの
信号とをそれぞれ乗積するミキサ12,14と、該ミキサ12,
14からの信号が入力される電気90°ハイブリッド回路16
とを具備して構成される。Means for Solving the Problems The receiver for coherent optical communication of the present invention made in order to solve the above-mentioned technical problems, as shown in the principle block diagram of FIG. An optical local oscillation circuit 2 for output, an optical 90 ° hybrid circuit 4 to which the local oscillation light and the signal light are input, and an optical detector for performing optical-electrical conversion on the light output from the optical 90 ° hybrid circuit 4 Oscillation circuit 10 that oscillates at a constant frequency with 6, 8
And mixers 12, 14 for multiplying a signal from the oscillation circuit 10 and a signal from the optical detectors 6, 8, respectively,
Electric 90 ° hybrid circuit 16 to which the signal from 14 is input
And is provided.

作用 受信した信号光が光90°ハイブリッド回路４に入力さ
れると、この信号光は２つに分けられ、互いに90°の位
相差を持つ局発光とそれぞれ合波され、これらの合波光
はそれぞれ光検波器6,8に導かれる。本発明の構成にお
いては、光検波器6,8からの信号と一定周波数で発振す
る発振回路10からの信号とをミキサ12,14において乗積
した後、電気90°ハイブリッド回路16を介して出力する
ようにしているので、概略ベースバンド帯域にある信号
は再び中間周波帯域にアップコンバートされ、従って、
ヘテロダイン方式と同様にして光ファイバの分散を補償
してから、再度復調してベースバンド信号を得ることが
できる。このように、本発明によれば、位相ダイバーシ
ティ方式において光ファイバの分散に対する補償が可能
になるので、上記技術的課題が全て解決される。When the received signal light is input to the optical 90 ° hybrid circuit 4, the signal light is split into two, and multiplexed with the local light having a phase difference of 90 ° from each other. The light is guided to the optical detectors 6 and 8. In the configuration of the present invention, after the signals from the optical detectors 6 and 8 and the signal from the oscillation circuit 10 oscillating at a constant frequency are multiplied by the mixers 12 and 14, the signals are output via the electric 90 ° hybrid circuit 16. So that signals in the approximate baseband are again upconverted to the intermediate frequency band,
After compensating for the dispersion of the optical fiber in the same manner as in the heterodyne method, demodulation can be performed again to obtain a baseband signal. As described above, according to the present invention, it is possible to compensate for the dispersion of the optical fiber in the phase diversity system, so that the above technical problems are all solved.

実施例 以下本発明の実施例を図面に基づいて説明する。Embodiment An embodiment of the present invention will be described below with reference to the drawings.

第２図は本発明の実施例を示すコヒーレント光通信用
受信装置のブロック図である。18は光局部発振回路、20
は光90°ハイブリッド回路、22,24は光検波器、26は発
振回路、28,30はミキサ、32は電気90°ハイブリッド回
路であり、これらの構成部分を第１図の原理ブロック図
に従って接続して構成されている。FIG. 2 is a block diagram of a receiver for coherent optical communication showing an embodiment of the present invention. 18 is an optical local oscillation circuit, 20
Is an optical 90 ° hybrid circuit, 22 and 24 are optical detectors, 26 is an oscillation circuit, 28 and 30 are mixers, 32 is an electric 90 ° hybrid circuit, and these components are connected according to the principle block diagram of FIG. It is configured.

光局部発振回路18は、LD等の光源40と、バイアス電流
制御等により発振周波数を制御しながら上記光源40を駆
動する駆動回路42とから構成されており、この光局部発
振回路18からは、所定の周波数の局部発振光、つまり、
信号光と僅かに一定周波数だけ異なる周波数の局部発振
光が出力されるようになっている。The optical local oscillation circuit 18 includes a light source 40 such as an LD, and a drive circuit 42 that drives the light source 40 while controlling the oscillation frequency by bias current control or the like.From the optical local oscillation circuit 18, Local oscillation light of a predetermined frequency, that is,
Local oscillation light having a frequency slightly different from the signal light by a certain frequency is output.

電気90°ハイブリッド回路32は、入力ポート32aから
出力ポート32cへ、また入力ポート32bから出力ポート32
dへの経路では、それぞれ位相は変化せずに、3dBの損失
となり、入力ポート32aから出力ポート32dへ、また入力
ポート32bから出力ポート32cへの経路では、位相が90°
変化し、且つ3dBの損失となる構成を有し、信号周波数
帯域に対応した各種の構成が用いられる。The electric 90 ° hybrid circuit 32 is connected from the input port 32a to the output port 32c and from the input port 32b to the output port 32c.
On the path to d, the phase does not change, and the loss is 3 dB, and on the path from the input port 32a to the output port 32d and from the input port 32b to the output port 32c, the phase is 90 °.
Various configurations corresponding to the signal frequency band are used, having a configuration that changes and causes a loss of 3 dB.

34は電気90°ハイブリッド回路32の出力ポート32cに
接続された等化器であり、中間周波帯域にアップコンバ
ートされた信号についてその周波数に応じた遅延を与え
て、光ファイバの分散を補償する。この等化器34はスト
リップ線路を用いて構成することができる。36は等化器
34に接続された復調器であり、中間周波帯域にアップコ
ンバートされて分散補償をなされた信号を再びベースバ
ンド信号に復調する。38は電気90°ハイブリッド回路32
の出力ポート32dに接続された周波数弁別回路であり、
ここから出力される周波数弁別信号に基づいて光局部発
振回路18が所定の周波数で発振するようにフィードバッ
ク制御がなされる。Numeral 34 denotes an equalizer connected to the output port 32c of the electric 90 ° hybrid circuit 32, which compensates the dispersion of the optical fiber by giving a delay according to the frequency of the signal up-converted to the intermediate frequency band. This equalizer 34 can be configured using a strip line. 36 is an equalizer
A demodulator connected to 34 demodulates the signal up-converted to the intermediate frequency band and subjected to dispersion compensation to a baseband signal again. 38 is an electric 90 ° hybrid circuit 32
Frequency discrimination circuit connected to the output port 32d of
Feedback control is performed so that the optical local oscillation circuit 18 oscillates at a predetermined frequency on the basis of the frequency discrimination signal output therefrom.

第３図は光90°ハイブリッド回路20の構成例を示す図
である。44は入力された局部発振光及び信号光のいずれ
か一方を直線偏光、他方を円偏光としてそれぞれ出力す
る偏光器であり、この偏光器44は、具体的には、この例
では、直線偏光として入力された信号光の偏波面を制御
する偏波制御器52と、同じく直線偏光として入力された
局部発振光を円偏光に変換する1/4波長板54とから構成
されている。偏光器44から出力された光は、光カプラ46
で合波即ち加算された後分配される。光カプラ46は、エ
バネッセント波結合を利用したファイバ融着型のもの、
導波路型のものを用いることができる。光カプラ46の出
力の一方は、偏光ビームスプリッタ48で偏光分離され、
分離されたＳ偏光（例えば紙面に対して垂直な偏波面を
有する偏光）は出力ポートに、分離されたＰ偏光（例
えば紙面に対して平行な偏波面を有する偏光）は出力ポ
ートに導かれる。光カプラ46の出力の他方は、同様に
して偏光ビームスプリッタ50によりＰ偏光とＳ偏光とに
分離され、それぞれ出力ポート、に導かれる。この
実施例では、４つの出力ポートのうちの２つの出力ポー
ト、を使用し、後述する他の実施例では全部の出力
ポート〜を使用する。FIG. 3 is a diagram showing a configuration example of the optical 90 ° hybrid circuit 20. 44 is a polarizer that outputs one of the input local oscillation light and signal light as linearly polarized light and the other as circularly polarized light.Specifically, in this example, the polarizer 44 is used as linearly polarized light. It comprises a polarization controller 52 for controlling the plane of polarization of the input signal light, and a quarter-wave plate 54 for converting local oscillation light, also input as linearly polarized light, to circularly polarized light. The light output from the polarizer 44 is converted to an optical coupler 46.
And then distributed. Optical coupler 46 is a fiber fusion type using evanescent wave coupling,
A waveguide type can be used. One of the outputs of the optical coupler 46 is polarization-separated by a polarization beam splitter 48,
Separated S-polarized light (eg, polarized light having a plane of polarization perpendicular to the paper) is directed to the output port, and separated P-polarized light (eg, polarized light having a plane of polarization parallel to the paper) is directed to the output port. The other output of the optical coupler 46 is similarly separated into P-polarized light and S-polarized light by the polarization beam splitter 50, and guided to output ports. In this embodiment, two of the four output ports are used, and in another embodiment described later, all the output ports are used.

偏波制御器52から出力される光の偏光面は、偏光ビー
ムスプリッタ48,50におけるＳ偏光及びＰ偏光の偏光面
のいずれにも一致しないように設定され、これにより信
号光の偏光成分が出力ポート〜のいずれからも出力
されるようになる。望ましくは、偏波制御器52の出力光
の偏光面が偏光ビームスプリッタ48,50におけるＳ偏光
又はＰ偏光の偏光面に対して45°の角度をなすように設
定され、これにより信号光の偏光成分が各出力ポート
〜から均等に出力するようにされる。1/4波長板54に
より円偏光とされた局発光については、その偏光成分は
各出力ポート〜から均等に出力される。従って、こ
のような構成の光90°ハイブリッド回路20を用いること
によって、例えば出力ポート、について見てみる
と、入力された信号光を２つに分けて、互いに90°の位
相差を持つ局発光をそれぞれに重畳して出力することが
できる。The polarization plane of the light output from the polarization controller 52 is set so as not to coincide with any of the S-polarization plane and the P-polarization plane in the polarization beam splitters 48 and 50, whereby the polarization component of the signal light is output. Output from any of ports ~. Preferably, the polarization plane of the output light of the polarization controller 52 is set to form an angle of 45 ° with respect to the polarization plane of the S-polarized light or the P-polarized light in the polarization beam splitters 48 and 50, whereby the polarization of the signal light is adjusted. The components are output evenly from each output port. With respect to the local light that has been circularly polarized by the quarter-wave plate 54, the polarized light component is uniformly output from each output port. Therefore, by using the optical 90 ° hybrid circuit 20 having such a configuration, for example, when looking at the output port, the input signal light is divided into two, and the local light having a phase difference of 90 ° from each other. Can be superimposed on each other and output.

1/4波長板54は、所定厚さの複屈折板が所定の結晶方
位となるように配置して構成される。この複屈折板が便
宜上正の単軸結晶からなるとしたときの屈折率楕円体を
第４図に示し、この図を用いて、局発光の円偏光化の原
理及び偏光器44の変形例を説明する。The quarter-wave plate 54 is configured by arranging a birefringent plate having a predetermined thickness so as to have a predetermined crystal orientation. FIG. 4 shows an index ellipsoid assuming that the birefringent plate is made of a positive uniaxial crystal for convenience, and the principle of circular polarization of local light and a modification of the polarizer 44 will be described with reference to FIG. I do.

いま、複屈折板の常光に対する屈折率をn_oとし、異常
光に対する屈折率の最大値をn_eとする（n_o＜n_e）。そし
て、複屈折板の光学軸をｚ軸とする直交三次元座標軸の
原点Ｏを光が矢印Ｓ方向に伝搬しているとし、矢印Ｓの
xy平面への投影がｙ軸と一致しているとする。このと
き、屈折率楕円体は、 で表される。常光に対する屈折率n_oは、常に一定であ
り、屈折率楕円体がxy平面で切られる円Ａと原点Ｏにお
いて伝搬方向Ｓに直交する面で切られる楕円Ｂとが交わ
る点Ｐまでの原点Ｏからの距離OPで表される。一方、異
常光に対する屈折率n_e′は、伝搬方向Ｓとｚ軸とがなす
角θに応じて変化し、上記楕円Ｂとyz平面とが交わる点
Ｑまでの原点Ｏからの距離OQで表される。すなわち、異
常光に対する屈折率n_e′は、光の伝搬方向Ｓに応じてn_o
からn_eまで連続的に変化する。このように光の伝搬方向
Ｓに応じてその偏光成分に対する屈折率が異なるので、
例えば直線偏光として入射した局部発振光の伝搬方向Ｓ
がｙ軸に一致するように（θ＝90°）複屈折板の光学軸
を設定し、当該偏波面がOP及びOQに対して45°傾斜する
ようにし、且つこの入射光の直交偏光成分の位相差が90
°となるように複屈折板の厚みを設定することにより、
局部発振光を円偏光にして出力することができる。Now, the refractive index for ordinary light of birefringence plate and n _o, the maximum value of the refractive index for extraordinary light and _{n e (n o <n e} ). Then, it is assumed that light is propagating in the direction of arrow S at the origin O of the orthogonal three-dimensional coordinate axis having the optical axis of the birefringent plate as the z-axis.
Assume that the projection on the xy plane matches the y-axis. At this time, the refractive index ellipsoid is It is represented by Refractive index n _o for ordinary light is always constant, the origin O to the point P and the ellipse B in which the refractive index ellipsoid is cut with a plane perpendicular to the propagation direction S in circle A and the origin O to be cut in the xy plane intersect It is represented by the distance OP from. On the other hand, the refractive index _ne ′ for the extraordinary light changes according to the angle θ between the propagation direction S and the z-axis, and is expressed by a distance OQ from the origin O to a point Q where the ellipse B and the yz plane intersect. Is done. That is, the refractive index n _e ′ for the extraordinary light becomes n _o according to the light propagation direction S.
To n _e continuously. As described above, since the refractive index for the polarized light component varies depending on the light propagation direction S,
For example, the propagation direction S of the local oscillation light incident as linearly polarized light
Is set to coincide with the y-axis (θ = 90 °), the polarization plane is inclined by 45 ° with respect to OP and OQ, and the orthogonal polarization component of the incident light is 90 phase difference
° by setting the thickness of the birefringent plate
Local oscillation light can be output as circularly polarized light.

なお、偏光器44の変形例として、信号光を円偏光と
し、局部発振光を直線偏光として光カプラ46に加えるよ
うな構成にすることもできる。Note that, as a modified example of the polarizer 44, a configuration in which the signal light is circularly polarized light and the local oscillation light is added to the optical coupler 46 as linearly polarized light may be employed.

また、第５図に示すように２種の複屈折板58,60から
偏光器56を構成し、複屈折板58,60の厚み、光学軸等を
調整して局部発振光及び信号光のうちのいずれか一方を
適当な楕円率を有する楕円偏光とし、他方についても対
応する楕円率の楕円偏光とし、これらの楕円偏光間の位
相関係が直線偏光と円偏光間の位相関係と同様になるよ
うにしてもよい。Further, as shown in FIG. 5, a polarizer 56 is constituted by two types of birefringent plates 58 and 60, and the thickness, the optical axis, and the like of the birefringent plates 58 and 60 are adjusted so that the local oscillation light and the signal light can be adjusted. Either one is elliptically polarized light having an appropriate ellipticity, and the other is also elliptically polarized light having a corresponding ellipticity, so that the phase relationship between these elliptically polarized lights is similar to that between linearly polarized light and circularly polarized light. It may be.

第６図は光90°ハイブリッド回路の他の構成例を示す
図である。この光90°ハイブリッド回路20は、前実施例
における光90°ハイブリッド回路における光ファイバカ
プラ等の光カプラ46に代えて、入力された光を偏光依存
性なしに２つの光路に分配する誘電体多層膜等からなる
フィルタ膜62aを具備した光カプラ62を用いて構成され
ている。このように種々の構成の光カプラを使用するこ
とができるものであり、この他にも光カプラとしてはハ
ーフミラーを用いることもできる。FIG. 6 is a diagram showing another configuration example of the optical 90 ° hybrid circuit. This optical 90 ° hybrid circuit 20 is a dielectric multilayer that distributes input light to two optical paths without polarization dependence instead of the optical coupler 46 such as an optical fiber coupler in the optical 90 ° hybrid circuit in the previous embodiment. It is configured using an optical coupler 62 having a filter film 62a made of a film or the like. As described above, various types of optical couplers can be used, and a half mirror can also be used as the optical coupler.

いま、この受信装置に入力した信号光電界を、PSKを
想定して、 E_S＝C₁cos（ω_Sｔ＋ψ）…（１） と表す。ここで、C₁は任意定数、ω_Sは搬送波の角周波
数、ψは局発光電界との位相差でビット間隔（ビットレ
ートの逆数）の間一定であるとする。この信号光は、光
90°ハイブリッド回路20で２つに分けられ、互いに90°
の位相差を有する角周波数ω_Lの局発光とそれぞれ重畳
され、光検波器22,24で自乗検波される。各光検波器22,
24に生じる光電流I₁，I₂は、 I₁＝C₂cos（ω_OFFｔ＋ψ）…（２） I₂＝−C₂sin（ω_OFFｔ＋ψ）…（３） と表される。ここで、C₂は任意定数、ω_OFFは局発光にA
FC（自動周波数調整）をかけるためのオフセット角周波
数で、 ω_OFF＝｜ω_S−ω_L｜…（４） で与えられる。Now, the signal light electric field input to the receiving device, assuming a PSK, expressed as _{E S = C 1 cos (ω} S t + ψ) ... (1). Here, C ₁ is an arbitrary constant, ω _S is the angular frequency of the carrier wave, ψ is the phase difference from the local light emitting electric field, and is constant during the bit interval (reciprocal of the bit rate). This signal light is light
90 ° hybrid circuit 20 divided into two 90 °
Are superimposed on the local light having the angular frequency ω _L having the phase difference described above, and are square-detected by the optical detectors 22 and 24. Each optical detector 22,
The photocurrents I ₁ and I ₂ generated in 24 are expressed as I ₁ = C ₂ cos (ω _OFF t + ψ) (2) I ₂ = −C ₂ sin (ω _OFF t + ψ) (3) Here, C ₂ is an arbitrary constant, and ω _OFF is A for local light.
Offset angular frequency for applying FC (automatic frequency adjustment), which is given by ω _OFF = | ω _S −ω _L | (4).

光検波によって得られた２つの電気信号は、ミキサ2
8,30において、角周波数ω_IF（≫ω_OFF）で発振する発
振回路26からの発振電流 Ｉ＝C₃cosω_IFｔ…（５） と乗算される（C₃は任意定数）。ミキサ28,30からそれ
ぞれ出力される電流I₁，I₂は次のように表される。The two electric signals obtained by optical detection are
At 8 and 30, an oscillation current I = C ₃ cos ω _IF t from the oscillation circuit 26 oscillating at the angular frequency ω _IF (≫ω _OFF ) is multiplied by (5) (C ₃ is an arbitrary constant). The currents I ₁ and I ₂ output from the mixers 28 and 30, respectively, are expressed as follows.

i₁＝C₄cos（ω_OFFｔ＋ψ）cosω_IFｔ ＝C₄cosAcosB ＝（C₄/2）｛cos（Ａ＋Ｂ）＋cos（Ｂ−Ａ）｝…（６） i₂＝−C₄sin（ω_OFFｔ＋ψ）cosω_IFｔ ＝−C₄sinAcosB ＝（−C₄/2）｛sin（Ａ＋Ｂ）−sin（Ｂ−Ａ）｝ …（７） 但し、C₄は任意定数であり、A,Bは次のように定義され
る。 _{i 1 = C 4 cos (ω} OFF t + ψ) cosω IF t = C 4 cosAcosB = (C 4/2) {cos (A + B) + cos (B-A)} ... (6) i 2 = -C 4 sin (ω _{OFF t + ψ) cosω IF t} = -C 4 sinAcosB = (- C 4/2) {sin (a + B) -sin (B-a)} ... (7) however, C ₄ are arbitrary constants, a, B is It is defined as:

Ａ＝ω_OFFｔ＋ψ …（８） Ｂ＝ω_IFｔ …（９） ここで、位相を90°遅らせる変換を（＊）で表し、 cos（Ａ＋Ｂ）＝α …（10） cos（Ｂ−Ａ）＝β …（11） とおくと、 α^*＝sin（Ａ＋Ｂ） β^*＝cos（Ｂ−Ａ） となり、（６）、（７）式は次のように書き直すことが
できる。A = ω _OFF t + ψ (8) B = ω _IF t (9) Here, the conversion for delaying the phase by 90 ° is represented by (*), and cos (A + B) = α (10) cos (BA) = Β (11), α ^* = sin (A + B) β ^* = cos (BA), and the equations (6) and (7) can be rewritten as follows.

i₁＝（C₄/2）（α＋β） …（６′） i₂＝（−C₄/2（α^*−β^*） …（７′） 従って、これらの周波数がアップコンバートされた電
流i₁，i₂を電気90°ハイブリッド回路32に入力すると、
それぞれの出力j₁，j₂は、損失を無視すれば、次のよう
になる。 _{i 1 = (C 4/2} ) (α + β) ... (6 ') i 2 = (- C 4/2 (α * -β *) ... (7') Therefore, the current i which these frequencies have been up-converted _{When 1} and i ₂ are input to the electric 90 ° hybrid circuit 32,
The respective outputs j ₁ and j ₂ are as follows, if the loss is ignored.

j₁＝（1/2）i₁＋（1/2）i₂ ^* ＝（C₄/4）（α＋β）−（C₄）（α^*−β^*）^* ＝（C₄/2）α ＝（C₄/2）cos｛（ω_IF＋ω_OFF）ｔ＋ψ｝ …（12） j₂＝（1/2）i₁ ^*＋（1/2）i₂ ＝（C₄/4）（α＋β）^*−（C₄）（α^*−β^*） ＝（C₄/2）β^* ＝（C₄/2）sin｛（ω_IF−ω_OFF）ｔ＋ψ｝ …（13） （12）式を見てみると、中間周波数（ω_OFF＋ω_IF）で
ヘテロダイン検波したときに得られる光電流と同等の光
電流が得られていることが明らかである。従って、この
出力電流（j₁）を通常のヘテロダイン方式と同様に等化
器34に入力して、光ファイバの分散を補償した後に、復
調器36によりベースバンド信号を得ることができる。こ
のように本実施例によれば、伝送速度の向上を図るのに
適し、光源のスペクトル線幅に対する要求が厳しくない
という位相ダイバーシティ方式の長所を有し、しかも、
光ファイバの分散に対する補償を行うことができるとい
うヘテロダイン方式の長所を有する光受信装置が提供さ
れる。尚、この実施例では、（j₁）をベースバンド信号
の復調に用い、（j₂）を光局部発振回路18のAFCに用い
ているが、これを逆にしても良い。 _{j 1 = (1/2) i 1} + (1/2) i 2 * = (C 4/4) (α + β) - (C 4) (α * -β *) * = (C 4/2) α _{= (C 4/2) cos} {(ω IF + ω OFF) t + ψ} ... (12) j 2 = (1/2) i 1 * + (1/2) i 2 = (C 4/4) (α + β) ^* - viewed ^{_{(C 4) (α * -β}} *) = (C 4/2) β * = (C 4/2) sin {(ω IF -ω OFF) t + ψ} ... (13) (12) equation It is clear that a photocurrent equivalent to the photocurrent obtained when heterodyne detection is performed at the intermediate frequency (ω _OFF + ω _IF ) is obtained. Accordingly, this output current (j ₁ ) is input to the equalizer 34 in the same manner as in the ordinary heterodyne system, and after compensating the dispersion of the optical fiber, the baseband signal can be obtained by the demodulator 36. As described above, according to the present embodiment, it is suitable for improving the transmission speed, and has the advantage of the phase diversity system that the demand for the spectral line width of the light source is not strict, and
There is provided an optical receiving apparatus having an advantage of a heterodyne system that can compensate for dispersion of an optical fiber. In this embodiment, (j ₁ ) is used for demodulating the baseband signal and (j ₂ ) is used for the AFC of the optical local oscillation circuit 18. However, the order may be reversed.

第７図は本発明の他の実施例を示すコヒーレント光通
信用受信装置のブロック図である。この実施例では、第
２図に示した実施例における光検波器22,24に変えて、
それぞれDBOR（二重平衡型光受信機）64,66を用いてい
る。DBOR64は、同一特性の受光素子64a,64bを直列接続
し、これらにそれぞれ光90°ハイブリッド回路20の出力
ポート、からの光を同一光路長で入力させるように
して構成されている。他方のDBOR66も同一特性の受光素
子66a,66bを直列接続し、これらにそれぞれ光90°ハイ
ブリッド回路20の出力ポート、からの光を同一光路
長で入力させるようにして構成されている。そして、光
検波信号は、直列接続された受光素子の中点から取るよ
うにしている。この構成によれば、光90°ハイブリッド
回路20には光カプラが用いられていることから、DBOR64
においては、光検波器64a,64bに入力される信号成分は
逆相となり、局発光の強度雑音成分は同相となり、従っ
て、信号成分は相加され、強度雑音成分は相殺され、局
発光の強度雑音の影響を抑制することができる。DBOR66
においても同様にして局発光の強度雑音の影響が抑制さ
れる。また、この構成によれば、光90°ハイブリッド回
路20の出力を無駄なく使うことができるので、上述した
局発光の強度雑音の影響の抑制と相まって、受信装置の
感度を大幅に向上させることができる。FIG. 7 is a block diagram of a receiver for coherent optical communication showing another embodiment of the present invention. In this embodiment, instead of the optical detectors 22 and 24 in the embodiment shown in FIG.
DBORs (double balanced optical receivers) 64 and 66 are used respectively. The DBOR 64 is configured such that light receiving elements 64a and 64b having the same characteristics are connected in series, and light from the output port of the optical 90 ° hybrid circuit 20 is input thereto with the same optical path length. The other DBOR 66 is also configured such that light receiving elements 66a and 66b having the same characteristics are connected in series, and light from the output port of the optical 90 ° hybrid circuit 20 is input to each of them with the same optical path length. Then, the optical detection signal is taken from the midpoint of the light receiving elements connected in series. According to this configuration, since an optical coupler is used in the optical 90 ° hybrid circuit 20, the DBOR64
In, the signal components input to the optical detectors 64a and 64b have opposite phases, and the intensity noise components of the local light are in phase.Therefore, the signal components are added, the intensity noise components are canceled, and the intensity of the local light is The effect of noise can be suppressed. DBOR66
In the same manner, the influence of the intensity noise of the local light is suppressed. In addition, according to this configuration, the output of the optical 90 ° hybrid circuit 20 can be used without waste, so that the sensitivity of the receiving apparatus can be greatly improved in combination with the above-described suppression of the influence of the intensity noise of the local oscillation light. it can.

発明の効果 以上説明したように、本発明のコヒーレント光通信用
受信装置は、伝送速度の向上を図るのに適し、光源のス
ペクトル線幅に対する要求が厳しくなく、しかも、光フ
ァイバの分散に対する補償を行うことができるような構
成となっているので、コヒーレント光通信方式の実用化
に寄与するところが大きい。Effect of the Invention As described above, the coherent optical communication receiver of the present invention is suitable for improving the transmission speed, the requirement for the spectral line width of the light source is not strict, and the compensation for the dispersion of the optical fiber is performed. The configuration is such that the coherent optical communication system can be practically used.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

第１図は本発明の原理ブロック図、 第２図は本発明の実施例を示すコヒーレント光通信用受
信装置のブロック図、 第３図は本発明の実施例における光90°ハイブリッド回
路の構成例を示す図、 第４図は複屈折板についての屈折率楕円体を示す図、 第５図は光90°ハイブリッド回路における偏光器の他の
構成例を示す図、 第６図は光90°ハイブリッド回路の他の構成例を示す
図、 第７図は本発明の他の実施例を示すコヒーレント光通信
用受信装置のブロック図、 第８図及び第９図は従来技術を示す図である。 2,18…光局部発振回路、4,20…光90°ハイブリッド回
路、6,8,22,24…光検波器、10,26…発振回路、12,14,2
8,30…ミキサ、16,32…電気90°ハイブリッド回路、44,
56…偏光器、46,62…光カプラ、48,50…偏光ビームスプ
リッタ。FIG. 1 is a block diagram of the principle of the present invention, FIG. 2 is a block diagram of a receiver for coherent optical communication showing an embodiment of the present invention, and FIG. 3 is a configuration example of an optical 90 ° hybrid circuit in the embodiment of the present invention. FIG. 4 is a diagram showing a refractive index ellipsoid for a birefringent plate, FIG. 5 is a diagram showing another configuration example of a polarizer in an optical 90 ° hybrid circuit, and FIG. 6 is an optical 90 ° hybrid FIG. 7 is a block diagram showing another configuration example of the circuit, FIG. 7 is a block diagram of a receiving apparatus for coherent optical communication showing another embodiment of the present invention, and FIGS. 8 and 9 are diagrams showing a prior art. 2,18… Optical local oscillator circuit, 4,20… Optical 90 ° hybrid circuit, 6,8,22,24… Optical detector, 10,26… Oscillator circuit, 12,14,2
8,30… Mixer, 16,32… Electric 90 ° hybrid circuit, 44,
56 ... polarizer, 46,62 ... optical coupler, 48,50 ... polarizing beam splitter.

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 清水 哲也 神奈川県川崎市中原区上小田中1015番地 富士通株式会社内 (72)発明者 小野田 義人 神奈川県川崎市中原区上小田中1015番地 富士通株式会社内 (56)参考文献 特開 平２−159133（ＪＰ，Ａ) (58)調査した分野(Int.Cl.⁶，ＤＢ名) H04B 10/14 - 10/148 H04B 10/16 - 10/18──────────────────────────────────────────────────続 き Continued on the front page (72) Inventor Tetsuya Shimizu 1015 Uedanaka, Nakahara-ku, Kawasaki City, Kanagawa Prefecture Inside Fujitsu Limited (72) Inventor Yoshito Onoda 1015 Kamidadanaka, Nakahara-ku, Kawasaki City, Kanagawa Prefecture Fujitsu Limited ( 56) References JP-A-2-159133 (JP, A) (58) Fields investigated (Int. Cl. ⁶ , DB name) H04B 10/14-10/148 H04B 10/16-10/18

Claims (3)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】所定周波数の局部発振光を出力する光局部
発振回路（２）と、 該局部発振光と信号光が入力される光90°ハイブリッド
回路（４）と、 該光90°ハイブリッド回路（４）から出力された光をそ
れぞれ光−電気変換する光検波器（6,8）と、 一定周波数で発振する発振回路（10）と、 該発振回路（10）からの信号と上記光検波器（6,8）か
らの信号とをそれぞれ乗積するミキサ（12,14）と、 該ミキサ（12,14）からの信号が入力される電気90°ハ
イブリッド回路（16）と、 該90°ハイブリッド回路（16）からの信号を周波数に応
じて遅延させて波長分散を補償する等化器（18）とを具
備したことを特徴とするコヒーレント光通信用受信装
置。An optical local oscillation circuit for outputting a local oscillation light having a predetermined frequency; an optical 90 ° hybrid circuit to which the local oscillation light and the signal light are inputted; and an optical 90 ° hybrid circuit. An optical detector (6, 8) for performing optical-to-electric conversion of the light output from (4), an oscillating circuit (10) oscillating at a constant frequency, a signal from the oscillating circuit (10) and the optical detection Mixers (12, 14) for multiplying the signals from the mixers (6, 8), respectively; an electric 90 ° hybrid circuit (16) to which signals from the mixers (12, 14) are inputted; An equalizer (18) for compensating for chromatic dispersion by delaying a signal from a hybrid circuit (16) according to a frequency, and a receiver for coherent optical communication. 【請求項２】光90°ハイブリッド回路が、 入力された局部発振光及び信号光のいずれか一方を直線
偏光、他方を円偏光としてそれぞれ出力する偏光器（4
4）と、 該偏光器（44）から出力された光を加えた後分配する光
カプラ（46,62）と、 該光カプラ（46,62）により分配された光のうちの少な
くとも一方を、上記局部発振光及び信号光の偏光成分が
いずれにも出力するように偏光分離する偏光ビームスプ
リッタ（48,50）とから構成されることを特徴とする請
求項１記載のコヒーレント光通信用受信装置。2. An optical 90 ° hybrid circuit comprising: a polarizer (4) for outputting one of the input local oscillation light and signal light as linearly polarized light and the other as circularly polarized light;
4), an optical coupler (46, 62) for distributing after adding the light output from the polarizer (44), and at least one of the light distributed by the optical coupler (46, 62). 2. The receiving apparatus for coherent optical communication according to claim 1, further comprising: a polarization beam splitter (48, 50) that performs polarization separation so that the polarization components of the local oscillation light and the signal light are output to both. . 【請求項３】光90°ハイブリッド回路が、 入力された局部発振光及び信号光を直線偏光及び円偏光
間の位相差と同等の位相差を与える楕円偏光としてそれ
ぞれ出力する偏光器（56）と、 該偏光器（56）から出力された光を加えた後分配する光
カプラ（46,62）と、 該光カプラ（46,62）により分配された光のうちの少な
くとも一方を、上記局部発振光及び信号光の偏光成分が
いずれにも出力するように偏光分離する偏光ビームスプ
リッタ（48,50）とから構成されることを特徴とする請
求項１記載のコヒーレント光通信用受信装置。3. An optical 90 ° hybrid circuit comprising: a polarizer (56) for outputting local oscillation light and signal light as elliptically polarized light having a phase difference equivalent to the phase difference between linearly polarized light and circularly polarized light, respectively. An optical coupler (46, 62) for distributing after adding the light output from the polarizer (56), and at least one of the light distributed by the optical coupler (46, 62) to the local oscillator 2. The receiver for coherent optical communication according to claim 1, further comprising a polarization beam splitter (48, 50) for separating the polarization of the light and the signal light so as to output both of them.