JP2751785B2 - Aluminum clad material for heat exchanger and aluminum pipe and plate using the same - Google Patents
Aluminum clad material for heat exchanger and aluminum pipe and plate using the sameInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、オイルク−ラ，ラジェ
−タ，ヒ−タ−コア等のアルミニウム製熱交換器に採用
される熱交換器用アルミニウムクラッド材、及び、熱交
換器用アルミニウムパイプ並びに熱交換器用アルミニウ
ムプレートに関し、詳しくは、その耐腐食構造に関す
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an aluminum clad material for a heat exchanger used in an aluminum heat exchanger such as an oil cooler, a radiator, a heater core, an aluminum pipe for a heat exchanger, and the like. The present invention relates to an aluminum plate for a heat exchanger, and more particularly, to its corrosion-resistant structure.
【０００２】[0002]
【従来の技術】近年、軽量で材料費の安いアルミニウム
材を用いた熱交換器が多く採用されて来ている。例え
ば、実開平４−４１９６８号公報に示すようなアルミニ
ウム材で構成された二重管オイルク−ラが知られてい
る。一般に、このような二重管オイルク−ラはラジェ−
タの下部タンクに内蔵される。2. Description of the Related Art In recent years, heat exchangers using aluminum materials, which are lightweight and inexpensive, have been widely used. For example, a double-tube oil cooler made of an aluminum material as disclosed in Japanese Utility Model Laid-Open No. 4-41968 is known. Generally, such double-tube oil coolers are Lager-
Built into the lower tank of the tank.
【０００３】ここで、アルミニウム材はその特有の性質
として、材料中に微量の不純物があったり、或いは、材
料の一部に歪みがあったりすると、その部分にだけ腐食
が進んで材料に小さな孔をあけるいわゆる孔食が発生し
易い。[0003] Here, the aluminum material has a unique property that, when a trace amount of impurities is present in the material or when a part of the material is distorted, corrosion proceeds only in that part and a small hole is formed in the material. So-called pitting is liable to occur.
【０００４】そこで、アルミニウム材の表面に亜鉛を付
着させ、その亜鉛を犠牲腐食させて、内部のアルミニウ
ム材の防蝕を行なっている。そして、前記公報に示され
ている内蔵オイルク−ラを装着したラジェ−タを図６
に、内蔵オイルク−ラの構造を図７に示す。図６におい
て、ラジェ−タ２１の下部タンク２２内に装着された内
蔵オイルク−ラ２９が示されている。[0004] Therefore, zinc is adhered to the surface of the aluminum material, and the zinc is sacrificed to corrode to prevent corrosion of the aluminum material inside. FIG. 6 shows a radiator equipped with a built-in oil cooler disclosed in the above publication.
FIG. 7 shows the structure of the built-in oil cooler. FIG. 6 shows the built-in oil cooler 29 mounted in the lower tank 22 of the radiator 21.
【０００５】図７において、内蔵オイルク−ラ２９は、
オイルク−ラ本体３０を有し、オイルク−ラ本体３０
は、アウタ−パイプ２３と、アウタ−パイプ２３に同心
上に重なるインナ−パイプ２４と、アウタ−パイプ２３
とインナ−パイプ２４との間に挿入されたアルミニウム
・マンガン系合金のインナ−フィン２５とを有してい
る。In FIG. 7, a built-in oil cooler 29 comprises:
An oil cooler body 30 having an oil cooler body 30
Is an outer pipe 23, an inner pipe 24 concentrically overlapping the outer pipe 23, and an outer pipe 23.
And an inner fin 25 made of an aluminum-manganese alloy inserted between the inner pipe 24 and the inner pipe 24.
【０００６】アウタ−パイプ２３は、アルミニウム・マ
ンガン系合金の芯材層の内側にろう材層をクラッドし、
冷却水が接する外側には耐食性を持たせるために芯材層
よりも電位の低いアルミニウム合金層をクラッドしてな
る。The outer pipe 23 is formed by cladding a brazing material layer inside an aluminum / manganese alloy core material layer,
An aluminum alloy layer having a lower potential than that of the core material layer is clad on the outside in contact with the cooling water in order to impart corrosion resistance.
【０００７】インナ−パイプ２４は、アルミニウム・マ
ンガン系の芯材層の内側の冷却水が接する面には芯材層
よりも電位の低いアルミニウム合金層をクラッドし、外
側にろう材層をクラッドしてなる。[0007] The inner pipe 24 is formed by cladding an aluminum alloy layer having a lower potential than the core material layer on the inner surface of the aluminum / manganese core material layer in contact with the cooling water, and cladding a brazing material layer on the outer surface. It becomes.
【０００８】オイルク−ラ本体３０の両端にろう材層の
設けられていないアルミニウム・マンガン系合金のコネ
クタ２６，２６（１個のみ図示）が取り付けられてい
る。各々のコネクタ２６にアルミニウム・マンガン系合
金の芯材層の外側にろう材層をクラッドしたインレット
パイプ２７あるいはアウトレットパイプ２８を取り付け
仮止めし、ろう付け炉内にて所定の方法でろう材層を溶
かし、ろう付している。At both ends of the oil cooler main body 30, connectors 26, 26 (only one is shown) of an aluminum-manganese alloy having no brazing material layer are attached. An inlet pipe 27 or an outlet pipe 28 in which a brazing material layer is clad on the outside of a core material layer of an aluminum / manganese alloy is temporarily attached to each connector 26, and the brazing material layer is fixed by a predetermined method in a brazing furnace. Melted and brazed.
【０００９】即ち、内蔵オイルク−ラ２９を組み立てて
ろう付するために、アウタ−パイプ２３にインナ−フィ
ン２５を挿入した状態でアウタ−パイプ２３の両端にコ
ネクタ２６が取り付けられ、アウタ−パイプ２３とコネ
クタ２６のろう付け部にフラックスが塗布される。That is, in order to assemble and braze the built-in oil cooler 29, connectors 26 are attached to both ends of the outer pipe 23 with the inner fins 25 inserted into the outer pipe 23. And a flux is applied to the brazing portion of the connector 26.
【００１０】次に、コネクタ２６の一方からインナ−パ
イプ２４を挿入し、インナ−パイプ２４を拡管し、イン
ナ−パイプ２４とコネクタ２６とのろう付け部位にフラ
ックスが塗布される。Next, the inner pipe 24 is inserted from one of the connectors 26, the inner pipe 24 is expanded, and a flux is applied to a brazing portion between the inner pipe 24 and the connector 26.
【００１１】さらに、両端のコネクタ２６にパイプ２７
が挿入拡管され、パイプ２７とコネクタ２６のろう付け
部にフラックスが塗布される。最後に、インナ−フィン
２５とアウタ−パイプ２３及びインナ−パイプ２４をろ
う付けするために、パイプ２７よりフラックスが塗布さ
れる。以上の如く組み立てられた内蔵オイルク−ラ２９
は、雰囲気温度が摂氏約６２０度の窒素雰囲気のろう付
け炉中で加熱されろう付けされる。Furthermore, pipes 27 are connected to the connectors 26 at both ends.
Is inserted and expanded, and a flux is applied to the brazing portions of the pipe 27 and the connector 26. Finally, a flux is applied from a pipe 27 to braze the inner fin 25 and the outer pipe 23 and the inner pipe 24. Built-in oil cooler 29 assembled as described above
Is heated and brazed in a brazing furnace in a nitrogen atmosphere at an ambient temperature of about 620 degrees Celsius.
【００１２】そして、図９に示すように、このようにし
て組み付けられた内蔵オイルク−ラ２９は、ラジェ−タ
２１の下部タンク２２にＯリング３１を介してナット３
２で締めつけることにより取り付けられ、ラジェ−タ２
１に組み込まれ、図６に示すような内蔵オイルク−ラ２
９を内蔵して構成されたラジェ−タ２１となる。このラ
ジェ−タ２１が車両に取り付けられ、内蔵オイルク−ラ
２９のインレットパイプ２７あるいはアウトレットパイ
プ２８には図９に示すように潤滑油用のゴムホ−ス３３
が接続される。Then, as shown in FIG. 9, the built-in oil cooler 29 assembled as described above is attached to the lower tank 22 of the radiator 21 via the O-ring 31 and the nut 3.
2 and tighten by radiator 2
1 and a built-in oil cooler 2 as shown in FIG.
The radiator 21 has a built-in 9. The radiator 21 is mounted on a vehicle, and a rubber hose 33 for lubricating oil is provided on the inlet pipe 27 or the outlet pipe 28 of the built-in oil cooler 29 as shown in FIG.
Is connected.
【００１３】図８に示すように、パイプ２７は、コネク
タ２６にろう付するために、芯材層２７ａ（例えば、Ｊ
ＩＳ３００３）の外側にろう材層２７ｂ（例えば、ＪＩ
Ｓ４３４３）をクラッドして構成されている。As shown in FIG. 8, a pipe 27 has a core material layer 27a (for example, J
The brazing material layer 27b (for example, JI
S4343) is clad.
【００１４】このようなクラッド材層からなるパイプ２
７上のゴムホ−ス３３の端部３３Ａでは、水分や埃が溜
り、局部電池が形成され、ろう材層２７ｂに腐食が起
き、ろう材層２７ｂや芯材層２７ａは材料の性質上腐食
が板厚方向に進行するいわゆる孔食になる。A pipe 2 made of such a clad material layer
At the end 33A of the rubber hose 33 on the top 7, water and dust accumulate, a local battery is formed, and the brazing material layer 27b is corroded, and the brazing material layer 27b and the core material layer 27a are corroded due to the nature of the material. The so-called pitting corrosion proceeds in the thickness direction.
【００１５】上述のように、ろう材層２７ｂに起きた腐
食が板厚方向に進行し、芯材層２７ａにまで進むと、ろ
う材層２７ｂと芯材層２７ａではろう材層２７ｂの方が
電位が高いため、ろう材層２７ｂと芯材層２７ａの間で
局部電池が形成され、芯材層２７ａの腐食が進み、パイ
プ２７に孔が開き、オイルが洩れ出す虞がある。As described above, when the corrosion that has occurred in the brazing material layer 27b progresses in the plate thickness direction and proceeds to the core material layer 27a, the brazing material layer 27b is more effective in the brazing material layer 27b and the core material layer 27a. Since the potential is high, a local battery is formed between the brazing material layer 27b and the core material layer 27a, the corrosion of the core material layer 27a proceeds, a hole is opened in the pipe 27, and oil may leak out.
【００１６】一般に、この孔食を防ぐために、芯材層
に、アルミニウム合金に１〜２重量％の亜鉛を添加した
アルミニウム・亜鉛合金層をクラッドし、ろう付け加熱
後に０．５重量％以上の亜鉛を残存させこの部位を犠牲
腐食させ芯材層を保護し、芯材層の寿命を伸ばしてい
る。ここで、亜鉛を１〜２重量％添加するのは、アルミ
ニウム・亜鉛合金層の亜鉛が多いとろう付け加熱時に、
芯材層に拡散し芯材層も犠牲腐食したり、アルミ・亜鉛
合金自体の腐食速度が速くなるためとされている。Generally, in order to prevent this pitting corrosion, an aluminum / zinc alloy layer obtained by adding 1 to 2% by weight of zinc to an aluminum alloy is clad on a core material layer, and after brazing heating, 0.5% by weight or more is added. Zinc remains, and this portion is sacrificed and corroded to protect the core layer, thereby extending the life of the core layer. Here, the addition of 1 to 2% by weight of zinc is based on the fact that a large amount of zinc is contained in the aluminum / zinc alloy layer during brazing heating.
It is said that it diffuses into the core material layer and causes sacrificial corrosion of the core material layer, and the corrosion rate of the aluminum / zinc alloy itself increases.
【００１７】[0017]
【発明が解決しようとする課題】前記腐食を解決するた
めに、図１０に示すように、パイプ２７のろう材層に
１．５重量％の亜鉛を添加し、ろう付することを試み
た。そして、パイプ２７をラジェ−タ２１に組み込み、
パイプ２７にキャップを被覆して腐食試験を行ったとこ
ろ、深い孔食が発生していることが判明した。In order to solve the above-mentioned corrosion, as shown in FIG. 10, an attempt was made to add 1.5% by weight of zinc to the brazing material layer of the pipe 27 and braze it. Then, the pipe 27 is incorporated into the radiator 21,
When a corrosion test was performed by covering the pipe 27 with a cap, it was found that deep pitting occurred.
【００１８】そこで、パイプ２７の亜鉛の濃度を調査し
たところ、一般にろう材以外の材料２７ｂでは亜鉛濃度
のピ−クは所定量残留するが、ろう材層に同量の亜鉛を
添加したのでは、図１１に示すように、亜鉛濃度のピ−
クは所定量より少なかった。これは、ろう材が溶けるた
めに、亜鉛が外気側に蒸発し易くなり、亜鉛量が少なく
なると考えられる。Therefore, when the zinc concentration of the pipe 27 was examined, a peak of zinc concentration generally remained in the material 27b other than the brazing material, but if the same amount of zinc was added to the brazing material layer, As shown in FIG.
The amount was less than the predetermined amount. This is considered to be because zinc is easily evaporated to the outside air side because the brazing material is melted, and the amount of zinc is reduced.
【００１９】図１１に示すように、このようにろう材層
２７ｂから芯材層２７ａにかけて分布した亜鉛濃度では
該パイプの径方向で、芯材層２７ａの電位がろう材層２
７ｂの電位より低いので、水分があると、犠牲腐食が有
効に働かず、電位の低い芯材層２７ａに孔腐食を起こ
す。このため面腐食が起こらず孔食が発生したと考えら
れる。As shown in FIG. 11, at the zinc concentration distributed from the brazing material layer 27b to the core material layer 27a, the potential of the core material layer 27a is reduced in the radial direction of the pipe.
Since the potential is lower than the potential of 7b, if there is moisture, sacrificial corrosion does not work effectively, and pore corrosion occurs in the core material layer 27a having a low potential. It is considered that surface corrosion did not occur and pitting occurred.
【００２０】また、図１１において、ろう材層２７ｂ
に、芯材層２７ａの成分で、アルミニウムよりも電位の
高いＣｕが僅かに拡散しているというデータが得られて
いる。このＣｕの拡散が０．２重量％以下で亜鉛量が
０．５重量％以上あれば腐食の進行に問題ないとされて
いるが、亜鉛量が少ないために、ろう材層２７ｂの電位
を更に高くし、芯材層２７ａの孔食を更に加速している
ことも考えられる。In FIG. 11, the brazing material layer 27b
In addition, data that Cu having a higher potential than aluminum is slightly diffused in the component of the core layer 27a is obtained. It is said that if the diffusion of Cu is 0.2% by weight or less and the zinc content is 0.5% by weight or more, there is no problem in the progress of corrosion. However, since the zinc content is small, the potential of the brazing material layer 27b is further increased. It is conceivable that the pitting height is increased to further accelerate the pitting of the core layer 27a.
【００２１】かかる孔食を防止するために、例えば、図
７，図１２に示すように、キャップを２層クラッドパイ
プからなるパイプ２７に被覆した状態で、オイルクーラ
２９をろう付け加熱すれば、ろう材層２７ｂからの亜鉛
の蒸発が防がれ、亜鉛の濃度分布は、図１２に示す状態
となり、ろう材層２７ｂの表面に亜鉛が存在することに
なる。この亜鉛により、ろう材層２７ｂの表面で、面方
向に犠牲腐食（面腐食）が徐々に進行し、孔食が防がれ
る。In order to prevent such pitting, for example, as shown in FIGS. 7 and 12, the oil cooler 29 is heated by brazing while the cap is covered with a pipe 27 made of a two-layer clad pipe. Evaporation of zinc from the brazing material layer 27b is prevented, and the zinc concentration distribution becomes as shown in FIG. 12, and zinc is present on the surface of the brazing material layer 27b. By this zinc, sacrificial corrosion (surface corrosion) gradually progresses in the surface direction on the surface of the brazing material layer 27b, and pitting corrosion is prevented.
【００２２】ところが、ろう付け加熱時に、部品として
キャップを必要とし、また、キャップの脱着作業がある
ため、それだけコストアップになる。本発明は、上述の
問題点を解決するためになされたもので、その目的は、
表面にろう材がクラッドされたアルミニウム合金材の孔
食を防止して孔あき時間を延ばすことができる熱交換器
用アルミニウムクラッド材及びそれを用いたアルミニウ
ムパイプ並びにプレートを提供することである。However, a cap is required as a part at the time of heating by brazing, and the work of attaching and detaching the cap increases the cost. The present invention has been made in order to solve the above-mentioned problems, and its purpose is to
An object of the present invention is to provide an aluminum clad material for a heat exchanger, which can prevent pitting of an aluminum alloy material having a brazing material clad on its surface and extend a piercing time, and an aluminum pipe and a plate using the same.
【００２３】[0023]
【課題を解決するための手段】請求項１記載の発明は、
Ｃｕの含有量が０．２重量％以下であるアルミニウム合
金からなる芯材層と、芯材層の外側に形成され、Ｚｎを
含有するとともにＣｕの含有量が０．２重量％以下であ
るアルミニウム合金からなる中間金属層と、中間金属層
の外側に形成され、Ｚｎを含有するとともにＣｕの含有
量が０．０５重量％以下であるろう材層とから構成され
ていることを特徴とする。According to the first aspect of the present invention,
A core layer made of an aluminum alloy having a Cu content of 0.2% by weight or less; and aluminum formed outside the core material layer and containing Zn and having a Cu content of 0.2% by weight or less. It is characterized by comprising an intermediate metal layer made of an alloy, and a brazing material layer formed outside the intermediate metal layer and containing Zn and having a Cu content of 0.05% by weight or less.
【００２４】請求項２記載の発明は、Ｃｕの含有量が
０．２重量％以上であるアルミニウム合金からなる芯材
層と、芯材層の外側に形成され、Ｚｎを含有するととも
にＣｕの含有量が０．０５重量％以下であるアルミニウ
ム合金からなる中間金属層と、中間金属層の外側に形成
され、Ｚｎを含有するとともにＣｕの含有量が０．０５
重量％以下であるろう材層とから構成されていることを
特徴とする。According to a second aspect of the present invention, there is provided a core layer made of an aluminum alloy having a Cu content of 0.2% by weight or more, and a Zn layer formed outside the core layer and containing Zn and Cu. An intermediate metal layer made of an aluminum alloy having an amount of 0.05% by weight or less;
% By weight or less.
【００２５】請求項３記載の発明は、請求項１記載また
は請求項２記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材を
用いてなる。請求項４記載の発明は、請求項１記載また
は請求項２記載の熱交換器用アルミニウムクラッド材を
用いてなる。According to a third aspect of the present invention, an aluminum clad material for a heat exchanger according to the first or second aspect is used. The invention according to claim 4 uses the aluminum clad material for a heat exchanger according to claim 1 or 2.
【００２６】[0026]
【作用】請求項１記載の発明においては、ろう材層のＣ
ｕの含有量が０．０５重量％以下にした理由は、ろう材
層にＣｕが多くあると、ろう付け後のろう材層の犠牲腐
食効果が阻害され、孔食が発生し易くなる。これを防ぐ
ため、含有量を少なくしている。According to the first aspect of the present invention, the C
The reason why the content of u is set to 0.05% by weight or less is that if the brazing material layer contains a large amount of Cu, the sacrificial corrosion effect of the brazing material layer after brazing is impaired, and pitting corrosion is likely to occur. To prevent this, the content is reduced.
【００２７】また、芯材層は０．２重量％以下のＣｕを
含有しているので、中間金属層へＣｕが拡散し難くな
り、従って、ろう材層のＣｕ濃度が変化せずに小さい値
に保持されるので、犠牲腐食効果が阻害されることはな
く、また、ろう材層，中間金属層の面腐食が顕著とな
る。Further, since the core material layer contains less than 0.2% by weight of Cu, it is difficult for Cu to diffuse into the intermediate metal layer. Therefore, the sacrificial corrosion effect is not hindered, and the surface corrosion of the brazing material layer and the intermediate metal layer becomes remarkable.
【００２８】そして、ろう付け加熱時においては、中間
金属層中のＺｎは、外側のろう材層内のＺｎにより、外
気に蒸発することを邪魔される。そのため、ろう材層が
溶けてろう材層のＺｎの一部が蒸発しても、犠牲腐食さ
せるろう材層と中間金属層に適当量のＺｎが残留するこ
とになる。At the time of brazing heating, Zn in the intermediate metal layer is prevented from evaporating to the outside air by Zn in the outer brazing material layer. Therefore, even if the brazing material layer is melted and a part of Zn of the brazing material layer evaporates, an appropriate amount of Zn remains in the brazing material layer and the intermediate metal layer to be sacrificed.
【００２９】また、中間金属層を挟んでろう材層から芯
材層にかけて分布したＺｎ濃度では、板厚方向で、ろう
材層と中間金属層の電位が芯材層より低いこともあり、
犠牲腐食が進行する。即ち、ろう材層と中間金属層のＺ
ｎが多いので、ろう材層と中間金属層の間で面腐食が起
こり、板厚方向への腐食が遅くなり、ろう材層または中
間金属層においてだけ、その異金属間で面方向で面腐食
が徐々に進行する。Also, with the Zn concentration distributed from the brazing material layer to the core material layer with the intermediate metal layer interposed, the potential of the brazing material layer and the intermediate metal layer may be lower than the core material layer in the thickness direction.
Sacrificial corrosion proceeds. That is, the Z of the brazing material layer and the intermediate metal layer
Since there are many n, surface corrosion occurs between the brazing material layer and the intermediate metal layer, and the corrosion in the thickness direction becomes slow, and only in the brazing material layer or the intermediate metal layer, surface corrosion occurs between the different metals in the surface direction. Progresses gradually.
【００３０】請求項２記載の発明においては、ろう材層
のＣｕの含有量が０．０５重量％以下にした理由は、ろ
う材層にＣｕが多くあると、ろう付け後のろう材層の犠
牲腐食効果が阻害され、孔食が発生し易くなる。これを
防ぐため、含有量を少なくしている。In the second aspect of the present invention, the reason why the Cu content of the brazing material layer is set to 0.05% by weight or less is that if the brazing material layer contains a large amount of Cu, the brazing material layer after brazing will have a high Cu content. The sacrificial corrosion effect is hindered, and pitting corrosion easily occurs. To prevent this, the content is reduced.
【００３１】また、芯材層は０．２重量％以上のＣｕを
含有し、且つ、中間金属層は０．０５重量％以下のＣｕ
を含有しているので、芯材層のＣｕが中間金属層に拡散
し、中間金属層のＣｕが増加するが、中間金属層のＣｕ
の濃度を予め低くしてあるので、中間金属層のＣｕの濃
度が低く保持され、ろう材層及び中間金属層の犠牲腐食
効果の阻害が防止される。The core layer contains 0.2% by weight or more of Cu, and the intermediate metal layer contains 0.05% by weight or less of Cu.
, The Cu of the core material layer diffuses into the intermediate metal layer and the Cu of the intermediate metal layer increases, but the Cu of the intermediate metal layer increases.
, The Cu concentration in the intermediate metal layer is kept low, and the sacrificial corrosion effect of the brazing material layer and the intermediate metal layer is prevented from being hindered.
【００３２】即ち、中間金属層はＺｎと０．０５重量％
以下のＣｕとを含有しているので、芯材層にＣｕが０．
２重量％以上含まれていたとしても、中間金属層にはＣ
ｕがほとんど含まれていないため、ろう材中にＣｕが拡
散する量が抑えられ、ろう材層の電位を低く保持するこ
とになり、孔食を防止し、面腐食になる。That is, the intermediate metal layer contains 0.05% by weight of Zn.
Since the following Cu is contained, Cu is contained in the core material layer in an amount of 0.1%.
Even if 2% by weight or more is contained, the intermediate metal layer contains C
Since almost no u is contained, the amount of Cu diffused in the brazing material is suppressed, the potential of the brazing material layer is kept low, pitting corrosion is prevented, and surface corrosion occurs.
【００３３】[0033]
【実施例】以下、図面により本発明の実施例について説
明する。本発明の実施例に係わる熱交換器用アルミニウ
ムクラッド材について説明する。図２，図３は第１実施
例を示し、図４，図５は第２実施例を示す。Embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. An aluminum clad material for a heat exchanger according to an embodiment of the present invention will be described. 2 and 3 show a first embodiment, and FIGS. 4 and 5 show a second embodiment.
【００３４】第１実施例，第２実施例における熱交換器
用アルミニウムクラッド材Ｃの断面は図１に示される。
図において、熱交換器用アルミニウムクラッド材Ｃは、
芯材層１と、芯材層１の外側に形成された中間金属層２
と、中間金属層２の外側に形成されたろう材層３とから
構成されている。A cross section of the aluminum clad material C for a heat exchanger in the first and second embodiments is shown in FIG.
In the figure, the aluminum clad material C for a heat exchanger is:
Core layer 1 and intermediate metal layer 2 formed outside core layer 1
And a brazing material layer 3 formed outside the intermediate metal layer 2.
【００３５】第１実施例における熱交換器用アルミニウ
ムクラッド材Ｃは、Ｃｕの含有量が０．２重量％以下で
あるアルミニウム合金からなる芯材層１と、芯材層１の
外側に形成され、１．５重量％のＺｎを含有するととも
にＣｕの含有量が０．２重量％以下であるアルミニウム
合金からなる中間金属層２と、中間金属層２の外側に形
成され、１．５重量％のＺｎを含有するとともにＣｕの
含有量が０．０５重量％以下であるろう材層３とから構
成されている。The aluminum clad material C for a heat exchanger according to the first embodiment is formed on a core material layer 1 made of an aluminum alloy having a Cu content of 0.2% by weight or less, and on the outside of the core material layer 1. An intermediate metal layer 2 made of an aluminum alloy containing 1.5% by weight of Zn and having a Cu content of 0.2% by weight or less, and 1.5% by weight formed outside the intermediate metal layer 2; And a brazing material layer 3 containing Zn and having a Cu content of 0.05% by weight or less.
【００３６】第２実施例における熱交換器用アルミニウ
ムクラッド材Ｃは、Ｃｕの含有量が０．２重量％以上で
あるアルミニウム合金からなる芯材層１と、芯材層１の
外側に形成され、１．５重量％のＺｎを含有するととも
にＣｕの含有量が０．０５重量％以下であるアルミニウ
ム合金からなる中間金属層２と、中間金属層２の外側に
形成され、１．５重量％のＺｎを含有するとともにＣｕ
の含有量が０．０５重量％以下であるろう材層３とから
構成されている。The aluminum clad material C for a heat exchanger in the second embodiment is formed on a core layer 1 made of an aluminum alloy having a Cu content of 0.2% by weight or more, and on the outside of the core layer 1. An intermediate metal layer 2 made of an aluminum alloy containing 1.5% by weight of Zn and having a Cu content of 0.05% by weight or less, and 1.5% by weight formed outside the intermediate metal layer 2; Cu containing Zn
And the brazing material layer 3 having a content of 0.05% by weight or less.
【００３７】なお、上記のＣｕの含有量は、有意として
添加されるＣｕと不純物として含有されるＣｕの合計し
た含有量を表している。上記のアルミニウムクラッド材
について、種々の材質を準備し、試験を行なった。アル
ミニウムクラッド材には、ブレージングシート，ブレー
ジングパイプを供試材として選定し、また、第１実施例
の材料とし、試験片１，試験片２を準備し、また、第２
実施例の材料とし、試験片３，試験片４を準備し、さら
に、第１実施例，第２実施例の材料の範囲に含まれない
材料として、試験片５〜１１を準備した。The above-mentioned content of Cu indicates the total content of Cu added as significant and Cu contained as impurities. Various materials were prepared for the above-mentioned aluminum clad material and tested. As the aluminum clad material, a brazing sheet and a brazing pipe were selected as test materials. Further, test materials 1 and 2 were prepared as materials of the first embodiment.
Test pieces 3 and 4 were prepared as materials of the examples, and test pieces 5 to 11 were prepared as materials not included in the range of the materials of the first and second examples.
【００３８】上記試験条件のための芯材，中間金属材，
及びろう材の材質的な組み合わせを、表１に示す。The core material, intermediate metal material,
Table 1 shows the material combinations of the brazing material and the brazing material.
【００３９】[0039]
【表１】 [Table 1]
【００４０】上記試験を行なうために、芯材，中間金属
層材，及びろう材を別々に鋳造し、それぞれ４８０℃に
３時間加熱する均熱処理を施し、熱間圧延後に冷間圧延
を行なう３層クラッド圧延によって板厚を１．３ｍｍと
し、さらに、３９０℃に１．５時間加熱する焼鈍処理を
施してブレージングシートを製造した。このブレージン
グシートの一部を電縫により外径１０ｍｍのパイプと
し、所定の長さに切断してブレージング用パイプを製造
した。なお、中間金属層材，ろう材のクラッド率は、そ
れぞれ５％とされている。In order to conduct the above test, a core material, an intermediate metal layer material, and a brazing material are separately cast, subjected to a soaking process of heating at 480 ° C. for 3 hours, and then subjected to cold rolling after hot rolling. The thickness was set to 1.3 mm by layer clad rolling, and an annealing treatment of heating at 390 ° C. for 1.5 hours was performed to produce a brazing sheet. A part of this brazing sheet was formed into a pipe having an outer diameter of 10 mm by electric sewing, and cut into a predetermined length to produce a brazing pipe. The cladding ratios of the intermediate metal layer material and the brazing material are each 5%.
【００４１】ちなみに、中間金属層２の厚さは、４０μ
ｍ以上で、１３０μｍ以下が望ましい。４０μｍ以下で
は、ろう付け加熱でろう材層３及び中間金属層２のＺｎ
量が低下し、犠牲腐食効果が充分に発揮することが困難
となる。Incidentally, the thickness of the intermediate metal layer 2 is 40 μm.
m or more and 130 μm or less. If the thickness is 40 μm or less, the brazing material layer 3 and the intermediate metal layer 2
Therefore, it is difficult to sufficiently exhibit the sacrificial corrosion effect.
【００４２】特に、Ｃｕの含有量が０．２重量％以上含
有された芯材層１を用いた熱交換器用アルミニウムクラ
ッド材では、ろう付け加熱で芯材層１中のＣｕがろう材
層３まで拡散するため、ろう材層３及び中間金属層２の
犠牲腐食効果を阻害するため、中間金属層２の厚さは４
０μｍ以上とする。In particular, in an aluminum clad material for a heat exchanger using a core material layer 1 having a Cu content of 0.2% by weight or more, Cu in the core material layer 1 is reduced by the brazing heating. In order to prevent the sacrificial corrosion effect of the brazing filler metal layer 3 and the intermediate metal layer 2, the thickness of the intermediate metal layer 2 is
0 μm or more.
【００４３】中間金属層２の厚さが１３０μｍ以上にな
ると、ろう付け加熱後のろう材層３及び中間金属層２の
Ｚｎ量が高くなり、ろう材層３及び中間金属層２の消耗
が速くなり、却って孔食が発生し易くため、１３０μｍ
とした。When the thickness of the intermediate metal layer 2 is 130 μm or more, the amount of Zn in the brazing material layer 3 and the intermediate metal layer 2 after the heating by brazing increases, and the consumption of the brazing material layer 3 and the intermediate metal layer 2 increases rapidly. Pitting corrosion is easy to occur.
And
【００４４】得られたブレージングシート，ブレージン
グ用パイプを供試材としてノコロックフラックスを塗布
した後、次の試験条件でろう付けを行なった。フラック
ス塗布量：２〜５ｇ／ｍ2 ，ろう付け温度：６０５℃，
加熱時間：５分間，ろう付け雰囲気：露点−３０〜４０
℃の窒素ガスとし、さらに、ブレージングシートにはキ
ャップを被覆しないものを準備し、ブレージング用パイ
プは、キャップを被覆したものと、キャップを被覆しな
いものを準備した。Using the obtained brazing sheet and brazing pipe as test materials, Nocoloc flux was applied, and brazing was performed under the following test conditions. Flux application amount: 2 to 5 g / m 2 , brazing temperature: 605 ° C.
Heating time: 5 minutes, brazing atmosphere: dew point -30 to 40
A nitrogen gas at a temperature of ° C was used, and a brazing sheet not covered with a cap was prepared, and a brazing pipe was prepared with a cap covered and a pipe not covered with a cap.
【００４５】そして、ろう付けした供試材からは幅２５
ｍｍ，長さ５０ｍｍの試験片を切り出し、パイプととも
に耐食性試験に供した。耐食性試験は芯材側及び端部を
樹脂でシールした試験片を腐食液に浸漬し、８８℃８時
間〜３５℃１６時間を１サイクルとし、２１サイクル繰
り返すビーカーテスト法を採用した。The width of the brazed test material is 25
A test piece having a length of 50 mm and a length of 50 mm was cut out and subjected to a corrosion resistance test together with a pipe. The corrosion resistance test employed a beaker test method in which a test piece in which the core material and the end were sealed with a resin was immersed in a corrosive liquid, and 21 cycles of 88 ° C. for 8 hours to 35 ° C. for 16 hours were repeated.
【００４６】腐食液は、Ｃｌ1-：１０００ｐｐｍ，ＳＯ
4 2-：１０００ｐｐｍ，ＨＣＯ3 1-：１０００ｐｐｍ，
Ｃｕ2+：１０ｐｐｍを含む液が用いられている。また、
浸漬を７サイクル繰り返す毎に、腐食液を更新した。そ
して、試験片に発生した孔食の深さを顕微鏡焦点深度法
によって測定するとともに試験前後の重量測定により腐
食減量を算出した。その試験結果が表２に示される。The etching solution was Cl 1− : 1000 ppm, SO
4 2− : 1000 ppm, HCO 3 1− : 1000 ppm,
A liquid containing 10 ppm of Cu 2+ is used. Also,
Each time the immersion was repeated for 7 cycles, the etchant was renewed. Then, the depth of the pitting corrosion generated on the test piece was measured by the microscope focal depth method, and the weight loss before and after the test was used to calculate the corrosion weight loss. The test results are shown in Table 2.
【００４７】上記試験結果によれば、孔食深さが浅く且
つ腐食減量の少ない供試材は試験片１〜４（第１実施
例，第２実施例）である。According to the above test results, the test materials having a small pitting depth and a small corrosion loss are test pieces 1 to 4 (first and second examples).
【００４８】[0048]
【表２】 [Table 2]
【００４９】第１実施例の作用を説明する。ろう材層３
のＣｕの含有量が０．０５重量％以下にした理由は、ろ
う材層３にＣｕが多くあると、ろう付け後の犠牲腐食効
果が阻害され、孔食が発生し易くなる。これを防ぐた
め、含有量を少なくしている。The operation of the first embodiment will be described. Brazing material layer 3
The reason for setting the Cu content to 0.05% by weight or less is that if the brazing material layer 3 contains a large amount of Cu, the sacrificial corrosion effect after brazing is impaired, and pitting corrosion easily occurs. To prevent this, the content is reduced.
【００５０】また、芯材層１は０．２重量％以下のＣｕ
を含有しているので、中間金属層２へＣｕが拡散し難く
なり、従って、ろう材層３のＣｕ濃度が変化せずに小さ
い値に保持されるので、犠牲腐食効果が阻害されること
はないとされ、また、ろう材層３，中間金属層２の面腐
食が顕著となる。Further, the core material layer 1 contains 0.2% by weight or less of Cu.
, Cu is hardly diffused into the intermediate metal layer 2, and therefore, the Cu concentration of the brazing material layer 3 is maintained at a small value without changing, so that the sacrificial corrosion effect is not hindered. In addition, the surface corrosion of the brazing material layer 3 and the intermediate metal layer 2 becomes remarkable.
【００５１】そして、ろう付け加熱時においては、中間
金属層２中のＺｎは、外側のろう材層３内のＺｎによ
り、外気に蒸発することを邪魔されるため、ろう材層３
が溶けてろう材層３のＺｎの一部が蒸発しても、犠牲腐
食させるろう材層３と中間金属層２に適当量のＺｎが残
留することになる。中間金属層２のＺｎは、その一部だ
けががろう材層３と芯材層１に拡散するものとされる。At the time of the brazing heating, Zn in the intermediate metal layer 2 is prevented from evaporating to the outside air by Zn in the outer brazing material layer 3.
Even if some of the Zn in the brazing material layer 3 evaporates due to the melting, an appropriate amount of Zn remains in the brazing material layer 3 and the intermediate metal layer 2 to be sacrificed. Only part of the Zn of the intermediate metal layer 2 diffuses into the brazing material layer 3 and the core material layer 1.
【００５２】また、中間金属層２を挟んでろう材層３か
ら芯材層１にかけて分布したＺｎ濃度では、板厚方向
で、ろう材層３と中間金属層２の電位が芯材層１より低
いこともあり、犠牲腐食が進行する。即ち、ろう材層３
と中間金属層２の間で面腐食が起こり、板厚方向への腐
食が遅くなる。In the Zn concentration distributed from the brazing material layer 3 to the core material layer 1 with the intermediate metal layer 2 interposed therebetween, the potential of the brazing material layer 3 and the potential of the intermediate metal layer 2 are higher than that of the core material layer 1 in the thickness direction. Sometimes low, sacrificial corrosion proceeds. That is, the brazing material layer 3
And intermediate metal layer 2 cause surface corrosion, and the corrosion in the thickness direction slows down.
【００５３】また、芯材層１と中間金属層２のＣｕは
０．２重量％以下であり、腐食の進行に影響されなかっ
た。所定量のＺｎのある状態での腐食の進行は、実験結
果からも分かるようにＺｎ濃度の所定量の部分における
アルミニウム合金の異種金属間で腐食が起こって面腐食
が進行し、孔食を起こす芯材層１に至るまでの腐食に時
間がかかるためと考えられている。Further, Cu in the core material layer 1 and the intermediate metal layer 2 was 0.2% by weight or less, and was not affected by the progress of corrosion. As can be seen from the experimental results, the progress of corrosion in a state where a predetermined amount of Zn is present is such that corrosion occurs between dissimilar metals of the aluminum alloy in a predetermined amount portion of Zn concentration, surface corrosion progresses, and pitting occurs. It is considered that it takes time for the corrosion to reach the core layer 1.
【００５４】第１実施例の効果を説明する。中間金属層
２の外側にろう材層３が形成され、このろう材層３には
Ｚｎが含まれているので、中間金属層２中のＺｎは、外
側のろう材層３内のＺｎに邪魔され外気に蒸発すること
なく、ろう材層３が溶けてろう材層３のＺｎが蒸発し易
くなっても犠牲腐食させる層に適当量のＺｎが残留する
ことになる。図２，図３により、ろう付け前後でＺｎの
量の変化量が少ないことが確認されている。The effect of the first embodiment will be described. A brazing material layer 3 is formed outside the intermediate metal layer 2, and since the brazing material layer 3 contains Zn, Zn in the intermediate metal layer 2 interferes with Zn in the outer brazing material layer 3. Even if the brazing material layer 3 is melted and the Zn of the brazing material layer 3 is easily evaporated without evaporating to the outside air, an appropriate amount of Zn remains in the sacrificial corrosion layer. 2 and 3 confirm that the amount of change in the amount of Zn before and after brazing is small.
【００５５】従って、腐食が起きても腐食は板厚表面に
そって面方向に拡がる面腐食になるため、板厚方向への
腐食の進行を遅らせることができ、芯材層１が腐食する
までの時間を大幅に延ばすことができる。Therefore, even if corrosion occurs, the corrosion becomes surface corrosion that spreads in the surface direction along the plate thickness surface, so that the progress of corrosion in the plate thickness direction can be delayed, and until the core material layer 1 is corroded. Time can be greatly extended.
【００５６】さらに、従来におけるキャップを装着しな
くても、ろう材層３にＺｎを含ませ、Ｚｎを含有する中
間金属層２を存在させることにより、キャップを装着し
た場合と同様の孔食の防止効果を得ることができる。従
って、キャップの装着を省き、部品コストを削減し、そ
の脱着作業を無くし、コストダウンを図ることができ
る。Further, even if the conventional cap is not mounted, by including Zn in the brazing filler metal layer 3 and the presence of the intermediate metal layer 2 containing Zn, the same pitting corrosion as when the cap is mounted is obtained. The prevention effect can be obtained. Therefore, it is possible to omit the mounting of the cap, to reduce the cost of parts, to remove the attaching / detaching operation, and to reduce the cost.
【００５７】また、芯材層１及び中間金属層２は０．２
重量％以下のＣｕを含有しているにすぎないので、ろう
材層３にＣｕがほとんど拡散することがない。即ち、ろ
う材層３にＣｕが偏析せず、ろう材層３の電位を上げる
ことなく、低く保持され、ろう材層３を適切に犠牲腐食
させるという効果が生じる。The core material layer 1 and the intermediate metal layer 2 are 0.2
Since it contains only Cu by weight or less, Cu hardly diffuses into the brazing material layer 3. That is, Cu is not segregated in the brazing material layer 3, the potential of the brazing material layer 3 is kept low without increasing the potential, and the effect of appropriately sacrificing corrosion of the brazing material layer 3 is produced.
【００５８】次に、第２実施例の作用を説明する。ろう
材層３のＣｕの含有量が０．０５重量％以下にした理由
は、ろう材層３にＣｕが多くあると、ろう付け後のろう
材層３の犠牲腐食効果が阻害され、孔食が発生し易くな
る。これを防ぐため、含有量を少なくしている。Next, the operation of the second embodiment will be described. The reason why the content of Cu in the brazing material layer 3 is set to 0.05% by weight or less is that if the brazing material layer 3 contains a large amount of Cu, the sacrificial corrosion effect of the brazing material layer 3 after brazing is impeded, and pitting corrosion occurs. Is more likely to occur. To prevent this, the content is reduced.
【００５９】また、芯材層１は０．２重量％以上のＣｕ
を含有し、且つ、中間金属層２は０．０５重量％のＣｕ
を含有しているので、芯材層のＣｕが中間金属層２に拡
散し、中間金属層２のＣｕが増加するが、中間金属層２
及びろう材層３のＣｕの濃度を予め低くしてあるので、
中間金属層２のＣｕの濃度が低く保持され、中間金属層
２及びろう材層３の犠牲腐食効果の阻害が防止される。
即ち、中間金属層２はＺｎと０．０５重量％以下のＣｕ
とを含有しているので、芯材層にＣｕが０．２重量％以
上含まれていたとしても、中間金属層２にはＣｕがほと
んど含まれていないため、ろう材中にＣｕが拡散する量
が抑えられ、ろう材層３の電位を低く保持することにな
り、孔食を防止し、面腐食になる。The core material layer 1 contains 0.2% by weight or more of Cu.
And the intermediate metal layer 2 contains 0.05% by weight of Cu.
, Cu in the core material layer diffuses into the intermediate metal layer 2 and Cu in the intermediate metal layer 2 increases.
And the concentration of Cu in the brazing material layer 3 has been reduced in advance,
The Cu concentration of the intermediate metal layer 2 is kept low, and the inhibition of the sacrificial corrosion effect of the intermediate metal layer 2 and the brazing material layer 3 is prevented.
That is, the intermediate metal layer 2 is composed of Zn and 0.05% by weight or less of Cu.
Therefore, even if Cu is contained in the core material layer in an amount of 0.2% by weight or more, Cu diffuses into the brazing material because almost no Cu is contained in the intermediate metal layer 2. The amount is suppressed, and the potential of the brazing material layer 3 is kept low, thereby preventing pitting corrosion and causing surface corrosion.
【００６０】第２実施例の効果を説明する。第２実施例
は図４，図５に示すように第１実施例と同様の効果を奏
するとともに、中間金属層２は０．０５重量％以下のＣ
ｕを含有しているにすぎないので、ろう材層３にＣｕが
ほとんど拡散することがない。即ち、ろう材層３の電位
を上げることがないので、ろう材層３を適切に犠牲腐食
させるという効果を奏する。The effect of the second embodiment will be described. The second embodiment has the same effects as the first embodiment as shown in FIGS. 4 and 5, and the intermediate metal layer 2 has a C content of 0.05% by weight or less.
Since only Cu is contained, Cu hardly diffuses into the brazing material layer 3. That is, since the potential of the brazing material layer 3 is not increased, there is an effect that the brazing material layer 3 is appropriately sacrificed and corroded.
【００６１】上述の熱交換器用アルミニウムクラッド材
は、熱交換器用アルミニウムパイプ並びに熱交換器用ア
ルミニウムプレートに適用される。例えば、本実施例に
係わるパイプは、図６，図７の従来例と同様の構造のラ
ジェ−タに装着された内蔵オイルク−ラのパイプに適用
される。また、図７に示す内蔵オイルク−ラ２９のパイ
プ２７に限定されることなく、芯材層の外側にろう材層
をクラッドした材料を用いたラジエ−タやヒ−タコアの
パイプ、或いは、芯材層の外側にろう材層がクラッドさ
れ、ろう材層側が腐食環境にさらされる熱交換器の構成
部材のいずれにも適用できる。また、熱交換器用アルミ
ニウムクラッド材を用いて熱交換器用アルミニウムプレ
ートを形成することもできる。The above-described aluminum clad material for a heat exchanger is applied to an aluminum pipe for a heat exchanger and an aluminum plate for a heat exchanger. For example, the pipe according to the present embodiment is applied to a built-in oil cooler pipe mounted on a radiator having the same structure as the conventional example shown in FIGS. Further, without being limited to the pipe 27 of the built-in oil cooler 29 shown in FIG. 7, a pipe of a radiator or a heater core using a material in which a brazing material layer is clad outside a core material layer, or a core. The present invention can be applied to any component of a heat exchanger in which a brazing material layer is clad on the outside of the material layer and the brazing material layer side is exposed to a corrosive environment. Moreover, the aluminum plate for heat exchangers can also be formed using the aluminum clad material for heat exchangers.
【００６２】なお、上記実施例では、Ｚｎの含有量が
１．５重量％になっているが、かかる数値に限定される
ことなく、０．５重量％〜３重量％が適当とされてい
る。中間金属層２，ろう材層３のＺｎの含有量の上限理
由，下限理由について述べる。In the above embodiment, the Zn content is 1.5% by weight. However, the present invention is not limited to this value, and 0.5% to 3% by weight is appropriate. . The reasons for the upper and lower limits of the Zn content of the intermediate metal layer 2 and the brazing material layer 3 will be described.
【００６３】先ず、ろう材層について述べると、Ｚｎ添
加量が０．５重量％以下では充分な犠牲腐食による孔食
の発生を防止できず、また、Ｚｎ添加量が３重量％以上
ではろう付時にＺｎが蒸発し、ろう付炉を汚染し、好ま
しくなく、さらに、Ｚｎ添加量が３重量％以上では自己
腐食量が多くなるため３重量％以下が適当とされる。First, with regard to the brazing filler metal layer, when the amount of Zn added is 0.5% by weight or less, the occurrence of pitting corrosion due to sufficient sacrificial corrosion cannot be prevented, and when the amount of Zn added is 3% by weight or more, brazing is not performed. Sometimes, Zn evaporates and contaminates the brazing furnace, which is not preferable. Further, when the amount of Zn added is 3% by weight or more, the amount of self-corrosion increases, so that 3% by weight or less is appropriate.
【００６４】次いで、中間金属層２について述べると、
Ｚｎの添加量０．５が重量％以下では、充分な犠牲腐食
による孔食の発生を防止することが困難で、また、Ｚｎ
の添加量が３重量％以上では自己腐食量が多くなり、中
間金属層の消耗が速くなるため、適切でない。Next, the intermediate metal layer 2 will be described.
If the amount of Zn added is 0.5% by weight or less, it is difficult to prevent the occurrence of pitting corrosion due to sufficient sacrificial corrosion.
If the addition amount is more than 3% by weight, the amount of self-corrosion increases, and the consumption of the intermediate metal layer becomes faster, which is not appropriate.
【００６５】[0065]
【発明の効果】以上説明したように請求項１記載の発明
によれば、中間金属層の外側にろう材層が形成され、ろ
う材層中のＺｎが外気に蒸発しても、ろう材層のＺｎは
犠牲腐食効果に必要な量を含有しているので、腐食が起
きても腐食はパイプ表面にそって面方向に拡がる面腐食
になり、板厚方向への腐食の進行を遅らせることがで
き、芯材層が腐食するまでの時間を大幅に延ばすことが
できる。As described above, according to the first aspect of the present invention, the brazing material layer is formed outside the intermediate metal layer, and even if Zn in the brazing material layer evaporates to the outside air, the brazing material layer is formed. Zn contains an amount necessary for the sacrificial corrosion effect, so even if corrosion occurs, the corrosion becomes surface corrosion that spreads in the plane direction along the pipe surface, and it can delay the progress of corrosion in the thickness direction. The time required for the core material layer to corrode can be greatly extended.
【００６６】また、芯材層は０．２重量％以下のＣｕを
含有しているので、芯材層の電位を高くし、ろう材層，
中間金属層の面腐食をより顕著にすることができる。ま
た、請求項２記載の発明によれば、請求項１記載の発明
の効果を奏するとともに、中間金属層は０．０５重量％
以下のＣｕを含有しているにすぎないので、芯材層に
０．２重量％以上のＣｕを含有しても、ろう材層にＣｕ
がほとんど拡散することがない。即ち、ろう材層の電位
を上げることがないので、ろう材層を適切に犠牲腐食さ
せるという効果を奏する。Further, since the core material layer contains 0.2% by weight or less of Cu, the potential of the core material layer is increased,
Surface corrosion of the intermediate metal layer can be made more remarkable. According to the second aspect of the present invention, the effects of the first aspect of the invention are exhibited, and the intermediate metal layer comprises 0.05% by weight.
Since only the following Cu is contained, even if 0.2% by weight or more of Cu is contained in the core material layer, Cu is contained in the brazing material layer.
Is hardly diffused. That is, since the potential of the brazing material layer is not increased, there is an effect that the brazing material layer is appropriately sacrificed and corroded.
【図１】本発明の第１実施例，第２実施例に係わる熱交
換器用アルミニウムクラッド材の断面図である。FIG. 1 is a sectional view of an aluminum clad material for a heat exchanger according to a first embodiment and a second embodiment of the present invention.
【図２】第１実施例のろう付け前の結果を示す実験デー
タ図である。FIG. 2 is an experimental data diagram showing a result before brazing of the first embodiment.
【図３】第１実施例のろう付け後の結果を示す実験デー
タ図である。FIG. 3 is an experimental data diagram showing a result after brazing of the first embodiment.
【図４】第２実施例のろう付け前の結果を示す実験デー
タ図である。FIG. 4 is an experimental data diagram showing a result before brazing of a second embodiment.
【図５】第２実施例のろう付け後の結果を示す実験デー
タ図である。FIG. 5 is an experimental data diagram showing a result after brazing of a second embodiment.
【図６】従来におけるラジエータの正面図である。FIG. 6 is a front view of a conventional radiator.
【図７】図６の内蔵オイルクーラを示す一部断面図であ
る。FIG. 7 is a partial sectional view showing the built-in oil cooler of FIG. 6;
【図８】図６の内蔵オイルクーラのパイプを示す断面図
である。FIG. 8 is a sectional view showing a pipe of the built-in oil cooler of FIG. 6;
【図９】タンクに内蔵された内蔵オイルクーラのパイプ
にゴムホースを装着した状態を示す断面図である。FIG. 9 is a cross-sectional view showing a state in which a rubber hose is attached to a pipe of a built-in oil cooler built in the tank.
【図１０】従来におけるキャップを装着しないでろう付
け加熱をした場合のろう付け前のパイプのＺｎ，Ｃｕの
濃度分布の状態を示す説明図である。FIG. 10 is an explanatory view showing a state of a concentration distribution of Zn and Cu in a pipe before brazing when brazing and heating is performed without attaching a cap in the related art.
【図１１】従来におけるキャップを装着しないでろう付
け加熱をした場合のろう付け後のパイプのＺｎ，Ｃｕの
濃度分布の状態を示す説明図である。FIG. 11 is an explanatory diagram showing a state of a concentration distribution of Zn and Cu in a pipe after brazing when brazing and heating are performed without attaching a cap in the related art.
【図１２】従来におけるキャップを装着してろう付けを
した場合のパイプのＺｎ，Ｃｕの濃度分布を示す説明図
である。FIG. 12 is an explanatory diagram showing a concentration distribution of Zn and Cu in a pipe when a conventional cap is mounted and brazed.
１ 芯材層 ２ 中間金属層 ３ ろう材層 1 core material layer 2 intermediate metal layer 3 brazing material layer
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 ＦＩ Ｃ２３Ｆ 13/00 Ｃ２３Ｆ 13/00 Ｅ Ｐ Ｆ２８Ｆ 21/08 Ｆ２８Ｆ 21/08 Ｄ (72)発明者 石原 聡 東京都中野区南台５丁目24番15号 カル ソニック株式会社内 (72)発明者 坂本 和夫 東京都中野区南台５丁目24番15号 カル ソニック株式会社内 (72)発明者 石川 隆 東京都中野区南台５丁目24番15号 カル ソニック株式会社内 (72)発明者 杉山 治男 静岡県庵原郡蒲原町蒲原１丁目34番１号 株式会社日軽技研内 (72)発明者 小川 照夫 東京都港区三田３丁目13番12号 日本軽 金属株式会社内 (56)参考文献 特開 平１−100237（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−65582（ＪＰ，Ａ)──────────────────────────────────────────────────の Continued on the front page (51) Int.Cl. 6 Identification code FI C23F 13/00 C23F 13/00 EP F28F 21/08 F28F 21/08 D (72) Inventor Satoshi Ishihara 5 Minamidai, Nakano-ku, Tokyo 24-24-15 Cal Sonic Corporation (72) Inventor Kazuo Sakamoto 5-24-15 Minamidai, Nakano-ku, Tokyo (72) Inside Cal Sonic Corporation (72) Takashi Ishikawa 5-24-15 Minamidai, Nakano-ku, Tokyo No. Cal Sonic Co., Ltd. (72) Inventor Haruo Sugiyama 1-34-1 Kambara, Kambara-cho, Anbara-gun, Shizuoka Prefecture Inside Nikkei Giken Co., Ltd. (72) Inventor Teruo Ogawa 3- 13-12 Mita, Minato-ku, Tokyo Nippon Light Metal Co., Ltd. (56) References JP-A-1-100237 (JP, A) JP-A-5-65582 (JP, A)
Claims (4)
アルミニウム合金からなる芯材層（１）と、 芯材層（１）の外側に形成され、Ｚｎを含有するととも
にＣｕの含有量が０．２重量％以下であるアルミニウム
合金からなる中間金属層（２）と、 中間金属層（２）の外側に形成され、Ｚｎを含有すると
ともにＣｕの含有量が０．０５重量％以下であるろう材
層（３）とから構成されていることを特徴とする熱交換
器用アルミニウムクラッド材。1. A core layer (1) made of an aluminum alloy having a Cu content of 0.2% by weight or less; and a Zn layer formed outside the core layer (1), containing Zn and Cu. An intermediate metal layer (2) made of an aluminum alloy having an amount of 0.2% by weight or less; and an Zn-containing Cu content of 0.05% by weight or less, which is formed outside the intermediate metal layer (2). An aluminum clad material for a heat exchanger, comprising: a brazing material layer (3).
アルミニウム合金からなる芯材層（１）と、 芯材層（１）の外側に形成され、Ｚｎを含有するととも
にＣｕの含有量が０．０５重量％以下であるアルミニウ
ム合金からなる中間金属層（２）と、 中間金属層（２）の外側に形成され、Ｚｎを含有すると
ともにＣｕの含有量が０．０５重量％以下であるろう材
層（３）とから構成されていることを特徴とする熱交換
器用アルミニウムクラッド材。2. A core layer (1) made of an aluminum alloy having a Cu content of 0.2% by weight or more, and a Zn layer formed outside the core layer (1), containing Zn and containing Cu. An intermediate metal layer (2) made of an aluminum alloy having an amount of 0.05% by weight or less, and formed on the outside of the intermediate metal layer (2) and containing Zn and having a Cu content of 0.05% by weight or less. An aluminum clad material for a heat exchanger, comprising: a brazing material layer (3).
換器用アルミニウムクラッド材を用いたことを特徴とす
る熱交換器用アルミニウムパイプ。3. An aluminum pipe for a heat exchanger, wherein the aluminum clad material for a heat exchanger according to claim 1 or 2 is used.
換器用アルミニウムクラッド材を用いたことを特徴とす
る熱交換器用アルミニウムプレート。4. An aluminum plate for a heat exchanger, wherein the aluminum clad material for a heat exchanger according to claim 1 or 2 is used.
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| JP5137410A JP2751785B2 (en) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | Aluminum clad material for heat exchanger and aluminum pipe and plate using the same |
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|---|---|---|---|
| JP5137410A JP2751785B2 (en) | 1993-06-08 | 1993-06-08 | Aluminum clad material for heat exchanger and aluminum pipe and plate using the same |
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