JP2748370B2 - Zoom lens - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】 発明の技術分野 本発明はズームレンズに関するものであり、特にビデ
オカメラや、電子スチルカメラ等の小型カメラ等に応用
可能なズームレンズに関する。 発明の技術的背景と従来技術 近年、電子部品のパッケージ化が進み、また集積率が
上がってきたためビデオカメラ等の本体中に占めるレン
ズの体積や重量が相対的に大きくなってきている。ま
た、コストについてもレンズ系が全体のコストダウンの
ネックになってしまっている。現状のビデオカメラ等の
場合、小型・軽量・低コストは絶対条件であり、それを
図るために光学系をいかに小さく、安く構成するかが重
要となる。それらを追求した結果、ズームレンズの搭載
を諦めて単焦点レンズを採用するようになった例も多
い。しかし、これによって小型・軽量・低コストは確か
に実現できるが単焦点のため商品としての魅力は激減し
てしまうことになる。勿論、コンバータやアタッチメン
トを用いて望遠化や広角化をすることはできるわけであ
るが、カメラ以外に別に持ち運びする必要がある上、カ
メラとこれらアタッチメントをまとめて考えた場合、小
型・軽量・低コストが実現されたとは言い難くなってし
まう。また、近年コンパクトカメラ等でカメラ本体にコ
ンバータを内蔵させ、簡単な操作で焦点距離を切り換え
る方式が採られているものがある。しかし、これも全体
として考えた場合、決して小型・軽量・抵コストとは言
えず、焦点距離の変化率も２倍程度以下ぐらいしか実現
しにくく、また動画撮影においては、撮影中連続的に切
り換えることが不可能なので、これも商品的魅力に欠け
る。 そこで考えられるのはやはりズームレンズであるが、
従来のものは高変倍率を狙ったものが多いため、大型で
コストも非常に高い。また、低変倍率で小型・軽量・低
コストを狙ったものとして、特開昭58−143311号に開示
されたものなどがあるが、諸収差特に色収差の補正が不
十分で実用に供せない。 本発明の目的 本発明は低変倍率ではあるが、全長が非常に短く構成
枚数も少なく、小型・軽量・低コストを実現できる大口
径で、特に近年要求される広画角域で使用しても高性能
が得られるズームレンズを提供することを目的とする。 本発明の概要 上記目的を達成するために、本発明に係るズームレン
ズの構成は正の屈折力を持つ第１群、負の屈折力を持つ
第２群、正の屈折力を持つ第３群の３群より成り、ズー
ミング時に第１群は不動で、第２群は光軸上を移動して
変倍し、第３群もそれに伴って像面を一定に保つように
移動する。更に、物体側から順に、第１群を物体側に凸
の負メニスカスレンズと物体側に強い面を向けた両凸正
レンズとの２枚で構成し、第２群を像側に強い面を向け
た両凹負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの
２枚で構成することにより、ズーミング時に諸収差の変
動を十分小とすることができ、小型・軽量・低コストを
実現できる。即ち、第1,2群を負レンズ先行型とするこ
とにより、広角域での傾斜の強い周辺光をいちはやく緩
め、第３群に導くため、高次のコマ収差や像面湾曲の発
生を抑え、前玉径の大型化を防ぐのである。また、第１
群では負レンズ、第２群では正レンズの方に高分散ガラ
スを用いることによって、軸上色収差と倍率色収差を十
分良好に補正することが可能となる。第1,第２群は組立
て上の都合を優先させて接合レンズとしても良いが、収
差補正のみを考えれば分離タイプにする方が有利であ
る。さて、更に諸収差を十分良好とするためには、以下
の条件を満足することが望ましい。 0.05＜R_1P/|R_2R|＜0.45（但しR_2R＜０） 0.30＜R_4R/R_1P＜0.60 0.28＜ψ_I|ψ_II|＜0.43（但しψ_II＜０） 0.43＜R_3R|ψ_II|＜0.75（但しψ_II＜０） 0.60＜R_1R/R_2P≦1.00 （n₁＋n₄）/2＞1.78 ここで、Ｒは曲率半径を示し、その第１添字は物体側
から数えたレンズ番号であり、第２添字は物体側の面で
あるときＰ、像側の面であるときＲを示すものとする。
また、ψ_Ｉ、ψ_IIはそれぞれ第１群，第２群の屈折力
（焦点距離の逆数）である。また、n₁,n₄は物体側から
数えて、第１レンズと第４レンズの屈折率である。 条件は、第１群全体を１つの正レンズとしてとらえ
た場合の物体側の屈折力と像側の屈折力の比を与えるも
のに相当し、周辺光の収差に大きく影響する。特にテレ
端において、その周辺光の主光線より外側の光につい
て、下限を越えると上方のコマ、上限を越えると下方の
コマの発生量が多大で、十分な性能を保証し得なくな
る。 条件は、第１群と第２群をまとめて１つの負メニス
カスレンズとみなした場合のメニスカス度に相当するも
のであり、これもと同様、テレ端のコマ収差に大きく
影響するほかに、テレ端の球面収差にも大きく影響す
る。下限を越えると、テレ端で上方コマが増すと共に球
面収差がアンダー側に倒れ、逆に上限を越えると、下方
コマの発生と、球面収差のオーバー側への変位が大き
く、この条件を満たさないと、十分な性能は得られな
い。 条件は、第１群と第２群の屈折力比を示すもので、
下限を越えるとコンパクト化には有利であるが、強い負
の第２群で発生する高次収差が多大で性能劣化が大き
い。また、上限を越えると周辺光量が不足してくるた
め、これを確保するために前玉を大きくする必要が生
じ、小型・軽量を満足できなくなる上、ペッツバール和
が大きくなって像面湾曲が悪化する。 条件は、第２群中で負レンズの強い屈折面が、どの
程度の屈折力を持つかを示す式で、特にテレ端での球面
収差と像面湾曲に影響する。下限を越えるとオーバー側
に、上限を越えるとアンダー側に大きく球面収差と像面
湾曲が発生し、性能保証不可となる。 条件は、第１群内の相対する面の曲率半径の比で、
負レンズと正レンズを接合したときは当然1.0で、分離
したときは常に負レンズ側の曲率半径が小さくなるよう
にすればよいということであり、上限即ち負レンズ側の
曲率半径の方が大きくなると、負の歪曲が大きくなって
しまう。また逆に下限を越えて、小さくし過ぎると、テ
レ端でのコマ収差が下方に大きく発生するので、好まし
くない。 条件は、第１群の負レンズと第２群の正レンズを十
分高い屈折率で構成する必要があることを示し、これを
満足しないときは高次収差の発生を抑えることができな
い。 さて、以上述べた条件を満たすことによって、小型・
軽量・低コストな第1,2群を実現することができるわけ
であるが、望ましくは第３群を以下のように構成するこ
とによって、大口径で高性能を実現できる。 即ち、第３群を物体側から順に、強い屈折面を物体側
に向けた正レンズ、両凹レンズ、強い屈折面を像側に向
けた正レンズ、強い屈折面を物体側に向けた正レンズの
４枚で構成し、以下の条件を満足させることが望まし
い。 1.0＜A₁/A₂ 0.40＜|R_6P|/R_6R＜1.20（但しR_6P＜０） 0.60＜f₇・ψ_7R＜1.30（但し、ψ_7R＝（n₇−１）/|R
_7R|） 0.70＜f₈・ψ_8P＜1.60（但し、ψ_8P＝（n₈−１）/
R_8P） ここでA₁,A₂はそれぞれ第５レンズと第６レンズ、第
６レンズと第７レンズの間の軸上空気間隔であり、f₇、
f₈はそれぞれ第7,第８レンズの焦点距離、n₇,n₈は第7,
第８レンズの屈折率である。 条件は、第３群で唯一の負レンズの第６レンズの前
後の軸上空気間隔の在り方を示したもので、常に物体側
の方の間隔を大きくして、像側の間隔を小さくすること
が望ましいことを示したものである。第６レンズの配置
によって大きく変動するのは、歪曲収差と倍率色収差で
あり、この式の下限を越えると歪曲が大きく負に発生す
る上、倍率収差も大となり、補正できなくなってしま
う。 条件は、負レンズの第６レンズの前後面のパワー配
分を示したものである。第６レンズは第３群で唯一の負
レンズであるので、他の３枚の正レンズで発生する諸収
差の補正を一手に担っている重要なレンズであり、この
式の下限を下回って、物体側面にパワーを過大集中する
と、歪曲収差が大きく負に発生し、像面湾曲も悪化す
る。逆に上限を上回って像側面にパワーを集中すると、
サジタルフレアーや高次収差の発生が過大となり、性能
劣化をきたす上、十分なバックフォーカスを確保できな
くなる。 条件，はそれぞれ第7,第８レンズの正の屈折力
を、第７レンズでは像側面に、第８レンズでは物体側面
に集中させることを示し、それぞれ不等式の中の値が１
以下になると両凸レンズ形状に、１以上になるとメニス
カスレンズ形状になる。両レンズの形状は、球面収差と
軸外の像面湾曲、歪曲コマとのバランスにより最適形状
が確定され、それぞれ下限を越えて両凸にしていくと、
球面収差には有利となるが、軸外収差が悪化し、また逆
に上限を越えてメニスカス形状を強くしていくと、球面
収差が悪化する上、軸外の歪曲も劣化してしまう。 以上に述べた各条件を満足するように第３群を構成す
れば、全系で８枚という少ないレンズ枚数ではあるが、
大口径で高性能でありながら、小型・軽量・低コストを
満足するズームレンズを実現できる。また、光学ファイ
ンダーやオートフォーカス用のビームスプリッタを挿入
するときは、第２群の後部に入れると良い。 本発明の実施例 以下、本発明に基づく小型・軽量・低コストな大口径
高性能ズームレンズの実施例を示す。 但し、各実施例において、r₁〜r₁₉は曲率半径、d₁〜d
₁₈は軸上面間隔を示し、N₁〜N₁₈,ν_１〜ν₁₈はｄ線に対
する屈折率、アッベ数を示す。尚、各実施例とも最後尾
にローパスフィルタやフェースプレートに相当する平板
を挿入してある。 次に第１図は前記各実施例のテレ端における概略構成
を示しており、そのうち移動群である第２群（II）と第
３群（III）については第１図でテレ端（Ｔ）からワイ
ド端（Ｗ）への移動を矢印線（１）（２）によって模式
的に示している。 また、上記本発明の概要の項で説明したR_1P〜R_8P並び
にA₁,A₂と本発明の実施例の項で説明したr₁〜r₁₉、d₁〜
d₁₈等についても記入してある。第３群（III）の手前に
示される（３）は絞りを表しており、また、第３群（II
I）の後方に配されている平板（４）はローパスフィル
タやフェースプレートに相当する平板である。 また、第２図〜第７図は上記実施例１〜実施例６の各
収差図で、それぞれ（ａ）はテレ端、（ｂ）は中間焦点
距離、（ｃ）はワイド端での諸収差を表す。また、実線
（ｄ）はｄ線に対する収差を表し、点線（SC）は正弦条
件を表す。更に点線（DM）と実線（DS）はメリジオナル
面とサジタル面での非点収差をそれぞれ表している。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a zoom lens, and more particularly to a zoom lens applicable to a small camera such as a video camera and an electronic still camera. 2. Technical Background of the Invention and Prior Art In recent years, packaging of electronic components has been advanced and the integration ratio has been increased, so that the volume and weight of a lens occupying a main body of a video camera or the like have become relatively large. Also, regarding the cost, the lens system is a bottleneck in reducing the overall cost. In the case of a current video camera or the like, miniaturization, light weight, and low cost are absolute requirements, and in order to achieve this, it is important to make the optical system small and inexpensive. As a result of these pursuits, there are many cases in which a single lens is used instead of a zoom lens. However, this can certainly achieve small size, light weight and low cost, but the attractiveness as a product will be drastically reduced due to the single focus. Of course, telephoto and wide angles can be achieved using converters and attachments, but they need to be carried separately in addition to the camera, and when the camera and these attachments are considered together, they are small, lightweight, and low-profile. It is hard to say that the cost has been realized. In recent years, there is a compact camera or the like in which a converter is built in a camera body and a focal length is switched by a simple operation. However, when this is considered as a whole, it cannot be said that it is small, light, and low in cost, and it is difficult to realize a change rate of the focal length of about twice or less. Since this is impossible, it also lacks product appeal. So what we can think of is a zoom lens,
Many of the conventional ones aim at a high magnification ratio, so that they are large and very expensive. In addition, as those aimed at small, lightweight and low cost with low magnification, there are those disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 58-144331, but correction of various aberrations, especially chromatic aberration, is insufficient and cannot be put to practical use . Object of the Invention Although the present invention has a low magnification ratio, it has a very short overall length, a small number of components, and a large aperture capable of realizing small size, light weight, and low cost. Another object of the present invention is to provide a zoom lens capable of obtaining high performance. SUMMARY OF THE INVENTION To achieve the above object, a zoom lens according to the present invention has a first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power. During zooming, the first unit is stationary, the second unit moves on the optical axis to change the magnification, and the third unit also moves to keep the image plane constant. Further, in order from the object side, the first unit is composed of two lenses: a negative meniscus lens convex on the object side and a biconvex positive lens with a strong surface facing the object side. By using a double concave negative lens and a positive meniscus lens convex to the object side, fluctuations of various aberrations during zooming can be made sufficiently small, and compactness, light weight, and low cost can be realized. In other words, the first and second lens groups are of a negative lens leading type, so that the ambient light having a strong inclination in the wide-angle range can be loosened as quickly as possible, leading to the third lens group, thereby suppressing the occurrence of higher-order coma and field curvature. This prevents the front lens diameter from increasing. Also, the first
By using a high dispersion glass for the negative lens in the group and the positive lens in the second group, it is possible to sufficiently correct axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration. The first and second lens units may be used as cemented lenses with priority given to assembly convenience, but it is more advantageous to use the separation type in consideration of only aberration correction. To further improve various aberrations, it is desirable to satisfy the following conditions. 0.05 <R _1P / | R _2R | <0.45 (however, R _2R <0) 0.30 <R _4R / R _1P <0.60 0.28 <ψ _I | ψ _II | <0.43 (where _II <0) 0.43 <R _3R | ψ _II | <0.75 (where _II <0) 0.60 <R _1R / R _2P ≦ 1.00 (n ₁ + n ₄ ) / 2> 1.78 where R indicates the radius of curvature, and the first subscript is counted from the object side It is a lens number, and the second suffix indicates P when the surface is on the object side and R when the surface is on the image side.
Ψ _I and ψ _II are the refractive power (reciprocal of the focal length) of the first and second units, respectively. Further, n ₁ and n ₄ are the refractive indices of the first lens and the fourth lens counted from the object side. The condition corresponds to a condition that gives a ratio between the refractive power on the object side and the refractive power on the image side when the entire first unit is regarded as one positive lens, and greatly affects the aberration of peripheral light. In particular, at the telephoto end, for the light outside the principal ray of the surrounding light, the amount of upper coma is larger than the lower limit, and the amount of lower coma is larger than the upper limit, and sufficient performance cannot be guaranteed. The condition corresponds to the meniscus degree when the first group and the second group are collectively regarded as one negative meniscus lens. Similarly to this, in addition to greatly affecting the coma aberration at the telephoto end, It also greatly affects the spherical aberration at the end. If the lower limit is exceeded, the upper coma increases at the telephoto end, and the spherical aberration falls to the under side. Conversely, if the upper limit is exceeded, the lower coma is generated and the spherical aberration is largely displaced to the over side, and this condition is not satisfied. And sufficient performance cannot be obtained. The condition indicates the refractive power ratio between the first group and the second group.
Exceeding the lower limit is advantageous for downsizing, but high order aberrations that occur in the strong negative second lens unit are large, and performance degradation is large. In addition, if the upper limit is exceeded, the amount of peripheral light becomes insufficient, so it is necessary to increase the size of the front lens in order to secure this, and it is not possible to satisfy the small size and light weight, and the Petzval sum increases and the field curvature deteriorates I do. The condition is an expression indicating how much the refracting power of the strong refracting surface of the negative lens in the second lens unit, and particularly affects spherical aberration and field curvature at the telephoto end. If the lower limit is exceeded, a large spherical aberration and curvature of field will occur on the over side, and if the upper limit is exceeded, a large spherical aberration and field curvature will occur, making it impossible to guarantee the performance. The condition is the ratio of the radii of curvature of the opposing surfaces in the first group,
When the negative lens and the positive lens are joined, it is naturally 1.0, and when they are separated, the radius of curvature on the negative lens side should always be reduced, and the upper limit, that is, the radius of curvature on the negative lens side is larger. Then, the negative distortion becomes large. Conversely, if the lower limit is exceeded and the value is too small, coma at the telephoto end will be greatly generated downward, which is not preferable. The condition indicates that the negative lens of the first group and the positive lens of the second group need to be configured with a sufficiently high refractive index. If this is not satisfied, the occurrence of higher-order aberrations cannot be suppressed. By satisfying the conditions described above,
Although it is possible to realize the first and second groups that are lightweight and low-cost, it is desirable to configure the third group as follows to achieve high performance with a large diameter. That is, the third lens unit includes, in order from the object side, a positive lens whose strong refractive surface faces the object side, a biconcave lens, a positive lens whose strong refractive surface faces the image side, and a positive lens whose strong refractive surface faces the object side. It is desirable that the camera be composed of four sheets and satisfy the following conditions. 1.0 <A ₁ / A ₂ 0.40 <| R _6P | / R _6R <1.20 (However, R _6P <0) 0.60 <f ₇ · _ψ7R <1.30 (However, ψ _7R = (n ₇ -1) / | R
_{7R |) 0.70 <f 8 ·} ψ 8P <1.60 ( _{where, ψ 8P = (n 8 -1} ) /
R _8P ) where A ₁ and A ₂ are axial air gaps between the fifth and sixth lenses and between the sixth and seventh lenses, respectively, f ₇ ,
f ₈ is the focal length of the seventh and eighth lenses, respectively, and n ₇ and n ₈ are the seventh and eighth lenses.
This is the refractive index of the eighth lens. The condition is to indicate the way of the axial air space before and after the sixth lens, which is the only negative lens in the third group. Always make the space on the object side larger and make the space on the image side smaller. Indicates that it is desirable. Distortion and chromatic aberration of magnification largely vary depending on the arrangement of the sixth lens. If the lower limit of this equation is exceeded, distortion is greatly negatively generated, and the magnification becomes large, making it impossible to correct. The condition indicates the power distribution on the front and rear surfaces of the sixth lens of the negative lens. Since the sixth lens is the only negative lens in the third group, it is an important lens that plays a role in correcting various aberrations generated by the other three positive lenses. When the power is excessively concentrated on the side surface of the object, distortion is greatly negatively generated, and the field curvature is also deteriorated. Conversely, if you exceed the upper limit and concentrate power on the side of the image,
The occurrence of sagittal flare and high-order aberrations becomes excessive, resulting in deterioration of performance and inability to secure a sufficient back focus. The condition indicates that the positive refractive power of the seventh and eighth lenses is to be concentrated on the image side surface of the seventh lens and the positive refractive power of the seventh lens is respectively focused on the object side surface of the eighth lens.
If it is less than the above, it becomes a biconvex lens shape, and if it is more than 1, it becomes a meniscus lens shape. For the shape of both lenses, the optimum shape is determined by the balance between spherical aberration, off-axis curvature of field, and distorted coma.
Although it is advantageous for spherical aberration, off-axis aberrations are worsened, and conversely, if the meniscus shape is increased beyond the upper limit, spherical aberrations are worsened and off-axis distortion is also worsened. If the third unit is configured so as to satisfy the above-described conditions, the number of lenses is as small as 8 in the entire system.
A large-diameter, high-performance zoom lens that satisfies small size, light weight, and low cost can be realized. When inserting an optical viewfinder or a beam splitter for autofocusing, it is preferable to insert the optical splitter at the rear of the second group. Embodiments of the Present Invention Hereinafter, embodiments of a small-sized, light-weight, low-cost large-aperture high-performance zoom lens according to the present invention will be described. However, in each embodiment, r _{1 to} r ₁₉ are the radii of curvature, d _{1 to} d
₁₈ shows an axial _{distance, N 1 ~N 18, ν 1} ~ν 18 shows a refractive index at the d-line, the Abbe number. In each embodiment, a flat plate corresponding to a low-pass filter or a face plate is inserted at the end. Next, FIG. 1 shows a schematic configuration at the telephoto end of each of the above-mentioned embodiments, of which the second group (II) and the third group (III), which are moving groups, are shown at the telephoto end (T) in FIG. From the camera to the wide end (W) is schematically shown by arrow lines (1) and (2). Further, R _{1P to} R _{8P and} A ₁ and A ₂ described in the section of the present invention and r ₁ to r ₁₉ , d ₁ to
d ₁₈ mag is also entered. (3) shown before the third group (III) represents the stop, and the third group (II)
A flat plate (4) disposed behind I) is a flat plate corresponding to a low-pass filter or a face plate. 2 to 7 are aberration diagrams of the first to sixth embodiments. (A) is the telephoto end, (b) is the intermediate focal length, and (c) is various aberrations at the wide end. Represents The solid line (d) represents the aberration with respect to the d-line, and the dotted line (SC) represents the sine condition. Further, a dotted line (DM) and a solid line (DS) represent astigmatism on the meridional surface and the sagittal surface, respectively.

【図面の簡単な説明】 第１図は本発明の実施例のレンズ構成図であり、第２
図，第３図，第４図，第５図，第６図及び第７図は各実
施例に対応する収差図である。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS FIG. 1 is a lens configuration diagram of an embodiment of the present invention, and FIG.
FIG. 3, FIG. 4, FIG. 4, FIG. 5, FIG. 6, and FIG.

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】 １．物体側から順に、正の屈折力を持つ第１群、負の屈
折力を持つ第２群、正の屈折力を持つ第３群の３群より
成り、ズーミング時に第１群は不動で、第２群は光軸上
を移動して変倍し、第３群もそれに伴って像面を一定に
保つように移動するズームレンズであって、 第１群は、物体側から順に、物体側に凸の負メニスカス
レンズと物体側に強い面を向けた両凸レンズとの２枚で
構成され、第２群は物体側から順に、像側に強い面を向
けた負レンズと物体側に凸の正メニスカスレンズとの２
枚で構成されるとともに、 前記第１群と第２群について、以下の条件を満足するこ
とを特徴とするズームレンズ。 0.05＜R_1P/|R_2R|＜0.45（但しR_2R＜０） 0.30＜R_4R/R_1P＜0.60 0.28＜ψ_I|ψ_II|＜0.43（但しψ_II＜０） 0.43＜R_3R|ψ_II|＜0.75（但しψ_II＜０） 0.60＜R_1R/R_2P≦1.00 （n₁＋n₄）/2＞1.78 ここで、Ｒは曲率半径を示し、その第１添字は物体側か
ら数えたレンズ番号であり、第２添字は物体側の面であ
るときＰ、像側の面であるときＲを示すものである。ψ
_Ｉ、ψ_IIはそれぞれ第１群、第２群の屈折力（焦点距離
の逆数）である。また、ｎは屈折率を示し、その添字は
物体側から数えたレンズ番号を示す。 ２．前記第３群が、物体側から順に、強い屈折面を物体
側に向けた正レンズ，両凹レンズ，強い屈折面を像側に
向けた正レンズ，強い屈折面を物体側に向けた正レンズ
の４枚で構成されることを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載のズームレンズ。 ３．以下の条件を満足することを特徴とする特許請求の
範囲第２項に記載のズームレンズ。 1.0＜A₁/A₂ 0.40＜|R_6P|/R_6R＜1.20（但しR_6P＜０） 0.60＜f₇・ψ_7R＜1.30（但しψ_7R＝（n₇−１）/|R
_7R|） 0.70＜f₈・ψ_8P＜1.60（但しψ_8P＝（n₈−１）/R_8P） ここでA₁、A₂はそれぞれ第５レンズと第６レンズ、第６
レンズと第７レンズの間の軸上空気間隔であり、f₇、f₈
はそれぞれ第7,第８レンズの焦点距離、n₇、n₈は第7,第
８レンズの屈折率である。(57) [Claims] In order from the object side, the zoom lens includes a first lens unit having a positive refractive power, a second lens unit having a negative refractive power, and a third lens unit having a positive refractive power. The first lens unit is stationary during zooming. The second group is a zoom lens that moves on the optical axis to change the magnification, and the third group is also a zoom lens that moves so as to keep the image plane constant. The first group is arranged in order from the object side to the object side. The second lens unit includes, in order from the object side, a negative lens having a strong surface facing the image side and a positive lens having a convex surface facing the object side. 2 with meniscus lens
A zoom lens comprising: a first lens unit and a second unit satisfying the following conditions. 0.05 <R _1P / | R _2R | <0.45 (however, R _2R <0) 0.30 <R _4R / R _1P <0.60 0.28 <ψ _I | ψ _II | <0.43 (where _II <0) 0.43 <R _3R | ψ _II | <0.75 (where _II <0) 0.60 <R _1R / R _2P ≦ 1.00 (n ₁ + n ₄ ) / 2> 1.78 where R indicates the radius of curvature, and the first subscript is counted from the object side This is a lens number, and the second suffix indicates P when the surface is on the object side and R when the surface is on the image side. ψ
_I and ψ _II are the refracting power (reciprocal of the focal length) of the first group and the second group, respectively. Further, n indicates a refractive index, and a subscript indicates a lens number counted from the object side. 2. The third group includes, in order from the object side, a positive lens having a strong refractive surface facing the object side, a biconcave lens, a positive lens having the strong refractive surface facing the image side, and a positive lens having the strong refractive surface facing the object side. 2. The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens includes four lenses. 3. The zoom lens according to claim 2, wherein the following condition is satisfied. 1.0 <A ₁ / A ₂ 0.40 <| R _6P | / R _6R <1.20 (however, R _6P <0) 0.60 <f ₇ · _7R <1.30 (where _7R = (n ₇ -1) / | R
_{7R |) 0.70 <f 8 ·} ψ 8P <1.60 ( where _{ψ 8P = (n 8 -1)} / R 8P) wherein A _1, A ₂ the fifth lens and the sixth lens, respectively, sixth
The on-axis air gap between the lens and the seventh lens, f ₇ , f ₈
Is the focal length of the seventh and eighth lenses, respectively, and n ₇ and n ₈ are the refractive indexes of the seventh and eighth lenses, respectively.