JP2719592B2 - 誘電体装荷アレイアンテナ - Google Patents
誘電体装荷アレイアンテナInfo
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- JP2719592B2 JP2719592B2 JP63071019A JP7101988A JP2719592B2 JP 2719592 B2 JP2719592 B2 JP 2719592B2 JP 63071019 A JP63071019 A JP 63071019A JP 7101988 A JP7101988 A JP 7101988A JP 2719592 B2 JP2719592 B2 JP 2719592B2
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は、誘電体を装荷したアレイアンテナに関す
る。
る。
従来の技術 近年、いわゆる平面アンテナが広く用いられている。
この平面アンテナは、電気絶縁性基板の一方表面に、波
源となる導電体を敷設し、他方表面に地導体を配してな
る構成である。波源としては、各種マイクロストリツプ
ラインや各種パツチアンテナが用いられる。上記パツチ
アンテナを用いる場合には、たとえば矩形板状の金属片
（パツチ）が基板上に多数形成されてアレイアンテナを
構成し、これらに給電ラインによつて交流電圧を供給し
発振させる。
この平面アンテナは、電気絶縁性基板の一方表面に、波
源となる導電体を敷設し、他方表面に地導体を配してな
る構成である。波源としては、各種マイクロストリツプ
ラインや各種パツチアンテナが用いられる。上記パツチ
アンテナを用いる場合には、たとえば矩形板状の金属片
（パツチ）が基板上に多数形成されてアレイアンテナを
構成し、これらに給電ラインによつて交流電圧を供給し
発振させる。
発明が解決しようとする課題 このようなパツチアンテナを用いるアレイアンテナで
発振または受信動作を行う場合、サイドロープが顕著に
発生してしまうことが知られている。その例を第７図に
示す。第７図は、円偏波率を観察対象とした指向性を示
すグラフである。すなわち直線偏波の放射波を放射する
送信用標準アンテナを、特性を観察すべき受信用アンテ
ナに正対させる。送信用アンテナを、受信用アンテナに
向かう仮想線のまわりに回転駆動する。受信用アンテナ
の指向性が強い方向については、上記放射波を円偏波と
等価な状態に受信し、第７図の波形P1,P2,P3に示される
ような高いレベルを検出する。第７図で残余の状態は、
送信用アンテナからの偏波方向が回転している直線偏波
の放射波が、相互に直交する方向の成分のレベルが異な
つて受信される事態などに起因して受信波のレベルが振
動してしまう状態を示している。
発振または受信動作を行う場合、サイドロープが顕著に
発生してしまうことが知られている。その例を第７図に
示す。第７図は、円偏波率を観察対象とした指向性を示
すグラフである。すなわち直線偏波の放射波を放射する
送信用標準アンテナを、特性を観察すべき受信用アンテ
ナに正対させる。送信用アンテナを、受信用アンテナに
向かう仮想線のまわりに回転駆動する。受信用アンテナ
の指向性が強い方向については、上記放射波を円偏波と
等価な状態に受信し、第７図の波形P1,P2,P3に示される
ような高いレベルを検出する。第７図で残余の状態は、
送信用アンテナからの偏波方向が回転している直線偏波
の放射波が、相互に直交する方向の成分のレベルが異な
つて受信される事態などに起因して受信波のレベルが振
動してしまう状態を示している。
このような実験で観察されるパツチアレイアンテナの
特性は、第７図に示されるようにサイドローブが大きく
観測される。このようなサイドローブを防止しようとす
ると、アレイアンテナを構成するパツチアンテナの構成
密度を向上する必要があることが知られている。このよ
うに構成密度を向上すると、サイドローブは低減できる
ものの、パツチアンテナを形成する際に格段に精密な微
細加工技術が必要となり、工数も増大する。また給電ラ
イン長も増大することから、給電ラインにおける励振電
力のロスがむやみに増大してしまい、アンテナとしての
効率が大幅に低下してしまうという問題がある。
特性は、第７図に示されるようにサイドローブが大きく
観測される。このようなサイドローブを防止しようとす
ると、アレイアンテナを構成するパツチアンテナの構成
密度を向上する必要があることが知られている。このよ
うに構成密度を向上すると、サイドローブは低減できる
ものの、パツチアンテナを形成する際に格段に精密な微
細加工技術が必要となり、工数も増大する。また給電ラ
イン長も増大することから、給電ラインにおける励振電
力のロスがむやみに増大してしまい、アンテナとしての
効率が大幅に低下してしまうという問題がある。
本発明の目的は、上述の技術的課題を解消し、小形で
あつて高効率の誘電体装荷アレイアンテナを提供するこ
とである。
あつて高効率の誘電体装荷アレイアンテナを提供するこ
とである。
課題を解決するための手段 本発明は、配線基板２の一方表面３上に、一対のクラ
ンク状のマイクロストリツプライン6,7を形成し、 一方のマイクロストリツプライン６では、第１長さ2a
および第１長さ2aの部分から他方のマイクロストリツプ
ライン７に近づく方向に延びる高さｂの第１クランクが
全長Ｌで複数、構成され、 各第１クランクの間には、前記他方のマイクロストリ
ツプライン寄りで長さλｇの第１直線部分８が介在さ
れ、 前記他方のマイクロストリツプライン７では、第２長
さｃおよび第２長さｃの部分から前記一方のマイクロス
トリツプライン６に近づく方向に延びる前記高さｂの第
２クランクが前記全長Ｌで複数、構成され、 各第２クランクの間には、前記一方のマイクロストリ
ツプライン６寄りで前記長さλｇの第２直線部分９が介
在され、 λ０を励振空間波長とするとき、λｇ＝0.683λ０で
あり、 さらに、 ａ＝７λg/16、 ｂ＝３λg/8、 ｃ＝３λg/8、 Ｌ＝10λg/8 に選ばれ、 第１および第２の各クランク上にまたがつて直方体状
の誘電体をそれぞれ配置したことを特徴とする誘電体装
荷アレイアンテナである。
ンク状のマイクロストリツプライン6,7を形成し、 一方のマイクロストリツプライン６では、第１長さ2a
および第１長さ2aの部分から他方のマイクロストリツプ
ライン７に近づく方向に延びる高さｂの第１クランクが
全長Ｌで複数、構成され、 各第１クランクの間には、前記他方のマイクロストリ
ツプライン寄りで長さλｇの第１直線部分８が介在さ
れ、 前記他方のマイクロストリツプライン７では、第２長
さｃおよび第２長さｃの部分から前記一方のマイクロス
トリツプライン６に近づく方向に延びる前記高さｂの第
２クランクが前記全長Ｌで複数、構成され、 各第２クランクの間には、前記一方のマイクロストリ
ツプライン６寄りで前記長さλｇの第２直線部分９が介
在され、 λ０を励振空間波長とするとき、λｇ＝0.683λ０で
あり、 さらに、 ａ＝７λg/16、 ｂ＝３λg/8、 ｃ＝３λg/8、 Ｌ＝10λg/8 に選ばれ、 第１および第２の各クランク上にまたがつて直方体状
の誘電体をそれぞれ配置したことを特徴とする誘電体装
荷アレイアンテナである。
作用 本発明に従えば、電気絶縁性材料から成る配線基板上
にアレイアンテナを配置する。このアレイアンテナを構
成する各単位アンテナ上に誘電体等価物を配置すること
により、各単位アンテナ毎の開口効率が増大される。こ
れによりアレイアンテナを構成する単位アンテナの配置
密度を低減でき、単位アンテナおよび各単位アンテナに
給電する構成における電力損失を格段に低減できる。さ
らに前記単位アンテナの配置密度を適切に選ぶことによ
り、全体の能率を格段に向上できる。
にアレイアンテナを配置する。このアレイアンテナを構
成する各単位アンテナ上に誘電体等価物を配置すること
により、各単位アンテナ毎の開口効率が増大される。こ
れによりアレイアンテナを構成する単位アンテナの配置
密度を低減でき、単位アンテナおよび各単位アンテナに
給電する構成における電力損失を格段に低減できる。さ
らに前記単位アンテナの配置密度を適切に選ぶことによ
り、全体の能率を格段に向上できる。
実施例 第１図は、本発明の前提となる構成の誘電体装荷アレ
イアンテナ（以下、アンテナと略す）１の構成を示す斜
視図である。第１図を参照して、アンテナ１について説
明する。本構成のアンテナ１は、たとえば合成樹脂材料
などの電気絶縁性材料などから成る配線基板２の一方表
面３上に、たとえば矩形板状の金属銅などから成るパツ
チ４が多数形成される。各パツチ４は、その平面視がた
とえば正方形状であつて、相互の間隔L1はたとえば1.6
λ０（λ０は励振空間波長）に選ばれ、アンテナ１の全
体の大きさは、たとえば320mm×320mmに選ばれる。本件
発明者は、このようなパツチ４を配線基板２上に、たと
えば64素子形成し、これを周波数f0（11.25GHz）で励振
した実験を行つた。このような実験結果が、従来の技術
の項で参照した第７図示の結果である。
イアンテナ（以下、アンテナと略す）１の構成を示す斜
視図である。第１図を参照して、アンテナ１について説
明する。本構成のアンテナ１は、たとえば合成樹脂材料
などの電気絶縁性材料などから成る配線基板２の一方表
面３上に、たとえば矩形板状の金属銅などから成るパツ
チ４が多数形成される。各パツチ４は、その平面視がた
とえば正方形状であつて、相互の間隔L1はたとえば1.6
λ０（λ０は励振空間波長）に選ばれ、アンテナ１の全
体の大きさは、たとえば320mm×320mmに選ばれる。本件
発明者は、このようなパツチ４を配線基板２上に、たと
えば64素子形成し、これを周波数f0（11.25GHz）で励振
した実験を行つた。このような実験結果が、従来の技術
の項で参照した第７図示の結果である。
一方、本件発明者は、従来の技術の項で説明したよう
な技術的な課題に鑑み、第１図示のパツチ４上に二点鎖
線で示すような誘電体５を配置することに想到した。こ
のような誘電体５は一例として直方体状に構成され、横
W1（1.25λ０）、縦D1（1.25λ０）、高さH1（1.42λ
０）に選ばれ、また前記一方表面３と誘電体５との間隙
の距離D2は、たとえば0.08λ０に選ばれた。
な技術的な課題に鑑み、第１図示のパツチ４上に二点鎖
線で示すような誘電体５を配置することに想到した。こ
のような誘電体５は一例として直方体状に構成され、横
W1（1.25λ０）、縦D1（1.25λ０）、高さH1（1.42λ
０）に選ばれ、また前記一方表面３と誘電体５との間隙
の距離D2は、たとえば0.08λ０に選ばれた。
このようなアンテナ１を用いて、周波数特性を観測し
た結果が第２図のグラフに示される。従来の技術の項で
第７図の結果を得るための構成として説明した直線偏波
を有する送信用標準アンテナについて、偏波方向が垂直
方向と平行になる場合と、水平方向に平行になる場合に
ついて本件アンテナ１の周波数特性を観測した。第２図
のライン１が垂直方向の偏波の場合であり、ラインl2
が水平方向の偏波の場合である。第２図から明らかなよ
うに、本構成のアンテナ１は、使用周波数12GHzを中心
に周波数帯域f1〜f2が使用可能である結果を得た。これ
は、実験例で示すと、放射電力のピーク状態から1dB降
下の範囲では、周波数帯域として0.5GHzが得られた。こ
のような測定結果は、第３図に示される標準電磁ホーン
の周波数特性と比較して、格段に周波数帯域が拡大され
ていることが理解される。
た結果が第２図のグラフに示される。従来の技術の項で
第７図の結果を得るための構成として説明した直線偏波
を有する送信用標準アンテナについて、偏波方向が垂直
方向と平行になる場合と、水平方向に平行になる場合に
ついて本件アンテナ１の周波数特性を観測した。第２図
のライン１が垂直方向の偏波の場合であり、ラインl2
が水平方向の偏波の場合である。第２図から明らかなよ
うに、本構成のアンテナ１は、使用周波数12GHzを中心
に周波数帯域f1〜f2が使用可能である結果を得た。これ
は、実験例で示すと、放射電力のピーク状態から1dB降
下の範囲では、周波数帯域として0.5GHzが得られた。こ
のような測定結果は、第３図に示される標準電磁ホーン
の周波数特性と比較して、格段に周波数帯域が拡大され
ていることが理解される。
このようなアンテナ１の指向性図は、第４図に示され
る。第４図を求める測定法は、従来の技術の項におい
て、第７図の結果を求める構成として説明した事項と同
様である。本構成では、第７図に示した波形P1,P3のよ
うなサイドローブが消去され、波形P2で示されるように
正面方向にのみ指向性が実現されていることが理解され
る。
る。第４図を求める測定法は、従来の技術の項におい
て、第７図の結果を求める構成として説明した事項と同
様である。本構成では、第７図に示した波形P1,P3のよ
うなサイドローブが消去され、波形P2で示されるように
正面方向にのみ指向性が実現されていることが理解され
る。
第５図は、本構成に従うアンテナ11の相対放射電力を
示すグラフである。第５図の測定をするに当たり、第１
図の構成を有するアンテナ１において、パツチ４の間隔
L1を1.19λ０、パツチ４は16素子、アンテナ１の全体の
大きさは12cm×12cm（4.74λ０×4.74λ０）とし、誘電
体５の大きさは横W1を1.0λ０、縦D1を1.0λ０、高さH1
を1.2λ０とし、間隔D2を0.08λ０とした。第５図にお
いて、ラインl3は本構成のアンテナ１の相対放射電力で
あり、ラインl4は標準電磁ホーンアンテナの相対放射電
力である。
示すグラフである。第５図の測定をするに当たり、第１
図の構成を有するアンテナ１において、パツチ４の間隔
L1を1.19λ０、パツチ４は16素子、アンテナ１の全体の
大きさは12cm×12cm（4.74λ０×4.74λ０）とし、誘電
体５の大きさは横W1を1.0λ０、縦D1を1.0λ０、高さH1
を1.2λ０とし、間隔D2を0.08λ０とした。第５図にお
いて、ラインl3は本構成のアンテナ１の相対放射電力で
あり、ラインl4は標準電磁ホーンアンテナの相対放射電
力である。
本件発明者は、第１図を参照して説明した寸法のアン
テナ11と、第５図に関連して上述した寸法のアンテナ１
との双方について、開口効率および威力などを測定し
た。これによれば第１図示の64素子の構成では、開口効
率35％、利得28.6dBが得られ、上記16素子の構成では開
口効率77.1％、利得23.4dBが得られた。これらの結果
は、標準電磁ホーンの利得が通常22.6〜22.9dBであるこ
とに鑑みると、相対放射電力が２倍以上から数倍になつ
ていることが理解される。
テナ11と、第５図に関連して上述した寸法のアンテナ１
との双方について、開口効率および威力などを測定し
た。これによれば第１図示の64素子の構成では、開口効
率35％、利得28.6dBが得られ、上記16素子の構成では開
口効率77.1％、利得23.4dBが得られた。これらの結果
は、標準電磁ホーンの利得が通常22.6〜22.9dBであるこ
とに鑑みると、相対放射電力が２倍以上から数倍になつ
ていることが理解される。
以上のように本構成のアンテナ１では、パツチ４上に
誘電体５を設けることによつて、その開口効率と利得と
を格段に増大でき、これにより配線基板２上でのパツチ
４の配置密度を格段に低減できる。これによりパツチ４
に関する給電ラインにおける消費電力のロスを、本実施
例ではたとえば半減できる。また全体の能率も向上でき
ることになる。
誘電体５を設けることによつて、その開口効率と利得と
を格段に増大でき、これにより配線基板２上でのパツチ
４の配置密度を格段に低減できる。これによりパツチ４
に関する給電ラインにおける消費電力のロスを、本実施
例ではたとえば半減できる。また全体の能率も向上でき
ることになる。
第６図は、本発明の一実施例のアンテナ11の平面視を
示す図面である。前述の構成では、配線基板２上にパツ
チ４を配列して、その上に誘電体５を配置するようにし
たが、本実施例では、たとえばクランク状のマイクロス
トリツプライン6,7を用いるようにした。マイクロスト
リツプライン６では、長さ2a、高さｂのクランクが全長
Ｌで構成され、これらの間には長さλｇ（λｇは線路波
長）の直線部分８が介在される。
示す図面である。前述の構成では、配線基板２上にパツ
チ４を配列して、その上に誘電体５を配置するようにし
たが、本実施例では、たとえばクランク状のマイクロス
トリツプライン6,7を用いるようにした。マイクロスト
リツプライン６では、長さ2a、高さｂのクランクが全長
Ｌで構成され、これらの間には長さλｇ（λｇは線路波
長）の直線部分８が介在される。
またマイクロストリツプライン７では、長さｃおよび
高さｂのクランクが全長Ｌで配置され、これらの間には
やはり長さλｇの直線部分９が介在される。このような
マイクロストリツプライン6,7における長さＬの部分
と、直線部分8,9とを含む構成が周期L1で繰り返され
る。
高さｂのクランクが全長Ｌで配置され、これらの間には
やはり長さλｇの直線部分９が介在される。このような
マイクロストリツプライン6,7における長さＬの部分
と、直線部分8,9とを含む構成が周期L1で繰り返され
る。
本実施例の第６図に示すマイクロストリツプライン6,
7の長さＬの部分に、双方6,7にまたがつて前記誘電体を
配置する。すなわち、各誘電体の間には、長さλｇの間
隙が設けられることになる。本実施例では、λｇ＝0.68
3λ０、ｂ＝３λg/8、ａ＝７λg/16、ｃ＝３λg/8、Ｌ
＝10λg/8、L1＝18λg/8に選ぶ。ここで、長さL1を、 L1＝2a＋2b＋ｃ（＝２λｇ） …（１） L1＝Ｌ＋λｇ（＝３λｇ） …（２） のように選ぶ。
7の長さＬの部分に、双方6,7にまたがつて前記誘電体を
配置する。すなわち、各誘電体の間には、長さλｇの間
隙が設けられることになる。本実施例では、λｇ＝0.68
3λ０、ｂ＝３λg/8、ａ＝７λg/16、ｃ＝３λg/8、Ｌ
＝10λg/8、L1＝18λg/8に選ぶ。ここで、長さL1を、 L1＝2a＋2b＋ｃ（＝２λｇ） …（１） L1＝Ｌ＋λｇ（＝３λｇ） …（２） のように選ぶ。
このような構成のアンテナ11では、標準電磁ホーンの
場合と比較して、使用周波数帯域が3L/2（Ｌ＋λｇ）倍
に改善されることが検証された。また開口効率および利
得についても、上述の実施例と同様な結果が得られるこ
とが確認された。
場合と比較して、使用周波数帯域が3L/2（Ｌ＋λｇ）倍
に改善されることが検証された。また開口効率および利
得についても、上述の実施例と同様な結果が得られるこ
とが確認された。
本実施例のアンテナ11では、上述の構成における効果
に加え、長さλｇの直線部分8,9を設けることにより、
アンテナ11におけるマイクロストリツプライン6,7の全
長を比較的短くすることができ、これにより励振時にお
ける励振側から遠去かるに従つて招来する位相ずれを格
段に減少ことができ、これにより上述の使用周波数帯域
の拡大を得ることができる。
に加え、長さλｇの直線部分8,9を設けることにより、
アンテナ11におけるマイクロストリツプライン6,7の全
長を比較的短くすることができ、これにより励振時にお
ける励振側から遠去かるに従つて招来する位相ずれを格
段に減少ことができ、これにより上述の使用周波数帯域
の拡大を得ることができる。
発明の効果 以上のように本発明に従えば、各単位アンテナ毎の開
口効率が増大される。これによりアレイアンテナを構成
する単位アンテナの配置密度を低減でき、単位アンテナ
および各単位アンテナに給電する構成における電力損失
を格段に低減できる。さらに前記単位アンテナの配置密
度を適切に選ぶことにより、全体の能率を格段に向上で
きる。
口効率が増大される。これによりアレイアンテナを構成
する単位アンテナの配置密度を低減でき、単位アンテナ
および各単位アンテナに給電する構成における電力損失
を格段に低減できる。さらに前記単位アンテナの配置密
度を適切に選ぶことにより、全体の能率を格段に向上で
きる。
さらに本発明によれば、一対のマイクロストリツプラ
イン6,7の全体の長さを短くすることが可能になる。
イン6,7の全体の長さを短くすることが可能になる。
第１図は本発明の前提となる構成のアンテナ１の基本的
構成を示す斜視図、第２図は本構成の使用周波数帯域を
説明するグラフ、第３図は標準電磁ホーンにおける周波
数特性を説明するグラフ、第４図はアンテナ１の指向性
を示すグラフ、第５図はアンテナ１の利得を説明するグ
ラフ、第６図は本発明の一実施例のアンテナ11の構成を
示す平面図、第７図は典型的な従来技術のアンテナの指
向性を示すグラフである。 １…アンテナ、２…配線基板、４…パツチ、５…誘電
体、6,7…マイクロストリツプライン、8,9…直線部分
構成を示す斜視図、第２図は本構成の使用周波数帯域を
説明するグラフ、第３図は標準電磁ホーンにおける周波
数特性を説明するグラフ、第４図はアンテナ１の指向性
を示すグラフ、第５図はアンテナ１の利得を説明するグ
ラフ、第６図は本発明の一実施例のアンテナ11の構成を
示す平面図、第７図は典型的な従来技術のアンテナの指
向性を示すグラフである。 １…アンテナ、２…配線基板、４…パツチ、５…誘電
体、6,7…マイクロストリツプライン、8,9…直線部分
Claims (1)
- 【請求項１】配線基板２の一方表面３上に、一対のクラ
ンク状のマイクロストリツプライン6,7を形成し、 一方のマイクロストリツプライン６では、第１長さ2aお
よび第１長さ2aの部分から他方のマイクロストリツプラ
イン７に近づく方向に延びる高さｂの第１クランクが全
長Ｌで複数、構成され、 各第１クランクの間には、前記他方のマイクロストリツ
プライン寄りで長さλｇの第１直線部分８が介在され、 前記他方のマイクロストリツプライン７では、第２長さ
ｃおよび第２長さｃの部分から前記一方のマイクロスト
リツプライン６に近づく方向に延びる前記高さｂの第２
クランクが前記全長Ｌで複数、構成され、 各第２クランクの間には、前記一方のマイクロストリツ
プライン６寄りで前記長さλｇの第２直線部分９が介在
され、 λ０を励振空間波長とするとき、λｇ＝0.683λ０であ
り、 さらに、 ａ＝７λg/16、 ｂ＝３λg/8、 ｃ＝３λg/8、 Ｌ＝10λg/8 に選ばれ、 第１および第２の各クランク上にまたがつて直方体状の
誘電体をそれぞれ配置したことを特徴とする誘電体装荷
アレイアンテナ。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63071019A JP2719592B2 (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 誘電体装荷アレイアンテナ |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63071019A JP2719592B2 (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 誘電体装荷アレイアンテナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01243605A JPH01243605A (ja) | 1989-09-28 |
| JP2719592B2 true JP2719592B2 (ja) | 1998-02-25 |
Family
ID=13448388
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63071019A Expired - Fee Related JP2719592B2 (ja) | 1988-03-24 | 1988-03-24 | 誘電体装荷アレイアンテナ |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2719592B2 (ja) |
Families Citing this family (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05166018A (ja) * | 1991-12-12 | 1993-07-02 | Fujitsu Ltd | 非接触ｉｃカード |
| CN108666767B (zh) * | 2017-03-28 | 2021-02-26 | 华为技术有限公司 | 微带天线及通信*** |
| WO2020066451A1 (ja) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | 株式会社村田製作所 | アンテナ装置 |
| WO2020066453A1 (ja) | 2018-09-27 | 2020-04-02 | 株式会社村田製作所 | アンテナ装置及び通信装置 |
| JP7151776B2 (ja) | 2018-09-27 | 2022-10-12 | 株式会社村田製作所 | アンテナ装置 |
| WO2022158061A1 (ja) * | 2021-01-25 | 2022-07-28 | 株式会社村田製作所 | アンテナ装置、レーダモジュール、及び通信モジュール |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63238704A (ja) * | 1987-03-26 | 1988-10-04 | Nec Corp | アンテナ |
-
1988
- 1988-03-24 JP JP63071019A patent/JP2719592B2/ja not_active Expired - Fee Related
Non-Patent Citations (2)
| Title |
|---|
| 信号技報Ｖｏｌ．８６，Ｎｏ．１８１（Ａ−Ｐ８６−９８）ｐ．６３〜６７，１９８６年１０月９日 |
| 昭和５９年度電子通信学会総合全国大会講演論文集［分冊３］ｐ．３−５３（７１８） |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01243605A (ja) | 1989-09-28 |
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