JP2715013B2 - 耐食性と加工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法 - Google Patents
耐食性と加工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法Info
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は建材、自動車をはじめと
する一般加工用、構造材料として利用される耐食性、加
工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板
の製造方法に関するものである。
する一般加工用、構造材料として利用される耐食性、加
工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板
の製造方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】建築、厨房器具、自動車などに使用され
る鋼板は、従来、その耐食性を高めるためその表面に塗
装、めっきなどを行い使用されてきたが、近年、より耐
食性を高めるため各方面でステンレス鋼板の使用が多く
なっている。例えば長期にわたる美観が要求される建築
外板や厨房器具、高温環境にさらされるため腐食が激し
い自動車のマフラー、各種プラントにおけるタンク、配
管などあらゆる分野で需要が増大している。一方、ステ
ンレス鋼は耐食性の点では優れているがコストが普通鋼
に比べて著しく高い。このため耐食性が優れかつ製造コ
ストの低い鋼板として従来から表層を耐食性が良好なス
テンレス鋼とし内層を安価な普通鋼とするクラッド鋼板
が開発されてきた。
る鋼板は、従来、その耐食性を高めるためその表面に塗
装、めっきなどを行い使用されてきたが、近年、より耐
食性を高めるため各方面でステンレス鋼板の使用が多く
なっている。例えば長期にわたる美観が要求される建築
外板や厨房器具、高温環境にさらされるため腐食が激し
い自動車のマフラー、各種プラントにおけるタンク、配
管などあらゆる分野で需要が増大している。一方、ステ
ンレス鋼は耐食性の点では優れているがコストが普通鋼
に比べて著しく高い。このため耐食性が優れかつ製造コ
ストの低い鋼板として従来から表層を耐食性が良好なス
テンレス鋼とし内層を安価な普通鋼とするクラッド鋼板
が開発されてきた。
【０００３】しかしこれらステンレスクラッド鋼板では
以前から次のような問題点が指摘されている。 １）普通鋼中のＣとステンレス鋼中のＣｒの親和性が高
く普通鋼からステンレス鋼へのＣの拡散が起こり、表層
ステンレス鋼中にＣｒ炭化物を形成しステンレス鋼の耐
食性が劣化する。
以前から次のような問題点が指摘されている。 １）普通鋼中のＣとステンレス鋼中のＣｒの親和性が高
く普通鋼からステンレス鋼へのＣの拡散が起こり、表層
ステンレス鋼中にＣｒ炭化物を形成しステンレス鋼の耐
食性が劣化する。
【０００４】２）クラッド鋼板の加工性を良くするため
には表層ステンレス鋼および内層普通鋼ともに十分な再
結晶をしていることが必要であるが、ステンレス鋼の再
結晶に十分な熱処理を行うと内層の普通鋼が粗粒化し、
加工後オレンジピールと称する表面欠陥が発生すると同
時に加工性も劣化する。 ３）特に再結晶温度が高い高合金ステンレス鋼を表層と
した場合や加工性確保の観点からステンレス鋼に合わせ
た高温での熱処理を行うと内層の普通鋼についてはＡｃ
3変態点を越えるため内層の普通鋼の集合組織はランダ
ムなものとなり深絞り性が劣化する。
には表層ステンレス鋼および内層普通鋼ともに十分な再
結晶をしていることが必要であるが、ステンレス鋼の再
結晶に十分な熱処理を行うと内層の普通鋼が粗粒化し、
加工後オレンジピールと称する表面欠陥が発生すると同
時に加工性も劣化する。 ３）特に再結晶温度が高い高合金ステンレス鋼を表層と
した場合や加工性確保の観点からステンレス鋼に合わせ
た高温での熱処理を行うと内層の普通鋼についてはＡｃ
3変態点を越えるため内層の普通鋼の集合組織はランダ
ムなものとなり深絞り性が劣化する。
【０００５】これらを解決するため、これまでに種々の
方策が採られてきた。問題点１）に対しては、特公昭５
８−１５３１０号、特公平１−７１３８号、特開昭６２
−５４０２０号の各公報に示されるような普通鋼のＣ量
低減をはかり、さらにＴｉ、ＮｂなどのＣ固定元素や各
種の元素を添加するといった手段が考えられている。ま
た別の方法として界面層にＮｉめっきしたり、Ｎｉ箔を
挿入する方法も提案されている。
方策が採られてきた。問題点１）に対しては、特公昭５
８−１５３１０号、特公平１−７１３８号、特開昭６２
−５４０２０号の各公報に示されるような普通鋼のＣ量
低減をはかり、さらにＴｉ、ＮｂなどのＣ固定元素や各
種の元素を添加するといった手段が考えられている。ま
た別の方法として界面層にＮｉめっきしたり、Ｎｉ箔を
挿入する方法も提案されている。
【０００６】問題点２）については、Ｎｂ、Ｂといった
元素を添加する方法が提案されている。また特開昭６２
−７４０２５号、特開昭６２−１６８９２号、特開昭６
２−８０２２３号の各公報などにより熱延仕上温度、巻
取温度、焼鈍温度、加熱速度など熱処理サイクルを限定
する方法が示されている。これらの方法のうち合金添加
による方法は、問題点１）および２）を両立させること
を考えていないため、一つの課題については有効である
が、もう一方の課題については十分な解決法となってい
ない。また熱処理サイクルを限定する方法は、生産性を
低下させるばかりか加工性の劣化は避けられない。そし
てこれらの方法は、いずれも問題点３）についての考慮
がなされていない。
元素を添加する方法が提案されている。また特開昭６２
−７４０２５号、特開昭６２−１６８９２号、特開昭６
２−８０２２３号の各公報などにより熱延仕上温度、巻
取温度、焼鈍温度、加熱速度など熱処理サイクルを限定
する方法が示されている。これらの方法のうち合金添加
による方法は、問題点１）および２）を両立させること
を考えていないため、一つの課題については有効である
が、もう一方の課題については十分な解決法となってい
ない。また熱処理サイクルを限定する方法は、生産性を
低下させるばかりか加工性の劣化は避けられない。そし
てこれらの方法は、いずれも問題点３）についての考慮
がなされていない。
【０００７】問題点３）については、特開昭６２−１２
４２２９号公報に焼鈍を比較的低温で行う方法が開示さ
れているが、同公報記載の温度では表層ステンレス鋼の
再結晶は十分とはいえず、加工性の点で完全とはいえな
い。
４２２９号公報に焼鈍を比較的低温で行う方法が開示さ
れているが、同公報記載の温度では表層ステンレス鋼の
再結晶は十分とはいえず、加工性の点で完全とはいえな
い。
【０００８】
【発明が解決しようとする課題】本発明は高耐食性と低
コストを両立させる表層フェライト系ステンレス鋼、内
層普通鋼からなるステンレスクラッド鋼板において問題
となる、 １）表層ステンレス鋼の耐食性を劣化させる内層普通鋼
からのＣ拡散、 ２）加工時の表面欠陥および加工性劣化の原因となる内
層普通鋼の粗粒化、 ３）深絞り性を劣化させる変態による集合組織のランダ
ム化、 を抑制し、高耐食性と低コストに加えて、高加工性、高
深絞り性を兼ね備えた表層ステンレス複層熱延鋼板を生
産性を阻害する熱処理サイクルの制限を受けることなく
製造する方法を提供することを目的とする。
コストを両立させる表層フェライト系ステンレス鋼、内
層普通鋼からなるステンレスクラッド鋼板において問題
となる、 １）表層ステンレス鋼の耐食性を劣化させる内層普通鋼
からのＣ拡散、 ２）加工時の表面欠陥および加工性劣化の原因となる内
層普通鋼の粗粒化、 ３）深絞り性を劣化させる変態による集合組織のランダ
ム化、 を抑制し、高耐食性と低コストに加えて、高加工性、高
深絞り性を兼ね備えた表層ステンレス複層熱延鋼板を生
産性を阻害する熱処理サイクルの制限を受けることなく
製造する方法を提供することを目的とする。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明は前記の問題点を
解決する内層普通鋼の成分について検討の結果得られた
もので、その骨子とするところは、 １）Ｃ拡散、粗粒化を抑制しかつ高加工性、高深絞り性
を確保するため内層普通鋼は低Ｃ成分とすると同時にＴ
ｉ、Ｎｂの１種または２種をＣ、Ｎ含有量と関連づけて
含有させることにより、その後の熱処理サイクルに影響
されず微細炭化物を析出させる、 ２）粗粒化の抑制とＡｃ3変態点上昇のため内層普通鋼
のＳｉ、Ａｌ、Ｐ等の含有量を高めにする、 の二点である。
解決する内層普通鋼の成分について検討の結果得られた
もので、その骨子とするところは、 １）Ｃ拡散、粗粒化を抑制しかつ高加工性、高深絞り性
を確保するため内層普通鋼は低Ｃ成分とすると同時にＴ
ｉ、Ｎｂの１種または２種をＣ、Ｎ含有量と関連づけて
含有させることにより、その後の熱処理サイクルに影響
されず微細炭化物を析出させる、 ２）粗粒化の抑制とＡｃ3変態点上昇のため内層普通鋼
のＳｉ、Ａｌ、Ｐ等の含有量を高めにする、 の二点である。
【００１０】
【作用】以下、本発明を詳細に説明する。まず、表層部
の成分に関して述べる。本発明では表層はフェライト系
ステンレス鋼であり、その成分は特に限定するものでは
なく用途に応じて最適な成分系のフェライト系ステンレ
ス鋼が用いられる。
の成分に関して述べる。本発明では表層はフェライト系
ステンレス鋼であり、その成分は特に限定するものでは
なく用途に応じて最適な成分系のフェライト系ステンレ
ス鋼が用いられる。
【００１１】次に内層の成分に関して述べる。Ｃは表層
ステンレス鋼への拡散の抑制および加工性向上のため低
く抑えるが、本発明では粗粒化防止に炭化物を利用する
ことから０．０００２％以上含有させる必要がある。一
方、その含有量が多くなると耐食性、加工性および表面
状況が劣化するので０．０２００％以下とする。
ステンレス鋼への拡散の抑制および加工性向上のため低
く抑えるが、本発明では粗粒化防止に炭化物を利用する
ことから０．０００２％以上含有させる必要がある。一
方、その含有量が多くなると耐食性、加工性および表面
状況が劣化するので０．０２００％以下とする。
【００１２】Ｎは加工性の観点から低く抑えるが、本発
明では粗粒化防止に窒化物を利用することから０．００
０５％以上含有させる。またＮはＣのように表層ステン
レス鋼への拡散が起きてもその耐食性を阻害することは
なく、粒成長抑制のため含有させるが、その量が多くな
ると加工性が劣化するので上限を０．０２００％とす
る。
明では粗粒化防止に窒化物を利用することから０．００
０５％以上含有させる。またＮはＣのように表層ステン
レス鋼への拡散が起きてもその耐食性を阻害することは
なく、粒成長抑制のため含有させるが、その量が多くな
ると加工性が劣化するので上限を０．０２００％とす
る。
【００１３】Ｓｉ、Ａｌ、ＰはＡｃ3変態点上昇および
粗粒化防止に寄与する元素であり、その含有量は高いほ
ど変態点は向上する。しかし過剰な添加は高温において
もフェライト単相となり、熱間圧延後に特異な集合組織
が形成され、表面欠陥、加工性劣化の原因となるばかり
でなく合金コストの上昇を招くため、適正範囲を ２５≧８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％） とする。下限は特に規定の必要はないが、 ８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％）≧１ とすることで、より高温での焼鈍が可能となり表層のス
テンレス鋼も十分に再結晶し加工性を向上させるのに有
効である。
粗粒化防止に寄与する元素であり、その含有量は高いほ
ど変態点は向上する。しかし過剰な添加は高温において
もフェライト単相となり、熱間圧延後に特異な集合組織
が形成され、表面欠陥、加工性劣化の原因となるばかり
でなく合金コストの上昇を招くため、適正範囲を ２５≧８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％） とする。下限は特に規定の必要はないが、 ８０×Ｐ（％）＋７×Ｓｉ（％）＋２０×Ａｌ（％）≧１ とすることで、より高温での焼鈍が可能となり表層のス
テンレス鋼も十分に再結晶し加工性を向上させるのに有
効である。
【００１４】Ｔｉ、ＮｂはＣ拡散抑制、粒成長抑制、高
加工性確保のために添加される。その必要量はＣ、Ｎ量
に依存しており、少ない場合は上記の効果が得られな
い。また過剰な添加はコストの上昇をもたらし、かつ析
出物を粗大にし粒成長の抑制効果を失うばかりか加工性
も劣化させるため適正範囲を 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 とする。
加工性確保のために添加される。その必要量はＣ、Ｎ量
に依存しており、少ない場合は上記の効果が得られな
い。また過剰な添加はコストの上昇をもたらし、かつ析
出物を粗大にし粒成長の抑制効果を失うばかりか加工性
も劣化させるため適正範囲を 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 とする。
【００１５】Ｂは必要に応じて添加されるが、Ｔｉまた
はＮｂあるいはその両元素とともに複合添加されること
により析出物を微細にし、高温での粒成長を抑制する効
果を増大させる。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の
点から下限を０．０００２％、上限を０．００６０％と
する。
はＮｂあるいはその両元素とともに複合添加されること
により析出物を微細にし、高温での粒成長を抑制する効
果を増大させる。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の
点から下限を０．０００２％、上限を０．００６０％と
する。
【００１６】ＭｏもＢと同様、ＴｉまたはＮｂあるいは
その両元素とともに複合添加されることにより析出物を
微細にし、高温での粒成長を抑制する効果を増大させ
る。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の点から下限を
０．００５％、上限を０．５００％とする。次に表層お
よび内層の厚みについて述べる。鋼板表層の厚みは加工
時に表層のステンレス鋼が破れて鉄面が露出し耐食性が
損なわれることを考えると、全厚の２％以上（両表層の
場合両表層合計で４％以上）とする。また上限について
は、ステンレス複層鋼板の目的の一つがステンレス鋼の
使用量削減による低コスト化のためであることを勘案し
て、全厚の３０％以下（両表層の場合両表層合計計で６
０％以下）とする。
その両元素とともに複合添加されることにより析出物を
微細にし、高温での粒成長を抑制する効果を増大させ
る。粒成長抑制効果の発現とコスト上昇の点から下限を
０．００５％、上限を０．５００％とする。次に表層お
よび内層の厚みについて述べる。鋼板表層の厚みは加工
時に表層のステンレス鋼が破れて鉄面が露出し耐食性が
損なわれることを考えると、全厚の２％以上（両表層の
場合両表層合計で４％以上）とする。また上限について
は、ステンレス複層鋼板の目的の一つがステンレス鋼の
使用量削減による低コスト化のためであることを勘案し
て、全厚の３０％以下（両表層の場合両表層合計計で６
０％以下）とする。
【００１７】上記不均一成分を有する複層鋼片の製造法
については特に限定しないが、例えば次の方法が採用さ
れる。 イ）鋳ぐるみ法 ロ）２本イマージョンノズル法 ハ）爆着法 これらのうち鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行うことが
工業的に適しており、特に連続鋳造法で製造することが
最も経済的である。
については特に限定しないが、例えば次の方法が採用さ
れる。 イ）鋳ぐるみ法 ロ）２本イマージョンノズル法 ハ）爆着法 これらのうち鋼の溶製後鋳造段階で複層化を行うことが
工業的に適しており、特に連続鋳造法で製造することが
最も経済的である。
【００１８】本発明に従った成分組成の鋼は鋳造後熱延
され、必要に応じて焼鈍ラインに通板される。熱延に先
立つ鋼片加熱温度は表層フェライトステンレス鋼中のＣ
ｒが十分溶体化する１０５０℃以上であればよい。熱延
の仕上温度は８９０℃以上とする。これ未満の低温にな
ると、内層普通鋼のＡｒ3変態点より大きくはずれるた
め、深絞り性が劣化するとともに粗大粒が発生し、加工
後に表面欠陥を生ずる。巻取温度は規定しないが、高い
ほど内層普通鋼の加工性が良好となるため、複層鋼板の
加工性は良好となるがＣｒ析出物が形成されると耐食性
が劣化するため、表層に用いるステンレス鋼の通常の製
造条件に合わせればよい。
され、必要に応じて焼鈍ラインに通板される。熱延に先
立つ鋼片加熱温度は表層フェライトステンレス鋼中のＣ
ｒが十分溶体化する１０５０℃以上であればよい。熱延
の仕上温度は８９０℃以上とする。これ未満の低温にな
ると、内層普通鋼のＡｒ3変態点より大きくはずれるた
め、深絞り性が劣化するとともに粗大粒が発生し、加工
後に表面欠陥を生ずる。巻取温度は規定しないが、高い
ほど内層普通鋼の加工性が良好となるため、複層鋼板の
加工性は良好となるがＣｒ析出物が形成されると耐食性
が劣化するため、表層に用いるステンレス鋼の通常の製
造条件に合わせればよい。
【００１９】その後、必要に応じて熱延板焼鈍が施され
る。熱延板焼鈍を行えば、より再結晶が進み加工性が向
上するとともに巻取時に析出したＣｒ炭化物を溶体化さ
せることもできる。この焼鈍温度は加工性確保の点およ
びＣｒ炭化物溶体化の観点から８００℃以上とする。加
工性、深絞り性確保の点からは焼鈍温度は高温であるほ
ど望ましく、内層普通鋼のＡｃ3変態点以下であれば良
好な深絞り性が維持される。しかし、余り高温になると
表層ステンレス鋼、または内層普通鋼に粗大粒が発生す
ることと、製造コストの観点から上限を１１５０℃とす
る。
る。熱延板焼鈍を行えば、より再結晶が進み加工性が向
上するとともに巻取時に析出したＣｒ炭化物を溶体化さ
せることもできる。この焼鈍温度は加工性確保の点およ
びＣｒ炭化物溶体化の観点から８００℃以上とする。加
工性、深絞り性確保の点からは焼鈍温度は高温であるほ
ど望ましく、内層普通鋼のＡｃ3変態点以下であれば良
好な深絞り性が維持される。しかし、余り高温になると
表層ステンレス鋼、または内層普通鋼に粗大粒が発生す
ることと、製造コストの観点から上限を１１５０℃とす
る。
【００２０】本発明による方法で製造した複層熱延鋼板
は、亜鉛、錫、クロム、アルミニウム等でめっきする表
面処理鋼板の素材としても利用できる。
は、亜鉛、錫、クロム、アルミニウム等でめっきする表
面処理鋼板の素材としても利用できる。
【００２１】
【実施例】表層用フェライト系ステンレス鋼及び内層用
溶鋼を表１に示す成分に調整し、２本イマージョンノズ
ル法により複層鋳片を得た。表層の厚みは両表層同一と
し、全厚に対する両表層合計厚みの比率を表２に示す。
これらのスラブを表２に示す条件で熱延し、板厚２．０
mmの熱延板に仕上げ、特性評価を行った。
溶鋼を表１に示す成分に調整し、２本イマージョンノズ
ル法により複層鋳片を得た。表層の厚みは両表層同一と
し、全厚に対する両表層合計厚みの比率を表２に示す。
これらのスラブを表２に示す条件で熱延し、板厚２．０
mmの熱延板に仕上げ、特性評価を行った。
【００２２】本発明に従って得られた鋼板（試料番号
１、２、５、７、８、１０、１１、１２、１３）は表面
欠陥がなく、高加工性、高深絞り性を達成しているのに
対し、比較鋼は表面状況、加工性、深絞り性が良好でな
い。
１、２、５、７、８、１０、１１、１２、１３）は表面
欠陥がなく、高加工性、高深絞り性を達成しているのに
対し、比較鋼は表面状況、加工性、深絞り性が良好でな
い。
【００２３】
【表１】
【００２４】
【表２】
【００２５】
【発明の効果】以上述べたごとく本発明によれば高耐食
性、高加工性、高深絞り性を両立させた表層フェライト
系ステンレス鋼、内層普通鋼からなるステンレス複層熱
延鋼板を製造できる。
性、高加工性、高深絞り性を両立させた表層フェライト
系ステンレス鋼、内層普通鋼からなるステンレス複層熱
延鋼板を製造できる。
Claims (3)
- 【請求項１】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２００％、
Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%)・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） 残部が鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、
前記表層部の全板厚に対する比率を片側２％以上３０％
以下とした鋼片を、仕上温度８９０℃以上で熱間圧延す
ることを特徴とする耐食性と加工性に優れた表層フェラ
イト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項２】 表層部がフェライト系ステンレス鋼、内
層部が重量％で、Ｃ：０．０００２〜０．０２００％、
Ｎ：０．０００５〜０．０２００％、Ｓｉ、Ｐ、Ａｌを
下記式（１）を満たすように含み、 ２５≧８０×Ｐ(%) ＋７×Ｓｉ(%) ＋２０×Ａｌ(%)・・・・（１） さらに、Ｔｉ、Ｎｂの１種または２種を下記式（２）を
満たすように含み、 8.0 ≧Ti(%)/［４×Ｃ(%) ＋3.4 ×Ｎ(%) ］＋Nb(%)/［7.7 ×Ｃ(%) ］≧0.4 ・・・・（２） かつＢ：０．０００２〜０．００６０％、Ｍｏ：０．０
０５〜０．５００％の１種または２種を含有し、残部が
鉄および不可避的不純物からなる鋼で構成され、前記表
層部の全板厚に対する比率を片側２％以上３０％以下と
した鋼片を、仕上温度８９０℃以上で熱間圧延すること
を特徴とする耐食性と加工性に優れた表層フェライト系
ステンレス複層熱延鋼板の製造方法。 - 【請求項３】 仕上温度８９０℃以上で熱間圧延の後、
熱延板を８００〜１１５０℃で熱延板焼鈍することを特
徴とする請求項１または２記載の耐食性と加工性に優れ
た表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方
法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14501691A JP2715013B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 耐食性と加工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP14501691A JP2715013B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 耐食性と加工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04371525A JPH04371525A (ja) | 1992-12-24 |
| JP2715013B2 true JP2715013B2 (ja) | 1998-02-16 |
Family
ID=15375488
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP14501691A Expired - Lifetime JP2715013B2 (ja) | 1991-06-17 | 1991-06-17 | 耐食性と加工性に優れた表層フェライト系ステンレス複層熱延鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2715013B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH07314093A (ja) * | 1994-05-30 | 1995-12-05 | Nippon Steel Corp | ステンレスクラッド鋳片の連続鋳造方法 |
-
1991
- 1991-06-17 JP JP14501691A patent/JP2715013B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04371525A (ja) | 1992-12-24 |
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