JP2689205B2 - Joint molding - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、ノズル耐火物と羽口耐
火物との間に介装されて目地を形成し、ノズル耐火物を
羽口耐火物に接合可能な目地用成形体に関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a joint molding which is interposed between a nozzle refractory and a tuyere refractory to form a joint and which can join the nozzle refractory to the tuyere refractory. Is.
【０００２】[0002]
【従来の技術】鋼の連続鋳造操業に用いるノズル耐火物
としては、ロングノズルおよび浸漬ノズルがあり、ここ
では浸漬ノズルについて説明する。すなわち、浸漬ノズ
ルは、タンディッシュからモールドへ溶鋼を供給するた
めに両者を連結するものであり、タンディッシュの羽口
内に挿入される。この羽口と浸漬ノズルとの間には、溶
鋼が侵入して湯もれ等の事故を防ぐために目地材が充填
されている。通常、このような目地材は水練りしたモル
タルより構成され、このモルタルを手等で浸漬ノズルの
羽口接合部に所定の厚みに塗り付け、この浸漬ノズルを
羽口内に挿入した後にタンディッシュおよび浸漬ノズル
を所定温度まで予熱することによって目地を形成する。
この目地によりタンディッシュと浸漬ノズルとは接合さ
れる。2. Description of the Related Art As nozzle refractories used in continuous casting operation of steel, there are a long nozzle and a submerged nozzle. Here, the submerged nozzle will be described. That is, the immersion nozzle connects the two so as to supply the molten steel from the tundish to the mold, and is inserted into the tuyere of the tundish. A joint material is filled between the tuyere and the immersion nozzle in order to prevent molten steel from entering and preventing accidents such as hot water leakage. Usually, such joint material is composed of mortar which is kneaded with water, and this mortar is applied to the tuyere joint of the dipping nozzle with a predetermined thickness by hand, and the tundish and the tundish after inserting the dipping nozzle into the tuyere. The joint is formed by preheating the immersion nozzle to a predetermined temperature.
The joint connects the tundish and the immersion nozzle.
【０００３】なお、連続鋳造操業において、タンディッ
シュ〜浸漬ノズル〜モールド間は溶鋼が固化して鋼片と
なる最終プロセスであるため溶鋼の汚染防止が重要であ
り、タンディッシュと浸漬ノズルとは一体として使用さ
れ、通常同一鋼種が続く５〜１０チャージの連続鋳造を
行った後、鋼種の変更とともに廃棄されている。しかし
ながら、鋼種変更の都度タンディッシュおよび浸漬ノズ
ルを廃棄交換することはコスト上好ましくなく、タンデ
ィッシュのライニング材の改良やタンディッシュ内の残
湯やスラグの除去方法の改善等により、タンディッシュ
の連続使用が検討されている。[0003] In the continuous casting operation, it is important to prevent the molten steel from being contaminated since the molten steel is solidified into a slab from the tundish to the immersion nozzle to the mold in the final process. After the continuous casting of 5 to 10 charges, usually followed by the same steel type, is discarded with the change of the steel type. However, discarding and replacing the tundish and the immersion nozzle each time the steel type is changed is not preferable in terms of cost.Consequently, the tundish is continuously replaced by improving the lining material of the tundish or improving the method of removing residual hot water and slag in the tundish. Use is being considered.
【０００４】しかしながら、タンディッシュの寿命が約
１００チャージであるのに対して浸漬ノズルの寿命は短
く、５〜１０チャージで浸漬ノズルを交換する必要があ
る。この浸漬ノズルの交換は省エネルギー化，操業時間
の短縮等の観点から熱間で行うことが好ましい。ところ
が、浸漬ノズルの予熱温度である700 〜1200℃の熱間で
浸漬ノズルに水練りのモルタルを塗布することは不可能
であり、またモルタルが塗布された常温の浸漬ノズルを
熱いタンディッシュに挿入すると浸漬ノズルはスポール
を起こすため、前述された従来の方法によりタンディッ
シュに浸漬ノズルを接合させるには、タンディッシュを
一旦常温近くまで冷却しなければならない。したがっ
て、従来の接合方法による浸漬ノズルの交換において
は、タンディッシュを冷却し再度稼働温度に加熱する間
のエネルギーの損失、またその間の時間の損失は避けら
れず、省エネルギー化，操業時間の短縮に反するという
問題点がある。However, while the life of the tundish is about 100 charges, the life of the immersion nozzle is short and it is necessary to replace the immersion nozzle with 5 to 10 charges. It is preferable to replace the immersion nozzle hot from the viewpoints of energy saving and shortening of the operation time. However, it is impossible to apply water-mixed mortar to the immersion nozzle at a hot temperature of 700 to 1200 ° C, which is the preheating temperature of the immersion nozzle, and insert the immersion nozzle at room temperature coated with mortar into a hot tundish. Then, the immersion nozzle causes a spall. Therefore, in order to join the immersion nozzle to the tundish by the conventional method described above, the tundish must be once cooled to near room temperature. Therefore, in the replacement of the immersion nozzle by the conventional joining method, a loss of energy during cooling the tundish and heating it to the operating temperature again, and a loss of time during that period are unavoidable, which contributes to energy saving and shortening of operating time. There is a problem of being contrary.
【０００５】本発明者らは、このような問題点を解決す
ることを目的として、熱間において浸漬ノズルのような
ノズル耐火物の羽口耐火物内への挿入接合が可能な目地
用成形体を特願平３−３２０６１３号において提供し
た。すなわち、この目地用成形体は、配合組成の合量10
0 wt％のうち、耐火材料；40〜90wt％および結合剤；10
〜60wt％より構成されるとともに、接合されるノズル耐
火物と羽口耐火物との間の目地に相当する形状の成形体
に成形され、ノズル耐火物の交換時にそのノズル耐火物
の上部外周部に装着されてそのノズル耐火物の保有熱に
より可塑性を呈するものであって、前記結合剤としては
熱可塑性樹脂および／またはピッチ類、あるいは、熱硬
化性樹脂および、熱可塑性樹脂および／またはピッチ類
が用いられる。The inventors of the present invention have the object of solving the above-mentioned problems by forming a joint molding capable of hot-inserting and joining a nozzle refractory such as a dipping nozzle into a tuyere refractory. Was provided in Japanese Patent Application No. 3-320613. In other words, this joint molding has a total compounding composition of 10
Refractory materials out of 0 wt%; 40-90 wt% and binders; 10
It is composed of ~ 60 wt% and is molded into a molded body having a shape corresponding to the joint between the nozzle refractory and the tuyere refractory to be joined. Attached to the nozzle and exhibiting plasticity due to the retained heat of the nozzle refractory, the binder being a thermoplastic resin and / or pitches, or a thermosetting resin and a thermoplastic resin and / or pitches. Is used.
【０００６】この目地用成形体は、前述されたように接
合されるノズル耐火物と羽口耐火物との間の目地に相当
する形状の成形体に成形され、700 〜1200℃に予熱され
るノズル耐火物の上部外周部に装着されてそのノズル耐
火物の保有熱により可塑化される。したがって、この目
地用成形体が可塑化された状態で前記ノズル耐火物が羽
口耐火物内に挿入接合されてそれらノズル耐火物と羽口
耐火物との間に前記目地用成形体が充填されることにな
るため、この目地用成形体は熱間で焼成された状態とな
って溶鋼，スラグ等の浸食に耐える緻密な目地を形成す
る。この結果、羽口耐火物にノズル耐火物を強固に接合
させることができる。The joint molded body is molded into a molded body having a shape corresponding to the joint between the nozzle refractory and the tuyere refractory, which are joined as described above, and is preheated to 700 to 1200 ° C. The nozzle refractory is mounted on the outer periphery of the upper part and plasticized by the retained heat of the nozzle refractory. Therefore, the nozzle refractory is inserted and joined into the tuyere refractory in a plasticized state of the joint molding, and the joint molding is filled between the nozzle refractory and the tuyere refractory. As a result, the joint molded body is in a hot-fired state to form a dense joint that resists erosion of molten steel, slag, and the like. As a result, the nozzle refractory can be firmly bonded to the tuyere refractory.
【０００７】[0007]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、予熱さ
れたノズル耐火物に目地用成形体を装着した場合、この
ノズル耐火物の予熱温度が高いほど、またそのノズル耐
火物への目地用成形体の装着後の時間が長くなるほど結
合剤中の揮発分が失われるため、この結合剤の炭化が進
行して結果として目地用成形体の可塑性が失われること
がある。例えば結合剤量が10〜60wt％の場合、 700℃に
おいてノズル耐火物の羽口耐火物内への挿入可能時間は
２分程度であるが、例えばロボット操業のような自動運
転を考えると前記挿入可能時間を例えば３分以上にす
る、言い換えれば目地用成形体の可使時間を延長するこ
とが必要となる。また、前記ノズル耐火物への溶鋼の鋳
込みの際においてもそのノズル耐火物の予熱温度を高く
することを要求される場合がある。However, when the joint molding is attached to the preheated nozzle refractory, the higher the preheating temperature of the nozzle refractory is, the more the joint molding of the nozzle refractory is improved. The longer the time after mounting, the more the volatile components in the binder are lost, and the carbonization of the binder progresses, and as a result, the plasticity of the joint molding may be lost. For example, when the amount of the binder is 10 to 60 wt%, the insertable time of the nozzle refractory into the tuyere refractory is about 2 minutes at 700 ° C., but when considering the automatic operation such as robot operation, the above insertion is possible. It is necessary to set the possible time to, for example, 3 minutes or more, in other words, to extend the pot life of the joint molding. In addition, when casting molten steel into the nozzle refractory, it may be required to raise the preheating temperature of the nozzle refractory.
【０００８】本発明は、このような問題点を解決するこ
とを目的として、ノズル耐火物の予熱温度を高くするこ
とができ、しかも可使時間が長い目地用成形体を提供し
ようとするものである。The present invention is intended to solve the above problems and to provide a joint molding which can raise the preheating temperature of the nozzle refractory and has a long pot life. is there.
【０００９】[0009]
【課題を解決するための手段】本発明による目地用成形
体は、前述されたような目的を達成するために、基本的
には、配合組成の合量100 wt％のうち、耐火材料；40〜
85wt％，水酸化物および／または炭酸塩の合量；１〜20
wt％，結合剤；10〜60wt％より構成されるとともに、接
合されるノズル耐火物と羽口耐火物との間の目地に相当
する形状の成形体に成形され、ノズル耐火物の交換時に
そのノズル耐火物の羽口耐火物との接合部に装着されて
そのノズル耐火物の保有熱により可塑性を呈することを
特徴とするものである。In order to achieve the above-mentioned object, the joint molding according to the present invention is basically a refractory material; ~
85wt%, total amount of hydroxide and / or carbonate; 1-20
wt%, binder; 10 to 60 wt% and formed into a molded body having a shape corresponding to the joint between the nozzle refractory and tuyere refractory to be joined. The nozzle refractory is attached to a joint with a tuyere refractory, and exhibits plasticity due to the retained heat of the nozzle refractory.
【００１０】本発明において使用される耐火材料は、ア
ルミナ，マグネシア，シリカ，ジルコニア，ジルコン，
チタニア，ボーキサイト，ばん頁岩，ロウ石等モルタル
の材料となるものであればいずれでも良く、りん状黒
鉛，土状黒鉛，コークス等の炭素系材料を併用しても良
く、これらの２種以上の耐火材料を混合して使用するこ
ともできる。一般的には、耐火材料は接合されるノズル
耐火物および羽口耐火物の組成と同等のものが好まし
い。このような耐火材料の配合量は、40wt％未満では連
続鋳造操業温度における耐火性および溶鋼，スラグに対
する耐侵食性，耐摩耗性が低下するとともに、必然的に
結合剤の配合量が増大するため目地用成形体を予熱され
たノズル耐火物に装着した時にノズル耐火物の保有熱に
より過度に可塑化されて自重により流下するような不都
合が生じる。また、85wt％を超えると必然的に結合剤の
配合量が減少するため、予熱されたノズル耐火物の保有
熱による可塑化が不十分であり、羽口耐火物内へ挿入し
た際の目地材としての充填性が悪化する。The refractory materials used in the present invention are alumina, magnesia, silica, zirconia, zircon,
Any material that can be used as a material for mortar such as titania, bauxite, granite, wax stone, etc. may be used, and carbonaceous materials such as phosphorus-like graphite, earth-like graphite and coke may be used in combination. Refractory materials can also be mixed and used. Generally, the refractory material preferably has the same composition as the nozzle refractory and tuyere refractory to be joined. If the content of such a refractory material is less than 40 wt%, the fire resistance at the continuous casting operating temperature, the corrosion resistance to molten steel and slag, and the wear resistance will decrease, and the content of the binder will inevitably increase. When the joint molded body is mounted on the preheated nozzle refractory, there is an inconvenience that it is excessively plasticized by the retained heat of the nozzle refractory and flows down by its own weight. Also, if the content exceeds 85 wt%, the amount of binder compounded will inevitably decrease, so plasticization due to the retained heat of the preheated nozzle refractory is insufficient, and the joint material when inserted into the tuyere refractory. As a result, the filling property is deteriorated.
【００１１】水酸化物および／または炭酸塩は、高温域
において水または炭酸ガスを放出して分解する際に吸熱
反応を示す。このような吸熱反応によって可塑化された
目地用成形体は過度の温度上昇が妨げられて流動性持続
時間が延長され、羽口耐火物へのセット可能時間を拡大
させることができる。したがって、このような水酸化物
または炭酸塩は浸漬ノズルの予熱温度である700 〜1200
℃以下で分解されるものが好ましく、例えば表１に示さ
れているような水酸化マグネシウム，水酸化アルミニウ
ム，水酸化カルシウム，水酸化ジルコニル，炭酸マグネ
シウム，炭酸カルシウムのうちから選ばれた１種または
２種以上を併用することもできる。これらの水酸化物お
よび／または炭酸塩の配合量の合量は１〜20wt％が好ま
しく、１％未満では吸熱反応が顕著でなく目地用成形体
の温度上昇を妨げる効果がない。また、20％を超えると
加熱により脱水反応および／または脱炭酸反応が生起す
ることになり、この結果、前記耐火材料の組織がポーラ
スになりすぎてその耐火材料の耐用性が低下する。Hydroxides and / or carbonates show an endothermic reaction when releasing water or carbon dioxide in the high temperature region to decompose. The joint molded product that has been plasticized by such an endothermic reaction is prevented from excessive temperature rise, the fluidity duration is extended, and the settable time on the tuyere refractory can be extended. Therefore, such hydroxides or carbonates will not reach the preheating temperature of the immersion nozzle of 700-1200.
It is preferably decomposed at a temperature of not higher than ° C, for example, one selected from magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, calcium hydroxide, zirconyl hydroxide, magnesium carbonate and calcium carbonate as shown in Table 1 or Two or more kinds can be used in combination. The total content of these hydroxides and / or carbonates is preferably 1 to 20% by weight, and if it is less than 1%, the endothermic reaction is not remarkable and there is no effect of preventing the temperature rise of the joint molding. On the other hand, if it exceeds 20%, a dehydration reaction and / or a decarboxylation reaction occurs due to heating, and as a result, the structure of the refractory material becomes too porous and the durability of the refractory material deteriorates.
【００１２】[0012]
【表１】 [Table 1]
【００１３】結合剤としては、主として熱可塑性樹脂お
よび／またはピッチ類が用いられ、熱可塑性樹脂の一例
として熱可塑性フェノール樹脂（ヘキサミンを殆ど含ま
ないノボラック樹脂）、またピッチ類としては石炭ピッ
チ，石油ピッチまたはメソフェーズ含有量の多い高残炭
ピッチが望ましい。これらの結合剤は熱を加えると可塑
性を発現することから、これらの結合剤を含有する目地
用成形体を装着させたノズル耐火物を羽口耐火物内に挿
入すると、ノズル耐火物の予熱により可塑化された目地
用成形体は目地部に沿って流動して目地形状に充填され
る。しかし、これらの熱可塑性樹脂および／またはピッ
チ類は熱間における流動性が過多となる傾向があり、こ
れらの配合量が多くなると予熱されたノズル耐火物の上
部外周部に目地用成形体を装着した直後に流動する恐れ
がある。As the binder, a thermoplastic resin and / or pitches are mainly used. As an example of the thermoplastic resin, a thermoplastic phenol resin (novolak resin containing almost no hexamine), and as the pitches, coal pitch, petroleum High residual carbon pitch with high pitch or mesophase content is desirable. Since these binders develop plasticity when heat is applied, when a nozzle refractory fitted with a joint molding containing these binders is inserted into a tuyere refractory, the nozzle refractory preheats. The plasticized joint molding flows along the joint portion and is filled into the joint shape. However, these thermoplastic resins and / or pitches tend to have excessive hot fluidity. If the blending amount of these thermoplastic resins and / or pitches increases, the joint molding is mounted on the upper outer peripheral portion of the preheated nozzle refractory. May flow immediately after
【００１４】前述されたような結合剤の配合割合は、ノ
ズル耐火物交換の際のそのノズル耐火物の予熱温度にも
若干左右されるが、10〜60wt％が好ましく、特に好まし
くは20〜50wt％である。10wt％未満では充分な可塑性お
よび流動性が得られないため目地材として充填が困難と
なり、また60wt％を超えると目地材の流動が早過ぎて接
合部から流出してしまうため目地部の形成が困難とな
る。The blending ratio of the binder as described above depends on the preheating temperature of the nozzle refractory when exchanging the nozzle refractory, but it is preferably 10 to 60 wt%, particularly preferably 20 to 50 wt%. %. If the content is less than 10 wt%, sufficient plasticity and fluidity cannot be obtained, so that it is difficult to fill as a joint material. If the content is more than 60 wt%, the joint material flows too fast and flows out of the joint to form the joint. It will be difficult.
【００１５】また、目地用成形体の熱間における流動性
を調整するために、結合剤の１つとして熱硬化性樹脂、
例えば高残炭量のフェノール樹脂を併用しても良い。な
お、この熱硬化性樹脂は、結合剤の好ましい配合量10〜
60wt％のうち、熱可塑性樹脂および／またはピッチ類と
熱硬化性樹脂との比率において90／10〜10／90、好まし
くは80／20〜40／60の範囲で使用することができる。さ
らに、結合剤として膨潤炭，ブローンアスファルト等を
使用することもできる。Further, in order to adjust the fluidity of the joint molding in the hot state, a thermosetting resin as one of the binders,
For example, a phenol resin having a high residual carbon content may be used in combination. In addition, this thermosetting resin has a preferable blending amount of the binder of 10 to
In 60 wt%, the ratio of the thermoplastic resin and / or pitches to the thermosetting resin can be 90/10 to 10/90, preferably 80/20 to 40/60. Furthermore, swelling charcoal, blown asphalt, etc. can be used as the binder.
【００１６】また、前記配合組成の合量100 wt％に対し
て、外掛けで炭素繊維；0.1 〜10wt％を添加することも
好ましく、すさ的効果により成形体および目地材として
の強度を増大させる。このような炭素繊維の添加量は0.
1 wt％未満では強度増大の効果が少なくなり、また10wt
％を超えると成形の際に配合物への均一な混練が困難と
なる。Further, it is also preferable to add 0.1 to 10 wt% of carbon fiber by external coating to 100 wt% of the total amount of the above-mentioned compounding composition, and to increase the strength as a molded product and a joint material due to the rustiness effect. . The amount of such carbon fiber added is 0.
If it is less than 1 wt%, the effect of increasing the strength is reduced,
If it exceeds%, it becomes difficult to uniformly knead the mixture during molding.
【００１７】[0017]
【作用】接合されるノズル耐火物と羽口耐火物との間の
目地に相当する形状に成形される目地用成形体は、予熱
されるノズル耐火物の羽口耐火物との接合部に装着され
てそのノズル耐火物の保有熱により可塑化される。次い
で、この目地用成形体が可塑化された状態においてノズ
ル耐火物が羽口耐火物内に挿入接合される。このように
して、これらノズル耐火物と羽口耐火物との間に目地用
成形体が介装されるとともに、この目地用成形体は熱間
で焼成された状態となって溶鋼，スラグ等の侵食，摩耗
に耐える緻密な目地を形成し、羽口耐火物にノズル耐火
物を強固に接合させる。[Function] The joint molding formed into a shape corresponding to the joint between the nozzle refractory and the tuyere refractory to be joined is attached to the joint of the preheated nozzle refractory and the tuyere refractory. It is plasticized by the retained heat of the nozzle refractory. Then, the nozzle refractory is inserted and joined into the tuyere refractory in the plasticized state of the joint molding. In this way, the joint molded body is interposed between the nozzle refractory and the tuyere refractory, and the joint molded body is in a hot-fired state so that molten steel, slag, etc. It forms fine joints that resist erosion and abrasion, and firmly joins the nozzle refractory to the tuyere refractory.
【００１８】前述されたような目地用成形体の装着から
緻密な目地形成までの一連の工程は熱間で行われるた
め、例えばタンディッシュに連結する浸漬ノズルを交換
する際にもタンディッシュを冷却する必要がなく、速や
かに交換が行われる。Since the series of steps from the mounting of the joint molding to the formation of the fine joint as described above are carried out hot, the tundish is cooled even when the immersion nozzle connected to the tundish is replaced, for example. There is no need to do it, and replacement is done promptly.
【００１９】なお、本発明の目地用成形体は常温におい
て適度な強度の保形性を有するため、ロボットによるハ
ンドリングにも壊れることなくノズル耐火物への装着が
スムーズに行われ熱間での操作が容易である。また、熱
間においては水酸化物および／または炭酸塩を配合する
ことにより適度な可塑性および流動性を呈する時間が延
長される。したがって、浸漬ノズルの羽口耐火物内への
挿入可能時間が拡大してセット段取りを容易にし、接合
部位への目地材充填が円滑に行われる。Since the joint molding according to the present invention has a shape-retaining property of moderate strength at room temperature, it can be smoothly mounted on the nozzle refractory without being damaged by the handling by the robot and can be operated hot. Is easy. In addition, by adding a hydroxide and / or a carbonate during hot working, the time for exhibiting appropriate plasticity and fluidity is extended. Therefore, the time during which the dipping nozzle can be inserted into the tuyere refractory is extended, facilitating the set-up, and smoothly filling the joint material with the joint material.
【００２０】[0020]
【実施例】次に、本発明による目地用成形体の具体的な
実施例について、図面および表を参照しつつ説明する。
耐火材料としてアルミナ粉およびリン状黒鉛、熱可塑性
の結合剤として石炭ピッチ粉および熱可塑性フェノール
レジン、熱硬化性の結合剤として熱硬化性フェノールレ
ジン、炭素繊維の各材料を表２に示される配合割合で使
用し、それぞれヘンシェルミキサーで混合し目地材を調
製した。これらの目地材を 150℃に加熱して流動性を付
与し、図１および図２に示されているようにタンディッ
シュ１の羽口れんが２と浸漬ノズル３との間の目地に相
当し、かつ上部に鍔４を有する形状に加圧成形して、冷
却および乾燥後キャップ状の目地用成形体５を得た。な
お、目地材の充填を確実に行うために、目地用成形体５
の厚みは接合させる羽口れんが２と浸漬ノズル３との目
地の厚みよりも若干厚くすることが望ましい。また、比
較例として各材料の配合割合が本発明の範囲を逸脱する
目地用成形体を作成し、それらの配合割合を表２に併せ
て示す。Next, specific examples of the joint molding according to the present invention will be described with reference to the drawings and tables.
Alumina powder and phosphorous graphite as the refractory material, coal pitch powder and thermoplastic phenol resin as the thermoplastic binder, thermosetting phenol resin as the thermosetting binder, and carbon fiber materials as shown in Table 2. They were used in proportions and mixed with a Henschel mixer to prepare joint materials. These joint materials are heated to 150 ° C. to impart fluidity, and as shown in FIGS. 1 and 2, they correspond to joints between the tuyere brick 2 of the tundish 1 and the dipping nozzle 3, In addition, pressure molding was performed into a shape having a collar 4 on the upper portion, and after cooling and drying, a cap-shaped joint molded body 5 was obtained. In order to ensure the filling of the joint material, the joint molding 5
Is desirably slightly thicker than the joint between the tuyere brick 2 and the immersion nozzle 3 to be joined. Further, as a comparative example, a joint molded body was prepared in which the mixing ratio of each material deviates from the range of the present invention, and the mixing ratios thereof are also shown in Table 2.
【００２１】[0021]
【表２】 [Table 2]
【００２２】前述されたように作成された目地用成形体
５を1000℃に予熱された浸漬ノズル３に被せて装着し、
この目地用成形体５が浸漬ノズル３の保有熱により可塑
性を呈し軟化した２分後において、熱間でタンディッシ
ュ１の羽口れんが２内に挿入してそれらを接合させた。
次いで、本発明例No.1〜No.6について連続鋳造を行った
ところ、５〜１０チャージの使用においていずれも湯も
れはなかった。また、連続鋳造終了後にタンディッシュ
１から浸漬ノズル３を取り外し、目視により目地を観察
したところ、いずれも溶鋼の浸透もなく良好な結果を得
た。The joint molded body 5 prepared as described above is mounted on the immersion nozzle 3 preheated to 1000 ° C.,
Two minutes after this molded joint product 5 was plasticized and softened by the heat retained by the dipping nozzle 3, it was hot inserted into the tuyere brick 2 of the tundish 1 to join them.
Then, when continuous casting was performed on Examples 1 to 6 of the present invention, there was no leakage of water in the use of 5 to 10 charges. Further, when the immersion nozzle 3 was removed from the tundish 1 after the end of continuous casting and the joints were visually observed, good results were obtained without any penetration of molten steel.
【００２３】しかしながら、比較例No.7およびNo.9の目
地用成形体５を浸漬ノズル３に被せて羽口れんが２に挿
入接合させようとしたが、目地材の可塑性が小さく接合
に適した流動性が得られないため、浸漬ノズル３の先端
の一部が羽口れんが２内に挿入されたのみでこれらを接
合することができなかった。また、比較例No.8およびN
o.10 の目地用成形体５は目地材の可塑性が過多とな
り、目地用成形体５を浸漬ノズル３に被せた際、流動性
が大きく羽口れんが２へ挿入接合以前に目地材が流下し
てしまいそれらを接合できなかった。さらに、比較例N
o.11 の目地用成形体５は水酸化マグネシウム粉が配合
されているもののその配合量が少なく、他の配合割合が
ほぼ同等の本発明例No.1と比較して目地材の流動時間を
延長させるに至らなかった。一方、比較例No.12 の目地
用成形体５は炭酸カルシウム粉の配合量が過多であり、
他の配合割合がほぼ同等の本発明例No.6と比較して組織
がポーラスになって使用の際に耐用性に問題があった。However, the joint moldings 5 of Comparative Examples No. 7 and No. 9 were put on the dipping nozzle 3 to be inserted and joined to the tuyere brick 2, but the joint material had a low plasticity and was suitable for joining. Since fluidity was not obtained, only part of the tip of the immersion nozzle 3 was inserted into the tuyere brick 2 and they could not be joined. In addition, Comparative Examples No. 8 and N
The joint molding 5 of o.10 has excessive plasticity of the joint molding, and when the joint molding 5 is covered with the dipping nozzle 3, the joint molding 5 has a large fluidity and flows into the tuyere brick 2 before joining. I couldn't join them. Furthermore, Comparative Example N
Although the molded joint product 5 of o.11 contained magnesium hydroxide powder, the amount thereof was small, and the flow time of the joint material was longer than that of the invention sample No. 1 in which other compounding ratios were almost the same. I couldn't extend it. On the other hand, the joint molded body 5 of Comparative Example No. 12 contained an excessive amount of calcium carbonate powder,
Compared with the other example of the present invention No. 6 in which the other compounding ratios were almost the same, the structure became porous and there was a problem in durability during use.
【００２４】本実施例における目地用成形体は上部に鍔
を有する形状であるため、浸漬ノズルの頂部を覆うよう
に被さり浸漬ノズルの保有熱により可塑化される際に、
浸漬ノズルからの滑落を防止する効果がある。また、浸
漬ノズルの表面に塗布されている酸防止材が熱間で接着
剤として作用するため、浸漬ノズルを取り外す際には目
地用成形体は浸漬ノズルに接着されて浸漬ノズルととも
に羽口れんがから除去される。したがって、羽口れんが
表面の整備は不要であり、速やかに次の浸漬ノズルを接
合することができる。また、水酸化物または炭酸塩の種
類と量を調節することにより目地材の流動時間をコント
ロールし、浸漬ノズルの羽口れんがへのセット可能時間
を調節することができる。Since the joint molded body in this embodiment has a collar having an upper portion, when it is covered by the heat of the dipping nozzle so as to cover the top of the dipping nozzle and plasticized,
This has the effect of preventing slippage from the immersion nozzle. In addition, since the acid inhibitor applied to the surface of the immersion nozzle acts as an adhesive hot, when removing the immersion nozzle, the joint molding is adhered to the immersion nozzle and the tuyere brick is removed together with the immersion nozzle. Removed. Therefore, maintenance of the tuyere brick surface is not required, and the next immersion nozzle can be quickly joined. Further, the flow time of the joint material can be controlled by adjusting the type and amount of the hydroxide or carbonate, and the setting time of the dipping nozzle to the tuyere brick can be adjusted.
【００２５】[0025]
【発明の効果】本発明による目地用成形体は常温では保
形性を有し、熱間では可塑化するため、熱間で定形耐火
物の接合が可能となる。したがって、例えば連続鋳造操
業において本発明による目地用成形体を用いれば、浸漬
ノズルの交換を熱間で行うことができ、省エネルギー化
および操業時間の短縮に貢献する。また、水酸化物また
は炭酸塩の配合により目地材の流動時間を延長し、ノズ
ル耐火物の羽口耐火物へのセット段取りを容易にするこ
とができる。The molded article for joints according to the present invention has shape-retaining properties at room temperature and plasticizes when hot, so that a fixed refractory can be joined hot. Therefore, for example, if the joint forming body according to the present invention is used in a continuous casting operation, the immersion nozzle can be exchanged hot, which contributes to energy saving and shortening of operation time. Further, by blending a hydroxide or a carbonate, the flow time of the joint material can be extended and the setup of the nozzle refractory to the tuyere refractory can be facilitated.
【図１】タンディッシュに装着された本発明による目地
用成形体および浸漬ノズルの縦断面図である。FIG. 1 is a longitudinal sectional view of a joint forming body and a dipping nozzle according to the present invention mounted on a tundish.
【図２】本発明による目地用成形体の外観斜視図であ
る。FIG. 2 is an external perspective view of a joint molding according to the present invention.
１ タンディッシュ ２ 羽口れんが ３ 浸漬ノズル ４ 鍔 ５ 目地用成形体 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Tundish 2 Tuyere brick 3 Immersion nozzle 4 Flange 5 Joint molding
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 横山 洋一 兵庫県高砂市荒井町新浜１丁目３番１号 ハリマセラミック株式会社内 (72)発明者 岡田 辰雄 兵庫県姫路市広畑区大町１丁目21−２ 株式会社岡田商会内 (56)参考文献 特開 平５−155666（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−56538（ＪＰ，Ａ) ─────────────────────────────────────────────────── ─── Continuation of front page (72) Yoichi Yokoyama 1-3-1, Niihama, Arai-cho, Takasago, Hyogo Prefecture Harima Ceramic Co., Ltd. (72) Tatsuo Okada 1-2-1 Omachi, Hirohata-ku, Himeji-shi Okada Shokai Co., Ltd. (56) Reference JP-A-5-155666 (JP, A) JP-A-6-56538 (JP, A)
Claims (3)
料；40〜85wt％，水酸化物および／または炭酸塩の合
量；１〜20wt％，結合剤；10〜60wt％より構成されると
ともに、接合されるノズル耐火物と羽口耐火物との間の
目地に相当する形状の成形体に成形され、ノズル耐火物
の交換の際にそのノズル耐火物の羽口耐火物との接合部
に装着されてそのノズル耐火物の保有熱により可塑性を
呈することを特徴とする目地用成形体。1. A composition comprising a refractory material; 40 to 85 wt%; a total amount of hydroxide and / or carbonate; 1 to 20 wt%; and a binder; 10 to 60 wt% in the total composition of 100 wt%. It is formed into a molded body having a shape corresponding to the joint between the nozzle refractory and the tuyere refractory to be joined, and when replacing the nozzle refractory with the tuyere refractory of the nozzle refractory A joint molding which is attached to a joint and exhibits plasticity due to the heat retained by the nozzle refractory.
水酸化マグネシウム，水酸化アルミニウム，水酸化カル
シウム，水酸化ジルコニル，炭酸マグネシウム，炭酸カ
ルシウムのうちから選ばれる１種以上の水酸化物および
／または炭酸塩である請求項１に記載の目地用成形体。2. The hydroxide and / or carbonate is
The joint molding according to claim 1, which is one or more hydroxides and / or carbonates selected from magnesium hydroxide, aluminum hydroxide, calcium hydroxide, zirconyl hydroxide, magnesium carbonate, and calcium carbonate. .
外掛けで炭素繊維；0.1 〜10wt％が添加される請求項１
または２に記載の目地用成形体。3. With respect to the total amount of the blended composition of 100 wt%,
Carbon fiber; 0.1-10 wt% is added to the outside.
Alternatively, the joint molding according to item 2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4301951A JP2689205B2 (en) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | Joint molding |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP4301951A JP2689205B2 (en) | 1992-11-12 | 1992-11-12 | Joint molding |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH06142859A JPH06142859A (en) | 1994-05-24 |
| JP2689205B2 true JP2689205B2 (en) | 1997-12-10 |
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ID=17903079
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| JP (1) | JP2689205B2 (en) |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
| CN104107907B (en) * | 2014-07-17 | 2017-02-08 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | Molten steel baffle ring and installation method of tundish feed nozzle molten steel baffle ring |
| JP7249106B2 (en) * | 2018-03-27 | 2023-03-30 | 黒崎播磨株式会社 | Inner body and manufacturing method thereof |
-
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- 1992-11-12 JP JP4301951A patent/JP2689205B2/en not_active Expired - Fee Related
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| JPH06142859A (en) | 1994-05-24 |
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