JP2667788B2 - tennis racket - Google Patents
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は、テニスラケットに関
し、特に、テニスラケットに要求される重要な性能であ
る反発性能、すなわちボールの飛び性能の向上に関する
ものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a tennis racket, and more particularly to an improvement in repulsion performance, which is an important performance required for a tennis racket, that is, improvement in ball flight performance.
【０００２】[0002]
【従来の技術】テニスラケットには、打球した際のボー
ルの飛びの良さ（反発性能）、ボールを打球した際のコ
ントロールしやすさ（コントロール性）、打球時の取り
扱いやすさ（取り扱い性）、強度、耐久性等の種々の性
能が要求される。これらの性能のうち、ボールのスピー
ド等を任意に制御できる一部の上級プレーヤーを除いた
一般のプレーヤーにとっては、反発性能が特に重要な性
能である。2. Description of the Related Art Tennis racquets have good flyability of a ball when hit (repulsion performance), ease of control when hitting a ball (controllability), ease of handling when hitting a ball (handleability), Various performances such as strength and durability are required. Of these performances, the repulsion performance is particularly important for general players except for some advanced players who can arbitrarily control the speed of the ball and the like.
【０００３】この反発性能は、ラケットフレーム、ボー
ル、ガットのそれぞれの機能が相互に作用して定まるも
のであり、ラケットフレームのみにより定まるものでは
ない。また、ボール及びガットには多くの種類がありプ
レーヤーが適宜選択することができる。しかし、仮にボ
ール及びガットの条件を統一すれば、ラケットフレーム
により反発性能は異なり、ラケットフレームのみに着目
して反発性の向上を図ることは可能である。ラケットフ
レームに着目した場合、打球方向と直交する方向、すな
ちわガットを張設した面（ガット面）の方向（面内方
向）の剛性に対する打球方向、すなわちガット面と直交
する方向（面外方向）の剛性の比が大きいほど反発性能
は良好であり、また、グリップエンド部を中心としたス
イング方向の慣性モーメント（以下、単に慣性モーメン
トとする。）が大きいほど反発性能は良好である。The resilience performance is determined by the mutual functions of the racket frame, ball, and gut, and is not determined by the racket frame alone. In addition, there are many types of balls and guts, and the player can appropriately select them. However, if the ball and gut conditions are unified, the resilience performance differs depending on the racket frame, and it is possible to improve the resilience by focusing only on the racket frame. When focusing on the racket frame, the hitting direction with respect to the rigidity in the direction perpendicular to the hitting direction, that is, the direction (in-plane direction) of the surface on which the gut is stretched (gut surface), that is, the direction (surface orthogonal to the gut surface) The greater the ratio of the stiffness in the outward direction, the better the resilience performance, and the greater the moment of inertia in the swing direction around the grip end portion (hereinafter simply referred to as the inertia moment), the better the resilience performance. .
【０００４】従来より、これらの点を考慮してラケット
フレームに着目して反発性能の向上を図る種々の試みが
なされている。例えば、ガットを張設した部分（ガット
面）を大きくしたいわゆる“デカラケ”や、ラケットフ
レームの面外方向の厚さを大きくしたいわゆる“厚ラ
ケ”はすでに市販され広く使用されている。Conventionally, various attempts have been made to improve resilience performance by focusing on a racket frame in consideration of these points. For example, a so-called “decalake” in which a portion where a gut is stretched (gut surface) is enlarged, and a so-called “thick racket” in which a thickness of a racket frame in an out-of-plane direction is increased, are already commercially available and widely used.
【０００５】また、特開昭６２−２３１６８２号公報に
は、ラケットフレームの断面２次モーメントを部位によ
り変化させ、あるいは部分的に繊維を補強することによ
り面内方向の剛性を改良して反発性能の向上を図ったテ
ニスラケットが開示されている。Japanese Unexamined Patent Publication (Kokai) No. 62-231682 discloses that the secondary moment of area of the racket frame is changed depending on the portion or the fiber is partially reinforced to improve the rigidity in the in-plane direction, thereby improving the resilience performance. There is disclosed a tennis racket aiming at improvement of the tennis racket.
【０００６】さらに、特開平５−１５６１７号公報に
は、ラケットフレームの剛性比及びスイートエリアの位
置を適切に設定することにより、反発性能の向上を図っ
たテニスラケットが開示されている。Further, Japanese Patent Laid-Open Publication No. Hei 5-15617 discloses a tennis racket in which the resilience performance is improved by appropriately setting the rigidity ratio of the racket frame and the position of the sweet area.
【０００７】一方、慣性モーメントは、通常、慣性モー
メントを３５０，０００〜４５０，０００ｇ・ｃｍ2に
設定されるが（特開平３−９２１８４号公報参照）、特
開平３−９２１８４号公報には、慣性モーメントを４７
０，０００〜５０６，０００ｇ・ｃｍ2に設定すること
により、反発性の向上を図ったテニスラケットが開示さ
れている。On the other hand, the moment of inertia is usually set to 350,000 to 450,000 g · cm 2 (see Japanese Patent Application Laid-Open No. 3-92184). Moment of inertia is 47
There is disclosed a tennis racket in which the resilience is improved by setting the weight to 000 to 506,000 g · cm 2 .
【０００８】[0008]
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、従来
は、上記剛性比と慣性モーメントの両方を考慮して反発
性の向上を図ったテニスラケットは提供されていなかっ
た。However, hitherto, there has not been provided a tennis racket in which resilience is improved in consideration of both the rigidity ratio and the moment of inertia.
【０００９】また、上記剛性比及び慣性モーメントを大
きく設定し過ぎると、強度、耐久性やコントロール性能
の点で問題がある。すなわち、剛性比が大きすぎると、
面内方向の強度が低下し、ラケットの耐久性能が損なわ
れる一方、慣性モーメントが大きすぎると、コンロール
性、取り扱い性が低下する。If the rigidity ratio and the moment of inertia are set too large, there is a problem in strength, durability and control performance. That is, if the rigidity ratio is too large,
The strength in the in-plane direction is reduced, and the durability of the racket is impaired. On the other hand, if the moment of inertia is too large, the controllability and handleability are reduced.
【００１０】本発明は、上記従来のテニスラケットにお
ける問題を解決するためになされたものであって、ラケ
ットフレームの剛性比と慣性モーメントの両方に着目
し、コントロール性、取扱い性、耐久性が良好でありな
がら、反発性の良好なテニスラケットを提供することを
目的としてなされたものである。The present invention has been made to solve the above-mentioned problems in the conventional tennis racket, and focuses on both the rigidity ratio and the moment of inertia of the racket frame, and has good controllability, handleability, and durability. However, it has been made to provide a tennis racket having good resilience.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】従って、請求項１は、ラ
ケットフレームの面内方向の縦糸方向の剛性と横糸方向
の剛性の平均に対する、ラケットフレームの面外方向の
剛性の比（剛性比）が０.５以上１.４以下であって、か
つ、ラケットフレームのグリップエンド部を中心とする
スイング方向の慣性モーメントが５４０，０００ｇ・ｃ
ｍ2以上６００，０００ｇ・ｃｍ2以下であることを特徴
とするテニスラケットを提供するものである。Accordingly, a first aspect of the present invention is a ratio (rigidity ratio) of the rigidity of the racket frame in the out-of-plane direction to the average of the rigidity of the racket frame in the in-plane direction and the rigidity in the weft direction. Is not less than 0.5 and not more than 1.4, and the moment of inertia in the swing direction about the grip end portion of the racket frame is 540,000 g · c.
An object of the present invention is to provide a tennis racket characterized by being not less than m 2 and not more than 600,000 g · cm 2 .
【００１２】面内方向の剛性とは、打球方向に直交する
方向、すなちわガットを張設した面（ガット面）の方向
（面内方向）でのラケットフレームの剛性である。ま
た、面外方向の剛性とは、打球方向、すなわちガット面
と直交する方向（面外方向）でのラケットフレームの剛
性である。The rigidity in the in-plane direction is the rigidity of the racket frame in a direction (in-plane direction) perpendicular to the hitting ball direction, that is, in a direction (in-plane direction) in which the gut is stretched. The out-of-plane rigidity is the rigidity of the racket frame in the hitting ball direction, that is, the direction (out-of-plane direction) orthogonal to the gut surface.
【００１３】上記ラケットフレームの面内方向の縦糸方
向の剛性と横糸方向の剛性の平均は面内方向の縦糸方向
の剛性と面内方向の横糸方向の剛性の和を“２”で除し
た相加平均である。The average of the stiffness in the warp direction in the in-plane direction and the stiffness in the weft direction of the racket frame is a phase obtained by dividing the sum of the stiffness in the in-plane direction in the warp direction and the stiffness in the in-plane direction by "2". It is an average.
【００１４】また、上記上記ラケットフレームの面内方
向の縦糸方向の剛性と横糸方向の剛性の平均は、面内方
向の縦糸方向の剛性と面内方向の横糸方向の剛性の積の
平方根である相乗平均であってもよい。The average of the in-plane warp direction stiffness and the weft direction stiffness of the racket frame is the square root of the product of the in-plane warp direction stiffness and the in-plane weft direction stiffness. The geometric mean may be used.
【００１５】[0015]
【作用】請求項１に係るラケットでは、ラケットフレー
ムの剛性比と慣性モーメントを上記の範囲に設定してい
るため、反発性が良好であり、かつ、コントロール性、
取扱い性、強度、耐久性も良好である。In the racket according to the first aspect, the rigidity ratio and the moment of inertia of the racket frame are set in the above ranges, so that the resilience is good and the controllability is good.
Good handleability, strength and durability.
【００１６】[0016]
【実施例】次に、図面に示す実施例に基づいて本発明に
ついて詳細に説明する。本発明者は種々の実験研究の結
果、コントロール性、取扱い性、耐久性が良好でありな
がら、良好な反発性を得ることができるラケットフレー
ムの剛性比及び慣性モーメントの範囲を見いだした。Next, the present invention will be described in detail with reference to the embodiments shown in the drawings. As a result of various experimental studies, the present inventor has found a range of the rigidity ratio and the moment of inertia of the racket frame that can obtain good resilience while having good controllability, handleability, and durability.
【００１７】図１（Ａ），（Ｂ）は、ラケットフレーム
１の剛性比及び慣性モーメントを上記好適な範囲に設定
したテニスラケット２を示している。なお、図中３はグ
リップ、４はラケットフレーム１のガット張設部１ａに
張設したガットである。FIGS. 1A and 1B show a tennis racket 2 in which the rigidity ratio and the moment of inertia of the racket frame 1 are set within the above-mentioned preferred ranges. In the figure, 3 is a grip, and 4 is a gut stretched over the gut stretched portion 1 a of the racket frame 1.
【００１８】このテニスラケット２では、ラケットフレ
ーム１の剛性比を０.５以上１.４以下に設定している。
ここで、剛性比とは、ラケットフレーム１の面内方向に
あるガット４の縦糸方向Ｘ１の剛性と横糸方向Ｘ２の剛
性の平均に対するラケットフレーム１の面外方向Ｙの剛
性の比である。また、面内方向の剛性とは、打球方向に
直交する方向、すなわちガット４を張設した面（ガット
面５）の方向（面内方向Ｘ１，Ｘ２）でのラケットフレ
ーム１の剛性である。面外方向の剛性とは、打球方向、
すなわち上記ガット面５と直交する方向（面外方向Ｙ）
でのラケットフレーム１の剛性である。すなわち、ラケ
ットフレーム１の剛性比は下記の式（１）により表され
る。In this tennis racket 2, the rigidity ratio of the racket frame 1 is set to 0.5 or more and 1.4 or less.
Here, the rigidity ratio is the ratio of the rigidity in the out-of-plane direction Y of the racket frame 1 to the average of the rigidity in the warp direction X1 and the rigidity in the weft direction X2 of the gut 4 in the in-plane direction of the racket frame 1. The rigidity in the in-plane direction is the rigidity of the racket frame 1 in a direction perpendicular to the hitting ball direction, that is, in a direction (in-plane directions X1 and X2) of a surface (gut surface 5) on which the gut 4 is stretched. The rigidity in the out-of-plane direction is the ball striking direction,
That is, a direction orthogonal to the gut surface 5 (out-of-plane direction Y)
It is the rigidity of the racket frame 1 at. That is, the rigidity ratio of the racket frame 1 is represented by the following equation (1).
【００１９】 ［剛性比］ ＝［面外方向の剛性］／｛（［面内方向の縦糸方向の剛性］ ＋［面内方向の横糸方向の剛性］）／２｝ …（１）[Rigidity ratio] = [Rigidity in out-of-plane direction] / {([Rigidity in warp direction of in-plane direction] + [Rigidity of weft direction in in-plane direction]) / 2} (1)
【００２０】本発明では、剛性比を上記範囲に設定して
いるため、ボールが衝突したときに、ガット面５にボー
ルを飛ばすために有効な面内方向のたわみが発生する一
方、ブレやねじれが発生せず、ガット面５へのボールの
接触時間が最適となって、後述する反発係数が大きくな
り反発性が良好である。In the present invention, since the rigidity ratio is set in the above range, when the ball collides, an in-plane deflection effective for flying the ball on the gut surface 5 is generated, while the deflection or twisting occurs. Does not occur, the contact time of the ball with the gut surface 5 is optimized, the coefficient of restitution described later is increased, and the resilience is good.
【００２１】剛性比の上限値を上記のように１.４に設
定したのは、剛性比がこれよりも大きいとラケットフレ
ーム１の面内方向の強度が低下し、十分な強度、耐久性
を得られないからである。The upper limit of the rigidity ratio is set to 1.4 as described above. If the rigidity ratio is larger than this, the strength of the racket frame 1 in the in-plane direction decreases, and sufficient strength and durability are obtained. Because it cannot be obtained.
【００２２】剛性比の下限値を上記のように０.５に設
定したのは、剛性比がこれよりも小さいとボールがガッ
ト面５に衝突したときに、ラケットフレーム１の剛性に
起因して生じる面外方向のたわみにより反発係数が小さ
くなり、十分な反発性が得られないからである。The lower limit of the stiffness ratio is set to 0.5 as described above. If the stiffness ratio is smaller than this, when the ball collides with the gut surface 5, the rigidity of the racket frame 1 is increased. This is because the generated out-of-plane deflection causes the coefficient of restitution to decrease, and sufficient resilience cannot be obtained.
【００２３】また、本発明のテニスラケット２では、ラ
ケットフレーム１の慣性モーメントを５４０，０００ｇ
・ｃｍ2以上６００，０００ｇ・ｃｍ2以下に設定してい
る。ここで慣性モーメントとは、ラケットフレーム１の
グリップエンド部１ｂを中心とした、テニスラケット２
を振り抜く方向（スイング方向）の慣性モーメントであ
る。In the tennis racket 2 of the present invention, the moment of inertia of the racket frame 1 is 540,000 g.
・ It is set to not less than cm 2 and not more than 600,000 g · cm 2 . Here, the moment of inertia means the tennis racket 2 centered on the grip end portion 1b of the racket frame 1.
Is the moment of inertia in the direction (swing direction) in which the object is swung.
【００２４】本発明のテニスラケット２では、慣性モー
メントを上記の範囲に設定しているため、ボールの衝突
エネルギーがボールを反発するために有効に利用され
る。In the tennis racket 2 of the present invention, since the moment of inertia is set in the above range, the collision energy of the ball is effectively used to repel the ball.
【００２５】慣性モーメントの上限値を上記のように６
２０，０００ｇ・ｃｍ2に設定したのは、慣性モーメン
トがこれ以上大きいと、スイングした際の慣性が過大と
なりコントロール性、取り扱い性が低下するからであ
る。The upper limit of the moment of inertia is set to 6 as described above.
The reason for setting to 20,000 g · cm 2 is that if the moment of inertia is larger than this, the inertia at the time of swing becomes excessive, and the controllability and handleability are reduced.
【００２６】慣性モーメントの下限値を上記のように５
４０，０００ｇ・ｃｍ2に設定したのは、慣性モーメン
トがこれより小さいと、ボールのエネルギーがラケット
フレーム１をスイング方向と反対方向に押し返す力とし
て働き、ボールのエネルギーをボールを反発させて飛ば
すために有効に利用できないからである。The lower limit of the moment of inertia is set to 5 as described above.
The reason for setting to 40,000 g · cm 2 is that when the moment of inertia is smaller than this, the energy of the ball acts as a force to push back the racket frame 1 in the direction opposite to the swing direction, and repels the ball energy to fly the ball. Because it cannot be used effectively.
【００２７】上記のように本発明では、剛性比と慣性モ
ーメントの両方を上記数値範囲に設定することにより良
好な反発性能が得られ、後述するように反発係数が０.
４３以上となる。また、本発明では、剛性比を上記の数
値範囲に設定しているため、面内方向の強度が低下し
て、ラケットフレーム１の強度、耐久性が低下すること
がない。また、慣性モーメントを上記の数値範囲に設定
しているため、スイングした際の慣性が過大となってコ
ントロール性、取り扱い性が低下することもない。この
ように、本発明のテニスラケットでは、剛性比と慣性モ
ーメントの両方を上記の範囲に設定することにより、良
好な強度、耐久性、コントロール性、及び取り扱い性を
維持しつつ、良好な反発性能を得ることができる。As described above, in the present invention, good resilience performance can be obtained by setting both the rigidity ratio and the moment of inertia within the above numerical range, and the resilience coefficient is as described below.
43 or more. Further, in the present invention, since the rigidity ratio is set in the above numerical range, the strength in the in-plane direction is reduced, and the strength and durability of the racket frame 1 are not reduced. In addition, since the moment of inertia is set in the above numerical range, the inertia at the time of swing does not become excessive and the controllability and the handling are not reduced. Thus, in the tennis racket of the present invention, by setting both the rigidity ratio and the moment of inertia in the above ranges, good resilience performance while maintaining good strength, durability, controllability, and handleability. Can be obtained.
【００２８】なお、剛性比と慣性モーメントのいずれか
一方を上記範囲に設定しても良好な反発性能を得ること
はできない。これは、剛性比を上記数値範囲に設定し
て、面外方向の剛性より面内方向の剛性を小さく最適化
すれば、反発性能が向上するが、このように剛性比を設
定した効果を効率よく発揮するためには、ボールのエネ
ルギーをフレームのブレ等として働かせないように、慣
性モーメントを最適化する必要があるからである。Even if one of the rigidity ratio and the moment of inertia is set in the above range, good resilience cannot be obtained. This is because if the rigidity ratio is set within the above numerical range and the rigidity in the in-plane direction is optimized to be smaller than the rigidity in the out-of-plane direction, the resilience performance is improved. This is because the moment of inertia needs to be optimized so that the energy of the ball does not act as the shake of the frame, etc.
【００２９】剛性比及び慣性モーメントを上記の範囲に
設定するには、ラケットフレーム１の構成素材、形状要
素、成形方法、断面形状、使用材料の種類、配置、重量
分布等を選択的に最適化する。特に、剛性比及び慣性モ
ーメントを上記範囲に設定するには、ラケットフレーム
１の重量はガットを張設しない状態で２００〜３８０ｇ
であることが好ましく、強化繊維の体積含有率は４０〜
７０重量％の範囲にあることが好ましい。また、ラケッ
トフレーム１の面外方向の厚さを２０〜３５ｍｍとし、
面内方向の厚さを１０〜３５ｍｍとすることが好まし
い。In order to set the stiffness ratio and the moment of inertia in the above ranges, the constituent materials of the racket frame 1, the shape elements, the molding method, the cross-sectional shape, the type, arrangement, weight distribution, etc. of the materials used are selectively optimized. I do. In particular, in order to set the rigidity ratio and the moment of inertia in the above ranges, the weight of the racket frame 1 is 200 to 380 g in a state where no gut is stretched.
It is preferable that the volume content of the reinforcing fiber is 40 to
It is preferably in the range of 70% by weight. In addition, the thickness of the racket frame 1 in the out-of-plane direction is set to 20 to 35 mm,
It is preferable that the thickness in the in-plane direction be 10 to 35 mm.
【００３０】剛性比及び慣性モーメントを上記数値範囲
に設定する具体的手段としては、例えば、下記の手段が
あり、これらの手段又はその他の手段を使用材料等に応
じて適宜組み合わせて、剛性比及び慣性モーメントを上
記数値範囲に設定する。 ラケットフレーム１に部分的に剛性が低く、比重の大
きい強化繊維を使用する。例えば、ガット張設部１ａの
トップ部１ｃ側のガット繊維の使用量を多くする。 面外方向の剛性に寄与し、面内方向の剛性への寄与が
少ない部分に強化繊維を配置する。例えば、ラケットフ
レーム１のガット張設部１ａを示す図２において、部分
８Ａ，８Ｂでの強化繊維の量を増加すると、面内方向Ｘ
１，Ｘ２の剛性よりも面外方向Ｙの剛性の方がより増加
する。 上記図２中部分８Ａ，８Ｂに鉛等の比重の大きい材料
を配置する。 図３（Ａ）に示すように、ラケットフレーム１の剛性
に寄与しないグロメット９をガット張設部１ａに取付
け、このグロメット９の厚さＴをトップ部１ｃ側で大き
く設定し、ラケットフレーム１の重量分布をトップ部１
ｃ側で大きくする。あるいは、図３（Ｂ）に示すよう
に、ガット張設部１ａのトップ部１ｃ側にバンパーを取
付けてトップ部１ｃ側の重量分布を大きくする。 ラケットフレーム１に設けたグロメット溝の形状を変
えて面内方向Ｘ１，Ｘ２の剛性を小さくする。Specific means for setting the stiffness ratio and the moment of inertia within the above numerical ranges include, for example, the following means. These means or other means are appropriately combined according to the materials used, and the stiffness ratio and the inertia moment are set. Set the moment of inertia within the above numerical range. The racket frame 1 is made of a reinforcing fiber having a low specific rigidity and a large specific gravity. For example, the amount of the gut fiber used on the top portion 1c side of the gut stretched portion 1a is increased. Reinforcing fibers are arranged in a portion that contributes to the rigidity in the out-of-plane direction and the contribution to the rigidity in the in-plane direction is small. For example, in FIG. 2 showing the gut stretched portion 1a of the racket frame 1, when the amount of reinforcing fibers in the portions 8A and 8B is increased, the in-plane direction X
The stiffness in the out-of-plane direction Y is greater than the stiffnesses of 1 and X2. A material having a large specific gravity, such as lead, is disposed in the portions 8A and 8B in FIG. As shown in FIG. 3A, a grommet 9 that does not contribute to the rigidity of the racket frame 1 is attached to the gut extension portion 1a, and the thickness T of the grommet 9 is set large on the top portion 1c side. Weight distribution top 1
Increase on the c side. Alternatively, as shown in FIG. 3B, a bumper is attached to the top portion 1c side of the gut stretched portion 1a to increase the weight distribution on the top portion 1c side. The shape of the grommet groove provided in the racket frame 1 is changed to reduce the rigidity in the in-plane directions X1 and X2.
【００３１】図４（Ａ），（Ｂ）は、本発明の具体的な
実施例（実施例１）に係るテニスラケット２Ａを示して
いる。この実施例１のテニスラケット２Ａでは、ラケッ
トフレーム１は、主としてエポキシ樹脂を含浸したカー
ボン繊維からなるプリプレグシートを積層して形成して
なり、部分的にエポキシ樹脂を含浸したガラス繊維から
なるプリプレグシートを積層している。テニスラケット
２Ａの全長Ｌは６８５ｍｍであって、ガット面５の面積
（フェース面積）は１１０ｉｎ2である。FIGS. 4A and 4B show a tennis racket 2A according to a specific embodiment (Embodiment 1) of the present invention. In the tennis racket 2A of the first embodiment, the racket frame 1 is mainly formed by laminating a prepreg sheet made of carbon fiber impregnated with epoxy resin, and a prepreg sheet made of glass fiber partially impregnated with epoxy resin. Are laminated. The total length L of the tennis racket 2A is 685 mm, and the area (face area) of the gut surface 5 is 110 in 2 .
【００３２】図５（Ａ），（Ｂ）に示すように、ラケッ
トフレーム１の面外方向の厚さＴｙは、ガット張設部１
ａのトップ部１ｃの部分で２２ｍｍ、このトップ部１ｃ
からガット面５の中心点Ｏ回りに１２０゜の位置（４時
の位置Ａ１）で２３ｍｍに設定している。また、トップ
部１ｃと４時の位置Ａ１の間における面外方向Ｙの厚さ
Ｔｙは連続的に変化している。As shown in FIGS. 5A and 5B, the thickness Ty of the racket frame 1 in the out-of-plane direction is different from that of the gut extension 1.
22 mm at the top part 1c of FIG.
It is set to 23 mm at a position of 120 ° around the center point O of the gut surface 5 (position A1 at 4 o'clock). Further, the thickness Ty in the out-of-plane direction Y between the top portion 1c and the position A1 at 4 o'clock continuously changes.
【００３３】一方、ラケットフレーム１の面内方向の厚
さＴｘは、ガット張設部１ａのトップ部１ｃの部分で１
２ｍｍ、上記４時の位置Ａ１で１６ｍｍに設定してい
る。また、トップ部１ｃと４時の位置Ａ１の間における
面内方向の厚さＴｘは連続的に変化している。On the other hand, the thickness Tx of the racket frame 1 in the in-plane direction is 1 at the top portion 1c of the gut extending portion 1a.
2 mm, and 16 mm at the position A1 at 4 o'clock. Further, the thickness Tx in the in-plane direction between the top portion 1c and the position A1 at 4 o'clock continuously changes.
【００３４】また、実施例１では、繊維重量のうち２５
％をガラス繊維とし、残りの７５％をカーボン繊維とし
ている。ガラス繊維を配置した部分は、ガット張設部１
ａのトップ部１ｃから中心点Ｏ回りに９０゜の位置（３
時の位置Ａ２）までの範囲としている。図５（Ａ）に示
すように、ガラス繊維の層１０は、中空状のガット張設
部１ａの断面の最も内側の部分に配置している。In Example 1, 25% of the fiber weight was used.
% Is glass fiber, and the remaining 75% is carbon fiber. The part where the glass fiber is arranged is the gut tension part 1
at a position 90 ° around the center point O from the top portion 1c of (a) (3
The range is up to the hour position A2). As shown in FIG. 5 (A), the glass fiber layer 10 is arranged at the innermost part of the cross section of the hollow gut stretched portion 1a.
【００３５】ラケットフレーム１のガット張設部１ａに
は、ヨーク部１ｄを除くほぼ全周にグロメット１１を取
付けている。また、ガット張設部１ａのトップ部１ｃか
ら中心点Ｏ回りに６０゜の位置（２時の位置Ａ３）まで
の範囲には、上記図５に示すように上記グロメット１１
の外側にバンパー１２を取付けている。さらに、上記図
５（Ａ）に示すように、上記トップ部１ｃには、上記繊
維量の２０％の鉛１３Ａ，１３Ｂを配置している。A grommet 11 is attached to the gut extending portion 1a of the racket frame 1 substantially all around except for the yoke portion 1d. As shown in FIG. 5, the grommet 11 is located in a range from the top portion 1c of the gut extending portion 1a to a position 60 ° around the center point O (position A3 at 2 o'clock).
A bumper 12 is attached to the outside of the. Further, as shown in FIG. 5A, lead 13A, 13B of 20% of the fiber amount is arranged in the top portion 1c.
【００３６】実施例１では、上記のような構造とするこ
とにより、ガット４を張設しない状態での重量を３０
１.０ｇ、重心ｇのグリップエンド部１ｂからの距離
（重心位置ｌ）を３５８ｍｍとしている。In the first embodiment, by adopting the above structure, the weight without the gut 4 is set to 30.
The distance of 1.0 g and the center of gravity g from the grip end portion 1b (center of gravity position 1) is 358 mm.
【００３７】この実施例１のラケットフレーム１の剛性
比、慣性モーメントを下記の方法により測定した。The rigidity ratio and the moment of inertia of the racket frame 1 of Example 1 were measured by the following methods.
【００３８】まず、剛性比は、面内方向の縦糸方向Ｘ１
の剛性、面内方向の横糸方向Ｘ２の剛性、及び面外方向
の剛性を測定し、この測定値から上記式（１）により求
める。First, the rigidity ratio is determined by the in-plane warp direction X1.
, The in-plane weft direction X2 stiffness, and the out-of-plane stiffness are measured.
【００３９】面内方向の縦糸方向Ｘ１の剛性は、図６に
示すように、ガット張設部１ａのサイド部１ｅ，１ｆと
ヨーク部１ｄの部分を支持具１５で固定して垂直にラケ
ットフレーム１を保持し、加圧具１６でトップ部１ａに
８０ｋｇｆの荷重を加え、その時のたわみ量からバネ定
数（剛性）ｋｇｆ／ｃｍを求める。As shown in FIG. 6, the rigidity in the warp direction X1 in the in-plane direction is such that the side portions 1e and 1f of the gut extending portion 1a and the yoke portion 1d are fixed by the support 15 and the racket frame is vertically extended. 1 is held, a load of 80 kgf is applied to the top part 1a by the pressing tool 16, and a spring constant (rigidity) kgf / cm is obtained from the amount of deflection at that time.
【００４０】面内方向の横糸方向Ｘ２の剛性は、図７に
示すように、ラケットフレーム１をガット面５が垂直と
なるように横向きとしてサイド部１ｅを固定台１７で保
持し、この状態で、上側のサイド部１ｆに加圧具１６で
８０ｋｇｆの荷重を加え、たわみ量からバネ定数を求め
る。As shown in FIG. 7, the in-plane stiffness in the weft direction X2 is such that the racket frame 1 is oriented sideways so that the gut surface 5 is vertical, and the side portion 1e is held by the fixing base 17, and in this state. Then, a load of 80 kgf is applied to the upper side portion 1f by the pressing tool 16, and the spring constant is obtained from the amount of deflection.
【００４１】面外方向の剛性は、図８に示すように、ラ
ケットフレーム１をガット面５が水平とした状態でトッ
プ部１ｃとグリップエンド部１ｂの間の中央点Ｃに上方
より加圧具１６で８０ｋｇｆの荷重を加え、たわみ量か
らバネ定数を求める。As shown in FIG. 8, the rigidity in the out-of-plane direction is determined by pressing the racket frame 1 from above to a center point C between the top portion 1c and the grip end portion 1b with the gut surface 5 being horizontal. In step 16, a load of 80 kgf is applied, and the spring constant is determined from the amount of deflection.
【００４２】実施例１では、面内方向の縦糸方向Ｘ１の
バネ定数が７３ｋｇｆ／ｃｍ、面内方向の横糸方向Ｘ２
のバネ定数が６３ｋｇｆ／ｃｍ、面外方向Ｙのバネ定数
が７０ｋｆ／ｆｃｍであって、剛性比は１.０３であ
る。In the first embodiment, the spring constant in the in-plane warp direction X1 is 73 kgf / cm, and the in-plane weft direction X2 is
Is 63 kgf / cm, the spring constant in the out-of-plane direction Y is 70 kf / fcm, and the rigidity ratio is 1.03.
【００４３】なお、上記面内方向の縦糸方向Ｘ１の剛性
と面内方向の横糸方向Ｘ２の剛性の平均として、上記し
た相加平均の代わりに、面内方向の縦糸方向Ｘ１の剛性
と面内方向の横糸方向Ｘ２の剛性の積の平方根（相乗平
均）を求め、この相乗平均で面外方向Ｙの剛性を除して
剛性比を求めてもよい。この場合、剛性比は下記の式
（２）により表される。As an average of the rigidity in the warp direction X1 in the in-plane direction and the rigidity in the weft direction X2 in the in-plane direction, the rigidity in the warp direction X1 in the in-plane direction and the rigidity in the in-plane direction are used instead of the arithmetic mean described above. The square root (the geometric mean) of the product of the stiffnesses in the weft direction X2 may be determined, and the rigidity in the out-of-plane direction Y may be divided by the geometric mean to determine the stiffness ratio. In this case, the rigidity ratio is represented by the following equation (2).
【００４４】 ［剛性比］ ＝［面外方向の剛性］／（［面内方向の縦糸方向の剛性］ ＋［面内方向の横糸方向の剛性］）1/2 …（２）[Rigidity ratio] = [Rigidity in out-of-plane direction] / ([Rigidity in warp direction of in-plane direction] + [Rigidity of weft direction in in-plane direction]) 1/2 (2)
【００４５】慣性モーメントは、図９に示すように、ラ
ケットフレーム１のグリップエンド部１ｂをチャック
（図示せず）で固定し、グリップエンド部１ｂを支点と
してトップ部１ａ側を振り子のように振ったときに位置
Ｐ１と位置Ｐ２の間を一往復するのに要する時間（周期
Ｔ（ｓｅｃ））を求め、この周期Ｔを用いて下記の式
（３）により算出する。As shown in FIG. 9, the moment of inertia is fixed by gripping the grip end portion 1b of the racket frame 1 with a chuck (not shown), and swinging the top portion 1a side like a pendulum with the grip end portion 1b as a fulcrum. In this case, the time (cycle T (sec)) required to make one reciprocation between the position P1 and the position P2 is obtained, and the cycle T is used to calculate the following equation (3).
【００４６】 ［慣性モーメント］＝Ｍ×ｇ×ｈ×（（Ｔ／２）／π）2−Ｉｃ Ｍ＝ｍ＋ｍｃ ｈ＝（ｍ×ｌ−ｍｃ×ｌｃ）／Ｍ＋２.６ …（３）[Moment of inertia] = M × g × h × ((T / 2) / π) 2 −Ic M = m + mc h = (m × l−mc × lc) /M+2.6 (3)
【００４７】上記式（３）において、ｍはラケットフレ
ームの重量、ｌはラケットフレームの重心位置、ｍｃは
チャックの重量、ｌｃはチャックの重心位置、Ｉｃはチ
ャックの慣性モーメントである。In the above equation (3), m is the weight of the racket frame, l is the position of the center of gravity of the racket frame, mc is the weight of the chuck, lc is the position of the center of gravity of the chuck, and Ic is the moment of inertia of the chuck.
【００４８】第１実施例では、上記の方法により測定し
た慣性モーメントは５９１０００ｇ・ｃｍ2である。In the first embodiment, the moment of inertia measured by the above method is 591,000 g · cm 2 .
【００４９】上記実施例１のテニスラケットの反発係数
を測定した。なお、ガット４としてはナイロンガットを
使用し、縦糸を６０ポンド、横糸を４８ポンドで張り上
げた。The coefficient of restitution of the tennis racket of Example 1 was measured. In addition, nylon gut was used as the gut 4, and the warp was stretched at 60 pounds and the weft was stretched at 48 pounds.
【００５０】反発係数は、図１０に示すように、テニス
ラケット２のガット面５に対して初速度Ｖ0の硬式用テ
ニスボール１９を衝突させ、跳ね返った硬式用テニスボ
ール１９の速度Ｖｒを測定し、この速度Ｖ0，Ｖｒから
下記の式（４）より求める。As shown in FIG. 10, the coefficient of restitution is obtained by measuring the speed Vr of the hard tennis ball 19 having the initial velocity V 0 hit against the gut surface 5 of the tennis racket 2 and rebounding. Then, from the velocities V 0 and Vr, it is obtained from the following equation (4).
【００５１】 （反発係数）＝Ｖｒ／Ｖ0 …（４）(Coefficient of restitution) = Vr / V 0 (4)
【００５２】上記の方法により測定した第１実施例のテ
ニスラケット２Ａの反発係数は４.０３であり、反発性
能が良好である。The coefficient of restitution of the tennis racket 2A of the first embodiment measured by the above method is 4.03, and the resilience performance is good.
【００５３】このように、実施例１のテニスラケット２
Ａは、ラケットフレーム１の剛性比を１.０３、慣性モ
ーメントを５９１０００ｇ・ｃｍ2に設定しており、ラ
ケットフレーム１の剛性比が０.５以上１.４以下の範囲
内にあり、かつ慣性モーメントが５４０，０００ｇ・ｃ
ｍ2〜６００，０００ｇ・ｃｍ2の範囲内にあるため、反
発性能が良好である。また、実施例１のテニスラケット
１では、ラケットフレーム１の剛性比と慣性モーメント
を上記の値に設定しているため、ラケットフレームの強
度、耐久性、コントロール性、取り扱い性も良好であ
る。As described above, the tennis racket 2 of the first embodiment
A indicates that the rigidity ratio of the racket frame 1 is set to 1.03 and the moment of inertia to 591,000 g · cm 2 , the rigidity ratio of the racket frame 1 is within the range of 0.5 or more and 1.4 or less, and Moment is 540,000g ・ c
Since it is within the range of m 2 to 600,000 g · cm 2 , resilience performance is good. Further, in the tennis racket 1 of the first embodiment, since the rigidity ratio and the moment of inertia of the racket frame 1 are set to the above values, the strength, durability, controllability, and handleability of the racket frame are also good.
【００５４】[0054]
【実験例】本発明の効果を確認するための実験を行っ
た。この実験では、上記実施例１のテニスラケット２Ａ
の他にも、ラケットフレームの剛性比が０.５以上１.４
以下の範囲にあり、かつ慣性モーメントが５４０，００
０ｇ・ｃｍ2〜６００，０００ｇ・ｃｍ2の範囲にあるラ
ケットを８本用意した（実施例２〜実施例８）。また、
比較例として９本のテニスラケットを用意した（比較例
１〜比較例９）。[Experimental Examples] Experiments were performed to confirm the effects of the present invention. In this experiment, the tennis racket 2A of the first embodiment was used.
In addition, the rigidity ratio of the racket frame is 0.5 or more and 1.4.
In the following range and the moment of inertia is 540,00
The racquet in the range of 0g · cm 2 ~600,000g · cm 2 were prepared 8 (Examples 2 to 8). Also,
Nine tennis rackets were prepared as comparative examples (Comparative Examples 1 to 9).
【００５５】実施例１〜実施例９及び比較例１〜比較例
９のテニスラケットの面外方向の厚さ、面内方向の厚
さ、重量、重心位置、慣性モーメントは下記の表１に示
すとおりである。なお、実施例２〜実施例９及び比較例
１〜比較例９とも、上記実施例１の場合と同様に縦糸を
６０ポンド、横糸を４８ポンドで張り上げている。ま
た、慣性モーメント、剛性比は上記実施例１の場合と同
様にして測定している。The thicknesses of the tennis rackets of Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 to 9 in the out-of-plane direction, in-plane direction, weight, center of gravity, and moment of inertia are shown in Table 1 below. It is as follows. In each of Examples 2 to 9 and Comparative Examples 1 to 9, the warp yarn was stretched up to 60 pounds and the weft yarn was stretched up to 48 pounds in the same manner as in Example 1. The moment of inertia and the rigidity ratio were measured in the same manner as in Example 1 above.
【００５６】[0056]
【表１】 [Table 1]
【００５７】比較例１、比較例２、比較例５、比較例６
では、剛性比を上記した本発明の数値範囲内（０.５以
上１.４以下）に設定しているが、慣性モーメントを本
発明の範囲（５４０，０００ｇ・ｃｍ2〜６００，００
０ｇ・ｃｍ2）より小さい値に設定している。比較例
３、比較例４、比較例７では、慣性モーメントを本発明
の数値範囲内に設定しているが、剛性比を本発明の範囲
（０.５以上１.４以下）より小さい値に設定している。
比較例８では、慣性モーメントは本発明の数値範囲内に
設定しているが、剛性比を本発明の範囲より大きい値に
設定している。比較例９では、剛性比は本発明の範囲内
に設定しているが、慣性モーメントを本発明の範囲より
大きい値に設定している。Comparative Example 1, Comparative Example 2, Comparative Example 5, Comparative Example 6
Although the stiffness ratio is set within the above-mentioned numerical range of the present invention (0.5 or more and 1.4 or less), the moment of inertia is set within the range of the present invention (540,000 g · cm 2 to 600,000).
0 g · cm 2 ). In Comparative Examples 3, 4 and 7, the moment of inertia is set within the numerical range of the present invention, but the rigidity ratio is set to a value smaller than the range of the present invention (0.5 or more and 1.4 or less). You have set.
In Comparative Example 8, the moment of inertia is set within the numerical range of the present invention, but the rigidity ratio is set to a value larger than the range of the present invention. In Comparative Example 9, the rigidity ratio was set within the range of the present invention, but the moment of inertia was set to a value larger than the range of the present invention.
【００５８】実施例１〜実施例９、比較例１〜比較例９
の反発係数を、上記図９に示す方法で測定した結果を表
１及び図１０に示す。この図１０の示すように、剛性比
が０.５以上１.４以下の範囲にあり、かつ慣性モーメン
トが５４０，０００ｇ・ｃｍ2〜６００，０００ｇ・ｃ
ｍ2の範囲、すなわち図１０中、点Ｐ１＝（５４０，０
００、１.４）、点Ｐ２＝（５４０，０００、０.５）、
点Ｐ３＝（６００，０００、０.５）、点Ｐ４＝（６０
０，０００、１.４）で囲まれる四角形領域にある実施
例１〜実施例９では、反発係数は０.４３４〜０.４６８
であって０.４３以上の反発係数を有し、良好な反発性
を得られることが確認できる。一方、剛性比又は慣性モ
ーメントが上記四角形領域内にない比較例１〜比較例９
では、反発係数は０.３９６〜０.４１３であって、十分
な反発係数を得ることができない。Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 to 9
Table 1 and FIG. 10 show the results obtained by measuring the coefficient of restitution of the above by the method shown in FIG. As shown in FIG. 10, the rigidity ratio is in the range of 0.5 to 1.4, and the moment of inertia is 540,000 g · cm 2 to 600,000 g · c.
In the range of m 2 , that is, in FIG. 10, the point P1 = (540,0
00, 1.4), point P2 = (540,000, 0.5),
Point P3 = (600,000, 0.5), Point P4 = (60
In Examples 1 to 9 located in a square area surrounded by 10,000, 1.4), the coefficient of restitution is 0.434 to 0.468.
It has a coefficient of restitution of 0.43 or more, and it can be confirmed that good resilience can be obtained. On the other hand, the stiffness ratio or the moment of inertia is not in the above-mentioned square region.
In this case, the coefficient of restitution is 0.396 to 0.413, and a sufficient coefficient of restitution cannot be obtained.
【００５９】実施例１〜実施例９及び比較例１〜比較例
９のテニスラケットについて実打試験を行った。この実
打試験では、トップレベルのアマチュアプレーヤー１０
人が実際に、実施例１〜実施例９及び比較例１〜比較例
９のテニスラケットでボールを打球し、コントロール
性、取り扱い性を調べ、これらが良好と判断とした場合
は「○」、良好でない場合は「×」と記録した。この実
打試験の結果は、上記表１に示すとおりである。表１か
ら実施例１〜実施例９のテニスラケットは、コントロー
ル性、取り扱い性が良好であることが確認できる。Actual hitting tests were conducted on the tennis rackets of Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 to 9. In this actual hit test, top-level amateur players 10
When a person actually hits a ball with the tennis racket of Example 1 to Example 9 and Comparative Example 1 to Comparative Example 9 and examines controllability and handleability, if these are judged to be good, "O", When it was not good, it was recorded as "x". The results of the actual hitting test are as shown in Table 1 above. From Table 1, it can be confirmed that the tennis rackets of Examples 1 to 9 have good controllability and handleability.
【００６０】また、実施例１〜実施例９及び比較例１〜
比較例９のテニスラケットについて、耐久試験を行っ
た。耐久試験では、実施例１〜実施例９及び比較例１〜
比較例９のそれぞれについて１０本のテニスラケットを
用意し、グリップ部を支持した状態で４０ｍ／ｓの速度
でガット面にボールを２０００回衝突させた場合に折れ
たラケットの本数を調べた。この耐久試験の結果は上記
表１に示す通りである。表１から実施例１〜実施例９の
テニスラケットは耐久性が良好であることが確認でき
る。Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 to
A durability test was performed on the tennis racket of Comparative Example 9. In the durability test, Examples 1 to 9 and Comparative Examples 1 to
Ten tennis rackets were prepared for each of Comparative Example 9, and the number of rackets that were broken when the ball hit the gut surface 2,000 times at a speed of 40 m / s with the grip portion supported was examined. The results of the durability test are as shown in Table 1 above. From Table 1, it can be confirmed that the tennis rackets of Examples 1 to 9 have good durability.
【００６１】[0061]
【発明の効果】以上の説明から明らかなように、請求項
１に係るテニスラケットでは、ラケットフレームの面内
方向の縦糸方向の剛性と横糸方向の剛性の平均に対す
る、ラケットフレームの面外方向の剛性の比（剛性比）
を０.５以上１.４以下とし、かつ、ラケットフレームの
グリップエンド部を中心とするスイング方向の慣性モー
メントが５４０，０００ｇ・ｃｍ2以上６００，０００
ｇ・ｃｍ2以下に設定しいるため、０.４３以上の反発係
数が得られ、反発性能が良好である。また、請求項１の
テニスラケットでは、剛性比及び慣性モーメントを上記
の範囲に設定していため、コントロール性、取り扱い
性、強度、耐久性も良好である。As is clear from the above description, in the tennis racket according to the first aspect, the out-of-plane direction of the racket frame relative to the average of the in-plane direction warp direction rigidity and the weft direction rigidity of the racket frame. Rigidity ratio (rigidity ratio)
And the inertia moment in the swing direction around the grip end of the racket frame is 540,000 g · cm 2 or more and 600,000.
Since it is set to g · cm 2 or less, a resilience coefficient of 0.43 or more is obtained, and the resilience performance is good. In the tennis racket according to the first aspect, the rigidity ratio and the moment of inertia are set in the above ranges, so that the controllability, handleability, strength, and durability are good.
【図１】 （Ａ）は本発明に係るテニスラケットを示す
正面図、（Ｂ）は（Ａ）の側面図である。FIG. 1A is a front view showing a tennis racket according to the present invention, and FIG. 1B is a side view of FIG.
【図２】 図１（Ａ）のトップ部での断面図である。FIG. 2 is a cross-sectional view of a top part in FIG.
【図３】 （Ａ），（Ｂ）はラケットフレームの剛性比
及び慣性モーメントを所定値に設定するための手段を示
す概略図である。FIGS. 3A and 3B are schematic diagrams showing means for setting a rigidity ratio and a moment of inertia of a racket frame to predetermined values.
【図４】 （Ａ）は実施例１のテニスラケットを示す正
面図、（Ｂ）は（Ａ）の側面図である。FIG. 4A is a front view showing the tennis racket of the first embodiment, and FIG. 4B is a side view of FIG.
【図５】 （Ａ）はガット張設部１ａのトップ部１ｃで
の断面図、（Ｂ）はガット張設部１ａの４時の位置Ａ１
での断面図である。5A is a cross-sectional view of the gut extending portion 1a at the top portion 1c, and FIG. 5B is a 4 o'clock position A1 of the gut extending portion 1a.
FIG.
【図６】 面内方向の縦糸方向の剛性の測定方法を示す
概略図である。FIG. 6 is a schematic view showing a method for measuring the stiffness in the warp direction in the in-plane direction.
【図７】 面内方向の横糸方向の剛性の測定方法を示す
概略図である。FIG. 7 is a schematic view showing a method for measuring the stiffness in the weft direction in the in-plane direction.
【図８】 面外方向の剛性の測定方法を示す概略図であ
る。FIG. 8 is a schematic view showing a method of measuring rigidity in an out-of-plane direction.
【図９】 慣性モーメントの測定方法を示す概略図であ
る。FIG. 9 is a schematic view showing a method of measuring a moment of inertia.
【図１０】 反発係数の測定方法を示す概略図である。FIG. 10 is a schematic diagram illustrating a method of measuring a coefficient of restitution.
【図１１】 実施例及び比較例における剛性比、慣性モ
ーメントと反発係数の関係を示す線図である。FIG. 11 is a diagram showing the relationship between the rigidity ratio, the moment of inertia, and the coefficient of restitution in Examples and Comparative Examples.
１ ラケットフレーム １ａ ガット張設部 １ｂ グリップエンド １ｃ トップ部 １ｄ ヨーク部 １ｅ，１ｆ サイド部 ２，２Ａ テニスラケット ３ グリップ部 ４ ガット ５ ガット面 Ｘ１ 面内方向の縦糸方向 Ｘ２ 面内方向の横糸方向 Ｙ 面外方向 1 Racket frame 1a Gut extension part 1b Grip end 1c Top part 1d Yoke part 1e, 1f Side part 2, 2A Tennis racket 3 Grip part 4 Gut 5 Gut surface X1 In-plane warp direction X2 In-plane weft direction Y Out of plane direction
Claims (1)
の剛性と横糸方向の剛性の平均に対する、ラケットフレ
ームの面外方向の剛性の比が０.５以上１.４以下であっ
て、かつ、ラケットフレームのグリップエンド部を中心
とするスイング方向の慣性モーメントが５４０，０００
ｇ・ｃｍ2以上６００，０００ｇ・ｃｍ2以下であること
を特徴とするテニスラケット。The ratio of the rigidity of the racket frame in the out-of-plane direction to the average of the rigidity in the warp direction in the in-plane direction and the rigidity in the weft direction of the racket frame is 0.5 or more and 1.4 or less, and The moment of inertia in the swing direction around the grip end of the racket frame is 540,000.
Tennis racket characterized in that g · cm 2 or more 600,000 g · cm 2 or less.
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