JP2658753B2 - Exhaust gas purification device for internal combustion engine - Google Patents
Exhaust gas purification device for internal combustion engineInfo
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- Electrical Control Of Air Or Fuel Supplied To Internal-Combustion Engine (AREA)
- Combined Controls Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】本発明は内燃機関の排気浄化装置
に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an exhaust gas purifying apparatus for an internal combustion engine.
【０００２】[0002]
【従来の技術】リーン混合気を燃焼せしめるようにした
内燃機関において、流入排気ガスの空燃比がリーンのと
きにはＮＯｘを吸収し、流入排気ガスがリッチになると
吸収したＮＯｘを放出するＮＯｘ吸収剤を機関排気通路
内に配置し、リーン混合気を燃焼せしめた際に発生する
ＮＯｘをＮＯｘ吸収剤により吸収し、ＮＯｘ吸収剤のＮ
Ｏｘ吸収能力が飽和する前にＮＯｘ吸収剤への流入排気
ガスの空燃比を一時的にリッチにしてＮＯｘ吸収剤から
ＮＯｘを放出させると共に放出されたＮＯｘを還元する
ようにした内燃機関が本出願人により既に提案されてい
る（特願平３−２８４０９５号参照）。2. Description of the Related Art In an internal combustion engine in which a lean air-fuel mixture is burned, a NOx absorbent that absorbs NOx when the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is lean and releases the absorbed NOx when the inflowing exhaust gas becomes rich is used. NOx generated when the lean mixture is burned is absorbed by the NOx absorbent and disposed in the engine exhaust passage.
The present application relates to an internal combustion engine in which the air-fuel ratio of exhaust gas flowing into a NOx absorbent is temporarily made rich before the Ox absorption capacity is saturated to release NOx from the NOx absorbent and reduce the released NOx. It has already been proposed by humans (see Japanese Patent Application No. 3-284095).
【０００３】[0003]
【発明が解決しようとする課題】ところでＮＯｘ吸収剤
への流入排気ガスの空燃比をリッチにすると、例えば機
関シリンダ内に供給される混合気をリッチにすると機関
からは多量の未燃ＨＣ，ＣＯ等が排出され、しかも流入
排気ガス中の酸素濃度が低下するためにＮＯｘ吸収剤か
らは吸収されているＮＯｘが放出される。このとき機関
から排出された未燃ＨＣ，ＣＯ等の一部は機関から排出
されたＮＯｘを還元するために使用され、残りの未燃Ｈ
Ｃ，ＣＯ等はＮＯｘ吸収剤から放出されたＮＯｘを還元
するために使用される。従ってこの場合、ＮＯｘが大気
中に放出されるのを抑制するためには機関から排出され
るＮＯｘおよびＮＯｘ吸収剤から放出されるＮＯｘを共
に還元しうる量の未燃ＨＣ，ＣＯ等を機関から排出させ
る必要がある。When the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the NOx absorbent is made rich, for example, when the air-fuel mixture supplied into the engine cylinder is made rich, a large amount of unburned HC and CO is emitted from the engine. And the like, and the NOx absorbed is released from the NOx absorbent because the oxygen concentration in the inflowing exhaust gas decreases. At this time, a part of the unburned HC and CO discharged from the engine is used to reduce NOx discharged from the engine, and the remaining unburned H
C, CO, etc. are used to reduce NOx released from the NOx absorbent. Therefore, in this case, in order to suppress the emission of NOx into the atmosphere, unburned HC, CO, etc., which can reduce both the NOx discharged from the engine and the NOx released from the NOx absorbent, are supplied from the engine. Must be discharged.
【０００４】しかしながら全てのＮＯｘを還元しうる必
要最低限の未燃ＨＣ，ＣＯ等を機関から排出させるのは
困難であり、実際には機関から排出される未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏ等は全てのＮＯｘを還元しうるのに必要な量よりも少
なくなるか多くなってしまう。この場合、未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏ等の未燃成分の量が全てのＮＯｘを還元しうるのに必
要な量よりも少なくなればＮＯｘが還元されることなく
ＮＯｘ吸収剤から排出され、未燃成分の量が全てのＮＯ
ｘを還元しうるのに必要な量よりも多くなれば未燃成分
が酸化されることなくＮＯｘ吸収剤から排出されるとい
う問題を生ずる。[0004] However, it is difficult to discharge the minimum necessary amount of unburned HC, CO and the like capable of reducing all NOx from the engine.
O and the like are smaller or larger than necessary to reduce all the NOx. In this case, unburned HC, C
If the amount of unburned components such as O is smaller than the amount necessary to reduce all NOx, NOx is discharged from the NOx absorbent without being reduced, and the amount of unburned components is reduced to all NO.
If x exceeds the amount necessary to reduce x, the unburned component is discharged from the NOx absorbent without being oxidized.
【０００５】[0005]
【課題を解決するための手段】上記問題点を解決するた
めに本発明によれば、流入排気ガスの空燃比がリーンの
ときにはＮＯｘを吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッ
チになると吸収したＮＯｘを放出するＮＯｘ吸収剤を機
関排気通路内に配置すると共にＮＯｘ吸収剤下流の機関
排気通路内に２次空気供給装置を配置し、ＮＯｘ吸収剤
からＮＯｘを放出すべきときには流入排気ガスの空燃比
をリーンからリッチに切換えると共にこのとき流入排気
ガス中の未燃成分の量がＮＯｘの還元に必要な量以上の
過剰な量となるようにリッチの度合を大きくし、更に流
入排気ガスの空燃比をリーンからリッチに切換えたとき
に２次空気供給装置から機関排気通路内に２次空気を供
給してＮＯｘ吸収剤から排出された過剰の未燃成分を２
次空気により酸化せしめるようにしている。According to the present invention, NOx is absorbed when the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is lean, and is absorbed when the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas becomes rich. A NOx absorbent that releases NOx is disposed in the engine exhaust passage, and a secondary air supply device is disposed in the engine exhaust passage downstream of the NOx absorbent. When NOx is to be released from the NOx absorbent, the inflow exhaust gas is emptied. The fuel ratio is switched from lean to rich, and at this time, the degree of richness is increased so that the amount of unburned components in the inflowing exhaust gas becomes an excess amount that is more than the amount required for NOx reduction. When the fuel ratio is switched from lean to rich, secondary air is supplied from the secondary air supply device into the engine exhaust passage to remove excess unburned components discharged from the NOx absorbent by 2%.
It is made to oxidize by the next air.
【０００６】[0006]
【作用】流入排気ガスの空燃比がリーンからリッチに切
換えられたときには未燃成分がＮＯｘの還元に必要な量
以上の過剰な量となるようにリッチの度合が大きくされ
るのでＮＯｘは良好に還元せしめられる。ただし、この
とき過剰の未燃成分がＮＯｘ吸収剤から排出されること
になるがこの過剰の未燃成分は２次空気によって酸化せ
しめられる。When the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is switched from lean to rich, the degree of richness is increased so that the unburned component becomes an excess amount more than that required for NOx reduction. It can be reduced. However, at this time, excess unburned components are discharged from the NOx absorbent, but the excess unburned components are oxidized by the secondary air.
【０００７】[0007]
【実施例】図１を参照すると、１は機関本体、２はピス
トン、３は燃焼室、４は点火栓、５は吸気弁、６は吸気
ポート、７は排気弁、８は排気ポートを夫々示す。吸気
ポート６は対応する枝管９を介してサージタンク１０に
連結され、各枝管９には夫々吸気ポート６内に向けて燃
料を噴射する燃料噴射弁１１が取付けられる。サージタ
ンク１０は吸気ダクト１２およびエアフローメータ１３
を介してエアクリーナ１４に連結され、吸気ダクト１２
内にはスロットル弁１５が配置される。Referring to FIG. 1, 1 is an engine body, 2 is a piston, 3 is a combustion chamber, 4 is a spark plug, 5 is an intake valve, 6 is an intake port, 7 is an exhaust valve, and 8 is an exhaust port. Show. The intake port 6 is connected to a surge tank 10 via a corresponding branch pipe 9, and a fuel injection valve 11 for injecting fuel into the intake port 6 is attached to each branch pipe 9. The surge tank 10 includes an intake duct 12 and an air flow meter 13.
Is connected to the air cleaner 14 through the
Inside, a throttle valve 15 is arranged.
【０００８】一方、排気ポート８は排気マニホルド１６
および排気管１７を介してＮＯｘ吸収剤１８を内蔵した
ケーシング１９に接続され、このケーシング１９は排気
管２０を介して酸化触媒２１を内蔵した触媒コンバータ
２２に連結される。排気管２０には排気管２０内に２次
空気を供給するための２次空気供給装置２３が設けられ
る。図１に示す実施例ではこの２次空気供給装置２３は
電動式エアポンプ２４と、エアポンプ２４から吐出され
た２次空気を排気管２０内に供給するための２次空気供
給導管２５と、２次空気の供給を制御する電磁式２次空
気弁２６とを具備する。On the other hand, the exhaust port 8 is connected to the exhaust manifold 16.
And an exhaust pipe 17 connected to a casing 19 containing a NOx absorbent 18. The casing 19 is connected via an exhaust pipe 20 to a catalytic converter 22 containing an oxidation catalyst 21. The exhaust pipe 20 is provided with a secondary air supply device 23 for supplying secondary air into the exhaust pipe 20. In the embodiment shown in FIG. 1, the secondary air supply device 23 includes an electric air pump 24, a secondary air supply conduit 25 for supplying the secondary air discharged from the air pump 24 into the exhaust pipe 20, An electromagnetic secondary air valve 26 for controlling the supply of air is provided.
【０００９】電子制御ユニット３０はディジタルコンピ
ュータからなり、双方向性バス３１によって相互に接続
されたＲＯＭ（リードオンリメモリ）３２、ＲＡＭ（ラ
ンダムアクセスメモリ（ＲＡＭ）３３、ＣＰＵ（マイク
ロプロセッサ）３４、入力ポート３５および出力ポート
３６を具備する。エアフローメータ１３は吸入空気量に
比例した出力電圧を発生し、この出力電圧がＡＤ変換器
３７を介して入力ポート３５に入力される。機関本体１
には機関冷却水温に比例した出力電圧を発生する水温セ
ンサ２７が取付けられ、この水温センサ２７の出力電圧
がＡＤ変換器３８を介して入力ポート３５に入力され
る。また、入力ポート３５には機関回転数を表わす出力
パルスを発生する回転数センサ２８が接続される。一
方、出力ポート３６は対応する駆動回路３９を介して夫
々点火栓４、燃料噴射弁１１、エアポンプ２４および２
次空気弁２６に接続される。The electronic control unit 30 is composed of a digital computer, and is connected to a ROM (read only memory) 32, a RAM (random access memory (RAM) 33, a CPU (microprocessor) 34, It has a port 35 and an output port 36. The air flow meter 13 generates an output voltage proportional to the amount of intake air, and this output voltage is input to the input port 35 via the AD converter 37. The engine body 1
Is mounted with a water temperature sensor 27 that generates an output voltage proportional to the engine cooling water temperature. The output voltage of the water temperature sensor 27 is input to an input port 35 via an AD converter 38. The input port 35 is connected to a rotation speed sensor 28 that generates an output pulse representing the engine rotation speed. On the other hand, the output port 36 is connected to the ignition plug 4, the fuel injection valve 11, the air pumps 24 and 2 via the corresponding drive circuits 39, respectively.
It is connected to the next air valve 26.
【００１０】図１に示す内燃機関では例えば次式に基い
て燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。 ＴＡＵ＝ＴＰ・Ｋ ここでＴＰは基本燃料噴射時間を示しており、Ｋは補正
係数を示している。基本燃料噴射時間ＴＰは機関シリン
ダ内に供給される混合気の空燃比を理論空燃比とするの
に必要な燃料噴射時間を示している。この基本燃料噴射
時間ＴＰは予め実験により求められ、機関負荷Ｑ／Ｎ
（吸収空気量Ｑ／機関回転数Ｎ）および機関回転数Ｎの
関数として図２に示すようにマップの形で予めＲＯＭ３
２内に記憶されている。補正係数Ｋは機関シリンダ内に
供給される混合気の空燃比を制御するための係数であっ
てＫ＝１．０であれば機関シリンダ内に供給される混合
気は理論空燃比となる。これに対してＫ＜１．０になれ
ば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は理論空
燃比よりも大きくなり、即ちリーンとなり、Ｋ＞１．０
になれば機関シリンダ内に供給される混合気の空燃比は
理論空燃比よりも小さくなる、即ちリッチとなる。In the internal combustion engine shown in FIG. 1, the fuel injection time TAU is calculated based on, for example, the following equation. TAU = TP · K Here, TP indicates a basic fuel injection time, and K indicates a correction coefficient. The basic fuel injection time TP indicates a fuel injection time required for setting the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the engine cylinder to the stoichiometric air-fuel ratio. This basic fuel injection time TP is obtained in advance by an experiment, and the engine load Q / N
As a function of (absorbed air amount Q / engine speed N) and the engine speed N, a ROM 3
2 is stored. The correction coefficient K is a coefficient for controlling the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied to the engine cylinder. If K = 1.0, the air-fuel mixture supplied to the engine cylinder becomes the stoichiometric air-fuel ratio. On the other hand, if K <1.0, the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the engine cylinder becomes larger than the stoichiometric air-fuel ratio, that is, lean, and K> 1.0
, The air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the engine cylinder becomes smaller than the stoichiometric air-fuel ratio, that is, becomes rich.
【００１１】図１に示される内燃機関では通常例えばＫ
＝０．６に維持されており、即ち機関シリンダ内に供給
される混合気の空燃比はリーンに維持されており、従っ
て図１に示される内燃機関では通常リーン混合気が燃焼
せしめられることになる。図３は燃焼室３から排出され
る排気ガス中の代表的な成分の濃度を概略的に示してい
る。図３からわかるように燃焼室３から排出される排気
ガス中の未燃ＨＣ，ＣＯの量は燃焼室３内に供給される
混合気の空燃比がリッチになるほど増大し、燃焼室３か
ら排出される排気ガス中の酸素Ｏ2 の量は燃焼室３内に
供給される混合気の空燃比がリーンになるほど増大す
る。In the internal combustion engine shown in FIG.
= 0.6, that is, the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the engine cylinder is maintained lean, and therefore, in the internal combustion engine shown in FIG. 1, the lean air-fuel mixture is normally burned. Become. FIG. 3 schematically shows the concentrations of representative components in the exhaust gas discharged from the combustion chamber 3. As can be seen from FIG. 3, the amounts of unburned HC and CO in the exhaust gas discharged from the combustion chamber 3 increase as the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3 increases, and the amount of the exhaust gas discharged from the combustion chamber 3 increases. The amount of oxygen O 2 in the exhaust gas increases as the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3 becomes leaner.
【００１２】ケーシング１９内に収容されているＮＯｘ
吸収剤１８は例えばアルミナを担体とし、この担体上に
例えばカリウムＫ、ナトリウムＮａ、リチウムＬｉ、セ
シウムＣｓのようなアルカリ金属、バリウムＢａ、カル
シウムＣａのようなアルカリ土類、ランタンＬａ、イッ
トリウムＹのような希土類から選ばれた少くとも一つ
と、白金Ｐｔのような貴金属とが担持されている。機関
吸気通路およびＮＯｘ吸収剤１８上流の排気通路内に供
給された空気および燃料の比をＮＯｘ吸収剤１８への流
入排気ガスの空燃比と称するとこのＮＯｘ吸収剤１８は
流入排気ガスの空がリーンのときにはＮＯｘを吸収し、
流入排気ガス中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯｘ
を放出するＮＯｘの吸放出作用を行う。なお、ＮＯｘ吸
収剤１８上流の排気通路内に燃料或いは空気が供給され
ない場合には流入排気ガスの空燃比は燃焼室３内に供給
される混合気の空燃比に一致し、従ってこの場合にはＮ
Ｏｘ吸収剤１８は燃焼室３内に供給される混合気の空燃
比がリーンのときにはＮＯｘを吸収し、燃焼室３内に供
給される混合気中の酸素濃度が低下すると吸収したＮＯ
ｘを放出することになる。NOx contained in casing 19
The absorbent 18 is made of, for example, alumina as a carrier. On this carrier, for example, potassium K, sodium Na, lithium Li, alkali metal such as cesium Cs, barium Ba, alkaline earth such as calcium Ca, lanthanum La, yttrium Y At least one selected from such rare earths and a noble metal such as platinum Pt are supported. When the ratio of air and fuel supplied to the engine intake passage and the exhaust passage upstream of the NOx absorbent 18 is referred to as the air-fuel ratio of the exhaust gas flowing into the NOx absorbent 18, the NOx absorbent 18 When lean, absorb NOx,
NOx absorbed when oxygen concentration in inflow exhaust gas decreases
NOx is released and released. When no fuel or air is supplied into the exhaust passage upstream of the NOx absorbent 18, the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas matches the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3, and in this case, N
The Ox absorbent 18 absorbs NOx when the air-fuel ratio of the mixture supplied to the combustion chamber 3 is lean, and absorbs NOx when the oxygen concentration in the mixture supplied to the combustion chamber 3 decreases.
x will be released.
【００１３】上述のＮＯｘ吸収剤１８を機関排気通路内
に配置すればこのＮＯｘ吸収剤１８は実際にＮＯｘの吸
放出作用を行うがこの吸放出作用の詳細なメカニズムに
ついては明らかでない部分もある。しかしながらこの吸
放出作用は図４に示すようなメカニズムで行われている
ものと考えられる。次にこのメカニズムについて担体上
に白金ＰｔおよびバリウムＢａを担持させた場合を例に
とって説明するが他の貴金属、アルカリ金属、アルカリ
土類、希土類を用いても同様なメカニズムとなる。If the above-described NOx absorbent 18 is arranged in the engine exhaust passage, the NOx absorbent 18 actually performs the NOx absorption / release operation, but there are some parts whose detailed mechanism of the absorption / release operation is not clear. However, it is considered that this absorption / release action is performed by a mechanism as shown in FIG. Next, this mechanism will be described by taking as an example a case where platinum Pt and barium Ba are supported on a carrier, but the same mechanism can be obtained by using other noble metals, alkali metals, alkaline earths and rare earths.
【００１４】即ち、流入排気ガスがかなりリーンになる
と流入排気ガス中の酸素濃度が大巾に増大し、図４
（Ａ）に示されるようにこれら酸素Ｏ2 がＯ 2 - の形で
白金Ｐｔの表面に付着する。一方、流入排気ガス中のＮ
Ｏは白金Ｐｔの表面上でＯ 2 - と反応し、ＮＯ2 となる
（２ＮＯ＋Ｏ2 →２ＮＯ2 ）。次いで生成されたＮＯ2
の一部は白金Ｐｔ上で更に酸化されつつ吸収剤内に吸収
されて酸化バリウムＢａＯと結合しながら図４（Ａ）に
示されるように硝酸イオンＮＯ 3 - の形で吸収剤内に拡
散する。このようにしてＮＯｘがＮＯｘ吸収剤１８内に
吸収される。That is, when the inflowing exhaust gas becomes considerably lean, the oxygen concentration in the inflowing exhaust gas greatly increases.
As shown in (A), these oxygens O 2 adhere to the surface of platinum Pt in the form of O 2 − . On the other hand, N
O is O 2 on the surface of the platinum Pt - reacted with, and NO 2 (2NO + O 2 → 2NO 2). NO 2 generated
Some nitrate ions NO 3 as shown in FIG. 4 (A) while bonding with the barium oxide BaO is absorbed into the absorbent while being further oxidized on the platinum Pt in - diffused in the absorbent in the form of . In this way, NOx is absorbed in the NOx absorbent 18.
【００１５】流入排気ガス中の酸素濃度が高い限り、白
金Ｐｔの表面でＮＯ2 が生成され、吸収剤のＮＯｘ吸収
能力が飽和しない限りＮＯ2 が吸収剤内に吸収されて硝
酸イオンＮＯ 3 - が生成される。これに対して流入排気
ガス中の酸素濃度が低下してＮＯ2 の生成量が低下する
と反応が逆方向（ＮＯ 3 - →ＮＯ2 ）に進み、斯くして
吸収剤内の硝酸イオンＮＯ 3 - がＮＯ2 の形で吸収剤か
ら放出される。即ち、流入排気ガス中の酸素濃度が低下
するとＮＯｘ吸収剤１８からＮＯｘが放出されることに
なる。図３に示されるように流入排気ガスのリーンの度
合が低くなれば流入排気ガス中の酸素濃度が低下し、従
って流入排気ガスのリーンの度合を低くすればＮＯｘ吸
収剤１８からＮＯｘが放出されることになる。[0015] Unless high oxygen concentration in the inflowing exhaust gas, NO 2 on the surface of the platinum Pt is generated, as long as NO 2 to NOx absorption ability of the absorbent is not saturated is absorbed in the absorbent and nitrate ions NO 3 - Is generated. On the other hand, when the oxygen concentration in the inflowing exhaust gas decreases and the amount of generated NO 2 decreases, the reaction proceeds in the opposite direction (NO 3 − → NO 2 ), thus the nitrate ion NO 3 − in the absorbent. There are released from the absorbent in the form of NO 2. That is, when the oxygen concentration in the inflowing exhaust gas decreases, NOx is released from the NOx absorbent 18. As shown in FIG. 3, if the degree of lean of the inflowing exhaust gas decreases, the oxygen concentration in the inflowing exhaust gas decreases. Therefore, if the degree of leanness of the inflowing exhaust gas decreases, NOx is released from the NOx absorbent 18. Will be.
【００１６】一方、このとき流入排気ガスの空燃比をリ
ッチにすると図３に示されるように機関からは多量の未
燃ＨＣ，ＣＯが排出され、これら未燃ＨＣ，ＣＯは白金
Ｐｔ上の酸素Ｏ 2 - と反応して酸化せしめられる。ま
た、流入排気ガスの空燃比をリッチにすると流入排気ガ
ス中の酸素濃度が極度に低下するために吸収剤からＮＯ
2 が放出され、このＮＯ2 は図４（Ｂ）に示されるよう
に未燃ＨＣ，ＣＯと反応して還元せしめられる。このよ
うにして白金Ｐｔの表面上にＮＯ2 が存在しなくなると
吸収剤から次から次へとＮＯ2 が放出される。従って流
入排気ガスの空燃比をリッチにすると短時間のうちにＮ
Ｏｘ吸収剤１８からＮＯｘが放出されることになる。On the other hand, at this time, the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is reset.
As shown in FIG. 3, a large amount of
Fuel HC and CO are discharged, and these unburned HC and CO are converted to platinum.
Oxygen O on PtTwo -And oxidize. Ma
When the air-fuel ratio of the inflow exhaust gas is made rich, the inflow exhaust gas
NOx from the absorbent because the oxygen concentration in the
TwoIs released and this NOTwoIs as shown in FIG.
And reacts with unburned HC and CO to be reduced. This
NO on the surface of platinum PtTwoIs no longer present
NO from next to next from absorbentTwoIs released. Therefore the flow
If the air-fuel ratio of the incoming and exhaust gas is made rich, N
NOx will be released from the Ox absorbent 18.
【００１７】即ち、流入排気ガスの空燃比をリッチにす
るとまず初めに未燃ＨＣ，ＣＯが白金Ｐｔ上のＯ 2 - と
ただちに反応して酸化せしめられ、次いで白金Ｐｔ上の
Ｏ 2 - が消費されてもまだ未燃ＨＣ，ＣＯが残っていれ
ばこの未燃ＨＣ，ＣＯによって吸収剤から放出されたＮ
Ｏｘおよび機関から排出されたＮＯｘが還元せしめられ
る。従って流入排気ガスの空燃比をリッチにしたときに
吸収剤から放出された全ＮＯｘおよび機関から排出され
た全ＮＯｘを還元せしめるには少なくとも白金Ｐｔ上の
Ｏ 2 - を消費するのに必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯと、全
ＮＯｘを還元させるのに必要な量の未燃ＨＣ，ＣＯがＮ
Ｏｘ吸収剤１８に流入するように流入ガスの空燃比のリ
ッチの度合を制御しなければならないことになる。That is, the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is made rich.
First, unburned HC and CO are converted to O on platinum Pt.Two -When
Immediately reacted and oxidized, then on platinum Pt
OTwo -If unburned HC and CO still remain even if
N released from the absorbent by unburned HC and CO
Ox and NOx emitted from the engine are reduced
You. Therefore, when the air-fuel ratio of the inflow exhaust gas is made rich,
Total NOx released from absorbent and exhaust from engine
In order to reduce the total NOx, at least on platinum Pt
OTwo -Of unburned HC and CO required to consume
Unburned HC and CO required to reduce NOx are reduced to N
Resetting the air-fuel ratio of the inflow gas so that it flows into the Ox absorbent 18
The degree of switch must be controlled.
【００１８】図５の実線は本発明による実施例において
用いられている流入ガスの空燃比のリッチ制御を示して
いる。図５に示される実施例ではＮＯｘ吸収剤１８から
ＮＯｘを放出すべきときには前述した燃料噴射時間ＴＡ
Ｕの算出に用いられる補正係数ＫをＫＫ（＞１．０）ま
で増大せしめることによって燃焼室３内に供給される混
合気の空燃比がリッチとされる。次いで補正係数Ｋが徐
々に減少せしめられ、次いで補正係数Ｋが１．０に、即
ち燃焼室３内に供給される混合気の空燃比が理論空燃比
に維持される。次いでリッチ制御が開始されてからＣｏ
時間経過すると再び補正係数Ｋが１．０よりも小さくさ
れて再びリーン混合気の燃焼が開始される。The solid line in FIG. 5 shows the rich control of the air-fuel ratio of the inflow gas used in the embodiment according to the present invention. In the embodiment shown in FIG. 5, when NOx is to be released from the NOx absorbent 18, the above-described fuel injection time TA
By increasing the correction coefficient K used to calculate U to KK (> 1.0), the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3 is made rich. Next, the correction coefficient K is gradually decreased, and then the correction coefficient K is maintained at 1.0, that is, the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3 is maintained at the stoichiometric air-fuel ratio. Next, after rich control is started, Co
After a lapse of time, the correction coefficient K is made smaller than 1.0 again, and the combustion of the lean mixture is started again.
【００１９】燃焼室３内に供給される混合気の空燃比が
リッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯｘ吸収剤１８に吸収さ
れている大部分のＮＯｘが急激に放出される。補正係数
ＫＫの値はこのとき白金Ｐｔ上のＯ 2 - を消費しかつ全
ＮＯｘを還元させるのに必要な量以上の過剰な未燃成分
が発生するように定められている。即ち、図５において
破線はリッチ制御が開始されたときに機関から排出され
る未燃成分の量が白金Ｐｔ上のＯ 2 - を消費しかつ全Ｎ
Ｏｘを還元させるのに必要な量となるときの補正係数Ｋ
Ｋ′を示しており、補正係数ＫＫはこの補正係数ＫＫ′
よりも大きくなるように定められている。When the air-fuel ratio of the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3 becomes rich (K = KK), most of the NOx absorbed by the NOx absorbent 18 is rapidly released. The value of the correction coefficient KK is O 2 on this time the platinum Pt - are defined as consumed and excess unburned components or amount necessary to reduce all NOx to occur. That is, the broken line in FIG. 5 indicates that the amount of unburned components discharged from the engine when rich control is started consumes O 2 − on the platinum Pt and the total N
Correction coefficient K when the amount required to reduce Ox is obtained
K ′, and the correction coefficient KK is the correction coefficient KK ′.
It is determined to be larger than
【００２０】また、この場合、排気ガス温が高くなって
ＮＯｘ吸収剤１８の温度が高くなるほどＮＯｘ吸収剤１
８から放出されるＮＯｘの量が増大する。従って図６
（Ａ）において実線で示されるように補正係数ＫＫの値
は排気ガス温Ｔが高くなるほど大きくされる。なお、図
６（Ａ）には未燃部分の量が白金Ｐｔ上のＯ 2 - を消費
しかつ全ＮＯｘを還元させるのに必要な量となるときの
補正係数ＫＫ′が参考として破線で示されている。In this case, as the temperature of the exhaust gas rises and the temperature of the NOx absorbent 18 rises, the NOx absorbent 1
8 increases the amount of NOx released. Therefore, FIG.
As shown by the solid line in (A), the value of the correction coefficient KK increases as the exhaust gas temperature T increases. The amount of non燃部content is in FIG. 6 (A) O 2 on the platinum Pt - shown by a broken line correction coefficient KK 'is as reference when the amount necessary to reduce the consumed and total NOx Have been.
【００２１】図６（Ａ）に示す補正係数ＫＫと排気ガス
温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されている。こ
の場合、排気ガス温Ｔは直接検出することもできるが吸
入空気量Ｑと機関回転数Ｎから推定することもできる。
そこで本発明による実施例では排気ガス温Ｔと吸入空気
量Ｑ、機関回転数Ｎとの関係を予め実験により求めてお
き、この関係を図７に示すようなマップの形で予めＲＯ
Ｍ３２内に記憶しておいてこのマップから排気ガス温Ｔ
を算出するようにしている。The relationship between the correction coefficient KK and the exhaust gas temperature T shown in FIG. 6A is stored in the ROM 32 in advance. In this case, the exhaust gas temperature T can be directly detected, but can also be estimated from the intake air amount Q and the engine speed N.
Therefore, in the embodiment according to the present invention, the relationship between the exhaust gas temperature T, the intake air amount Q, and the engine speed N is obtained in advance by an experiment, and this relationship is previously determined in the form of a map as shown in FIG.
M32, and stores the exhaust gas temperature T from this map.
Is calculated.
【００２２】一方、前述したように燃焼室３内に供給さ
れる混合気の空燃比がリッチ（Ｋ＝ＫＫ）になるとＮＯ
ｘ吸収剤１８に吸収されている大部分のＮＯｘが急激に
放出され、その後は空燃比をリッチにしておいてもＮＯ
ｘ吸収剤１８からは少しずつしかＮＯｘが放出されな
い。従って空燃比をリッチにし続けると未燃ＨＣ，ＣＯ
が大気に放出されることになる。そこで図５に示される
ように空燃比をリッチ（Ｋ＝ＫＫ）にした後は少しずつ
リッチの度合を小さくし、次いで空燃比を理論空燃比
（Ｋ＝１．０）に維持してＮＯｘ吸収剤１８から少しず
つ放出されるＮＯｘを順次還元せしめるようにしてい
る。On the other hand, if the air-fuel ratio of the mixture supplied to the combustion chamber 3 becomes rich (K = KK) as described above, NO
Most of the NOx absorbed in the x-absorbent 18 is rapidly released, and thereafter, even if the air-fuel ratio is made rich, NO
NOx is released little by little from the x absorbent 18. Therefore, if the air-fuel ratio is kept rich, unburned HC, CO
Will be released to the atmosphere. Therefore, as shown in FIG. 5, after the air-fuel ratio is made rich (K = KK), the degree of the richness is gradually reduced, and then the air-fuel ratio is maintained at the stoichiometric air-fuel ratio (K = 1.0) to absorb NOx. NOx released little by little from the agent 18 is sequentially reduced.
【００２３】なお、空燃比をリッチにしたときにＮＯｘ
吸収剤１８から放出されるＮＯｘの量が多いほどその後
ＮＯｘ吸収剤１８から放出されるＮＯｘの量が少なくな
り、従ってＮＯｘ吸収剤１８がＮＯｘを放出し終えるま
での時間が短かくなる。前述したように排気ガス温Ｔが
高くなくほど空燃比をリッチにしたときにＮＯｘ吸収剤
１８から放出されるＮＯｘの量が多くなり、従って図６
（Ｂ）に示されるように空燃比をリッチにしてから再び
リーンに戻すまでの時間Ｃｏは排気ガス温Ｔが高くなる
ほど短かくされる。なお、図６（Ｂ）に示す時間Ｃｏと
排気ガス温Ｔとの関係は予めＲＯＭ３２内に記憶されて
いる。When the air-fuel ratio is made rich, NOx
The larger the amount of NOx released from the absorbent 18, the smaller the amount of NOx subsequently released from the NOx absorbent 18, and accordingly, the shorter the time until the NOx absorbent 18 finishes releasing NOx. As described above, when the exhaust gas temperature T is not high, the amount of NOx released from the NOx absorbent 18 when the air-fuel ratio is made rich increases, and accordingly, FIG.
As shown in (B), the time Co from when the air-fuel ratio is made rich until it is returned to lean again becomes shorter as the exhaust gas temperature T becomes higher. Note that the relationship between the time Co and the exhaust gas temperature T shown in FIG. 6B is stored in the ROM 32 in advance.
【００２４】ところで図５に示されるように補正係数Ｋ
がＫＫまで増大せしめられるとＮＯｘ吸収剤１８には白
金Ｐｔ上のＯ 2 - を消費しかつ全ＮＯｘを還元させるの
に必要な量以上の過剰な未燃成分が供給され、斯くして
ＮＯｘは良好に還元せしめられる。しかしながらこの場
合、余剰の未燃成分がＮＯｘ吸収剤１８から排出される
ことになり、従ってこの余剰の未燃成分を酸化させるこ
とが必要となる。そこで本発明による実施例では流入排
気ガスの空燃比がリッチにされている間、即ちＫＫ＞
１．０となっている間、２次空気供給装置２３により２
次空気を排気管２０内に供給し、この２次空気によって
余剰の未燃成分を酸化せしめるようにしている。なお、
この場合、未燃成分の酸化を促進するためには図１に示
されるように排気管２０の下流に酸化触媒２１を配置す
ることが好ましい。By the way, as shown in FIG.
There O 2 on the platinum Pt in the NOx absorbent 18 is made to increase until KK - consumed and excess unburned components or amount necessary to reduce all NOx and is supplied, NOx and thus the It can be reduced well. However, in this case, the surplus unburned components are discharged from the NOx absorbent 18, and therefore, it is necessary to oxidize the surplus unburned components. Therefore, in the embodiment according to the present invention, while the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is made rich, that is, KK>
While the value is 1.0, the secondary air supply device 23
The secondary air is supplied into the exhaust pipe 20, and the excess unburned components are oxidized by the secondary air. In addition,
In this case, in order to promote the oxidation of the unburned components, it is preferable to arrange an oxidation catalyst 21 downstream of the exhaust pipe 20 as shown in FIG.
【００２５】次に図８から図１０を参照して本発明によ
るＮＯｘ吸収剤１８の吸放出制御の一実施例について説
明する。図８および図９は一定時間毎に実行される割込
みルーチンを示している。図８および図９を参照すると
まず初めにステップ６０において補正係数Ｋが１．０よ
りも小さいか否か、即ちリーン混合気が燃焼せしめられ
ているか否かが判別される。Ｋ≧１．０のとき、即ち燃
焼室３内に供給される混合気が理論空燃比或いはリッチ
のときには処理サイクルを完了する。これに対してＫ＜
１．０のとき、即ちリーン混合気が燃焼せしめられてい
るときにはステップ６１に進んでＮＯｘ吸収剤１８に吸
収されているＮＯｘ量Ｗが算出される。即ち、燃焼室３
から排出されるＮＯｘ量は吸入空気量Ｑが多くなるほど
増大し、機関負荷Ｑ／Ｎが高くなるほど増大するのでＮ
Ｏｘ吸収剤１８に吸収されているＮＯｘ量ＷはＷとｋ 1
・Ｑ・Ｑ／Ｎ（ｋ1 は定数）との和によって表わされる
ことになる。Next, referring to FIG. 8 to FIG.
Of one embodiment of controlling the absorption and release of NOx absorbent 18
I will tell. FIGS. 8 and 9 show interrupts executed at regular intervals.
Only shows the routine. Referring to FIG. 8 and FIG.
First, at step 60, the correction coefficient K is set to 1.0.
The lean mixture is burned.
Is determined. When K ≧ 1.0, that is,
The mixture supplied to the sintering chamber 3 has a stoichiometric air-fuel ratio or a rich air-fuel ratio.
In the case of, the processing cycle is completed. On the other hand, K <
1.0, that is, the lean mixture is burned
To step 61, the NOx absorbent 18 absorbs
The stored NOx amount W is calculated. That is, the combustion chamber 3
The amount of NOx discharged from the tank increases as the amount of intake air Q increases.
And the engine load Q / N increases as the engine load Q / N increases.
The NOx amount W absorbed by the Ox absorbent 18 is W and k 1
・ Q ・ Q / N (k1Is represented by the sum of
Will be.
【００２６】次いでステップ６２では実行フラグがセッ
トされているか否かが判別される。実行フラグがセット
されていないときにはステップ６３に進んでＮＯｘ吸収
剤１８に吸収されているＮＯｘ量Ｗが予め定められた設
定量Ｗｏよりも大きいか否かが判別される。この設定量
Ｗｏは例えばＮＯｘ吸収剤１８が吸収しうる最大ＮＯｘ
量の３０パーセント程度である。Ｗ≦Ｗｏであれば処理
サイクルを完了し、Ｗ＞Ｗｏであればステップ６４に進
んで実行フラグがセットされる。従って実行フラグがセ
ットされるのはＷ＞Ｗｏとなったときである。Next, at step 62, it is determined whether or not the execution flag is set. If the execution flag has not been set, the routine proceeds to step 63, where it is determined whether the NOx amount W absorbed by the NOx absorbent 18 is larger than a predetermined set amount Wo. This set amount Wo is, for example, the maximum NOx that the NOx absorbent 18 can absorb.
About 30 percent of the volume. If W ≦ Wo, the processing cycle is completed, and if W> Wo, the routine proceeds to step 64, where an execution flag is set. Therefore, the execution flag is set when W> Wo.
【００２７】実行フラグがセットされるとステップ６５
において図６（Ａ）に示す関係および図７に示すマップ
から補正係数ＫＫが算出される。次いでステップ６６で
はＫＫにｋ2 ・Ｗ（ｋ2 は定数）を乗算することによっ
て最終的な補正係数ＫＫが算出される。即ち、ＮＯｘ吸
収剤１８に吸収されているＮＯｘ量Ｗが少ないほどリッ
チの度合（ＫＫ）が小さくされる。次いでステップ６７
では図６（Ｂ）に示す関係および図７に示すマップから
時間Ｃｏが算出される。次いでステップ６８ではＣｏに
ｋ3 ・Ｗ（ｋ3 は定数）を乗算することによって最終的
な時間Ｃｏが算出される。即ち、ＮＯｘ吸収剤１８に吸
収されているＮＯｘ量Ｗが少ないほど時間Ｃｏが短かく
される。次いで処理サイクルを完了する。When the execution flag is set, step 65
In, the correction coefficient KK is calculated from the relationship shown in FIG. 6A and the map shown in FIG. Next, at step 66, the final correction coefficient KK is calculated by multiplying KK by k 2 · W (k 2 is a constant). That is, the smaller the amount W of NOx absorbed by the NOx absorbent 18, the smaller the degree of richness (KK). Then step 67
Then, the time Co is calculated from the relationship shown in FIG. 6B and the map shown in FIG. Next, at step 68, the final time Co is calculated by multiplying Co by k 3 · W (k 3 is a constant). That is, the smaller the amount W of NOx absorbed in the NOx absorbent 18, the shorter the time Co. Then the processing cycle is completed.
【００２８】実行フラグがセットされると次の処理サイ
クルでは図８のステップ６２から図９のステップ６９に
進んでＮＯｘ放出フラグがセットされる。次いでステッ
プ７０では２次空気弁２６が開弁され、次いでステップ
７１ではエアポンプ２４が駆動される。斯くして排気管
２０内への２次空気の供給が開始されることになる。次
いでステップ７２ではカウント値Ｃが１だけインクリメ
ントされる。次いでステップ７３ではカウント値Ｃが時
間Ｃｏよりも大きくなったか否かが、即ちリッチ制御を
開始してから時間Ｃｏが経過したか否かが判別される。When the execution flag is set, in the next processing cycle, the process proceeds from step 62 in FIG. 8 to step 69 in FIG. 9, and the NOx release flag is set. Next, at step 70, the secondary air valve 26 is opened, and then at step 71, the air pump 24 is driven. Thus, the supply of the secondary air into the exhaust pipe 20 is started. Next, at step 72, the count value C is incremented by one. Next, at step 73, it is determined whether or not the count value C has become larger than the time Co, that is, whether or not the time Co has elapsed since the start of the rich control.
【００２９】Ｃ≦Ｃｏのときにはステップ７４に進んで
補正係数ＫＫから一定値αが減算される。次いでステッ
プ７５では補正係数ＫＫが１．０よりも小さくなったか
否かが判別される。ＫＫ≦１．０になるとステップ７６
に進んでＫＫが１．０とされる。次いでステップ７７に
おいてエアポンプ２４が停止され、次いでステップ７８
において２次空気弁２６が閉弁せしめられる。従って図
５に示されるように補正係数Ｋは徐々に小さくなり、Ｋ
＝１．０になると２次空気の供給が停止される。その
後、補正係数Ｋは１．０に保持される。When C ≦ Co, the routine proceeds to step 74, where a constant value α is subtracted from the correction coefficient KK. Next, at step 75, it is determined whether or not the correction coefficient KK has become smaller than 1.0. If KK ≦ 1.0, step 76
And KK is set to 1.0. Next, at step 77, the air pump 24 is stopped, and then at step 78
At, the secondary air valve 26 is closed. Therefore, the correction coefficient K gradually decreases as shown in FIG.
= 1.0, the supply of the secondary air is stopped. Thereafter, the correction coefficient K is kept at 1.0.
【００３０】次いでＣ＞Ｃｏになるとステップ７３から
ステップ７９に進んで実行フラグがリセットされ、次い
で８０においてＮＯｘ放出フラグがリセットされる。次
いでステップ８１ではＮＯｘ吸収剤１８に吸収されてい
るＮＯｘ量Ｗが零とされ、次いでステップ８２において
カウント値Ｃが零とされる。図１０は燃料噴射時間ＴＡ
Ｕの算出ルーチンを示しており、このルーチンは繰返し
実行される。Next, when C> Co, the routine proceeds from step 73 to step 79, where the execution flag is reset, and then at 80, the NOx release flag is reset. Next, at step 81, the NOx amount W absorbed by the NOx absorbent 18 is made zero, and then at step 82, the count value C is made zero. FIG. 10 shows the fuel injection time TA
7 shows a routine for calculating U, and this routine is repeatedly executed.
【００３１】図１０を参照するとまず初めにステップ９
０において図２に示すマップから基本燃料噴射時間ＴＰ
が算出される。次いでステップ９１ではＮＯｘ放出フラ
グがセットされているか否かが判別される。ＮＯｘ放出
フラグがセットされていないときにはステップ９２に進
んで例えばＫ＝０．６とされる。次いでステップ９４で
は基本燃料噴射時間ＴＰに補正係数Ｋを乗算することに
よって燃料噴射時間ＴＡＵが算出される。従ってこのと
きにはリーン混合気が燃焼せしめられる。Referring to FIG. 10, first, in step 9
0, the basic fuel injection time TP from the map shown in FIG.
Is calculated. Next, at step 91, it is determined whether or not the NOx release flag is set. If the NOx release flag has not been set, the routine proceeds to step 92, where, for example, K = 0.6. Next, at step 94, the fuel injection time TAU is calculated by multiplying the basic fuel injection time TP by the correction coefficient K. Therefore, at this time, the lean air-fuel mixture is burned.
【００３２】一方、ステップ９１においてＮＯｘ放出フ
ラグがセットされていると判別されたときにはステップ
９３に進んで図８および図９のルーチンにより算出され
ている補正係数ＫＫがＫとされ、次いでステップ９４に
進む。従ってこのときには燃焼室３内に供給される混合
気が一時的にリッチにされ、次いで暫らくの間、理論空
燃比に維持される。On the other hand, when it is determined in step 91 that the NOx release flag is set, the routine proceeds to step 93, where the correction coefficient KK calculated by the routine of FIGS. 8 and 9 is set to K, and then to step 94. move on. Therefore, at this time, the air-fuel mixture supplied into the combustion chamber 3 is temporarily made rich, and then maintained at the stoichiometric air-fuel ratio for a while.
【００３３】[0033]
【発明の効果】ＮＯｘ吸収剤からＮＯｘを放出させたと
きにＮＯｘを良好に還元できると共に未燃成分を良好に
酸化することができる。According to the present invention, when NOx is released from the NOx absorbent, NOx can be reduced well and unburned components can be oxidized well.
【図１】内燃機関の全体図である。FIG. 1 is an overall view of an internal combustion engine.
【図２】基本燃料噴射時間のマップを示す図である。FIG. 2 is a diagram showing a map of a basic fuel injection time.
【図３】機関から排出される排気ガス中の未燃ＨＣ，Ｃ
Ｏおよび酸素の濃度を概略的に示す線図である。FIG. 3 shows unburned HC and C in exhaust gas discharged from the engine.
FIG. 3 is a diagram schematically showing the concentrations of O and oxygen.
【図４】ＮＯｘの吸放出作用を説明するための図であ
る。FIG. 4 is a diagram for explaining an absorption / release effect of NOx.
【図５】リッチ制御時の補正係数Ｋの変化を示す図であ
る。FIG. 5 is a diagram illustrating a change in a correction coefficient K during rich control.
【図６】補正係数ＫＫ、時間Ｃｏと排気ガス温Ｔとの関
係を示す線図である。FIG. 6 is a diagram showing a relationship between a correction coefficient KK, a time Co, and an exhaust gas temperature T;
【図７】排気ガス温Ｔのマップを示す図である。FIG. 7 is a view showing a map of an exhaust gas temperature T;
【図８】時間割込みルーチンのフローチャートである。FIG. 8 is a flowchart of a time interrupt routine.
【図９】時間割込みルーチンのフローチャートである。FIG. 9 is a flowchart of a time interrupt routine.
【図１０】燃料噴射時間ＴＡＵを算出するためのフロー
チャートである。FIG. 10 is a flowchart for calculating a fuel injection time TAU.
１６…排気マニホルド １８…ＮＯｘ吸収剤 ２１…酸化触媒 ２３…２次空気供給装置 16. Exhaust manifold 18 NOx absorbent 21 Oxidation catalyst 23 Secondary air supply device
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (51)Int.Cl.6 識別記号 庁内整理番号 ＦＩ 技術表示箇所 Ｆ０２Ｄ 43/00 ３０１ Ｆ０２Ｄ 43/00 ３０１Ｈ ３０１Ｔ 45/00 ３０１ 45/00 ３０１Ｇ ──────────────────────────────────────────────────の Continuation of the front page (51) Int.Cl. 6 Identification number Office reference number FI Technical display location F02D 43/00 301 F02D 43/00 301H 301T 45/00 301 45/00 301G
Claims (1)
はＮＯｘを吸収し、流入排気ガスの空燃比がリッチにな
ると吸収したＮＯｘを放出するＮＯｘ吸収剤を機関排気
通路内に配置すると共に該ＮＯｘ吸収剤下流の機関排気
通路内に２次空気供給装置を配置し、ＮＯｘ吸収剤から
ＮＯｘを放出すべきときには流入排気ガスの空燃比をリ
ーンからリッチに切換えると共にこのとき流入排気ガス
中の未燃成分の量がＮＯｘの還元に必要な量以上の過剰
な量となるようにリッチの度合を大きくし、更に流入排
気ガスの空燃比をリーンからリッチに切換えたときに該
２次空気供給装置から機関排気通路内に２次空気を供給
してＮＯｘ吸収剤から排出された過剰の未燃成分を該２
次空気により酸化せしめるようにした内燃機関の排気浄
化装置。1. A NOx absorbent that absorbs NOx when the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is lean, and releases the absorbed NOx when the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas becomes rich, is disposed in the engine exhaust passage. A secondary air supply device is disposed in the engine exhaust passage downstream of the absorbent, and when NOx is to be released from the NOx absorbent, the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is switched from lean to rich, and at this time the unburned The degree of the richness is increased so that the amount of the component becomes an excess amount that is equal to or more than the amount required for the reduction of NOx, and when the air-fuel ratio of the inflowing exhaust gas is switched from lean to rich, the secondary air supply device The secondary air is supplied into the engine exhaust passage to remove excess unburned components discharged from the NOx absorbent.
An exhaust gas purification device for an internal combustion engine that is oxidized by secondary air.
Priority Applications (4)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20363392A JP2658753B2 (en) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | Exhaust gas purification device for internal combustion engine |
| US08/097,794 US5433074A (en) | 1992-07-30 | 1993-07-26 | Exhaust gas purification device for an engine |
| DE69314866T DE69314866T2 (en) | 1992-07-30 | 1993-07-29 | Emission control device for an internal combustion engine |
| EP93112145A EP0581279B1 (en) | 1992-07-30 | 1993-07-29 | An exhaust gas purification device for an engine |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP20363392A JP2658753B2 (en) | 1992-07-30 | 1992-07-30 | Exhaust gas purification device for internal combustion engine |
Publications (2)
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| JPH0650139A JPH0650139A (en) | 1994-02-22 |
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Family
ID=16477283
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
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| Country | Link |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE102005033395B4 (en) * | 2005-07-16 | 2007-06-06 | Umicore Ag & Co. Kg | Process for the regeneration of nitrogen oxide storage catalysts |
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1992
- 1992-07-30 JP JP20363392A patent/JP2658753B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0650139A (en) | 1994-02-22 |
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