JP2648797B2 - サーメツトソリツドエンドミル - Google Patents
サーメツトソリツドエンドミルInfo
- Publication number
- JP2648797B2 JP2648797B2 JP61044355A JP4435586A JP2648797B2 JP 2648797 B2 JP2648797 B2 JP 2648797B2 JP 61044355 A JP61044355 A JP 61044355A JP 4435586 A JP4435586 A JP 4435586A JP 2648797 B2 JP2648797 B2 JP 2648797B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cermet
- end mill
- cutting
- degrees
- solid end
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C5/00—Milling-cutters
- B23C5/02—Milling-cutters characterised by the shape of the cutter
- B23C5/10—Shank-type cutters, i.e. with an integral shaft
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B23—MACHINE TOOLS; METAL-WORKING NOT OTHERWISE PROVIDED FOR
- B23C—MILLING
- B23C2222/00—Materials of tools or workpieces composed of metals, alloys or metal matrices
- B23C2222/16—Cermet
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Milling Processes (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明はフライス盤などの工作機械に使用するエンド
ミル、とりわけサーメットソリッドエンドミルの改良に
関する。
ミル、とりわけサーメットソリッドエンドミルの改良に
関する。
（従来の技術） エンドミルは中高速切削に供せられる比較的径の小さ
な切削具のため、相応の硬さと良好な靭性が要求される
こと並びに近時ワークピースとして硬度の高い難削材が
多用され硬度が更に高くなくてはならないことに鑑みる
と、従来の高速度鋼材では靭性は良いにしても耐摩耗性
に不足しまた超硬合金材でも若干耐摩耗性は改善される
が、なお不足しこのような用途のエンドミル用には不適
であった。他方超硬合金材に近い高靭性で且つ耐摩耗性
の優れたサーメットは物性的にはエンドミル素材として
は前例２つの素材より近い位置にあるが、従来技術に於
ては大径の組立式エンドミルでスローアウェイチップと
しての実用性しかなく強度の大きな捩れ刃を形成するこ
とは困難で、従ってフライス切削に於ける断続切削には
良好に適合せず、刃先のチッピングや欠けが生ずると云
う問題点があった。このような事情に照し本出願人はサ
ーメットソリッドエンドミルの適性の増大、使途の拡大
を図るために切刃の捩れ角を40〜50度とした提案を特願
昭60−192257（昭和60年８月30日出願）をもって提供し
た。この先行発明によればサーメットの持つ高耐摩耗性
を生かし且つ上記捩れ角の定立によって強度を補うこと
により従来の超硬合金エンドミルでは比較的短かった寿
命を大幅に改善することが出来た。
な切削具のため、相応の硬さと良好な靭性が要求される
こと並びに近時ワークピースとして硬度の高い難削材が
多用され硬度が更に高くなくてはならないことに鑑みる
と、従来の高速度鋼材では靭性は良いにしても耐摩耗性
に不足しまた超硬合金材でも若干耐摩耗性は改善される
が、なお不足しこのような用途のエンドミル用には不適
であった。他方超硬合金材に近い高靭性で且つ耐摩耗性
の優れたサーメットは物性的にはエンドミル素材として
は前例２つの素材より近い位置にあるが、従来技術に於
ては大径の組立式エンドミルでスローアウェイチップと
しての実用性しかなく強度の大きな捩れ刃を形成するこ
とは困難で、従ってフライス切削に於ける断続切削には
良好に適合せず、刃先のチッピングや欠けが生ずると云
う問題点があった。このような事情に照し本出願人はサ
ーメットソリッドエンドミルの適性の増大、使途の拡大
を図るために切刃の捩れ角を40〜50度とした提案を特願
昭60−192257（昭和60年８月30日出願）をもって提供し
た。この先行発明によればサーメットの持つ高耐摩耗性
を生かし且つ上記捩れ角の定立によって強度を補うこと
により従来の超硬合金エンドミルでは比較的短かった寿
命を大幅に改善することが出来た。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は上記先行発明と目的上、軌を一にしその延長
線上に位置するものであるが、以下に述べるサーメット
組成物と、切刃の捩れ角及び円弧状ランド部を組合せる
ことにより先行発明の機能が極めて顕著に発揮し併せて
切削特性の改善に寄与し得ることを知悉しここに本発明
を提供するに至った。
線上に位置するものであるが、以下に述べるサーメット
組成物と、切刃の捩れ角及び円弧状ランド部を組合せる
ことにより先行発明の機能が極めて顕著に発揮し併せて
切削特性の改善に寄与し得ることを知悉しここに本発明
を提供するに至った。
（問題点を解決するための手段） 上記目的を達成する本発明はサーメットを素材とした
ソリッドエンドミルであって、切刃の捩れ角が40〜50
度、上記サーメット素材が硬質相として重量比で（NbC
＋TaC）10〜50％−TiC10〜40％−TiN5〜10％−WC10〜25
％−Mo2C5〜20％を、金属相としてNi及びCoのいづれか
もしくは両者の合金を含むサーメット組成物よりなり、
切削部の頂部に刃物角が大きくなるような円弧状ランド
部が設けられると共に、上記サーメット素材で切刃表面
を構成したサーメットソリッドエンドミルに係る。
ソリッドエンドミルであって、切刃の捩れ角が40〜50
度、上記サーメット素材が硬質相として重量比で（NbC
＋TaC）10〜50％−TiC10〜40％−TiN5〜10％−WC10〜25
％−Mo2C5〜20％を、金属相としてNi及びCoのいづれか
もしくは両者の合金を含むサーメット組成物よりなり、
切削部の頂部に刃物角が大きくなるような円弧状ランド
部が設けられると共に、上記サーメット素材で切刃表面
を構成したサーメットソリッドエンドミルに係る。
（作用） 本発明のNbC−TaC−TiC−TiN−WC−Mo2C系サーメット
組成物によれば、従来のWC系超硬合金と同等以上の耐摩
耗性、耐断続性を兼備した上でこれ迄のTiC系、TiN系サ
ーメットより靭性に於て優れ、これによってフライス加
工に安定した長寿命を発揮し得ると共に、後記の切刃の
捩れ角40度〜50度で円弧状ランド部を備えていることに
よって、高い難削材についてもチッピングや欠けを生ず
ることなしに切削加工出来るようなし、且つそれ故に切
刃強度を得るための被覆層の形成を一切不要となしサー
メット素材それ自体による切刃表面の構成が可能とな
り、結果として被削材の被加工面を格別に滑らかに仕上
げる利益を生み出す。
組成物によれば、従来のWC系超硬合金と同等以上の耐摩
耗性、耐断続性を兼備した上でこれ迄のTiC系、TiN系サ
ーメットより靭性に於て優れ、これによってフライス加
工に安定した長寿命を発揮し得ると共に、後記の切刃の
捩れ角40度〜50度で円弧状ランド部を備えていることに
よって、高い難削材についてもチッピングや欠けを生ず
ることなしに切削加工出来るようなし、且つそれ故に切
刃強度を得るための被覆層の形成を一切不要となしサー
メット素材それ自体による切刃表面の構成が可能とな
り、結果として被削材の被加工面を格別に滑らかに仕上
げる利益を生み出す。
（実施例） 以下に本発明を添付図面及び実施例を採って更に詳細
に説明する。側面図を例に採った第１図は２枚刃のエン
ドミルを示すが１はシャンク部、２は切刃部で捩れ角θ
はシャンク軸心と切刃20との交角を示し、本発明ではθ
＝40〜50度とされている。捩れ角θは一般の高速度工具
鋼或は超硬合金のエンドミルでは15〜60度（多くは25〜
35度）の範囲とされθが小さければ断続切削性が強くな
りそのためチッピングや欠けが生じ易くなる一方、θが
大となれば同時切削切れ刃が長くなって切削抵抗値の変
化は少なくなるが、刃先コーナがシャープとなって欠損
し易くなる傾向が現れる。
に説明する。側面図を例に採った第１図は２枚刃のエン
ドミルを示すが１はシャンク部、２は切刃部で捩れ角θ
はシャンク軸心と切刃20との交角を示し、本発明ではθ
＝40〜50度とされている。捩れ角θは一般の高速度工具
鋼或は超硬合金のエンドミルでは15〜60度（多くは25〜
35度）の範囲とされθが小さければ断続切削性が強くな
りそのためチッピングや欠けが生じ易くなる一方、θが
大となれば同時切削切れ刃が長くなって切削抵抗値の変
化は少なくなるが、刃先コーナがシャープとなって欠損
し易くなる傾向が現れる。
本発明ではθ＝40〜50度の比較的大きい範囲に選定す
ることによってもサーメット組成物の靭性の改善により
上述のθが大きくなる方向についての不都合な傾向の発
現がなく、後述のテスト結果から明らかなように切削距
離、切削時間ともに優れしかもチッピングや折損が生ず
ることがなく寿命も大幅に改善される。最も望ましい実
施例に於てはθ＝45±２度である。θが40度未満の場合
50度を超える場合、夫々の境界値より切削性能が急激に
劣化するような明白な臨界があるわけではないが、エン
ドミルの実用的切削特性範囲からみた場合θ＝40〜50度
が至当であると考えられる。ただ傾向としてθが50度を
超える方向については断面が小さくなり曲げに対する変
位が大きくなりエンドミルが工具から抜け落ち易くな
る。逆に40度未満の方向についてはチッピングや欠けが
生じ易くなる傾向がある。
ることによってもサーメット組成物の靭性の改善により
上述のθが大きくなる方向についての不都合な傾向の発
現がなく、後述のテスト結果から明らかなように切削距
離、切削時間ともに優れしかもチッピングや折損が生ず
ることがなく寿命も大幅に改善される。最も望ましい実
施例に於てはθ＝45±２度である。θが40度未満の場合
50度を超える場合、夫々の境界値より切削性能が急激に
劣化するような明白な臨界があるわけではないが、エン
ドミルの実用的切削特性範囲からみた場合θ＝40〜50度
が至当であると考えられる。ただ傾向としてθが50度を
超える方向については断面が小さくなり曲げに対する変
位が大きくなりエンドミルが工具から抜け落ち易くな
る。逆に40度未満の方向についてはチッピングや欠けが
生じ易くなる傾向がある。
本発明に於ては、更にチッピングや欠けを構造上防ぐ
ために各切刃部２に第２図のような工夫を与えてある。
即ち、切削部２の頂部には刃物角θ１が大きくなるよ
う、たとえば実施例ではすくい角θ３を零度とするとθ
１＝90度となるような円弧状ランド部21を形成すること
により、万一このような円弧状ランド部21が不在の場合
に刃物角θ１が逃げ角θ２分だけ小さくなり、すなわち
θ１≒80度となりチッピング（欠け）が発生し易くなる
のを防止している。この機能はすくい角θ３が大きくて
刃物角θ１が小さくなるほど更に強められることが判明
しよう。上記円弧状ランド部21の曲率の中心はシャンク
部１の軸心上にある。
ために各切刃部２に第２図のような工夫を与えてある。
即ち、切削部２の頂部には刃物角θ１が大きくなるよ
う、たとえば実施例ではすくい角θ３を零度とするとθ
１＝90度となるような円弧状ランド部21を形成すること
により、万一このような円弧状ランド部21が不在の場合
に刃物角θ１が逃げ角θ２分だけ小さくなり、すなわち
θ１≒80度となりチッピング（欠け）が発生し易くなる
のを防止している。この機能はすくい角θ３が大きくて
刃物角θ１が小さくなるほど更に強められることが判明
しよう。上記円弧状ランド部21の曲率の中心はシャンク
部１の軸心上にある。
次に本発明のサーメット組成物について述べると、硬
質相として重量比で（NbC＋TaC）10〜50％−TiC10〜40
％−TiN5〜10％−WC10〜25％−Mo2C5〜20％を、金属相
としてNi及びCoのいずれかもしくは両者の合金を含んで
成る。一つの例に於て（NbC＋TaC）（50％）−TiC（10
％）−TiN（５％）−WC（10％）−Mo2C（５％）からな
る硬質相と、Ni及びCoのいづれかもしくは両者の合金よ
り選ばれた金属相とを含んでいる。このようにNbC＋TaC
を硬質相の主体とするサーメット組成物は従来のWC系超
硬合金と同等以上の耐摩耗性、耐断続性を具備した上に
従来のTiC系、TiN系サーメットより靭性が更に改善され
ている。以下の（表１）は後述の本発明サーメット組成
物よりなる実施例１、実験例１及び、比較例１、２のサ
ーメット組成物の物性を対比したものである。
質相として重量比で（NbC＋TaC）10〜50％−TiC10〜40
％−TiN5〜10％−WC10〜25％−Mo2C5〜20％を、金属相
としてNi及びCoのいずれかもしくは両者の合金を含んで
成る。一つの例に於て（NbC＋TaC）（50％）−TiC（10
％）−TiN（５％）−WC（10％）−Mo2C（５％）からな
る硬質相と、Ni及びCoのいづれかもしくは両者の合金よ
り選ばれた金属相とを含んでいる。このようにNbC＋TaC
を硬質相の主体とするサーメット組成物は従来のWC系超
硬合金と同等以上の耐摩耗性、耐断続性を具備した上に
従来のTiC系、TiN系サーメットより靭性が更に改善され
ている。以下の（表１）は後述の本発明サーメット組成
物よりなる実施例１、実験例１及び、比較例１、２のサ
ーメット組成物の物性を対比したものである。
（ａ）組成範囲： 〔註〕 ビッカース硬さ（HV）：荷重20kg 15sec ロックウェル硬さ（HRA）：荷重60kg 30sec 曲げ強さ：試験片３×３×12.7mm 10mmスパン３点曲げ 破壊じん性:IM法荷重20kg 15sec なお、比較例１は超硬K10と云われるWC＋Coよりなる
超硬合金、比較例２はTiN系サーメットである。また、
実施例１のものはNbC15％−TaC15％−TiC20％−TiN5％
−WC15％−Mo2C15％，実施例１は実施例１のTaCを含ま
ずNbC30％で残りは同じである。（表１）より実験例
１、実施例１のものはビッカース硬度1400以上、破壊じ
ん性が9.5以上あり、比較例１、２に近い硬度を備えて
いる上に靭性は優れていることが判る。而してNbCに加
えてTaCを含む実施例１のものはTaCを含まない実験例１
に較べて破壊靭性に於て更なる改良がみられた。このサ
ーメット組成物に関し、ビッカース硬さが1400以上1550
未満が望ましい範囲で1400未満では耐摩耗性が低くなり
1550以上となると耐欠損性が落ちる傾向のあること並び
に破壊じん性が9.0未満の場合は耐欠損性が下がる傾向
が現れることが表外の実験によって判明しているが、も
とよりこのような硬度範囲内に厳格に制限されるもので
はない。而して比較例１の超硬合金は高硬度、高破壊じ
ん性を有していながら、鋼類をミリングすると摩耗する
ことは当業者の良く知る所であり、また比較例２の如く
更に高硬度のものでは耐摩耗性が更に改善されるもの
の、耐欠損性が低下するなど、物性値のみではエンドミ
ル材料としての適性を一概に予測し得ない。
超硬合金、比較例２はTiN系サーメットである。また、
実施例１のものはNbC15％−TaC15％−TiC20％−TiN5％
−WC15％−Mo2C15％，実施例１は実施例１のTaCを含ま
ずNbC30％で残りは同じである。（表１）より実験例
１、実施例１のものはビッカース硬度1400以上、破壊じ
ん性が9.5以上あり、比較例１、２に近い硬度を備えて
いる上に靭性は優れていることが判る。而してNbCに加
えてTaCを含む実施例１のものはTaCを含まない実験例１
に較べて破壊靭性に於て更なる改良がみられた。このサ
ーメット組成物に関し、ビッカース硬さが1400以上1550
未満が望ましい範囲で1400未満では耐摩耗性が低くなり
1550以上となると耐欠損性が落ちる傾向のあること並び
に破壊じん性が9.0未満の場合は耐欠損性が下がる傾向
が現れることが表外の実験によって判明しているが、も
とよりこのような硬度範囲内に厳格に制限されるもので
はない。而して比較例１の超硬合金は高硬度、高破壊じ
ん性を有していながら、鋼類をミリングすると摩耗する
ことは当業者の良く知る所であり、また比較例２の如く
更に高硬度のものでは耐摩耗性が更に改善されるもの
の、耐欠損性が低下するなど、物性値のみではエンドミ
ル材料としての適性を一概に予測し得ない。
以下の切削性能テストは、従って、この間の不明さを
実証的に明らかにするものである。
実証的に明らかにするものである。
（ｂ）切削性能テスト： （表２）、（表３）は（表１）の試料のエンドミルを
用いて通常回転数のミリング（表２）及び高速回転数
（表３）のミリングを実施した際のテスト結果を示す。
なお、両テストに於て実験例１、実施例１と同一組成の
サーメットでありながら捩れ角が発明範囲外のものを実
験例２、３として夫々加えた。
用いて通常回転数のミリング（表２）及び高速回転数
（表３）のミリングを実施した際のテスト結果を示す。
なお、両テストに於て実験例１、実施例１と同一組成の
サーメットでありながら捩れ角が発明範囲外のものを実
験例２、３として夫々加えた。
〔註〕 エンドミル寸法 φ６×13,刃数２ 被 削 材 SKD61（HRC43） 回 転 数 1800rpm 送り速度 133mm/min 切 込 み ５×1mm 〔註〕 エンドミル寸法 φ６×13,刃数２ 被 削 材 SKD61（HRC43） 回 転 数 4000rpm 送り速度 296mm/min 切 込 み ５×1mm （ｃ）考察： （イ）…（表２）の通常回転数下のミリングテストに於
て実験例２、３のものは折損やチッピングを起して不良
品であるのに実施例１のものは摩耗のみで使用に耐えら
れること並びに切削距離が53（ｍ）、切削時間が略400
（分）と云うように極めて優れた結果となり特に実験例
１に対して両ファクタともども約２倍強のものとなっ
た。
て実験例２、３のものは折損やチッピングを起して不良
品であるのに実施例１のものは摩耗のみで使用に耐えら
れること並びに切削距離が53（ｍ）、切削時間が略400
（分）と云うように極めて優れた結果となり特に実験例
１に対して両ファクタともども約２倍強のものとなっ
た。
（ロ）…比較例１のθ＝30度のものは使用に耐えられる
ものの切削距離及び切削時間が実施例１に比して１桁低
いことが明らかである。比較例１のθ＝45度のものはチ
ッピングによる不良結果を示した。比較例２のものも同
じくチッピング不良を起している。また、切削距離、切
削時間ともに極めて小さい。
ものの切削距離及び切削時間が実施例１に比して１桁低
いことが明らかである。比較例１のθ＝45度のものはチ
ッピングによる不良結果を示した。比較例２のものも同
じくチッピング不良を起している。また、切削距離、切
削時間ともに極めて小さい。
（ハ）…（表３）の高速回転数下のミリングテストに於
ても（表２）と同じ性質の結果が得られ、実施例１のも
のが比較例１、２を遥かに凌駕すること、テスト試料
中、最良の性能を示すことが判る。之に対して比較例１
（θ＝30度）は前表と同様耐久性はあるが切削距離、時
間に於て実施例１に遠く及ばない。比較例１のθ＝45度
のもの及び比較例２のものはチッピングによる切削不良
を起している。
ても（表２）と同じ性質の結果が得られ、実施例１のも
のが比較例１、２を遥かに凌駕すること、テスト試料
中、最良の性能を示すことが判る。之に対して比較例１
（θ＝30度）は前表と同様耐久性はあるが切削距離、時
間に於て実施例１に遠く及ばない。比較例１のθ＝45度
のもの及び比較例２のものはチッピングによる切削不良
を起している。
（ｄ）実施例１のサーメット組成物についての追加テス
ト： 実施例１のサーメット組成物につき、捩れ角θを種々
変更した時の切削長（ｍ）の変化を第３図のグラフに示
す。なお、グラフ中本発明域のものはθ＝45度のみであ
る。このテストの条件は、 （その１） φ６×13 刃数２ 被 削 材 SKD61（HRC43） 回 転 数4000rpm 送り速度 296mm/min 切 込 み ５×1mm （その２） φ６×13 刃数２ 被 削 材 プリハードン鋼（HRC40） 回 転 数 2650rpm 送り速度 265mm/min 切 込 み ９×2mm であった。なお、同グラフは便宜上、（その１）（その
２）を同一の縦横軸を用いて表示した。
ト： 実施例１のサーメット組成物につき、捩れ角θを種々
変更した時の切削長（ｍ）の変化を第３図のグラフに示
す。なお、グラフ中本発明域のものはθ＝45度のみであ
る。このテストの条件は、 （その１） φ６×13 刃数２ 被 削 材 SKD61（HRC43） 回 転 数4000rpm 送り速度 296mm/min 切 込 み ５×1mm （その２） φ６×13 刃数２ 被 削 材 プリハードン鋼（HRC40） 回 転 数 2650rpm 送り速度 265mm/min 切 込 み ９×2mm であった。なお、同グラフは便宜上、（その１）（その
２）を同一の縦横軸を用いて表示した。
（ｅ）考察： 第３図のグラフから判るように高速回転下及び通常回
転下いずれのミリングテストに於てもθ＝45度のものが
最長の切削長（ｍ）を示して切削性能の高さを物語って
いる。
転下いずれのミリングテストに於てもθ＝45度のものが
最長の切削長（ｍ）を示して切削性能の高さを物語って
いる。
（発明の効果） 以上屡々述べた所から理解されたように、本発明によ
ればサーメットソリッドエンドミルに於て捩れ角θを45
〜50度の範囲となすと共に切刃部に円弧状ランド部を設
け併せてサーメット組成物として請求項１記載の組成範
囲の（NbC＋TaC）−TiC−TiN−WC−Mo2C系のものを用い
ることによってこれらの技術条件が相乗的に機能し合っ
て従来のエンドミルにはみられなかった優れた切削特
性、就中切削距離、切削時間並びに、耐久性を発揮し、
しかも切刃強度を得るための被覆相の形成が不要でサー
メット素材自体で切刃表面を形成するのてで被削面を滑
らかに仕上げられる等の利益を有する。
ればサーメットソリッドエンドミルに於て捩れ角θを45
〜50度の範囲となすと共に切刃部に円弧状ランド部を設
け併せてサーメット組成物として請求項１記載の組成範
囲の（NbC＋TaC）−TiC−TiN−WC−Mo2C系のものを用い
ることによってこれらの技術条件が相乗的に機能し合っ
て従来のエンドミルにはみられなかった優れた切削特
性、就中切削距離、切削時間並びに、耐久性を発揮し、
しかも切刃強度を得るための被覆相の形成が不要でサー
メット素材自体で切刃表面を形成するのてで被削面を滑
らかに仕上げられる等の利益を有する。
第１図は本発明のエンドミルの側面図、第２図は同エン
ドミルの切刃部の模式的説明図、第３図は実施例１のエ
ンドミルを用いた場合の捩れ角と切削長との関係を示す
グラフである。 （符号の説明） １……シャンク部、２……切刃部、20……切刃、θ……
捩れ角、θ１……刃物角、21……円弧状ランド部。
ドミルの切刃部の模式的説明図、第３図は実施例１のエ
ンドミルを用いた場合の捩れ角と切削長との関係を示す
グラフである。 （符号の説明） １……シャンク部、２……切刃部、20……切刃、θ……
捩れ角、θ１……刃物角、21……円弧状ランド部。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 松本 晴夫 大阪市淀川区野中北１丁目13番20号 株 式会社日本工具製作所内 (56)参考文献 特開 昭59−219111（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−207703（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−123209（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−106941（ＪＰ，Ａ)
Claims (3)
- 【請求項１】サーメットを素材としたソリッドエンドミ
ルであって、切刃の捩れ角が40〜50度、上記サーメット
素材が硬質相として重量比で（NbC＋TaC）10〜50％−Ti
C10〜40％−TiN5〜10％−WC10〜25％−Mo2C5〜20％を、
金属相としてNi及びCoのいずれかもしくは両者の合金を
含むサーメット組成物よりなり、切削部の頂部に刃物角
が大きくなるような円弧状ランド部が設けられると共
に、上記サーメット素材で切刃表面を構成したサーメッ
トソリッドエンドミル。 - 【請求項２】刃物角が略90度である特許請求の範囲第１
項記載のサーメットソリッドエンドミル。 - 【請求項３】円弧状ランド部の曲率の中心がシャンク部
の軸心上にある特許請求の範囲第１項若しくは第２項記
載のサーメットソリッドエンドミル。
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61044355A JP2648797B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | サーメツトソリツドエンドミル |
| DE8686109448T DE3684531D1 (de) | 1985-08-30 | 1986-07-10 | Voller cermetschaftfraeser. |
| DE198686109448T DE213334T1 (de) | 1985-08-30 | 1986-07-10 | Voller cermetschaftfraeser. |
| EP86109448A EP0213334B1 (en) | 1985-08-30 | 1986-07-10 | Cermet solid end mill |
| US07/418,738 US5026227A (en) | 1985-08-30 | 1989-10-03 | Cermet solid end mill |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP61044355A JP2648797B2 (ja) | 1986-02-28 | 1986-02-28 | サーメツトソリツドエンドミル |
Publications (2)
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|---|---|
| JPS62203712A JPS62203712A (ja) | 1987-09-08 |
| JP2648797B2 true JP2648797B2 (ja) | 1997-09-03 |
Family
ID=12689205
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP61044355A Expired - Lifetime JP2648797B2 (ja) | 1985-08-30 | 1986-02-28 | サーメツトソリツドエンドミル |
Country Status (1)
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|---|---|
| JP (1) | JP2648797B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
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|---|---|---|---|---|
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Family Cites Families (9)
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| JPS60123209A (ja) * | 1983-12-05 | 1985-07-01 | Mitsubishi Metal Corp | 電子集積回路積層基板の穴明け加工用切削工具 |
| JPS60207703A (ja) * | 1984-03-30 | 1985-10-19 | Mitsubishi Metal Corp | 人工ダイヤモンド被覆工具部材 |
| JPS61197116A (ja) * | 1985-02-23 | 1986-09-01 | Hitachi Metals Ltd | 強ねじれブレ−ドおよび強ねじれ刃切削工具 |
-
1986
- 1986-02-28 JP JP61044355A patent/JP2648797B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS62203712A (ja) | 1987-09-08 |
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