JP2634707B2 - 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 - Google Patents
球状黒鉛鋳鉄の製造方法Info
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Classifications
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C33/00—Making ferrous alloys
- C22C33/08—Making cast-iron alloys
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- Refinement Of Pig-Iron, Manufacture Of Cast Iron, And Steel Manufacture Other Than In Revolving Furnaces (AREA)
Description
【産業上の利用分野】本発明は、体積収縮の少ない球状
黒鉛鋳鉄を効率よく製造する方法に関するものである。
黒鉛鋳鉄を効率よく製造する方法に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】球状黒鉛鋳鉄は優れた機械的強度を有す
るので、自動車部品や機械部品等を含む種々の用途に広
く使用されている。また近年自動車の燃費規制で鋳物部
品の薄肉化が検討されている。しかしながら部品の形状
として薄肉部と厚肉部で構成される場合が多く、このよ
うな形状の鋳物を鋳造する場合、従来の鋳造方法では厚
肉部に引け巣を生じ易く、この引け巣を抑制するため押
し湯の増量で注入歩留が悪くなり、コストの増大要因に
なっていた。また薄肉部においてはチルの発生により機
械的性質の低下現象が生じるという問題があった。
るので、自動車部品や機械部品等を含む種々の用途に広
く使用されている。また近年自動車の燃費規制で鋳物部
品の薄肉化が検討されている。しかしながら部品の形状
として薄肉部と厚肉部で構成される場合が多く、このよ
うな形状の鋳物を鋳造する場合、従来の鋳造方法では厚
肉部に引け巣を生じ易く、この引け巣を抑制するため押
し湯の増量で注入歩留が悪くなり、コストの増大要因に
なっていた。また薄肉部においてはチルの発生により機
械的性質の低下現象が生じるという問題があった。
【０００３】
【発明が解決しようとする課題】そこで溶湯が凝固する
際に生じる体積収縮を出来るだけ抑制する事が、厚肉部
の引けを防止することになる。この防止方法として黒鉛
の析出が出来易いように核となる物質を生成すると、黒
鉛化は促進して黒鉛の発生と共に鋳物の体積膨張が生
じ、引け巣の発生を抑制出来る。また薄肉部においても
黒鉛の析出が促進されると、チルの発生を防止して機械
的性質が向上される。本発明の目的は、黒鉛の核となる
物質を安定的に作り得る球状黒鉛鋳鉄の製造方法を提供
することにある。この黒鉛の核を生成させる手法とし
て、希土類元素と硫黄との硫化物を生成させる事が公知
であるが溶湯中で溶融状態にある硫黄では核の生成が不
充分であった。本発明者らは鋭意研究の結果、黒鉛の核
を増加させる手法として、硫黄含有物質の添加が有効で
あることを知見した。しかしながら硫黄含有物質の添加
により溶湯中の硫黄成分が高くなると黒鉛の球状化が阻
害されるため、増加される硫黄分をあらかじめ元湯から
除いておく必要がある。
際に生じる体積収縮を出来るだけ抑制する事が、厚肉部
の引けを防止することになる。この防止方法として黒鉛
の析出が出来易いように核となる物質を生成すると、黒
鉛化は促進して黒鉛の発生と共に鋳物の体積膨張が生
じ、引け巣の発生を抑制出来る。また薄肉部においても
黒鉛の析出が促進されると、チルの発生を防止して機械
的性質が向上される。本発明の目的は、黒鉛の核となる
物質を安定的に作り得る球状黒鉛鋳鉄の製造方法を提供
することにある。この黒鉛の核を生成させる手法とし
て、希土類元素と硫黄との硫化物を生成させる事が公知
であるが溶湯中で溶融状態にある硫黄では核の生成が不
充分であった。本発明者らは鋭意研究の結果、黒鉛の核
を増加させる手法として、硫黄含有物質の添加が有効で
あることを知見した。しかしながら硫黄含有物質の添加
により溶湯中の硫黄成分が高くなると黒鉛の球状化が阻
害されるため、増加される硫黄分をあらかじめ元湯から
除いておく必要がある。
【０００４】
【課題を解決するための手段】本発明の球状黒鉛鋳鉄の
製造方法は、薄肉部の厚さが２ｍｍ以上１０ｍｍ未満で
あり、厚肉部の厚さが１０ｍｍ以上１００ｍｍ未満であ
り、また２μｍ以上の球状黒鉛の粒数が、薄肉部におい
て６００個／ｍｍ2以上２００５個／ｍｍ2以下で、厚肉
部において、１３０個／ｍｍ2以上６２７個／ｍｍ2以下
であり黒鉛の球状化率が７０％以上である球状黒鉛鋳鉄
を製造する方法であって、化学組成が重量比で３．０〜
４．０％のＣ、０．８〜１．７％のＳｉ、１．０％以下
のＭｎ、０．２０％以下のＰ、０．０１０〜０．２０％
のＳ、残部Ｆｅと不可避的不純物である鉄基合金溶湯を
調整し、該溶湯を脱硫した後、硫黄含有率を０．０１０
％未満に調整し、次に該溶湯に硫黄含有物質を添加し
て、該溶湯の硫黄成分を重量比で０．０１１〜０．０３
０％になるように調整し、次にＭｇ含有物質とランタニ
ド系希土類元素を併用添加して球状化処理することを特
徴とする。
製造方法は、薄肉部の厚さが２ｍｍ以上１０ｍｍ未満で
あり、厚肉部の厚さが１０ｍｍ以上１００ｍｍ未満であ
り、また２μｍ以上の球状黒鉛の粒数が、薄肉部におい
て６００個／ｍｍ2以上２００５個／ｍｍ2以下で、厚肉
部において、１３０個／ｍｍ2以上６２７個／ｍｍ2以下
であり黒鉛の球状化率が７０％以上である球状黒鉛鋳鉄
を製造する方法であって、化学組成が重量比で３．０〜
４．０％のＣ、０．８〜１．７％のＳｉ、１．０％以下
のＭｎ、０．２０％以下のＰ、０．０１０〜０．２０％
のＳ、残部Ｆｅと不可避的不純物である鉄基合金溶湯を
調整し、該溶湯を脱硫した後、硫黄含有率を０．０１０
％未満に調整し、次に該溶湯に硫黄含有物質を添加し
て、該溶湯の硫黄成分を重量比で０．０１１〜０．０３
０％になるように調整し、次にＭｇ含有物質とランタニ
ド系希土類元素を併用添加して球状化処理することを特
徴とする。
【０００５】また他の発明は薄肉部の厚さが２ｍｍ以上
１０ｍｍ未満であり、厚肉部の厚さが１０ｍｍ以上１０
０ｍｍ未満であり、また２μｍ以上の球状黒鉛の粒数
が、薄肉部において６００個／ｍｍ2以上２００５個／
ｍｍ2以下で、厚肉部において、１３０個／ｍｍ2以上６
２７個／ｍｍ2以下であり黒鉛の球状化率が７０％以上
である球状黒鉛鋳鉄を製造する方法であって、化学組成
が重量比で３．０〜４．０％のＣ、０．８〜１．７％の
Ｓｉ、１．０％以下のＭｎ、０．２０％以下のＰ、０．
０１０％未満のＳ、残部Ｆｅと不可避的不純物である鉄
基合金溶湯に硫黄含有物質を添加して、該溶湯の硫黄成
分を重量比で０．０１１〜０．０３０％になるように調
整し、次にＭｇ含有物質と、ランタニド系希土類元素を
併用添加して球状化処理することを特徴とする。また球
状化処理時に添加するＭｇ含有物質および希土類元素の
添加量としてＭｇの量で０．０６０〜０．０８０％、お
よびランタニド系希土類元素の量で０．０３０〜０．０
４０％であることが好ましく、球状化処理を取鍋中で行
うことも可能である。この方法によりランタニド系希土
類元素と硫黄の硫化物を生成させ、これを核として黒鉛
の析出を促進させる。これにより黒鉛の体積率を増大さ
せ、溶湯の凝固時における収縮量を抑制する。また薄肉
部のチルの発生を防止して機械的性質を向上させる。
１０ｍｍ未満であり、厚肉部の厚さが１０ｍｍ以上１０
０ｍｍ未満であり、また２μｍ以上の球状黒鉛の粒数
が、薄肉部において６００個／ｍｍ2以上２００５個／
ｍｍ2以下で、厚肉部において、１３０個／ｍｍ2以上６
２７個／ｍｍ2以下であり黒鉛の球状化率が７０％以上
である球状黒鉛鋳鉄を製造する方法であって、化学組成
が重量比で３．０〜４．０％のＣ、０．８〜１．７％の
Ｓｉ、１．０％以下のＭｎ、０．２０％以下のＰ、０．
０１０％未満のＳ、残部Ｆｅと不可避的不純物である鉄
基合金溶湯に硫黄含有物質を添加して、該溶湯の硫黄成
分を重量比で０．０１１〜０．０３０％になるように調
整し、次にＭｇ含有物質と、ランタニド系希土類元素を
併用添加して球状化処理することを特徴とする。また球
状化処理時に添加するＭｇ含有物質および希土類元素の
添加量としてＭｇの量で０．０６０〜０．０８０％、お
よびランタニド系希土類元素の量で０．０３０〜０．０
４０％であることが好ましく、球状化処理を取鍋中で行
うことも可能である。この方法によりランタニド系希土
類元素と硫黄の硫化物を生成させ、これを核として黒鉛
の析出を促進させる。これにより黒鉛の体積率を増大さ
せ、溶湯の凝固時における収縮量を抑制する。また薄肉
部のチルの発生を防止して機械的性質を向上させる。
【０００６】溶湯の硫黄成分の数値限定理由として０．
０１１％未満になると黒鉛の核生成が不充分となり、球
状黒鉛鋳鉄の厚肉部の黒鉛粒数が低下し、体積膨張が促
進されず引け巣の発生が生じる。また薄肉部においても
黒鉛粒数が低下し、セメンタイトの発生により機械的強
度の低下や、切削性が悪くなる。次に０．０３０％を越
えると黒鉛の球状化が阻害されるためである。つぎにＭ
ｇの添加量であるが、０．０６０％未満では黒鉛の球状
化が不充分となり、０．０８０％を越えると余剰のＭｇ
が黒鉛の核に必要な硫黄成分との反応により減少し、黒
鉛の発生率が低下する。またランタニド系希土類元素の
添加量は０．０３０％未満になると黒鉛の核の生成が不
充分で０．０４０％を越えると黒鉛の球状化を阻害す
る。
０１１％未満になると黒鉛の核生成が不充分となり、球
状黒鉛鋳鉄の厚肉部の黒鉛粒数が低下し、体積膨張が促
進されず引け巣の発生が生じる。また薄肉部においても
黒鉛粒数が低下し、セメンタイトの発生により機械的強
度の低下や、切削性が悪くなる。次に０．０３０％を越
えると黒鉛の球状化が阻害されるためである。つぎにＭ
ｇの添加量であるが、０．０６０％未満では黒鉛の球状
化が不充分となり、０．０８０％を越えると余剰のＭｇ
が黒鉛の核に必要な硫黄成分との反応により減少し、黒
鉛の発生率が低下する。またランタニド系希土類元素の
添加量は０．０３０％未満になると黒鉛の核の生成が不
充分で０．０４０％を越えると黒鉛の球状化を阻害す
る。
【０００７】
【実施例】本発明を以下の実施例により、さらに詳細に
説明するが本発明はそれらに限定するものではない。
説明するが本発明はそれらに限定するものではない。
【０００８】［実施例１］ 溶解量１５０ｋｇの酸性高
周波誘導炉で鉄と不可避的不純物と表１に示す化学組成
の溶湯を調整した。
周波誘導炉で鉄と不可避的不純物と表１に示す化学組成
の溶湯を調整した。
【０００９】
【表１】
【００１０】該溶湯を１４５０℃まで昇温後、重量比で
０．５％のカ−バイトを添加してＳ量を０．００６％ま
で脱硫した。該溶湯を元湯として本発明の製造方法と従
来の製造方法による鋳造品を製造した。
０．５％のカ−バイトを添加してＳ量を０．００６％ま
で脱硫した。該溶湯を元湯として本発明の製造方法と従
来の製造方法による鋳造品を製造した。
【００１１】従来の製造方法：上記元湯を１５５０℃ま
で昇温後、Ｍｇ含有物質｛化学組成：Ｓｉ＝４５％、Ｍ
ｇ＝６％、Ｃａ＝１．５％、残部Ｆｅ｝をＭｇの量とし
て０．０４０％を取鍋の低部に装填し、該取鍋内に上記
溶湯を注湯し球状化処理を行った。
で昇温後、Ｍｇ含有物質｛化学組成：Ｓｉ＝４５％、Ｍ
ｇ＝６％、Ｃａ＝１．５％、残部Ｆｅ｝をＭｇの量とし
て０．０４０％を取鍋の低部に装填し、該取鍋内に上記
溶湯を注湯し球状化処理を行った。
【００１２】次にこの溶湯を表２に示す砂型鋳型と図１
に示す階段状試験片の砂型鋳型に注湯した。この時の注
湯温度は１４３０℃であった。またこれらの砂型鋳型に
注湯する際に４８メッシュ以上１００メッシュ未満に整
粒した接種剤（化学組成：Ｓｉ＝７２％、残部Ｆｅ）を
注湯流添加を行った。
に示す階段状試験片の砂型鋳型に注湯した。この時の注
湯温度は１４３０℃であった。またこれらの砂型鋳型に
注湯する際に４８メッシュ以上１００メッシュ未満に整
粒した接種剤（化学組成：Ｓｉ＝７２％、残部Ｆｅ）を
注湯流添加を行った。
【００１３】
【表２】
【００１４】このように鋳造した試験片（Ｙブロック）
の健全部より引っ張り試験片を切り出し、機械加工した
つかみ部の顕微鏡組織写真を図２に示す。また階段状試
験片および丸型鋳造品の肉厚毎による黒鉛粒数（２μｍ
以上）と球状化率を画像解析装置で調査した。その結果
を表３に示す。またくされ試験片による鋳造品の断面を
カラ−チェックした金属組織写真を図３に示す。
の健全部より引っ張り試験片を切り出し、機械加工した
つかみ部の顕微鏡組織写真を図２に示す。また階段状試
験片および丸型鋳造品の肉厚毎による黒鉛粒数（２μｍ
以上）と球状化率を画像解析装置で調査した。その結果
を表３に示す。またくされ試験片による鋳造品の断面を
カラ−チェックした金属組織写真を図３に示す。
【００１５】
【表３】
【００１６】本発明の製造方法：上記元湯を１５
５０℃まで昇温後、硫化鉄をＳ当量で０．０１０％添加
した。
５０℃まで昇温後、硫化鉄をＳ当量で０．０１０％添加
した。
【００１７】次にフェロシリコンマグネシュウムレアア
−ス｛化学組成：Ｓｉ＝４５％、Ｍｇ＝４％、Ｃａ＝
１．５％、ランタニド系希土類元素＝２．０％、残部Ｆ
ｅ｝を重量比で１．５％を取鍋の低部に装填し、該取鍋
内に上記溶湯を注湯し球状化処理を行った。
−ス｛化学組成：Ｓｉ＝４５％、Ｍｇ＝４％、Ｃａ＝
１．５％、ランタニド系希土類元素＝２．０％、残部Ｆ
ｅ｝を重量比で１．５％を取鍋の低部に装填し、該取鍋
内に上記溶湯を注湯し球状化処理を行った。
【００１８】次にこの溶湯を表２に示す砂型鋳型と図１
に示す階段状試験片の砂型鋳型に注湯した。この時の注
湯温度は１４１０℃であった。またこれらの砂型鋳型に
注湯する際に４８メッシュ以上１００メッシュ未満に整
粒した接種剤（化学組成：Ｓｉ＝７２％、残部Ｆｅ）を
注湯流添加を行った。
に示す階段状試験片の砂型鋳型に注湯した。この時の注
湯温度は１４１０℃であった。またこれらの砂型鋳型に
注湯する際に４８メッシュ以上１００メッシュ未満に整
粒した接種剤（化学組成：Ｓｉ＝７２％、残部Ｆｅ）を
注湯流添加を行った。
【００１９】このように鋳造した試験片（Ｙブロック）
の健全部より引っ張り試験片を切り出し、機械加工した
つかみ部の顕微鏡組織写真を図４に示す。また階段状試
験片および丸型鋳造品の肉厚毎による黒鉛粒数（２μｍ
以上）と球状化率を画像解析装置で調査した。その結果
を表４に示す。またくされ試験片による鋳造品の断面を
カラ−チェックした金属組織写真を図５に示す。
の健全部より引っ張り試験片を切り出し、機械加工した
つかみ部の顕微鏡組織写真を図４に示す。また階段状試
験片および丸型鋳造品の肉厚毎による黒鉛粒数（２μｍ
以上）と球状化率を画像解析装置で調査した。その結果
を表４に示す。またくされ試験片による鋳造品の断面を
カラ−チェックした金属組織写真を図５に示す。
【００２０】
【表４】
【００２１】実施例２ 溶解量１５０ｋｇの酸性
高周波誘導炉で鉄と不可避的不純物と表５に示す化学組
成の溶湯を調整した。
高周波誘導炉で鉄と不可避的不純物と表５に示す化学組
成の溶湯を調整した。
【００２２】
【表５】
【００２３】該溶湯を１５３０℃まで昇温後、硫化鉄を
Ｓ当量で０．０１２％添加した。
Ｓ当量で０．０１２％添加した。
【００２４】次にフェロシリコンマグネシュウムレアア
−ス｛化学組成：Ｓｉ＝４５％、Ｍｇ＝４％、Ｃａ＝
１．５％、ランタニド系希土類元素＝２．０％、残部Ｆ
ｅ｝を重量比で１．５％を取鍋の低部に装填し、該取鍋
内に上記溶湯を注湯し球状化処理を行った。
−ス｛化学組成：Ｓｉ＝４５％、Ｍｇ＝４％、Ｃａ＝
１．５％、ランタニド系希土類元素＝２．０％、残部Ｆ
ｅ｝を重量比で１．５％を取鍋の低部に装填し、該取鍋
内に上記溶湯を注湯し球状化処理を行った。
【００２５】次にこの溶湯を表２に示す砂型鋳型と図１
に示す階段状試験片の砂型鋳型に注湯した。この時の注
湯温度は１４００℃であった。またこれらの砂型鋳型に
注湯する際に４８メッシュ以上１００メッシュ未満に整
粒した接種剤（化学組成：Ｓｉ＝７２％、残部Ｆｅ）を
注湯流添加を行った。
に示す階段状試験片の砂型鋳型に注湯した。この時の注
湯温度は１４００℃であった。またこれらの砂型鋳型に
注湯する際に４８メッシュ以上１００メッシュ未満に整
粒した接種剤（化学組成：Ｓｉ＝７２％、残部Ｆｅ）を
注湯流添加を行った。
【００２６】このように鋳造した試験片（Ｙブロック）
の健全部より引っ張り試験片を切り出し、機械加工した
つかみ部の顕微鏡組織写真を図６に示す。また階段状試
験片および丸型鋳造品の肉厚毎による黒鉛粒数（２μｍ
以上）と球状化率を画像解析装置で調査した。その結果
を表６に示す。またくされ試験片による鋳造品の断面を
カラ−チェックした金属組織写真を図７に示す。
の健全部より引っ張り試験片を切り出し、機械加工した
つかみ部の顕微鏡組織写真を図６に示す。また階段状試
験片および丸型鋳造品の肉厚毎による黒鉛粒数（２μｍ
以上）と球状化率を画像解析装置で調査した。その結果
を表６に示す。またくされ試験片による鋳造品の断面を
カラ−チェックした金属組織写真を図７に示す。
【００２７】
【表６】
【００２８】
【発明の効果】上記の通り硫黄含有物質を添加した溶湯
に、Ｍｇ含有球状化材とランタニド系希土類元素を併用
して球状化処理を行うと反応生成物として希土類元素と
硫黄の硫化物が生成しこれが核となり黒鉛の析出を促進
する。これにより溶湯の凝固時に黒鉛の占める体積率が
増大し、鋳鉄の体積膨張を促進して引け巣の発生を防止
する。本発明の製造方法で鋳造したものは、引け巣およ
びチルの発生が認められず良好な結果を得られた。
に、Ｍｇ含有球状化材とランタニド系希土類元素を併用
して球状化処理を行うと反応生成物として希土類元素と
硫黄の硫化物が生成しこれが核となり黒鉛の析出を促進
する。これにより溶湯の凝固時に黒鉛の占める体積率が
増大し、鋳鉄の体積膨張を促進して引け巣の発生を防止
する。本発明の製造方法で鋳造したものは、引け巣およ
びチルの発生が認められず良好な結果を得られた。
【図面の簡単な説明】
【図１】階段状試験片
【図２】従来品（実施例１）の金属組織写真
【図３】従来品（実施例１）のカラ−チェックした金属
組織写真
組織写真
【図４】本発明（実施例１）の金属組織写真
【図５】本発明（実施例１）のカラ−チェックした金属
組織写真
組織写真
【図６】本発明（実施例２）の金属組織写真
【図７】本発明（実施例２）のカラ−チェックした金属
組織写真
組織写真
Claims (4)
- 【請求項１】 薄肉部の厚さが２ｍｍ以上１０ｍｍ未満
であり、厚肉部の厚さが１０ｍｍ以上１００ｍｍ未満で
あり、また２μｍ以上の球状黒鉛の粒数が、薄肉部にお
いて６００個／ｍｍ2以上２００５個／ｍｍ2以下で、厚
肉部において、１３０個／ｍｍ2以上６２７個／ｍｍ2以
下であり黒鉛の球状化率が７０％以上である球状黒鉛鋳
鉄を製造する方法において、化学組成が重量比で３．０
〜４．０％のＣ、０．８〜１．７％のＳｉ、１．０％以
下のＭｎ、０．２０％以下のＰ、０．０１０〜０．２０
％のＳ、残部Ｆｅと不可避的不純物である鉄基合金溶湯
を調整し、該溶湯を脱硫した後、硫黄含有率を０．０１
０％未満に調整し、次に該溶湯に硫黄含有物質を添加し
て、該溶湯の硫黄成分を重量比で０．０１１〜０．０３
０％になるように調整し、次にＭｇ含有物質とランタニ
ド系希土類元素を併用添加して球状化処理することを特
徴とする球状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項２】 薄肉部の厚さが２ｍｍ以上１０ｍｍ未満
であり、厚肉部の厚さが１０ｍｍ以上１００ｍｍ未満で
あり、また２μｍ以上の球状黒鉛の粒数が、薄肉部にお
いて６００個／ｍｍ2以上２００５個／ｍｍ2以下で、厚
肉部において、１３０個／ｍｍ2以上６２７個／ｍｍ2以
下であり黒鉛の球状化率が７０％以上である球状黒鉛鋳
鉄を製造する方法において、化学組成が重量比で３．０
〜４．０％のＣ、０．８〜１．７％のＳｉ、１．０％以
下のＭｎ、０．２０％以下のＰ、０．０１０％未満の
Ｓ、残部Ｆｅと不可避的不純物である鉄基合金溶湯に硫
黄含有物質を添加して、該溶湯の硫黄成分を重量比で
０．０１１〜０．０３０％になるように調整し、次にＭ
ｇ含有物質と、ランタニド系希土類元素を併用添加して
球状化処理することを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の製造方
法。 - 【請求項３】 請求項１または請求項２の何れかに記載
せる球状黒鉛鋳鉄の製造方法において球状化処理時に添
加するＭｇ含有物質および希土類元素の添加量としてＭ
ｇの量で０．０６０〜０．０８０％、およびランタニド
系希土類元素の量で０．０３０〜０．０４０％であるこ
とを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の製造方法。 - 【請求項４】 請求項１ないし請求項３の何れかに記載
せる球状黒鉛鋳鉄の製造方法において球状化処理を取鍋
中で行うことを特徴とする球状黒鉛鋳鉄の製造方法。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3071426A JP2634707B2 (ja) | 1991-04-04 | 1991-04-04 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
| US07/862,230 US5186233A (en) | 1991-04-04 | 1992-04-02 | Method of producing spheroidal graphite cast iron article |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3071426A JP2634707B2 (ja) | 1991-04-04 | 1991-04-04 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04308018A JPH04308018A (ja) | 1992-10-30 |
| JP2634707B2 true JP2634707B2 (ja) | 1997-07-30 |
Family
ID=13460176
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP3071426A Expired - Fee Related JP2634707B2 (ja) | 1991-04-04 | 1991-04-04 | 球状黒鉛鋳鉄の製造方法 |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5186233A (ja) |
| JP (1) | JP2634707B2 (ja) |
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| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| NL1014394C2 (nl) * | 2000-02-16 | 2001-08-20 | Corus Technology B V | Werkwijze voor het vervaardigen van nodulair gietijzer, en gietstuk vervaardigd met deze werkwijze. |
| JP5655115B1 (ja) | 2013-06-28 | 2015-01-14 | 株式会社リケン | 球状黒鉛鋳鉄 |
| CN104903470B (zh) * | 2013-09-06 | 2017-12-12 | 东芝机械株式会社 | 球状石墨铸铁金属熔液的球状化处理方法 |
| FR3089138B1 (fr) * | 2018-11-29 | 2021-10-08 | Elkem Materials | Poudre de moule et revêtement de moule |
Family Cites Families (6)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
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| US3905809B2 (en) * | 1971-10-15 | 1990-05-29 | Alloy for making ductile iron | |
| US4245691A (en) * | 1977-12-02 | 1981-01-20 | Ford Motor Company | In situ furnace metal desulfurization/nodularization by high purity magnesium |
| FR2421948A1 (fr) * | 1978-04-06 | 1979-11-02 | Pro Chi Met Produits Chim Meta | Procede de preparation d'alliages ferreux sensiblement exempts de cerium, permettant d'ameliorer notamment leurs proprietes mecaniques grace a l'emploi de lanthane, et alliages ferreux obtenus par ce procede |
| JPS6017819B2 (ja) * | 1982-04-01 | 1985-05-07 | マツダ株式会社 | 高温耐酸化性、耐熱疲労性に優れた球状黒鉛鋳鉄 |
| US4779663A (en) * | 1986-08-14 | 1988-10-25 | Navistar International Transportation Corp. | Process and apparatus for producing ductile iron castings |
-
1991
- 1991-04-04 JP JP3071426A patent/JP2634707B2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-04-02 US US07/862,230 patent/US5186233A/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US5186233A (en) | 1993-02-16 |
| JPH04308018A (ja) | 1992-10-30 |
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|---|---|---|---|
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