JP2629100B2 - Zoom lens - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】DETAILED DESCRIPTION OF THE INVENTION

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】この発明は、製版カメラ，複写装
置等に用いられるズームレンズ、特に等倍を含む撮影倍
率を有するものに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens used for a plate-making camera, a copying machine, etc., and more particularly to a zoom lens having a photographing magnification including an equal magnification.

【０００２】[0002]

【従来の技術】物像間距離が一定であるという条件下で
変倍可能な製版カメラ，複写装置用のズームレンズとし
ては、例えば特開昭４８ー４９４５３号公報、特開昭５
５ー１１２６０号公報、特開昭６０ー２０９７１４号公
報、特開平１ー１４５６１７号公報などに開示されたも
のが従来より知られている。2. Description of the Related Art For example, JP-A-48-49453 and JP-A-Showa 5 disclose a zoom lens for a plate-making camera and a copying machine capable of changing the magnification under the condition that the distance between objects and images is constant.
Japanese Unexamined Patent Publication Nos. 5-11260, 60-209714, and 1-1145617 have conventionally been known.

【０００３】表１はこれらの公報に記載されているズー
ムレンズの仕様をまとめたものである。[0003] Table 1 summarizes the specifications of the zoom lenses described in these publications.

【０００４】[0004]

【表１】 [Table 1]

【０００５】同表からわかるように、これらのズームレ
ンズのうち画角が最も広いものでも５０°であり、その
他のものは４０°未満である。また、５０°の画角を有
するズームレンズは１２枚のレンズによって構成されて
いる。さらに、ズームレンズを構成するレンズ枚数が最
も少ないものでも、８枚のレンズを使用している。[0005] As can be seen from the table, among these zoom lenses, the one with the widest angle of view is 50 °, and the others are less than 40 °. Further, a zoom lens having an angle of view of 50 ° is composed of 12 lenses. Further, even if the number of lenses constituting the zoom lens is the smallest, eight lenses are used.

【０００６】[0006]

【発明が解決しようとする課題】ところで、ズームレン
ズを用いた製版カメラ，複写装置の小型化を図るという
観点から見れば、装置の仕様により定められた領域をで
きるだけ小さな物像間距離で撮影できるのが望ましい。
つまり、ズームレンズの画角が広いほど好ましいことに
なる。しかしながら、従来では、ズームレンズの画角は
５０°どまりである。From the standpoint of reducing the size of a plate-making camera and a copying apparatus using a zoom lens, an area defined by the specifications of the apparatus can be photographed with as small an object-image distance as possible. It is desirable.
That is, the wider the angle of view of the zoom lens, the better. However, conventionally, the angle of view of the zoom lens is limited to 50 °.

【０００７】それに加え、次のような問題もある。すな
わち、装置コストの低減を図るためには、ズームレンズ
の構成レンズ枚数が少ないほど有利である。ところが、
従来のズームレンズは上述したように、画角が５０°で
あっても、ズームレンズの構成レンズ枚数は１２枚であ
り、装置のコストが高くなる。一方、構成レンズ枚数が
８枚程度のものもあるが、この場合には画角が狭いとい
う欠点がある。In addition, there is the following problem. That is, in order to reduce the apparatus cost, the smaller the number of constituent lenses of the zoom lens, the more advantageous. However,
As described above, in the conventional zoom lens, even if the angle of view is 50 °, the number of constituent lenses of the zoom lens is 12, which increases the cost of the apparatus. On the other hand, the number of constituent lenses is about eight, but in this case, there is a disadvantage that the angle of view is narrow.

【０００８】このように、従来のズームレンズには、画
角が狭く、しかもレンズ枚数が多いという問題点があっ
た。As described above, the conventional zoom lens has a problem that the angle of view is narrow and the number of lenses is large.

【０００９】この発明は、上記課題を解消するためにな
されたもので、画角が６０°程度であり、しかも撮影倍
率を変化させることができる７枚構成のズームレンズを
提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and has as its object to provide a seven-element zoom lens having an angle of view of about 60 ° and capable of changing a photographing magnification. I do.

【００１０】[0010]

【課題を解決するための手段】この発明は、第１ないし
第４レンズを物体側から順次配置する一方、前記第４レ
ンズに対し前記第３，第２及び第１レンズとそれぞれ鏡
面対称な形状に仕上げられた第５ないし第７レンズを前
記第４レンズに対し像側に順次配置してなり、前記第１
レンズと前記第２レンズとの間隔及び前記第６レンズと
前記第７レンズとの間隔を変化させることによって全系
の焦点距離を変化させうるズームレンズであって、上記
目的を達成するために、前記第１レンズは像側に凹面を
有する負のレンズであり、前記第２レンズは像側に凹面
を向けたメニスカスレンズであり、前記第３レンズは像
側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、前記第４レ
ンズは両凸レンズであり、しかも以下の不等式According to the present invention, the first to fourth lenses are sequentially arranged from the object side, and the third, second and first lenses are mirror-symmetrical to the fourth lens. The fifth to seventh lenses finished in order are arranged sequentially on the image side with respect to the fourth lens.
A zoom lens capable of changing the focal length of the entire system by changing the distance between the lens and the second lens and the distance between the sixth lens and the seventh lens. To achieve the above object, The first lens is a negative lens having a concave surface on the image side, the second lens is a meniscus lens having a concave surface facing the image side, and the third lens is a meniscus lens having a concave surface facing the image side. The fourth lens is a biconvex lens, and has the following inequality:

【００１１】[0011]

【数５】 −０．４＜ｆｌ／Ｔ＜−０．２-0.4 <fl / T <-0.2

【００１２】[0012]

【数６】 ６０＜ν１[Formula 6] 60 <ν1

【００１３】[0013]

【数７】 ０．７＜ｒ３／Ｌ＜１．３[Mathematical formula-see original document] 0.7 <r3 / L <1.3

【００１４】[0014]

【数８】 ０．３５＜ｆ４／Ｔ＜０．７## EQU8 ## 0.35 <f4 / T <0.7

【００１５】ただし、 ｆ1 は第１レンズの焦点距離、
Ｔは全系の物像間距離、ν1 は第１レンズ硝材のアッベ
数、ｒ3 は第２レンズの物体側を向いた面の曲率半径、
Ｌは第２レンズの物体側を向いた面から第４レンズを２
等分する位 置までの距離 ｆ4 は第４レンズの焦点距離、 を満している。Where f1 is the focal length of the first lens,
T is the distance between the object and the image of the entire system, ν1 is the Abbe number of the first lens glass material, r3 is the radius of curvature of the surface of the second lens facing the object side,
L a fourth lens from the surface facing the object side of the second lens 2
Distance f4 to position equally dividing are fully the focal length of the fourth lens.

【００１６】[0016]

【作用】数５は第１レンズの焦点距離の範囲を定めたも
のである。数５の下限を下回ると第１レンズのパワーが
弱くなり、変倍に伴う第１レンズと第２レンズの間隔変
化が大きくなる。このように間隔変化が大きくなると、
第１レンズが大型化するとともに、鏡筒が長くなり、コ
ストが増す。逆に、数５の上限を上回ると第１レンズの
パワーが強くなり、非点収差の補正が困難になる。Equation 5 defines the range of the focal length of the first lens. When the value goes below the lower limit of Expression 5, the power of the first lens becomes weak, and the change in the distance between the first lens and the second lens due to zooming increases. When the change in interval becomes large in this way,
As the size of the first lens increases, the length of the lens barrel increases, and the cost increases. Conversely, when the value exceeds the upper limit of Expression 5, the power of the first lens becomes strong, and it becomes difficult to correct astigmatism.

【００１７】数６は第１レンズの色分散を小さくするた
めの条件である。第１レンズは単レンズで移動するの
で、単体での色収差がある程度小さくないと、変倍に伴
って、全系の色収差が大きく変動してしまう。Equation 6 is a condition for reducing the chromatic dispersion of the first lens. Since the first lens is moved by a single lens, if the chromatic aberration of the single lens is not small to some extent, the chromatic aberration of the entire system greatly changes with zooming.

【００１８】数７は第２レンズの物体側を向いた面の曲
率中心が、絞りとしての機能を兼ね備えた第４レンズの
中心位置にほぼ一致するための条件である。もし、この
条件（数７）をはずれると、この面での非点収差の発生
が大きくなる。Equation 7 is a condition for the center of curvature of the surface of the second lens facing the object side to substantially coincide with the center position of the fourth lens which also functions as a stop. If this condition (Equation 7) is not satisfied, the occurrence of astigmatism on this surface will increase.

【００１９】数８は第４レンズのパワーの範囲を定めた
ものである。第４レンズの働きは、光束を集束させるこ
とにある。したがって、第４レンズのパワーが弱すぎる
と物像間距離が大きくなる反面、強すぎると他のレンズ
との収差バランスが崩れる。Equation 8 defines the range of the power of the fourth lens. The function of the fourth lens is to focus the light beam. Therefore, if the power of the fourth lens is too weak, the distance between the object and the image increases, while if it is too strong, the aberration balance with other lenses is lost.

【００２０】[0020]

【実施例】【Example】

Ａ．第１実施例 図１は、この発明にかかるズームレンズの第１実施例を
示す図である。なお、第１実施例及び後で詳説するすべ
ての実施例は、製版によく用いられるオルソフィルムの
感度域にあわせて、ｅ線（５４６ｎｍ）を主波長にし、
他にＦ線（４８６ｎｍ），ｇ線（４３６ｎｍ）を考慮し
て以下のように構成されている。A. First Embodiment FIG. 1 is a diagram showing a first embodiment of a zoom lens according to the present invention. In the first embodiment and all the embodiments described later in detail, the e-line (546 nm) is used as a main wavelength according to the sensitivity range of an ortho film often used for plate making.
In addition, the configuration is as follows in consideration of the F line (486 nm) and the g line (436 nm).

【００２１】このズームレンズは、同図に示すように、
第１ないし第７レンズ１〜７で構成されている。第１な
いし第４レンズ１〜４は物体側（同図の左手）からこの
順序で配置される一方、第５ないし第７レンズ５〜７
は、そのレンズ枠（図示省略）が絞りとして機能する第
４レンズ４に対し像側（同図の右手）にこの順序で配置
されている。さらに、第５ないし第７レンズ５〜７は、
第４レンズ４に対し第３，第２及び第１レンズ３，２，
１とそれぞれ鏡面対称な形状に仕上げられている。ま
た、この第１実施例では、第２及び第３レンズ２，３が
接合されるとともに、第５及び第６レンズ５，６も接合
されている。なお、上記のことは、後述する表に記載さ
れたレンズデータに示されている。As shown in FIG.
It comprises first to seventh lenses 1 to 7. The first to fourth lenses 1 to 4 are arranged in this order from the object side (the left hand in the figure), while the fifth to seventh lenses 5 to 7 are arranged.
Are arranged in this order on the image side (the right hand side in the figure) with respect to the fourth lens 4 whose lens frame (not shown) functions as a diaphragm. Further, the fifth to seventh lenses 5 to 7
The third lens, the second lens and the first lens 3, 2, with respect to the fourth lens 4.
1 are each finished in a mirror-symmetrical shape. In the first embodiment, the second and third lenses 2 and 3 are joined, and the fifth and sixth lenses 5 and 6 are also joined. The above is shown in the lens data described in the table below.

【００２２】第１及び第７レンズ１，７はレンズ駆動機
構（図示省略）によって光軸方向Ｚに往復移動自在に構
成されている。このため、第１及び第７レンズ１，７を
光軸方向Ｚに移動させて第１レンズ１と第２レンズ２と
の間隔ｄ2 及び第６レンズ６と第７レンズ７との間隔ｄ
10をそれぞれ変化させることができ、これによってズー
ムレンズ全系の焦点距離を変化させることができる。The first and seventh lenses 1 and 7 are reciprocally movable in the optical axis direction Z by a lens driving mechanism (not shown). For this reason, the first and seventh lenses 1 and 7 are moved in the optical axis direction Z so that the distance d2 between the first lens 1 and the second lens 2 and the distance d between the sixth lens 6 and the seventh lens 7 are set.
10, the focal length of the entire zoom lens system can be changed.

【００２３】表２及び表３は、この第１実施例にかかる
ズームレンズのレンズデータを示す表である。Tables 2 and 3 show lens data of the zoom lens according to the first embodiment.

【００２４】[0024]

【表２】 [Table 2]

【００２５】[0025]

【表３】 [Table 3]

【００２６】これらの表（及び後で説明する表４ないし
表９）において、各符号は以下のように定義される。す
なわち、 ｒi ・・・物体側から数えてｉ番目のレンズ面の曲率半
径、 ｄ0 ・・・物体から第１レンズ１までの距離、 ｄi （ただしi=1-11）・・・物体側から数えてｉ番目の
レンズ面と（ｉ＋１）番目のレンズ面との光軸上のレン
ズ面間距離、 ｄ12・・・第７レンズ７と像面との距離、 ｎd ・・・それぞれ第１ないし第７レンズ１〜７のｄ線
に対する屈折率、 νd ・・・それぞれ第１ないし第７レンズ１〜７のｄ線
に対するアッベ数、 β・・・・ズームレンズの倍率、 を示すものである。In these tables (and Tables 4 to 9 described later), each symbol is defined as follows. That is, ri: the radius of curvature of the i-th lens surface counted from the object side, d0: the distance from the object to the first lens 1, di (where i = 1-11): counted from the object side The distance between the lens surfaces on the optical axis between the i-th lens surface and the (i + 1) -th lens surface, d12... The distance between the seventh lens 7 and the image plane, nd. .. Represents the refractive index of the lenses 1 to 7 with respect to the d line, .nu.d... The Abbe number of the first to seventh lenses 1 to 7 with respect to the d line, and .beta.

【００２７】また、この第１実施例では、物像間距離
Ｔ，等倍時のＦナンバーＦNO，絞り径（第４レンズ４の
レンズ枠の径）φ及び画角２θは Ｔ ＝１０００、 ＦNO＝１２．５、 φ ＝１４．２、 ２θ＝６０° である。In the first embodiment, the distance between the object and the image, the F-number at the same magnification FNO, the aperture diameter (diameter of the lens frame of the fourth lens 4) φ, and the angle of view 2θ are: T = 1000, FNO = 12.5, φ = 14.2, 2θ = 60 °.

【００２８】なお、倍率が１／３倍，１倍及び３倍のと
き、各倍率における実効ＦナンバーＦ1/3 ，Ｆ1 ，Ｆ3
は Ｆ1/3 ＝１２．９、 Ｆ1 ＝２５、 Ｆ3 ＝３８．５ であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ，φ1 ，φ3
は φ1/3 ＝８２５、 φ1 ＝５５８、 φ3 ＝２５５ である。When the magnifications are 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 12.9, F1 = 25, F3 = 38.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, φ3
Is φ1 / 3 = 825, φ1 = 558, φ3 = 255.

【００２９】また、上記データから、第２レンズ２の物
体側を向いた面から絞り（第４レンズ４を２等分する位
置）までの距離Ｌは、Ｌ ＝ （ｄ3 ＋ｄ4 ＋ｄ5 ＋ｄ
6 ／２）＝ ５８．２６１ となる。したがって、値（ｆ1 ／Ｔ），ν1 ，（ｒ3 ／
Ｌ），（ｆ4 ／Ｔ）は、 ｆ1 ／Ｔ ＝ −０．２７、 ν1 ＝ ６４．１、 ｒ3 ／Ｌ ＝ ０．９０、 ｆ4 ／Ｔ ＝ ０．５４ となり、第１実施例にかかるズームレンズが数５ないし
数８をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface of the second lens 2 facing the object side that the aperture (the position at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the position is L = (d3 + d4 + d5 + d
6/2) = 58.261. Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.27, v1 = 64.1, r3 / L = 0.90, f4 / T = 0.54, and the zoom lens according to the first embodiment is obtained. Clearly satisfies Equations 5 to 8, respectively.

【００３０】図２ないし図４は、それぞれ撮影倍率が１
／３倍，１倍，３倍であるときの第１実施例にかかるズ
ームレンズの諸収差を示す。各図（及び後で説明する図
６〜８、図１０〜１２、図１４〜１６）において、符号
ｅ，Ｆ，ｇは、それぞれｅ線（５４６ｎｍ），Ｆ線（４
８６ｎｍ），ｇ線（４３６ｎｍ）の結果を示している。
また、実線Ｓはサジタル像面を、破線Ｍはメリジオナル
像面を示している。FIGS. 2 to 4 show that the photographing magnification is 1 respectively.
9 shows various aberrations of the zoom lens according to the first example when the magnification is / 3 times, 1 time, and 3 times. In each of the drawings (and FIGS. 6 to 8, FIGS. 10 to 12, and 14 to 16 to be described later), reference numerals e, F, and g denote e-line (546 nm) and F-line (4
86 nm) and g-line (436 nm).
A solid line S indicates a sagittal image plane, and a broken line M indicates a meridional image plane.

【００３１】Ｂ．第２実施例 図５は、この発明にかかるズームレンズの第２実施例を
示す図である。このズームレンズの構成は第１実施例と
同一であるため、その説明は省略する。表４及び表５
は、この第２実施例にかかるズームレンズのレンズデー
タを示す表である。B. Second Embodiment FIG. 5 is a diagram showing a second embodiment of the zoom lens according to the present invention. Since the configuration of this zoom lens is the same as that of the first embodiment, description thereof will be omitted. Table 4 and Table 5
9 is a table showing lens data of the zoom lens according to Example 2;

【００３２】[0032]

【表４】 [Table 4]

【００３３】[0033]

【表５】 [Table 5]

【００３４】なお、この第２実施例では、物像間距離
Ｔ，等倍時のＦナンバーＦNO，絞り径φ及び画角２θは Ｔ ＝１０００、 ＦNO＝１２．５、 φ ＝１５．３、 ２θ＝６０° である。In the second embodiment, the distance T between the object and the image, the F number FNO at the same magnification, the aperture diameter φ and the angle of view 2θ are T = 1000, FNO = 12.5, φ = 15.3, 2θ = 60 °.

【００３５】また、倍率が１／３倍，１倍及び３倍のと
き、各倍率における実効ＦナンバーＦ1/3 ，Ｆ1 ，Ｆ3
は Ｆ1/3 ＝１２．９、 Ｆ1 ＝２５、 Ｆ3 ＝３８．５ であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ，φ1 ，φ3
は φ1/3 ＝８１１、 φ1 ＝５４８、 φ3 ＝２４９ である。When the magnification is 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, and F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 12.9, F1 = 25, F3 = 38.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, φ3
Is φ1 / 3 = 811, φ1 = 548, φ3 = 249.

【００３６】また、上記データから、第２レンズ２の物
体側を向いた面から絞り（第４レンズ４を２等分する位
置）までの距離Ｌは、Ｌ ＝ （ｄ3 ＋ｄ4 ＋ｄ5 ＋ｄ
6 ／２）＝ ５９．１９４ となる。したがって、値（ｆ1 ／Ｔ），ν1 ，（ｒ3 ／
Ｌ），（ｆ4 ／Ｔ）は、 ｆ1 ／Ｔ ＝ −０．２５、 ν1 ＝ ９５、 ｒ3 ／Ｌ ＝ ０．９４、 ｆ4 ／Ｔ ＝ ０．５９ となり、第２実施例にかかるズームレンズが数５ないし
数８をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface of the second lens 2 facing the object side that the aperture (the point at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the position is L = (d3 + d4 + d5 + d
6/2) = 59.194. Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.25, v1 = 95, r3 / L = 0.94, f4 / T = 0.59, and the number of zoom lenses according to the second embodiment is several. It is clear that each of 5 to 8 is satisfied.

【００３７】図６ないし図８は、それぞれ撮影倍率が１
／３倍，１倍，３倍であるときの第２実施例にかかるズ
ームレンズの諸収差を示す。FIGS. 6 to 8 show that the photographing magnification is 1
9 shows various aberrations of the zoom lens according to the second example when the magnification is / 3 times, 1 time, and 3 times.

【００３８】ところで、この第２実施例では、第１及び
第７レンズ１，７は、屈折率ｎd ，アッベ数νd が ｎd ＝ １．４３４２５、 νd ＝ ９５ の硝材で形成されている。この硝材は近年開発されたも
ので、きわめて色分散が少ないという特徴を備えてお
り、上記のように単レンズで移動する第１及び第７レン
ズ１，７をこの硝材で形成した場合には、好適な結果が
得られる。このことは、例えば図３(a) と図７(a) を比
較することによって、容易に理解することができる。す
なわち、第１実施例では第１及び第７レンズ１，７を通
常の硝材（ｎd ＝１．５１６３３，νd ＝６４．１）で
形成しており、図３(a) に示すようにｅ−ｇ線の色収差
は約６mmであるのに対し、第２実施例では上記硝材（ｎ
d ＝１．４３４２５，νd ＝９５）で形成しているため
に、第１実施例の半分、約３mmとなっている。In the second embodiment, the first and seventh lenses 1 and 7 are made of a glass material having a refractive index nd and an Abbe number νd of nd = 1.43425 and νd = 95. This glass material has been developed in recent years and has a feature of extremely low chromatic dispersion. When the first and seventh lenses 1 and 7 that move by a single lens as described above are formed of this glass material, Good results are obtained. This can be easily understood, for example, by comparing FIG. 3 (a) and FIG. 7 (a). That is, in the first embodiment, the first and seventh lenses 1 and 7 are formed of a normal glass material (nd = 1.51633, vd = 64.1), and as shown in FIG. While the chromatic aberration of the g-line is about 6 mm, in the second embodiment, the glass material (n
d = 1.43425, vd = 95), which is about 3 mm, which is half that of the first embodiment.

【００３９】Ｃ．第３実施例 図９は、この発明にかかるズームレンズの第３実施例を
示す図である。このズームレンズは、同図に示すよう
に、第１実施例（図１）と同様に７枚構成であるが、第
２及び第３レンズ２，３が離隔されるとともに第５及び
第６レンズ５，６も離隔されている点で第１実施例と大
きく相違する。なお、後述する第４実施例に係るズーム
レンズも第３実施例と同様である。C. Third Embodiment FIG. 9 is a diagram showing a third embodiment of the zoom lens according to the present invention. As shown in the figure, the zoom lens has a seven-element configuration as in the first embodiment (FIG. 1), but the second and third lenses 2 and 3 are separated and the fifth and sixth lenses are separated. 5 and 6 are largely different from the first embodiment in that they are separated from each other. Note that a zoom lens according to a fourth embodiment described later is the same as the third embodiment.

【００４０】表６及び表７は、この第３実施例にかかる
ズームレンズのレンズデータを示す表である。Tables 6 and 7 are tables showing lens data of the zoom lens according to the third embodiment.

【００４１】[0041]

【表６】 [Table 6]

【００４２】[0042]

【表７】 [Table 7]

【００４３】なお、この第３実施例では、物像間距離
Ｔ，等倍時のＦナンバーＦNO，絞り径φ及び画角２θは Ｔ ＝１０００、 ＦNO＝１２．５、 φ ＝１６．３、 ２θ＝６０° である。In the third embodiment, the distance T between the object and the image, the F-number FNO at the same magnification, the aperture diameter φ and the angle of view 2θ are T = 1000, FNO = 12.5, φ = 16.3, 2θ = 60 °.

【００４４】また、倍率が１／３倍，１倍及び３倍のと
き、各倍率における実効ＦナンバーＦ1/3 ，Ｆ1 ，Ｆ3
は Ｆ1/3 ＝１３．１、 Ｆ1 ＝２５、 Ｆ3 ＝３９．５ であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ，φ1 ，φ3
は φ1/3 ＝８３３、 φ1 ＝５６５、 φ3 ＝２６１ である。When the magnifications are 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, and F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 13.1, F1 = 25, F3 = 39.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, and φ3 at each magnification.
Is φ1 / 3 = 833, φ1 = 565, φ3 = 261.

【００４５】また、上記データから、第２レンズ２の物
体側を向いた面から絞り（第４レンズ４を２等分する位
置）までの距離Ｌは、 Ｌ ＝ （ｄ3 ＋ｄ4 ＋ｄ5 ＋ｄ6 ／２）＝ ５４．６
０５ となる。したがって、値（ｆ1 ／Ｔ），ν1 ，（ｒ3 ／
Ｌ），（ｆ4 ／Ｔ）は、 ｆ1 ／Ｔ ＝ −０．３３、 ν1 ＝ ９０．３、 ｒ3 ／Ｌ ＝ １．１２、 ｆ4 ／Ｔ ＝ ０．４８ となり、第３実施例にかかるズームレンズが数５ないし
数８をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface of the second lens 2 facing the object side that the aperture (the position at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the location) is, L = (d3 + d4 + d5 + d6 / 2) = 54.6
05. Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.33, v1 = 90.3, r3 / L = 1.12, f4 / T = 0.48, and the zoom lens according to the third embodiment is obtained. Clearly satisfies Equations 5 to 8, respectively.

【００４６】図１０ないし図１２は、それぞれ撮影倍率
が１／３倍，１倍，３倍であるときの第３実施例にかか
るズームレンズの諸収差を示す。FIGS. 10 to 12 show various aberrations of the zoom lens according to the third embodiment when the photographing magnification is 1/3, 1 and 3, respectively.

【００４７】Ｄ．第４実施例 図１３は、この発明にかかるズームレンズの第４実施例
を示す図である。また、表８及び表９は、この第４実施
例にかかるズームレンズのレンズデータを示す表であ
る。D. Fourth Embodiment FIG. 13 is a diagram showing a fourth embodiment of the zoom lens according to the present invention. Tables 8 and 9 are tables showing lens data of the zoom lens according to the fourth example.

【００４８】[0048]

【表８】 [Table 8]

【００４９】[0049]

【表９】 [Table 9]

【００５０】なお、この第４実施例では、物像間距離
Ｔ，等倍時のＦナンバーＦNO，絞り径φ及び画角２θは Ｔ ＝１０００、 ＦNO＝１２．５、 φ ＝１５．５、 ２θ＝６０° である。In the fourth embodiment, the distance T between the object and the image, the F number FNO at the same magnification, the aperture diameter φ and the angle of view 2θ are T = 1000, FNO = 12.5, φ = 15.5, 2θ = 60 °.

【００５１】また、倍率が１／３倍，１倍及び３倍のと
き、各倍率における実効ＦナンバーＦ1/3 ，Ｆ1 ，Ｆ3
は Ｆ1/3 ＝１３．１、 Ｆ1 ＝２５、 Ｆ3 ＝３９．５ であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ，φ1 ，φ3
は φ1/3 ＝８３８、 φ1 ＝５６６、 φ3 ＝２６１ である。When the magnification is 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, and F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 13.1, F1 = 25, F3 = 39.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, and φ3 at each magnification.
Is φ1 / 3 = 838, φ1 = 566, φ3 = 261.

【００５２】また、上記データから、第２レンズ２の物
体側を向いた面から絞り（第４レンズ４を２等分する位
置）までの距離Ｌは、 Ｌ ＝ （ｄ3 ＋ｄ4 ＋ｄ5 ＋ｄ6 ／２）＝ ６１．０
７ となる。したがって、値（ｆ1 ／Ｔ），ν1 ，（ｒ3 ／
Ｌ），（ｆ4 ／Ｔ）は、 ｆ1 ／Ｔ ＝ −０．３２、 ν1 ＝ ６４．１、 ｒ3 ／Ｌ ＝ １．０１、 ｆ4 ／Ｔ ＝ ０．４３ となり、第４実施例にかかるズームレンズが数５ないし
数８をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface facing the object side of the second lens 2 that the aperture (the position at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the location) is, L = (d3 + d4 + d5 + d6 / 2) = 61.0
7 Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.32, v1 = 64.1, r3 / L = 1.01, and f4 / T = 0.43, and the zoom lens according to the fourth embodiment is obtained. Clearly satisfies Equations 5 to 8, respectively.

【００５３】図１４ないし図１６は、それぞれ撮影倍率
が１／３倍，１倍，３倍であるときの第４実施例にかか
るズームレンズの諸収差を示す。FIGS. 14 to 16 show various aberrations of the zoom lens according to the fourth embodiment when the photographing magnification is 1/3, 1 and 3, respectively.

【００５４】[0054]

【発明の効果】以上のように、この発明によれば、レン
ズ構成枚数が７枚で、しかもその画角が６０゜に達する
ズームレンズが得られる。そのため、撮影領域に比べて
比較的小さな物像間距離で撮影することができ、ズーム
レンズを含む装置をコンパクトに、さらに装置コストを
低減させることができる。As described above, according to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens having seven lenses and having an angle of view of 60 °. Therefore, it is possible to take an image with a relatively small object-image distance as compared with the imaging region, and it is possible to make the apparatus including the zoom lens compact and further reduce the apparatus cost.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】この発明に係るズームレンズの第１実施例にお
いて、倍率が１／３倍のときのレンズ構成を示す構成図
である。FIG. 1 is a configuration diagram showing a lens configuration when a magnification is ３ in a first embodiment of a zoom lens according to the present invention;

【図２】第１実施例において撮影倍率が１／３倍のとき
の球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when a photographing magnification is 1/3 in the first embodiment.

【図３】第１実施例において撮影倍率が１倍のときの球
面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 1 in the first embodiment.

【図４】第１実施例において撮影倍率が３倍のときの球
面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 3 in the first embodiment.

【図５】この発明に係るズームレンズの第２実施例にお
いて、倍率が１／３倍のときのレンズ構成を示す構成図
である。FIG. 5 is a configuration diagram showing a lens configuration when a magnification is ３ in the second embodiment of the zoom lens according to the present invention;

【図６】第２実施例において撮影倍率が１／３倍のとき
の球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 1/3 in the second embodiment.

【図７】第２実施例において撮影倍率が１倍のときの球
面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 1 in the second embodiment.

【図８】第２実施例において撮影倍率が３倍のときの球
面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 3 in the second embodiment.

【図９】この発明に係るズームレンズの第３実施例にお
いて、倍率が１／３倍のときのレンズ構成を示す構成図
である。FIG. 9 is a configuration diagram showing a lens configuration when a magnification is ３ in the third embodiment of the zoom lens according to the present invention.

【図１０】第３実施例において撮影倍率が１／３倍のと
きの球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1/3 in the third embodiment.

【図１１】第３実施例において撮影倍率が１倍のときの
球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1 in the third embodiment.

【図１２】第３実施例において撮影倍率が３倍のときの
球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 3 in the third embodiment.

【図１３】この発明に係るズームレンズの第４実施例に
おいて、倍率が１／３倍のときのレンズ構成を示す構成
図である。FIG. 13 is a configuration diagram showing a lens configuration when the magnification is ３ in the fourth embodiment of the zoom lens according to the present invention.

【図１４】第４実施例において撮影倍率が１／３倍のと
きの球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 14 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1/3 in the fourth embodiment.

【図１５】第４実施例において撮影倍率が１倍のときの
球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 15 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1 in the fourth embodiment.

【図１６】第４実施例において撮影倍率が３倍のときの
球面収差，非点収差，歪曲収差を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 3 in the fourth embodiment.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ 第１レンズ ２ 第２レンズ ３ 第３レンズ ４ 第４レンズ ５ 第５レンズ ６ 第６レンズ ７ 第７レンズ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 1st lens 2 2nd lens 3 3rd lens 4 4th lens 5 5th lens 6 6th lens 7 7th lens

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 第１ないし第４レンズを物体側から順次
配置する一方、前記第４レンズに対し前記第３，第２及
び第１レンズとそれぞれ鏡面対称な形状に仕上げられた
第５ないし第７レンズを前記第４レンズに対し像側に順
次配置してなり、前記第１レンズと前記第２レンズとの
間隔及び前記第６レンズと前記第７レンズとの間隔を変
化させることによって全系の焦点距離を変化させうるズ
ームレンズであって、 前記第１レンズは像側に凹面を有する負のレンズであ
り、前記第２レンズは像側に凹面を向けたメニスカスレ
ンズであり、前記第３レンズは像側に凹面を向けたメニ
スカスレンズであり、前記第４レンズは両凸レンズであ
り、しかも以下の不等式 【数１】 ０．４＜ｆｌ／Ｔ＜０．２ 【数２】 ６０＜ν１ 【数３】 ０．７＜ｒ３／Ｌ＜１．３ 【数４】 ０．３５＜ｆ４／Ｔ＜０．７ ただし、 ｆ1 は第１レンズの焦点距離、 Ｔは全系の物像間距離、 ν1 は第１レンズ硝材のアッベ数、 ｒ3 は第２レンズの物体側を向いた面の曲率半径、 Ｌは第２レンズの物体側を向いた面から第４レンズを２
等分する位 置までの距離、 ｆ4 は第４レンズの焦点距離、 を満たすことを特徴とするズームレンズ。1. The first to fourth lenses are sequentially arranged from the object side, and the fifth to fifth lenses which are mirror-symmetrical to the third, second and first lenses with respect to the fourth lens, respectively. Seven lenses are sequentially arranged on the image side with respect to the fourth lens, and the entire system is changed by changing the distance between the first lens and the second lens and the distance between the sixth lens and the seventh lens. Wherein the first lens is a negative lens having a concave surface on the image side, the second lens is a meniscus lens having a concave surface on the image side, and the third lens is a zoom lens. The lens is a meniscus lens having a concave surface facing the image side, the fourth lens is a biconvex lens, and the following inequality: 0.4 <fl / T <0.2 (60) <ν1 ## EQU3 ## 0.7 <r3 / L 0.3 <f4 / T <0.7 where f1 is the focal length of the first lens, T is the object-image distance of the entire system, ν1 is the Abbe number of the first lens glass material, r3 is the radius of curvature of the surface facing the object side in the second lens, L is the fourth lens from the surface facing the object side of the second lens 2
The distance to the position equally dividing, f4 zoom lens to satisfy the focal length of the fourth lens.