JP2629100B2 - Zoom lens - Google Patents
Zoom lensInfo
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- JP2629100B2 JP2629100B2 JP30672991A JP30672991A JP2629100B2 JP 2629100 B2 JP2629100 B2 JP 2629100B2 JP 30672991 A JP30672991 A JP 30672991A JP 30672991 A JP30672991 A JP 30672991A JP 2629100 B2 JP2629100 B2 JP 2629100B2
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- lenses
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- zoom lens
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- Expired - Lifetime
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Landscapes
- Lenses (AREA)
Description
【0001】[0001]
【産業上の利用分野】この発明は、製版カメラ,複写装
置等に用いられるズームレンズ、特に等倍を含む撮影倍
率を有するものに関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a zoom lens used for a plate-making camera, a copying machine, etc., and more particularly to a zoom lens having a photographing magnification including an equal magnification.
【0002】[0002]
【従来の技術】物像間距離が一定であるという条件下で
変倍可能な製版カメラ,複写装置用のズームレンズとし
ては、例えば特開昭48ー49453号公報、特開昭5
5ー11260号公報、特開昭60ー209714号公
報、特開平1ー145617号公報などに開示されたも
のが従来より知られている。2. Description of the Related Art For example, JP-A-48-49453 and JP-A-Showa 5 disclose a zoom lens for a plate-making camera and a copying machine capable of changing the magnification under the condition that the distance between objects and images is constant.
Japanese Unexamined Patent Publication Nos. 5-11260, 60-209714, and 1-1145617 have conventionally been known.
【0003】表1はこれらの公報に記載されているズー
ムレンズの仕様をまとめたものである。[0003] Table 1 summarizes the specifications of the zoom lenses described in these publications.
【0004】[0004]
【表1】 [Table 1]
【0005】同表からわかるように、これらのズームレ
ンズのうち画角が最も広いものでも50°であり、その
他のものは40°未満である。また、50°の画角を有
するズームレンズは12枚のレンズによって構成されて
いる。さらに、ズームレンズを構成するレンズ枚数が最
も少ないものでも、8枚のレンズを使用している。[0005] As can be seen from the table, among these zoom lenses, the one with the widest angle of view is 50 °, and the others are less than 40 °. Further, a zoom lens having an angle of view of 50 ° is composed of 12 lenses. Further, even if the number of lenses constituting the zoom lens is the smallest, eight lenses are used.
【0006】[0006]
【発明が解決しようとする課題】ところで、ズームレン
ズを用いた製版カメラ,複写装置の小型化を図るという
観点から見れば、装置の仕様により定められた領域をで
きるだけ小さな物像間距離で撮影できるのが望ましい。
つまり、ズームレンズの画角が広いほど好ましいことに
なる。しかしながら、従来では、ズームレンズの画角は
50°どまりである。From the standpoint of reducing the size of a plate-making camera and a copying apparatus using a zoom lens, an area defined by the specifications of the apparatus can be photographed with as small an object-image distance as possible. It is desirable.
That is, the wider the angle of view of the zoom lens, the better. However, conventionally, the angle of view of the zoom lens is limited to 50 °.
【0007】それに加え、次のような問題もある。すな
わち、装置コストの低減を図るためには、ズームレンズ
の構成レンズ枚数が少ないほど有利である。ところが、
従来のズームレンズは上述したように、画角が50°で
あっても、ズームレンズの構成レンズ枚数は12枚であ
り、装置のコストが高くなる。一方、構成レンズ枚数が
8枚程度のものもあるが、この場合には画角が狭いとい
う欠点がある。In addition, there is the following problem. That is, in order to reduce the apparatus cost, the smaller the number of constituent lenses of the zoom lens, the more advantageous. However,
As described above, in the conventional zoom lens, even if the angle of view is 50 °, the number of constituent lenses of the zoom lens is 12, which increases the cost of the apparatus. On the other hand, the number of constituent lenses is about eight, but in this case, there is a disadvantage that the angle of view is narrow.
【0008】このように、従来のズームレンズには、画
角が狭く、しかもレンズ枚数が多いという問題点があっ
た。As described above, the conventional zoom lens has a problem that the angle of view is narrow and the number of lenses is large.
【0009】この発明は、上記課題を解消するためにな
されたもので、画角が60°程度であり、しかも撮影倍
率を変化させることができる7枚構成のズームレンズを
提供することを目的とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made to solve the above problems, and has as its object to provide a seven-element zoom lens having an angle of view of about 60 ° and capable of changing a photographing magnification. I do.
【0010】[0010]
【課題を解決するための手段】この発明は、第1ないし
第4レンズを物体側から順次配置する一方、前記第4レ
ンズに対し前記第3,第2及び第1レンズとそれぞれ鏡
面対称な形状に仕上げられた第5ないし第7レンズを前
記第4レンズに対し像側に順次配置してなり、前記第1
レンズと前記第2レンズとの間隔及び前記第6レンズと
前記第7レンズとの間隔を変化させることによって全系
の焦点距離を変化させうるズームレンズであって、上記
目的を達成するために、前記第1レンズは像側に凹面を
有する負のレンズであり、前記第2レンズは像側に凹面
を向けたメニスカスレンズであり、前記第3レンズは像
側に凹面を向けたメニスカスレンズであり、前記第4レ
ンズは両凸レンズであり、しかも以下の不等式According to the present invention, the first to fourth lenses are sequentially arranged from the object side, and the third, second and first lenses are mirror-symmetrical to the fourth lens. The fifth to seventh lenses finished in order are arranged sequentially on the image side with respect to the fourth lens.
A zoom lens capable of changing the focal length of the entire system by changing the distance between the lens and the second lens and the distance between the sixth lens and the seventh lens. To achieve the above object, The first lens is a negative lens having a concave surface on the image side, the second lens is a meniscus lens having a concave surface facing the image side, and the third lens is a meniscus lens having a concave surface facing the image side. The fourth lens is a biconvex lens, and has the following inequality:
【0011】[0011]
【数5】 −0.4<fl/T<−0.2-0.4 <fl / T <-0.2
【0012】[0012]
【数6】 60<ν1[Formula 6] 60 <ν1
【0013】[0013]
【数7】 0.7<r3/L<1.3[Mathematical formula-see original document] 0.7 <r3 / L <1.3
【0014】[0014]
【数8】 0.35<f4/T<0.7## EQU8 ## 0.35 <f4 / T <0.7
【0015】ただし、 f1 は第1レンズの焦点距離、
Tは全系の物像間距離、ν1 は第1レンズ硝材のアッベ
数、r3 は第2レンズの物体側を向いた面の曲率半径、
Lは第2レンズの物体側を向いた面から第4レンズを2
等分する位 置までの距離 f4 は第4レンズの焦点距離、 を満している。Where f1 is the focal length of the first lens,
T is the distance between the object and the image of the entire system, ν1 is the Abbe number of the first lens glass material, r3 is the radius of curvature of the surface of the second lens facing the object side,
L a fourth lens from the surface facing the object side of the second lens 2
Distance f4 to position equally dividing are fully the focal length of the fourth lens.
【0016】[0016]
【作用】数5は第1レンズの焦点距離の範囲を定めたも
のである。数5の下限を下回ると第1レンズのパワーが
弱くなり、変倍に伴う第1レンズと第2レンズの間隔変
化が大きくなる。このように間隔変化が大きくなると、
第1レンズが大型化するとともに、鏡筒が長くなり、コ
ストが増す。逆に、数5の上限を上回ると第1レンズの
パワーが強くなり、非点収差の補正が困難になる。Equation 5 defines the range of the focal length of the first lens. When the value goes below the lower limit of Expression 5, the power of the first lens becomes weak, and the change in the distance between the first lens and the second lens due to zooming increases. When the change in interval becomes large in this way,
As the size of the first lens increases, the length of the lens barrel increases, and the cost increases. Conversely, when the value exceeds the upper limit of Expression 5, the power of the first lens becomes strong, and it becomes difficult to correct astigmatism.
【0017】数6は第1レンズの色分散を小さくするた
めの条件である。第1レンズは単レンズで移動するの
で、単体での色収差がある程度小さくないと、変倍に伴
って、全系の色収差が大きく変動してしまう。Equation 6 is a condition for reducing the chromatic dispersion of the first lens. Since the first lens is moved by a single lens, if the chromatic aberration of the single lens is not small to some extent, the chromatic aberration of the entire system greatly changes with zooming.
【0018】数7は第2レンズの物体側を向いた面の曲
率中心が、絞りとしての機能を兼ね備えた第4レンズの
中心位置にほぼ一致するための条件である。もし、この
条件(数7)をはずれると、この面での非点収差の発生
が大きくなる。Equation 7 is a condition for the center of curvature of the surface of the second lens facing the object side to substantially coincide with the center position of the fourth lens which also functions as a stop. If this condition (Equation 7) is not satisfied, the occurrence of astigmatism on this surface will increase.
【0019】数8は第4レンズのパワーの範囲を定めた
ものである。第4レンズの働きは、光束を集束させるこ
とにある。したがって、第4レンズのパワーが弱すぎる
と物像間距離が大きくなる反面、強すぎると他のレンズ
との収差バランスが崩れる。Equation 8 defines the range of the power of the fourth lens. The function of the fourth lens is to focus the light beam. Therefore, if the power of the fourth lens is too weak, the distance between the object and the image increases, while if it is too strong, the aberration balance with other lenses is lost.
【0020】[0020]
A.第1実施例 図1は、この発明にかかるズームレンズの第1実施例を
示す図である。なお、第1実施例及び後で詳説するすべ
ての実施例は、製版によく用いられるオルソフィルムの
感度域にあわせて、e線(546nm)を主波長にし、
他にF線(486nm),g線(436nm)を考慮し
て以下のように構成されている。A. First Embodiment FIG. 1 is a diagram showing a first embodiment of a zoom lens according to the present invention. In the first embodiment and all the embodiments described later in detail, the e-line (546 nm) is used as a main wavelength according to the sensitivity range of an ortho film often used for plate making.
In addition, the configuration is as follows in consideration of the F line (486 nm) and the g line (436 nm).
【0021】このズームレンズは、同図に示すように、
第1ないし第7レンズ1〜7で構成されている。第1な
いし第4レンズ1〜4は物体側(同図の左手)からこの
順序で配置される一方、第5ないし第7レンズ5〜7
は、そのレンズ枠(図示省略)が絞りとして機能する第
4レンズ4に対し像側(同図の右手)にこの順序で配置
されている。さらに、第5ないし第7レンズ5〜7は、
第4レンズ4に対し第3,第2及び第1レンズ3,2,
1とそれぞれ鏡面対称な形状に仕上げられている。ま
た、この第1実施例では、第2及び第3レンズ2,3が
接合されるとともに、第5及び第6レンズ5,6も接合
されている。なお、上記のことは、後述する表に記載さ
れたレンズデータに示されている。As shown in FIG.
It comprises first to seventh lenses 1 to 7. The first to fourth lenses 1 to 4 are arranged in this order from the object side (the left hand in the figure), while the fifth to seventh lenses 5 to 7 are arranged.
Are arranged in this order on the image side (the right hand side in the figure) with respect to the fourth lens 4 whose lens frame (not shown) functions as a diaphragm. Further, the fifth to seventh lenses 5 to 7
The third lens, the second lens and the first lens 3, 2, with respect to the fourth lens 4.
1 are each finished in a mirror-symmetrical shape. In the first embodiment, the second and third lenses 2 and 3 are joined, and the fifth and sixth lenses 5 and 6 are also joined. The above is shown in the lens data described in the table below.
【0022】第1及び第7レンズ1,7はレンズ駆動機
構(図示省略)によって光軸方向Zに往復移動自在に構
成されている。このため、第1及び第7レンズ1,7を
光軸方向Zに移動させて第1レンズ1と第2レンズ2と
の間隔d2 及び第6レンズ6と第7レンズ7との間隔d
10をそれぞれ変化させることができ、これによってズー
ムレンズ全系の焦点距離を変化させることができる。The first and seventh lenses 1 and 7 are reciprocally movable in the optical axis direction Z by a lens driving mechanism (not shown). For this reason, the first and seventh lenses 1 and 7 are moved in the optical axis direction Z so that the distance d2 between the first lens 1 and the second lens 2 and the distance d between the sixth lens 6 and the seventh lens 7 are set.
10, the focal length of the entire zoom lens system can be changed.
【0023】表2及び表3は、この第1実施例にかかる
ズームレンズのレンズデータを示す表である。Tables 2 and 3 show lens data of the zoom lens according to the first embodiment.
【0024】[0024]
【表2】 [Table 2]
【0025】[0025]
【表3】 [Table 3]
【0026】これらの表(及び後で説明する表4ないし
表9)において、各符号は以下のように定義される。す
なわち、 ri ・・・物体側から数えてi番目のレンズ面の曲率半
径、 d0 ・・・物体から第1レンズ1までの距離、 di (ただしi=1-11)・・・物体側から数えてi番目の
レンズ面と(i+1)番目のレンズ面との光軸上のレン
ズ面間距離、 d12・・・第7レンズ7と像面との距離、 nd ・・・それぞれ第1ないし第7レンズ1〜7のd線
に対する屈折率、 νd ・・・それぞれ第1ないし第7レンズ1〜7のd線
に対するアッベ数、 β・・・・ズームレンズの倍率、 を示すものである。In these tables (and Tables 4 to 9 described later), each symbol is defined as follows. That is, ri: the radius of curvature of the i-th lens surface counted from the object side, d0: the distance from the object to the first lens 1, di (where i = 1-11): counted from the object side The distance between the lens surfaces on the optical axis between the i-th lens surface and the (i + 1) -th lens surface, d12... The distance between the seventh lens 7 and the image plane, nd. .. Represents the refractive index of the lenses 1 to 7 with respect to the d line, .nu.d... The Abbe number of the first to seventh lenses 1 to 7 with respect to the d line, and .beta.
【0027】また、この第1実施例では、物像間距離
T,等倍時のFナンバーFNO,絞り径(第4レンズ4の
レンズ枠の径)φ及び画角2θは T =1000、 FNO=12.5、 φ =14.2、 2θ=60° である。In the first embodiment, the distance between the object and the image, the F-number at the same magnification FNO, the aperture diameter (diameter of the lens frame of the fourth lens 4) φ, and the angle of view 2θ are: T = 1000, FNO = 12.5, φ = 14.2, 2θ = 60 °.
【0028】なお、倍率が1/3倍,1倍及び3倍のと
き、各倍率における実効FナンバーF1/3 ,F1 ,F3
は F1/3 =12.9、 F1 =25、 F3 =38.5 であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ,φ1 ,φ3
は φ1/3 =825、 φ1 =558、 φ3 =255 である。When the magnifications are 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 12.9, F1 = 25, F3 = 38.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, φ3
Is φ1 / 3 = 825, φ1 = 558, φ3 = 255.
【0029】また、上記データから、第2レンズ2の物
体側を向いた面から絞り(第4レンズ4を2等分する位
置)までの距離Lは、L = (d3 +d4 +d5 +d
6 /2)= 58.261 となる。したがって、値(f1 /T),ν1 ,(r3 /
L),(f4 /T)は、 f1 /T = −0.27、 ν1 = 64.1、 r3 /L = 0.90、 f4 /T = 0.54 となり、第1実施例にかかるズームレンズが数5ないし
数8をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface of the second lens 2 facing the object side that the aperture (the position at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the position is L = (d3 + d4 + d5 + d
6/2) = 58.261. Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.27, v1 = 64.1, r3 / L = 0.90, f4 / T = 0.54, and the zoom lens according to the first embodiment is obtained. Clearly satisfies Equations 5 to 8, respectively.
【0030】図2ないし図4は、それぞれ撮影倍率が1
/3倍,1倍,3倍であるときの第1実施例にかかるズ
ームレンズの諸収差を示す。各図(及び後で説明する図
6〜8、図10〜12、図14〜16)において、符号
e,F,gは、それぞれe線(546nm),F線(4
86nm),g線(436nm)の結果を示している。
また、実線Sはサジタル像面を、破線Mはメリジオナル
像面を示している。FIGS. 2 to 4 show that the photographing magnification is 1 respectively.
9 shows various aberrations of the zoom lens according to the first example when the magnification is / 3 times, 1 time, and 3 times. In each of the drawings (and FIGS. 6 to 8, FIGS. 10 to 12, and 14 to 16 to be described later), reference numerals e, F, and g denote e-line (546 nm) and F-line (4
86 nm) and g-line (436 nm).
A solid line S indicates a sagittal image plane, and a broken line M indicates a meridional image plane.
【0031】B.第2実施例 図5は、この発明にかかるズームレンズの第2実施例を
示す図である。このズームレンズの構成は第1実施例と
同一であるため、その説明は省略する。表4及び表5
は、この第2実施例にかかるズームレンズのレンズデー
タを示す表である。B. Second Embodiment FIG. 5 is a diagram showing a second embodiment of the zoom lens according to the present invention. Since the configuration of this zoom lens is the same as that of the first embodiment, description thereof will be omitted. Table 4 and Table 5
9 is a table showing lens data of the zoom lens according to Example 2;
【0032】[0032]
【表4】 [Table 4]
【0033】[0033]
【表5】 [Table 5]
【0034】なお、この第2実施例では、物像間距離
T,等倍時のFナンバーFNO,絞り径φ及び画角2θは T =1000、 FNO=12.5、 φ =15.3、 2θ=60° である。In the second embodiment, the distance T between the object and the image, the F number FNO at the same magnification, the aperture diameter φ and the angle of view 2θ are T = 1000, FNO = 12.5, φ = 15.3, 2θ = 60 °.
【0035】また、倍率が1/3倍,1倍及び3倍のと
き、各倍率における実効FナンバーF1/3 ,F1 ,F3
は F1/3 =12.9、 F1 =25、 F3 =38.5 であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ,φ1 ,φ3
は φ1/3 =811、 φ1 =548、 φ3 =249 である。When the magnification is 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, and F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 12.9, F1 = 25, F3 = 38.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, φ3
Is φ1 / 3 = 811, φ1 = 548, φ3 = 249.
【0036】また、上記データから、第2レンズ2の物
体側を向いた面から絞り(第4レンズ4を2等分する位
置)までの距離Lは、L = (d3 +d4 +d5 +d
6 /2)= 59.194 となる。したがって、値(f1 /T),ν1 ,(r3 /
L),(f4 /T)は、 f1 /T = −0.25、 ν1 = 95、 r3 /L = 0.94、 f4 /T = 0.59 となり、第2実施例にかかるズームレンズが数5ないし
数8をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface of the second lens 2 facing the object side that the aperture (the point at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the position is L = (d3 + d4 + d5 + d
6/2) = 59.194. Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.25, v1 = 95, r3 / L = 0.94, f4 / T = 0.59, and the number of zoom lenses according to the second embodiment is several. It is clear that each of 5 to 8 is satisfied.
【0037】図6ないし図8は、それぞれ撮影倍率が1
/3倍,1倍,3倍であるときの第2実施例にかかるズ
ームレンズの諸収差を示す。FIGS. 6 to 8 show that the photographing magnification is 1
9 shows various aberrations of the zoom lens according to the second example when the magnification is / 3 times, 1 time, and 3 times.
【0038】ところで、この第2実施例では、第1及び
第7レンズ1,7は、屈折率nd ,アッベ数νd が nd = 1.43425、 νd = 95 の硝材で形成されている。この硝材は近年開発されたも
ので、きわめて色分散が少ないという特徴を備えてお
り、上記のように単レンズで移動する第1及び第7レン
ズ1,7をこの硝材で形成した場合には、好適な結果が
得られる。このことは、例えば図3(a) と図7(a) を比
較することによって、容易に理解することができる。す
なわち、第1実施例では第1及び第7レンズ1,7を通
常の硝材(nd =1.51633,νd =64.1)で
形成しており、図3(a) に示すようにe−g線の色収差
は約6mmであるのに対し、第2実施例では上記硝材(n
d =1.43425,νd =95)で形成しているため
に、第1実施例の半分、約3mmとなっている。In the second embodiment, the first and seventh lenses 1 and 7 are made of a glass material having a refractive index nd and an Abbe number νd of nd = 1.43425 and νd = 95. This glass material has been developed in recent years and has a feature of extremely low chromatic dispersion. When the first and seventh lenses 1 and 7 that move by a single lens as described above are formed of this glass material, Good results are obtained. This can be easily understood, for example, by comparing FIG. 3 (a) and FIG. 7 (a). That is, in the first embodiment, the first and seventh lenses 1 and 7 are formed of a normal glass material (nd = 1.51633, vd = 64.1), and as shown in FIG. While the chromatic aberration of the g-line is about 6 mm, in the second embodiment, the glass material (n
d = 1.43425, vd = 95), which is about 3 mm, which is half that of the first embodiment.
【0039】C.第3実施例 図9は、この発明にかかるズームレンズの第3実施例を
示す図である。このズームレンズは、同図に示すよう
に、第1実施例(図1)と同様に7枚構成であるが、第
2及び第3レンズ2,3が離隔されるとともに第5及び
第6レンズ5,6も離隔されている点で第1実施例と大
きく相違する。なお、後述する第4実施例に係るズーム
レンズも第3実施例と同様である。C. Third Embodiment FIG. 9 is a diagram showing a third embodiment of the zoom lens according to the present invention. As shown in the figure, the zoom lens has a seven-element configuration as in the first embodiment (FIG. 1), but the second and third lenses 2 and 3 are separated and the fifth and sixth lenses are separated. 5 and 6 are largely different from the first embodiment in that they are separated from each other. Note that a zoom lens according to a fourth embodiment described later is the same as the third embodiment.
【0040】表6及び表7は、この第3実施例にかかる
ズームレンズのレンズデータを示す表である。Tables 6 and 7 are tables showing lens data of the zoom lens according to the third embodiment.
【0041】[0041]
【表6】 [Table 6]
【0042】[0042]
【表7】 [Table 7]
【0043】なお、この第3実施例では、物像間距離
T,等倍時のFナンバーFNO,絞り径φ及び画角2θは T =1000、 FNO=12.5、 φ =16.3、 2θ=60° である。In the third embodiment, the distance T between the object and the image, the F-number FNO at the same magnification, the aperture diameter φ and the angle of view 2θ are T = 1000, FNO = 12.5, φ = 16.3, 2θ = 60 °.
【0044】また、倍率が1/3倍,1倍及び3倍のと
き、各倍率における実効FナンバーF1/3 ,F1 ,F3
は F1/3 =13.1、 F1 =25、 F3 =39.5 であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ,φ1 ,φ3
は φ1/3 =833、 φ1 =565、 φ3 =261 である。When the magnifications are 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, and F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 13.1, F1 = 25, F3 = 39.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, and φ3 at each magnification.
Is φ1 / 3 = 833, φ1 = 565, φ3 = 261.
【0045】また、上記データから、第2レンズ2の物
体側を向いた面から絞り(第4レンズ4を2等分する位
置)までの距離Lは、 L = (d3 +d4 +d5 +d6 /2)= 54.6
05 となる。したがって、値(f1 /T),ν1 ,(r3 /
L),(f4 /T)は、 f1 /T = −0.33、 ν1 = 90.3、 r3 /L = 1.12、 f4 /T = 0.48 となり、第3実施例にかかるズームレンズが数5ないし
数8をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface of the second lens 2 facing the object side that the aperture (the position at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the location) is, L = (d3 + d4 + d5 + d6 / 2) = 54.6
05. Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.33, v1 = 90.3, r3 / L = 1.12, f4 / T = 0.48, and the zoom lens according to the third embodiment is obtained. Clearly satisfies Equations 5 to 8, respectively.
【0046】図10ないし図12は、それぞれ撮影倍率
が1/3倍,1倍,3倍であるときの第3実施例にかか
るズームレンズの諸収差を示す。FIGS. 10 to 12 show various aberrations of the zoom lens according to the third embodiment when the photographing magnification is 1/3, 1 and 3, respectively.
【0047】D.第4実施例 図13は、この発明にかかるズームレンズの第4実施例
を示す図である。また、表8及び表9は、この第4実施
例にかかるズームレンズのレンズデータを示す表であ
る。D. Fourth Embodiment FIG. 13 is a diagram showing a fourth embodiment of the zoom lens according to the present invention. Tables 8 and 9 are tables showing lens data of the zoom lens according to the fourth example.
【0048】[0048]
【表8】 [Table 8]
【0049】[0049]
【表9】 [Table 9]
【0050】なお、この第4実施例では、物像間距離
T,等倍時のFナンバーFNO,絞り径φ及び画角2θは T =1000、 FNO=12.5、 φ =15.5、 2θ=60° である。In the fourth embodiment, the distance T between the object and the image, the F number FNO at the same magnification, the aperture diameter φ and the angle of view 2θ are T = 1000, FNO = 12.5, φ = 15.5, 2θ = 60 °.
【0051】また、倍率が1/3倍,1倍及び3倍のと
き、各倍率における実効FナンバーF1/3 ,F1 ,F3
は F1/3 =13.1、 F1 =25、 F3 =39.5 であり、各倍率における原稿サイズφ1/3 ,φ1 ,φ3
は φ1/3 =838、 φ1 =566、 φ3 =261 である。When the magnification is 1/3, 1 and 3 times, the effective F-numbers F1 / 3, F1, and F3 at each magnification are shown.
Are F1 / 3 = 13.1, F1 = 25, F3 = 39.5, and the document sizes φ1 / 3, φ1, and φ3 at each magnification.
Is φ1 / 3 = 838, φ1 = 566, φ3 = 261.
【0052】また、上記データから、第2レンズ2の物
体側を向いた面から絞り(第4レンズ4を2等分する位
置)までの距離Lは、 L = (d3 +d4 +d5 +d6 /2)= 61.0
7 となる。したがって、値(f1 /T),ν1 ,(r3 /
L),(f4 /T)は、 f1 /T = −0.32、 ν1 = 64.1、 r3 /L = 1.01、 f4 /T = 0.43 となり、第4実施例にかかるズームレンズが数5ないし
数8をそれぞれ満足していることは明らかである。Also, from the above data, it is determined from the surface facing the object side of the second lens 2 that the aperture (the position at which the fourth lens 4 is bisected)
The distance L to the location) is, L = (d3 + d4 + d5 + d6 / 2) = 61.0
7 Therefore, the values (f1 / T), ν1, (r3 /
L) and (f4 / T) are f1 / T = -0.32, v1 = 64.1, r3 / L = 1.01, and f4 / T = 0.43, and the zoom lens according to the fourth embodiment is obtained. Clearly satisfies Equations 5 to 8, respectively.
【0053】図14ないし図16は、それぞれ撮影倍率
が1/3倍,1倍,3倍であるときの第4実施例にかか
るズームレンズの諸収差を示す。FIGS. 14 to 16 show various aberrations of the zoom lens according to the fourth embodiment when the photographing magnification is 1/3, 1 and 3, respectively.
【0054】[0054]
【発明の効果】以上のように、この発明によれば、レン
ズ構成枚数が7枚で、しかもその画角が60゜に達する
ズームレンズが得られる。そのため、撮影領域に比べて
比較的小さな物像間距離で撮影することができ、ズーム
レンズを含む装置をコンパクトに、さらに装置コストを
低減させることができる。As described above, according to the present invention, it is possible to obtain a zoom lens having seven lenses and having an angle of view of 60 °. Therefore, it is possible to take an image with a relatively small object-image distance as compared with the imaging region, and it is possible to make the apparatus including the zoom lens compact and further reduce the apparatus cost.
【図1】この発明に係るズームレンズの第1実施例にお
いて、倍率が1/3倍のときのレンズ構成を示す構成図
である。FIG. 1 is a configuration diagram showing a lens configuration when a magnification is 3 in a first embodiment of a zoom lens according to the present invention;
【図2】第1実施例において撮影倍率が1/3倍のとき
の球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 2 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when a photographing magnification is 1/3 in the first embodiment.
【図3】第1実施例において撮影倍率が1倍のときの球
面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 3 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 1 in the first embodiment.
【図4】第1実施例において撮影倍率が3倍のときの球
面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 4 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 3 in the first embodiment.
【図5】この発明に係るズームレンズの第2実施例にお
いて、倍率が1/3倍のときのレンズ構成を示す構成図
である。FIG. 5 is a configuration diagram showing a lens configuration when a magnification is 3 in the second embodiment of the zoom lens according to the present invention;
【図6】第2実施例において撮影倍率が1/3倍のとき
の球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 6 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 1/3 in the second embodiment.
【図7】第2実施例において撮影倍率が1倍のときの球
面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 7 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 1 in the second embodiment.
【図8】第2実施例において撮影倍率が3倍のときの球
面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the imaging magnification is 3 in the second embodiment.
【図9】この発明に係るズームレンズの第3実施例にお
いて、倍率が1/3倍のときのレンズ構成を示す構成図
である。FIG. 9 is a configuration diagram showing a lens configuration when a magnification is 3 in the third embodiment of the zoom lens according to the present invention.
【図10】第3実施例において撮影倍率が1/3倍のと
きの球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 10 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1/3 in the third embodiment.
【図11】第3実施例において撮影倍率が1倍のときの
球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 11 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1 in the third embodiment.
【図12】第3実施例において撮影倍率が3倍のときの
球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 12 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 3 in the third embodiment.
【図13】この発明に係るズームレンズの第4実施例に
おいて、倍率が1/3倍のときのレンズ構成を示す構成
図である。FIG. 13 is a configuration diagram showing a lens configuration when the magnification is 3 in the fourth embodiment of the zoom lens according to the present invention.
【図14】第4実施例において撮影倍率が1/3倍のと
きの球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 14 is a diagram illustrating spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1/3 in the fourth embodiment.
【図15】第4実施例において撮影倍率が1倍のときの
球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 15 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 1 in the fourth embodiment.
【図16】第4実施例において撮影倍率が3倍のときの
球面収差,非点収差,歪曲収差を示す図である。FIG. 16 is a diagram showing spherical aberration, astigmatism, and distortion when the photographing magnification is 3 in the fourth embodiment.
1 第1レンズ 2 第2レンズ 3 第3レンズ 4 第4レンズ 5 第5レンズ 6 第6レンズ 7 第7レンズ DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 1st lens 2 2nd lens 3 3rd lens 4 4th lens 5 5th lens 6 6th lens 7 7th lens
Claims (1)
配置する一方、前記第4レンズに対し前記第3,第2及
び第1レンズとそれぞれ鏡面対称な形状に仕上げられた
第5ないし第7レンズを前記第4レンズに対し像側に順
次配置してなり、前記第1レンズと前記第2レンズとの
間隔及び前記第6レンズと前記第7レンズとの間隔を変
化させることによって全系の焦点距離を変化させうるズ
ームレンズであって、 前記第1レンズは像側に凹面を有する負のレンズであ
り、前記第2レンズは像側に凹面を向けたメニスカスレ
ンズであり、前記第3レンズは像側に凹面を向けたメニ
スカスレンズであり、前記第4レンズは両凸レンズであ
り、しかも以下の不等式 【数1】 0.4<fl/T<0.2 【数2】 60<ν1 【数3】 0.7<r3/L<1.3 【数4】 0.35<f4/T<0.7 ただし、 f1 は第1レンズの焦点距離、 Tは全系の物像間距離、 ν1 は第1レンズ硝材のアッベ数、 r3 は第2レンズの物体側を向いた面の曲率半径、 Lは第2レンズの物体側を向いた面から第4レンズを2
等分する位 置までの距離、 f4 は第4レンズの焦点距離、 を満たすことを特徴とするズームレンズ。1. The first to fourth lenses are sequentially arranged from the object side, and the fifth to fifth lenses which are mirror-symmetrical to the third, second and first lenses with respect to the fourth lens, respectively. Seven lenses are sequentially arranged on the image side with respect to the fourth lens, and the entire system is changed by changing the distance between the first lens and the second lens and the distance between the sixth lens and the seventh lens. Wherein the first lens is a negative lens having a concave surface on the image side, the second lens is a meniscus lens having a concave surface on the image side, and the third lens is a zoom lens. The lens is a meniscus lens having a concave surface facing the image side, the fourth lens is a biconvex lens, and the following inequality: 0.4 <fl / T <0.2 (60) <ν1 ## EQU3 ## 0.7 <r3 / L 0.3 <f4 / T <0.7 where f1 is the focal length of the first lens, T is the object-image distance of the entire system, ν1 is the Abbe number of the first lens glass material, r3 is the radius of curvature of the surface facing the object side in the second lens, L is the fourth lens from the surface facing the object side of the second lens 2
The distance to the position equally dividing, f4 zoom lens to satisfy the focal length of the fourth lens.
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-
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