JP2607627Y2 - 照明器具 - Google Patents
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- JP2607627Y2 JP2607627Y2 JP1991060389U JP6038991U JP2607627Y2 JP 2607627 Y2 JP2607627 Y2 JP 2607627Y2 JP 1991060389 U JP1991060389 U JP 1991060389U JP 6038991 U JP6038991 U JP 6038991U JP 2607627 Y2 JP2607627 Y2 JP 2607627Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は、放電灯を高周波電圧に
て点灯する照明器具に関するものである。
て点灯する照明器具に関するものである。
【０００２】
【従来の技術】従来、直流電源の直流電圧を高周波電圧
に変換して放電灯に電力を供給する高周波変換装置がよ
く用いられている。この種の高周波変換装置には、直流
電圧を受ける入力部と高周波電圧を出力する出力部とを
絶縁トランス等を用いた磁気的に完全分離する絶縁型
と、入力部と出力部とを何ら絶縁しない非絶縁型のもの
とがある。近年、電子化による小型化、軽量化、形状の
フレキシブル化等の要求が高まり、絶縁トランスを用い
ない、例えば、特願昭６０ー１１３７２０号（特開昭６
１−２７１７９４号公報）等の高周波変換装置がよく用
いられている。
に変換して放電灯に電力を供給する高周波変換装置がよ
く用いられている。この種の高周波変換装置には、直流
電圧を受ける入力部と高周波電圧を出力する出力部とを
絶縁トランス等を用いた磁気的に完全分離する絶縁型
と、入力部と出力部とを何ら絶縁しない非絶縁型のもの
とがある。近年、電子化による小型化、軽量化、形状の
フレキシブル化等の要求が高まり、絶縁トランスを用い
ない、例えば、特願昭６０ー１１３７２０号（特開昭６
１−２７１７９４号公報）等の高周波変換装置がよく用
いられている。
【０００３】図５に示すものは、このような高周波変換
装置の一例であり、直流電源Ｅに接続され高周波電圧を
非絶縁にて発生する高周波変換装置ＩＮＶが示され、こ
の高周波変換装置ＩＮＶの出力にフィラメント端子Ｆ
１，Ｆ２を有する放電灯ＦＬ１が接続され構成されてい
る。
装置の一例であり、直流電源Ｅに接続され高周波電圧を
非絶縁にて発生する高周波変換装置ＩＮＶが示され、こ
の高周波変換装置ＩＮＶの出力にフィラメント端子Ｆ
１，Ｆ２を有する放電灯ＦＬ１が接続され構成されてい
る。
【０００４】ここで、直流電源Ｅは、ダイオードＤ１，
Ｄ２の直列回路と、この直列回路の両端に接続される平
滑コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路と、前記それぞれの
直列回路の中点に接続される交流電源ＡＣとから構成さ
れ、平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端に直流
電圧を出力している。高周波変換装置ＩＮＶは、前記平
滑コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端に直列接続さ
れ交互にオンオフするスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２と、
それぞれのスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２と逆接続される
ダイオードＤ３，Ｄ４と、振動回路を形成するコンデン
サＣ３，Ｃ４，Ｃ５，インダクタＬ１と、スイッチング
素子Ｑ１，Ｑ２を駆動する駆動トランスＴ１とから構成
され、コンデンサの容量値はコンデンサＣ３＞コンデン
サＣ４，Ｃ５に設定されている。放電灯ＦＬ１は、蛍光
灯等のフィラメントＦ１，Ｆ２を有するものであり、高
周波変換装置ＩＮＶのスイッチング素子Ｑ１の両端に直
流カット用コンデンサＣ３とインダクタＬ１と駆動トラ
ンスＴ１とを介して接続されている。そして、放電灯Ｆ
Ｌ１の電源側フィラメント端子間（Ｆ１−Ｆ２）には共
振用コンデンサＣ５が接続され、放電灯ＦＬ１の非電源
側フィラメント端子間（Ｆ１−Ｆ２）には予熱用コンデ
ンサＣ４が接続されている。
Ｄ２の直列回路と、この直列回路の両端に接続される平
滑コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路と、前記それぞれの
直列回路の中点に接続される交流電源ＡＣとから構成さ
れ、平滑コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端に直流
電圧を出力している。高周波変換装置ＩＮＶは、前記平
滑コンデンサＣ１，Ｃ２の直列回路の両端に直列接続さ
れ交互にオンオフするスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２と、
それぞれのスイッチング素子Ｑ１，Ｑ２と逆接続される
ダイオードＤ３，Ｄ４と、振動回路を形成するコンデン
サＣ３，Ｃ４，Ｃ５，インダクタＬ１と、スイッチング
素子Ｑ１，Ｑ２を駆動する駆動トランスＴ１とから構成
され、コンデンサの容量値はコンデンサＣ３＞コンデン
サＣ４，Ｃ５に設定されている。放電灯ＦＬ１は、蛍光
灯等のフィラメントＦ１，Ｆ２を有するものであり、高
周波変換装置ＩＮＶのスイッチング素子Ｑ１の両端に直
流カット用コンデンサＣ３とインダクタＬ１と駆動トラ
ンスＴ１とを介して接続されている。そして、放電灯Ｆ
Ｌ１の電源側フィラメント端子間（Ｆ１−Ｆ２）には共
振用コンデンサＣ５が接続され、放電灯ＦＬ１の非電源
側フィラメント端子間（Ｆ１−Ｆ２）には予熱用コンデ
ンサＣ４が接続されている。
【０００５】次に、高周波変換装置ＩＮＶの動作状態を
簡単に説明すると、まず、直流電源Ｅから直流電圧を受
けると起動回路（図示せず）よりスイッチング素子Ｑ２
に順バイアス信号が与えられ、オン状態に移行する。ス
イッチング素子Ｑ２がオン状態になると、直流電源Ｅか
ら直流カット用コンデンサＣ３→コンデンサＣ５→イン
ダクタＬ１→駆動トランスＴ１→スイッチング素子Ｑ２
→直流電源Ｅに至る第１の閉回路が形成され、駆動トラ
ンスＴ１の２次巻線にスイッチング素子Ｑ２を順方向に
バイアスする電圧が発生し、継続してスイッチング素子
Ｑ２をオン状態にする。この後に、駆動トランスＴ１に
発生する電圧の極性が反転すると、スイッチング素子Ｑ
１がオン状態に移行し、直流カット用コンデンサＣ３か
らオン状態のスイッチング素子Ｑ１→駆動トランスＴ１
→インダクタＬ１→共振用コンデンサＣ５→直流カット
用コンデンサＣ３に至る第２の閉回路が形成され、駆動
トランスＴ１の２次巻線にスイッチング素子Ｑ１を順方
向にバイアスする電圧が継続発生する。
簡単に説明すると、まず、直流電源Ｅから直流電圧を受
けると起動回路（図示せず）よりスイッチング素子Ｑ２
に順バイアス信号が与えられ、オン状態に移行する。ス
イッチング素子Ｑ２がオン状態になると、直流電源Ｅか
ら直流カット用コンデンサＣ３→コンデンサＣ５→イン
ダクタＬ１→駆動トランスＴ１→スイッチング素子Ｑ２
→直流電源Ｅに至る第１の閉回路が形成され、駆動トラ
ンスＴ１の２次巻線にスイッチング素子Ｑ２を順方向に
バイアスする電圧が発生し、継続してスイッチング素子
Ｑ２をオン状態にする。この後に、駆動トランスＴ１に
発生する電圧の極性が反転すると、スイッチング素子Ｑ
１がオン状態に移行し、直流カット用コンデンサＣ３か
らオン状態のスイッチング素子Ｑ１→駆動トランスＴ１
→インダクタＬ１→共振用コンデンサＣ５→直流カット
用コンデンサＣ３に至る第２の閉回路が形成され、駆動
トランスＴ１の２次巻線にスイッチング素子Ｑ１を順方
向にバイアスする電圧が継続発生する。
【０００６】このように、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２
が交互にオンオフすることにより第１、第２の閉回路に
交互に電流が流れ、共振用コンデンサＣ５の両端に高電
圧が発生して放電灯ＦＬを始動させる。また、放電灯Ｆ
Ｌの両フィラメントＦ１，Ｆ２には、放電灯ＦＬの非電
源側フィラメント端子間に接続される予熱用コンデンサ
Ｃ４に電流が流れることにより、両フィラメントＦ１，
Ｆ２が適宜予熱される。
が交互にオンオフすることにより第１、第２の閉回路に
交互に電流が流れ、共振用コンデンサＣ５の両端に高電
圧が発生して放電灯ＦＬを始動させる。また、放電灯Ｆ
Ｌの両フィラメントＦ１，Ｆ２には、放電灯ＦＬの非電
源側フィラメント端子間に接続される予熱用コンデンサ
Ｃ４に電流が流れることにより、両フィラメントＦ１，
Ｆ２が適宜予熱される。
【０００７】しかしながら、上記高周波変換装置ＩＮＶ
には、非絶縁型の構成をとっていることで、対地への漏
電電流が増加するという問題がある。以下に説明する。
には、非絶縁型の構成をとっていることで、対地への漏
電電流が増加するという問題がある。以下に説明する。
【０００８】図６に示すものは、照明器具６の説明用の
構成図であり、その構成は、両端に位置する第１のソケ
ット１と第２のソケット２と、この第１、２のソケット
１、２にフィラメント端子を装着する直管型の蛍光灯等
の放電灯３（図５に示すＦＬ１）と、導電性の器具側板
４、５とからなる。このような照明器具６は、天井埋め
込みタイプに多く、また、第３種接地工事が器具本体に
成されているのが一般的である。
構成図であり、その構成は、両端に位置する第１のソケ
ット１と第２のソケット２と、この第１、２のソケット
１、２にフィラメント端子を装着する直管型の蛍光灯等
の放電灯３（図５に示すＦＬ１）と、導電性の器具側板
４、５とからなる。このような照明器具６は、天井埋め
込みタイプに多く、また、第３種接地工事が器具本体に
成されているのが一般的である。
【０００９】従って、図６に示す照明器具６に先の図５
に示す高周波変換装置ＩＮＶが組み込まれた場合には、
放電灯３（ＦＬ１）の取り外しのときにフィラメント端
子（図５のＦ１，Ｆ２）が器具側板４、５に接触する可
能性がある。仮に、フィラメント端子Ｆ１が接触した場
合を想定すると、フィラメント端子Ｆ１から器具側板
４、５→器具本体６→第３種接地工事→大地→交流電源
（図５に示すＡＣ）→フィラメント端子Ｆ１に至る閉回
路が形成され、漏洩電流が流れることになる。この電流
が大きいと、交流電源ＡＣ側に設置されている漏電ブレ
−カが働き、交流電源ＡＣの給電を遮断してしまうこと
になり、特に事務所などに多数使用されているところで
は、他の照明器具まで不点になるという極めて不都合な
事態が発生することとなる。
に示す高周波変換装置ＩＮＶが組み込まれた場合には、
放電灯３（ＦＬ１）の取り外しのときにフィラメント端
子（図５のＦ１，Ｆ２）が器具側板４、５に接触する可
能性がある。仮に、フィラメント端子Ｆ１が接触した場
合を想定すると、フィラメント端子Ｆ１から器具側板
４、５→器具本体６→第３種接地工事→大地→交流電源
（図５に示すＡＣ）→フィラメント端子Ｆ１に至る閉回
路が形成され、漏洩電流が流れることになる。この電流
が大きいと、交流電源ＡＣ側に設置されている漏電ブレ
−カが働き、交流電源ＡＣの給電を遮断してしまうこと
になり、特に事務所などに多数使用されているところで
は、他の照明器具まで不点になるという極めて不都合な
事態が発生することとなる。
【００１０】
【考案が解決しようとする課題】本考案の解決しようと
する問題点は、放電灯交換時に発生する可能性のある漏
電事故により交流電源が遮断され、多数の照明器具が不
点になるという点にあり、本考案の目的とするところ
は、万一の事故発生の場合でも、漏電電流を極めて小さ
く抑制することにより、安全性のより高い交流電源を遮
断されることのない照明器具を提供することにある。
する問題点は、放電灯交換時に発生する可能性のある漏
電事故により交流電源が遮断され、多数の照明器具が不
点になるという点にあり、本考案の目的とするところ
は、万一の事故発生の場合でも、漏電電流を極めて小さ
く抑制することにより、安全性のより高い交流電源を遮
断されることのない照明器具を提供することにある。
【００１１】
【課題を解決するための手段】本考案は、直流電源と、
この直流電源に接続され高周波電圧を非絶縁にて発生す
るハーフブリッジ式の高周波変換装置と、この高周波変
換装置の出力に接続されるフィラメント端子を有する直
管型の放電灯とを備え、前記高周波変換装置は、前記直
管型の放電灯の電源側端子間に並列接続されるインピー
ダンス要素と、前記インピーダンス要素を含んでなる振
動回路とを含んで成る照明器具において、前記直管型の
放電灯の交換時に対地電圧の高いフィラメント端子の方
を先に高周波変換装置からの電気的接続を解除できるよ
うに対向するソケットの移動距離を相違させたことを特
徴として構成されている。
この直流電源に接続され高周波電圧を非絶縁にて発生す
るハーフブリッジ式の高周波変換装置と、この高周波変
換装置の出力に接続されるフィラメント端子を有する直
管型の放電灯とを備え、前記高周波変換装置は、前記直
管型の放電灯の電源側端子間に並列接続されるインピー
ダンス要素と、前記インピーダンス要素を含んでなる振
動回路とを含んで成る照明器具において、前記直管型の
放電灯の交換時に対地電圧の高いフィラメント端子の方
を先に高周波変換装置からの電気的接続を解除できるよ
うに対向するソケットの移動距離を相違させたことを特
徴として構成されている。
【００１２】
【作用】本考案は、直管型の放電灯の交換時に少なくと
も対地電圧の高いフィラメント端子の方を先に高周波変
換装置からの電気的接続を解除できるように対向するソ
ケットの移動距離を相違させたことを特徴として構成さ
れているので、放電灯の交換時に放電灯のフィラメント
端子が照明器具などの導電性の外郭に万一接触した場合
でも対地に流れる漏洩電流を抑制でき、安全性が向上す
ることにより、交流電源が漏電遮断器などにより遮断さ
れることがなくなるという効果を奏する。
も対地電圧の高いフィラメント端子の方を先に高周波変
換装置からの電気的接続を解除できるように対向するソ
ケットの移動距離を相違させたことを特徴として構成さ
れているので、放電灯の交換時に放電灯のフィラメント
端子が照明器具などの導電性の外郭に万一接触した場合
でも対地に流れる漏洩電流を抑制でき、安全性が向上す
ることにより、交流電源が漏電遮断器などにより遮断さ
れることがなくなるという効果を奏する。
【００１３】
【実施例】図１は、本考案の第１の実施例を示す回路構
成図である。直流電源Ｅは、交流電源ＡＣの交流電圧を
整流する整流器ＤＢと、この整流器ＤＢの両端にチョッ
パ用インダクタＬ１０を介して接続されるスイッチング
素子Ｑ３と、このスイッチング素子Ｑ３の両端にダイオ
ードＤ１０を介して接続される平滑コンデンサＣ１０と
から構成され、平滑コンデンサＣ１０の両端に直流電圧
を出力している。
成図である。直流電源Ｅは、交流電源ＡＣの交流電圧を
整流する整流器ＤＢと、この整流器ＤＢの両端にチョッ
パ用インダクタＬ１０を介して接続されるスイッチング
素子Ｑ３と、このスイッチング素子Ｑ３の両端にダイオ
ードＤ１０を介して接続される平滑コンデンサＣ１０と
から構成され、平滑コンデンサＣ１０の両端に直流電圧
を出力している。
【００１４】高周波変換装置ＩＮＶは、前記平滑コンデ
ンサＣ１０の両端に直列接続され交互にオンオフするス
イッチング素子Ｑ１，Ｑ２と、それぞれのスイッチング
素子Ｑ１，Ｑ２と逆接続されるダイオードＤ３，Ｄ４
と、第１の振動回路を形成するコンデンサＣ３，Ｃ４，
インダクタＬ１と、第１の振動回路と並列接続される第
２の振動回路を形成するコンデンサＣ３１，Ｃ４１，イ
ンダクタＬ１１と、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２を駆動
する駆動トランスＴ１とから構成され、コンデンサの容
量値は直流カット用コンデンサＣ３，Ｃ３１≫予熱用且
つ共振用コンデンサＣ４，Ｃ４１に設定されている。
ンサＣ１０の両端に直列接続され交互にオンオフするス
イッチング素子Ｑ１，Ｑ２と、それぞれのスイッチング
素子Ｑ１，Ｑ２と逆接続されるダイオードＤ３，Ｄ４
と、第１の振動回路を形成するコンデンサＣ３，Ｃ４，
インダクタＬ１と、第１の振動回路と並列接続される第
２の振動回路を形成するコンデンサＣ３１，Ｃ４１，イ
ンダクタＬ１１と、スイッチング素子Ｑ１，Ｑ２を駆動
する駆動トランスＴ１とから構成され、コンデンサの容
量値は直流カット用コンデンサＣ３，Ｃ３１≫予熱用且
つ共振用コンデンサＣ４，Ｃ４１に設定されている。
【００１５】放電灯ＦＬ１は、高周波変換装置ＩＮＶの
スイッチング素子Ｑ２の両端に直流カット用コンデンサ
Ｃ３とインダクタＬ１と駆動トランスＴ１とを介して接
続されている。そして、放電灯ＦＬ１の非電源側フィラ
メント端子間（Ｆ１−Ｆ２）には予熱用コンデンサＣ４
が接続されている。同様に放電灯ＦＬ１１も構成されて
いる。なお、放電灯ＦＬ１、ＦＬ１１は共に直管型の放
電灯である。
スイッチング素子Ｑ２の両端に直流カット用コンデンサ
Ｃ３とインダクタＬ１と駆動トランスＴ１とを介して接
続されている。そして、放電灯ＦＬ１の非電源側フィラ
メント端子間（Ｆ１−Ｆ２）には予熱用コンデンサＣ４
が接続されている。同様に放電灯ＦＬ１１も構成されて
いる。なお、放電灯ＦＬ１、ＦＬ１１は共に直管型の放
電灯である。
【００１６】先の従来例を示す図５と異なる構成は、直
流電源Ｅがチョッパ構成されている点と、スイッチング
素子Ｑ２の両端に放電灯ＦＬ１，ＦＬ２が接続されてい
る点と、多灯構成されている点と、起動回路が抵抗Ｒ１
０，コンデンサＣ１１，ダイオードＤ１１，ダイアック
Ｑ４で構成されている点である。なお、同一構成には、
同一符号を付して重複する説明を省略する。
流電源Ｅがチョッパ構成されている点と、スイッチング
素子Ｑ２の両端に放電灯ＦＬ１，ＦＬ２が接続されてい
る点と、多灯構成されている点と、起動回路が抵抗Ｒ１
０，コンデンサＣ１１，ダイオードＤ１１，ダイアック
Ｑ４で構成されている点である。なお、同一構成には、
同一符号を付して重複する説明を省略する。
【００１７】次に、動作状態を説明すると、まず、交流
電源ＡＣから交流電圧を受けるとチョッパ回路のスイッ
チング素子Ｑ３がオンオフ動作を開始し平滑コンデンサ
Ｃ１０の両端に昇圧された直流電圧が発生する。この直
流電圧を受けると起動回路のコンデンサＣ１１が抵抗Ｒ
１０により充電され、所定電圧に達するとダイアックＱ
４がオン状態となり、スイッチング素子Ｑ２にコンデン
サＣ１１より順バイアス電流が供給されオン状態に移行
する。また、コンデンサＣ１１の充電時には、同時に、
直流電源Ｅ→抵抗Ｒ１１（あるいは抵抗Ｒ１０→ダイオ
ードＤ１１）→駆動トランスＴ１→インダクタＬ１（Ｌ
１１）→予熱用且つ共振用コンデンサＣ４（Ｃ４１）→
直流カット用コンデンサＣ３（Ｃ３１）→直流電源Ｅの
経路で閉回路が形成され、直流カット用コンデンサＣ３
（Ｃ３１）が充電される。そして、スイッチング素子Ｑ
２がオン状態になると、直流カット用コンデンサＣ３
（Ｃ３１）→予熱用且つ共振用コンデンサＣ４（Ｃ４
１）→インダクタＬ１（Ｌ１１）→駆動トランスＴ１→
スイッチング素子Ｑ２→直流カット用コンデンサＣ３
（Ｃ３１）に至る閉回路が形成され、駆動トランスＴ１
の２次巻線にスイッチング素子Ｑ２を順方向にバイアス
する電圧が発生し、継続してスイッチング素子Ｑ２をオ
ン状態にする。この後に、駆動トランスＴ１に発生する
電圧の極性が反転すると、スイッチング素子Ｑ１がオン
状態に移行し（スイッチング素子Ｑ２がオフン状態に移
行し）、直流電源Ｅからスイッチング素子Ｑ１→駆動ト
ランスＴ１→インダクタＬ１（Ｌ１１）→予熱用且つ共
振用コンデンサＣ４（Ｃ４１）→直流カット用コンデン
サＣ３（Ｃ３１）→直流電源Ｅに至る閉回路が形成さ
れ、駆動トランスＴ１の２次巻線にスイッチング素子Ｑ
１を順方向にバイアスする電圧が継続発生する。以後、
第１、第２の振動回路に振動電圧が発生し、スイッチン
グ素子Ｑ１，Ｑ２を交互に順バイアスして放電灯ＦＬ
１，ＦＬ１１に継続して高周波電力が供給される。
電源ＡＣから交流電圧を受けるとチョッパ回路のスイッ
チング素子Ｑ３がオンオフ動作を開始し平滑コンデンサ
Ｃ１０の両端に昇圧された直流電圧が発生する。この直
流電圧を受けると起動回路のコンデンサＣ１１が抵抗Ｒ
１０により充電され、所定電圧に達するとダイアックＱ
４がオン状態となり、スイッチング素子Ｑ２にコンデン
サＣ１１より順バイアス電流が供給されオン状態に移行
する。また、コンデンサＣ１１の充電時には、同時に、
直流電源Ｅ→抵抗Ｒ１１（あるいは抵抗Ｒ１０→ダイオ
ードＤ１１）→駆動トランスＴ１→インダクタＬ１（Ｌ
１１）→予熱用且つ共振用コンデンサＣ４（Ｃ４１）→
直流カット用コンデンサＣ３（Ｃ３１）→直流電源Ｅの
経路で閉回路が形成され、直流カット用コンデンサＣ３
（Ｃ３１）が充電される。そして、スイッチング素子Ｑ
２がオン状態になると、直流カット用コンデンサＣ３
（Ｃ３１）→予熱用且つ共振用コンデンサＣ４（Ｃ４
１）→インダクタＬ１（Ｌ１１）→駆動トランスＴ１→
スイッチング素子Ｑ２→直流カット用コンデンサＣ３
（Ｃ３１）に至る閉回路が形成され、駆動トランスＴ１
の２次巻線にスイッチング素子Ｑ２を順方向にバイアス
する電圧が発生し、継続してスイッチング素子Ｑ２をオ
ン状態にする。この後に、駆動トランスＴ１に発生する
電圧の極性が反転すると、スイッチング素子Ｑ１がオン
状態に移行し（スイッチング素子Ｑ２がオフン状態に移
行し）、直流電源Ｅからスイッチング素子Ｑ１→駆動ト
ランスＴ１→インダクタＬ１（Ｌ１１）→予熱用且つ共
振用コンデンサＣ４（Ｃ４１）→直流カット用コンデン
サＣ３（Ｃ３１）→直流電源Ｅに至る閉回路が形成さ
れ、駆動トランスＴ１の２次巻線にスイッチング素子Ｑ
１を順方向にバイアスする電圧が継続発生する。以後、
第１、第２の振動回路に振動電圧が発生し、スイッチン
グ素子Ｑ１，Ｑ２を交互に順バイアスして放電灯ＦＬ
１，ＦＬ１１に継続して高周波電力が供給される。
【００１８】図２Ａには、図１に示すＸ点の電位変化を
示し、図２Ｂには、図１に示すＹ点の電位の変化を示し
ており、図２Ｃには、放電灯ＦＬ１を外した場合の図１
に示すＹ点の電位の変化を示している。ここで、Ｘ点、
Ｙ点の電位は、図１に示す平滑コンデンサＣ１０の負極
側電位を基準にしている。このように、Ｘ点の電位は、
点灯時には図２Ａに示すようにフラットな直流電圧とな
り、Ｙ点の電位は、図２Ｂに示すように平滑コンデンサ
Ｃ１０の負極側（回路アース点）に対して図２Ａに示す
直流電圧が発生し、この直流電圧に放電灯電位が重畳し
た波形となっている。そして、放電灯ＦＬ１を外した場
合には、図２Ｃに示すような電位がＹ点に発生する。こ
れは、一灯外れても他方の一灯が点灯しており、発振が
継続しているためである。
示し、図２Ｂには、図１に示すＹ点の電位の変化を示し
ており、図２Ｃには、放電灯ＦＬ１を外した場合の図１
に示すＹ点の電位の変化を示している。ここで、Ｘ点、
Ｙ点の電位は、図１に示す平滑コンデンサＣ１０の負極
側電位を基準にしている。このように、Ｘ点の電位は、
点灯時には図２Ａに示すようにフラットな直流電圧とな
り、Ｙ点の電位は、図２Ｂに示すように平滑コンデンサ
Ｃ１０の負極側（回路アース点）に対して図２Ａに示す
直流電圧が発生し、この直流電圧に放電灯電位が重畳し
た波形となっている。そして、放電灯ＦＬ１を外した場
合には、図２Ｃに示すような電位がＹ点に発生する。こ
れは、一灯外れても他方の一灯が点灯しており、発振が
継続しているためである。
【００１９】今、放電灯ＦＬ１を外す場合を図３に示す
器具構成図を用いて説明する。まず、放電灯ＦＬ１の両
端に位置するフィラメント端子Ｆ１，Ｆ２がそれぞれ可
動式のソケット１，２に装着されている状態から外れる
状態を説明する。
器具構成図を用いて説明する。まず、放電灯ＦＬ１の両
端に位置するフィラメント端子Ｆ１，Ｆ２がそれぞれ可
動式のソケット１，２に装着されている状態から外れる
状態を説明する。
【００２０】図３Ａにはソケット１側が先に外れる場合
が示されており、このソケット１に当接していたフィラ
メント端子Ｆ１の一方が器具側板（図６に示す４、５）
に接触した場合を想定している。一般的に、蛍光灯等の
放電灯ＦＬ１は点灯時に負特性を有する抵抗（コンダク
タンスで考えるとある一定のコンダクタンスを持ってい
る）として考えられ、放電灯ＦＬ１が外れても一瞬にし
てそのコンダクタンスが零になるというものではない。
従って、放電灯ＦＬ１のコンダクタンスが零になるまで
は、高周波変換装置（図１に示すＩＮＶ）→放電灯ＦＬ
１→フィラメント端子Ｆ１→器具側板（図６に示す４、
５）→大地→交流電源（図１に示すＡＣ）→高周波変換
装置に至る閉回路に、極めて小さく且つ問題となるレベ
ルではない、漏洩電流が流れることになる。これは、放
電灯ＦＬ１が外れても放電灯ＦＬ１１（コンデンサＣ４
１）が高周波変換装置に接続されている為、放電灯ＦＬ
１のコンダクタンスが零になるまでは、高圧側端子のＸ
点の電位は、平滑コンデンサＣ１０の負極電位に直流カ
ットコンデンサＣ３の両端電圧が加算された略フラット
な電位となって高周波として略変動しないので、この略
フラットな電位によって漏れ電流の値を極めて小さくす
ることができるのである。
が示されており、このソケット１に当接していたフィラ
メント端子Ｆ１の一方が器具側板（図６に示す４、５）
に接触した場合を想定している。一般的に、蛍光灯等の
放電灯ＦＬ１は点灯時に負特性を有する抵抗（コンダク
タンスで考えるとある一定のコンダクタンスを持ってい
る）として考えられ、放電灯ＦＬ１が外れても一瞬にし
てそのコンダクタンスが零になるというものではない。
従って、放電灯ＦＬ１のコンダクタンスが零になるまで
は、高周波変換装置（図１に示すＩＮＶ）→放電灯ＦＬ
１→フィラメント端子Ｆ１→器具側板（図６に示す４、
５）→大地→交流電源（図１に示すＡＣ）→高周波変換
装置に至る閉回路に、極めて小さく且つ問題となるレベ
ルではない、漏洩電流が流れることになる。これは、放
電灯ＦＬ１が外れても放電灯ＦＬ１１（コンデンサＣ４
１）が高周波変換装置に接続されている為、放電灯ＦＬ
１のコンダクタンスが零になるまでは、高圧側端子のＸ
点の電位は、平滑コンデンサＣ１０の負極電位に直流カ
ットコンデンサＣ３の両端電圧が加算された略フラット
な電位となって高周波として略変動しないので、この略
フラットな電位によって漏れ電流の値を極めて小さくす
ることができるのである。
【００２１】次に、図３Ｂに示すソケット２側が先に外
れて器具側板（図６に示す４、５）に接触した場合を考
えると、この場合にも先に説明したような閉回路に大き
な値の漏洩電流が流れることになる。これは、放電灯Ｆ
Ｌ１が外れても放電灯ＦＬ１１（コンデンサＣ４１）が
高周波変換装置に接続されている為、高圧側端子のＹ点
の電位（つまり、インダクタＬ１とインダクタＬ１１と
の接点の電位）は発振してしまい、図２Ｃに示すように
高周波の高電圧が発生してしまい、この高周波高電圧に
よって漏洩電流の値が大きくなってしまうのである。そ
のために、交流電源ＡＣに設けられている安全のための
漏電ブレ−カ等が動作して電源供給を遮断することにな
る。安全のためには必要な保護動作であるが、多数照明
器具を設置している場合には、他の照明器具まで消灯し
てしまうことになるので問題となる。
れて器具側板（図６に示す４、５）に接触した場合を考
えると、この場合にも先に説明したような閉回路に大き
な値の漏洩電流が流れることになる。これは、放電灯Ｆ
Ｌ１が外れても放電灯ＦＬ１１（コンデンサＣ４１）が
高周波変換装置に接続されている為、高圧側端子のＹ点
の電位（つまり、インダクタＬ１とインダクタＬ１１と
の接点の電位）は発振してしまい、図２Ｃに示すように
高周波の高電圧が発生してしまい、この高周波高電圧に
よって漏洩電流の値が大きくなってしまうのである。そ
のために、交流電源ＡＣに設けられている安全のための
漏電ブレ−カ等が動作して電源供給を遮断することにな
る。安全のためには必要な保護動作であるが、多数照明
器具を設置している場合には、他の照明器具まで消灯し
てしまうことになるので問題となる。
【００２２】従って、放電灯ＦＬ１，ＦＬ１１等がソケ
ット１，２から外れる場合には、必ず高圧側であるＹ点
側から外れるように、Ｙ点側のソケット１を固定式にＸ
点側のソケット２を可動式に構成している。このように
構成することにより、放電灯ＦＬ１，ＦＬ１１を外す場
合に万一、器具側板に接触した場合でも、必ず漏洩電流
の極めて小さいＹ点側が接触することになり、漏洩電流
の小さい安全な照明器具を提供できるのである。そし
て、不都合な漏電ブレ−カの動作を回避することができ
る。
ット１，２から外れる場合には、必ず高圧側であるＹ点
側から外れるように、Ｙ点側のソケット１を固定式にＸ
点側のソケット２を可動式に構成している。このように
構成することにより、放電灯ＦＬ１，ＦＬ１１を外す場
合に万一、器具側板に接触した場合でも、必ず漏洩電流
の極めて小さいＹ点側が接触することになり、漏洩電流
の小さい安全な照明器具を提供できるのである。そし
て、不都合な漏電ブレ−カの動作を回避することができ
る。
【００２３】図４は、本考案の第２の実施例を示す回路
構成図である。図５に示す従来例では、直管型の放電灯
ＦＬ１を外してもインダクタＬ１と共振用コンデンサＣ
５による直列共振回路が存在するために、高周波変換装
置ＩＮＶは発振を継続することになる。この場合、放電
灯ＦＬ１が外れた場合のＸ点が高周波変換装置ＩＮＶの
回路ア−ス点（コンデンサＣ２の負極側）に対して図２
Ｃに示す波形と同様になるので、Ｙ点側の放電灯ＦＬ１
のフィラメント端子Ｆ１が外れて器具側板に接触した場
合には先の説明のような閉回路により漏洩電流が流れる
ことになる。
構成図である。図５に示す従来例では、直管型の放電灯
ＦＬ１を外してもインダクタＬ１と共振用コンデンサＣ
５による直列共振回路が存在するために、高周波変換装
置ＩＮＶは発振を継続することになる。この場合、放電
灯ＦＬ１が外れた場合のＸ点が高周波変換装置ＩＮＶの
回路ア−ス点（コンデンサＣ２の負極側）に対して図２
Ｃに示す波形と同様になるので、Ｙ点側の放電灯ＦＬ１
のフィラメント端子Ｆ１が外れて器具側板に接触した場
合には先の説明のような閉回路により漏洩電流が流れる
ことになる。
【００２４】そこで、可動式のソケットの一方のソケッ
ト１に接続されるフィランメント端子を図５に示すＹ点
側に接続し、このソケット１のバネによる移動範囲を長
くして、対向する他方のソケット２の方からしか放電灯
３（図５に示すＦＬ１）を外すことが出来ない構成とし
て過大な漏洩電流の発生を未然に防止している。なお、
前記第１の実施例においては、放電灯ＦＬ１の電源側端
子間に並列接続されるインピーダンス要素として、イン
ダクタＬ１１、放電灯ＦＬ１１、コンデンサＣ３１等か
らなる直列回路を示したが、該インピーダンス要素は他
の構成であっても構わない。
ト１に接続されるフィランメント端子を図５に示すＹ点
側に接続し、このソケット１のバネによる移動範囲を長
くして、対向する他方のソケット２の方からしか放電灯
３（図５に示すＦＬ１）を外すことが出来ない構成とし
て過大な漏洩電流の発生を未然に防止している。なお、
前記第１の実施例においては、放電灯ＦＬ１の電源側端
子間に並列接続されるインピーダンス要素として、イン
ダクタＬ１１、放電灯ＦＬ１１、コンデンサＣ３１等か
らなる直列回路を示したが、該インピーダンス要素は他
の構成であっても構わない。
【００２５】
【考案の効果】本考案は、直管型の放電灯の交換時に放
電灯のフィラメント端子が照明器具などの導電性の外郭
に万一接触した場合でも対地に流れる漏洩電流を抑制で
き、安全性が向上することにより、交流電源が漏電遮断
器などにより遮断されることがなくなるという顕著な効
果を奏するものである。
電灯のフィラメント端子が照明器具などの導電性の外郭
に万一接触した場合でも対地に流れる漏洩電流を抑制で
き、安全性が向上することにより、交流電源が漏電遮断
器などにより遮断されることがなくなるという顕著な効
果を奏するものである。
【図１】本考案の第１の実施例を示す回路構成図であ
る。
る。
【図２】本考案の第１の実施例を説明するための各部の
波形を示した説明図である。
波形を示した説明図である。
【図３】本考案の第１の実施例を示す器具構成図であ
る。
る。
【図４】本考案の第２の実施例を示す器具構成図であ
る。
る。
【図５】本考案の従来例を示す回路構成図である。
【図６】本考案の従来例を示す器具構成図である。
Ｅ 直流電源 ＩＮＶ 高周波変換装置 ＦＬ１，３ 放電灯 ６ 照明器具
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 平３−155003（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−98294（ＪＰ，Ａ) 特開 平１−251588（ＪＰ，Ａ) 実開 平１−103299（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.7，ＤＢ名) H05B 41/24 - 41/298
Claims (1)
- 【請求項１】 直流電源と、この直流電源に接続され高
周波電圧を非絶縁にて発生するハーフブリッジ式の高周
波変換装置と、この高周波変換装置の出力に接続される
フィラメント端子を有する直管型の放電灯とを備え、 前記高周波変換装置は、前記直管型の放電灯の電源側端
子間に並列接続されるインピーダンス要素と、前記イン
ピーダンス要素を含んでなる振動回路とを含んで成る照
明器具において、 前記直管型の放電灯の交換時に対地電圧の高いフィラメ
ント端子の方を先に高周波変換装置からの電気的接続を
解除できるように対向するソケットの移動距離を相違さ
せたことを特徴とする照明器具。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991060389U JP2607627Y2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 照明器具 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991060389U JP2607627Y2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 照明器具 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0515395U JPH0515395U (ja) | 1993-02-26 |
| JP2607627Y2 true JP2607627Y2 (ja) | 2002-03-04 |
Family
ID=13140747
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991060389U Expired - Lifetime JP2607627Y2 (ja) | 1991-07-31 | 1991-07-31 | 照明器具 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2607627Y2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US6100642A (en) * | 1995-12-19 | 2000-08-08 | Kabushiki Kaisha Koseijapan | Discharge lamp operating electronic device for improving the reliability, efficiency, and life of a hot-cathode discharge lamp |
-
1991
- 1991-07-31 JP JP1991060389U patent/JP2607627Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0515395U (ja) | 1993-02-26 |
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Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20010911 |
|
| EXPY | Cancellation because of completion of term |