JP2605915B2 - Operation control device for refrigeration equipment - Google Patents

Operation control device for refrigeration equipment

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JP2605915B2
JP2605915B2 JP2059568A JP5956890A JP2605915B2 JP 2605915 B2 JP2605915 B2 JP 2605915B2 JP 2059568 A JP2059568 A JP 2059568A JP 5956890 A JP5956890 A JP 5956890A JP 2605915 B2 JP2605915 B2 JP 2605915B2
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humidity
suction air
capacity
air temperature
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真理 佐田
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Daikin Industries Ltd
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Description

【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は、冷凍装置の運転制御装置に係り、特に、湿
度を考慮して蒸発器の能力を制御するようにしたものに
関する。Description: BACKGROUND OF THE INVENTION (Field of Industrial Application) The present invention relates to an operation control device for a refrigeration apparatus, and more particularly, to an apparatus for controlling the capacity of an evaporator in consideration of humidity.

（従来の技術） 従来より、例えば特開昭62−218012号公報に開示され
る如く、圧縮機、熱減側熱交換器、開度の調節可能な減
圧弁及び利用側熱交換器を順次接続してなる冷媒回路に
対して、熱源側熱交換器に並列に凝縮器としてのみ機能
する再熱器を流量調節弁と共に接続し、かつ該再熱器を
利用側熱交換器ファンの通風路において利用側熱交換器
下流側に配置しておき、冷房運転時、利用側熱交換器を
蒸発器として機能させることにより室内の冷房を行う一
方、利用側熱交換器と再熱器とを利用して、除湿運転を
するようにしたものは公知の技術である。(Prior Art) Conventionally, as disclosed in, for example, JP-A-62-218012, a compressor, a heat-reducing heat exchanger, a pressure-reducing valve whose opening can be adjusted, and a use-side heat exchanger are sequentially connected. A reheater functioning only as a condenser is connected in parallel with the heat source side heat exchanger together with the flow rate control valve to the refrigerant circuit, and the reheater is connected to the air passage of the use side heat exchanger fan. It is arranged downstream of the use-side heat exchanger, and during the cooling operation, the use-side heat exchanger functions as an evaporator to cool the room, while the use-side heat exchanger and the reheater are used. The dehumidifying operation is a known technique.

（発明が解決しようとする課題） ところで、上記従来のものにおいて、冷房運転時、減
圧弁の開度は吸込空気温度と設定温度の温度偏差に応じ
て調節するようになされている。すなわち、設定温度に
対する吸込空気温度の温度偏差を要求能力として捉え、
この偏差が「０」になるように減圧弁の開度をPI制御等
するようになされている。(Problems to be Solved by the Invention) In the above-described conventional apparatus, during cooling operation, the opening of the pressure reducing valve is adjusted according to the temperature deviation between the intake air temperature and the set temperature. That is, the temperature deviation of the suction air temperature with respect to the set temperature is regarded as the required capacity,
The opening degree of the pressure reducing valve is controlled by PI or the like so that the deviation becomes “0”.

しかしながら、例えば、第11図に示すように、同じ吸
込空気温度th1でかつ湿度の異なる２つの状態点（p1）
と（p2）から蒸発器を通過することにより、各状態点
（q1,q2）の吹出空気を室内に供給するとする。その場
合、湿度の高い状態点（p1）に対するSHF線は図中の
ように、湿度の低い状態点（p2）に対するSHF線は図中
のようになるので、蒸発器における熱交換量ｈを同じ
とすると、吹出空気温度が図中Sa1,Sa2のように違って
くる。すなわち、吸込空気の状態に見合った適切な吹出
空気温度を供給することができないという問題がある。However, for example, as shown in FIG. 11, the same suction air temperature th 1 and two states points of different humidity (p 1)
And (p 2 ), the air blown from each state point (q 1 , q 2 ) is supplied to the room by passing through the evaporator. In this case, the SHF line for the high humidity state point (p 1 ) is as shown in the figure, and the SHF line for the low humidity state point (p 2 ) is as shown in the figure. Are the same, the blown air temperature will be different like Sa1 and Sa2 in the figure. That is, there is a problem that it is not possible to supply an appropriate blow-off air temperature corresponding to the state of the suction air.

更に、上記従来のもので再熱器を使用した除湿運転の
場合、通常、吸込空気温度で蒸発器の能力を制御する一
方、湿度に応じて再熱器の能力を制御するようになされ
ている。Further, in the case of the dehumidifying operation using a reheater in the above-mentioned conventional one, usually, the capacity of the evaporator is controlled by the suction air temperature, while the capacity of the reheater is controlled in accordance with the humidity. .

しかしながら、その場合、一旦室内温度が蒸発器によ
り冷却，除湿され、その後再熱器により加熱されるの
で、再熱器の再熱量は直接除湿に貢献するものではな
く、室温が上昇することで冷却量が増大してはじめて所
定の除湿が達成されるのである。したがって、湿度だけ
で除湿運転時の能力制御を行うと、吹出空気温度を室内
側の要求に応じて制御することができず、空調の快適性
が損なわれる虞れがある。However, in this case, the room temperature is once cooled and dehumidified by the evaporator, and then heated by the reheater. Therefore, the reheat amount of the reheater does not directly contribute to dehumidification, and cooling is performed by increasing the room temperature. Only when the amount increases does the desired dehumidification be achieved. Therefore, if the capacity control at the time of the dehumidifying operation is performed only by the humidity, the temperature of the blown air cannot be controlled according to the demand on the indoor side, and the comfort of the air conditioning may be impaired.

本発明は、斯かる点に鑑み、再熱器の能力を吸込空気
温度をも考慮して制御することにより、空調の快適性の
向上を図ることにある。The present invention has been made in view of the above, and aims to improve the comfort of air conditioning by controlling the capacity of a reheater in consideration of the intake air temperature.

（課題を解決するための手段） 第１図に示すように、上記目的を達成するために本発
明が講じた第１の解決手段は、先ず、圧縮機（１）、凝
縮器（２）、開度の調節可能な減圧弁（51）及び蒸発器
（５）を順次接続してなる冷媒回路（10）を備えた冷凍
装置を前提としている。(Means for Solving the Problems) As shown in FIG. 1, a first solution means taken by the present invention to achieve the above object is as follows: first, a compressor (1), a condenser (2), It is premised on a refrigerating apparatus having a refrigerant circuit (10) in which a pressure reducing valve (51) whose opening can be adjusted and an evaporator (5) are sequentially connected.

そして、上記蒸発器ファン（57）の通風路の蒸発器
（５）下流側に設置されて送風を加熱する再熱器（６）
が設けられると共に、吸込空気温度を検出する吸込空気
温度検出手段（Th1）と、吸込空気の湿度を検出する湿
度検出手段（Hu）とが設けられている。A reheater (6) installed downstream of the evaporator (5) in the ventilation path of the evaporator fan (57) to heat the air.
And a suction air temperature detecting means (Th1) for detecting the suction air temperature and a humidity detecting means (Hu) for detecting the humidity of the suction air.

更に、上記吸込空気温度検出手段（Th1）で検出され
る吸込空気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力
を演算する温度依存能力演算手段（102）と、上記湿度
検出手段（Hu）で検出される吸込空気湿度と設定湿度と
の湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存能力演算
手段（103）と、上記蒸発器（５）の能力が両要求能力
の合計値になるよう上記減圧弁（51）の開度を制御する
開度制御手段（101）とが設けられている。Further, a temperature dependent capacity calculating means (102) for calculating a required capacity based on a temperature difference between the suction air temperature detected by the suction air temperature detecting means (Th1) and the set temperature, and a humidity detecting means (Hu). A humidity-dependent capacity calculating means (103) for calculating a required capacity based on a difference between the detected suction air humidity and a set humidity; and the decompression so that the capacity of the evaporator (5) becomes a total value of the two required capacities. An opening control means (101) for controlling the opening of the valve (51) is provided.

加えて、上記温度依存能力演算手段（102）で演算さ
れる温度に基づく要求能力に応じて再熱器（６）の能力
を制御する能力制御手段（104）が設けられている。In addition, a capacity control means (104) for controlling the capacity of the reheater (6) according to the required capacity based on the temperature calculated by the temperature-dependent capacity calculation means (102) is provided.

また、本発明が講じた第２の解決手段は、先ず、上記
第１の解決手段における能力制御手段（104）に代え
て、湿度依存能力演算手段（103）で演算される要求能
力と温度依存能力演算手段（102）で演算される要求能
力との要求能力差に応じて再熱器（６）の能力を制御す
る能力制御手段（104）を講けた構成としている。A second solution taken by the present invention is, first, the required capacity and the temperature dependent capacity calculated by the humidity dependent capacity calculation means (103) instead of the capacity control means (104) in the first solution means. A capacity control means (104) for controlling the capacity of the reheater (6) according to a required capacity difference from the required capacity calculated by the capacity calculation means (102) is provided.

また、本発明が講じた第３の解決手段は、先ず、上記
第１の解決手段における能力制御手段（104）に代え
て、吸込空気温度検出手段（Th1）の出力を受け、吸込
空気温度とその設定温度との温度差に基づき吹出空気温
度の目標温度を設定する目標吹出温設定手段（105）
と、吹出空気温度を検出する吹出温検出手段（Th2）
と、該吹出温検出手段（Th2）の出力を受け、吹出空気
温度が上記目標吹出温設定手段（105）で設定される目
標吹出空気温度になるよう再熱器（６）の能力を制御す
る能力制御手段（104）とを設けた構成としている。Further, the third solution taken by the present invention firstly receives the output of the suction air temperature detection means (Th1) instead of the capacity control means (104) in the first solution, and outputs Target outlet temperature setting means (105) for setting a target outlet air temperature based on the temperature difference from the set temperature
And outlet temperature detecting means (Th2) for detecting the outlet air temperature
And the output of the outlet temperature detecting means (Th2), and controls the capacity of the reheater (6) so that the outlet air temperature becomes the target outlet air temperature set by the target outlet temperature setting means (105). It is configured to have a capacity control means (104).

また、本発明が講じた第４の解決手段は、上記第１、
第２又は第３の解決手段において、第２の解決手段と同
様に、開度制御手段（101）は、両要求能力のうち予め
定められた優先要求能力が設定値以下になると、強制的
にサーモオフするよう制御する構成としたものである。Further, a fourth solution taken by the present invention is the first,
In the second or third solving means, similarly to the second solving means, the opening control means (101) forcibly sets a predetermined priority request capability of the two required capabilities to be equal to or less than a set value. It is configured to control to turn off the thermostat.

（作用） 以上の構成により、第１の解決手段では、開度制御手
段（101）により、蒸発器（５）の蒸発能力が温度に基
づく要求能力と湿度に基づく要求能力との和になるよう
減圧弁（51）の開度が制御され、真に室内側が要求する
能力で冷却能力が制御され、例えば湿度及び温度が高い
ようなときにも、大きな冷却量で室内が急速に冷却され
ることになり、空調の快適性が向上する。(Operation) With the above configuration, in the first solving means, the opening degree control means (101) causes the evaporating capacity of the evaporator (5) to be the sum of the required capacity based on temperature and the required capacity based on humidity. The degree of opening of the pressure-reducing valve (51) is controlled, and the cooling capacity is controlled by the capacity truly required by the indoor side. For example, when the humidity and temperature are high, the room is rapidly cooled with a large amount of cooling. And the comfort of air conditioning is improved.

加えて、能力制御手段（104）により、吸込空気温度
に基づく要求能力に応じて再熱器（６）の能力が制御さ
れる。この結果、蒸発器（５）における冷却量が過大と
なるような場合にも、再熱器（６）における加熱により
吹出空気の温度低下が保障されることになる。そして、
このように、再熱器（６）の能力が制御されるので、通
常冷房運転、除湿運転及び暖房運転の切換を不連続に行
うことなく、連続的な制御が可能となる。In addition, the capacity control means (104) controls the capacity of the reheater (6) according to the required capacity based on the intake air temperature. As a result, even when the amount of cooling in the evaporator (5) becomes excessive, the temperature of the blown air is reduced by heating in the reheater (6). And
As described above, since the capacity of the reheater (6) is controlled, continuous control can be performed without switching the normal cooling operation, the dehumidification operation, and the heating operation discontinuously.

また、第２の解決手段では、能力制御手段（104）に
より、湿度に基づく要求能力と温度に基づく要求能力と
の能力差に応じて再熱器（６）の能力が制御されるの
で、制御の進行中、前回の制御に対して今回の制御で冷
却量が増大した場合にも、その増大分だけ再熱器（６）
における加熱量が増量されることになり、吸込空気温度
が同じであれば、吹出空気温度が前回の吹出空気温度と
略等しくなる。すなわち、より安定した制御が可能とな
り、空調の快適性が顕著に向上することになる。In the second solution, the capacity control means (104) controls the capacity of the reheater (6) according to the capacity difference between the required capacity based on humidity and the required capacity based on temperature. When the cooling amount increases in the current control with respect to the previous control during the progress of the process, the reheater (6)
Is increased, and if the intake air temperature is the same, the blown air temperature becomes substantially equal to the previous blown air temperature. That is, more stable control becomes possible, and the comfort of air conditioning is significantly improved.

また、第３の解決手段では、目標吹出温度設定手段
（105）により、吸込空気温度の値に基づき目標吹出温
度が演算され、吹出空気温度がその目標吹出温度になる
よう再熱器（６）の能力が制御される。すなわち、吹出
空気温度が室内を通過することなく、直接目標値に収束
するよう制御されるので、吸込空気温度を制御するのに
比べて、室内を通過した後のフィードバックの遅れを招
くことなく、迅速かつ安定した制御が可能となる。In the third solution, the target blow-out temperature is calculated by the target blow-out temperature setting means (105) based on the value of the intake air temperature, and the reheater (6) sets the blow-out air temperature to the target blow-out temperature. Ability is controlled. That is, since the blow-off air temperature is controlled so as to directly converge to the target value without passing through the room, compared to controlling the suction air temperature, the feedback after passing through the room does not cause a delay in feedback. Quick and stable control becomes possible.

また、第４の解決手段では、上記第１、第２及び第３
の解決手段において、優先側の状態量（例えば吸込空気
温度）が設定値に達すると、強制的にサーモオフにされ
るので、室内が速やかに目標の状態に近付ける一方、優
先側の状態量が設定値に近付くと直ぐにサーモオフ状態
になるので、冷却量の過剰によるオーバシュートが可及
的に抑制される。Further, in the fourth solution, the first, second, and third
When the state quantity on the priority side (for example, the intake air temperature) reaches a set value, the thermostat is forcibly turned off, so that the room quickly approaches the target state, while the state quantity on the priority side is set. As soon as the value approaches the value, the thermostat is turned off, so that the overshoot due to the excessive cooling amount is suppressed as much as possible.

（実施例） 以下、本発明の実施例について、第２図以下の図面に
基づき説明する。(Example) Hereinafter, an example of the present invention will be described with reference to FIG. 2 and subsequent drawings.

第２図は本発明の実施例に係る空気調和装置の冷媒配
管系統を示し、一台の室外ユニット（Ｘ）に対し、二台
の室内ユニット（A,B）が接続されたいわゆるマルチ形
空気調和装置である。FIG. 2 shows a refrigerant piping system of an air conditioner according to an embodiment of the present invention, which is a so-called multi-type air in which two outdoor units (A, B) are connected to one outdoor unit (X). It is a harmony device.

上記室外ユニット（Ｘ）において、圧縮機（１）の吐
出側には高圧側ガスライン（31）の一端が接続される一
方、吸入側には低圧側ガスライン（32）が接続されてい
る。一方、室外熱交換器（２）の液管には液ライン（3
3）の一端が接続されていて、上記高圧側ガスライン（3
1）、低圧側ガスライン（32）及び液ライン（33）が室
外ユニット（Ｘ）から各室内ユニット（A,B）に亘って
延びる三本配管からなる冷媒回路（10）が構成されてい
る。In the outdoor unit (X), one end of a high-pressure gas line (31) is connected to the discharge side of the compressor (1), and a low-pressure gas line (32) is connected to the suction side. On the other hand, the liquid line (3) is connected to the liquid pipe of the outdoor heat exchanger (2).
One end of 3) is connected to the high pressure side gas line (3
1) A refrigerant circuit (10) composed of three pipes in which the low-pressure gas line (32) and the liquid line (33) extend from the outdoor unit (X) to each of the indoor units (A, B). .

ここで、上記室外熱交換器（２）のガス管（22）の先
端は四路切換弁（21）の一ポートに接続されていて、該
四路切換弁（21）により、暖機管（24a,24b）を介し
て、室外熱交換器（２）のガス管（22）を上記高圧側ガ
スライン（31）又は低圧側ガスライン（32）に交互に連
通させるようになされている。Here, the tip of the gas pipe (22) of the outdoor heat exchanger (2) is connected to one port of the four-way switching valve (21), and the warm-up pipe ( The gas pipe (22) of the outdoor heat exchanger (2) is alternately connected to the high-pressure gas line (31) or the low-pressure gas line (32) via the heat exchangers (24a, 24b).

なお、（41）は低圧側ガスライン（32）の上記分岐管
（24b）との接続部と圧縮機（１）との間に介設された
アキュムレータ、（26）は上記四路切換弁（21）の一ポ
ートから室外熱交換器（２）のガス管（22）に冷媒を逃
がすためのリリーフ路（27）に介設されたキャピラリチ
ューブである。また、上記液ライン（33）において、室
外熱交換器（２）側から順に室外電動膨張弁（25）と、
レシーバ（43）とが介設されている。In addition, (41) is an accumulator provided between the connection part of the low pressure side gas line (32) with the branch pipe (24b) and the compressor (1), and (26) is the four-way switching valve ( 21) A capillary tube interposed in a relief path (27) for allowing refrigerant to escape from one port to the gas pipe (22) of the outdoor heat exchanger (2). Further, in the liquid line (33), an outdoor electric expansion valve (25) is sequentially provided from the outdoor heat exchanger (2) side,
A receiver (43) is interposed.

そして、上記各ライン（31,32,33）の先端には、それ
ぞれ分流器（31a,32a,33a）が設けられていて、上記各
室内ユニット（Ａ）の室内熱交換器（５）のガス管（5
a）は、第１開閉弁（52）及び第２開閉弁（53）を介し
て分岐管（31b,32b）により高圧側ガスライン（31）及
び低圧側ガスライン（32）の各分流器（31a,32a）に連
通可能に接続されている。さらに、各室内熱交換器
（５）の液管（33b）には室内電動膨張弁（51）が介設
されており、各液管（33b）は液ライン（33）の分流器
（33a）に接続されている。A flow divider (31a, 32a, 33a) is provided at the end of each of the lines (31, 32, 33), and a gas flow of the indoor heat exchanger (5) of each indoor unit (A) is provided. Tube (5
a) is a branching pipe (31b, 32b) via a first on-off valve (52) and a second on-off valve (53), and a flow divider (31) of a high-pressure side gas line (31) and a low-pressure side gas line (32). 31a, 32a). Further, an indoor electric expansion valve (51) is interposed in the liquid pipe (33b) of each indoor heat exchanger (5), and each liquid pipe (33b) is connected to the flow divider (33a) of the liquid line (33). It is connected to the.

ここで、上記一方の室内ユニット（Ａ）には、室内フ
ァン（57）の通風路の室内熱交換器（５）下流側に再熱
器（６）が配置されていて、該再熱器（６）は、上記液
管（33b）と上記高圧側ガスライン（31）の分流器（31
a）とを接続するバイパス路（62）に介設されている。
そして、該バイパス路（62）において、再熱器（６）の
液側にはバイパス路（62）の冷媒流量を調節する再熱電
動膨張弁（61）が介設されている。すなわち、上記再熱
器（６）のガス管側は高圧側ガスライン（31）にのみ連
通していて、常時凝縮器として機能するようになされて
いる。Here, in the one indoor unit (A), a reheater (6) is arranged downstream of the indoor heat exchanger (5) in the ventilation path of the indoor fan (57). 6) is a flow divider (31) between the liquid pipe (33b) and the high-pressure gas line (31).
a) and a bypass path (62) for connecting with (a).
In the bypass passage (62), a reheat electric expansion valve (61) for regulating the flow rate of the refrigerant in the bypass passage (62) is provided on the liquid side of the reheater (6). That is, the gas pipe side of the reheater (6) communicates only with the high-pressure gas line (31), and is always functioning as a condenser.

また、各室内ユニット（A,B）にはセンサ類が配置さ
れていて、（Th1）は空気吸込口に配置され、吸込空気
温度Taを検出する吸込空気温度検出手段としての吸込セ
ンサ、（Th2）は空気吹出口に配置され、吹出空気温度S
Aを検出する吹出センサ、（Hu）は空気吸込口に配置さ
れ、吸込空気湿度RHを検出する湿度検出手段としての湿
度センサ、（Pc）は高圧ガスライン（31）に配置され、
高圧側圧力を検出する高圧圧力センサ、（Pe）は低圧側
ガスライン（32）に配置され、低圧側圧力を検出する低
圧圧力センサである。また、（Hh3）は室内ユニット
（Ａ）の再熱器（６）の液管側に配置され、液管温度を
検出する液管センサである。Sensors are arranged in each of the indoor units (A, B), and (Th1) is arranged in the air intake port, and a suction sensor (Th2) as suction air temperature detecting means for detecting the suction air temperature Ta. ) Is located at the air outlet and the outlet air temperature S
A blow sensor for detecting A, (Hu) is disposed at an air inlet, a humidity sensor as humidity detecting means for detecting suction air humidity RH, (Pc) is disposed at a high pressure gas line (31),
A high-pressure pressure sensor for detecting the high-pressure side pressure, and (Pe) is a low-pressure pressure sensor disposed in the low-pressure side gas line (32) for detecting the low-pressure side pressure. (Hh3) is a liquid tube sensor that is disposed on the liquid tube side of the reheater (6) of the indoor unit (A) and detects the liquid tube temperature.

そして、上記各センサは空気調和装置のコントローラ
（図示せず）に信号線で接続されていて、該コントロー
ラにより、各センサの検出値に応じて空気調和装置の運
転を制御するようになされている。Each of the sensors is connected to a controller (not shown) of the air conditioner by a signal line, and the controller controls the operation of the air conditioner according to the detection value of each sensor. .

次に、上記構成を有する空気調和装置の作動について
説明するに、各室内ユニット（Ａ）の冷房運転時、第１
開閉弁（52）が閉じ第２開閉弁（53）が開いて、室内熱
交換器（５）のガス管（5a）側が低圧側ガスライン（3
2）に連通することにより、室内熱交換器（５）が蒸発
器として機能し、各室内ファン（57）からの冷風を室内
に供給する一方、暖房運転時には、第１開閉弁（52）が
開き第２開閉弁（53）が閉じて、室内熱交換器（５）の
ガス管（5a）側が高圧側ガスライン（31）に連通するこ
とにより、室内熱交換器（５）が凝縮器として機能し、
室内ファン（57）による温風を室内に供給する。そし
て、各室内ユニット（A,B）がいずれも冷房運転を行っ
ているときには、室外ユニット（Ｘ）において、四路切
換弁（21）が図中実線のごとく切換わり、室外熱交換器
（２）のガス管（22）が高圧側ガスライン（31）に連通
することにより、室外熱交換器（２）が凝縮器として機
能する一方、各室内ユニット（A,B）がいずれも暖房運
転を行っているときには、四路切換弁（21）が図中破線
のごとく切換わり、室外熱交換器（２）のガス管（22）
が低圧側ガスライン（32）に連通することにより、室外
熱交換器（２）が凝縮器として機能する。また、各室内
ユニット（A,B）がそれぞれ個別に冷暖房運転を行って
いるときには、両ユニット（A,B）の合計負荷が冷房負
荷か暖房負荷かに応じて四路切換弁（21）が実線又は破
線側に切換わり、室外熱交換器（２）が蒸発器又は凝縮
器として機能し、室内側の要求に対応しうるようになさ
れている。Next, the operation of the air conditioner having the above configuration will be described.
The on-off valve (52) closes, the second on-off valve (53) opens, and the gas pipe (5a) side of the indoor heat exchanger (5) is connected to the low-pressure side gas line (3).
By communicating with 2), the indoor heat exchanger (5) functions as an evaporator, and supplies the cool air from each indoor fan (57) to the room, while the first on-off valve (52) operates during the heating operation. When the second on-off valve (53) is closed and the gas pipe (5a) side of the indoor heat exchanger (5) communicates with the high-pressure gas line (31), the indoor heat exchanger (5) functions as a condenser. Function,
Warm air is supplied to the room by the indoor fan (57). When all the indoor units (A, B) are performing the cooling operation, in the outdoor unit (X), the four-way switching valve (21) switches as shown by the solid line in the figure, and the outdoor heat exchanger (2) ) Communicates with the high-pressure side gas line (31) so that the outdoor heat exchanger (2) functions as a condenser while each of the indoor units (A, B) performs heating operation. During operation, the four-way switching valve (21) switches as shown by the broken line in the figure, and the gas pipe (22) of the outdoor heat exchanger (2)
Communicates with the low-pressure side gas line (32), whereby the outdoor heat exchanger (2) functions as a condenser. Further, when each indoor unit (A, B) is individually performing the cooling / heating operation, the four-way switching valve (21) is activated depending on whether the total load of both units (A, B) is the cooling load or the heating load. Switching to the solid line or the broken line side, the outdoor heat exchanger (2) functions as an evaporator or a condenser, and can respond to the demand on the indoor side.

ここで、上記各室内ユニット（Ａ）の冷房運転時にお
ける室内熱交換器（５）及び再熱器（６）の能力制御に
関する第１実施例について、第３図〜第５図のフローチ
ャートに基づき説明する。Here, the first embodiment relating to the capacity control of the indoor heat exchanger (5) and the reheater (6) during the cooling operation of each of the indoor units (A) will be described with reference to the flowcharts of FIGS. explain.

先ず、ステップR21で設定温度Ts及び設定湿度RHsを入
力し、ステップR222で吸込吸気温度Ta及び吸込空気湿度
RHの検出値を入力して、ステップR23で温度偏差ΔＴ
（＝Ta−Ta）及び湿度偏差ΔRH（＝RH−RHs）を演算し
た後、R24及びR25で、それぞれ室内熱交換器（５）及び
再熱器（６）の能力制御を行う。そして、ステップR26
でサンプリング時間が経過すると、上記ステップR22に
戻って、上記の制御を繰り返すようになされている。First, the set temperature Ts and the set humidity RHs are input in Step R21, and the intake air temperature Ta and the intake air humidity are input in Step R222.
The detected value of RH is input, and in step R23, the temperature deviation ΔT
After calculating (= Ta−Ta) and the humidity deviation ΔRH (= RH−RHs), the capacity control of the indoor heat exchanger (5) and the reheater (6) is performed by R24 and R25, respectively. And step R26
After the sampling time elapses, the process returns to step R22, and the above control is repeated.

ここで、第４図は、上記ステップR24における室内熱
交換器（５）の蒸発制御、つまり室内電動膨張弁（51）
の開度制御の内容を示すサブフローであって、ステップ
RE1で、制御関数ｅ（ｔ）をｅ（ｔ）＝K6ΔRH＋K7ΔＴ
（K6,K7はいずれも定数）に基づき演算し、ステップRE2
で、室内電動膨張弁（51）の開度変更量ΔEVを下記式、 ΔEV＝ｅ（ｔ）−ｅ（ｔ）′ ＋（Δt/2Tip）｛ｅ（ｔ）＋ｅ（ｔ）′｝ （但し、ｅ（ｔ）′は前回のサンプリング時における制
御関数、Tipは積分時間、Δｔはサンプリング時間であ
る）に基づき演算して、ステップRE3で、新開度FV（＝E
V′＋ΔEV）を演算した後、ステップRE4で室内電動膨張
弁（51）の駆動信号を出力するようになされている。Here, FIG. 4 shows the evaporation control of the indoor heat exchanger (5) in step R24, that is, the indoor electric expansion valve (51).
Is a sub-flow showing the content of the opening control of
In RE1, the control function e (t) is calculated as e (t) = K 6 ΔRH + K 7 ΔT
(K 6 and K 7 are both constants)
Then, the opening change amount ΔEV of the indoor electric expansion valve (51) is expressed by the following equation: ΔEV = e (t) −e (t) ′ + (Δt / 2Tip) {e (t) + e (t) ′} (However, , E (t) ′ are calculated based on the control function at the time of the previous sampling, Tip is the integration time, and Δt is the sampling time. At step RE3, the new opening FV (= E
After calculating (V ′ + ΔEV), a drive signal for the indoor electric expansion valve (51) is output in step RE4.

一方、第５図は、再熱器（６）の能力制御の内容を示
し、ステップRR1で、制御関数ｅ（ｔ）をｅ（ｔ）＝K8
ΔＴ（K8は定数）により演算して、ステップRR2で、再
熱電動膨張弁（61）の開度変更量ΔCOを下記式、 ΔCO＝K9［ｅ（ｔ）−ｅ（ｔ）′ ＋（Δt/2Tip）｛ｅ（ｔ）＋ｅ（ｔ）′｝］ （但し、K9は定数である）に基づき演算し、ステップRR
3で、新開度EVCOを演算した後、ステップRR4で駆動信号
を出力する。On the other hand, FIG. 5 shows the content of the capacity control of the reheater (6). In step RR1, the control function e (t) is changed to e (t) = K 8
By calculating the [Delta] T (K 8 is a constant), in step RR2, the following equation opening change amount? CO2 reheat electric expansion valve (61), ΔCO = K 9 [e (t) -e (t) '+ (Δt / 2Tip) {e (t) + e (t) ′}] (where K 9 is a constant), and step RR
After calculating the new opening EV CO in step 3, the drive signal is output in step RR4.

上記フローにおいて、ステップRE2〜RE4の制御によ
り、請求項１記載の発明における開度制御手段（101）
が構成されている。In the above flow, the opening degree control means (101) according to the first aspect of the present invention is controlled by controlling steps RE2 to RE4.
Is configured.

また、上記フローにおいて、ステップRE1及びRR1によ
り、吸込センサ（Th1）で検出される吸込空気温度Taと
設定温度Tsとの温度差に基づく要求能力K7ΔＴ及びｅ
（ｔ）＝K8ΔＴを演算する温度依存能力演算手段（10
2）が構成され、同じくステップRE1の制御により、湿度
センサ（Hu）で検出される吸込空気湿度RHと設定湿度RH
sとの湿度差に基づく要求能力K6ΔRHを演算する湿度依
存能力演算手段（103）が構成されている。Further, in the above flow, in steps RE1 and RR1, the required capacities K 7 ΔT and e based on the temperature difference between the suction air temperature Ta detected by the suction sensor (Th1) and the set temperature Ts.
(T) = K 8 ΔT temperature-dependent capacity calculating means (10
2) is configured, and the suction air humidity RH and the set humidity RH detected by the humidity sensor (Hu) are also controlled by the control of step RE1.
A humidity-dependent capacity calculating means (103) for calculating the required capacity K 6 ΔRH based on the humidity difference from s is configured.

また、ステップRR2〜RR4により、温度依存能力演算手
段（102）で演算される要求能力ｅ（ｔ）に応じて再熱
器（６）の能力を制御する能力制御手段（104）が構成
されている。Steps RR2 to RR4 constitute a capacity control means (104) for controlling the capacity of the reheater (6) according to the required capacity e (t) calculated by the temperature-dependent capacity calculation means (102). I have.

したがって、請求項１記載の発明では、第６図に示す
ように、室内熱交換器（５）の能力が温度偏差ΔＴと湿
度偏差ΔRHとに基づき演算される要求能力（エンタルピ
差）Δｉに応じて調節され、図中の状態点Q1（Ta1,R
H1）にある吸込空気がQ2（Ta2,RH2）の状態に移行した
後、吸込空気温度Taに基づく要求能力K8ΔＴに応じて再
熱電動膨張弁（61）の開度、つまり再熱器（６）の能力
が制御され、図中の状態点Q3にある送風が室内に供給さ
れる。Therefore, in the first aspect of the present invention, as shown in FIG. 6, the capacity of the indoor heat exchanger (5) depends on the required capacity (enthalpy difference) Δi calculated based on the temperature deviation ΔT and the humidity deviation ΔRH. State point Q 1 (Ta 1 , R
After the suction air in H 1 ) shifts to the state of Q 2 (Ta 2 , RH 2 ), the opening degree of the reheat electric expansion valve (61) is determined according to the required capacity K 8 ΔT based on the suction air temperature Ta. that ability of reheater (6) is controlled, the blower in a state point Q 3 in the figure is supplied to the room.

すなわち、室内が真に要求する冷却能力にしたがっ
て、蒸発能力が制御されるので、室内を急速に目標状態
に収束させることができ、よって、より顕著な空調の快
適性の向上を図ることができるのである。That is, since the evaporating capacity is controlled in accordance with the cooling capacity that the room really requires, the room can be quickly converged to the target state, and thus the air conditioning comfort can be more remarkably improved. It is.

特に、湿度偏差ΔRHが大きいために室内熱交換器
（５）で冷却量が過大となるような場合にも、再熱器
（６）における加熱により吹出空気の温度低下を保障す
ることができる。そして、このように再熱器（６）の能
力を制御することにより、通常冷房運転、除湿運転及び
暖房運転の切換を不連続に行うことなく、連続的に制御
することができ、よって、空調の快適性がより顕著に向
上することになる。In particular, even when the amount of cooling in the indoor heat exchanger (5) becomes excessive due to a large humidity deviation ΔRH, the temperature of the blown air can be reduced by heating in the reheater (6). By controlling the capacity of the reheater (6) in this manner, the normal cooling operation, the dehumidification operation, and the heating operation can be continuously controlled without discontinuous switching. The comfort of the vehicle will be significantly improved.

次に、請求項２記載の発明に係る第２実施例の制御内
容について、第７図のフローチャートに基づき説明す
る。Next, the control contents of the second embodiment according to the second aspect of the invention will be described with reference to the flowchart of FIG.

第７図は上記第１実施例における再熱器（６）の能力
制御のサブフローのみ示し、メインフロー及び室内熱交
換器（５）の能力制御については上記第１実施例と同様
であるので、説明を省略する。ここで、ステップRR11
で、再熱電動膨張弁（61）の開度EVCO制御するための制
御関数ｅ（ｔ）COを下記式 ｅ（ｔ）CO＝K10ΔRH−K11ΔＴ （但し、K10,K11はいずれも定数）に基づき演算し、ス
テップRR12で、この制御関数ｅ（ｔ）COに基づき上記第
１実施例におけるステップRR2と同様のPI演算により再
熱電動膨張弁（61）の開度変更量ΔEVCO算出し、ステッ
プRR13で新開度EVCOを演算した後、ステップRR14で駆動
信号を出力する。FIG. 7 shows only the sub-flow of the capacity control of the reheater (6) in the first embodiment, and the main flow and the capacity control of the indoor heat exchanger (5) are the same as those in the first embodiment. Description is omitted. Here, step RR11
Then, the control function e (t) CO for controlling the opening degree EV CO of the reheat electric expansion valve (61) is expressed by the following equation: e (t) CO = K 10 ΔR H −K 11 ΔT (where K 10 , K In step RR12, the opening degree of the reheat electric expansion valve (61) is calculated based on the control function e (t) CO by the same PI calculation as in step RR2 in the first embodiment. After calculating the change amount ΔEV CO and calculating the new opening degree EV CO in step RR13, a drive signal is output in step RR14.

上記フローにおいて、ステップRR11〜RR14により、湿
度依存能力演算手段（103）で演算された要求能力K10Δ
RHから温度依存能力演算手段（102）で演算された要求
能力K11ΔＴを減じた要求能力差に応じて再熱器（６）
の能力を制御する能力制御手段（104）が構成されてい
る。In the above flow, in steps RR11 to RR14, the required capacity K 10 Δ calculated by the humidity-dependent capacity calculating means (103).
The reheater (6) according to the required capacity difference obtained by subtracting the required capacity K 11 ΔT calculated from the RH by the temperature dependent capacity calculating means (102).
A capability control means (104) for controlling the capability of the user is configured.

したがって、請求項２記載の発明では、第８図に示す
ように、状態点T1にある吸込空気に対して、前回の制御
で室内熱交換器（５）を通過する送風が状態点T2′とな
り、今回の制御で状態点T2となって、冷却量が増大した
場合にも、その増大分だけ再熱器（６）における加熱量
が増量されることになり、吹出空気温度SAが前回の吹出
空気温度SA′と略等しくなる。すなわち、より安定した
制御が可能となり、よって、空調の快適性をより顕著に
向上させることができる。Thus, claim 2 in the invention described, as shown in FIG. 8, relative to suction air in the state point T 1, the indoor heat exchanger in the preceding control (5) passing through the blowing state point T 2 ′, The state point T 2 in this control, and even when the cooling amount increases, the heating amount in the reheater (6) is increased by the increased amount, and the blown air temperature SA becomes lower. It becomes substantially equal to the previous outlet air temperature SA '. That is, more stable control becomes possible, and thus the comfort of air conditioning can be more remarkably improved.

次に、請求項３記載の発明に係る第３実施例の制御内
容について、第９図のフローチャートに基づき説明す
る。第９図は上記第１実施例における再熱器（６）の制
御に関するサブフローのみ示し、メインフロー及び室内
熱交換器（５）の能力制御に関するサブフローは共通で
あるので説明を省略する。Next, the control contents of the third embodiment according to the third aspect of the invention will be described with reference to the flowchart of FIG. FIG. 9 shows only the sub-flow relating to the control of the reheater (6) in the first embodiment, and the sub-flow relating to the control of the capacity of the indoor heat exchanger (5) is common.

第９図において、ステップRR21,RR22で、設定温度Ts
と吸込空気温度Taの入力を行い、ステップRR23で、両者
の温度偏差ΔＴを演算する。そして、ステップRR24で、
この温度偏差ΔＴに基づき吹出温度SAの目標値（目標吹
出温）SAsを演算する。すなわち、下記式 ΔSAs＝K12｛ΔＴ−ΔＴ′ ＋（Δt/2Tip）（ΔＴ＋ΔＴ′）｝ （但し、K12は定数）に基づき、前回のサンプリング時
における温度偏差ΔＴ′に対する今回の温度偏差ΔＴか
ら目標吹出温の変更量ΔSAsをPI演算し、さらに、下記
式 SAs＝SAs′＋ΔSAs に基づき、新目標吹出温SAsを演算する。In FIG. 9, in steps RR21 and RR22, the set temperature Ts
And the input of the suction air temperature Ta, and in step RR23, the temperature deviation ΔT between them is calculated. Then, in step RR24,
The target value (target outlet temperature) SAs of the outlet temperature SA is calculated based on the temperature deviation ΔT. That is, the following equation ΔSAs = K 12 {ΔT-ΔT '+ (Δt / 2Tip) (ΔT + ΔT')} ( where, K 12 is a constant) based on, this temperature deviation [Delta] T for the temperature difference [Delta] T 'at the previous sampling , A PI calculation of a change amount ΔSAs of the target outlet temperature is performed, and a new target outlet temperature SAs is calculated based on the following equation: SAs = SAs ′ + ΔSAs.

次に、ステップRR25で、上記液温センサ（Th3）で検
出される冷媒の過冷却度Scがその最小値Sc minよりも小
さいか否か、或いは上記ステップRR24で算出した目標吹
出温SAsがその最大値SAs maxよりも大きいか否かを判別
して、Sc＜Sc min、又はSAs＞SAs maxのいずれかが成立
すると、再熱器（６）の能力をそれ以上増大できない状
態にあると判断して、ステップRR26で、SAs＝SAs maxに
設定する一方、上記のいずれの関係も成立しないときは
そのままステップRR27に進んで、さらに、SAs＞SAs min
か否かを判別し、SAs＜SAs minが成立すれば、ステップ
RR28でSAs＝SAs′とする。そして、ステップRR29で、サ
ンプリング時間が経過すると、ステップRR2に戻る。Next, in step RR25, it is determined whether or not the degree of supercooling Sc of the refrigerant detected by the liquid temperature sensor (Th3) is smaller than the minimum value Sc min or the target outlet temperature SAs calculated in step RR24. It is determined whether or not the value is larger than the maximum value SAs max, and if either Sc <Sc min or SAs> SAs max is satisfied, it is determined that the capacity of the reheater (6) cannot be further increased. Then, in step RR26, while setting SAs = SAs max, if none of the above relationships is established, the process directly proceeds to step RR27, and furthermore, SAs> SAs min
It is determined whether or not SAs <SAs min is satisfied.
RR28 sets SAs = SAs'. Then, when the sampling time elapses in step RR29, the process returns to step RR2.

そして、その間、ステップRR30で、再熱電動膨張弁
（61）の開度EVの変更量ΔEVを下記式 ΔEV＝K13（SAs−SA） （但し、K13は定数）に基づき演算した後、さらに、下
記式 EV＝EV＋ΔEV に基づき新開度EVを演算し、ステップRR31で駆動信号を
出力し、ステップRR32でサンプリング時間が経過するの
を待って、ステップRR30に戻り、上記制御を繰り返す。Then, in the meantime, in step RR30, after calculating the change amount ΔEV of the opening degree EV of the reheat electric expansion valve (61) based on the following equation ΔEV = K 13 (SAs−SA) (where K 13 is a constant), Further, the new opening EV is calculated based on the following equation EV = EV + ΔEV, a drive signal is output in step RR31, and after waiting for the sampling time to elapse in step RR32, the process returns to step RR30, and the above control is repeated.

上記フローにおいて、ステップRR24により、吸込空気
温度Taとその設定温度Tsとの温度偏差ΔＴに基づき目標
吹出温度SAsを設定する目標吹出温設定手段（105）が構
成され、ステップRR30、RR31により、吹出空気温度SAが
上記目標吹出温設定手段（105）で設定された目標吹出
温度SAsになるよう再熱器（６）の能力を制御する能力
制御手段（104）が構成されている。In the above flow, step RR24 constitutes a target outlet temperature setting means (105) for setting a target outlet temperature SAs based on the temperature deviation ΔT between the intake air temperature Ta and the set temperature Ts, and the outlet RR30 and RR31 form the outlet air temperature setting means. A capacity control means (104) for controlling the capacity of the reheater (6) so that the air temperature SA becomes the target blow temperature SAs set by the target blow temperature setting means (105).

したがって、請求項９記載の発明では、第10図に示す
ように、状態点U1の吸込空気が室内熱交換器（５）で冷
却されて状態点U2に移行した後、目標吹出温設定手段
（105）により、吸込空気温度Taの値に基づき目標吹出
温度SAsが設定され、能力制御手段（104）により、吹出
空気温度SAがその目標吹出温度SAsになるよう再熱器
（６）の能力が制御される。すなわち、図中の状態点U3
で示される吹出空気温度SAが直接目標値に収束するよう
制御され、いったん室内空気との混合により変化した吸
込空気温度Taのみで制御するものに比べて、フィードバ
ックの遅れによる制御の不安定を招くことなく吹出空気
の状態を制御することができ、よって、空調の快適性を
顕著に向上させることができる。Therefore, in the ninth aspect of the present invention, as shown in FIG. 10, after the intake air in the state point U 1 is shifted is cooled to state point U 2 at the indoor heat exchanger (5), sets the target outlet temperature The target outlet temperature SAs is set by the means (105) based on the value of the suction air temperature Ta, and the reheater (6) is set by the capacity control means (104) so that the outlet air temperature SA becomes the target outlet temperature SAs. Capability is controlled. That is, state point U 3 in the figure
Is controlled so that the outlet air temperature SA directly converges to the target value, which causes control instability due to feedback delay compared to the case where only the suction air temperature Ta is changed by mixing with room air. Thus, the state of the blown air can be controlled without any difficulty, so that the comfort of air conditioning can be significantly improved.

また、請求項４記載の発明では、実施例は省略する
が、上記請求項１、２及び３記載の発明において、優先
側のパラメータ（例えば、吸込空気温度Ta）が設定値Ts
達すると、強制的にサーモオフにするようにしているの
で、室内熱交換器（５）の能力を吸込空気温度Ta及び吸
込空気湿度RHの双方に基づき大きく制御して、速やかに
目標点Ｓの状態に近付ける一方、目標点Ｓに近付くと直
ぐにサーモオフ状態にすることにより、過剰能力による
オーバーシュートを制御しうる利点がある。In the fourth aspect of the present invention, the embodiment is omitted. However, in the first, second and third aspects of the present invention, the parameter on the priority side (for example, the intake air temperature Ta) is set to the set value Ts.
When the temperature reaches, the thermostat is forcibly turned off. Therefore, the capacity of the indoor heat exchanger (5) is largely controlled based on both the suction air temperature Ta and the suction air humidity RH, and the state of the target point S is promptly changed. On the other hand, by approaching the thermo-off state as soon as the vehicle approaches the target point S, there is an advantage that overshoot due to excess capacity can be controlled.

なお、上記実施例では、再熱器（６）を冷媒回路（1
0）の冷媒を凝縮する凝縮器として機能するもので構成
したが、本発明は係る実施例に限定されるものではな
く、例えば電気ヒータ等を利用して送風を加熱するもの
でもよく、その場合にも、上記実例のようにその能力を
制御することで、同様の効果を得ることができる。In the above embodiment, the reheater (6) is connected to the refrigerant circuit (1).
0) Although it constituted with what functions as a condenser which condenses a refrigerant, the present invention is not limited to the example concerned, for example, what may heat air blow using an electric heater etc. Also, by controlling the capability as in the above example, the same effect can be obtained.

（発明の効果） 以上説明したように、請求項１記載の発明によれば、
吸込空気温度に基づく要求能力と吸込空気湿度に基づく
要求能力との和に応じて蒸発器の能力制御を行うように
したので、吸込空気の状態から真に要求される高い蒸発
能力に一致するよう蒸発器の能力制御を行うことがで
き、よって、急速な目標状態への収束により空調の快適
性を顕著に向上させることができる。(Effect of the Invention) As described above, according to the invention of claim 1,
Since the capacity control of the evaporator is performed in accordance with the sum of the required capacity based on the suction air temperature and the required capacity based on the suction air humidity, it is necessary to match the high evaporation capacity that is truly required from the state of the suction air. It is possible to control the capacity of the evaporator, so that the comfort of the air conditioning can be significantly improved by rapidly converging to the target state.

その上、再熱器をファンの通風路の蒸発器下流側に配
置し、再熱器への冷媒流量を吸込空気温度に基づく要求
能力に応じて制御するようにしたので、通常冷房運転、
除湿運転、暖房運転等の運転モードを不連続的に切換え
ることなく、連続的に室内の空調状態を制御することが
でき、よって、空調の快適性の向上をより顕著に図るこ
とができる。In addition, since the reheater is arranged downstream of the evaporator in the ventilation path of the fan and the flow rate of the refrigerant to the reheater is controlled according to the required capacity based on the suction air temperature, the normal cooling operation,
It is possible to continuously control the indoor air-conditioning state without discontinuously switching operation modes such as a dehumidifying operation and a heating operation, and therefore, it is possible to more remarkably improve air-conditioning comfort.

また、請求項２記載の発明によれば、再熱器をファン
の通風路の蒸発器下流側に配置し、吸込空気湿度に基づ
く要求能力と吸込空気温度に基づく要求能力との要求能
力差に応じて再熱器の能力を制御するようにしたので、
蒸発器の冷却量の増大に伴ない吹出空気温度が低下しよ
うとする場合にも、その低下が再熱器の加熱量の増大に
より保障されることになり、よって、より安定した制御
を行うことができる。According to the second aspect of the present invention, the reheater is disposed downstream of the evaporator in the ventilation path of the fan, and a required capacity difference between the required capacity based on the suction air humidity and the required capacity based on the suction air temperature is determined. As we controlled the capacity of the reheater accordingly,
If the temperature of the blown-out air is going to decrease due to the increase in the cooling amount of the evaporator, the decrease is guaranteed by the increase in the heating amount of the reheater, and therefore, more stable control is performed. Can be.

また、請求項３記載の発明によれば、ファン通風路の
蒸発器下流側に再熱器を配置し、吸込空気温度に基づき
吹出空気温度の目標値を設定するとともに、吹出温度が
その目標吹出温度に一致するよう再熱器の能力を制御す
るようにしたので、いったん室内を通過した状態量を制
御するような制御の遅れを生じることなく、吹出空気温
度を制御することができ、よって、より顕著な空調の快
適性の向上を図ることができる。According to the third aspect of the present invention, a reheater is disposed downstream of the evaporator in the fan ventilation path, and a target value of the blown air temperature is set based on the intake air temperature. Since the ability of the reheater is controlled so as to match the temperature, the temperature of the blown air can be controlled without causing a control delay such as controlling the state quantity once passing through the room, More remarkable improvement in air conditioning comfort can be achieved.

また、請求項４記載の発明によれば、上記請求項１、
２又は３記載の発明において、予め設定された優先側の
状態量が設定値に達すると、強制的にサーモオフになる
よう制御されるので、当初蒸発器の能力を大きく制御し
て速やかな目標状態への収束を図りながら、冷却量の過
大によるオーバーシュートを制御することができる利点
がある。Further, according to the invention described in claim 4, according to claim 1,
In the invention described in 2 or 3, when the preset state quantity on the priority side reaches the set value, the thermostat is controlled so as to be forcibly turned off. There is an advantage that overshoot due to an excessive cooling amount can be controlled while achieving convergence.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

第１図は、本発明の構成を示すブロック図である。第２
図〜第10図は本発明の実施例を示し、第２図は空気調和
装置の冷媒配管系統図、第３図〜第６図は第１実施例を
示し、第３図はメイン制御内容を示すフローチャート
図、第４図は蒸発制御内容を示すフローチャート図、第
５図は再熱制御内容を示すフローチャート図、第６図は
送風の状態量変化を示す空気線図である。第７図及び第
８図は第２実施例を示し、第７図は再熱電動膨張弁の開
度制御についてのサブフローを示すフローチャート図、
第８図は送風の状態量変化を示す空気線図である。第９
図及び第10図は第３実施例を示し、第９図は再熱電動膨
張弁の開度制御についてのサブフローを示すフローチャ
ート図、第10図は送風の状態量変化を示す空気線図であ
る。第11図は従来の制御における空調空気の状態変化を
示す空気線図である。 １……圧縮機、２……室外熱交換器（凝縮器）、５……
室内熱交換器（蒸発器）、６……再熱器、10……冷媒回
路、51……室内電動膨張弁（減圧弁）、101……開度制
御手段、102……温度依存能力演算手段、103……湿度依
存能力演算手段、104……能力制御手段、105……目標吹
出温設定手段、Th1……吸込センサ（吸込空気温度検出
手段）、Th2……吹出センサ（吹出温検出手段）、Hu…
…湿度センサ（湿度検出手段）。FIG. 1 is a block diagram showing the configuration of the present invention. Second
FIGS. To 10 show an embodiment of the present invention, FIG. 2 shows a refrigerant piping system diagram of an air conditioner, FIGS. 3 to 6 show a first embodiment, and FIG. FIG. 4 is a flowchart showing the contents of the evaporation control, FIG. 5 is a flowchart showing the contents of the reheating control, and FIG. 6 is an air line diagram showing a change in the state quantity of the air blowing. 7 and 8 show a second embodiment, and FIG. 7 is a flowchart showing a sub-flow for controlling the opening degree of the reheat electric expansion valve.
FIG. 8 is a psychrometric chart showing a change in the state quantity of air blowing. Ninth
Fig. 10 and Fig. 10 show a third embodiment, Fig. 9 is a flow chart showing a sub-flow for opening control of a reheat electric expansion valve, and Fig. 10 is an air chart showing a change in state quantity of blowing. . FIG. 11 is an air line diagram showing a state change of conditioned air in conventional control. 1 ... Compressor, 2 ... Outdoor heat exchanger (condenser), 5 ...
Indoor heat exchanger (evaporator), 6 ... reheater, 10 ... refrigerant circuit, 51 ... indoor electric expansion valve (pressure reducing valve), 101 ... opening control means, 102 ... temperature dependent capacity calculating means , 103: Humidity dependent capacity calculating means, 104: Capability control means, 105: Target outlet temperature setting means, Th1: Suction sensor (suction air temperature detecting means), Th2: Blow sensor (outlet temperature detecting means) , Hu…
... humidity sensor (humidity detecting means).

Claims (4)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節
可能な減圧弁（51）及び蒸発器（５）を順次接続してな
る冷媒回路（10）を備えた冷凍装置において、 上記蒸発器ファン（57）の通風路の蒸発器（５）下流側
に設置されて送風を加熱する再熱器（６）と、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Th1）
と、 吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Hu）と、 上記吸込空気温度検出手段（Th1）で検出される吸込空
気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力を演算す
る温度依存能力演算手段（102）と、 上記湿度検出手段（Hu）で検出される吸込空気湿度と設
定湿度との湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存
能力演算手段（103）と、 上記蒸発器（５）の能力が両要求能力の合計値になるよ
う上記減圧弁（51）の開度を制御する開度制御手段（10
1）と、 上記温度依存能力演算手段（102）で演算される温度に
基づく要求能力に応じて再熱器（６）の能力を制御する
能力制御手段（104）と を備えていることを特徴とする冷凍装置の運転制御装
置。1. A refrigeration system having a refrigerant circuit (10) in which a compressor (1), a condenser (2), a pressure-reducing valve (51) whose degree of opening can be adjusted and an evaporator (5) are sequentially connected. , A reheater (6) installed downstream of the evaporator (5) in the ventilation path of the evaporator fan (57) to heat the blower, and suction air temperature detection means (Th1) for detecting the suction air temperature
Humidity detecting means (Hu) for detecting the humidity of the suction air; temperature-dependent ability for calculating a required capacity based on a temperature difference between the suction air temperature detected by the suction air temperature detecting means (Th1) and the set temperature. Calculating means (102); humidity-dependent capacity calculating means (103) for calculating a required capacity based on a humidity difference between the suction air humidity detected by the humidity detecting means (Hu) and the set humidity; and the evaporator (5). Opening control means (10) for controlling the opening of the pressure reducing valve (51) so that the capacity of
1) and a capacity control means (104) for controlling the capacity of the reheater (6) according to the required capacity based on the temperature calculated by the temperature-dependent capacity calculation means (102). Operation control device for a refrigeration system. 【請求項２】圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節
可能な減圧弁（51）及び蒸発器（５）を順次接続してな
る冷媒回路（10）を備えた冷凍装置において、 上記蒸発器ファン（57）の通風路の蒸発器（５）下流側
に設置されて送風を加熱する再熱器（６）と、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Th1）
と、 吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Hu）と、 上記吸込空気温度検出手段（Th1）で検出される吸込空
気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力を演算す
る温度依存能力演算手段（102）と、 上記湿度検出手段（Hu）で検出される吸込空気湿度と設
定湿度との湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存
能力演算手段（103）と、 上記湿度依存能力演算手段（103）で演算される要求能
力と温度依存能力演算手段（102）で演算される要求能
力との要求能力差に応じて上記再熱器（６）の能力を制
御する能力制御手段（104）と を備えていることを特徴とする冷凍装置の運転制御装
置。2. A refrigeration system having a refrigerant circuit (10) in which a compressor (1), a condenser (2), a pressure-reducing valve (51) whose opening is adjustable, and an evaporator (5) are sequentially connected. , A reheater (6) installed downstream of the evaporator (5) in the ventilation path of the evaporator fan (57) to heat the blower, and suction air temperature detection means (Th1) for detecting the suction air temperature
Humidity detecting means (Hu) for detecting the humidity of the suction air; temperature-dependent ability for calculating a required capacity based on a temperature difference between the suction air temperature detected by the suction air temperature detecting means (Th1) and the set temperature. Calculating means (102); humidity-dependent capacity calculating means (103) for calculating a required capacity based on a humidity difference between the suction air humidity detected by the humidity detecting means (Hu) and a set humidity; Means (104) for controlling the capacity of the reheater (6) in accordance with a required capacity difference between the required capacity calculated by the means (103) and the required capacity calculated by the temperature-dependent capacity calculating means (102). An operation control device for a refrigeration system, comprising: 【請求項３】圧縮機（１）、凝縮器（２）、開度の調節
可能な減圧弁（51）及び蒸発器（５）を順次接続してな
る冷媒回路（10）を備えた冷凍装置において、 上記蒸発器ファン（57）の通風路の蒸発器（５）下流側
に設置されて送風を加熱する再熱器（６）と、 吸込空気温度を検出する吸込空気温度検出手段（Th1）
と、 吸込空気の湿度を検出する湿度検出手段（Hu）と、 上記吸込空気温度検出手段（Th1）で検出される吸込空
気温度と設定温度との温度差に基づく要求能力を演算す
る温度依存能力演算手段（102）と、 上記湿度検出手段（Hu）で検出される吸込空気湿度と設
定湿度との湿度差に基づく要求能力を演算する湿度依存
能力演算手段（103）と、 上記吸込空気温度検出手段（Th1）の出力を受け、吸込
空気温度とその設定温度との温度差に基づき吹出空気温
度の目標温度を設定する目標吹出温設定手段（105）
と、 吹出空気温度を検出する吹出温検出手段（Th2）と、 該吹出温検出手段（Th2）の出力を受け、吹出空気温度
が上記目標吹出温設定手段（105）で設定される目標吹
出空気温度になるよう上記再熱器（６）の能力を制御す
る能力制御手段（104）と を備えていることを特徴とする冷凍装置の運転制御装
置。3. A refrigeration system including a refrigerant circuit (10) in which a compressor (1), a condenser (2), a pressure-reducing valve (51) whose opening is adjustable, and an evaporator (5) are sequentially connected. , A reheater (6) installed downstream of the evaporator (5) in the ventilation path of the evaporator fan (57) to heat the blower, and suction air temperature detection means (Th1) for detecting the suction air temperature
Humidity detecting means (Hu) for detecting the humidity of the suction air; temperature-dependent ability for calculating a required capacity based on a temperature difference between the suction air temperature detected by the suction air temperature detecting means (Th1) and the set temperature. Calculating means (102); humidity-dependent capacity calculating means (103) for calculating a required capacity based on a humidity difference between the suction air humidity detected by the humidity detecting means (Hu) and a set humidity; Target outlet temperature setting means (105) for receiving an output of the means (Th1) and setting a target temperature of the outlet air temperature based on a temperature difference between the suction air temperature and the set temperature.
An outlet temperature detecting means (Th2) for detecting an outlet air temperature; and a target outlet air which receives an output of the outlet temperature detecting means (Th2) and sets the outlet air temperature by the target outlet temperature setting means (105). And an ability control means (104) for controlling the ability of the reheater (6) to reach a temperature. 【請求項４】請求項１、２又は３記載の冷凍装置の運転
制御装置において、 開度制御手段（101）は、両要求能力のうち予め定めら
れた優先要求能力が設定値以下になると、強制的にサー
モオフにするよう制御する ことを特徴とする冷凍装置の運転制御装置。4. The operation control device for a refrigeration system according to claim 1, wherein the opening degree control means (101) comprises: An operation control device for a refrigeration system, wherein the operation control is forcibly turned off.
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