JP2602032Y2 - ダブルアングルドリル - Google Patents
ダブルアングルドリルInfo
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- JP2602032Y2 JP2602032Y2 JP1993017161U JP1716193U JP2602032Y2 JP 2602032 Y2 JP2602032 Y2 JP 2602032Y2 JP 1993017161 U JP1993017161 U JP 1993017161U JP 1716193 U JP1716193 U JP 1716193U JP 2602032 Y2 JP2602032 Y2 JP 2602032Y2
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案はダブルアングルドリルに
係り、特に繊維強化樹脂の複合材とアルミ合金板との同
時穿孔に適したダブルアングルドリルに関する。
係り、特に繊維強化樹脂の複合材とアルミ合金板との同
時穿孔に適したダブルアングルドリルに関する。
【０００２】
【従来の技術】積層された炭素繊維等に樹脂を含浸・硬
化させたＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等の複
合材は、軽量でありながら高い強度と剛性とを備えてお
り、航空機等の構造部材として広く用いられている。
化させたＣＦＲＰ（炭素繊維強化プラスチック）等の複
合材は、軽量でありながら高い強度と剛性とを備えてお
り、航空機等の構造部材として広く用いられている。
【０００３】航空機の組立工程において、複合材部品
は、アルミ合金製の骨格部品等とリベット接合されるこ
とが多い。リベット接合を行うためには複合材部品と骨
格部品とに同径の孔を穿孔する必要があるが、この作業
は両部品を重ね合せた状態で一度に行うことが望まし
い。このような用途に適したドリルとして、例えば特開
昭63-306812 号公報には、金属穿孔用の一次切刃とフラ
ットな二次切刃とを備えた、複合材穿孔用のダブルアン
グルドリルが記載されている。同公報のダブルアングル
ドリルは、図６，図７（図６中のＡ部拡大図）に示した
ように、先端部１からシャンク部２にかけて形成された
ねじれ溝３のねじれ角αを２０°〜３０°の範囲に設定
すると共に、一次切刃４の先端角βを９０°，二次切刃
５の先端角γを２０°〜３０°としたものである。この
ダブルアングルドリルによれば、先ず一次切刃４により
比較的小径の一次孔が穿たれ、次いで二次切刃５が一次
孔の外周を切削して目標径の二次孔が穿孔される。穿孔
時において、複合材の一次孔の周囲に過渡的なデラミネ
ーション（層間剥離）が発生するが、このデラミネーシ
ョンは二次切刃５による切削の際に除去される。
は、アルミ合金製の骨格部品等とリベット接合されるこ
とが多い。リベット接合を行うためには複合材部品と骨
格部品とに同径の孔を穿孔する必要があるが、この作業
は両部品を重ね合せた状態で一度に行うことが望まし
い。このような用途に適したドリルとして、例えば特開
昭63-306812 号公報には、金属穿孔用の一次切刃とフラ
ットな二次切刃とを備えた、複合材穿孔用のダブルアン
グルドリルが記載されている。同公報のダブルアングル
ドリルは、図６，図７（図６中のＡ部拡大図）に示した
ように、先端部１からシャンク部２にかけて形成された
ねじれ溝３のねじれ角αを２０°〜３０°の範囲に設定
すると共に、一次切刃４の先端角βを９０°，二次切刃
５の先端角γを２０°〜３０°としたものである。この
ダブルアングルドリルによれば、先ず一次切刃４により
比較的小径の一次孔が穿たれ、次いで二次切刃５が一次
孔の外周を切削して目標径の二次孔が穿孔される。穿孔
時において、複合材の一次孔の周囲に過渡的なデラミネ
ーション（層間剥離）が発生するが、このデラミネーシ
ョンは二次切刃５による切削の際に除去される。
【０００４】一方、近年においては、ドリル等の切削工
具の耐摩耗性を向上させるため、例えば特開平2-48106
号公報や実開平1-101766号公報等に記載されたように、
切刃部分にダイヤモンドを被覆する技術が一般に実施さ
れている。
具の耐摩耗性を向上させるため、例えば特開平2-48106
号公報や実開平1-101766号公報等に記載されたように、
切刃部分にダイヤモンドを被覆する技術が一般に実施さ
れている。
【０００５】
【考案が解決しようとする課題】ところで、上述したダ
ブルアングルドリルでは、短期の穿孔作業における複合
材のデラミネーションは効果的に防止されるが、その寿
命が短いという欠点を持っていた。
ブルアングルドリルでは、短期の穿孔作業における複合
材のデラミネーションは効果的に防止されるが、その寿
命が短いという欠点を持っていた。
【０００６】すなわち、実際の穿孔作業では切刃の逃げ
面の摩耗が激しく、２０〜３０個の孔を穿孔すると切刃
が欠損し、複合材側の孔の周囲にデラミネーションが発
生する。また、アルミ合金側の板厚が大きい場合、ねじ
れ角αが大きいため、刃先すくい面６に発生した金属の
切屑がねじれ溝３にスムーズに移動しない。その結果、
切屑が刃先すくい面６に詰まって外周方向に突出し、複
合材側の孔の内面を過剰切削することがあった。そこ
で、このような事態を防止するため、ねじれ角αを１０
°程度にした場合、切屑の排出性は良くなった。また、
切刃部分にダイヤモンドを被覆する前述した方法を試み
たが、被覆の膜厚によっては刃先の鋭利さが著しく低下
したり、被覆の剥離が生じる等、切削能力を逆に低下さ
せる虞があった。
面の摩耗が激しく、２０〜３０個の孔を穿孔すると切刃
が欠損し、複合材側の孔の周囲にデラミネーションが発
生する。また、アルミ合金側の板厚が大きい場合、ねじ
れ角αが大きいため、刃先すくい面６に発生した金属の
切屑がねじれ溝３にスムーズに移動しない。その結果、
切屑が刃先すくい面６に詰まって外周方向に突出し、複
合材側の孔の内面を過剰切削することがあった。そこ
で、このような事態を防止するため、ねじれ角αを１０
°程度にした場合、切屑の排出性は良くなった。また、
切刃部分にダイヤモンドを被覆する前述した方法を試み
たが、被覆の膜厚によっては刃先の鋭利さが著しく低下
したり、被覆の剥離が生じる等、切削能力を逆に低下さ
せる虞があった。
【０００７】そこで、本考案は、上記従来技術が有する
問題点を解消し、耐摩耗性を大幅に向上させると共に切
屑の排出性を高め、長期に亘る高精度の穿孔を可能とし
た、複合材とアルミ合金板との同時穿孔に最適なダブル
アングルドリルを提供することを目的とする。
問題点を解消し、耐摩耗性を大幅に向上させると共に切
屑の排出性を高め、長期に亘る高精度の穿孔を可能とし
た、複合材とアルミ合金板との同時穿孔に最適なダブル
アングルドリルを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】上記目的を達成するため
に、本考案のダブルアングルドリルは、先端部からシャ
ンク部付近まで切屑排出用のねじれ溝が形成されると共
に、先端部が金属用ドリルの先端形状を有する一次切刃
とこの一次切刃に連続し一次切刃より小さい先端角を有
するフラット状の二次切刃とから構成され、アルミ合金
板に炭素繊維強化樹脂複合材を接合した重ね板を穿孔す
るダブルアングルドリルにおいて、前記一次切刃の先端
角を約１１８°とし、前記二次切刃の先端角を約３０°
とし、前記一次切刃の最大径と前記二次切刃の最大径と
の比を１／３乃至１／２とし、前記ねじれ溝のねじれ角
を５°〜１５°の範囲に設定し、ドリル先端から前記二
次切刃を越える部位までをダイヤモンドで被覆し、か
つ、ドリル先端のダイヤモンド被覆の膜厚を最大とする
とともに、前記一次切刃のダイヤモンド皮膜の膜厚を前
記二次切刃のダイヤモンド皮膜の膜厚より厚くし、さら
に、一次切刃部のダイヤモンド被覆の膜厚を１０〜２５
μｍとし、二次切刃部以降のダイヤモンド被覆の膜厚を
１０〜２０μｍとした、ことを特徴とするものである。
に、本考案のダブルアングルドリルは、先端部からシャ
ンク部付近まで切屑排出用のねじれ溝が形成されると共
に、先端部が金属用ドリルの先端形状を有する一次切刃
とこの一次切刃に連続し一次切刃より小さい先端角を有
するフラット状の二次切刃とから構成され、アルミ合金
板に炭素繊維強化樹脂複合材を接合した重ね板を穿孔す
るダブルアングルドリルにおいて、前記一次切刃の先端
角を約１１８°とし、前記二次切刃の先端角を約３０°
とし、前記一次切刃の最大径と前記二次切刃の最大径と
の比を１／３乃至１／２とし、前記ねじれ溝のねじれ角
を５°〜１５°の範囲に設定し、ドリル先端から前記二
次切刃を越える部位までをダイヤモンドで被覆し、か
つ、ドリル先端のダイヤモンド被覆の膜厚を最大とする
とともに、前記一次切刃のダイヤモンド皮膜の膜厚を前
記二次切刃のダイヤモンド皮膜の膜厚より厚くし、さら
に、一次切刃部のダイヤモンド被覆の膜厚を１０〜２５
μｍとし、二次切刃部以降のダイヤモンド被覆の膜厚を
１０〜２０μｍとした、ことを特徴とするものである。
【０００９】
【作用】本考案のダブルアングルドリルによれば、ワー
クに最初に当接する一次切刃が金属用ドリルと同様の１
１８°の先端角を有し、かつそのドリル先端のダイヤモ
ンド被覆が厚いため衝撃に強く、鋭利なドリル先端の破
損やダイヤモンド被覆の剥離が生じない。
クに最初に当接する一次切刃が金属用ドリルと同様の１
１８°の先端角を有し、かつそのドリル先端のダイヤモ
ンド被覆が厚いため衝撃に強く、鋭利なドリル先端の破
損やダイヤモンド被覆の剥離が生じない。
【００１０】また、ねじれ溝のねじれ角が小さいため、
刃先すくい面からねじれ溝へ切屑がスムーズに移動し、
切屑の詰まりに起因する一次孔周囲のデラミネーション
が少なくなる。ねじれ角を小さくすると切削抵抗が増大
するが、これによる切刃の摩耗と損傷とはダイヤモンド
被覆により防止される。
刃先すくい面からねじれ溝へ切屑がスムーズに移動し、
切屑の詰まりに起因する一次孔周囲のデラミネーション
が少なくなる。ねじれ角を小さくすると切削抵抗が増大
するが、これによる切刃の摩耗と損傷とはダイヤモンド
被覆により防止される。
【００１１】複合材側の一次孔周囲に発生するデラミネ
ーションは二次切刃により除去されるが、二次切刃がフ
ラット状であり、かつ最適な膜厚のダイヤモンド被覆が
施されているため、長期に亘って切刃の鋭利さが失われ
ず、デラミネーションのない穿孔が可能となると共に、
ダイヤモンド被覆の剥離もなく、耐久性が著しく向上す
る。
ーションは二次切刃により除去されるが、二次切刃がフ
ラット状であり、かつ最適な膜厚のダイヤモンド被覆が
施されているため、長期に亘って切刃の鋭利さが失われ
ず、デラミネーションのない穿孔が可能となると共に、
ダイヤモンド被覆の剥離もなく、耐久性が著しく向上す
る。
【００１２】
【実施例】以下、本考案によるダブルアングルドリルの
一実施例について添付の図面を参照して説明する。
一実施例について添付の図面を参照して説明する。
【００１３】図１〜図３に示したように、本実施例のダ
ブルアングルドリルは先端部１からシャンク部２にかけ
て、外周面に２条のねじれ溝３が形成されており、その
ねじれ角αは５°〜１５°の範囲で選ばれるが、本実施
例ではねじれ角１０°のものを用いた。先端部１は、先
端側の一次切刃４と、一次切刃４に連続して形成された
二次切刃５とから構成されている。一次切刃４は、一般
的な金属用ドリルと同様に、その先端角βが、１１８°
を用いた。また、二次切刃５は、公知のダガードリルと
同様にフラット状切刃に形成されており、その先端角γ
は３０°を用いた。更に、図３（図１中のＣ矢視図）に
示したように、一次切刃４の最大径ｄと二次切刃５の最
大径Ｄとの比は、１／２〜２／３の範囲で選ばれるが、
本実施例では２／３を用いた。図中、８，９は、それぞ
れ一次切刃４と二次切刃５の逃げ面である。
ブルアングルドリルは先端部１からシャンク部２にかけ
て、外周面に２条のねじれ溝３が形成されており、その
ねじれ角αは５°〜１５°の範囲で選ばれるが、本実施
例ではねじれ角１０°のものを用いた。先端部１は、先
端側の一次切刃４と、一次切刃４に連続して形成された
二次切刃５とから構成されている。一次切刃４は、一般
的な金属用ドリルと同様に、その先端角βが、１１８°
を用いた。また、二次切刃５は、公知のダガードリルと
同様にフラット状切刃に形成されており、その先端角γ
は３０°を用いた。更に、図３（図１中のＣ矢視図）に
示したように、一次切刃４の最大径ｄと二次切刃５の最
大径Ｄとの比は、１／２〜２／３の範囲で選ばれるが、
本実施例では２／３を用いた。図中、８，９は、それぞ
れ一次切刃４と二次切刃５の逃げ面である。
【００１４】先端部１には、図２〜図５に示したよう
に、ドリル先端７から二次切刃５を越える部位まで、メ
タン１％と水素９９％からなる混合ガスを原料としたマ
イクロ波プラズマＣＶＤ法により、ダイヤモンド被覆１
０が施されている。ダイヤモンド被覆１０の膜厚は、ド
リル先端７において約２５ｍｍであり、一次切刃４にお
いて１０〜２５μｍ、二次切刃５以降において１０〜２
０μｍとなるように形成されている。尚、上述したＣＶ
Ｄ法によれば、ダイヤモンド被覆を膜厚が０．１〜１０
０μｍの範囲で任意に形成することが可能である。
に、ドリル先端７から二次切刃５を越える部位まで、メ
タン１％と水素９９％からなる混合ガスを原料としたマ
イクロ波プラズマＣＶＤ法により、ダイヤモンド被覆１
０が施されている。ダイヤモンド被覆１０の膜厚は、ド
リル先端７において約２５ｍｍであり、一次切刃４にお
いて１０〜２５μｍ、二次切刃５以降において１０〜２
０μｍとなるように形成されている。尚、上述したＣＶ
Ｄ法によれば、ダイヤモンド被覆を膜厚が０．１〜１０
０μｍの範囲で任意に形成することが可能である。
【００１５】発明者等は、このダブルアングルドリルを
用い、複合材部品（ＣＦＲＰ）とアルミ合金板との組合
せ材に同時穿孔を行った。この際の穿孔条件は、回転数
が３０００ｒ．ｐ．ｍ，送り量が０．０４ｍｍ／ｒｅ
ｖ，複合材の板厚が６ｍｍ，アルミ合金板の板厚が３ｍ
ｍ，ドリル径が４．８ｍｍである。その結果、切屑のね
じれ溝３からの排出が良好に行われると共に、１５０個
の孔を穿孔しても、刃先の破損やダイヤモンド被覆の剥
離は皆無であり、従来品に比べて７倍以上の寿命を得る
ことができた。
用い、複合材部品（ＣＦＲＰ）とアルミ合金板との組合
せ材に同時穿孔を行った。この際の穿孔条件は、回転数
が３０００ｒ．ｐ．ｍ，送り量が０．０４ｍｍ／ｒｅ
ｖ，複合材の板厚が６ｍｍ，アルミ合金板の板厚が３ｍ
ｍ，ドリル径が４．８ｍｍである。その結果、切屑のね
じれ溝３からの排出が良好に行われると共に、１５０個
の孔を穿孔しても、刃先の破損やダイヤモンド被覆の剥
離は皆無であり、従来品に比べて７倍以上の寿命を得る
ことができた。
【００１６】尚、実施例のダブルアングルドリルの作製
にあたり、種々の実験を行った。すると、ダイヤモンド
被覆については、一次切刃４の膜厚、特にドリル先端７
の膜厚を二次切刃５の膜厚より厚くしたほうが、一次切
刃４の欠損が少なかった。そして、一次切刃４の膜厚を
２５μｍ以上にした場合、欠損は生じないが、切削能力
が低下することが確認された。また、一次切刃４の膜厚
を１０μｍ以下にした場合、刃先に欠損が生じた。ま
た、二次切刃５以降の膜厚は、２０μｍ以上にすると複
合材側にデラミネーションが発生し、１０μｍ以下にす
ると被膜の剥離が起こるようになった。
にあたり、種々の実験を行った。すると、ダイヤモンド
被覆については、一次切刃４の膜厚、特にドリル先端７
の膜厚を二次切刃５の膜厚より厚くしたほうが、一次切
刃４の欠損が少なかった。そして、一次切刃４の膜厚を
２５μｍ以上にした場合、欠損は生じないが、切削能力
が低下することが確認された。また、一次切刃４の膜厚
を１０μｍ以下にした場合、刃先に欠損が生じた。ま
た、二次切刃５以降の膜厚は、２０μｍ以上にすると複
合材側にデラミネーションが発生し、１０μｍ以下にす
ると被膜の剥離が起こるようになった。
【００１７】一方、ねじれ部３のねじれ角αについて
は、５°以下にすると切削抵抗が増し、切刃４，５が破
損することが判明した。また、１５°以上にすると刃先
すくい面６に切屑が詰まり、複合材側のデラミネーショ
ンが生じた。
は、５°以下にすると切削抵抗が増し、切刃４，５が破
損することが判明した。また、１５°以上にすると刃先
すくい面６に切屑が詰まり、複合材側のデラミネーショ
ンが生じた。
【００１８】更に、一次切刃４の最大径ｄと二次切刃５
の最大径Ｄとの比ｄ／Ｄについては、１／２以下にする
と二次切刃５による切削量が多くなり、二次切刃５の摩
耗や損傷が大きくなった。また、２／３以上にすると二
次切刃５による切削量が少なすぎ、一次孔の周囲の過渡
的なデラミネーションを二次切刃５により切除すること
ができなくなった。
の最大径Ｄとの比ｄ／Ｄについては、１／２以下にする
と二次切刃５による切削量が多くなり、二次切刃５の摩
耗や損傷が大きくなった。また、２／３以上にすると二
次切刃５による切削量が少なすぎ、一次孔の周囲の過渡
的なデラミネーションを二次切刃５により切除すること
ができなくなった。
【００１９】
【考案の効果】以上の説明から明らかなように、本考案
のダブルアングルドリルによれば、先端部の形状および
ねじれ溝のねじれ角と適切な膜厚のダイヤモンド被覆と
の協働作用により、切刃の欠損や複合材のデラミネーシ
ョン、切屑の詰まり等が確実に防止され、ドリルの耐久
性が大幅に向上すると共に、品質的に安定した孔を連続
して穿孔することが可能となり、作業時間を大幅に減少
させることができる。
のダブルアングルドリルによれば、先端部の形状および
ねじれ溝のねじれ角と適切な膜厚のダイヤモンド被覆と
の協働作用により、切刃の欠損や複合材のデラミネーシ
ョン、切屑の詰まり等が確実に防止され、ドリルの耐久
性が大幅に向上すると共に、品質的に安定した孔を連続
して穿孔することが可能となり、作業時間を大幅に減少
させることができる。
【図１】本考案によるダブルアングルドリルの一実施例
を示した側面図。
を示した側面図。
【図２】図１中のＢ部拡大図。
【図３】図１中のＣ矢視図。
【図４】図２中のＦ矢視図。
【図５】図４中のＥ−Ｅ拡大断面図。
【図６】従来のダブルアングルドリルを示した側面図。
【図７】図６中のＡ部拡大図。
１ 先端部 ２ シャンク部 ３ ねじれ溝 ４ 一次切刃 ５ 二次切刃 ６ 刃先すくい面 ７ ドリル先端 ８ 一次切刃の逃げ面 ９ 二次切刃の逃げ面 １０ ダイヤモンド被覆 α ねじれ角 β 一次切刃の先端角 γ 二次切刃の先端角 ｄ 一次切刃の最大径 Ｄ 二次切刃の最大径
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 竹 端 精 己 富山県富山市石金20番地 株式会社不二 越内 (72)考案者 小 堀 昭 一 東京都港区芝公園２丁目４番１号 株式 会社不二越内 (56)参考文献 特開 昭63−306812（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−69214（ＪＰ，Ａ) 特開 平３−170216（ＪＰ，Ａ) 特開 平４−210315（ＪＰ，Ａ) 実開 平４−5367（ＪＰ，Ｕ) (58)調査した分野(Int.Cl.6，ＤＢ名) B23B 51/00
Claims (1)
- 【請求項１】先端部からシャンク部付近まで切屑排出用
のねじれ溝が形成されると共に、先端部が金属用ドリル
の先端形状を有する一次切刃とこの一次切刃に連続し一
次切刃より小さい先端角を有するフラット状の二次切刃
とから構成され、アルミ合金板に炭素繊維強化樹脂複合
材を接合した重ね板を穿孔するダブルアングルドリルに
おいて、 前記一次切刃の先端角を約１１８°とし、 前記二次切刃の先端角を約３０°とし、前記一次切刃の最大径と前記二次切刃の最大径との比を
１／３乃至１／２とし、 前記ねじれ溝のねじれ角を５°〜１５°の範囲に設定
し、 ドリル先端から前記二次切刃を越える部位までをダイヤ
モンドで被覆し、 かつ、ドリル先端のダイヤモンド被覆の膜厚を最大とす
るとともに、前記一次切刃のダイヤモンド皮膜の膜厚を
前記二次切刃のダイヤモンド皮膜の膜厚より厚くし、 さらに、一次切刃部のダイヤモンド被覆の膜厚を１０〜
２５μｍとし、 二次切刃部以降のダイヤモンド被覆の膜厚を１０〜２０
μｍとした、ことを特徴とするダブルアングルドリル。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993017161U JP2602032Y2 (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | ダブルアングルドリル |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1993017161U JP2602032Y2 (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | ダブルアングルドリル |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0675612U JPH0675612U (ja) | 1994-10-25 |
| JP2602032Y2 true JP2602032Y2 (ja) | 1999-12-20 |
Family
ID=11936249
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1993017161U Expired - Fee Related JP2602032Y2 (ja) | 1993-04-06 | 1993-04-06 | ダブルアングルドリル |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2602032Y2 (ja) |
Cited By (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| WO2011049095A1 (ja) | 2009-10-21 | 2011-04-28 | 福井県 | 複合材料用ドリル並びにそれを用いた機械加工方法及び機械加工装置 |
| US8734067B2 (en) | 2009-03-13 | 2014-05-27 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Drill |
| US9168593B2 (en) | 2008-12-26 | 2015-10-27 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Drill |
| US9180531B2 (en) | 2008-12-23 | 2015-11-10 | Fuji Jukogyo Kabushiki Kaisha | Drill and drilling method for workpiece |
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| KR20030084082A (ko) * | 2002-04-24 | 2003-11-01 | 고성림 | 버형성을 최소화하기 위한 스텝 드릴 |
| JP2009039811A (ja) * | 2007-08-08 | 2009-02-26 | Kumamoto Univ | 繊維強化複合材の穴あけ工具と穴あけ方法 |
| EP2286945B1 (en) | 2008-05-15 | 2018-08-29 | Sumitomo Electric Hardmetal Corp. | Twist drill bit |
| WO2010086988A1 (ja) * | 2009-01-29 | 2010-08-05 | オーエスジー株式会社 | ダブルアングルドリル |
| BR112013016494B1 (pt) * | 2010-12-28 | 2020-11-17 | Toyota Jidosha Kabushiki Kaisha | Broca de duas laminas |
| JP5851802B2 (ja) | 2011-03-30 | 2016-02-03 | 富士重工業株式会社 | 炭素繊維強化樹脂複合材用ドリル |
| JP5451831B2 (ja) * | 2012-08-16 | 2014-03-26 | 住友電気工業株式会社 | 繊維強化複合材の穴あけ工具と穴あけ方法 |
| JP6240559B2 (ja) | 2014-05-22 | 2017-11-29 | 株式会社Ｓｕｂａｒｕ | ドリル及びドリルの製造方法 |
| CN109699176B (zh) | 2017-08-22 | 2020-06-26 | 住友电工硬质合金株式会社 | 旋转切削工具及其制造方法 |
-
1993
- 1993-04-06 JP JP1993017161U patent/JP2602032Y2/ja not_active Expired - Fee Related
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