JP2595583B2 - bearing - Google Patents
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 この発明は音響機器、映像機器、事務用機器等の各方
面に使用される軸受に関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a bearing used in various fields such as audio equipment, video equipment, office equipment and the like.
動圧形みぞ付き軸受及びすべり軸受は潤滑剤として鉱
油や合成炭化水素油、ジエステル油、ポリオールエステ
ル油、ジフェニルエーテル油、シリコーン油などの合成
油およびそれらの混合油やそれらを基油としたグリース
が用いられている。For dynamic pressure type grooved bearings and plain bearings, mineral oils, synthetic hydrocarbon oils, diester oils, polyol ester oils, diphenyl ether oils, silicone oils, and other synthetic oils as lubricants, and their mixed oils and greases based on them are used. Used.
動圧形みぞ付き軸受及びすべり軸受の負荷容量は使用
する潤滑剤の粘度に比例する。従来から潤滑油として用
いられてきた鉱油は合成炭化水素油などの合成油は温度
変化に対する粘度変化が大きいので、高温時において必
要な負荷容量を満足する油は低温時の粘度増加が大きく
て軸受の動トルクが大きくなる。反対に低温時に最適な
軸受の動トルクが得られるような粘度の油を選べば、高
温時に粘度が低下して負荷容量が不足する難点があっ
た。またシリコーン油は温度変化に対する粘度変化の小
さなものもあるが、境界潤滑性に劣るため、軸受の起動
停止を繰り返すと摩耗が増大して耐久性に難点があっ
た。The load capacity of dynamic pressure type grooved bearings and plain bearings is proportional to the viscosity of the lubricant used. Mineral oil, which has been used as a lubricating oil, has a large viscosity change with temperature when synthetic oil such as synthetic hydrocarbon oil is used.Therefore, oil that satisfies the required load capacity at high temperature has a large increase in viscosity at low temperature. Dynamic torque increases. Conversely, if an oil having such a viscosity that an optimum bearing dynamic torque can be obtained at a low temperature is selected, there is a problem that the viscosity is reduced at a high temperature and the load capacity is insufficient. Some silicone oils have a small change in viscosity with respect to a change in temperature, but have poor boundary lubrication. Therefore, repeated start-stop of the bearings increases wear, resulting in a problem in durability.
たとえば動圧形みぞ付き軸受及びすべり軸受を使用し
たビデオテープレコーダ（以下VTRという）は玉軸受を
使用したVTRに比べ振動、騒音が小さいが、従来からの
鉱油や合成炭化水素油などの合成油を用いると、低温時
の動トルクが玉軸受を使用したVTRに比べて数倍も大き
くなってしまう。従って従来からの鉱油や合成炭化水素
油などの合成油を潤滑剤として使用した動圧形みぞ付き
軸受及びすべり軸受は、室内で使用される据置型VTRに
は適用されるが、屋外や寒冷地でも使用されるポータブ
ル型VTRへの適用は困難である。For example, video tape recorders (hereinafter referred to as VTRs) that use dynamic pressure type grooved bearings and plain bearings have lower vibration and noise than VTRs that use ball bearings, but they use conventional synthetic oils such as mineral oil and synthetic hydrocarbon oil. The dynamic torque at low temperatures is several times larger than that of a VTR using ball bearings. Therefore, conventional bearings with sliding grooves and slide bearings using synthetic oils such as mineral oils and synthetic hydrocarbon oils as lubricants can be applied to stationary VTRs used indoors. However, it is difficult to apply it to portable VTRs that are used.
この発明は低温時における動トルクが小さく、高温耐
久性および耐摩耗性能の良好の軸受を提供することを目
的とする。SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a bearing having a small dynamic torque at a low temperature and excellent in high-temperature durability and wear resistance.
この発明の基本的構成は、軸受部材に設けた軸受面が
軸体に設けた受面と軸受すきま内の潤滑剤を介して対向
し、前記軸受面と受面との少なくとも一方が動圧発生用
のみぞを有する。40℃で5.5〜20cStの動粘度を有する直
鎖状パーフルオロアルキルポリエーテルを潤滑剤として
使用する。軸体にはステンレス鋼を使用する。この発明
の実施態様は、40℃で5.5〜20cStの動粘度を有する直鎖
状のパーフルオロアルキルポリエーテルに、末端にカル
ボン酸を有するパーフルオロアルキルポリエーテルを0.
1〜10重量％混合した潤滑剤を使用する。In the basic configuration of the present invention, a bearing surface provided on a bearing member faces a receiving surface provided on a shaft via a lubricant in a bearing clearance, and at least one of the bearing surface and the receiving surface generates a dynamic pressure. It has a slot. A linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 5.5 to 20 cSt at 40 ° C. is used as a lubricant. Stainless steel is used for the shaft. In an embodiment of the present invention, a linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 5.5 to 20 cSt at 40 ° C. is added to a perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid at a terminal by 0.1.
Use a 1-10% by weight mixed lubricant.
軸受部材と軸体とのいずか一方が他方に対し回転また
は直線運動をする。潤滑剤として使用する40℃で5.5〜2
0cStの動粘度を有する直鎖状のパーフルオロアルキルポ
リエーテルは、高温においても蒸発量が比較的少なく軸
受の耐久性が良好であり、温度変化に対する粘度変化も
小さいので、低温時の粘度増加が小さくて軸受の動トル
クが小さい。また前記所定の動粘度を有する直鎖状のパ
ーフルオロアルキルポリエーテルに、末端にカルボン酸
を有するパーフルオロアルキルポリエーテルを0.1〜10
重量％混合すると、カルボキシル基の金属表面への吸着
によって境界潤滑性能が向上し、軸受の起動停止後の摩
耗を減少させ、軸受の耐久性が更に向上する。Either the bearing member or the shaft rotates or linearly moves with respect to the other. 5.5-2 at 40 ℃ used as lubricant
A linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 0 cSt has a relatively small amount of evaporation even at a high temperature, has good bearing durability, and has a small change in viscosity with respect to a temperature change. Small and low dynamic torque of bearing. In addition, the linear perfluoroalkyl polyether having the predetermined kinematic viscosity, the perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid at the terminal is 0.1 to 10
When the weight% is mixed, the boundary lubrication performance is improved by the adsorption of the carboxyl group to the metal surface, the wear after the start / stop of the bearing is reduced, and the durability of the bearing is further improved.
次にこの発明の実施例を図面に基いて説明する。第１
図において、アルミニウム合金からなるハウジング40の
内周面の一方の端部にスラスト受部材53として玉軸受用
のSUS440Cのステンレス鋼からなる鋼球が圧入によって
嵌合して取付けられている。前記スラスト受部材53とハ
ウジング40とが軸受部材70を構成し、またスラスト受部
材53の下面が凸球面のスラスト軸受面52となっている。
前記ハウジング40の内周面には円筒状のラジアル軸受面
55が軸方向に間隔をおいて二ケ所に設けられ、これらの
ラジアル軸受面55には第２図に示すようにヘリングボー
ン形状の動圧発生用のみぞ42がそれぞれ設けられてい
る。前記ハウジング40の内周面には二ケ所の動圧発生用
のみぞ42の間の箇所に内周みぞ59が設けられ、またハウ
ジング40の内周に配設した熱処理されたSUS440Cのステ
ンレス鋼からなる軸体61はラジアル軸受面55にラジアル
軸受すきま72内の潤滑剤を介して対向する円筒状のラジ
アル受面62をそれぞれ有している。前記軸体61の上端面
はスラスト軸受面52と潤滑剤を介して対向するスラスト
受面63を有し、このスラスト受面63はスラスト軸受面52
の曲率半径より大きな曲率半径を有する凹球面である。
前記ハウジング40の内周面はスラスト受部材に接触する
個所64にスラスト受部材53と軸体61との間の流体がハウ
ジング40の外部へ通ずる流体抜きみぞ65を有している。
前記流体抜きみぞ65は動圧発生用のみぞ42と同数個であ
り、これらの流体抜きみぞ65は動圧発生用のみぞ42に直
接接続している。Next, an embodiment of the present invention will be described with reference to the drawings. First
In the figure, a steel ball made of SUS440C stainless steel for a ball bearing is fitted and attached as a thrust receiving member 53 to one end of an inner peripheral surface of a housing 40 made of an aluminum alloy by press fitting. The thrust receiving member 53 and the housing 40 constitute a bearing member 70, and the lower surface of the thrust receiving member 53 is a thrust bearing surface 52 having a convex spherical surface.
A cylindrical radial bearing surface is provided on the inner peripheral surface of the housing 40.
Two radial bearing surfaces 55 are provided at two locations spaced apart in the axial direction, and herringbone-shaped grooves 42 for generating dynamic pressure are provided on these radial bearing surfaces 55 as shown in FIG. An inner circumferential groove 59 is provided on the inner circumferential surface of the housing 40 at a position between two grooves 42 for generating dynamic pressure, and a heat-treated SUS440C stainless steel disposed on the inner circumferential surface of the housing 40. Each of the shaft bodies 61 has a cylindrical radial receiving surface 62 which faces the radial bearing surface 55 via a lubricant in the radial bearing clearance 72. The upper end surface of the shaft body 61 has a thrust receiving surface 63 facing the thrust bearing surface 52 via a lubricant, and the thrust receiving surface 63 is a thrust bearing surface 52.
Is a concave spherical surface having a radius of curvature larger than the radius of curvature.
The inner peripheral surface of the housing 40 has a fluid drain groove 65 at a location 64 where the fluid contacts between the thrust receiving member 53 and the shaft 61 at the location 64 where it contacts the thrust receiving member.
The number of the fluid bleed grooves 65 is the same as the number of the grooves 42 for generating dynamic pressure, and these fluid bleed grooves 65 are directly connected to the grooves 42 for generating dynamic pressure.
従って、軸体61をハウジング40の内周面へ挿入すると
きに軸体61とスラスト受部材53との間の流体が流体抜き
みぞ65からハウジング40の外部へ流出し、軸体61はハウ
ジング40の内周面へスムーズに挿入する。また、ハウジ
ング40が回転すると、スラスト軸受面52がスラスト受面
63に点接触した状態で回転する。また、動圧発生用のみ
ぞ42のポンピング作用によってラジアル軸受面55とラジ
アル受面62との間のラジアル軸受すきま72内の流体の圧
力そぞ高くなり、ラジアル軸受面55はラジアル受面62に
非接触で回転する。Therefore, when the shaft 61 is inserted into the inner peripheral surface of the housing 40, the fluid between the shaft 61 and the thrust receiving member 53 flows out of the fluid drain groove 65 to the outside of the housing 40. Insert smoothly into the inner peripheral surface of. Also, when the housing 40 rotates, the thrust bearing surface 52 becomes the thrust receiving surface.
It rotates with point contact with 63. In addition, the pumping action of the dynamic pressure generating groove 42 increases the pressure of the fluid in the radial bearing clearance 72 between the radial bearing surface 55 and the radial receiving surface 62, and the radial bearing surface 55 is brought into contact with the radial receiving surface 62. Rotate without contact.
ラジアル軸受面55とラジアル受面62との間及びスラス
ト軸受面52とスラスト受面63との間には、40℃で5.5〜2
0cStの動粘度を有する直鎖状のパーフルオロアルキルポ
リエーテルが潤滑剤として入れられている。または、ラ
ジアル軸受面55とラジアル受面62との間及びスラスト軸
受面52とスラスト受面63との間には、40℃で5.5〜20cSt
の動粘度を有する直鎖状のパーフルオロアルキルポリエ
ーテルに、末端にカルボン酸を有するパーフルオロアル
キルポリエーテルを0.1〜10重量％混合した潤滑剤が入
れられている。5.5 to 2 at 40 ° C. between the radial bearing surface 55 and the radial receiving surface 62 and between the thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63.
A linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 0 cSt is included as a lubricant. Alternatively, between the radial bearing surface 55 and the radial receiving surface 62 and between the thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63, 5.5 to 20 cSt at 40 ° C.
Is mixed with a linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 0.1 to 10% by weight of a perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid at its terminal.
上記の直鎖状のパーフルオロアルキルポリエーテルと
しては、例えば下記構造式を有するものなどがある。な
お、下記構造式におけるp.q.m.nはいずれも２以上の整
数である。Examples of the above linear perfluoroalkyl polyether include those having the following structural formula. Note that pqmn in the following structural formulas is an integer of 2 or more.
（１）CF3−〔（OCF2−CF2）ｐ−（OCF2）ｇ〕ｍ−OCF3 （２）Ｆ−（CF2−CF2−CF2−Ｏ）ｎ−C2F5 これらの直鎖状のパーフルオロアルキルポリエーテルは
化学構造に中に分枝した−CF3基をもたないために、分
子回転が容易であり、粘度指数が高く、流動点が低いと
いう特徴を有する。また分枝鎖を有するパーフルオロア
ルキルポリエーテルと比較すると、同一粘度であれば高
分子量となるため、直鎖状のパーフルオロアルキルポリ
エーテルは低粘度品であっても蒸発量が少ない。(1) CF 3 - [(OCF 2 -CF 2) p- ( OCF 2) g ] m-OCF 3 (2) F- (CF 2 -CF 2 -CF 2 -O) n-C 2 F 5 thereof Since the linear perfluoroalkyl polyether of the formula does not have a branched --CF 3 group in the chemical structure, it has the characteristics of easy molecular rotation, high viscosity index, and low pour point. . Further, when compared with a branched perfluoroalkyl polyether, if the viscosity is the same, a high molecular weight is obtained. Therefore, even if the linear perfluoroalkyl polyether is a low-viscosity product, the evaporation amount is small.
末端にカルボン酸を有するパーフルオロアルキルポリ
エーテルとしては、例えば下記構造式を有するものなど
がある。なお、下記構造式におけるr.s.x.y.z.nはいず
れも２以上の整数である。Examples of the perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid terminal include those having the following structural formula. Note that rsxyzn in the following structural formulas is an integer of 2 or more.
（３）HOOC−CF2−（OCF2−CF2）ｒ−（OCF2）ｓ−OCF2
−COOH （６）Ｆ−（CF2−CF2−CF2−Ｏ）ｎ−CF2CF2−COOH 末端にカルボン酸を有するものとしては上記のように両
端または片端にカルボン酸を結合しているものがある。 (3) HOOC-CF 2 - (OCF 2 -CF 2) r- (OCF 2) s-OCF 2
−COOH (6) F- (CF 2 —CF 2 —CF 2 —O) n—CF 2 CF 2 —COOH As those having a carboxylic acid at the terminal, those having a carboxylic acid bonded to both ends or one end as described above. There is.
第１表に直鎖状パーフルオロアルキルポリエーテル及
び合成炭化水素油の蒸発量の試験結果を示す。Table 1 shows the test results of the evaporation amount of the linear perfluoroalkyl polyether and the synthetic hydrocarbon oil.
40℃での動粘度が5.5cSt未満の直鎖状パーフルオロアル
キルポリエーテルは現在生産されていはいないが蒸発量
が著しく大きいと思われる。直鎖状パーフルオロアルキ
ルポリエーテルは、高温時における蒸発量を少なくする
ために、40℃での動粘度が5.5cSt以上であることが好ま
しい。 A linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity at 40 ° C. of less than 5.5 cSt has not been produced at present, but the amount of evaporation seems to be remarkably large. The linear perfluoroalkyl polyether preferably has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 5.5 cSt or more in order to reduce the amount of evaporation at a high temperature.
また、第３図は直鎖状パーフルオロアクリクポリエー
テル及び合成炭化水素油の周囲温度と無次元動トルクと
の関係を示す図表である。（ｉ）、（ii）、（iii）及
び（iv）はいずれも直鎖状パーフルオロアルキルポリエ
ーテルであって、（ｉ）は40℃での動粘度が30cStであ
り、（ii）は40℃での動粘度が20cStであり、（iii）は
40℃での動粘度が10cStであり、（iv）は40℃での動粘
度が5.5cStである。（ｖ）は合成炭化水素油であって40
℃での動粘度が18cStである。直鎖状パーフルオロアル
キルポリエーテルは、40℃での動粘度が20cStを超える
と低温時にとける軸受の無次元動トルクが３を超えて実
用上の使用に耐えない。無次元動トルクは３以下が好ま
しいので直鎖状パーフルオロアルキルポリエーテルの40
℃での動粘度は20cSt以下であることが好ましい。FIG. 3 is a table showing the relationship between the ambient temperature of linear perfluoroacrylic polyether and synthetic hydrocarbon oil and the dimensionless dynamic torque. (I), (ii), (iii) and (iv) are all linear perfluoroalkyl polyethers, (i) has a kinematic viscosity at 40 ° C. of 30 cSt, and (ii) has a kinematic viscosity of 40 cSt. The kinematic viscosity at 20 ° C is 20 cSt, and (iii)
The kinematic viscosity at 40 ° C. is 10 cSt, and (iv) the kinematic viscosity at 40 ° C. is 5.5 cSt. (V) is a synthetic hydrocarbon oil,
The kinematic viscosity at ℃ is 18 cSt. If the kinematic viscosity at 40 ° C. exceeds 20 cSt, the linear perfluoroalkyl polyether has a dimensionless dynamic torque of the bearing at a low temperature of more than 3, and is not practically usable. Since the dimensionless dynamic torque is preferably 3 or less, the linear perfluoroalkyl polyether 40
The kinematic viscosity at ° C is preferably 20 cSt or less.
高温時での軸受の負荷容量と耐久性とを確保し、低温
時の軸受の低トルク性能を満足するためには、直鎖状の
パーフルオロアルキルポリエーテルの、40℃での動粘度
が5.5〜20cStであることが好ましい。In order to ensure the load capacity and durability of the bearing at high temperatures and to satisfy the low torque performance of the bearing at low temperatures, the kinematic viscosity of the linear perfluoroalkyl polyether at 40 ° C must be 5.5. Preferably it is 20 cSt.
なお、40℃で5.5〜20cStの動粘度を有する直鎖状パー
フルオロアルキルポリエーテルは、シリコン油と比較す
ると著しく良好な境界潤滑性能を有する。Note that a linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 5.5 to 20 cSt at 40 ° C. has significantly better boundary lubrication performance as compared with silicone oil.
第２表は、40℃で10cStの直鎖状パーフルオロアルキ
ルポリエーテルに、末端にカルボン酸を有するパーフル
オロアルキルポリエーテルを混合した潤滑剤を第１図及
び第２図に示す軸受に使用し、軸受部材70を3,000rpm、
荷重100gfで200時間回転した時のスラス軸受面52の摩耗
量とスラスト受面63の摩耗量との合計の試験結果を比率
で示す。Table 2 shows that a lubricant obtained by mixing a linear perfluoroalkyl polyether of 10 cSt at 40 ° C. with a perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid terminal was used for the bearings shown in FIGS. 1 and 2. , Bearing member 70 3,000rpm,
The ratio of the total test result of the abrasion amount of the thrust bearing surface 52 and the abrasion amount of the thrust receiving surface 63 when rotating for 200 hours under a load of 100 gf is shown.
直鎖状パーフルオロアルキルポリエーテルへの、末端に
カルボン酸を有するパーフルオロアルキルポリエーテル
の混合率は0.1〜10重量％が好ましい。0.1重量％末端で
は耐摩耗性能の改善が少なく、10重量％を超えても著し
い改善がみられなかった。また直鎖状のパーフルオロア
ルキルポリエーテルと末端にカルボン酸を有するパーフ
ルオロアルキルポリエーテルとを混合した潤滑剤の動粘
度も、40℃で5.5〜20cStになることが好ましい。 The mixing ratio of the perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid terminal to the linear perfluoroalkyl polyether is preferably 0.1 to 10% by weight. At the end of 0.1% by weight, the improvement of the abrasion resistance performance was small, and even when it exceeded 10% by weight, no remarkable improvement was observed. Further, the kinematic viscosity of a lubricant obtained by mixing a linear perfluoroalkyl polyether and a perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid at the terminal is preferably 5.5 to 20 cSt at 40 ° C.
なお、ハウジング40、スラスト受部材53及び軸体61へ
の錆の発生を防止するために、ハウジング40にはアルミ
ニウム合金、快削黄銅、プラスチック等の錆の発生しに
くい材料を使用することが好ましい。また、スラスト受
部材53にはSUS440C、超硬ボール、プラスチック等の錆
の発生しにくい材料を使用することが好ましく、軸体61
にはSUS440C、SUS630、SUS420J2等の錆の発生しにくい
材料を使用することが好ましい。In order to prevent rust from being generated on the housing 40, the thrust receiving member 53 and the shaft body 61, it is preferable to use a material which is unlikely to generate rust, such as an aluminum alloy, free-cutting brass, or plastic, for the housing 40. . Further, it is preferable that the thrust receiving member 53 be made of a material that hardly generates rust, such as SUS440C, carbide ball, plastic, etc.
It is preferable to use a material that hardly generates rust, such as SUS440C, SUS630, and SUS420J2.
さらに、ラジアル軸受面55とラジアル受面62との少な
くとも一方に動圧発生用のみぞ42を設けても良い。Further, a groove 42 for generating dynamic pressure may be provided on at least one of the radial bearing surface 55 and the radial receiving surface 62.
また、ラジアル軸受面55とラジアル受面62とがすべり
軸受を構成しても良い。Further, the radial bearing surface 55 and the radial receiving surface 62 may constitute a plain bearing.
さらに、スラスト軸受面52とスラスト受面63とは点接
触してすべり軸受を構成するが、スラスト軸受面52とス
ラスト受面63とが潤滑剤を介して対向して点接触するの
で境界潤滑性が改善され、スラスト軸受面52とスラスト
受面63との摩耗が少ない。Further, the thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63 are in point contact with each other to form a sliding bearing. However, since the thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63 are in point contact with each other via a lubricant, boundary lubrication is achieved. And the abrasion between the thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63 is reduced.
なお、スラスト軸受面52とスラスト受面63とをいずれ
も平面状とし、スラスト軸受面52とスラスト受面63との
少なくとも一方に動圧発生用のみぞを設けて動圧形みぞ
付きスラスト軸受を形成しても良い。The thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63 are both flat, and at least one of the thrust bearing surface 52 and the thrust receiving surface 63 is provided with a groove for generating dynamic pressure. It may be formed.
また、ハウジング40とスラスト受部材53とを一体形と
して一つの部材から構成しても良い。Further, the housing 40 and the thrust receiving member 53 may be integrally formed as one member.
さらに、軸受部材70と軸体61とのいずれか一方が回転
運動しても良く、又は直線運動をしても良い。Further, one of the bearing member 70 and the shaft body 61 may rotate or may move linearly.
また、軸受部材70と軸体61とがラジアル軸受とスラス
ト軸受との両方を備えても良く、またラジアル軸受のみ
を備えてもスラスト軸受のみを備えても良い。Further, the bearing member 70 and the shaft body 61 may include both a radial bearing and a thrust bearing, or may include only the radial bearing or only the thrust bearing.
この発明の軸受によると、40℃で5.5〜20cStの動粘度
を有する直鎖状のパーフルオロアルキルポリエーテルを
この軸受の潤滑剤として使用することにより、高温時で
の軸受の負荷容量と耐久性を確保し、低温時の軸受の低
トルク性能を得ることができる。また軸体には錆が発生
しにくい。さらに40℃で5.5〜20cStの動粘度を有する直
鎖状のパーフルオロアルキルポリエーテルに、末端にカ
ルボン酸を有するパーフルオロアルキルポリエーテルを
0.1〜10重量％混合することにより、境界潤滑性が更に
改善され、軸受の起動停止時の摩耗量が著しく減少し、
軸受の耐久性が大幅に向上するという効果を有する。According to the bearing of the present invention, by using a linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 5.5 to 20 cSt at 40 ° C. as a lubricant for this bearing, the load capacity and durability of the bearing at high temperatures can be improved. , And low torque performance of the bearing at low temperatures can be obtained. Further, rust hardly occurs on the shaft body. Further, a perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid at a terminal is added to a linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity of 5.5 to 20 cSt at 40 ° C.
By mixing 0.1 to 10% by weight, boundary lubrication is further improved, and the amount of wear when starting and stopping the bearing is significantly reduced.
This has the effect of greatly improving the durability of the bearing.
第１図はこの発明の一実施例を示す軸受の断面図、第２
図は軸受部材の断面図、第３図は周囲温度と無次元動ト
ルクとの関係を示す図表である。図中、52、55は軸受
面、61は軸体、62、63は受 面、70は軸受部材である。FIG. 1 is a sectional view of a bearing showing an embodiment of the present invention, and FIG.
FIG. 3 is a sectional view of the bearing member, and FIG. 3 is a table showing a relationship between the ambient temperature and the dimensionless dynamic torque. In the figure, 52 and 55 are bearing surfaces, 61 is a shaft, 62 and 63 are receiving surfaces, and 70 is a bearing member.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特開 昭61−155345（ＪＰ，Ａ) 特開 昭60−161486（ＪＰ，Ａ) 特開 昭56−141395（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−180116（ＪＰ，Ａ) 実開 昭61−99722（ＪＰ，Ｕ) 「潤滑」Ｖｏｌ．32，Ｎｏ．２ （1987）社団法人日本潤滑学会 Ｐ. 107〜110，「フッ素系油」 ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuation of front page (56) References JP-A-61-155345 (JP, A) JP-A-60-161486 (JP, A) JP-A-56-141395 (JP, A) JP-A-62 180116 (JP, A) Japanese Utility Model Showa 61-99722 (JP, U) "Lubrication" Vol. 32, No. 2 (1987) Japan Lubrication Society, pages 107-110, "Fluorine-based oils"
Claims (2)
面と軸受すきま内の潤滑剤を介して対向し、前記軸受面
と受面との少なくとも一方が動圧発生用のみぞを有する
軸受において、前記潤滑剤として40℃で5.5〜20cStの動
粘度を有する直鎖状のパーフルオロアルキルポリエーテ
ルを使用し、前記軸体にはステンレス鋼を使用すること
を特徴とする軸受。A bearing surface provided on a bearing member faces a receiving surface provided on a shaft via a lubricant in a bearing clearance, and at least one of the bearing surface and the receiving surface has a groove for generating dynamic pressure. A linear perfluoroalkyl polyether having a kinematic viscosity at 40 ° C. of 5.5 to 20 cSt is used as the lubricant, and stainless steel is used for the shaft.
パーフルオロアルキルポリエーテルを0.1〜10重量％混
合されて備えていることを特徴とする特許請求の範囲第
１項記載の軸受。2. A bearing according to claim 1, wherein said lubricant comprises 0.1 to 10% by weight of a perfluoroalkyl polyether having a carboxylic acid at a terminal.
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| 「潤滑」Ｖｏｌ．３２，Ｎｏ．２（１９８７）社団法人日本潤滑学会 Ｐ．１０７〜１１０，「フッ素系油」 |
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