JP2582167B2 - Trochoid type oil pump - Google Patents
Trochoid type oil pumpInfo
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Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、ロータ室内におけるキャビテーションによ
る不都合を著しく緩和し、騒音を防止し、且つ侵食作用
を回避できるトロコイド型オイルポンプに関する。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a trochoid type oil pump capable of remarkably mitigating inconvenience due to cavitation in a rotor chamber, preventing noise, and avoiding erosion.
従来より、トロコイド歯に形成したアウターロータと
インナーロータよりなるトロコイド型オイルポンプは、
自動車等のエンジン潤滑系統にオイルを圧送するものと
して、特にギヤ型オイルポンプよりも構造が小型で、低
騒音である等の利点があり、一般の量産エンジンでは、
多く使用されている。Conventionally, a trochoid type oil pump composed of an outer rotor and an inner rotor formed on trochoid teeth,
For pumping oil to an engine lubrication system such as an automobile, there are advantages such as a smaller structure and lower noise than a gear type oil pump.
Many are used.
そのトロコイド型オイルポンプでは、ケーシングのロ
ータ室内においてアウターロータにインナーロータが内
接して複数の空隙部が形成されるがそれぞれの空隙部の
容積がアウターロータ及びインナーロータが一回転する
間に大小に変化し吸入ポート側でオイルを吸入し、吐出
ポート側でオイルを吐き出すものである。In the trochoid type oil pump, a plurality of gaps are formed by the inner rotor being inscribed in the outer rotor in the rotor chamber of the casing, but the volume of each gap becomes large or small during one rotation of the outer rotor and the inner rotor. It changes so that the oil is sucked in on the suction port side and is discharged on the discharge port side.
ところで吸入ポートより、オイルを吸入した空隙部が
吐出ポートに向かって回転し、吸入ポートと吐出ポート
との中間に達したときに容積が最大となり、空隙部内の
オイルは、負圧となり、オイル中に含有されていた気体
が気泡となって現れる所謂キャビテーション現象が生じ
ていた。By the way, the space where the oil is sucked from the suction port rotates toward the discharge port, and when the space reaches the middle between the suction port and the discharge port, the volume becomes maximum, and the oil in the space becomes negative pressure, and A so-called cavitation phenomenon in which the gas contained in the gas appears as bubbles.
一方、吐出ポートにおけるオイルは常時正圧（約４乃
至約5kgf/cm2）であり、且つ吐出ポートの始点に達した
直後の空隙部内のオイルは負圧でしかも前記気泡の発生
により収縮性を有するため、吐出ポートのオイルが急激
に逆流する状態となり、これがポンプ作動時に間断無く
繰り返されると、特に、吐出ポートに近接したポート間
仕切部端箇所が侵食されて、騒音が発生するのみなら
ず、空隙部の密封性が劣化し、ひいてはポンプの機能に
悪影響を及ぼす不都合があった。On the other hand, the oil in the discharge port is always at a positive pressure (about 4 to about 5 kgf / cm 2 ), and the oil in the void immediately after reaching the start point of the discharge port is under a negative pressure, and the shrinkage is caused by the generation of the air bubbles. Because of this, the oil at the discharge port suddenly flows backward, and if this is repeated without interruption during the operation of the pump, particularly, the end portion of the port partition close to the discharge port is eroded, not only generating noise, There has been a problem in that the sealing performance of the gap is deteriorated, which adversely affects the function of the pump.
これらの理由から、特開昭61−108884号（同公報に記
載された図面の一部で、第20図参照）のように、吐出ポ
ートの始点側より反回転方向に弧状に浅溝を設けたもの
が存在したり、或いは、特開昭63−131878号（同公報に
記載された図面の一部であり、第21図参照）のように、
最大容積のポンピングチャンバと吐出ポートとを連通す
るようにしたものが開発されている。For these reasons, as in JP-A-61-108884 (a part of the drawing described in the publication, see FIG. 20), a shallow groove is formed in an arc shape in the counter-rotating direction from the starting point side of the discharge port. Or as disclosed in Japanese Patent Application Laid-Open No. 63-131878 (part of the drawings described in the publication, see FIG. 21).
An arrangement has been developed in which the pumping chamber having the largest volume communicates with the discharge port.
しかるに、両者共に、依然としてキャビテーションが
生ずる弊害があり、吐出ポートに近接したポート間仕切
部端箇所が侵食されて、騒音が発生するのみならず、空
隙部の密封性が劣下し、ひいてはポンプの機能に悪影響
を及ぼす不都合があった。そのキャビテーションは、回
転数が増加するにつれて吸入側と吐出側との圧力差が大
きくなればなるほど、必然的に生ずるものであり、これ
を回避することが課題であるが、他面、ポンプ効率を低
下させることなく、キャビテーションによる不都合を最
小限度にすることも大きな解決課題であった。さらに、
これを、特に、簡単なる構成によって解決すべき課題が
あった。However, in both cases, the cavitation still has the adverse effect, and the end portion of the partition between the ports adjacent to the discharge port is eroded. Had the disadvantage of adversely affecting The cavitation inevitably occurs as the pressure difference between the suction side and the discharge side increases as the rotational speed increases, and it is a problem to avoid the cavitation. It was also a major solution to minimize inconvenience due to cavitation without lowering. further,
There is a problem to be solved particularly by a simple configuration.
そこで発明者は、前記課題を解決すべく、鋭意，研究
を重ねた結果、その発明を、最大容積の空隙部が形成さ
れるポート間仕切部より吐出ポートに向かう減圧浅溝Ｄ
は棒状減圧浅溝とし、その先端を空隙部の最大容積位置
における吐出側の歯接触点位置から回転方向の次の歯接
触点位置までの角度範囲で、略噛合いピッチライン上と
し、棒状減圧浅溝の先端より後方に向かう方向を前記歯
接触点位置のインナーロータの歯の回転前側の変曲点に
おける法線方向を略向くようにし、その棒状減圧浅溝の
後端を噛合いピッチラインより外方位置で吐出ポート始
端に連通可能に設けたトロコイド型オイルポンプ等とし
たことにより、ロータ室内にキャビテーションが発生し
ても、そのキャビテーションによるポンプ内部の侵食を
殆ど防止し、ひいてはポンプの耐久性を向上させ、キャ
ビテーションによる騒音を最小限にでき、上記課題を解
決したものである。The inventor of the present invention has made intensive studies in order to solve the above-mentioned problems. As a result, the inventor of the present invention has found that the depressurized shallow groove D from the port partition where the maximum volume void is formed to the discharge port.
Is a rod-shaped depressurized shallow groove, and its tip is on a substantially meshing pitch line in the angular range from the tooth contact point position on the discharge side at the maximum volume position of the gap to the next tooth contact point position in the rotation direction. The direction toward the rear from the tip of the shallow groove is substantially oriented in the normal direction at the inflection point on the rotation front side of the tooth of the inner rotor at the tooth contact point position. By using a trochoid type oil pump, etc. that is provided at a more outward position so as to be able to communicate with the discharge port start end, even if cavitation occurs in the rotor chamber, erosion inside the pump due to the cavitation is almost prevented, and the pump is durable. This has improved the performance and minimized the noise due to cavitation, and has solved the above-mentioned problems.
本発明のトロコイド型オイルポンプを駆動させると、
このとき、空隙部Ｓの最大容積Vmax位置におけるオイル
であっても、これが、減圧浅溝Ｄの基部側にインナーロ
ータ３の回転力にて押圧され、これによって、吐出ポー
ト５からの逆流する減圧されたオイルの圧力をさらに低
下させ、最大容積Vmaxの空隙部Ｓ内のキャビテーション
を徐々に消滅させるように働き又はキャビテーションを
発生させないような圧力にし、これらによって、ポンプ
内部の侵食を殆ど防止し、ひいてはポンプ耐久性を向上
させ、キャビテーションによる騒音を防止できるように
作用する。When the trochoid type oil pump of the present invention is driven,
At this time, even the oil at the position of the maximum volume Vmax of the gap S is pressed against the base side of the depressurized shallow groove D by the rotational force of the inner rotor 3, whereby the depressurized water flowing backward from the discharge port 5 is discharged. Further, the pressure of the applied oil is further reduced, and the pressure works so as to gradually eliminate cavitation in the gap S having the maximum volume Vmax or does not generate cavitation, thereby almost preventing the erosion inside the pump, In addition, it works to improve pump durability and prevent noise due to cavitation.
以下、本発明の実施例を第１図乃至第19図に基づいて
説明する。ケーシングＡは、金属材（例えば、アルミダ
イキャスト等）にて分割可能に構成され、内部には偏平
円筒中空状のロータ室１が形成されている。具体的に
は、ケーシングＡは、第３図に示すように、ポンプボデ
ィーA1とポンプカバーA2との２つの部分とからなり、そ
のポンプボディーA1に凹部が形成され（第５図参照）、
該ポンプボディーA1にポンプカバーA2を接合されたとき
に、その偏平円筒中空としてロータ室１が構成される。
該ロータ室１内にはアウターロータ２とインナーロータ
３とが内装されている。即ち、内歯を設けたアウターロ
ータ２と、外歯を設けたインナーロータ３とが互いに歯
合し、偏心してロータ室１に内装されている（第１図，
第２図参照）。Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to FIGS. 1 to 19. The casing A is made of a metal material (for example, aluminum die cast) so as to be dividable, and has a flat cylindrical hollow rotor chamber 1 formed therein. Specifically, the casing A, as shown in FIG. 3, consists of a two parts of the pump body A 1 and pump cover A 2, recesses are formed in the pump body A 1 (FIG. 5 reference ),
When the pump cover A 2 is joined to the pump body A 1, the rotor chamber 1 is formed as a flat cylindrical hollow.
An outer rotor 2 and an inner rotor 3 are housed in the rotor chamber 1. That is, the outer rotor 2 provided with the internal teeth and the inner rotor 3 provided with the external teeth mesh with each other and are eccentrically housed in the rotor chamber 1 (FIG. 1, FIG.
(See FIG. 2).
そのアウターロータ２とインナーロータ３とは、歯が
トロコイド曲線となっており、インナーロータ３の歯が
アウターロータ２の歯数よりも一枚少なく、インナーロ
ータ３が一回転するとアウターロータ２は、一歯分遅れ
て回転する関係に構成されている。The teeth of the outer rotor 2 and the inner rotor 3 have a trochoidal curve, and the number of teeth of the inner rotor 3 is one less than the number of teeth of the outer rotor 2. When the inner rotor 3 makes one rotation, the outer rotor 2 becomes It is configured to rotate with a delay of one tooth.
特に、本発明では、インナーロータ３がアウターロー
タ２よりも一歯分だけ常に回転が早くなっていること
も、後述するように、効果を奏する大きな条件となって
いる。またインナーロータ３は、何れの回転角度であっ
ても常にインナーロータ３の歯先がアウターロータ２の
歯先又は歯底に接触し、インナーロータ３の隣接する歯
先とアウターロータ２との間に複数の空隙部S,S,…が形
成され、それぞれの空隙部Ｓが１回転中に、大きくなっ
たり、小さくなったりして吸入，吐出が行われる（第１
図，第２図参照）。In particular, in the present invention, the fact that the inner rotor 3 always rotates faster by one tooth than the outer rotor 2 is also a great condition for achieving the effect, as described later. Also, the inner rotor 3 always has the tip of the inner rotor 3 in contact with the tip or bottom of the outer rotor 2 regardless of the rotation angle, and the gap between the adjacent tip of the inner rotor 3 and the outer rotor 2. Are formed, and each of the gaps S becomes larger or smaller during one rotation, and suction and discharge are performed (first).
FIG. 2, FIG. 2).
前記ポンプボディーA1のロータ室１の円形面1aの上下
両側（第１図，第２図において上下、第４図において左
右側参照）には、吸入ポート４及び吐出ポート５がそれ
ぞれ形成され、その間にポート間仕切部6,6が形成され
ている。その吸入ポート４には、吸入口4aが、また吐出
ポート５には、吐出口5aがそれぞれケーシングＡの外方
に通ずるように構成されている（第１図，第５図参
照）。そしてポート間仕切部６は、第５図に示すよう
に、円形面1aの左右に存在するが、アウターロータ２と
インナーロータ３とが、第１図，第２図，第４図におい
て時計方向に回転し、且つ円形面1aの下側に吸入ポート
４が，上側に吐出ポート５が形成されている場合では、
その空隙部Ｓは、第４図において上側（第１図，第２図
において左下側）のポート間仕切部６を通過するときに
最大容積Vmaxとなる。その第４図は、第１図，第２図の
位置より時計方向に約120度回転され、空隙部Ｓの最大
容積Vmaxを真上にして理解し易くしたものであり、さら
に、具体的な空隙部Ｓの最大容積Vmaxは、アウターロー
タ２の中心O2とインナーロータ３の中心O3とを結んだ線
上に、アウターロータ２の歯底中央位置20及びインナー
ロータ３の歯底中央位置30が存在した場合である（第２
図参照）。Upper and lower sides of the pump body A 1 of the circular face 1a of the rotor chamber 1 in the (Figure 1, upper and lower in FIG. 2, reference lateral side in FIG. 4), the intake port 4 and the discharge port 5 are respectively formed, In the meantime, port partition portions 6, 6 are formed. The suction port 4 has a suction port 4a, and the discharge port 5 has a discharge port 5a connected to the outside of the casing A (see FIGS. 1 and 5). As shown in FIG. 5, the port partition 6 exists on the left and right sides of the circular surface 1a. However, the outer rotor 2 and the inner rotor 3 move clockwise in FIGS. 1, 2, and 4. When rotating, the suction port 4 is formed below the circular surface 1a and the discharge port 5 is formed above,
The space S has a maximum volume Vmax when passing through the upper port partition 6 in FIG. 4 (the lower left side in FIGS. 1 and 2). FIG. 4 is a view rotated about 120 degrees clockwise from the position shown in FIGS. 1 and 2 so that the maximum volume Vmax of the gap S is directly above and easy to understand. maximum volume Vmax of the gap portion S is on a line connecting the center O 3 of the center O 2 and the inner rotor 3 of the outer rotor 2, the tooth bottom center of the tooth bottom center 2 0 and the inner rotor 3 of the outer rotor 2 3 is the case where 0 is present (second
See figure).
吐出ポート５側から吸入ポート４側に向かう減圧浅溝
Ｄは、具体的には、最大容積Vmaxの空隙部Ｓが形成され
るポート間仕切部６より吐出ポート５に向かう減圧浅溝
Ｄの先端は略噛合いピッチラインｌ上とされ、且つその
先端は最大容積Vmax位置での空隙部Ｓに連通不能に形成
され、その減圧浅溝Ｄの後端を噛合いピッチラインｌよ
り外方位置で吐出ポート５に連通可能に設けられている
（第１図，第２図，第４図，第５図等参照）。その噛合
いピッチラインｌとは、アウターロータ２とインナーロ
ータ３とが噛合う軌跡ラインであり、本明細書において
理解容易性のための造語であり、インナーロータ３の噛
合いピッチ円よりも大きく、アウターロータ２の噛合い
ピッチ円よりも小さい円形状の概念を指す。その減圧浅
溝Ｄの実施例は複数存在し、棒状減圧浅溝7,外周包囲状
減圧浅溝８が存在し、これらは減圧浅溝Ｄの下位概念で
ある。The depressurized shallow groove D heading from the discharge port 5 side to the suction port 4 side is, specifically, a tip of the depressurized shallow groove D heading toward the discharge port 5 from the port partition 6 where the gap S having the maximum volume Vmax is formed. It is formed substantially on the meshing pitch line l, and its tip is formed so as not to communicate with the gap S at the position of the maximum volume Vmax, and the rear end of the depressurized shallow groove D is discharged at a position outside the meshing pitch line l. It is provided so as to be able to communicate with the port 5 (see FIG. 1, FIG. 2, FIG. 4, FIG. 5, etc.). The meshing pitch line 1 is a trajectory line where the outer rotor 2 and the inner rotor 3 mesh with each other, and is a coined word for easy understanding in this specification, and is larger than the meshing pitch circle of the inner rotor 3. , The concept of a circular shape smaller than the mesh pitch circle of the outer rotor 2. There are a plurality of embodiments of the reduced-pressure shallow groove D, and there are a bar-shaped reduced-pressure shallow groove 7 and an outer peripheral surrounding reduced-pressure shallow groove 8, which are subordinate concepts of the reduced-pressure shallow groove D.
まず、棒状減圧浅溝７は、第４図に示すように、前記
空隙部Ｓの最大容積Vmax位置における吐出側（吐出ポー
ト５側）の歯接触点T1位置から回転方向の次の歯接触点
T2位置までの角度θ範囲で、且つ噛合いピッチラインｌ
の略周上が先端位置とされ、しかも、前記歯接触点T1又
はT2位置のインナーロータ３の歯面の回転前側の変曲点
Ｃにおける法線ｎ方向を略向くように形成され、その棒
状減圧浅溝７の先端は最大容積Vmax位置での空隙部Ｓに
連通不能に形成され（第４図，第13図参照）、その棒状
減圧浅溝７の後端は噛合いピッチラインｌより外方位置
で吐出ポート５の始端に連通可能に設けられている。そ
の棒状減圧浅溝７は直線状をなしているが、外側又は内
側に僅かに弧状に形成されている溝も当然に含まれるも
のである（第８図参照）。その減圧浅溝Ｄなる棒状減圧
浅溝７の実施例も複数存在し、まず、その第１は、ケー
シングＡのポンプボディーA1のみに形成される場合であ
る（第３図参照）。また、その棒状減圧浅溝７の第２実
施例は、ケーシングＡのポンプカバーA2のみに形成され
る場合である。この場合には、ポンプカバーA2に吸入ポ
ート４や吐出ポート５が設けられるような場合で、板厚
も厚く形成されている場合である。さらに、棒状減圧浅
溝７の第３実施例では、ケーシングＡのポンプボディー
A1とポンプカバーA2とにそれぞれ形成される場合である
（第19図参照）。First, the rod-shaped vacuum shallow grooves 7, as shown in FIG. 4, the next tooth contact from the tooth contact point T 1 position in the rotational direction of the discharge side of the maximum volume Vmax position of the gap portion S (discharge port 5 side) point
At an angle θ ranging T 2 position, and meshing pitch line l
Upper substantially circumferential is the tip position, moreover, is formed so as to face substantially normal direction n at the inflection point C of rotation front tooth flanks of the tooth contact point T 1 or T 2 position of the inner rotor 3, The distal end of the bar-shaped depressurized shallow groove 7 is formed so as not to communicate with the gap S at the position of the maximum volume Vmax (see FIGS. 4 and 13). It is provided so as to be able to communicate with the start end of the discharge port 5 at a more outward position. The rod-shaped depressurized shallow groove 7 has a linear shape, but naturally includes a groove formed in a slightly arcuate shape outside or inside (see FIG. 8). Its vacuum shallow D consisting embodiment of the rod-shaped vacuum shallow grooves 7 also there exist a plurality of, first, the first is a case which is formed only on the pump body A 1 of the casing A (see FIG. 3). Further, the second embodiment of the rod-shaped vacuum shallow grooves 7 is a case which is formed only in pump cover A 2 of the casing A. In this case, in the case that the intake port 4 and the discharge port 5 in the pump cover A 2 are provided, a case which is formed thicker plate thickness. Further, in the third embodiment of the rod-shaped depressurized shallow groove 7, the pump body of the casing A
It is the case where each is formed with A 1 and the pump cover A 2 (see FIG. 19).
また、棒状減圧浅溝７の深さは、一定の深さで、約0.
数mm乃至数mm程度に形成され、且つ幅も一定に形成され
たり（第６図参照）、或いは、深さは略一定とされ、且
つ幅は後端側にゆくに従って次第に広くなるように形成
されたり（第10図，第11図参照）、或いは、幅は略一定
で、且つ深さは後端側にゆくに従って次第に深くなるよ
うに構成されることもある（第８図，第９図参照）。ま
た、歯接触点T2を先端とした棒状減圧浅溝７の先端は，
勿論、最大容積Vmaxなる空隙部Ｓには連通しないように
構成されるが、これに隣接した空隙部Ｓには連通するよ
うに構成されることが好ましい（第７図参照）。ここ
で、吸入ポート４の終端位置を回転方向に延ばすこと、
所謂、吸入ポート４を通常位置より回転方向に振ること
で（第１図参照）、アウターロータ２、インナーロータ
３の最大容積Vmaxの空隙部Ｓと吸収ポート４とを連通状
態にして吸入側のオイルの吸入効率を高めることがで
き、このようにした吸入ポート４に合わせて、吐出ポー
ト５も回転方向に振られるものであり、これは、歯接触
点T1より歯接触点T2側に近づくことを指すものである。
このようにするのは、特に高速回転用のためである。ま
た、第12図に示したものは、棒状減圧浅溝７の基部側を
ケーシングＡの部材までも抉るようにして広げて、拡大
基部7aを形成した実施例である。該拡大基部7aの形成に
てアウターロータ２の外周とケーシングＡとがオイルが
充満されそれら相互の潤滑性を良好にならしめる作用を
なす。Further, the depth of the rod-shaped depressurized shallow groove 7 is a constant depth of about 0.
It is formed to have a width of about several mm to several mm, and has a constant width (see FIG. 6), or has a substantially constant depth, and has a width gradually increasing toward the rear end side. (See FIGS. 10 and 11), or the width may be substantially constant and the depth may be gradually increased toward the rear end side (see FIGS. 8 and 9). reference). The tip of the rod-shaped depressurized shallow groove 7 having the tip at the tooth contact point T 2 is
Of course, it is configured not to communicate with the gap S having the maximum volume Vmax, but it is preferable to be configured so as to communicate with the gap S adjacent thereto (see FIG. 7). Here, extending the end position of the suction port 4 in the rotation direction,
By swinging the so-called suction port 4 in the rotational direction from the normal position (see FIG. 1), the gap S having the maximum volume Vmax of the outer rotor 2 and the inner rotor 3 is communicated with the absorption port 4 so that the suction port 4 it is possible to increase the suction efficiency of the oil, thus the in accordance with the intake port 4, the ejection port 5 is intended to be swung in the direction of rotation, this is the tooth contact point T 2 side of the tooth contact point T 1 It refers to approaching.
This is especially for high-speed rotation. FIG. 12 shows an embodiment in which the base side of the rod-shaped depressurized shallow groove 7 is extended so as to go down to the member of the casing A so as to form an enlarged base 7a. Due to the formation of the enlarged base portion 7a, the outer periphery of the outer rotor 2 and the casing A are filled with oil, and have an effect of improving the mutual lubricity therebetween.
第15図に示したものは、前記棒状減圧浅溝７に替わる
外周包囲状減圧浅溝８であり、前記歯接触点T1又はT2位
置のインナーロータ３の歯面の回転前側の変曲点Ｃにお
ける法線ｎ方向を略向くようにした法線方向溝部8aと、
吐出ポート５の外周壁面5b個所に略沿う形状をなした外
周壁位置溝部8bとから構成されている。Is that shown in FIG. 15, the a periphery surrounding shaped vacuum shallow groove 8 to replace the rod-like vacuum shallow grooves 7, inflection of rotation front tooth flanks of the tooth contact point T 1 or T 2 position of the inner rotor 3 A normal direction groove 8a that is substantially oriented in the direction of the normal n at the point C;
And an outer peripheral wall position groove 8b formed substantially along the outer peripheral wall 5b of the discharge port 5.
これらによって、空隙部Ｓの最大容積Vmax位置におけ
る吐出側の歯接触点T1位置から回転方向の次の歯接触点
T2位置までの角度θ範囲で、且つ噛合いピッチラインｌ
の略周上とした先端位置と、吐出ポート５の外周壁面と
が連通可能に形成されている。連通状態を保持するのに
は、円形部1a面に、前記外周壁位置溝部8b端より吐出ポ
ート５に連通する溝が形成され、これを含めて外周壁位
置溝部8bと称する。また、該外周壁位置溝部8bは孔状に
して形成することもある。さらには、前記棒状減圧浅溝
７と同様に、ポンプボディーA1のみに設ける場合や、ポ
ンプカバーA2のみに設ける場合や、さらには、ポンプボ
ディーA1及びポンプカバーA2の両方に外周包囲状減圧浅
溝８を設ける場合がある。このようにした減圧浅溝Ｄな
る外周包囲状減圧浅溝８の法線方向溝部8aは、少なくと
もポート間仕切部６の箇所に存在するように設けられて
いる。その外周包囲状減圧浅溝８の先端は最大容積Vmax
位置での空隙部Ｓに連通不能に形成されている。These by the next tooth contact points in the rotational direction from the tooth contact point T 1 position of the discharge side of the maximum volume Vmax position of the space portion S
At an angle θ ranging T 2 position, and meshing pitch line l
And an outer peripheral wall surface of the discharge port 5 is formed so as to be able to communicate with each other. In order to maintain the communication state, a groove communicating with the discharge port 5 from the end of the outer peripheral wall position groove 8b is formed on the surface of the circular portion 1a, and the groove including the groove is referred to as the outer peripheral wall position groove 8b. The outer peripheral wall position groove 8b may be formed in a hole shape. Furthermore, like the bar vacuum shallow grooves 7, and the case of providing only the pump body A 1, or when provided only on the pump cover A 2, further periphery surrounds both the pump body A 1 and pump cover A 2 In some cases, a low pressure shallow groove 8 is provided. The normal direction groove portion 8a of the outer peripheral surrounding reduced pressure shallow groove 8 which is the reduced pressure shallow groove D is provided so as to exist at least at the location of the port partitioning portion 6. The tip of the depressurized shallow groove 8 surrounding the outer periphery has a maximum volume Vmax
It is formed so as not to communicate with the gap S at the position.
11は駆動軸であって、前記インナーロータ３の中心位
置に固着され、その駆動軸11の一端は、ロータ室１より
ケーシングＡの外部に貫通され、ケーシングＡの外部の
エンジン，モータ等の動力源にて駆動され、アウターロ
ータ２及びインナーロータ３が回転する。このトロコイ
ド型オイルポンプの作用について説明すると、まず、空
隙部Ｓが最大容積Vmaxになったときには、負圧状態の圧
力P1となる（第13図参照）。A drive shaft 11 is fixed to the center position of the inner rotor 3, and one end of the drive shaft 11 is penetrated from the rotor chamber 1 to the outside of the casing A, and the power of the engine, motor and the like outside the casing A is provided. The outer rotor 2 and the inner rotor 3 are driven by the power source. To explain the action of this trochoid type oil pump, firstly, when the gap portion S becomes maximum volume Vmax is a pressure P 1 in the negative pressure state (see FIG. 13).
このとき負圧状態の流体より内部に含有する空気等の
気体がキャビテーション（気泡）となって発生する。さ
らに、具体的には、インナーロータ３の回転方向の背側
位置が最大負圧になって、ここに多くのキャビテーショ
ンが発生する。そして、僅かに回転した後に、同状態の
空隙部Ｓに対して、棒状減圧浅溝７の先端が連通する
（第14図参照）。このときの棒状減圧浅溝７の圧力は正
圧であるが、吐出ポート５の圧力よりも低くなってい
る。即ち、吐出ポート５の流体の圧力をP3（正圧），棒
状減圧浅溝７内のオイルの圧力をP2（正圧）とすると棒
状減圧浅溝７がオリフィス効果として顕著に機能し、P3
＞P2となっている。具体的には、P3が約４〜5kgf/cm
2で、P2の先端では、該４〜5kgf/cm2よりもかなり低く
なっている。At this time, gas such as air contained inside the fluid in a negative pressure state is generated as cavitation (bubbles). Further, specifically, the rear side position in the rotation direction of the inner rotor 3 becomes the maximum negative pressure, and a lot of cavitation occurs here. After a slight rotation, the leading end of the bar-shaped reduced pressure shallow groove 7 communicates with the gap S in the same state (see FIG. 14). At this time, the pressure in the bar-shaped reduced pressure shallow groove 7 is a positive pressure, but is lower than the pressure in the discharge port 5. That is, when the pressure of the fluid at the discharge port 5 is P 3 (positive pressure) and the pressure of the oil in the rod-shaped shallow groove 7 is P 2 (positive pressure), the rod-shaped shallow groove 7 functions remarkably as an orifice effect, P 3
> And has a P 2. Specifically, P 3 is about 4-5 kgf / cm
2, the tip of P 2, which is considerably lower than the 4~5kgf / cm 2.
すると、空隙部Ｓが棒状減圧浅溝７先端に達した瞬間
に、該棒状減圧浅溝７のオイルの圧力P2が、空隙部Ｓ内
のオイルの圧力P1（負圧）に作用し、空隙部Ｓ内のキャ
ビテーションを崩壊又は消滅させることになり、次に、
その空隙部Ｓ内の流体の圧力は、今度はP2（正圧）とな
り、さらに回転すると、空隙部Ｓが、吐出ポートに達し
た瞬間に、吐出ポート５内の流体の圧力P3（正圧）が、
空隙部Ｓ内のオイルの圧力P2に作用し、空隙部Ｓ内の圧
力を増加させ（吐出ポート５側の圧力）、このときに、
空隙部Ｓ内のオイルの圧力は、今度はP3となり、この圧
力にて、順次、アウターロータ２とインナーロータ３と
の容積の減少工程にて空隙部Ｓ内の流体が吐出ポート５
を介して吐出される。Then, the moment the gap S reaches the tip of the rod-shaped depressurized shallow groove 7, the oil pressure P 2 of the rod-shaped depressurized shallow groove 7 acts on the oil pressure P 1 (negative pressure) in the gap S, Cavitation in the void S will collapse or disappear,
This time, the pressure of the fluid in the gap S becomes P 2 (positive pressure). When the fluid further rotates, the pressure P 3 (positive pressure) of the fluid in the discharge port 5 is reached at the moment when the gap S reaches the discharge port. Pressure)
Acts on the pressure P 2 of the oil in the gap S to increase the pressure in the gap S (pressure on the discharge port 5 side).
Pressure of the oil in the gap portion S, in turn P 3 becomes at this pressure, successively, fluid discharge ports gap portion S at reduction step the volume of the outer rotor 2 and the inner rotor 3 5
Is ejected through.
図中12はリリーフ弁で、吐出口5aに連通して弁孔が設
けられ、吐出圧が過大になったときにのみ、弁体が可動
して、過大圧をリークさせるようにしたものであり、吸
入ポート４側に連通するように形成されている。13はエ
ンジン側取付部材であり（第１図参照）、本発明のトロ
コイド型オイルポンプのポンプボディーA1の外周に一体
的に設けられている。In the figure, reference numeral 12 denotes a relief valve, which is provided with a valve hole communicating with the discharge port 5a, and only when the discharge pressure becomes excessive, the valve body moves so as to leak the excessive pressure. Are formed so as to communicate with the suction port 4 side. 13 is an engine side mounting member (see FIG. 1), are integrally provided on the outer circumference of the pump body A 1 of a trochoid oil pump of the present invention.
請求項１のような発明の構成したことにより、まず第
１にロータ室１内にてキャビテーションによる悪影響を
最小限にすることができるし、第２にその構造が極めて
簡単にでき低価格にて提供することができるものであ
る。According to the structure of the invention as set forth in claim 1, firstly, it is possible to minimize the adverse effect of cavitation in the rotor chamber 1, and secondly, the structure is extremely simple and the cost is low. That can be provided.
上記効果を詳述すると、棒状減圧浅溝７とした減圧浅
溝Ｄ個所先端の圧力P2は、吐出ポート５の流体の圧力P3
よりも、正圧でかなり低い圧力にできる。これは、吐出
ポート５内のオイルは浅溝のため、オリフィス効果とし
てかなり低い正圧にできるし、その棒状減圧浅溝７の後
端を噛合いピッチラインｌより外方位置で吐出ポート５
に連通可能に設けたことと、このトロコイド型オイルポ
ンプでのインナーロータ３は常にアウターロータ２より
の一歯分だけ早く回転することの２つの理由とが相乗的
に作用する。In detail, the pressure P 2 at the tip of the D-shaped shallow groove D formed as the rod-shaped reduced-pressure shallow groove 7 is equal to the pressure P 3 of the fluid at the discharge port 5.
Rather, a positive pressure can produce a much lower pressure. This is because the oil in the discharge port 5 has a shallow groove, so that a very low positive pressure can be achieved as an orifice effect, and the rear end of the bar-shaped reduced pressure shallow groove 7 is engaged with the discharge port 5 outside the pitch line l.
And the inner rotor 3 in this trochoid type oil pump always rotates faster by one tooth than the outer rotor 2.
ここで、例えば、インナーロータ３の歯数が９枚で、
アウターロータ２の歯数が10枚の場合で、インナーロー
タ３が3000rpm回転すると、アウターロータ２は約2700r
pm回転となる。このことは、高速回転している場合のト
ロコイド型オイルポンプにおける最大容積Vmax個所の空
隙部Ｓ内のオイルは、常に、インナーロータ３の歯の回
転前側に力が作用している。また、キャビテーション
は、気泡であるため、オイルよりも密度が少ないため、
どうしても、遠心力方向に反対側のインナーロータ３側
に発生する（第13図，第15図参照）。Here, for example, the number of teeth of the inner rotor 3 is nine,
When the number of teeth of the outer rotor 2 is 10, and the inner rotor 3 rotates at 3000 rpm, the outer rotor 2 becomes approximately 2700 r.
It becomes pm rotation. This means that the oil in the gap S at the maximum volume Vmax in the trochoid type oil pump when rotating at high speed always exerts a force on the inner rotor 3 before the rotation of the teeth. Also, since cavitation is a bubble, it has a lower density than oil,
Inevitably, it occurs on the inner rotor 3 side opposite to the centrifugal force direction (see FIGS. 13 and 15).
このようなことから、インナーロータ３による高速の
回転によって、その最大容積Vmax個所の空隙部Ｓ内のオ
イル（キャビテーションが発生している）は負圧である
が、その質量は、物理学的には、前記噛合いピッチライ
ンｌより外側位置側に押圧するように力が発生して、そ
の棒状減圧浅溝７の基部側より先端側の空隙部Ｓ側に流
入する圧力P2のオイルの浸入を阻止するように作用する
（第13図参照）。これによって、棒状減圧溝７の先端個
所では、格段と低い圧力（正圧）のオイルが、ポート間
仕切部６の箇所で、最大容積Vmaxとなって空隙部Ｓ内に
発生したキャビテーションに対して入り、圧力差が僅か
となることで、キャビテーションの崩壊時の衝撃も殆ど
なく、しかも、そのキャビテーションが崩壊時の音等も
格段と減少し、ひいては、ポート間仕切部６箇所の侵食
作用を確実に回避できる。従って、ポンプの機能に悪影
響を及ぼすことを防止でき、ポンプの耐久力を増加させ
ることができる。For this reason, the high-speed rotation of the inner rotor 3 causes negative pressure in the oil (in which cavitation has occurred) in the gap S at the maximum volume Vmax, but its mass is physically reduced. Is generated such that a force is generated so as to press the outer side of the meshing pitch line 1, and the oil having a pressure P 2 flowing into the space S on the tip side from the base side of the rod-shaped reduced pressure shallow groove 7 invades the oil. (See FIG. 13). As a result, at the tip of the rod-shaped depressurizing groove 7, the oil of a remarkably low pressure (positive pressure) enters the cavitation generated in the gap S with the maximum volume Vmax at the location of the port partition 6. Since the pressure difference is small, there is almost no impact when cavitation collapses, and the cavitation noise is also significantly reduced, and the erosion of the port partitioning part at six locations is reliably avoided. it can. Therefore, it is possible to prevent the function of the pump from being adversely affected, and to increase the durability of the pump.
以上のように、インナーロータ３の回転が速いことを
条件に、その棒状減圧浅溝７とした減圧浅溝Ｄの後端を
噛合いピッチラインｌより外方位置で吐出ポート５に連
通可能に設けたこと、オリフィス効果のある減圧浅溝Ｄ
であることとが相乗的に作用することで、吐出ポート５
の圧力より格段と低い減圧浅溝Ｄの先端個所の圧力（正
圧）となって、キャビテーションを崩壊等させること
で、急激な圧力差を生じさせず、崩壊音の低音化、ポー
ト間仕切部６の侵食作用の減少化、ポンプ耐久性の増
加、ポンプ性能の効率化等の極めて重要な効果を発揮し
うる。As described above, on the condition that the rotation of the inner rotor 3 is fast, the rear end of the reduced pressure shallow groove D as the rod-shaped reduced pressure shallow groove 7 can communicate with the discharge port 5 at a position outside the mesh pitch line l. Depressurized shallow groove D with orifice effect
Act synergistically with the discharge port 5
The pressure (positive pressure) at the tip of the depressurized shallow groove D, which is much lower than the pressure, causes cavitation to collapse, etc., so that a sudden pressure difference is not generated, the collapse sound is reduced, and the port partition 6 is formed. It can exert extremely important effects such as a reduction in erosion of the pump, an increase in pump durability, and an improvement in pump performance.
このような効果を奏するための構成としては、単に、
減圧浅溝Ｄを機械加工又は型成形にて棒状減圧浅溝７を
形成したのみであり、部材の増加もなく、極めて安価に
提供できる利点がある。その歯接触点T2位置にした場合
は、特に、高速回転（約5000rpm以上）時に良好なる効
果が期待できる。As a configuration for achieving such an effect, simply
The reduced-pressure shallow groove D is merely formed by machining or die-forming the bar-shaped reduced-pressure shallow groove 7, and there is an advantage that the members can be provided at a very low cost without increasing the number of members. If you that tooth contact point T 2 position, in particular, high-speed rotation (about 5000rpm or more) at good Naru effect can be expected.
また、棒状減圧浅溝７の方向を、歯接触点T1又はT2位
置のインナーロータ３の歯面の回転前側の変曲点Ｃにお
ける法線ｎ方向を略向くようにしたことと、インナーロ
ータ３による高速の回転によって、その最大容積Vmax個
所の空隙部Ｓ内のオイル（キャビテーションが発生して
いる）は負圧であるが、その質量は、物理学的には、イ
ンナーロータ３の歯面力にて棒状減圧浅溝７の長手方向
に押圧するように合理的な力F1が発生し、このときに、
棒状減圧溝７の基部側から先端側の空隙部Ｓ側に流入す
る圧力P2のオイルの浸入を阻止するように作用する（第
13図参照）。さらに、前記棒状減圧浅溝７の先端を最大
容積Vmax位置における吐出側の歯接触点T1から回転方向
の次の歯接触点T2までの角度θ範囲にしているので、空
隙部Ｓが最大容積Vmaxとなり空隙部Ｓ内のオイルも最大
負圧状態となったとしても、前述したように棒状減圧浅
溝７と最大容積Vmaxの空隙部Ｓは連通しないものである
から吐出ポート５からの油の急激なる逆流を防止でき、
内部オイルの急激な圧力変動を防止し、アウターロータ
２及びインナーロータ３を保護することができる。Moreover, the fact that the direction of the rod-shaped vacuum shallow grooves 7 and to face substantially normal direction n at the inflection point C of rotation front tooth surface of the tooth contact point T 1 or T 2 position of the inner rotor 3, the inner Due to the high-speed rotation of the rotor 3, the oil (cavitation generated) in the gap S at the maximum volume Vmax is a negative pressure, but its mass is physically reduced by the tooth of the inner rotor 3. reasonable force F 1 so as to press the longitudinal direction of the rod-shaped vacuum shallow groove 7 is generated at the surface forces, in this case,
Acts to prevent the ingress of oil pressure P 2 flowing into the gap portion S side of the distal end side from the base side of the rod-shaped vacuum groove 7 (the
See Figure 13). Further, since the are at an angle θ range of the tip of the rod-shaped vacuum shallow grooves 7 from the tooth contact point T 1 of the discharge side of the maximum volume Vmax position to the next tooth contact point T 2 of the rotational direction, the gap portion S is maximum Even if the volume Vmax is reached and the oil in the gap S also reaches the maximum negative pressure state, the rod-shaped depressurized shallow groove 7 and the gap S having the maximum volume Vmax do not communicate with each other as described above. Can prevent sudden backflow of
The outer rotor 2 and the inner rotor 3 can be protected by preventing a sudden pressure fluctuation of the internal oil.
次に、請求項２においては、外周包囲状減圧浅溝８に
は、外周壁位置溝部8bが長く形成されることで、請求項
２の場合の棒状減圧浅溝７の長さよりも長く形成された
こととなり、流路においてのオイルの摩擦損失によって
圧力が低下し、外周包囲状減圧浅溝８の先端個所では、
格段と低い圧力（正圧）のオイルにでき、最大容積Vmax
となって空隙部Ｓ内に発生したキャビテーションに対し
て入り、圧力差が僅かとなることで、キャビテーション
の崩壊時の衝撃も殆どなくなって、請求項１の発明より
も一層キャビテーションの不都合等を回避できる効果が
ある。Next, in the second aspect, the outer peripheral wall-shaped reduced-pressure shallow groove 8 is formed longer than the length of the rod-shaped reduced-pressure shallow groove 7 by forming the outer peripheral wall position groove portion 8b to be longer. As a result, the pressure is reduced due to the friction loss of oil in the flow path, and at the tip of the reduced pressure shallow groove 8 surrounding the outer periphery,
Extremely low pressure (positive pressure) oil, maximum volume Vmax
As a result, the cavitation generated in the gap S is entered, and the pressure difference becomes small, so that the impact at the time of cavitation collapse is almost eliminated, and the inconvenience of cavitation is avoided more than the invention of claim 1. There is an effect that can be done.
他の構成は、請求項１の発明と同様であり、これと同
等の効果を発揮しうる。Other configurations are the same as those of the first aspect of the invention, and the same effects can be exerted.
図面は本発明の実施例を示すものであって、その第１図
は本発明の一部断面とした正面図、第２図は第１図の要
部正面図、第３図は第２図III−III矢視断面図、第４図
は第２図の要部を拡大してさらに約120度時計方向に回
転した状態の要部正面図、第５図はポンプボディーの斜
視図、第６図は棒状減圧浅溝個所の斜視図、第７図は本
発明の別の実施例の一部正面図、第８図は本発明の別の
実施例の要部正面図、第９図は第８図IX−IX矢視断面
図、第10図は本発明の別の実施例の要部正面図、第11図
は第10図Ｘ−Ｘ矢視断面図、第12図は棒状減圧浅溝の別
の実施例の斜視図、第13図，第14図は本発明の作用状態
を示す要部拡大図、第15図は本発明の別の実施例の要部
拡大図、第16図は第15図の要部斜視図、第17図は第16図
の別の実施例の斜視図、第18図はポンプカバーの斜視
図、第19図は本発明の別の実施例の断面図、第20図、第
21図は従来公知のトロコイド型オイルポンプの一部正面
図である。 Ｄ……減圧浅溝、Ｓ……空隙部、 Vmax……最大容積、T1,T2……歯接触点、 θ……角度、２……アウターロータ、 ３……インナーロータ、ｌ……噛合いピッチライン、 Ｃ……変曲点、ｎ……法線、 ５……吐出ポート、5b……外周壁面、 ６……ポート間仕切部、７……棒状減圧浅溝、 ８……外周包囲状減圧浅溝、8a……法線方向溝部、 8b……外周壁位置溝部。BRIEF DESCRIPTION OF THE DRAWINGS The drawings show an embodiment of the present invention, wherein FIG. 1 is a front view of a partial cross section of the present invention, FIG. 2 is a front view of a main part of FIG. 1, and FIG. FIG. 4 is a cross-sectional view taken along the line III-III, FIG. 4 is an enlarged view of a main part of FIG. 2 and further rotated about 120 degrees clockwise, FIG. 5 is a perspective view of a pump body, FIG. FIG. 7 is a perspective view of a bar-shaped depressurized shallow groove, FIG. 7 is a partial front view of another embodiment of the present invention, FIG. 8 is a front view of main parts of another embodiment of the present invention, and FIG. 8 is a sectional view taken along the line IX-IX, FIG. 10 is a front view of a main part of another embodiment of the present invention, FIG. 11 is a sectional view taken along the line XX of FIG. 10, and FIG. FIG. 13 is a perspective view of another embodiment of the present invention, FIG. 13 and FIG. 14 are enlarged views of a main portion showing an operation state of the present invention, FIG. 15 is an enlarged view of a main portion of another embodiment of the present invention, and FIG. FIG. 15 is a perspective view of an essential part of FIG. 15, FIG. 17 is a perspective view of another embodiment of FIG. 16, and FIG. FIG. 19 is a perspective view of a pump cover, FIG. 19 is a cross-sectional view of another embodiment of the present invention, FIG.
FIG. 21 is a partial front view of a conventionally known trochoid oil pump. D ...... vacuum shallow, S ...... gap portion, Vmax ...... maximum volume, T 1, T 2 ...... tooth contact point, theta ...... angle, 2 ...... outer rotor, 3 ...... inner rotor, l ...... Meshing pitch line, C: inflection point, n: normal, 5: discharge port, 5b: outer peripheral wall surface, 6: partition between ports, 7: bar-shaped depressurized shallow groove, 8: outer peripheral surrounding Depressurized shallow groove, 8a ... normal direction groove part, 8b ... outer peripheral wall position groove part.
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 野村 雅己 群馬県桐生市広沢町１丁目2757番地 株 式会社山田製作所内 (72)発明者 外丸 昇 群馬県桐生市広沢町１丁目2757番地 株 式会社山田製作所内 (56)参考文献 特開 昭63−131878（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−138893（ＪＰ，Ａ) 特開 昭61−108884（ＪＰ，Ａ) 実開 昭62−156176（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭61−48984（ＪＰ，Ｕ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Masami Nomura 1-2757 Hirosawa-cho, Kiryu-shi, Gunma Co., Ltd. Inside Yamada Seisakusho Co., Ltd. Yamada Works (56) References JP-A-63-131878 (JP, A) JP-A-61-138893 (JP, A) JP-A-61-188884 (JP, A) Japanese Utility Model Publication No. Sho 62-156176 (JP, A) U) Actual opening Sho 61-48984 (JP, U)
Claims (2)
切部より吐出ポートに向かう減圧浅溝は棒状減圧浅溝と
し、その先端を空隙部の最大容積位置における吐出側の
歯接触点位置から回転方向の次の歯接触点位置までの角
度範囲で、略噛合いピッチライン上とし、棒状減圧浅溝
の先端より後方に向かう方向を前記歯接触点位置のイン
ナーロータの歯の回転前側の変曲点における法線方向を
略向くようにし、その棒状減圧浅溝の後端を噛合いピッ
チラインより外方位置で吐出ポート始端に連通可能に設
けたことを特徴としたトロコイド型オイルポンプ。The pressure reducing shallow groove extending from the port partition where the maximum volume void is formed to the discharge port is a rod-shaped pressure reducing shallow groove, and its tip is located from the position of the tooth contact point on the discharge side at the maximum volume position of the void. Within the angular range up to the next tooth contact point position in the rotational direction, it is substantially on the meshing pitch line, and the direction toward the rear from the tip of the rod-shaped depressurized shallow groove is the variation of the tooth contact point position of the inner rotor before rotation. A trochoid-type oil pump characterized in that a normal direction at a curved point is substantially oriented, and a rear end of the bar-shaped shallow groove is provided so as to be able to communicate with a discharge port start end at a position outside a mesh pitch line.
切部より吐出ポートに向かう減圧浅溝は外周包囲状減圧
浅溝とし、該外周包囲状減圧浅溝の先端を空隙部の最大
容積位置における吐出側の歯接触点位置から回転方向の
次の歯接触点位置までの角度範囲で、略噛合いピッチラ
イン上とし、その外周包囲状減圧浅溝の後端を吐出ポー
トの外周壁面に連通可能に設け、その外周包囲状減圧浅
溝は、前記歯接触点位置のインナーロータの歯の回転前
側の変曲点における法線方向を略向くようにした法線方
向溝部と、吐出ポートの外周壁面個所に略沿う形状をな
した外周壁位置溝部とからなることを特徴としたトロコ
イド型オイルポンプ。2. A reduced pressure shallow groove extending from a port partition in which a void portion having a maximum volume is formed to a discharge port is an outer peripheral surrounding reduced pressure shallow groove, and a tip of the outer peripheral surrounding reduced pressure shallow groove is located at a maximum volume position of the void portion. In the angular range from the tooth contact point position on the discharge side to the next tooth contact point position in the rotation direction, it is on a substantially meshing pitch line, and the rear end of the outer peripheral surrounding reduced pressure shallow groove communicates with the outer peripheral wall surface of the discharge port The pressure reducing shallow groove that surrounds the outer periphery of the discharge port includes a normal direction groove portion that is substantially oriented in the normal direction at the inflection point on the front side of rotation of the teeth of the inner rotor at the tooth contact point position. A trochoidal oil pump comprising an outer peripheral wall position groove formed substantially along a wall portion.
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|---|---|---|---|
| JP1271489A JP2582167B2 (en) | 1989-10-20 | 1989-10-20 | Trochoid type oil pump |
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| JPH03134279A JPH03134279A (en) | 1991-06-07 |
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Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8920148B2 (en) | 2010-02-05 | 2014-12-30 | Aisin Aw Co., Ltd. | Oil pump |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH0649779U (en) * | 1992-12-10 | 1994-07-08 | 株式会社京浜精機製作所 | Trochoid type oil pump |
| CA2550313C (en) * | 2004-02-18 | 2012-10-02 | Aisin Aw Co., Ltd. | Oil pump and automatic transmission including the same |
| JP5795726B2 (en) * | 2011-06-27 | 2015-10-14 | 株式会社山田製作所 | Oil pump |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6148984U (en) * | 1984-08-30 | 1986-04-02 | ||
| JPS61108884A (en) * | 1984-10-31 | 1986-05-27 | Aisin Seiki Co Ltd | Trochoid oil pump |
| JPS61138893A (en) * | 1984-12-07 | 1986-06-26 | Aisin Seiki Co Ltd | Trochoidal oil pump |
| JPH041350Y2 (en) * | 1986-03-25 | 1992-01-17 | ||
| JP2593858B2 (en) * | 1986-11-20 | 1997-03-26 | 住友電気工業株式会社 | Internal gear rotary pump |
-
1989
- 1989-10-20 JP JP1271489A patent/JP2582167B2/en not_active Expired - Lifetime
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US8920148B2 (en) | 2010-02-05 | 2014-12-30 | Aisin Aw Co., Ltd. | Oil pump |
| DE112011100065B4 (en) * | 2010-02-05 | 2015-04-30 | Aisin Aw Co., Ltd. | oil pump |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH03134279A (en) | 1991-06-07 |
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