JP2574087B2 - 切換モード・パワー・コンバータ - Google Patents

切換モード・パワー・コンバータ

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JP2574087B2
JP2574087B2 JP3331627A JP33162791A JP2574087B2 JP 2574087 B2 JP2574087 B2 JP 2574087B2 JP 3331627 A JP3331627 A JP 3331627A JP 33162791 A JP33162791 A JP 33162791A JP 2574087 B2 JP2574087 B2 JP 2574087B2
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Description

【発明の詳細な説明】
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、スイツチド・モードＤ
Ｃ−ＤＣパワー・コンバータ（スイツチング・トランジ
スタを使用した直流から直流への電力電源電圧変換器）
に関し、より詳細に言えば、感知された負荷電流に関し
て磁化電流の悪影響を顕著に減少させるためにそのよう
なコンバータに相互接続される新規な制御回路に関す
る。
【０００２】
【従来の技術】幾つかの特許においては「スイツチ・モ
ード」と言う術語だけが使用されているので、ここで用
いられている術語に関して誤解を避けるために付言する
と、本発明を説明するために用いられている術語、「ス
イツチド・モード（switched-mode）」は、「スイツチ
・モード」と同義語に使用されていることは注意を要す
る。この明細書において、スイツチド・モードと言う術
語は「切換モード」として翻訳しているが、これは、ス
イツチ・モードも含むものとして理解されるべきであ
る。
【０００３】同様に、「ＤＣ−ＤＣ」コンバータは、Ａ
Ｃ−ＡＣ、ＡＣ−ＤＣ、またはＤＣ−ＡＣのパワー・コ
ンバージヨン、つまり、電力変換の機能を持つ多くの電
源回路における中間的な装置として使用されている。従
つて、「ＤＣ−ＤＣコンバータ」として知られている回
路は、他の形式として従来の装置に見い出される。
【０００４】また、インダクタ、即ち誘導子は電気回路
図においては変圧器と同じように図示され、そして、誤
つて変圧器と呼ばれることがあり得るので、この明細書
においては、結合された誘導子と、変圧器との間の区別
は明確に区別して理解することが重要である。結合され
た誘導子はエネルギを貯蔵するために使用されるが、変
圧器はそうではない。変圧器の不要な磁化電流はエネル
ギを貯蔵するのと同じ作用をするけれども、この不要な
磁化電流はＤＣ−ＤＣパワー・コンバータの制御に有害
だから、この不要な磁化電流は、除去できるならば、無
いほうがよい。
【０００５】ＤＣ−ＤＣコンバータは、一定の出力電圧
か、または、変動の対象である電圧源から調整された出
力電圧の何れかを与えるために、通常、制御回路と結合
して用いられている。この制御回路の設計に用いられる
公知で有用な技術は、出力ＬＣフイルタの誘導子の電流
の正確な検出を必要とするが、この電流は、変圧器の磁
化電流から悪影響を受けるので、通常、信頼性が低い。
【０００６】ＤＣ−ＤＣパワー・コンバータを制御する
ために広く用いられている技術は、その出力電流の現状
を知ることを必要とし、この手段として、パワー変圧器
の一次巻線の電流を切り換えるパワー・トランジスタの
電流を感知することにより、入力電流から間接的に出力
電流を知ることが一般的な方法であつた。従来の装置に
おいて、パワー・トランジスタで感知された電流は、パ
ワー変圧器の磁化電流と、一次巻線に反映された出力電
流との和であることには注意を払う必要がある。
【０００７】この平均的な電流の合計を感知すること
は、パワー・トランジスタを過大電流から保護するのに
は有用であるけれども、この合計の電流を感知すること
は、多くの実例によると、変圧器の磁化電流の干渉によ
る好ましくない影響によつて制御用の目的には適してい
ない。
【０００８】電気的及び電子的回路の小型化への現在の
趨勢は、パワー変圧器をさらに小型化しようとするとし
ばしば、必要とするよりも大きな磁化電流を発生するの
で、さらに問題を複雑にしている。この増加した磁化電
流のために、制御回路を設計する際に、コンバータの性
能を低下することに対して或る程度の妥協が図られるこ
とになる。
【０００９】更に、パワー変圧器のコア材料の透磁率
は、温度によつて大きく左右されるので、周囲の温度変
化は磁化電流を大きく変動させ、その制御を一層困難な
ものにする。磁化電流に関する温度の影響は、複雑な作
用を及ぼし、また、通常は広い製造許容誤差範囲や、印
加される入力電圧の大きな範囲、そして、使用される素
子の値の変動範囲と組み合わされ、上述のことは、不確
定な結果を生じる制御ループを形成することになる。通
常、許容できる性能を持つレベルの小型パワー・コンバ
ータを達成するためには、非常に複雑な電子回路を必要
とする。
【００１０】米国特許第４１６２５２４号には、電流の
大きさに応答するのではなく、電流の変化率に応答する
ＤＣ−ＤＣパワー・コンバータのトランジスタ・スイツ
チを保護する技術が開示されているだけである。従つ
て、この特許に開示された原理が本発明に関係するだけ
である。
【００１１】米国特許第４１８４１９７号は、脈流しな
い入力電流だけを受け取る回路を記載しており、電流感
知、または電流制御の使用を開示していない。
【００１２】米国特許第４６８０６８７号は、電流がゼ
ロに減少した時にだけ、スイツチング・トランジスタを
付勢させる回路を開示している。
【００１３】
【発明が解決しようとする課題】本発明の目的は、負荷
電流の感知に関して、磁化電流の悪影響を最小限にとど
めた切換モードＤＣ−ＤＣパワー・コンバータを提供す
ることにある。
【００１４】本発明の他の目的は、感知された電流信号
から、磁化電流の悪影響を実質的に除去した切換モード
ＤＣ−ＤＣパワー・コンバータの回路を提供することに
ある。
【００１５】本発明の他の目的は、周囲の温度変化によ
つて、磁化電流に悪影響を与えることなく、電流感知信
号を発生させる切換モードＤＣ−ＤＣパワー・コンバー
タを提供することにある。
【００１６】
【課題を解決するための手段】簡明に言えば、本発明を
適用して構成された切換モードＤＣ−ＤＣパワー・コン
バータは、出力から入力を隔離した一次巻線及び二次巻
線を有するパワー変圧器を持つている。電流感知変圧器
はパワー変圧器の二次巻線中の負荷電流を感知するため
に、パワー変圧器の一次巻線と結合された巻線を持つて
いる。電流感知回路は、感知された負荷電流から磁化電
流を効果的に除去するための、パワー変圧器と磁気的に
結合された巻線を含んでいる。
【００１７】
【実施例】本発明は、パワー・コンバータで使用されて
いる変圧器において、隔離された電流感知回路を持つ従
来のパワー・コンバータの性能を遥かに越えた性能を持
つたＤＣ−ＤＣパワー・コンバータを与える。本発明の
技術は、パワー変圧器に１つの巻線を付加するだけの変
更を与えるものであつて、これにより、以下に説明する
ように、従来から広く使用されている電流から電圧への
変換回路を使用して、より高い性能を達成している。
【００１８】本発明の特徴に従うと、感知された負荷電
流に関してパワー変圧器の磁化電流が通常持つている悪
影響を厳格に制限するために、電流感知変圧器の磁化電
流が使用される。実際上、若し、以下に説明される実施
例が適当に実施されれば、パワー変圧器の磁化電流の影
響は、感知された負荷電流から殆ど除去される。
【００１９】共通２スイツチ順方向ＤＣ−ＤＣコンバー
タに適用された本発明の必須の素子を示した最も単純な
形式のコンバータの実施例が図１に示されている。本発
明の特徴を示している図１の回路は、パワー変圧器Ｔ1
と磁気的に結合されているが、しかし、電流感知変圧器
Ｔ2に電気的に接続されている付加的な巻線１０を持つ
ている。
【００２０】本発明に従つた回路は、以下に詳細に説明
するように、パワー変圧器Ｔ1及び電流感知変圧器Ｔ2の
両方が同じ材料で作られた時、変圧器Ｔ1及びＴ2が、温
度変化の影響を受けずに電流感知動作を行なうので、こ
の回路の顕著な利点が認識される。
【００２１】図１において、パワー変圧器Ｔ1は、コア
Ｃ1上に通常の態様で巻かれた一次巻線１１と二次巻線
１２を含んでいる。一次巻線１１は入力電流ＩGを受け
取る。パワー変圧器Ｔ1の内部インダクタンスは、参照
記号ＩMで示された磁化電流が流れる誘導子ＬPによつて
示されている。ＩGの残りの電流（ＩMが差し引かれた残
りの電流）は一次巻線１１中の電流成分ＩPである。電
流ＩM及びＩPは一次巻線１１に跨がつて印加された電圧
ＶPの結果の電流である。
【００２２】パワー変圧器Ｔ1の二次巻線１２は、整流
ダイオード１３及びフリーホイール・ダイオード１４
と、電流Ｉが流れる標準的なＬＣフイルタ回路とを介し
て抵抗ＲLで示した負荷に接続されている。パワー変圧
器Ｔ1の一次巻線と、その二次巻線との巻線比はｎP：１
で表わされている。
【００２３】電流感知変圧器Ｔ2は、磁気コアＣ2に巻か
れた一次巻線１５及び二次巻接触線１６を含んでいる。
電流感知変圧器Ｔ2の内部インダクタンスは、誘導子ＬC
によつて表わされており、そして、電流感知変圧器の磁
化電流はＩMCで表わされている。変圧器Ｔ2の一次巻線
と、その二次巻線との巻線比は、図１において１：ｎC
で示されている。
【００２４】電流感知変圧器Ｔ2の一次巻線１５は、そ
の磁化電流ＩMCを差し引いた後のＩGの残りの電流成分
によつて励起される。二次巻線１６は、電流感知変圧器
Ｔ2の二次巻線中を一方向に流れる電流ＩSを、抵抗ＲCS
に依存した大きさの電圧ＶIに変換するために、パワー
変圧器Ｔ1の付加巻線１０と、抵抗ＲCSに接続された整
流ダイオード１７とに対して直列に接続されている。こ
の抵抗ＲCSの値は、電圧ＶIが必要とされる使用目的に
依存して変化する。反対方向に流れる電流の経路路を与
えるために、ダイオード１８が接続される。図１におい
て太い破線で示した範囲の部分は、電流感知回路の部分
である。
【００２５】二次巻線１２と、コアＣ1上に巻かれた付
加巻線１０との巻線比は、付加巻線の使用目的に従つて
選ばれた係数と等しくされる。例えばパワー変圧器Ｔ1
の磁化電流の影響は、完全に除去されるべきか、或は、
他の所望の値に減少されるべきかによつて、付加巻線１
０の巻線数は以下に示される数式（２）（数２として後
掲する）によつて決定される。
【００２６】パワー変圧器Ｔ1の一次巻線１１が電圧ＶP
によつて付勢された時に、巻線１６の正の側を離れる電
流ＩSが付加巻線１０の正の側に入るように、パワー変
圧器Ｔ1の付加巻線１０は、電流感知変圧器Ｔ2の二次巻
線１６に対して直列に接続されている。電圧ＶPが巻線
１１に印加された時、付加巻線１０の電圧は等価的に電
圧ＶIに付加される。
【００２７】図２は、本発明に従つて、パワー変圧器Ｔ
1に磁気的に結合された付加巻線２０を有する通常の全
波ブリツジＤＣ−ＤＣパワー・コンバータ回路の原理を
示す図である。図１と同様に、付加巻線２０は、電流感
知変圧器Ｔ2の二次巻線２１に対して電気的に直列に接
続されており、そして、電圧がパワー変圧器Ｔ1の一次
巻線２３に印加された時に、付加巻線２０の電圧は、電
圧ＶIに付加される。
【００２８】電流感知変圧器Ｔ2の一次巻線は参照数字
２２で示されている。一次巻線２２及び２３は、金属酸
化物半導体の電界効果トランジスタ、即ち「ＭＯＳＦＥ
Ｔ」であるトランジスタ２９a、２９b、２９c及び２９d
で構成されたブリツジ回路に接続されている。
【００２９】センター・タツプを持つ二次巻線２４は整
流ダイオード２５及び２６と、負荷ＲLに接続された通
常のＬＣフイルタとに接続されている。ＬＣフイルタ及
び負荷のための戻り電流用の接続は二次巻線２４のセン
ター・タツプへの経路２７に設けられている。
【００３０】図２に示された電流感知回路において、パ
ワー変圧器Ｔ1の二次巻線及び一次巻線とに磁気的に結
合されている付加巻線２０は、電流感知変圧器Ｔ2の二
次巻線２１と電気的に接続されており、この回路の出力
は、４つの整流ダイオード２８a、２８b、２８c及び２
８dを経て、図１のように、変圧器Ｔ2の二次巻線中の電
流を電圧ＶIに変換する抵抗ＲCSに接続されている。
【００３１】図３は本発明を適用していない従来の２ト
ランジスタ順方向コンバータを示す図である。パワー変
圧器は符号Ｔ1で示されており、電流感知変圧器はＴ2で
示されている。また、図３の必須の素子は、夫々の変圧
器がそれらの磁気インダクタンスＬP及びＬCを別々に表
わした等価回路を示した図４にも示されている。これら
の回路の機能は、本発明の説明が進むにつれて、明らか
になる。
【００３２】従来の電流感知回路は、電流ＩSに比例し
た電圧ＶIを発生するが、この場合、電流ＩSは、感知電
流ＩSを劣化するパワー変圧器Ｔ1の磁化電流ＩMの電流
成分を含んでいる。本発明は、ＩMCがパワー変圧器の磁
化電流ＩMを正確に補償して、ＩPに比例したＩSを作る
ように、ＶSを制御することにより自動的に電流ＩMCを制
御する回路を与えることによつてこの問題を解決してい
る。
【００３３】以下の数式（１）の条件の下で、ＩMC＝ＩM
であることが容易に示される。
【００３４】
【数１】
【００３５】上式において、 ＶS ＝ 電流感知変圧器の二次巻線にかかる電圧、 ｎC ＝ 電流感知変圧器の二次巻線と一次巻線との巻
線比、 ＬC ＝ 電流感知変圧器の一次側のインダクタンス、 ＬP ＝ パワー変圧器の一次側のインダクタンス、 ＶP ＝ パワー変圧器の一次側にかかる電圧である。
【００３６】図１に示された回路は、上述の関係に非常
に似ており、この場合、付加巻線１０はパワー変圧器Ｔ
1上に物理的に配置されており、電流感知変圧器Ｔ2の二
次巻線と電気的に直列に接続されている。また、「物理
的に配置されている」と言う表現は「磁気的に結合され
ている」ことをも意味している。
【００３７】本発明の他の局面において、巻線比を別々
に調節するか、または、インダクタンスＬC及びＬPを組
み合わせて巻線比を調節するかによつて（選択された巻
線比にマツチさせるために、パワー変圧器Ｔ1及び電流
感知変圧器Ｔ2は所望のインダクタンスＬP及びＬCに簡
単に設計することができる）、電流感知変圧器Ｔ2中に
誘起される磁化電流ＩMCは、感知された負荷電流中の磁
化電流ＩMの影響を完全に打ち消す。ＶI＜＜ＶSである
場合、この打ち消しを達成するための巻線比は、下記の
数式（２）によつて与えられる。
【００３８】
【数２】
【００３９】上式において、 ＬC ＝ 電流感知変圧器の一次側のインダクタンス、 ＬP ＝ パワー変圧器の一次側のインダクタンス、 ｎB ＝ 付加巻線と、パワー変圧器の二次巻線との巻
線比、 ｎP ＝ パワー変圧器の一次巻線と、二次巻線との巻
線比、 ｎC ＝ 電流感知変圧器の二次巻線と、一次巻線との
巻線比である。
【００４０】感知された電流に関して、パワー変圧器の
磁化電流ＩMCの影響の上述の打ち消しは、感知動作の一
部として自動的に達成される。
【００４１】電流ＩMC及びＩMは、夫々ＬC及びＬPに跨
がつて発生された電圧によつて決められる。付加巻線
（図１においては、１０の巻線、図２においては、２０
の巻線）の電圧は、電圧Ｖpに比例するから、電流感知
変圧器の二次巻線と電気的に直列接続された付加巻線の
接続は、ＬCに跨がる電圧を、ＬPに跨がる電圧に比例す
るように強制する。従つて、ＩMCはＩMと比例するよう
に強制され、上述の数式（１）及び（２）の関係に従つ
て打ち消しが達成される。
【００４２】既に説明したけれども、両方の変圧器が同
じ材料のコアで製造され、かつ、両方の変圧器が全く同
じ温度になるよう接近した状態に維持された時、上述の
打ち消しは、あらゆる周囲温度及びすべての動作点にお
いて自動的に行なわれることには注意を向ける必要があ
る。従つて、複雑で、高価な補償回路を用いる必要がな
くなる。
【００４３】本発明に従つた構造は、２つの異なつた実
験的なＤＣ−ＤＣコンバータのトポロジーによつて成功
裡に実施化されており、その内の一方のコンバータが図
５に示されている。
【００４４】図５において、ＤＣ電源５０は、ダイオー
ドＤ1と直列接続されたスイツチング・トランジスタＳ1
（ＭＯＳＦＥＴ）に跨がつて接続されている。電圧Ｖ
GS-1を与える電圧源（ゲートとソース間の電圧）は、ト
ランジスタＳ1のゲート端子と、トランジスタＳ1及びダ
イオードＤ1の中間点との間に接続されている。
【００４５】電圧ＶGS-1を与える電圧源の負の端子はパ
ワー変圧器Ｔ1の一次巻線５１の一方の側に接続されて
いる。第１の電圧ＶGS-1と同じ電圧値であるが、第１の
電圧源とは隔離されている第２の電圧ＶGS-2の電圧源
は、トランジスタＳ1と同じ種類のＭＯＳＦＥＴのトラ
ンジスタＳ2のゲート端子に接続されている。ダイオー
ドＤ2はＤ1と同じ種類のものである。一次巻線５１の反
対側はダイオードＤ2に接続されている。
【００４６】電流感知変圧器Ｔ2は、その二次巻線５３
に電流を発生するが、その電流は、他の回路によつて使
用するための電圧に変換されねばならない。抵抗Ｒ
CSは、この点において電流から電圧に変換するための実
際の素子であるけれども、しかし、抵抗ＲCSは、所望の
波形を発生するために、スイツチング・トランジスタ及
びダイオードのような他の素子の助力が必要である。本
発明に従つて配列され、作られた図５に示された切換モ
ードＤＣ−ＤＣコンバータの実際の値は後掲の表に示さ
れている。
【００４７】また、図５に示されたように、破線で囲ま
れた部分の素子は、本発明に従つた「電流感知回路」を
構成する素子である。これらの素子には、パワー変圧器
Ｔ1に対しては磁気的な関係で結合されており、電流感
知変圧器Ｔ2の二次巻線５３に対しては電気的に接続さ
れている、付加巻線５４を含んでおり、この巻線５４に
よつて、一次巻線５１が電圧ＶPによつて付勢された時
に、巻線５３の正の端子を離れる電流が、巻線５４の正
の端子に入り、その結果、電圧ＶCSに関して、パワー変
圧器Ｔ1の磁化電流の悪影響が除去される。付加巻線５
４の電圧は、電圧ＶPが巻線５１に印加された時に、電圧
ＶCSに付加される。
【００４８】図５において、２極の双投型（Double-Pol
e, Double-Throw-DPDT）スイツチが参照数字５５で示さ
れており、このＤＰＤＴスイツチは、本発明の効果を確
かめる目的で設けられたものであつて、スイツチ位置１
において、ＤＣ−ＤＣコンバータ回路に付加巻線５４を
接続し、スイツチ位置２において、付加巻線５４をコン
バータ回路から遮断するためのものである。従つて、通
常は、このＤＰＤＴスイツチ５５はコンバータ回路はな
い。
【００４９】この回路中の他の素子の値は後掲の表に示
されているが、符号Ｓ3を付した素子は、この回路でス
イツチとして用いられている小さなｎチヤンネルＭＯＳ
ＦＥＴである。この機能は、パワー変圧器Ｔ1の二次巻
線５６に素子Ｓ3のゲート端子を接続することによつて
スイツチＳ3を電圧ＶG1に応答させ、これにより、一次
側のパワー・トランジスタＳ1及びＳ2が導通（オンに転
じている）している間だけで、素子Ｓ3に電流を感知さ
せ、そして、一次側のパワー・トランジスタＳ1及びＳ2
が非導通（オフに転じている）の時に、電流感知変圧器
Ｔ2の二次巻線５３中に電流が循環するのを防止する。
【００５０】変圧器Ｔ1のコアはマグネテイツクス社（M
agnetics, Inc.）の部品番号Ｐ−４２６２０−ＵＧであ
り、二次巻線の巻線数は２回巻であり、付加巻線の巻線
数は３回巻である。変圧器Ｔ2のコアはマグネテイツク
ス社の部品番号Ｐ−４２０１６−ＵＧであり、一次巻線
の巻線数は５０回巻であり、二次巻線の巻線数は１回巻
である。使用されたスイツチング周波数は１００キロヘ
ルツであつた。Ｔ1及びＴ2は約０．０５０８ミリメート
ル（２ミル）の空隙を持つている。図５の回路に用いら
れた各種の値を以下の表に示す。
【００５１】 電流素子 値 Ｓ1、Ｓ2 ２Ｎ６７６４ Ｓ3 ２Ｎ６７８２ Ｄ1、Ｄ2 １Ｎ５８０６ Ｄ3、Ｄ4 １Ｎ６３９１ Ｄ5、Ｄ6、Ｄ7 １Ｎ４１４８ Ｄ8 １Ｎ４４７１ Ｌ ７．５マイクロ・ヘンリー Ｃ １２５マイクロ・フアラツド ＲCS ５．１オーム Ｒ1 １０００オーム
【００５２】図６は種々の電圧及び電流との間の相対的
な時間関係を示す図であつて、電圧ＶCSの傾斜Ｍが、電
流Ｉの傾斜Ｍに対して一層良好に整列して維持されてい
る本発明の効果を示している。
【００５３】ＤＣ−ＤＣコンバータの目的は、電気素子
の組み合せが、電圧源の電圧変動、または、負荷電流の
変動とは無関係に、変動する電圧源から、一定の出力電
圧か、または、調整された出力電圧を発生するように、
制御回路と結合して動作させることにある。ＤＣ−ＤＣ
コンバータと共に動作させる制御回路の設計において、
電流Ｉ（ＬＣフイルタの誘導子Ｌ中に流れる電流）は、
予め知られた値でなければならないが、しかし、その大
きさは、非常に大きいので、その値を直接に得ることに
は不便がある（あまり実用的ではない）。
【００５４】電流Ｉに対して予測可能な関係を持つ、よ
り小さな他の電流の値を得ることによつて大きな電流値
を決定するほうが、より実際的である。そのような電流
は、パワー変圧器Ｔ1の一次巻線中に流れるより小さな
電流ＩGであるけれども、しかし、従来の装置において
は、感知された電流ＩGの値が電流Ｉに対する関係にお
いて信頼性に欠けているために、このＩG電流は、好ま
しくない、有害な影響を与える要素を含んでいる。
【００５５】この有害な影響を与える要素は、図１に示
した磁化電流ＩMであつて、これについては、既に説明
した通りである。電流ＩGは電圧源５０の電圧変動と共
に変動しており、そして、電流ＩGの感知電流値は小さ
な値なので、出来る限り、常に、正確に測定されなけれ
ばならない。
【００５６】図６に示したＩGの感知電流の傾斜Ｍが電
流Ｉの傾斜Ｍに対して一定の関係を持つているので、こ
の電流ＩGを感知することに関して特に重要なことは、
図６の電流Ｉの傾斜Ｍに関する情報である。本発明は、
図５の抵抗ＲCSを用いることにより、感知電流ＩSを電
圧ＶCSに変換しており、本発明の効果が図６の電圧のグ
ラフＶCSの傾斜Ｍによつて示されている。
【００５７】勿論、電力供給回路全体が他の素子を含ん
でいるのは当然のことであるが、本発明は、上述した小
さな電流の感知及び制御だけを取り扱つているので、図
示された回路は、本発明の利点について誤解を生じない
ように、本発明に関係のない素子は含まれていない。
【００５８】図７の回路は通常の全波ブリツジＤＣ−Ｄ
Ｃコンバータに本発明を適用した実施例の図である。こ
の回路は、本発明によつて与えられた効果を示す目的の
ために特定の素子を用いて作られたものである。
【００５９】２８ボルトの直流電圧供給源７０が２つの
ＭＯＳＦＥＴのスイツチング・トランジスタ７２及び７
３の間の点７１に接続されている。これらの２つのトラ
ンジスタ７２及び７３のドレイン端子はこの点７１に接
続されている。
【００６０】直流電圧供給源７０の他端は他の２つのＭ
ＯＳＦＥＴのスイツチング・トランジスタ７５及び７６
の間の点７４に接続されている。トランジスタ７２、７
３、７５及び７６の４つのトランジスタは２Ｎ６７６４
型のトランジスタであり、後掲の表に示されている。図
７に示されているように、電圧ＶGS1の電源端子はトラ
ンジスタ７２及び７６のゲート端子及びソース端子の間
に接続されており、電圧ＶGS2の電源端子はトランジス
タ７３及び７５のゲート端子及びソース端子との間に接
続されている。電圧ＶGS1及びＶGS2を与える４つの電圧
供給源は相互に電池的に（Galvanically）隔離されてい
る。
【００６１】パワー変圧器Ｔ1の一次巻線７７と、電流
感知変圧器Ｔ2の一次巻線７８はこのブリツジ回路の他
の２つの点７９及び８０の間で直列に接続されている。
本発明に従つて、付加巻線８１は、パワー変圧器Ｔ1と
磁気的な結合関係で配置されており、そして、電流感知
変圧器Ｔ2と電気的に直列に接続されている。
【００６２】付加巻線８１は電流感知変圧器Ｔ2の二次
巻線８２と電気的に直列に接続されており、そして、本
発明の効果を示すために、参照数字８３で示された単極
双投（ＳＰＤＴ）スイツチがこの回路に接続されてい
る。このＳＰＤＴスイツチ８３は、本発明を適用する回
路には通常、含まれることはなく、図７に示した本発明
の回路の効果を示すためにのみ用いられるものであるこ
とには注意を払う必要がある。
【００６３】ＳＰＤＴスイツチ８３の位置１において、
付加巻線８１は動作状態にされ、位置２において、付加
巻線８１は回路から遮断される。既に説明したように、
本発明に従つた回路を動作する場合には、ＳＰＤＴスイ
ツチ８３は位置２にされることはなく、一次巻線７７が
電圧ＶPによつて付勢された時に、巻線８２の正の端子
を離れる電流が巻線８１の正の端子に入るように、付加
巻線８１の位置は二次巻線８２と直列に配列されてい
る。付加巻線８１の電圧は、電圧ＶPが巻線７７に印加
された時に、電圧ＶCSに等価に加えられる。
【００６４】小さなｎチヤンネルＭＯＳＦＥＴのスイツ
チング・トランジスタＳ1は、電圧ＶG1に接続されたゲ
ート端子を有するスイツチとして作用するように接続さ
れている。従つて、スイツチＳ1は、一次側のパワー・
トランジスタ７１、７３、７５及び７６が導通している
（オンに転じている）間だけ、電流変圧器Ｔ2の二次巻
線からの電流を感知可能にさせる。
【００６５】他方、パワー変圧器Ｔ1の二次巻線の電流
は、ＬＣフイルタを通つて流れる前に２つのダイオード
Ｄ1及びＤ2によつて整流される。電流変圧器Ｔ2の二次
巻線の電流はダイオードＤ3、Ｄ4、Ｄ5及びＤ6によつて
整流されて、電流ＩSを発生する。
【００６６】ダイオードＤ7は、トランジスタ７２、７
３、７５及び７６がオフの間で変圧器Ｔ2の二次巻線を
接地電位にクランプする。ダイオードＤ8は、ゲート、
ソース間に過剰な電圧がかかつた時にＳ1を保護する。
Ｒ1はスイツチング・トランジスタＳ1が高い周波数で自
励発振するのを阻止する。
【００６７】変圧器Ｔ1及びＴ2は、Ｔ1がセンター・タ
ツプの両側に２回巻の巻線を持つていることを除けば、
図５に用いられたものと同じである。図７に用いられた
各素子の値を以下の表に示す。
【００６８】 電流素子 値 ７０ ２８ボルト直流 ７２、７３、７５、７６ ２Ｎ６７６４ Ｓ1 ２Ｎ６７６２ Ｄ1、Ｄ2 １Ｎ６３９１ Ｄ3、Ｄ4、Ｄ5、Ｄ6、Ｄ7 １Ｎ４１４８ Ｄ8 １Ｎ４４７１ Ｒ1 １０オーム ＲCS ５．１オーム Ｌ ７．５マイクロ・ヘンリー Ｃ １２５マイクロ・フアラツド
【００６９】図８は図７の回路の動作の電圧及び電流の
グラフを示す図である。最下部に示した電圧ＶCSのグラ
フは、本発明の回路を持たない場合（図７のスイツチ８
３の位置２）の電圧ＶCSの傾斜と、本発明の回路を適用
した場合（図７のスイツチ８３の位置１）の電圧ＶCSの
傾斜とを比較するために示されている。このグラフから
明らかなように、本発明を適用した場合には、電圧ＶCS
の傾斜Ｍは電流Ｉの傾斜に、より一層近くなつている。
【００７０】
【発明の効果】本発明はコンバータ回路における負荷電
流の感知に関して、磁化電流の悪影響を最小限にとど
め、しかも、周囲の温度変化によつて影響を受けない安
定した性能を持つた切換モードＤＣ−ＤＣパワー・コン
バータを与える。
【図面の簡単な説明】
【図１】切換モード順方向ＤＣ−ＤＣパワー・コンバー
タにおける本発明の特徴を説明するために、パワー変圧
器及び電流感知変圧器のモデルを持つ等価回路図であ
る。
【図２】本発明の回路装置を含んだ通常の全波ブリツジ
ＤＣ−ＤＣコンバータを示す回路図である。
【図３】磁化電流に対して補償する手段を持たず、従来
の技術に従つて電流感知変圧器の巻線を使用した２トラ
ンジスタ順方向コンバータを示す図である。
【図４】夫々の磁気インダクタンスを示す為に、図３の
必須の要素である変圧器の等価回路を説明するための図
である。
【図５】スイツチ位置１においてコンバータ回路に本発
明の回路が接続され、スイツチ位置２において本発明の
回路をコンバータ回路から遮断されるように双極双投
（ＤＰＤＴ）スイツチを使用した本発明の回路図であ
る。
【図６】図５に示した夫々の電圧信号及び電流信号の相
対的な関係を説明するためのタイミング図である。
【図７】図２に示したような全波ブリツジＤＣ−ＤＣコ
ンバータ中に本発明を適用した回路の効果を示すため
に、パワー変圧器に電流感知変圧器の巻線を接続するた
めの単極双投（ＳＰＤＴ）スイツチを接続して、スイツ
チ位置１において電流感知変圧器の巻線が接続され、ス
イツチ２においてその巻線は除かれるようにした回路図
である。
【図８】図７の回路に示した夫々の電圧及び電流信号の
相対的な関係を説明するためのタイミング図である。
【符号の説明】
１０、２０、５４、８１ 付加巻線 １１、２３、５１、７７ パワー変圧器の一次巻線 １２、２４、５６ パワー変圧器の二次巻線 １５、２２、５２ 電流感知変圧器の一次巻線 １６、２１、５３、８２ 電流感知変圧器の二次巻線 ５０、７０ 供給電圧源 Ｔ1 パワー変圧器 Ｔ2 電流感知変圧器 ＩM 磁化電流 ＬC 電流感知変圧器の一次側のインダクタンス ＬP パワー変圧器の一次側のインダクタンス ｎB 付加巻線とパワー変圧器の二次巻線との巻線比 ｎP パワー変圧器の一次巻線と二次巻線との巻線比 ｎC 電流感知変圧器の二次巻線と一次巻線との巻線比 ＶS 電流感知変圧器の二次側の電圧 ＶP パワー変圧器の一次側の電圧

Claims (6)

    (57)【特許請求の範囲】
  1. 【請求項１】入力回路に接続されている一次巻線及び負
    荷回路に接続され前記一次巻線に磁気的に結合している
    二次巻線を有するパワー変圧器と、 前記パワ変圧器の前記一次巻線に電気的に接続されてい
    る一次巻線及びこの一次巻線に磁気的に結合している二
    次巻線を有する電流感知変圧器と、 前記電流感知変圧器の前記二次巻線に接続され二次側電
    流を感知するための感知手段と、 前記パワー変圧器に磁気的に結合されている付加巻線
    と、 を具備している切換モードＤＣ−ＤＣパワー・コンバー
    タであって、 前記付加巻線は、この付加巻線に誘起される電圧が前記
    電流感知変圧器の二次巻線側における前記感知手段に跨
    る電圧に付加される向きで、前記二次巻線に直列に接続
    され、前記電流感知手段を流れる感知電流から変圧器の
    磁化電流成分を削減することを特徴とする切換モード・
    パワー・コンバータ。
  2. 【請求項２】付加巻線が、磁化電流に予め決められた制
    限を与えるように予め決められた巻線数を有することを
    特徴とする請求項１に記載の切換モード・パワー・コン
    バータ。
  3. 【請求項３】入力回路が、ブリッジ接続された電気素子
    の組み合わせを含み、その出力がパワー変圧器及び電流
    感知変圧器に接続されていることを特徴とする請求項１
    に記載の切換モード・パワー・コンバータ。
  4. 【請求項４】パワー変圧器及び電流感知変圧器の両方が
    同じ材料のコアを有することを特徴とする請求項１に記
    載の切換モード・パワー・コンバータ。
  5. 【請求項５】付加巻線が下記の数式 【数３】 によって決められる巻線数を有することを特徴とする請
    求項１に記載の切換モード・パワー・コンバータ。但
    し、 Ｌc：電流感知変圧器の一次側のインダクタンス、 Ｌp：パワー変圧器の一次側のインダクタンス、 ｎB：付加巻線とパワー変圧器の二次巻線との巻線比、 ｎp：パワー変圧器の一次巻線と二次巻線との巻線比、 ｎc：電流感知変圧器の二次巻線と一次巻線との巻線
    比。
  6. 【請求項６】電流感知変圧器の二次側の電圧Ｖｓが、下
    記の数式 【数４】 に従ってパワー変圧器の一次側の電圧Ｖｐに関係してい
    ることを特徴とする請求項１に記載の切換モード・パワ
    ー・コンバータ。但し、各記号は、前述の記号と同じ定
    義を有するものである。
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Families Citing this family (26)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
FR2690993A1 (fr) * 1992-05-06 1993-11-12 Europ Agence Spatiale Détecteur d'intensité de courant unidirectionnel à isolement galvanique, dispositif de mesure d'intensité, convertisseur de courant continu-continu et radar mettant en Óoeuvre un tel détecteur.
IL106566A0 (en) * 1992-08-14 1993-12-08 Hughes Aircraft Co Improved switched mode power supply
GB2271478A (en) * 1992-10-12 1994-04-13 Central Research Lab Ltd Converter circuit arrangement
US5610508A (en) * 1994-06-16 1997-03-11 Reltec Corporation Circuitry to maintain proper current transformer operation
ES2105949B1 (es) * 1994-11-15 1998-06-01 Saft Nife Iberica S A Sistema de captacion de la corriente continua necesaria para efectuar la regulacion de un convertidor electronico c.c./c.c..
FR2729471B1 (fr) * 1995-01-13 1997-04-18 Sextant Avionique Convertisseurs de tension bidirectionnels de type continu-continu et capteur de courant
US5757626A (en) * 1996-06-21 1998-05-26 Delta Electronics Inc. Single-stage, single-switch, islolated power-supply technique with input-current shaping and fast output-voltage regulation
US5923548A (en) * 1997-03-28 1999-07-13 Reltec Corporation Active clamp used to maintain proper current transformer operation
FR2830083B1 (fr) * 2001-09-21 2003-12-26 Valeo Electronique Dispositif de mesure d'un courant hache
WO2008104919A1 (en) * 2007-02-27 2008-09-04 Nxp B.V. Load current detection in electrical power converters
CN101345487B (zh) * 2008-05-21 2014-03-12 英飞特电子（杭州）股份有限公司 原边采样电流控制同步整流驱动电路
US8659284B2 (en) * 2008-08-21 2014-02-25 Nxp B.V. Load current detection in electrical power converters
EP2333944B1 (en) * 2009-02-06 2018-12-19 Shindengen Electric Manufacturing Co., Ltd. Current detecting circuit and transformer current measuring system
IT1396322B1 (it) * 2009-10-08 2012-11-16 Acegas Aps S P A Trasformatore di misura autoalimentato
US9160241B2 (en) * 2010-02-08 2015-10-13 Koninklijke Philips N.V. Driver circuit for driving a load circuit
EP2561527A2 (en) * 2010-04-13 2013-02-27 Enphase Energy, Inc. Improved transformer
EP2475087B1 (en) * 2011-01-11 2016-03-23 OSRAM GmbH Power supply device, for example for light sources
US9281748B2 (en) 2012-03-02 2016-03-08 Lenovo Enterprise Solutions (Singapore) Pte. Ltd. Operating a DC-DC converter
US8901897B2 (en) 2012-03-02 2014-12-02 International Business Machines Corporation Operating a DC-DC converter
US8754669B2 (en) 2012-11-09 2014-06-17 International Business Machines Corporation Dynamic impedance matching for improved transient performance in a direct current-to-direct current (‘DC/DC’) converter for delivering a load to an electrical component
US9236347B2 (en) 2013-10-09 2016-01-12 Lenovo Enterprise Solutions (Singapore) Pte. Ltd. Operating and manufacturing a DC-DC converter
FR3015041B1 (fr) * 2013-12-16 2017-05-05 Valeo Systemes De Controle Moteur Dispositif de mesure d'un courant hache
US9219422B1 (en) 2014-08-21 2015-12-22 Lenovo Enterprise Solutions (Singapore) Pte. Ltd. Operating a DC-DC converter including a coupled inductor formed of a magnetic core and a conductive sheet
US9379619B2 (en) 2014-10-21 2016-06-28 Lenovo Enterprise Solutions (Singapore) Pte. Ltd. Dividing a single phase pulse-width modulation signal into a plurality of phases
US9618539B2 (en) 2015-05-28 2017-04-11 Lenovo Enterprise Solutions (Singapore) Pte. Ltd. Sensing current of a DC-DC converter
DE102017220991B4 (de) 2017-11-23 2022-10-06 Siemens Healthcare Gmbh Transformatoreinheit sowie Verfahren zum Betrieb einer Transformatoreinheit

Family Cites Families (12)

* Cited by examiner, † Cited by third party
Publication number Priority date Publication date Assignee Title
US4456872A (en) * 1969-10-27 1984-06-26 Bose Corporation Current controlled two-state modulation
GB1525416A (en) * 1976-04-21 1978-09-20 Mullard Ltd Dc-dc converter
US4184197A (en) * 1977-09-28 1980-01-15 California Institute Of Technology DC-to-DC switching converter
DE2916775A1 (de) * 1979-04-25 1980-10-30 Nixdorf Computer Ag Schaltungsanordnung zum schutz eines bauelements gegen ueberstrom durch magnetische saettigung einer induktivitaet
US4389702A (en) * 1980-08-20 1983-06-21 International Rectifier Corporation Switching power supply circuit having constant output for a wide range of input voltage
US4680687A (en) * 1984-08-07 1987-07-14 Siemens Aktiengesellschaft Switch-mode power supply having a free-running forward converter
ATE50384T1 (de) * 1985-06-24 1990-02-15 Thomson Brandt Gmbh Gleichspannungs-gleichspannungswandler.
IT1188718B (it) * 1986-05-22 1988-01-28 Neywell Information Systems It Alimentatore a commutazione
US4719559A (en) * 1986-10-22 1988-01-12 Cherry Semiconductor Corporation Current-mode control of capacitively coupled power converters
DE3712784A1 (de) * 1987-04-15 1988-11-03 Philips Patentverwaltung Schaltungsanordnung zur begrenzung der einschaltstromspitzen bei einem schalttransistor
US4939633A (en) * 1989-02-03 1990-07-03 General Signal Corporation Inverter power supply system
JP3120687U (ja) * 2006-01-05 2006-04-20 圭子 二宮 風呂釜清掃具

Also Published As

Publication number Publication date
JPH04331465A (ja) 1992-11-19
US5068776A (en) 1991-11-26

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