JP2572711B2 - 導電性カーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法 - Google Patents
導電性カーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法Info
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- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
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- B29C48/765—Venting, drying means; Degassing means in the extruder apparatus
- B29C48/766—Venting, drying means; Degassing means in the extruder apparatus in screw extruders
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- Mechanical Engineering (AREA)
- Processing And Handling Of Plastics And Other Materials For Molding In General (AREA)
- Compositions Of Macromolecular Compounds (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は、熱可塑性樹脂と特定の
カーボンブラックからなり、導電性のばらつきが少ない
熱可塑性樹脂組成物を、カーボンブラックの飛散がなく
かつ高い生産性で製造できる方法に関する。
カーボンブラックからなり、導電性のばらつきが少ない
熱可塑性樹脂組成物を、カーボンブラックの飛散がなく
かつ高い生産性で製造できる方法に関する。
【０００２】
【従来技術】熱可塑性樹脂にカーボンブラックを配合す
ることにより導電性を付与した導電性熱可塑性樹脂は、
電子部品、コンピューター、家電製品などの制電防止や
電磁波シールドなどの用途を中心に近年著しく需要が延
びている。このような導電性熱可塑性樹脂の製造方法と
して、連続式二軸押出機を用いる方法が従来より行われ
ている。連続式二軸押出機を用いる製造方法における押
出機への供給方法としては、予めカーボンブラックと樹
脂とをヘンシェルミキサーあるいはタンブラーミキサー
等によりブレンドし、その後各種フィーダーにより供給
する方法、定量フィーダーを用いて樹脂とカーボンブラ
ックを各々定量的に供給する方法が一般には用いられて
いる。しかしながら、いずれの供給方法を用いても樹脂
とカーボンブラックとは真比重、嵩密度や形状などが異
なるため、ブレンド段階あるいは押出機へ供給した後に
分級し、その結果組成物中のカーボンブラックの濃度差
が生じ、導電性のバラツキが少ない安定した導電性を有
する樹脂が得られず、実用に供し得ない場合もある。
ることにより導電性を付与した導電性熱可塑性樹脂は、
電子部品、コンピューター、家電製品などの制電防止や
電磁波シールドなどの用途を中心に近年著しく需要が延
びている。このような導電性熱可塑性樹脂の製造方法と
して、連続式二軸押出機を用いる方法が従来より行われ
ている。連続式二軸押出機を用いる製造方法における押
出機への供給方法としては、予めカーボンブラックと樹
脂とをヘンシェルミキサーあるいはタンブラーミキサー
等によりブレンドし、その後各種フィーダーにより供給
する方法、定量フィーダーを用いて樹脂とカーボンブラ
ックを各々定量的に供給する方法が一般には用いられて
いる。しかしながら、いずれの供給方法を用いても樹脂
とカーボンブラックとは真比重、嵩密度や形状などが異
なるため、ブレンド段階あるいは押出機へ供給した後に
分級し、その結果組成物中のカーボンブラックの濃度差
が生じ、導電性のバラツキが少ない安定した導電性を有
する樹脂が得られず、実用に供し得ない場合もある。
【０００３】また、樹脂に導電性を付与する用途に使用
されるカーボンブラックの嵩密度は非常に低いため、多
量のエアーを含んでおり、二軸押出機内でカーボンブラ
ックが樹脂中に分散する時に、多量のエアーが抜け、こ
のエアーがカーボンブラックの供給口より上昇するた
め、カーボンブラックがこのエアーの上昇に伴い飛散す
る。その結果、組成物中のカーボンブラックの濃度差が
生じる、カーボンブラックの飛散により作業環境が悪化
する、浮遊したカーボンブラック微粒子が精密機械内部
に付着し内部の電子部品を破壊する、など様々な問題点
も指摘されている。このカーボンブラックの吹き上がり
は、カーボンブラックの供給量と相関があるため、カー
ボンブラックが飛散する場合には、供給量を低下させな
ければならず、従って生産性は低下する。原料が微粉体
である場合に適用できる製造方法として、材料供給口よ
りも下流に開口部を設け、更に材料供給部と開口部間の
スクリュー構成を材料の圧縮がなく、溶融もしくは混練
のみをおこなう構成にすることによる製造方法が提唱
（特開昭５８−２９６４４）されているが、本発明で用
いるカーボンブラックの場合には、この方法を用いても
改良することはできなかった。
されるカーボンブラックの嵩密度は非常に低いため、多
量のエアーを含んでおり、二軸押出機内でカーボンブラ
ックが樹脂中に分散する時に、多量のエアーが抜け、こ
のエアーがカーボンブラックの供給口より上昇するた
め、カーボンブラックがこのエアーの上昇に伴い飛散す
る。その結果、組成物中のカーボンブラックの濃度差が
生じる、カーボンブラックの飛散により作業環境が悪化
する、浮遊したカーボンブラック微粒子が精密機械内部
に付着し内部の電子部品を破壊する、など様々な問題点
も指摘されている。このカーボンブラックの吹き上がり
は、カーボンブラックの供給量と相関があるため、カー
ボンブラックが飛散する場合には、供給量を低下させな
ければならず、従って生産性は低下する。原料が微粉体
である場合に適用できる製造方法として、材料供給口よ
りも下流に開口部を設け、更に材料供給部と開口部間の
スクリュー構成を材料の圧縮がなく、溶融もしくは混練
のみをおこなう構成にすることによる製造方法が提唱
（特開昭５８−２９６４４）されているが、本発明で用
いるカーボンブラックの場合には、この方法を用いても
改良することはできなかった。
【０００４】
【発明が解決しようとする課題】本発明は、導電性のば
らつきが少ない熱可塑性樹脂組成物を、カーボンブラッ
クの飛散がなく、かつ高い生産性で製造できる方法を提
供することを目的とする。
らつきが少ない熱可塑性樹脂組成物を、カーボンブラッ
クの飛散がなく、かつ高い生産性で製造できる方法を提
供することを目的とする。
【０００５】
【課題を解決するための手段】本発明は、特定のカーボ
ンブラックを用い、且つ連続式同方向回転二軸押出機を
用いた特定の製造方法により上記目的を達成できるとの
知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明
は、熱可塑性樹脂７３重量部〜９７重量部及び導電性カ
ーボンブラック２７〜３重量部を含有してなる導電性カ
ーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法であっ
て、該導電性カーボンブラックとして比表面積７００〜
１５００ｍ2 /gのカーボンブラックを使用し、かつ連続
式同方向回転二軸押出機に熱可塑性樹脂を供給してゲル
化させた後、サイドフィーダーから強制的に連続式同方
向回転二軸押出機のバレル内に導電性カーボンブラック
を供給し、導電性カーボンブラックが熱可塑性樹脂中に
完全に分散する前に、連続式同方向回転二軸押出機に設
けた脱気孔から常圧で脱気した後、混練を継続し、ダイ
から熱可塑性樹脂と導電性カーボンブラックの混練物を
得ることを特徴とする導電性カーボンブラック含有熱可
塑性組成物の製造方法を提供する。
ンブラックを用い、且つ連続式同方向回転二軸押出機を
用いた特定の製造方法により上記目的を達成できるとの
知見に基づいてなされたものである。すなわち、本発明
は、熱可塑性樹脂７３重量部〜９７重量部及び導電性カ
ーボンブラック２７〜３重量部を含有してなる導電性カ
ーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法であっ
て、該導電性カーボンブラックとして比表面積７００〜
１５００ｍ2 /gのカーボンブラックを使用し、かつ連続
式同方向回転二軸押出機に熱可塑性樹脂を供給してゲル
化させた後、サイドフィーダーから強制的に連続式同方
向回転二軸押出機のバレル内に導電性カーボンブラック
を供給し、導電性カーボンブラックが熱可塑性樹脂中に
完全に分散する前に、連続式同方向回転二軸押出機に設
けた脱気孔から常圧で脱気した後、混練を継続し、ダイ
から熱可塑性樹脂と導電性カーボンブラックの混練物を
得ることを特徴とする導電性カーボンブラック含有熱可
塑性組成物の製造方法を提供する。
【０００６】本発明に用いる熱可塑性樹脂としては、導
電性熱可塑性樹脂組成物の用途に応じた強度、耐熱性、
成形性を有する熱可塑性樹脂が用いられる。例えば、
高、中、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレ
ンなどのポリエチレン樹脂；ポリプロピレン樹脂；ポリ
ー１、２ーブタジエン樹脂、エチレンー酢酸ビニル共重
合体、エチレンとメチルー、エチルー、プロピルー、ブ
チルーの各アクリレートもしくは、メタクリレートとの
共重合体、またはこれらをそれぞれ塩素化したもの、あ
るいはこれらの２種以上の混合物；ポリスチレン樹脂、
ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂等のスチレン系樹脂；６−、６，
６−、６，１０−、１２−、ＭＸＤ−ナイロン樹脂等の
ポリアミド樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリエチレン
テレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂
等のポリエステル系樹脂；ポリ塩化ビニル樹脂；熱可塑
性ウレタン樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂等の熱可塑
性エラストマー；ポリアセタール樹脂；変性ポリフェニ
レンエーテル樹脂；ポリサルフォン樹脂、変性ポリサル
フォン樹脂、ポリアリルサルフォン樹脂、ポリケトン樹
脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアリレート樹脂、ポ
リフェニレンスルフィド樹脂、液晶ポリマー、ポリエー
テルサルフォン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹
脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、フッ素樹
脂等のスーパーエンジニアリング樹脂等があげられる。
これらのうち、導電性樹脂の用途から、高密度ポリエチ
レン樹脂、低密度ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹
脂、ポリスチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチ
レンテレフタレート樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂、熱可
塑性ポリエステル樹脂、ポリアセタール樹脂、変性ポリ
フェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポ
リフェニレンスルフィド樹脂が好ましい。
電性熱可塑性樹脂組成物の用途に応じた強度、耐熱性、
成形性を有する熱可塑性樹脂が用いられる。例えば、
高、中、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレ
ンなどのポリエチレン樹脂；ポリプロピレン樹脂；ポリ
ー１、２ーブタジエン樹脂、エチレンー酢酸ビニル共重
合体、エチレンとメチルー、エチルー、プロピルー、ブ
チルーの各アクリレートもしくは、メタクリレートとの
共重合体、またはこれらをそれぞれ塩素化したもの、あ
るいはこれらの２種以上の混合物；ポリスチレン樹脂、
ＡＢＳ樹脂、ＡＳ樹脂等のスチレン系樹脂；６−、６，
６−、６，１０−、１２−、ＭＸＤ−ナイロン樹脂等の
ポリアミド樹脂；ポリカーボネート樹脂；ポリエチレン
テレフタレート樹脂、ポリブチレンテレフタレート樹脂
等のポリエステル系樹脂；ポリ塩化ビニル樹脂；熱可塑
性ウレタン樹脂、熱可塑性ポリエステル樹脂等の熱可塑
性エラストマー；ポリアセタール樹脂；変性ポリフェニ
レンエーテル樹脂；ポリサルフォン樹脂、変性ポリサル
フォン樹脂、ポリアリルサルフォン樹脂、ポリケトン樹
脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポリアリレート樹脂、ポ
リフェニレンスルフィド樹脂、液晶ポリマー、ポリエー
テルサルフォン樹脂、ポリエーテルエーテルケトン樹
脂、ポリイミド樹脂、ポリアミドイミド樹脂、フッ素樹
脂等のスーパーエンジニアリング樹脂等があげられる。
これらのうち、導電性樹脂の用途から、高密度ポリエチ
レン樹脂、低密度ポリエチレン樹脂、ポリプロピレン樹
脂、ポリスチレン樹脂、ポリカーボネート樹脂、ポリア
ミド樹脂、ポリエチレンテレフタレート樹脂、ポリブチ
レンテレフタレート樹脂、熱可塑性ウレタン樹脂、熱可
塑性ポリエステル樹脂、ポリアセタール樹脂、変性ポリ
フェニレンエーテル樹脂、ポリエーテルイミド樹脂、ポ
リフェニレンスルフィド樹脂が好ましい。
【０００７】本発明に用いるカーボンブラックは、嵩比
重１６０ｇ／ｌ以下、比表面積７００〜１５００m 2/g
のものであり、好ましくは嵩比重１５０ｇ／ｌ以下、比
表面積７５０〜１３００m 2/g のものである。嵩比重が
１６０ｇ／ｌより大きい値あるいは比表面積が７００m
2/ｇより小さい値を有するカーボンブラックを使用した
場合、得られた樹脂組成物に導電性を付与しにくくなる
ため好ましくない。また、本発明に用いるカーボンブラ
ックの配合量はカーボンブラックと熱可塑性樹脂の合計
量１００重量部に対して３重量部〜２７重量部、好まし
くは５〜２２重量部である。３重量部より少ない配合量
であると得られた樹脂組成物に導電性を付与しにくくな
り、また、２７重量部より多い配合量であると得られた
導電性樹脂組成物の強度が著しく低下し、実用に供しな
いため好ましくない。本発明組成物には、前記の必須成
分以外に本発明の目的を損なわない範囲で公知の充填材
や添加剤を配合することができる。例えば、ガラス繊
維、アスベスト繊維、カーボン繊維、タルク、マイカ等
の補強材、黒鉛、無機充填材、発泡材、滑剤、酸化防止
剤、紫外線防止剤、カップリング剤、難燃化剤、耐熱安
定剤などがあげられる。これらは、導電性カーボンブラ
ックが熱可塑性樹脂中に分散した後、バレル内に添加す
るのが好ましい。
重１６０ｇ／ｌ以下、比表面積７００〜１５００m 2/g
のものであり、好ましくは嵩比重１５０ｇ／ｌ以下、比
表面積７５０〜１３００m 2/g のものである。嵩比重が
１６０ｇ／ｌより大きい値あるいは比表面積が７００m
2/ｇより小さい値を有するカーボンブラックを使用した
場合、得られた樹脂組成物に導電性を付与しにくくなる
ため好ましくない。また、本発明に用いるカーボンブラ
ックの配合量はカーボンブラックと熱可塑性樹脂の合計
量１００重量部に対して３重量部〜２７重量部、好まし
くは５〜２２重量部である。３重量部より少ない配合量
であると得られた樹脂組成物に導電性を付与しにくくな
り、また、２７重量部より多い配合量であると得られた
導電性樹脂組成物の強度が著しく低下し、実用に供しな
いため好ましくない。本発明組成物には、前記の必須成
分以外に本発明の目的を損なわない範囲で公知の充填材
や添加剤を配合することができる。例えば、ガラス繊
維、アスベスト繊維、カーボン繊維、タルク、マイカ等
の補強材、黒鉛、無機充填材、発泡材、滑剤、酸化防止
剤、紫外線防止剤、カップリング剤、難燃化剤、耐熱安
定剤などがあげられる。これらは、導電性カーボンブラ
ックが熱可塑性樹脂中に分散した後、バレル内に添加す
るのが好ましい。
【０００８】本発明の製造方法では、同方向回転二軸押
出機の全バレル長を１００とした場合にモーター側から
０〜１０％、好ましくは０〜７％の位置に熱可塑性樹脂
の投入口が設置されるのがよい。該樹脂のバレル内への
投入はポッパーからの自然落下でもよく、強制的にバレ
ル内へ供給してもよいが自然落下によるのがよい。本発
明では、このようにしてバレル内に供給された熱可塑性
樹脂がバレル内に設置されたスクリューの混練作用及び
外部からの加熱によりゲル化した後、少なくとも１つの
サイドフィーダーから強制的に導電性カーボンブラック
をバレル内に供給してゲル化した樹脂中に導電性カーボ
ンブラックを分散させる。ここで、強制的に導電性カー
ボンブラックをバレル内に供給できれば任意のサイドフ
ィーダーを用いることができるが、スクリューにより強
制的に供給する方法を用いるのが好ましい。具体的には
ナカタニ機械製ＴＷＩＮ ＦＥＥＤＥＲ２５１などがあ
げられる。また、このサイドフィダーは樹脂がゲル化し
ている位置のバレルに設置されており、通常、押出機の
全バレル長を１００とした場合にモーター側から２９％
〜５０％、好ましくは３３％〜５０％の位置に設置する
のが適当である。樹脂がゲル化していない位置にサイド
フィーダーが設置されているとサイドフィーダーから投
入されたカーボンブラックが樹脂投入口あるいは脱気孔
より飛散し生産性が低下し、また安定した導電性を有す
る導電性熱可塑性樹脂が得られないため好ましくない。
同様に、該フィーダーの代わりに同じ位置に投入口を設
け、定量フィーダーを用い、投入口上部から自然落下に
よりカーボンブラックを投入した場合、この投入口から
カーボンブラックが飛散し生産性が低下し、また安定し
た導電性を有する導電性熱可塑性樹脂が得られないため
好ましくない。
出機の全バレル長を１００とした場合にモーター側から
０〜１０％、好ましくは０〜７％の位置に熱可塑性樹脂
の投入口が設置されるのがよい。該樹脂のバレル内への
投入はポッパーからの自然落下でもよく、強制的にバレ
ル内へ供給してもよいが自然落下によるのがよい。本発
明では、このようにしてバレル内に供給された熱可塑性
樹脂がバレル内に設置されたスクリューの混練作用及び
外部からの加熱によりゲル化した後、少なくとも１つの
サイドフィーダーから強制的に導電性カーボンブラック
をバレル内に供給してゲル化した樹脂中に導電性カーボ
ンブラックを分散させる。ここで、強制的に導電性カー
ボンブラックをバレル内に供給できれば任意のサイドフ
ィーダーを用いることができるが、スクリューにより強
制的に供給する方法を用いるのが好ましい。具体的には
ナカタニ機械製ＴＷＩＮ ＦＥＥＤＥＲ２５１などがあ
げられる。また、このサイドフィダーは樹脂がゲル化し
ている位置のバレルに設置されており、通常、押出機の
全バレル長を１００とした場合にモーター側から２９％
〜５０％、好ましくは３３％〜５０％の位置に設置する
のが適当である。樹脂がゲル化していない位置にサイド
フィーダーが設置されているとサイドフィーダーから投
入されたカーボンブラックが樹脂投入口あるいは脱気孔
より飛散し生産性が低下し、また安定した導電性を有す
る導電性熱可塑性樹脂が得られないため好ましくない。
同様に、該フィーダーの代わりに同じ位置に投入口を設
け、定量フィーダーを用い、投入口上部から自然落下に
よりカーボンブラックを投入した場合、この投入口から
カーボンブラックが飛散し生産性が低下し、また安定し
た導電性を有する導電性熱可塑性樹脂が得られないため
好ましくない。
【０００９】本発明では、又、導電性カーボンブラック
が熱可塑性樹脂中に完全に分散する前に、例えば、サイ
ドフィーダーの設置位置から上流側１７％〜下流側２３
％、好ましくは上流側１３％〜下流側１７％のバレルに
一箇所以上脱気孔が設置され、ここから常圧により脱気
する。尚、サイドフィーダーと同じ位置に脱気孔を設け
る場合には、円周方向に少なくとも４５度間隔を置くの
が好ましい。特に、脱気孔はバレルの頂部（上方）に設
けるのが好ましい。脱気孔の大きさは押出機の大きさに
応じて異なるが、通常１ｃｍ2 〜８０ｃｍ2 が適当であ
り、好ましくは１〜１０ｃｍ2 である。脱気孔を設置し
ないでカーボンブラックを投入した場合、カーボンブラ
ックに含まれているエアーがサイドフィーダーから抜
け、その結果カーボンブラックが投入できなくなるため
生産性が低下するため好ましくない。本発明で使用する
同方向回転二軸押出機のスクリューとしては公知のもの
が用いられ、直径は２０ｍｍ〜１５０ｍｍ，長さは直径
の２０〜５０倍のものが一般的であり、押出機の本体お
よびモーターはスクリューの大きさに応じた公知のもの
が用いられる。押出機のスクリューパーツとしても公知
のものが用いられ、具体的にはプラスチック成形加工学
会誌「成形加工」第３巻第６号（１９９１）第４３１頁
〜第４０３頁に記載されているようなエレメント、ライ
ト型（Ｒ−ＫＤ）、レフト型（Ｌ−ＫＤ）、ニュートラ
ル型ニーディングディスク（Ｎ−ＫＤ）があり、これら
を、用いる樹脂の性状やカーボンブラックの配合量に応
じて適当な順序で配置してもちいることができる。特
に、搬送や逆送能力がなく混練のみを行うニュートラル
型ニーディングディスク及び／又は搬送及び混練を行う
ライト型ニーディングディスクをサイドフィーダーが設
置されている位置に配置するとカーボンブラックの飛散
がなく生産量が向上するため好ましい。
が熱可塑性樹脂中に完全に分散する前に、例えば、サイ
ドフィーダーの設置位置から上流側１７％〜下流側２３
％、好ましくは上流側１３％〜下流側１７％のバレルに
一箇所以上脱気孔が設置され、ここから常圧により脱気
する。尚、サイドフィーダーと同じ位置に脱気孔を設け
る場合には、円周方向に少なくとも４５度間隔を置くの
が好ましい。特に、脱気孔はバレルの頂部（上方）に設
けるのが好ましい。脱気孔の大きさは押出機の大きさに
応じて異なるが、通常１ｃｍ2 〜８０ｃｍ2 が適当であ
り、好ましくは１〜１０ｃｍ2 である。脱気孔を設置し
ないでカーボンブラックを投入した場合、カーボンブラ
ックに含まれているエアーがサイドフィーダーから抜
け、その結果カーボンブラックが投入できなくなるため
生産性が低下するため好ましくない。本発明で使用する
同方向回転二軸押出機のスクリューとしては公知のもの
が用いられ、直径は２０ｍｍ〜１５０ｍｍ，長さは直径
の２０〜５０倍のものが一般的であり、押出機の本体お
よびモーターはスクリューの大きさに応じた公知のもの
が用いられる。押出機のスクリューパーツとしても公知
のものが用いられ、具体的にはプラスチック成形加工学
会誌「成形加工」第３巻第６号（１９９１）第４３１頁
〜第４０３頁に記載されているようなエレメント、ライ
ト型（Ｒ−ＫＤ）、レフト型（Ｌ−ＫＤ）、ニュートラ
ル型ニーディングディスク（Ｎ−ＫＤ）があり、これら
を、用いる樹脂の性状やカーボンブラックの配合量に応
じて適当な順序で配置してもちいることができる。特
に、搬送や逆送能力がなく混練のみを行うニュートラル
型ニーディングディスク及び／又は搬送及び混練を行う
ライト型ニーディングディスクをサイドフィーダーが設
置されている位置に配置するとカーボンブラックの飛散
がなく生産量が向上するため好ましい。
【００１０】本発明の熱可塑性樹脂は、上記した位置に
設置された樹脂投入口から公知のフィーダーを用いて投
入されるが、安定した導電性を有する導電性熱可塑性樹
脂組成物を得る目的で、定量精度±１％以内の重量式定
量フィーダーを用いるのが好ましい。また、本発明のカ
ーボンブラックは、樹脂をゲル化した後に、サイドフィ
ーダーにより強制的に供給される。安定した導電性を有
する導電性熱可塑性樹脂組成物を得る目的で、サイドフ
ィーダーのスクリューは予めカーボンの投入速度より高
速で投入できるように回転させておき、カーボンブラッ
クを定量精度±１％以内の重量式定量フィーダーを用い
てサイドフィーダーのスクリュー上に落下させ、次いで
サイドフィーダーにより押出機中に強制的に供給するの
が好ましい。樹脂とカーボンブラックの投入に用いる重
量式定量フィーダーは、一方のフィーダーの投入量の変
化に応じて他方のフィーダの投入量も変化する連動式の
ものを用いると得られた導電性熱可塑性樹脂の導電性が
より安定するため、特に好ましい。
設置された樹脂投入口から公知のフィーダーを用いて投
入されるが、安定した導電性を有する導電性熱可塑性樹
脂組成物を得る目的で、定量精度±１％以内の重量式定
量フィーダーを用いるのが好ましい。また、本発明のカ
ーボンブラックは、樹脂をゲル化した後に、サイドフィ
ーダーにより強制的に供給される。安定した導電性を有
する導電性熱可塑性樹脂組成物を得る目的で、サイドフ
ィーダーのスクリューは予めカーボンの投入速度より高
速で投入できるように回転させておき、カーボンブラッ
クを定量精度±１％以内の重量式定量フィーダーを用い
てサイドフィーダーのスクリュー上に落下させ、次いで
サイドフィーダーにより押出機中に強制的に供給するの
が好ましい。樹脂とカーボンブラックの投入に用いる重
量式定量フィーダーは、一方のフィーダーの投入量の変
化に応じて他方のフィーダの投入量も変化する連動式の
ものを用いると得られた導電性熱可塑性樹脂の導電性が
より安定するため、特に好ましい。
【００１１】本発明で用いる同方向二軸押出機のバレル
の温度は、用いる熱可塑性樹脂のゲル化温度により決定
され、樹脂のゲル化温度よりも３０℃〜１５０℃高い温
度に設定され、安定した導電性を有する樹脂組成物を得
るためには、サイドフィーダーが設置されているバレル
の位置よりも１０％上流側〜脱気孔が設置されている位
置までのバレルまでの温度を、樹脂のゲル化温度よりも
６０℃〜１５０℃、好ましくは７０℃〜１５０℃高い温
度に設定し、脱気孔が設置されている位置より下流のバ
レルの温度を３０℃〜７０℃、好ましくは３０℃〜６０
℃高い温度に設定することが望ましい。又、スクリュー
の回転数は、例えば、１００〜３００rpm 程度とするこ
とができる。本発明では、常圧で脱気した後、混練を継
続し、ダイから熱可塑性樹脂と導電性カーボンブラック
の混練物を、任意の形態、例えば、シート状、ペレット
状、線状などの形で得ることができる。
の温度は、用いる熱可塑性樹脂のゲル化温度により決定
され、樹脂のゲル化温度よりも３０℃〜１５０℃高い温
度に設定され、安定した導電性を有する樹脂組成物を得
るためには、サイドフィーダーが設置されているバレル
の位置よりも１０％上流側〜脱気孔が設置されている位
置までのバレルまでの温度を、樹脂のゲル化温度よりも
６０℃〜１５０℃、好ましくは７０℃〜１５０℃高い温
度に設定し、脱気孔が設置されている位置より下流のバ
レルの温度を３０℃〜７０℃、好ましくは３０℃〜６０
℃高い温度に設定することが望ましい。又、スクリュー
の回転数は、例えば、１００〜３００rpm 程度とするこ
とができる。本発明では、常圧で脱気した後、混練を継
続し、ダイから熱可塑性樹脂と導電性カーボンブラック
の混練物を、任意の形態、例えば、シート状、ペレット
状、線状などの形で得ることができる。
【００１２】
【発明の効果】本発明によれば、カーボンブラックの飛
散がなく且つ良好な生産量で、安定した導電性を有する
導電性熱可塑性樹脂組成物が得られる。従って、本発明
により得られる導電性樹脂組成物は、種々の用途、例え
ば、電磁波シールド材、高圧ケーブルの被覆材、イグニ
ッションコード、面状発熱体、面状スイッチ、電極等の
導電性材料の他、電子機器やＩＣ等の包装材料や試験用
の保持材への応用など多くの分野に利用することができ
る。また、本発明の製造方法は、粉体を樹脂に充填した
組成物を得るのに適しているため、嵩比重小の無機フィ
ラーや金属を充填する場合や、プラスチックマグネット
や高比重プラスチックを得る場合等の粉体を樹脂に高充
填する場合の製造方法としても応用可能である。次に実
施例により本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこ
れらの実施例になんら限定されるものではない。
散がなく且つ良好な生産量で、安定した導電性を有する
導電性熱可塑性樹脂組成物が得られる。従って、本発明
により得られる導電性樹脂組成物は、種々の用途、例え
ば、電磁波シールド材、高圧ケーブルの被覆材、イグニ
ッションコード、面状発熱体、面状スイッチ、電極等の
導電性材料の他、電子機器やＩＣ等の包装材料や試験用
の保持材への応用など多くの分野に利用することができ
る。また、本発明の製造方法は、粉体を樹脂に充填した
組成物を得るのに適しているため、嵩比重小の無機フィ
ラーや金属を充填する場合や、プラスチックマグネット
や高比重プラスチックを得る場合等の粉体を樹脂に高充
填する場合の製造方法としても応用可能である。次に実
施例により本発明を更に詳しく説明するが、本発明はこ
れらの実施例になんら限定されるものではない。
【００１３】
実施例１ 図１の（Ａ）〜（Ｄ）に概略図を示した４種の連続式同
方向回転二軸押出機（スクリュー径：５７ｍｍ、Ｌ／
Ｄ：３６、ナカタニ機械製ＮＲ−II５７ｍｍ同方向回転
二軸ベント式押出機）を用いて、９０重量部のポリカー
ボネート樹脂（出光石油化学製 タフロンＡ−２２０
０）及び嵩比重１４０ｇ／ｌ、比表面積８１０ｍ２／ｇ
のカーボンブラック１０重量部を表−１に示す方法で投
入し、スクリュー回転数２２０ｒｐｍにて導電性樹脂組
成物を得た。図１中、１〜１２：バレルゾーン、１３：
ダイス、１４：樹脂投入口、１５：密閉式サイドフィー
ダー、１６：カーボンブラック投入口、１７：脱気孔
（４cm×４cmの正方形）、１８：脱気孔（４cm×４cmの
正方形）、１９：モーターである。尚、バレルゾーン１
〜１２の各ゾーンの長さは、バレルの全長を１００とし
たときの１２等分の１の長さである。スクリュー構成
は、バレルゾーン１〜５では材料の圧縮がなく溶融、混
練、搬送をおこなう構成、バレルゾーン６および８では
混練、圧縮、搬送を行う構成、それ以外では圧縮および
搬送を行う構成とした。
方向回転二軸押出機（スクリュー径：５７ｍｍ、Ｌ／
Ｄ：３６、ナカタニ機械製ＮＲ−II５７ｍｍ同方向回転
二軸ベント式押出機）を用いて、９０重量部のポリカー
ボネート樹脂（出光石油化学製 タフロンＡ−２２０
０）及び嵩比重１４０ｇ／ｌ、比表面積８１０ｍ２／ｇ
のカーボンブラック１０重量部を表−１に示す方法で投
入し、スクリュー回転数２２０ｒｐｍにて導電性樹脂組
成物を得た。図１中、１〜１２：バレルゾーン、１３：
ダイス、１４：樹脂投入口、１５：密閉式サイドフィー
ダー、１６：カーボンブラック投入口、１７：脱気孔
（４cm×４cmの正方形）、１８：脱気孔（４cm×４cmの
正方形）、１９：モーターである。尚、バレルゾーン１
〜１２の各ゾーンの長さは、バレルの全長を１００とし
たときの１２等分の１の長さである。スクリュー構成
は、バレルゾーン１〜５では材料の圧縮がなく溶融、混
練、搬送をおこなう構成、バレルゾーン６および８では
混練、圧縮、搬送を行う構成、それ以外では圧縮および
搬送を行う構成とした。
【００１４】樹脂とカーボンブラックの投入方法は次の
通りである。投入方法Ａ ：図１（Ａ）に示されるように、１４に設置
された投入口から樹脂とカーボンブラックの混合物を定
量フィーダー（クマエンジニアリング製アーキュレート
６０２型）を用いて該混合物を自然落下させることによ
り二軸押出機中に投入した。脱気孔は１７の位置に設け
られている。投入方法Ｂ ：図１（Ｂ）に示されるように、１４に設置
された投入口から樹脂を定量フィーダー（クマエンジニ
アリング製アーキュレート６０２型）を用いて樹脂を自
然落下させることにより二軸押出機中に投入し、又、図
中、１５に設置されたサイドフィーダー（ナカタニ機械
製ＴＷＩＮ ＦＥＥＤＥＲ２５１）のスクリューをカー
ボンブラックの投入速度より高速で投入できるように回
転させておき、定量フィーダー（クマエンジニアリング
製アーキュレート６０２型）を用いてスクリュー上にカ
ーボンブラックを自然落下させ、サイドフィーダーによ
り二軸押出機中に強制的に供給した。脱気孔は１７の位
置に設けられている。
通りである。投入方法Ａ ：図１（Ａ）に示されるように、１４に設置
された投入口から樹脂とカーボンブラックの混合物を定
量フィーダー（クマエンジニアリング製アーキュレート
６０２型）を用いて該混合物を自然落下させることによ
り二軸押出機中に投入した。脱気孔は１７の位置に設け
られている。投入方法Ｂ ：図１（Ｂ）に示されるように、１４に設置
された投入口から樹脂を定量フィーダー（クマエンジニ
アリング製アーキュレート６０２型）を用いて樹脂を自
然落下させることにより二軸押出機中に投入し、又、図
中、１５に設置されたサイドフィーダー（ナカタニ機械
製ＴＷＩＮ ＦＥＥＤＥＲ２５１）のスクリューをカー
ボンブラックの投入速度より高速で投入できるように回
転させておき、定量フィーダー（クマエンジニアリング
製アーキュレート６０２型）を用いてスクリュー上にカ
ーボンブラックを自然落下させ、サイドフィーダーによ
り二軸押出機中に強制的に供給した。脱気孔は１７の位
置に設けられている。
【００１５】投入方法Ｃ：図１（Ｃ）に示されるよう
に、１４に設置された投入口から樹脂を定量フィーダー
（クマエンジニアリング製アーキュレート６０２型）を
用いて樹脂を自然落下させることにより二軸押出機中に
投入し、又、図中、１５に設置されたサイドフィーダー
（ナカタニ機械製ＴＷＩＮ ＦＥＥＤＥＲ２５１）のス
クリューをカーボンブラックの投入速度より高速で投入
できるように回転させておき、定量フィーダー（クマエ
ンジニアリング製アーキュレート６０２型）を用いてス
クリュー上にカーボンブラックを自然落下させ、サイド
フィーダーにより二軸押出機中に強制的に供給した。脱
気孔は１８の位置に設けられている。投入方法Ｄ ：図１（Ｄ）に示されるように、１４に設置
された投入口から樹脂を定量フィーダー（クマエンジニ
アリング製アーキュレート６０２型）を用いて樹脂を自
然落下させることにより二軸押出機中に投入し、又、図
中、１６に設置された投入口から、定量フィーダー（ク
マエンジニアリング製アーキュレート６０２型）を用い
てカーボンブラックを自然落下させることにより二軸押
出機中に供給した。脱気孔は１７の位置に設けられてい
る。
に、１４に設置された投入口から樹脂を定量フィーダー
（クマエンジニアリング製アーキュレート６０２型）を
用いて樹脂を自然落下させることにより二軸押出機中に
投入し、又、図中、１５に設置されたサイドフィーダー
（ナカタニ機械製ＴＷＩＮ ＦＥＥＤＥＲ２５１）のス
クリューをカーボンブラックの投入速度より高速で投入
できるように回転させておき、定量フィーダー（クマエ
ンジニアリング製アーキュレート６０２型）を用いてス
クリュー上にカーボンブラックを自然落下させ、サイド
フィーダーにより二軸押出機中に強制的に供給した。脱
気孔は１８の位置に設けられている。投入方法Ｄ ：図１（Ｄ）に示されるように、１４に設置
された投入口から樹脂を定量フィーダー（クマエンジニ
アリング製アーキュレート６０２型）を用いて樹脂を自
然落下させることにより二軸押出機中に投入し、又、図
中、１６に設置された投入口から、定量フィーダー（ク
マエンジニアリング製アーキュレート６０２型）を用い
てカーボンブラックを自然落下させることにより二軸押
出機中に供給した。脱気孔は１７の位置に設けられてい
る。
【００１６】二軸押出機の温度条件は次の通りである。 温度条件１： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；３２０℃ バレルゾーン７〜１２；２８０℃、 ダイス；２８０℃ 温度条件２： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；３２０℃ バレルゾーン７〜１２；３２０℃、 ダイス；２８０℃ 温度条件３： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；２４０℃ バレルゾーン７〜１２；２８０℃、 ダイス；２８０℃ サイドフィーダーが設置されているバレルゾーン５のス
クリューパーツは、次の通りである。 ４Ｎ：ナカタニ機械製４Ｎ型ニーディングディスク ４１：ナカタニ機械製４１型スクリューエレメント ３Ｎ：ナカタニ機械製３Ｎ型ニーディングディスク ３１：ナカタニ機械製３Ｒ型ニーディングディスク
〜６；３２０℃ バレルゾーン７〜１２；２８０℃、 ダイス；２８０℃ 温度条件２： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；３２０℃ バレルゾーン７〜１２；３２０℃、 ダイス；２８０℃ 温度条件３： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；２４０℃ バレルゾーン７〜１２；２８０℃、 ダイス；２８０℃ サイドフィーダーが設置されているバレルゾーン５のス
クリューパーツは、次の通りである。 ４Ｎ：ナカタニ機械製４Ｎ型ニーディングディスク ４１：ナカタニ機械製４１型スクリューエレメント ３Ｎ：ナカタニ機械製３Ｎ型ニーディングディスク ３１：ナカタニ機械製３Ｒ型ニーディングディスク
【００１７】表−１に熱可塑性樹脂およびカーボンブラ
ックの投入方法、サイドフィーダーが設置されている位
置と同じ位置のスクリューパーツの種類、各バレルの設
定温度条件、図１の位置５における樹脂のゲル化状態、
カーボンブラックが全く飛散しない場合の最大吐出量、
吐出量を８０ｋｇ／ｈｒにした場合のカーボンブラック
の飛散状態、得られた導電性樹脂組成物の体積固有抵抗
値を示す。なお、樹脂のゲル化状態は図１の位置５で樹
脂がゲル化している場合を○、ゲル化していない場合を
×として表した。カーボンブラックの飛散状態はカーボ
ンブラックが飛散しない状態を○、カーボンブラックが
激しく飛散する状態を×として評価した。また、体積固
有抵抗値は、得られた熱可塑性樹脂組成物をプレス成形
することにより１０ｃｍ×１０ｃｍ×0.２ｃｍのサンプ
ルを５点作製し、これらのサンプルの体積固有抵抗値を
ＳＲＩＳ−２３０１の測定方法に準じて測定し、最大値
および最小値を表−１に示した。
ックの投入方法、サイドフィーダーが設置されている位
置と同じ位置のスクリューパーツの種類、各バレルの設
定温度条件、図１の位置５における樹脂のゲル化状態、
カーボンブラックが全く飛散しない場合の最大吐出量、
吐出量を８０ｋｇ／ｈｒにした場合のカーボンブラック
の飛散状態、得られた導電性樹脂組成物の体積固有抵抗
値を示す。なお、樹脂のゲル化状態は図１の位置５で樹
脂がゲル化している場合を○、ゲル化していない場合を
×として表した。カーボンブラックの飛散状態はカーボ
ンブラックが飛散しない状態を○、カーボンブラックが
激しく飛散する状態を×として評価した。また、体積固
有抵抗値は、得られた熱可塑性樹脂組成物をプレス成形
することにより１０ｃｍ×１０ｃｍ×0.２ｃｍのサンプ
ルを５点作製し、これらのサンプルの体積固有抵抗値を
ＳＲＩＳ−２３０１の測定方法に準じて測定し、最大値
および最小値を表−１に示した。
【００１８】
【表１】 表−１ Ｎｏ． １ ２ ３ ４ ５ ６* ７* ８* ９* 樹脂とカーボンブラッ クの投入方法 Ｂ Ｂ Ｂ Ｂ Ｂ Ｄ Ａ Ｃ Ｂ スクリューパーツ （位置５） 4N 41 4N 3R 3N 41 41 41 41 各バレルの温度条件 １ １ ２ ２ ２ １ １ １ ３ 樹脂のゲル化状態 ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ × （位置１５） 最大吐出量(kg/hr) 120 110 110 120 120 55 30 30 35 カーボンブラックの ○ ○ ○ ○ ○ × × × × の飛散 体積固有抵抗値 最大値（Ω・cm） 52 64 63 53 54 250 1500 3300 2300 最小値（Ω・cm） 42 44 45 43 42 54 50 57 58 表中、6*〜9*は比較例である。最大吐出量(kg/hr) はカ
ーボンブラックの飛散しない状態での最大吐出量であ
り、又カーボンブラックの飛散は、吐出量80kg/hrに設
定した場合のカーボンブラックの飛散状態を示す。
ーボンブラックの飛散しない状態での最大吐出量であ
り、又カーボンブラックの飛散は、吐出量80kg/hrに設
定した場合のカーボンブラックの飛散状態を示す。
【００１９】表−１の結果から本発明の方法によれば、
カーボンブラックの飛散がなく、吐出量が１１０〜１２
０ｋｇ／ｈｒとなり生産性が良好であり、またこの方法
により得られた導電性熱可塑性樹脂組成物は、体積固有
抵抗値のばらつきがなく安定した導電性を示すことがわ
かる。一方、比較例であるＮo.６（サイドフィーダーの
代わりに同じバレルの位置の投入口から自然落下により
カーボンブラックを投入する方法）、Ｎo.７（樹脂を投
入する投入口から自然落下によりカーボンブラックを投
入する方法）、Ｎo.８（１７の位置に脱気孔がない方
法）、Ｎo.９（サイドフィーダーによりカーボンブラッ
クを投入する位置における樹脂がゲル化していない場合
の方法）では、吐出量８０ｋｇ／ｈｒの場合カーボンブ
ラックは激しく飛散し、飛散を防止するために吐出量
を、本発明の製造方法に比べ１／２〜１／３に下げなけ
ればならず、従って生産性は低下することがわかる。ま
た、生産性を下げて作製した導電性熱可塑性樹脂組成物
においても導電性のばらつきは４〜５５倍（体積固有抵
抗値最大値／体積固有抵抗値最小値）と激しく実用に供
しない。
カーボンブラックの飛散がなく、吐出量が１１０〜１２
０ｋｇ／ｈｒとなり生産性が良好であり、またこの方法
により得られた導電性熱可塑性樹脂組成物は、体積固有
抵抗値のばらつきがなく安定した導電性を示すことがわ
かる。一方、比較例であるＮo.６（サイドフィーダーの
代わりに同じバレルの位置の投入口から自然落下により
カーボンブラックを投入する方法）、Ｎo.７（樹脂を投
入する投入口から自然落下によりカーボンブラックを投
入する方法）、Ｎo.８（１７の位置に脱気孔がない方
法）、Ｎo.９（サイドフィーダーによりカーボンブラッ
クを投入する位置における樹脂がゲル化していない場合
の方法）では、吐出量８０ｋｇ／ｈｒの場合カーボンブ
ラックは激しく飛散し、飛散を防止するために吐出量
を、本発明の製造方法に比べ１／２〜１／３に下げなけ
ればならず、従って生産性は低下することがわかる。ま
た、生産性を下げて作製した導電性熱可塑性樹脂組成物
においても導電性のばらつきは４〜５５倍（体積固有抵
抗値最大値／体積固有抵抗値最小値）と激しく実用に供
しない。
【００２０】実施例２ 図２に示した、樹脂投入口、脱気孔、強制サイドフィー
ダが設置された連続式同方向回転二軸押出機（スクリュ
ー径：５７ｍｍ、Ｌ／Ｄ：３６、ナカタニ機械製ＮＲ−
II５７ｍｍ同方向回転二軸ベント式押出機）を用いて、
所定量の熱可塑性樹脂を３３の投入口から実施例１と同
じ方法により投入し、また所定量のカーボンブラックを
３４のサイドフィーダーにより強制的に供給し、スクリ
ュー回転数２２０ｒｐｍにて導電性樹脂組成物を得た。
尚、図中、３６のガラス繊維投入口は、ガラス繊維を含
まない組成の場合には密閉した。スクリュー構成は図２
のバレルゾーン２０〜２４には材料の圧縮がなく溶融、
混練、搬送を行う構成、バレルゾーン２５および２７は
混練、圧縮、搬送を行う構成、それ以外は圧縮および搬
送を行う構成とした。尚、バレルゾーン２０〜３１の各
ゾーンの長さは、バレルの全長を１００としたときの１
２等分の１の長さである。表−２に組成、サイドフィー
ダーが設置されている位置と同じ位置のスクリューパー
ツの種類、各バレルゾーンの設定温度条件、図２、３４
の位置の樹脂のゲル化状態、カーボンブラックが飛散し
ない場合の最大吐出量、得られた導電性樹脂組成物の体
積固有抵抗値を示す。なお、樹脂のゲル化状態および体
積固有抵抗値は、実施例１記載の方法と同様の方法によ
り評価した。
ダが設置された連続式同方向回転二軸押出機（スクリュ
ー径：５７ｍｍ、Ｌ／Ｄ：３６、ナカタニ機械製ＮＲ−
II５７ｍｍ同方向回転二軸ベント式押出機）を用いて、
所定量の熱可塑性樹脂を３３の投入口から実施例１と同
じ方法により投入し、また所定量のカーボンブラックを
３４のサイドフィーダーにより強制的に供給し、スクリ
ュー回転数２２０ｒｐｍにて導電性樹脂組成物を得た。
尚、図中、３６のガラス繊維投入口は、ガラス繊維を含
まない組成の場合には密閉した。スクリュー構成は図２
のバレルゾーン２０〜２４には材料の圧縮がなく溶融、
混練、搬送を行う構成、バレルゾーン２５および２７は
混練、圧縮、搬送を行う構成、それ以外は圧縮および搬
送を行う構成とした。尚、バレルゾーン２０〜３１の各
ゾーンの長さは、バレルの全長を１００としたときの１
２等分の１の長さである。表−２に組成、サイドフィー
ダーが設置されている位置と同じ位置のスクリューパー
ツの種類、各バレルゾーンの設定温度条件、図２、３４
の位置の樹脂のゲル化状態、カーボンブラックが飛散し
ない場合の最大吐出量、得られた導電性樹脂組成物の体
積固有抵抗値を示す。なお、樹脂のゲル化状態および体
積固有抵抗値は、実施例１記載の方法と同様の方法によ
り評価した。
【００２１】実施例２で用いた熱可塑性樹脂、カーボン
ブラック、ガラス繊維の種類および二軸押出機のバレル
の設定温度を以下に示す。使用した熱可塑性樹脂 ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）：出光ポリプロＪ−７５０
Ｈ（出光石油化学製） ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ）：東レＰＢ
Ｔ１４０１Ｘ０４（東レ製） 変性ポリフェニレンエーテル樹脂（Ｍ−ＰＰＥ）：ノリ
ル１１５（日本ジーイープラスチックス製） ポリエーテルイミド樹脂（ＰＥＩ）：ウルテム１０１０
（日本ジーイープラスチックス製） ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）：バイロペ
ットＥＭＣ３０７×０４（東洋紡績）
ブラック、ガラス繊維の種類および二軸押出機のバレル
の設定温度を以下に示す。使用した熱可塑性樹脂 ポリプロピレン樹脂（ＰＰ）：出光ポリプロＪ−７５０
Ｈ（出光石油化学製） ポリブチレンテレフタレート樹脂（ＰＢＴ）：東レＰＢ
Ｔ１４０１Ｘ０４（東レ製） 変性ポリフェニレンエーテル樹脂（Ｍ−ＰＰＥ）：ノリ
ル１１５（日本ジーイープラスチックス製） ポリエーテルイミド樹脂（ＰＥＩ）：ウルテム１０１０
（日本ジーイープラスチックス製） ポリエチレンテレフタレート樹脂（ＰＥＴ）：バイロペ
ットＥＭＣ３０７×０４（東洋紡績）
【００２２】ガラス繊維：ＣＳ０３ＭＡ４１６（旭ファ
イバーグラス製） カーボンブラックＡ：嵩比重：１４０ｇ／ｌ、比表面
積：８１０ｍ２／ｇのカーボンブラック カーボンブラックＢ：嵩比重：１２５ｇ／ｌ、比表面
積：１２４０ｍ２／ｇのカーボンブラック カーボンブラックＣ：嵩比重：２５０ｇ／ｌ、比表面
積：７０ｍ２／ｇのカーボンブラック 温度条件４： バレルゾーン２０；冷却 バレルゾーン
２１〜２６；２８０℃、バレルゾーン２７〜３１；２４
０℃、 ダイス；２４０℃ 温度条件５： バレルゾーン２０；冷却 バレルゾーン
２１〜２６；３２０℃、バレルゾーン２７〜３１；２８
０℃、ダイス；２８０℃ 温度条件６： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；３８０℃、バレルゾーン７〜１２；３７０℃、ダ
イス；３７０℃
イバーグラス製） カーボンブラックＡ：嵩比重：１４０ｇ／ｌ、比表面
積：８１０ｍ２／ｇのカーボンブラック カーボンブラックＢ：嵩比重：１２５ｇ／ｌ、比表面
積：１２４０ｍ２／ｇのカーボンブラック カーボンブラックＣ：嵩比重：２５０ｇ／ｌ、比表面
積：７０ｍ２／ｇのカーボンブラック 温度条件４： バレルゾーン２０；冷却 バレルゾーン
２１〜２６；２８０℃、バレルゾーン２７〜３１；２４
０℃、 ダイス；２４０℃ 温度条件５： バレルゾーン２０；冷却 バレルゾーン
２１〜２６；３２０℃、バレルゾーン２７〜３１；２８
０℃、ダイス；２８０℃ 温度条件６： バレルゾーン１；冷却 バレルゾーン２
〜６；３８０℃、バレルゾーン７〜１２；３７０℃、ダ
イス；３７０℃
【００２３】
【表２】 表−２ Ｎｏ． 10 11 12 13 14 15 16* 17* 18* 組成（重量部） ＰＰ 95 0 0 0 0 75 0 0 0 ＰＢＴ 0 90 0 0 0 0 98 0 0 Ｍ−ＰＰＥ 0 0 0 85 0 0 0 70 75 ＰＥＩ 0 0 0 0 93 0 0 0 0 ＰＥＴ 0 0 88 0 0 0 0 0 0 ガラス繊維 0 0 0 30 10 0 0 0 0 カーボンブラックＡ 0 10 0 15 7 25 2 0 0 カーボンブラックＢ 5 0 12 0 0 0 0 30 0 カーボンブラックＣ 0 0 0 0 0 0 0 0 25 スクリュパーツ＊１ 4N 4N 4N 4N 4N 4N 4N 4N 4N 樹脂のゲル化状態 ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ ○ （位置２４） 各ゾーンの設置温度 ４ ５ ５ ５ ６ ４ ５ ５ ５ 条件 最大吐出量(kg/hr) 120 130 110 110 130 110 160 −* 90 体積固有抵抗値 最大値（Ω・cm) 54 78 3.2 84 82 1.2 ** −* 5.4 × 1010 最小値（Ω・cm) 39 59 2.8 69 71 1.1 ** −* 3.2 × 108 表中、16* 〜18* は比較例である。最大吐出量(kg/hr)
はカーボンブラックの飛散しない状態での最大吐出量で
ある。 ＊１ バレルゾーン２４に設置されたスクリューパーツ −* ：カーボンブラックの飛散はないものの、トルクオ
ーバーとなり導電性樹脂組成物が得られなかった。 ** : いずれも1016以上
はカーボンブラックの飛散しない状態での最大吐出量で
ある。 ＊１ バレルゾーン２４に設置されたスクリューパーツ −* ：カーボンブラックの飛散はないものの、トルクオ
ーバーとなり導電性樹脂組成物が得られなかった。 ** : いずれも1016以上
【００２４】
【図１】 本発明を実施するための連続式同方向回転二
軸押出機の概要を示す。
軸押出機の概要を示す。
【図２】 本発明を実施するための別の連続式同方向回
転二軸押出機の概要を示す。 図中、１〜１２及び２０〜３１はバレルゾーン、１３及
び３２はダイス、１４及び３３は樹脂投入口、１５及び
３４はサイドフィーダー、１６はカーボンブラック投入
口、１７、１８及び３５は脱気孔、１９及び３７はモー
ターである。
転二軸押出機の概要を示す。 図中、１〜１２及び２０〜３１はバレルゾーン、１３及
び３２はダイス、１４及び３３は樹脂投入口、１５及び
３４はサイドフィーダー、１６はカーボンブラック投入
口、１７、１８及び３５は脱気孔、１９及び３７はモー
ターである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 小松 英男 東京都墨田区本所１丁目３番７号 ライ オン株式会社内 (56)参考文献 特開 平５−124088（ＪＰ，Ａ) 特開 昭58−112712（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−297353（ＪＰ，Ａ) 特開 平６−64021（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−69438（ＪＰ，Ａ) 特開 平５−237914（ＪＰ，Ａ) 特開 昭59−136230（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−192464（ＪＰ，Ａ) 特公 平２−1650（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (3)
- 【請求項１】 熱可塑性樹脂７３重量部〜９７重量部及
び導電性カーボンブラック２７〜３重量部を含有してな
る導電性カーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方
法であって、該導電性カーボンブラックとして比表面積
７００〜１５００ｍ2 /gのカーボンブラックを使用し、
かつ連続式同方向回転二軸押出機に熱可塑性樹脂を供給
してゲル化させた後、サイドフィーダーから強制的に連
続式同方向回転二軸押出機のバレル内に導電性カーボン
ブラックを供給し、導電性カーボンブラックが熱可塑性
樹脂中に完全に分散する前に、連続式同方向回転二軸押
出機に設けた脱気孔から常圧で脱気した後、混練を継続
し、ダイから熱可塑性樹脂と導電性カーボンブラックの
混練物を得ることを特徴とする導電性カーボンブラック
含有熱可塑性組成物の製造方法。 - 【請求項２】 連続式同方向回転二軸押出機の全バレル
長を１００とした場合に、該サイドフィーダーがバレル
に接続されている位置よりも上流側１７％〜下流側２３
％の位置に設けられた脱気孔から脱気する請求項１記載
の製造方法。 - 【請求項３】 サイドフィーダーから強制的にバレル内
に供給される導電性カーボンブラックがバレル内に設け
られた、搬送あるいは逆送能力がなく混練のみを行うニ
ュートラル型ニーディングディスク及び／又は搬送及び
混練を行うライト型ニーディングディスクに供給される
請求項１記載の製造方法。
Priority Applications (1)
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|---|---|---|---|
| JP5200748A JP2572711B2 (ja) | 1993-08-12 | 1993-08-12 | 導電性カーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP5200748A JP2572711B2 (ja) | 1993-08-12 | 1993-08-12 | 導電性カーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法 |
Publications (2)
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|---|---|
| JPH0753767A JPH0753767A (ja) | 1995-02-28 |
| JP2572711B2 true JP2572711B2 (ja) | 1997-01-16 |
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ID=16429522
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| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP5200748A Expired - Lifetime JP2572711B2 (ja) | 1993-08-12 | 1993-08-12 | 導電性カーボンブラック含有熱可塑性組成物の製造方法 |
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|---|---|
| JP (1) | JP2572711B2 (ja) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
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| CN108948502A (zh) * | 2018-08-31 | 2018-12-07 | 芜湖亚太通用托盘包装有限公司 | 一种阻燃型木塑复合材料托盘 |
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-
1993
- 1993-08-12 JP JP5200748A patent/JP2572711B2/ja not_active Expired - Lifetime
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|---|---|---|---|---|
| US9922748B2 (en) | 2013-10-30 | 2018-03-20 | Japan Polyethylene Corporation | Electroconductive polyethylene resin composition, and molded article and laminate using the same |
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|---|---|
| JPH0753767A (ja) | 1995-02-28 |
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