JP2570266B2 - 液圧緩衝器 - Google Patents
液圧緩衝器Info
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- JP2570266B2 JP2570266B2 JP17523286A JP17523286A JP2570266B2 JP 2570266 B2 JP2570266 B2 JP 2570266B2 JP 17523286 A JP17523286 A JP 17523286A JP 17523286 A JP17523286 A JP 17523286A JP 2570266 B2 JP2570266 B2 JP 2570266B2
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- passage
- damping force
- piston
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- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/34—Special valve constructions; Shape or construction of throttling passages
- F16F9/348—Throttling passages in the form of annular discs or other plate-like elements which may or may not have a spring action, operating in opposite directions or singly, e.g. annular discs positioned on top of the valve or piston body
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16F—SPRINGS; SHOCK-ABSORBERS; MEANS FOR DAMPING VIBRATION
- F16F9/00—Springs, vibration-dampers, shock-absorbers, or similarly-constructed movement-dampers using a fluid or the equivalent as damping medium
- F16F9/32—Details
- F16F9/50—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics
- F16F9/52—Special means providing automatic damping adjustment, i.e. self-adjustment of damping by particular sliding movements of a valve element, other than flexions or displacement of valve discs; Special means providing self-adjustment of spring characteristics in case of change of temperature
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- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y10—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC
- Y10T—TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER US CLASSIFICATION
- Y10T137/00—Fluid handling
- Y10T137/7722—Line condition change responsive valves
- Y10T137/7837—Direct response valves [i.e., check valve type]
- Y10T137/7879—Resilient material valve
- Y10T137/7888—With valve member flexing about securement
- Y10T137/789—Central mount
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- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Fluid-Damping Devices (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （発明の技術分野） 本発明は、シリンダ内を２つの液室に仕切ると共にポ
ートを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポート
を開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体と
を備える液圧緩衝器に関する。
ートを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポート
を開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体と
を備える液圧緩衝器に関する。
（従来技術） 液圧緩衝器のシリンダ内に配置されるピストンや、ツ
インチューブタイプの液圧緩衝器の場合に、内側のシリ
ンダの底部に配置され、ベースバルブの構成要素となる
ベースバルブケースのように、シリンダ内を２つの液室
に仕切ると共に、ポートを経て両液室を連通させる仕切
部材は、該仕切部材に向けてばねにより偏倚された弁体
と共働して液体の流動および遮断をするように構成され
る。そして特に、自動車の懸架装置に組み込まれる液圧
緩衝器では、前記ポートの外にオリフィスが仕切部材に
設けられる（たとえば、実開昭61−64536号公報）。
インチューブタイプの液圧緩衝器の場合に、内側のシリ
ンダの底部に配置され、ベースバルブの構成要素となる
ベースバルブケースのように、シリンダ内を２つの液室
に仕切ると共に、ポートを経て両液室を連通させる仕切
部材は、該仕切部材に向けてばねにより偏倚された弁体
と共働して液体の流動および遮断をするように構成され
る。そして特に、自動車の懸架装置に組み込まれる液圧
緩衝器では、前記ポートの外にオリフィスが仕切部材に
設けられる（たとえば、実開昭61−64536号公報）。
前述のオリフィスを設けた液圧緩衝器において、発生
する減衰力はピストン速度により、第５図に示すように
なる。すなわち、ピストン速度が０〜V1の間にあると
き、液体はオリフィスを通って流動し、このときの液体
の粘性抵抗によって発生する減衰力はピストン速度の上
昇につれて、２次曲線的に増大する。ピストン速度がV1
となって減衰力がF1になると、その減衰力は弁体に働く
ばね力と均衡する。ピストン速度がV1〜V2の間になる
と、液体はばね力に逆らって弁体を仕切部材から押し離
して流動し、減衰力はほぼ直線的に増大する。ピストン
速度がV2となって減衰力がF2になると、ポートを通過す
る液体の粘性抵抗がばね力と均衡する。そして、ピスト
ン速度がV2を越えると、ポートを流れる液体の粘性抵抗
によって発生する減衰力は、ピストン速度の上昇につれ
て２次曲線的に増大する。
する減衰力はピストン速度により、第５図に示すように
なる。すなわち、ピストン速度が０〜V1の間にあると
き、液体はオリフィスを通って流動し、このときの液体
の粘性抵抗によって発生する減衰力はピストン速度の上
昇につれて、２次曲線的に増大する。ピストン速度がV1
となって減衰力がF1になると、その減衰力は弁体に働く
ばね力と均衡する。ピストン速度がV1〜V2の間になる
と、液体はばね力に逆らって弁体を仕切部材から押し離
して流動し、減衰力はほぼ直線的に増大する。ピストン
速度がV2となって減衰力がF2になると、ポートを通過す
る液体の粘性抵抗がばね力と均衡する。そして、ピスト
ン速度がV2を越えると、ポートを流れる液体の粘性抵抗
によって発生する減衰力は、ピストン速度の上昇につれ
て２次曲線的に増大する。
液圧緩衝器の減衰力が第５図に示す、いわゆる２段折
れ特性を呈するように構成されるのは、次の理由によ
る。ピストン速度の低いV1までの領域においては、車両
のローリングや制動時のノーズダイブ、ばね上共振を抑
えるため、比較的大きなしかも車速に応じて速やかに立
ち上がる減衰力が必要とされるが、ピストン速度がV1〜
V2の範囲では、乗心地を損なわないよう、ピストン速度
の上昇に伴う減衰力の増大を抑えることが好ましく、ピ
ストン速度がV2以上となったとき（通常、悪路走行時に
ピストン速度が大きくなる）、ばね下の共振を抑えるた
め、高い減衰力が必要とされることによる。
れ特性を呈するように構成されるのは、次の理由によ
る。ピストン速度の低いV1までの領域においては、車両
のローリングや制動時のノーズダイブ、ばね上共振を抑
えるため、比較的大きなしかも車速に応じて速やかに立
ち上がる減衰力が必要とされるが、ピストン速度がV1〜
V2の範囲では、乗心地を損なわないよう、ピストン速度
の上昇に伴う減衰力の増大を抑えることが好ましく、ピ
ストン速度がV2以上となったとき（通常、悪路走行時に
ピストン速度が大きくなる）、ばね下の共振を抑えるた
め、高い減衰力が必要とされることによる。
（発明が解決しようとする問題点） ピストン速度が０〜V1までの範囲にあるとき及びV2以
上となったとき、液圧緩衝器の減衰力は液体の粘性抵抗
を利用して発生するので、液温の影響が顕著となる。す
なわち、第５図に示すように、設計値の特性T0に対し、
低温時の特性T1、高温時の特性T2という風に減衰力が大
きく変化する。これは、減衰力の季節によるばらつきの
外、液温が低い使用直後の減衰力と液温が十分高くなっ
た相当時間経過後のそれとのばらつきをもたらし、車両
の諸性能を大きく変化させることとなる。
上となったとき、液圧緩衝器の減衰力は液体の粘性抵抗
を利用して発生するので、液温の影響が顕著となる。す
なわち、第５図に示すように、設計値の特性T0に対し、
低温時の特性T1、高温時の特性T2という風に減衰力が大
きく変化する。これは、減衰力の季節によるばらつきの
外、液温が低い使用直後の減衰力と液温が十分高くなっ
た相当時間経過後のそれとのばらつきをもたらし、車両
の諸性能を大きく変化させることとなる。
前記に対処するべく、たとえば、実開昭55−56940号
公報に記載されているように、弁体をピストンに向けて
偏倚するばねと、該ばねを支持する部材との間にバイメ
タルを配置し、液温によってばね力を変化させて、粘性
の変化を補償する試みも提案されているが、構造が複雑
となり、またコスト高となっている。
公報に記載されているように、弁体をピストンに向けて
偏倚するばねと、該ばねを支持する部材との間にバイメ
タルを配置し、液温によってばね力を変化させて、粘性
の変化を補償する試みも提案されているが、構造が複雑
となり、またコスト高となっている。
ところで、高速域での液温差による減衰力のばらつき
が大きい場合、低温時に悪路を走行すると、高速域の減
衰力が極めて大きいことから、乗心地を悪化させ、しか
も過大な減衰力によって、液圧緩衝器の車体への取付部
の強度的損傷が大きくなる。また、高温時や長時間の悪
路走行時、高速域の減衰力が小さくなり過ぎることか
ら、ホイールストロークが過大となり、バウンドストッ
パ当り、リバウンドストッパ当りが頻繁に生じて乗心地
を悪化させるばかりでなく、車体への取付部の強度的損
傷が大きくなる。
が大きい場合、低温時に悪路を走行すると、高速域の減
衰力が極めて大きいことから、乗心地を悪化させ、しか
も過大な減衰力によって、液圧緩衝器の車体への取付部
の強度的損傷が大きくなる。また、高温時や長時間の悪
路走行時、高速域の減衰力が小さくなり過ぎることか
ら、ホイールストロークが過大となり、バウンドストッ
パ当り、リバウンドストッパ当りが頻繁に生じて乗心地
を悪化させるばかりでなく、車体への取付部の強度的損
傷が大きくなる。
本発明の目的は、特に高速域での温度変化による減衰
力のばらつきを抑えることが可能な液圧緩衝器を提供す
ることにある。
力のばらつきを抑えることが可能な液圧緩衝器を提供す
ることにある。
（問題点を解決するための手段） 本発明は、シリンダ内を２つの液室に仕切ると共にポ
ートを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポート
を開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体と
を備える液圧緩衝器であって、前記仕切部材は、前記ポ
ートから前記弁体の周縁を経て流れ出る液体量を規制す
る通路を前記弁体との共働で形成するリング部と、前記
通路と並列的に設けられたオリフィスとを有する。前記
通路の最大有効面積は前記ポートの有効面積より小であ
り、前記通路は、前記弁体の前記ポートに対する開きの
程度が大きくなるにつれ、面積が減少するように形成さ
れている。
ートを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポート
を開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体と
を備える液圧緩衝器であって、前記仕切部材は、前記ポ
ートから前記弁体の周縁を経て流れ出る液体量を規制す
る通路を前記弁体との共働で形成するリング部と、前記
通路と並列的に設けられたオリフィスとを有する。前記
通路の最大有効面積は前記ポートの有効面積より小であ
り、前記通路は、前記弁体の前記ポートに対する開きの
程度が大きくなるにつれ、面積が減少するように形成さ
れている。
（作用および効果） 弁体とリング部とによって形成された通路の最大有効
面積はポートの有効面積より小さいので、液体の流量は
常に通路の面積により定められ、発生する減衰力はポー
トの影響を受けない。
面積はポートの有効面積より小さいので、液体の流量は
常に通路の面積により定められ、発生する減衰力はポー
トの影響を受けない。
液温が低いとき、ピストン速度が高速域になると、弁
体があまり開かないうち、すなわち通路の面積が大きい
うちに、発生する減衰力はばねの弾性から液体の粘性に
依存するようになる。このとき、液体の粘性は大きい
が、通路面積もまた大きいため、減衰力は設計特性に近
いものとなる。
体があまり開かないうち、すなわち通路の面積が大きい
うちに、発生する減衰力はばねの弾性から液体の粘性に
依存するようになる。このとき、液体の粘性は大きい
が、通路面積もまた大きいため、減衰力は設計特性に近
いものとなる。
液温が高いとき、液体の粘性が小さくなるので、通路
面積が小さくならないと、ばねに依存する減衰力と液体
の粘性に依存する減衰力とが均衡する点に到達しない。
したがって、両者が均衡する点では、液体の粘性は小さ
いが、通路面積もまた小さく、減衰力は設計特性に近い
ものとなる。
面積が小さくならないと、ばねに依存する減衰力と液体
の粘性に依存する減衰力とが均衡する点に到達しない。
したがって、両者が均衡する点では、液体の粘性は小さ
いが、通路面積もまた小さく、減衰力は設計特性に近い
ものとなる。
かくて、特に、ピストン速度の高速域での液温変化に
よる減衰力のばらつきを、自動的に調整することが可能
となる。
よる減衰力のばらつきを、自動的に調整することが可能
となる。
一方、オリフィスを備えているため、ピストン速度が
低い領域における車両のローリングや制動時のノーズダ
イブ、ばね上共振を抑えることができる。オリフィスの
大きさは不変であり、厳密には液体の粘性によって減衰
力が変化するが、オリフィスによって減衰力を発生する
領域が限られているため、液体の粘性による減衰力の変
化は実際上問題とならない。
低い領域における車両のローリングや制動時のノーズダ
イブ、ばね上共振を抑えることができる。オリフィスの
大きさは不変であり、厳密には液体の粘性によって減衰
力が変化するが、オリフィスによって減衰力を発生する
領域が限られているため、液体の粘性による減衰力の変
化は実際上問題とならない。
仕切部材にリング部とオリフィスとを備えるだけであ
るので、構造は簡単であり、またコスト高となるのを抑
えることができる。
るので、構造は簡単であり、またコスト高となるのを抑
えることができる。
（実施例） 液圧緩衝器10は第１図に示すように、シリンダ12内を
２つの液室に仕切る仕切部材14を含む。液圧緩衝器10は
内側のシリンダ12と、このシリンダ12から間隔をおいて
配置される外側のシリンダ13とを備えた、いわゆるツイ
ンチューブタイプである。
２つの液室に仕切る仕切部材14を含む。液圧緩衝器10は
内側のシリンダ12と、このシリンダ12から間隔をおいて
配置される外側のシリンダ13とを備えた、いわゆるツイ
ンチューブタイプである。
図示の実施例では、仕切部材14はピストンである。ピ
ストン14にピストンロッド16の端部が貫通され、その端
部にばね受け兼用のナット18を螺合して、ピストン14は
ピストンロッド16に連結されている。ピストン14の外周
にピストンリング20、22が装着され、シリンダ12の内部
は液密的に２つの液室Ａ、Ｂに仕切られている。ピスト
ン14はピストンロッド16の伸長時に液体を流動させる複
数のポート24とピストンロッド16の縮小時に液体を流動
させる複数のポート26とを円周方向に間隔をおいて有し
（図にはそれぞれ２つを示す）、両液室Ａ、Ｂはこれら
ポートによって連通されている。
ストン14にピストンロッド16の端部が貫通され、その端
部にばね受け兼用のナット18を螺合して、ピストン14は
ピストンロッド16に連結されている。ピストン14の外周
にピストンリング20、22が装着され、シリンダ12の内部
は液密的に２つの液室Ａ、Ｂに仕切られている。ピスト
ン14はピストンロッド16の伸長時に液体を流動させる複
数のポート24とピストンロッド16の縮小時に液体を流動
させる複数のポート26とを円周方向に間隔をおいて有し
（図にはそれぞれ２つを示す）、両液室Ａ、Ｂはこれら
ポートによって連通されている。
ポート24の上側開口は、内側のランド部15aと中間の
ランド部15bとによって囲まれ、またポート24の下側開
口は、内側のランド部15cと中間のランド部15dとによっ
て囲まれている。他方、ポート26の上側開口は、中間の
ランド部15bと外側のランド部15eとによって囲まれ、ポ
ート26の下側開口は、シリンダ12の軸線方向へそれぞれ
円筒状に伸びる内周壁15fと外周壁15gとによって囲まれ
ている。これらランド部は後述する弁体の密接性を高め
る上で好ましい。外側のランド部15eに１または複数の
オリフィス27が設けられ、このオリフィス27は一方では
液室Ａに、他方ではポート26に連通する。
ランド部15bとによって囲まれ、またポート24の下側開
口は、内側のランド部15cと中間のランド部15dとによっ
て囲まれている。他方、ポート26の上側開口は、中間の
ランド部15bと外側のランド部15eとによって囲まれ、ポ
ート26の下側開口は、シリンダ12の軸線方向へそれぞれ
円筒状に伸びる内周壁15fと外周壁15gとによって囲まれ
ている。これらランド部は後述する弁体の密接性を高め
る上で好ましい。外側のランド部15eに１または複数の
オリフィス27が設けられ、このオリフィス27は一方では
液室Ａに、他方ではポート26に連通する。
ポート24を開閉する弁体28がポート24の下側に配置さ
れる。弁体28は板ばねからなり、その内周縁部がスペー
サ30を介してナット18とピストン14とに挾持され、その
外周縁部はばねシート32を介してコイルばね34のばね力
を受けている。かくて、弁体28はそれ自体のばね力とコ
イルばね34のばね力とにより、ピストン14に向けて偏倚
される。
れる。弁体28は板ばねからなり、その内周縁部がスペー
サ30を介してナット18とピストン14とに挾持され、その
外周縁部はばねシート32を介してコイルばね34のばね力
を受けている。かくて、弁体28はそれ自体のばね力とコ
イルばね34のばね力とにより、ピストン14に向けて偏倚
される。
ポート26を開閉する弁体36がポート26の上側に配置さ
れる。弁体36は板ばねからなり、その内周縁部がスペー
サ38、皿ばね40の内周縁部およびストッパ42の内周縁部
を介してピストン14とピストンロッド16の肩との間に挾
持され、その外周縁部は皿ばね40のばね力を受けてい
る。かくて、弁体36はそれ自体のばね力と皿ばね40のば
ね力とのより、ピストン14に向けて偏倚される。
れる。弁体36は板ばねからなり、その内周縁部がスペー
サ38、皿ばね40の内周縁部およびストッパ42の内周縁部
を介してピストン14とピストンロッド16の肩との間に挾
持され、その外周縁部は皿ばね40のばね力を受けてい
る。かくて、弁体36はそれ自体のばね力と皿ばね40のば
ね力とのより、ピストン14に向けて偏倚される。
ピストン14はリング部15hを有する。第１図および第
２図に示す実施例では、リング部15hはピストン14から
独立したリング状の別部材として形成され、内周壁15f
に圧入されている。リング部15hは弁体28と共働して、
ポート24から弁体28の外周縁を経て液室Ｂへ向けて流れ
出る液体量を規制する通路44を形成する。通路44の最大
有効面積、すなわち、弁体28がランド部15c、15dに密接
した状態のとき、弁体28とリング部15hとによって形成
される液体通路のための有効面積は、複数のポート24の
合計の有効面積より小さく形成される。これにより、ポ
ート24を流れる液体の粘性抵抗は、通路44を流れる液体
の粘性抵抗より小さくなり、減衰力は専ら通路44の有効
面積によって左右される。
２図に示す実施例では、リング部15hはピストン14から
独立したリング状の別部材として形成され、内周壁15f
に圧入されている。リング部15hは弁体28と共働して、
ポート24から弁体28の外周縁を経て液室Ｂへ向けて流れ
出る液体量を規制する通路44を形成する。通路44の最大
有効面積、すなわち、弁体28がランド部15c、15dに密接
した状態のとき、弁体28とリング部15hとによって形成
される液体通路のための有効面積は、複数のポート24の
合計の有効面積より小さく形成される。これにより、ポ
ート24を流れる液体の粘性抵抗は、通路44を流れる液体
の粘性抵抗より小さくなり、減衰力は専ら通路44の有効
面積によって左右される。
第３図に示す実施例では、リング部15hはピストンの
内周壁15fから一体に内方へ張り出されている。弁体28
とリング部15hとの共働で形成される通路44は前記した
ところと同じである。弁体28の外径がリング部15hの口
径より大きいとき、組付時に弁体28をそらせて圧入気味
で組み付ける。
内周壁15fから一体に内方へ張り出されている。弁体28
とリング部15hとの共働で形成される通路44は前記した
ところと同じである。弁体28の外径がリング部15hの口
径より大きいとき、組付時に弁体28をそらせて圧入気味
で組み付ける。
なお、前記実施例では、仕切部材はツインチューブタ
イプの液圧緩衝器の場合のピストンであるが、仕切部材
がモノチューブタイプの液圧緩衝器の場合のピストンで
あってもよく、これに代え、仕切部材が、第１図に示す
ツインチューブタイプの液圧緩衝器において、内側のシ
リンダ12の底部に設けられるベースバルブのバルブケー
スである場合でも、同じ構成が適用できる。
イプの液圧緩衝器の場合のピストンであるが、仕切部材
がモノチューブタイプの液圧緩衝器の場合のピストンで
あってもよく、これに代え、仕切部材が、第１図に示す
ツインチューブタイプの液圧緩衝器において、内側のシ
リンダ12の底部に設けられるベースバルブのバルブケー
スである場合でも、同じ構成が適用できる。
第１図および第２図に示した実施例では、弁体28はピ
ストンロッド16が伸長するときたわむものであって、通
路44はピストンロッド16の伸長時に、液体の流量を規制
する。これに代え、ピストンロッド16の縮小時に機能す
る通路を弁体36と仕切部材との共働で形成することもで
きる。
ストンロッド16が伸長するときたわむものであって、通
路44はピストンロッド16の伸長時に、液体の流量を規制
する。これに代え、ピストンロッド16の縮小時に機能す
る通路を弁体36と仕切部材との共働で形成することもで
きる。
（実施例の作用） 液圧緩衝器10はシリンダ12内に油その他の液体を封入
して使用される。
して使用される。
液温が標準状態にある場合（T0）、第４図に示すよう
に、ピストンロッド16が伸長するとき、ピストン14の速
度がV1に達するまで、液室Ａ内の液体はオリフィス27か
らポート26を通って液室Ｂへ向けて流れ、このときの液
体の粘性抵抗によって減衰力が発生する。ピストン速度
がV1になると、弁体８がポート24を通る液体によって下
方へたわまされ、減衰力はばね力に依存するようにな
る。ピストン速度がV2を越えた後、減衰力は通路44を通
る液体の粘性に依存する。
に、ピストンロッド16が伸長するとき、ピストン14の速
度がV1に達するまで、液室Ａ内の液体はオリフィス27か
らポート26を通って液室Ｂへ向けて流れ、このときの液
体の粘性抵抗によって減衰力が発生する。ピストン速度
がV1になると、弁体８がポート24を通る液体によって下
方へたわまされ、減衰力はばね力に依存するようにな
る。ピストン速度がV2を越えた後、減衰力は通路44を通
る液体の粘性に依存する。
液温が低い場合（T1）、弁体28があまり開かないう
ち、すなわち通路44の有効面積A0が大きいうちに、減衰
力は通路44を通る液体の粘性抵抗に依存するようになる
ため、その減衰力特性は標準状態の特性T0に近いものと
なる。
ち、すなわち通路44の有効面積A0が大きいうちに、減衰
力は通路44を通る液体の粘性抵抗に依存するようになる
ため、その減衰力特性は標準状態の特性T0に近いものと
なる。
逆に、液温が高い場合（T2）、液体の粘性が小さいの
で、通路44の有効面積A0が小さくなってから、減衰力は
通路44を通る液体の粘性抵抗に依存するようになり、そ
の減衰力特性は標準状態のそれT0に近いものとなる。
で、通路44の有効面積A0が小さくなってから、減衰力は
通路44を通る液体の粘性抵抗に依存するようになり、そ
の減衰力特性は標準状態のそれT0に近いものとなる。
第１図は液圧緩衝器の要部を示す断面図、第２図は弁体
とリング部とによって形成される通路の近傍を示す拡大
断面図、第３図は弁体と別のリング部とによって形成さ
れる通路の近傍を示す断面図、第４図および第５図はピ
ストン速度に対応して発生する減衰力特性を示すグラフ
で、第４図は本考案に係る液圧緩衝器のものを、第５図
は従来の液圧緩衝器のものを示す。 10:液圧緩衝器、12:シリンダ、 14:ピストン（仕切部材）、 15h:リング部、16:ピストンロッド、 24、26:ポート、27:オリフィス、 28、36:弁体、44:通路。
とリング部とによって形成される通路の近傍を示す拡大
断面図、第３図は弁体と別のリング部とによって形成さ
れる通路の近傍を示す断面図、第４図および第５図はピ
ストン速度に対応して発生する減衰力特性を示すグラフ
で、第４図は本考案に係る液圧緩衝器のものを、第５図
は従来の液圧緩衝器のものを示す。 10:液圧緩衝器、12:シリンダ、 14:ピストン（仕切部材）、 15h:リング部、16:ピストンロッド、 24、26:ポート、27:オリフィス、 28、36:弁体、44:通路。
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダ内を２つの液室に仕切ると共にポ
ートを経て両液室を連通させる仕切部材と、前記ポート
を開閉するべく前記仕切部材に向けて偏倚された弁体と
を備える液圧緩衝器であって、 前記仕切部材は、前記ポートから前記弁体の周縁を経て
流れ出る液体量を規制する通路を前記弁体との共働で形
成するリング部と、前記通路と並列的に設けられたオリ
フィスとを有し、 前記通路の最大有効面積は前記ポートの有効面積より小
であり、前記通路は、前記弁体の前記ポートに対する開
きの程度が大きくなるにつれ、面積が減少するように形
成された、液圧緩衝器。
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