JP2568610B2 - 回転式圧縮機 - Google Patents
回転式圧縮機Info
- Publication number
- JP2568610B2 JP2568610B2 JP63027080A JP2708088A JP2568610B2 JP 2568610 B2 JP2568610 B2 JP 2568610B2 JP 63027080 A JP63027080 A JP 63027080A JP 2708088 A JP2708088 A JP 2708088A JP 2568610 B2 JP2568610 B2 JP 2568610B2
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- Japan
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- bearing
- shaft
- cylinder
- crank
- roller
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Description
【発明の詳細な説明】 産業上の利用分野 本発明は冷凍サイクル等に使用する回転式圧縮機に関
し、特に軸受等の摺動部の潤滑に係わる。
し、特に軸受等の摺動部の潤滑に係わる。
従来の技術 従来の構成を第３図，第４図を用いて説明する。１は
密閉ケーシング、２は電動機部であり、シャフト３を介
してシリンダ４、ローラ５、ベーン６、主軸受７、副軸
受８により構成される機械部本体９と連結している。シ
ャフト３は主軸3a、副軸3b、クランク3cよりなり、主軸
3a、副軸3b、クランク3cにはそれぞれ給油孔3d,3e,3fが
設けられ、またシャフトの中心には穴3qが形成されてい
る。10はベーン背面に設けられたスプリングである。11
はシリンダ４内で、ローラ５、ベーン６、主軸受７、副
軸受８により構成される圧縮室である。12は給油機構で
あり、ベーン６の背面でシリンダ４と主軸受７と副軸受
８と密閉ケーシング１により構成されたポンプ室12aと
密閉ケーシング１の底部の潤滑油13と連通する第１の通
路14と、副軸受８及び副軸受８に固定されたカバー15に
形成された第２の連通路16により構成される。17は吸入
管であり、副軸受８、シリンダ４を介して圧縮室11へと
連通している。又18は吐出管であり、密閉ケーシング１
内に開放している。
密閉ケーシング、２は電動機部であり、シャフト３を介
してシリンダ４、ローラ５、ベーン６、主軸受７、副軸
受８により構成される機械部本体９と連結している。シ
ャフト３は主軸3a、副軸3b、クランク3cよりなり、主軸
3a、副軸3b、クランク3cにはそれぞれ給油孔3d,3e,3fが
設けられ、またシャフトの中心には穴3qが形成されてい
る。10はベーン背面に設けられたスプリングである。11
はシリンダ４内で、ローラ５、ベーン６、主軸受７、副
軸受８により構成される圧縮室である。12は給油機構で
あり、ベーン６の背面でシリンダ４と主軸受７と副軸受
８と密閉ケーシング１により構成されたポンプ室12aと
密閉ケーシング１の底部の潤滑油13と連通する第１の通
路14と、副軸受８及び副軸受８に固定されたカバー15に
形成された第２の連通路16により構成される。17は吸入
管であり、副軸受８、シリンダ４を介して圧縮室11へと
連通している。又18は吐出管であり、密閉ケーシング１
内に開放している。
以上の様に構成された圧縮機については、以下その動
作について説明する。冷却システム（図示せず）からの
冷媒ガスは、吸入管17より導かれシリンダ４内の圧縮室
11に至る。圧縮室に至った冷媒ガスは、シャフト３のク
ランク3cに嵌合されたローラピストン５とベーン６によ
り仕切られた圧縮室11で、電動機部２の回転に伴うシャ
フト３の回転運動により漸次圧縮される。圧縮された冷
媒ガスは、密閉ケーシング１内に一旦吐出された後吐出
管18を介し冷却システムに吐出される。
作について説明する。冷却システム（図示せず）からの
冷媒ガスは、吸入管17より導かれシリンダ４内の圧縮室
11に至る。圧縮室に至った冷媒ガスは、シャフト３のク
ランク3cに嵌合されたローラピストン５とベーン６によ
り仕切られた圧縮室11で、電動機部２の回転に伴うシャ
フト３の回転運動により漸次圧縮される。圧縮された冷
媒ガスは、密閉ケーシング１内に一旦吐出された後吐出
管18を介し冷却システムに吐出される。
次に潤滑油13の流れについて説明する。潤滑油13は、
密閉ケーシング１の下部に溜められている。シャフト３
の回転に伴うローラ５の動きによりベーン６は往復運動
する。このとき、ポンプ室12aの容積は、ベーン６の動
きに伴い小→大、大→小と変化するか、容積が小→大と
変化するときに、第１の通路14を介して潤滑油13はポン
プ室12a内に流入する。そして次に容積が大→小と変化
するとポンプ室12a内の潤滑油13は、ポンプ室12aより第
２の通路16を介してシャフトの穴3q内に至る。但し、こ
のとき潤滑油13が第１の通路14を逆流しない様に、第１
の通路14、第２の通路15の流路抵抗が設定されている。
シャフトの穴3qに至った潤滑油は、シャフト３の回転に
より給油孔3d,3e,3fよりそれぞれ摺動面に至り、主軸受
７、副軸受８のシャフト３との摺動部、ローラ５とクラ
ンク3cとの摺動部を潤滑した後密閉ケーシング１の下部
に溜る。又、ローラ５の内周側の高圧の潤滑油のうち一
部はローラ内周側と圧縮室11の差圧により圧縮室11内に
至り、冷媒と混合して密閉ケーシング１内に吐出され下
部に溜る。
密閉ケーシング１の下部に溜められている。シャフト３
の回転に伴うローラ５の動きによりベーン６は往復運動
する。このとき、ポンプ室12aの容積は、ベーン６の動
きに伴い小→大、大→小と変化するか、容積が小→大と
変化するときに、第１の通路14を介して潤滑油13はポン
プ室12a内に流入する。そして次に容積が大→小と変化
するとポンプ室12a内の潤滑油13は、ポンプ室12aより第
２の通路16を介してシャフトの穴3q内に至る。但し、こ
のとき潤滑油13が第１の通路14を逆流しない様に、第１
の通路14、第２の通路15の流路抵抗が設定されている。
シャフトの穴3qに至った潤滑油は、シャフト３の回転に
より給油孔3d,3e,3fよりそれぞれ摺動面に至り、主軸受
７、副軸受８のシャフト３との摺動部、ローラ５とクラ
ンク3cとの摺動部を潤滑した後密閉ケーシング１の下部
に溜る。又、ローラ５の内周側の高圧の潤滑油のうち一
部はローラ内周側と圧縮室11の差圧により圧縮室11内に
至り、冷媒と混合して密閉ケーシング１内に吐出され下
部に溜る。
発明が解決しようとする課題 しかしながら上記の様な構成では、シャフトと軸受
間、又シャフトのクランクとローラ間は、動圧軸受の構
成、即ち、くさび効果により動圧を発生させる軸受の構
成となっており、例えばシャフトを小径化したり軸受長
さを短かく構成した場合に、動圧の効果だけで十分な軸
受の耐荷重性を保持することができず結局小径化等が行
えず軸受部の摺動損失が増加するという問題があった。
間、又シャフトのクランクとローラ間は、動圧軸受の構
成、即ち、くさび効果により動圧を発生させる軸受の構
成となっており、例えばシャフトを小径化したり軸受長
さを短かく構成した場合に、動圧の効果だけで十分な軸
受の耐荷重性を保持することができず結局小径化等が行
えず軸受部の摺動損失が増加するという問題があった。
本発明は上記問題点を解決するものであり、シャフト
を小径化したり軸受長さを短かく構成した場合にも十分
な耐荷重性のある軸受とし、摺動損失を下げることを目
的とするものである。
を小径化したり軸受長さを短かく構成した場合にも十分
な耐荷重性のある軸受とし、摺動損失を下げることを目
的とするものである。
課題を解決するための手段 本発明は、軸受部分に絞り及び受圧部にて構成された
複数の半径方向通路を配置し、給油機構からの潤滑油を
この半径方向通路に導く様にしたものである。
複数の半径方向通路を配置し、給油機構からの潤滑油を
この半径方向通路に導く様にしたものである。
作用 本発明は上記した構成により、従来の動圧効果に加え
て軸受の中のシャフトの軸芯の微小な偏心に対して、複
数の半径方向通路のそれぞれから摺動面に供給される潤
滑油の量がシャフトが偏心している方向の通路で少な
く、逆に反偏心側で多くなりその結果、オイルの供給圧
力により潤滑油が流れることによる動圧圧力を差し引い
た静圧圧力がシャフトの偏心側で高くなり、逆にシャフ
トの反偏心側で低くなり、この差圧によりシャフトを軸
受の中心側に押し返す力が発生するとの静圧効果を付加
したものである。従って、シャフト径が細かくなった
り、軸受長さが短かくなった場合においても十分な耐荷
重性を保持することができ、従来以上に摺動損失を減ら
すことができる。
て軸受の中のシャフトの軸芯の微小な偏心に対して、複
数の半径方向通路のそれぞれから摺動面に供給される潤
滑油の量がシャフトが偏心している方向の通路で少な
く、逆に反偏心側で多くなりその結果、オイルの供給圧
力により潤滑油が流れることによる動圧圧力を差し引い
た静圧圧力がシャフトの偏心側で高くなり、逆にシャフ
トの反偏心側で低くなり、この差圧によりシャフトを軸
受の中心側に押し返す力が発生するとの静圧効果を付加
したものである。従って、シャフト径が細かくなった
り、軸受長さが短かくなった場合においても十分な耐荷
重性を保持することができ、従来以上に摺動損失を減ら
すことができる。
実施例 以下本発明の一実施例を第１図，第２図にて説明す
る。尚、従来例と同一部分は同一符号を付し説明を省略
する。又、第２図の矢印は、潤滑油の流れを示す。19は
シャフトであり、従来と同様に主軸19a、副軸19b、クラ
ンク19cより構成されている。また、シャフト19の中心
には穴19dが開孔されている。20,21,22,23,24,25は、そ
れぞれ主軸19a、副軸19b、クランク19cに２つづつ開孔
され、穴19dと摺動部を連通する半径方向通路である。
半径方向通路20,21,22,23,24,25はそれぞれ絞り20a,21
a,22a,23a,24a,25a及び摺動部に面してある面積を有す
る油導入部20b,21b,22b,23b,24b,25bより構成されてい
る。
る。尚、従来例と同一部分は同一符号を付し説明を省略
する。又、第２図の矢印は、潤滑油の流れを示す。19は
シャフトであり、従来と同様に主軸19a、副軸19b、クラ
ンク19cより構成されている。また、シャフト19の中心
には穴19dが開孔されている。20,21,22,23,24,25は、そ
れぞれ主軸19a、副軸19b、クランク19cに２つづつ開孔
され、穴19dと摺動部を連通する半径方向通路である。
半径方向通路20,21,22,23,24,25はそれぞれ絞り20a,21
a,22a,23a,24a,25a及び摺動部に面してある面積を有す
る油導入部20b,21b,22b,23b,24b,25bより構成されてい
る。
上記構成において、運転されると吸入管17より流入す
る冷媒ガスは従来と同様に圧縮されて吐出管18より吐出
される。
る冷媒ガスは従来と同様に圧縮されて吐出管18より吐出
される。
又、潤滑油13は従来と同様に第１の通路14ポンプ室12
aより第２の通路16を介して、シャフトの穴19dに至る。
穴19d内の潤滑油13は、半径方向通路20,21,22,23,24,25
を介してそれぞれの摺動部に供給される。しかし従来と
違い、例えば主軸受７部を例にとってみると、シャフト
19に作用する荷重により、主軸受７の軸受中心O1に対し
主軸19aの中心O2が偏心した場合、主軸19aと主軸受７の
クリアランスは半径方向通路20で広くなり、半径方向通
路21で狭くなる。従って、半径方向通路20と21では、20
の方が潤滑油が多く流れることとなり、供給圧力PTから
潤滑油が流れることによる動圧圧力PVを差し引いた静圧
圧力として求まる油導入部20b,21bの周辺の圧力は半径
方向通路21側のPS21が半径方向通路20側のPS20より高く
なる。従ってPS20やPS21の作用する油導入部20b,21bの
面積を適度にとることにより、差圧によりシャフト19を
主軸受７の中心に押し戻す力を発生させることができ
る。又、主軸受７と主軸19aの間には潤滑油が供給され
ているのであるから半径方向通路20,21のないところで
は従来と同様に動圧圧力も発生しておりこの効果も利用
することができる。従って従来以上に軸受の耐荷重性を
向上させることができ、シャフトの小径化が図れその結
果摺動損失も減少する。
aより第２の通路16を介して、シャフトの穴19dに至る。
穴19d内の潤滑油13は、半径方向通路20,21,22,23,24,25
を介してそれぞれの摺動部に供給される。しかし従来と
違い、例えば主軸受７部を例にとってみると、シャフト
19に作用する荷重により、主軸受７の軸受中心O1に対し
主軸19aの中心O2が偏心した場合、主軸19aと主軸受７の
クリアランスは半径方向通路20で広くなり、半径方向通
路21で狭くなる。従って、半径方向通路20と21では、20
の方が潤滑油が多く流れることとなり、供給圧力PTから
潤滑油が流れることによる動圧圧力PVを差し引いた静圧
圧力として求まる油導入部20b,21bの周辺の圧力は半径
方向通路21側のPS21が半径方向通路20側のPS20より高く
なる。従ってPS20やPS21の作用する油導入部20b,21bの
面積を適度にとることにより、差圧によりシャフト19を
主軸受７の中心に押し戻す力を発生させることができ
る。又、主軸受７と主軸19aの間には潤滑油が供給され
ているのであるから半径方向通路20,21のないところで
は従来と同様に動圧圧力も発生しておりこの効果も利用
することができる。従って従来以上に軸受の耐荷重性を
向上させることができ、シャフトの小径化が図れその結
果摺動損失も減少する。
尚、絞り20a,21a,22a,23a,24a,25aは、摺動部での動
圧圧力や静圧圧力の為に潤滑油がシャフトの穴19d側へ
逆流することを防止するものである。
圧圧力や静圧圧力の為に潤滑油がシャフトの穴19d側へ
逆流することを防止するものである。
尚、本実施例では、ベーンポンプ式の給油機構にて説
明したが、ベーンポンプ式は、潤滑油の供給圧力が他の
方式に比べて高くとれる為、差圧により潤滑油を供給す
る本実施例等の場合には最も有利な方式であるが、その
他スプリングや羽根を利用した方式等においても密閉ケ
ーシング内が高圧である限り有効であることは言うまで
もない。
明したが、ベーンポンプ式は、潤滑油の供給圧力が他の
方式に比べて高くとれる為、差圧により潤滑油を供給す
る本実施例等の場合には最も有利な方式であるが、その
他スプリングや羽根を利用した方式等においても密閉ケ
ーシング内が高圧である限り有効であることは言うまで
もない。
また、本実施例では、空間や半径方向通路がシャフト
にある場合について説明したが軸受側にあっても効果は
同じであることは言うまでもない。
にある場合について説明したが軸受側にあっても効果は
同じであることは言うまでもない。
発明の効果 以上の説明から明らかな様に本発明は、シリンダと、
シリンダの両端に固定された主軸受及び副軸受と、主軸
受と副軸受内に回転自在に収納されクランクを有するシ
ャフトと、シャフトのクランクに嵌められシリンダ内を
偏心回転するローラと、シリンダの溝内を往復運動しロ
ーラと当接するベーンとにより構成される機構部本体
と、機械部本体と連結する給油機構と、主軸受及び副軸
受とシャフトとの摺動部及びクランクとローラの摺動部
の近傍に設けられかつ給油機構と連結する空間と、空間
と摺動部を連通し且つ絞りと油導入部で構成される複数
の半径方向通路を備えたものであるから、動圧と静圧の
両方を利用した軸受の構成とすることができ、軸受の耐
荷重を向上することができる等の効果を有する。
シリンダの両端に固定された主軸受及び副軸受と、主軸
受と副軸受内に回転自在に収納されクランクを有するシ
ャフトと、シャフトのクランクに嵌められシリンダ内を
偏心回転するローラと、シリンダの溝内を往復運動しロ
ーラと当接するベーンとにより構成される機構部本体
と、機械部本体と連結する給油機構と、主軸受及び副軸
受とシャフトとの摺動部及びクランクとローラの摺動部
の近傍に設けられかつ給油機構と連結する空間と、空間
と摺動部を連通し且つ絞りと油導入部で構成される複数
の半径方向通路を備えたものであるから、動圧と静圧の
両方を利用した軸受の構成とすることができ、軸受の耐
荷重を向上することができる等の効果を有する。
第１図は本発明の一実施例を示す回転型圧縮機の断面
図、第２図は第１図のII−II′線における軸受部の拡大
断面図であり、ａはシャフトに荷重が掛ったときのシャ
フト位置を示す断面図、ｂはシャフトの半径方向からの
潤滑油の流れと圧力を示す断面図、第３図は従来の回転
型圧縮機の断面図、第４図は第３図のIV−IV′線におけ
る断面図である。 ４……シリンダ、５……ローラ、６……ベーン、７……
主軸受、８……副軸受、９……機械部本体、12……給油
機構、19……シャフト、19d……穴、20,21,22,23,24,25
……半径方向通路、20a,21a,22a,23a,24a,25a……絞
り、20b,21b,22b,23b,24b,25b……油導入部。
図、第２図は第１図のII−II′線における軸受部の拡大
断面図であり、ａはシャフトに荷重が掛ったときのシャ
フト位置を示す断面図、ｂはシャフトの半径方向からの
潤滑油の流れと圧力を示す断面図、第３図は従来の回転
型圧縮機の断面図、第４図は第３図のIV−IV′線におけ
る断面図である。 ４……シリンダ、５……ローラ、６……ベーン、７……
主軸受、８……副軸受、９……機械部本体、12……給油
機構、19……シャフト、19d……穴、20,21,22,23,24,25
……半径方向通路、20a,21a,22a,23a,24a,25a……絞
り、20b,21b,22b,23b,24b,25b……油導入部。
Claims (1)
- 【請求項１】シリンダと、前記シリンダの両端に固定さ
れた主軸受および副軸受と、前記主軸受と副軸受内に回
転自在に収納されクランクを有するシャフトと、前記シ
ャフトのクランクに嵌められ前記シリンダ内を偏心回転
するローラと、前記シリンダの溝内を往復運動し前記ロ
ーラと当接するベーンとにより構成される機械部本体
と、前記機械部本体と連結する給油機構と、前記主軸受
及び副軸受と前記シャフトとの摺動部及び前記クランク
と前記ローラの摺動部の近傍に設けられかつ給油機構と
連結する空間と、前記空間と摺動部を連通し且つ絞りと
油導入部で構成される複数の半径方向の通路とを備えた
回転式圧縮機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63027080A JP2568610B2 (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | 回転式圧縮機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP63027080A JP2568610B2 (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | 回転式圧縮機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01203685A JPH01203685A (ja) | 1989-08-16 |
| JP2568610B2 true JP2568610B2 (ja) | 1997-01-08 |
Family
ID=12211099
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP63027080A Expired - Lifetime JP2568610B2 (ja) | 1988-02-08 | 1988-02-08 | 回転式圧縮機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2568610B2 (ja) |
-
1988
- 1988-02-08 JP JP63027080A patent/JP2568610B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01203685A (ja) | 1989-08-16 |
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