JP2564947Y2 - バレルフェイス形ピストンリング - Google Patents
バレルフェイス形ピストンリングInfo
- Publication number
- JP2564947Y2 JP2564947Y2 JP1991063594U JP6359491U JP2564947Y2 JP 2564947 Y2 JP2564947 Y2 JP 2564947Y2 JP 1991063594 U JP1991063594 U JP 1991063594U JP 6359491 U JP6359491 U JP 6359491U JP 2564947 Y2 JP2564947 Y2 JP 2564947Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- ring
- face type
- barrel face
- type piston
- piston ring
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Landscapes
- Pistons, Piston Rings, And Cylinders (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】この考案は、優れた初期なじみ性
を有する内燃機関用バレルフェイス形ピストンリングに
関連する。
を有する内燃機関用バレルフェイス形ピストンリングに
関連する。
【０００２】
【従来の技術】一般に、ディーゼル機関用ピストンリン
グでは、シリンダ径に対するピストンの長さが短くなる
と、スカッフィングの原因となるピストンの首振り運動
が生じやすい。また、熱ひずみの大きいシリンダでは初
期なじみの期間にスカッフィングを起こすおそれがあ
る。スカッフィングを減少するため、すべり面にあらか
じめ丸みを与えたバレルフェイス形ピストンリングが採
用される。バレルフェイス形ピストンリングは、シリン
ダ壁上部に油膜形成を助長してシリンダ壁を破傷するお
それが少なく、初期なじみがつきやすくかつオイル消費
量を低減することができる。バレルフェイス形ピストン
リングのすべり面の丸みの度合いはリングの幅寸法に殆
ど無関係に一定の円弧で与えられる。
グでは、シリンダ径に対するピストンの長さが短くなる
と、スカッフィングの原因となるピストンの首振り運動
が生じやすい。また、熱ひずみの大きいシリンダでは初
期なじみの期間にスカッフィングを起こすおそれがあ
る。スカッフィングを減少するため、すべり面にあらか
じめ丸みを与えたバレルフェイス形ピストンリングが採
用される。バレルフェイス形ピストンリングは、シリン
ダ壁上部に油膜形成を助長してシリンダ壁を破傷するお
それが少なく、初期なじみがつきやすくかつオイル消費
量を低減することができる。バレルフェイス形ピストン
リングのすべり面の丸みの度合いはリングの幅寸法に殆
ど無関係に一定の円弧で与えられる。
【０００３】
【考案が解決しようとする課題】燃焼室に最も近い位置
でピストンのリング溝に装着されるピストンリング、特
にディーゼルエンジン用の圧力リングには、ガス窒化に
より表面処理したピストンリングを用いるため、シリン
ダ壁との良好な初期なじみ性を生ずることが必要とな
る。また、エンジンの運転中に、ピストンの往復運動に
伴ってピストンが角度１°程度の首振り運動を行うた
め、従来の圧力リングでは、ピストンの首振り運動への
追従が困難であり、シリンダ壁の上部では所望の厚さの
油膜が形成されない問題がある。従って、この考案は、
初期なじみ性に優れたバレルフェイス形ピストンリング
を提供することを目的とする。
でピストンのリング溝に装着されるピストンリング、特
にディーゼルエンジン用の圧力リングには、ガス窒化に
より表面処理したピストンリングを用いるため、シリン
ダ壁との良好な初期なじみ性を生ずることが必要とな
る。また、エンジンの運転中に、ピストンの往復運動に
伴ってピストンが角度１°程度の首振り運動を行うた
め、従来の圧力リングでは、ピストンの首振り運動への
追従が困難であり、シリンダ壁の上部では所望の厚さの
油膜が形成されない問題がある。従って、この考案は、
初期なじみ性に優れたバレルフェイス形ピストンリング
を提供することを目的とする。
【０００４】
【課題を解決するための手段】この考案によるバレルフ
ェイス形ピストンリング（10、20）は、径方向に互いに
平行に形成されたリング下面（13、23）及びリング上面
（14、24）と、リング下面（13、23）とリング上面（1
4、24）との間に形成されたバレルフェイス形の外周面
（11、21）とを有する。外周面（11、21）は、テーパ面
部（12、22）と、テーパ面部（12、22）とリング上面
（14、24）との間に形成された上部円弧面（11a、21a）
と、テーパ面部（12、22）とリング下面（13、23）との
間に形成された下部円弧面（11b、21b）を備えている。
テーパ面部（12、22）のテーパ角度（θ）はリング下面
（13、23）からリング上面（14、24）に向かって内側に
傾斜して外周面（11、21）が縮径される。上部円弧面
（11a、21a）及び下部円弧面（11b、21b）は、それぞれ
同一曲率の円弧面又は円滑な連続する曲面を構成する異
なる曲率の複数の円弧面の組み合わせにより形成され
る。上部円弧面（11a、21a）の全ての曲率半径は下部円
弧面（11b、21b）の全ての曲率半径よりも大きい。上部
円弧面（11a、21a）とテーパ面部（12、22）との境界部
及び下部円弧面（11b、21b）とテーパ面部（12、22）と
の境界部はエッジなしに円滑に成形される。この考案の
実施例では、テーパ面部（12、22）のテーパ角度（θ）
は２０’〜１°であり、テーパ面部の長さ（L1、L2）は
リング幅の１／３〜１／２である。
ェイス形ピストンリング（10、20）は、径方向に互いに
平行に形成されたリング下面（13、23）及びリング上面
（14、24）と、リング下面（13、23）とリング上面（1
4、24）との間に形成されたバレルフェイス形の外周面
（11、21）とを有する。外周面（11、21）は、テーパ面
部（12、22）と、テーパ面部（12、22）とリング上面
（14、24）との間に形成された上部円弧面（11a、21a）
と、テーパ面部（12、22）とリング下面（13、23）との
間に形成された下部円弧面（11b、21b）を備えている。
テーパ面部（12、22）のテーパ角度（θ）はリング下面
（13、23）からリング上面（14、24）に向かって内側に
傾斜して外周面（11、21）が縮径される。上部円弧面
（11a、21a）及び下部円弧面（11b、21b）は、それぞれ
同一曲率の円弧面又は円滑な連続する曲面を構成する異
なる曲率の複数の円弧面の組み合わせにより形成され
る。上部円弧面（11a、21a）の全ての曲率半径は下部円
弧面（11b、21b）の全ての曲率半径よりも大きい。上部
円弧面（11a、21a）とテーパ面部（12、22）との境界部
及び下部円弧面（11b、21b）とテーパ面部（12、22）と
の境界部はエッジなしに円滑に成形される。この考案の
実施例では、テーパ面部（12、22）のテーパ角度（θ）
は２０’〜１°であり、テーパ面部の長さ（L1、L2）は
リング幅の１／３〜１／２である。
【０００５】テーパ面部（12、22）のテーパ角度（θ）
はリング下面（13、23）からリング上面（14、24）に向
かって内側に傾斜して外周面（11、21）が縮径されるの
で、バレルフェイス形ピストンリング（10、20）はピス
トンの首振り運動にも十分に追従することができる。上
部円弧面（11a、21a）とテーパ面部（12、22）との境界
部はエッジが生じないように円滑に成形されるため、シ
リンダ壁面と円滑に摺動接触しかつ過剰量のオイルを掻
き上げないので、摩耗時又はピストンの首振り時に、シ
リンダ壁面と外周面（11、21）との間に好適な厚さの油
膜が形成される。また、下部円弧面（11b、21b）とテー
パ面部（12、22）との境界部はエッジが生じないように
円滑に成形されるため、良好な初期なじみ性が得られる
と共に、ピストンの首振り運動にもバレルフェイス形ピ
ストンリング（10、20）に過度な応力を発生させず、円
滑に追従させることができる。
はリング下面（13、23）からリング上面（14、24）に向
かって内側に傾斜して外周面（11、21）が縮径されるの
で、バレルフェイス形ピストンリング（10、20）はピス
トンの首振り運動にも十分に追従することができる。上
部円弧面（11a、21a）とテーパ面部（12、22）との境界
部はエッジが生じないように円滑に成形されるため、シ
リンダ壁面と円滑に摺動接触しかつ過剰量のオイルを掻
き上げないので、摩耗時又はピストンの首振り時に、シ
リンダ壁面と外周面（11、21）との間に好適な厚さの油
膜が形成される。また、下部円弧面（11b、21b）とテー
パ面部（12、22）との境界部はエッジが生じないように
円滑に成形されるため、良好な初期なじみ性が得られる
と共に、ピストンの首振り運動にもバレルフェイス形ピ
ストンリング（10、20）に過度な応力を発生させず、円
滑に追従させることができる。
【０００６】
【実施例】以下、この考案によるバレルフェイス形ピス
トンリングの実施例を図１〜図４について説明する。図
１に示すように、この考案によるバレルフェイス形ピス
トンリング１０は、径方向に互いに平行に形成されたリ
ング下面１３及びリング上面１４と、リング下面１３と
リング上面１４との間に形成されたバレルフェイス形の
外周面１１とを有する。外周面１１は、テーパ面部１２
と、テーパ面部１２とリング上面１４との間に形成され
た上部円弧面１１ａと、テーパ面部１２とリング下面１
３との間に形成された下部円弧面１１ｂとを備えてい
る。図示の実施例では、上部円弧面１１ａの全ての曲率
半径は下部円弧面１１ｂの全ての曲率半径よりも大きい
が、上部円弧面１１ａ及び下部円弧面１１ｂは、それぞ
れ同一曲率の円弧面又は円滑な連続する曲面を構成する
異なる曲率の複数の円弧面の組み合わせにより形成され
る。テーパ面部１２はリング中心軸線に対して２０’〜
１°のテーパ角度θで傾斜し、テーパ面部１２の長さＬ
1はリング幅（Ｂ）の約１／３〜１／２に相当する。特
定の外周面１１の形状では、理論計算値及び実験から例
えばテーパ角度θ＝３０’で油膜厚さが最適となり、オ
イル消費量を低減できることが判明した。テーパ角度θ
はリング下面１３からリング上面１４に向かって内側に
傾斜して外周面１１が縮径され、テーパ面部１２、上部
円弧面１１ａ及び下部円弧面１１ｂは図示しないシリン
ダ壁に摺接するため、上部円弧面１１ａ及び下部円弧面
１１ｂとテーパ面部１２との各境界部は極力エッジが生
じないように円滑に成形される。
トンリングの実施例を図１〜図４について説明する。図
１に示すように、この考案によるバレルフェイス形ピス
トンリング１０は、径方向に互いに平行に形成されたリ
ング下面１３及びリング上面１４と、リング下面１３と
リング上面１４との間に形成されたバレルフェイス形の
外周面１１とを有する。外周面１１は、テーパ面部１２
と、テーパ面部１２とリング上面１４との間に形成され
た上部円弧面１１ａと、テーパ面部１２とリング下面１
３との間に形成された下部円弧面１１ｂとを備えてい
る。図示の実施例では、上部円弧面１１ａの全ての曲率
半径は下部円弧面１１ｂの全ての曲率半径よりも大きい
が、上部円弧面１１ａ及び下部円弧面１１ｂは、それぞ
れ同一曲率の円弧面又は円滑な連続する曲面を構成する
異なる曲率の複数の円弧面の組み合わせにより形成され
る。テーパ面部１２はリング中心軸線に対して２０’〜
１°のテーパ角度θで傾斜し、テーパ面部１２の長さＬ
1はリング幅（Ｂ）の約１／３〜１／２に相当する。特
定の外周面１１の形状では、理論計算値及び実験から例
えばテーパ角度θ＝３０’で油膜厚さが最適となり、オ
イル消費量を低減できることが判明した。テーパ角度θ
はリング下面１３からリング上面１４に向かって内側に
傾斜して外周面１１が縮径され、テーパ面部１２、上部
円弧面１１ａ及び下部円弧面１１ｂは図示しないシリン
ダ壁に摺接するため、上部円弧面１１ａ及び下部円弧面
１１ｂとテーパ面部１２との各境界部は極力エッジが生
じないように円滑に成形される。
【０００７】エンジンの稼動中に、ピストンは往復運動
に伴い角度約１°で首振り運動を行うが、バレルフェイ
ス形ピストンリング１０では、テーパ面部１２のテーパ
角度θはリング下面１３からリング上面１４に向かって
リング中心軸線に対して２０’〜１°のテーパ角度θで
内側に傾斜して外周面１１が縮径されるので、ピストン
の首振り運動にも十分に追従することができる。特に、
ディーゼルエンジンでは、運転の際の初期なじみ性に優
れ、全運転期間を通じて安定したオイル消費性能が得ら
れる。上部円弧面１１ａとテーパ面部１２との境界部は
エッジが生じないように円滑に成形されるため、シリン
ダ壁面と円滑に摺動接触しかつ過剰量のオイルを掻き上
げないので、摩耗時又はピストンの首振り時に、シリン
ダ壁面と外周面１１との間に好適な厚さの油膜が形成さ
れる。また、下部円弧面１１ｂとテーパ面部１２との境
界部はエッジが生じないように円滑に成形されるため、
良好な初期なじみ性が得られると共に、ピストンの首振
り運動にもバレルフェイス形ピストンリング１０に過度
な応力を発生させず、円滑に追従させることができる。
下部円弧面１１ｂとテーパ面部１２との境界部はバレル
フェイス形ピストンリング１０で最も外側に位置してシ
リンダ壁面に強く当接するため、境界部にエッジが形成
されると、初期なじみ性が著しく低下すると共に、適正
な厚さの油膜を形成することができない。
に伴い角度約１°で首振り運動を行うが、バレルフェイ
ス形ピストンリング１０では、テーパ面部１２のテーパ
角度θはリング下面１３からリング上面１４に向かって
リング中心軸線に対して２０’〜１°のテーパ角度θで
内側に傾斜して外周面１１が縮径されるので、ピストン
の首振り運動にも十分に追従することができる。特に、
ディーゼルエンジンでは、運転の際の初期なじみ性に優
れ、全運転期間を通じて安定したオイル消費性能が得ら
れる。上部円弧面１１ａとテーパ面部１２との境界部は
エッジが生じないように円滑に成形されるため、シリン
ダ壁面と円滑に摺動接触しかつ過剰量のオイルを掻き上
げないので、摩耗時又はピストンの首振り時に、シリン
ダ壁面と外周面１１との間に好適な厚さの油膜が形成さ
れる。また、下部円弧面１１ｂとテーパ面部１２との境
界部はエッジが生じないように円滑に成形されるため、
良好な初期なじみ性が得られると共に、ピストンの首振
り運動にもバレルフェイス形ピストンリング１０に過度
な応力を発生させず、円滑に追従させることができる。
下部円弧面１１ｂとテーパ面部１２との境界部はバレル
フェイス形ピストンリング１０で最も外側に位置してシ
リンダ壁面に強く当接するため、境界部にエッジが形成
されると、初期なじみ性が著しく低下すると共に、適正
な厚さの油膜を形成することができない。
【０００８】図３は、従来のバレルフェイス形ピストン
リングのオイル消費率を１００％としてこの考案の実施
例によるバレルフェイス形ピストンリング１０のオイル
消費率と比較するグラフである。図３に示すように、こ
の考案のバレルフェイス形ピストンリング１０のオイル
消費量は従来のバレルフェイス形ピストンリングに比べ
て大幅に低下している。図４は、従来のバレルフェイス
形ピストンリングとこの考案の実施例によるバレルフェ
イス形ピストンリング１０との２００時間の運転により
得られたオイル消費率の変化を示すグラフである。図４
は、運転の初期段階からこの考案によるバレルフェイス
形ピストンリング１０が従来のバレルフェイス形ピスト
ンリングに比べて顕著に低いオイル消費率を生ずること
及び運転時間の経過と共にさらに低下するが、５０時間
経過前にほぼ一定のオイル消費率となることを示す。従
って、この考案によるバレルフェイス形ピストンリング
１０が良好な初期なじみ性を備え、初期なじみ性の改善
によりならし運転の期間短縮が可能となることが理解さ
れよう。
リングのオイル消費率を１００％としてこの考案の実施
例によるバレルフェイス形ピストンリング１０のオイル
消費率と比較するグラフである。図３に示すように、こ
の考案のバレルフェイス形ピストンリング１０のオイル
消費量は従来のバレルフェイス形ピストンリングに比べ
て大幅に低下している。図４は、従来のバレルフェイス
形ピストンリングとこの考案の実施例によるバレルフェ
イス形ピストンリング１０との２００時間の運転により
得られたオイル消費率の変化を示すグラフである。図４
は、運転の初期段階からこの考案によるバレルフェイス
形ピストンリング１０が従来のバレルフェイス形ピスト
ンリングに比べて顕著に低いオイル消費率を生ずること
及び運転時間の経過と共にさらに低下するが、５０時間
経過前にほぼ一定のオイル消費率となることを示す。従
って、この考案によるバレルフェイス形ピストンリング
１０が良好な初期なじみ性を備え、初期なじみ性の改善
によりならし運転の期間短縮が可能となることが理解さ
れよう。
【０００９】図２は、図１の実施例のテーパ面部１２よ
りリング幅Ｂに対し長さＬ2が大きいテーパ面部２２を
有する外周面２１を備えたこの考案による他の実施例の
バレルフェイス形ピストンリング２０を示す。
りリング幅Ｂに対し長さＬ2が大きいテーパ面部２２を
有する外周面２１を備えたこの考案による他の実施例の
バレルフェイス形ピストンリング２０を示す。
【００１０】
【考案の効果】前記のように、この考案によるバレルフ
ェイス形ピストンリングは、ピストンの首振り運動にも
十分に追従でき、好適な初期なじみ性が得られ、運転初
期を含み全運転期間を通じてオイル消費率を低減しかつ
安定化することができるので、エンジンの性能を向上す
ることができる。
ェイス形ピストンリングは、ピストンの首振り運動にも
十分に追従でき、好適な初期なじみ性が得られ、運転初
期を含み全運転期間を通じてオイル消費率を低減しかつ
安定化することができるので、エンジンの性能を向上す
ることができる。
【図１】 この考案によるバレルフェイス形ピストンリ
ングの実施例を示す断面図
ングの実施例を示す断面図
【図２】 他の実施例の断面図
【図３】 従来のバレルフェイス形ピストンリングとこ
の考案の実施例によるバレルフェイス形ピストンリング
のオイル消費率と比較するグラフ
の考案の実施例によるバレルフェイス形ピストンリング
のオイル消費率と比較するグラフ
【図４】 従来のバレルフェイス形ピストンリングとこ
の考案の実施例によるバレルフェイス形ピストンリング
との２００時間の運転により得られたオイル消費率の変
化を示すグラフ
の考案の実施例によるバレルフェイス形ピストンリング
との２００時間の運転により得られたオイル消費率の変
化を示すグラフ
１０・・バレルフェイス形ピストンリング、 １１・・
外周面、 １１ａ・・上部円弧面、 １１ｂ・・下部円
弧面、 １２．．テーパ面部、 １３・・リング下面、
１４・・リング上面、
外周面、 １１ａ・・上部円弧面、 １１ｂ・・下部円
弧面、 １２．．テーパ面部、 １３・・リング下面、
１４・・リング上面、
Claims (3)
- 【請求項１】 径方向に互いに平行に形成されたリング
下面（13、23）及びリング上面（14、24）と、前記リン
グ下面（13、23）と前記リング上面（14、24）との間に
形成されたバレルフェイス形の外周面（11、21）とを有
するピストンリング（10、20）において、 前記外周面（11、21）は、テーパ面部（12、22）と、該
テーパ面部（12、22）と前記リング上面（14、24）との
間に形成された上部円弧面（11a、21a）と、前記テーパ
面部（12、22）と前記リング下面（13、23）との間に形
成された下部円弧面（11b、21b）を備え、 前記テーパ面部（12、22）のテーパ角度（θ）は、前記
リング下面（13、23）から前記リング上面（14、24）に
向かって内側に傾斜して前記外周面（11、21）が縮径さ
れ、 前記上部円弧面（11a、21a）及び前記下部円弧面（11
b、21b）は、それぞれ同一曲率の円弧面又は円滑な連続
する曲面を構成する異なる曲率の複数の円弧面の組み合
わせにより形成され、 前記上部円弧面（11a、21a）の全ての曲率半径は前記下
部円弧面（11b、21b）の全ての曲率半径よりも大きく、 前記上部円弧面（11a、21a）と前記テーパ面部（12、2
2）との境界部及び前記下部円弧面（11b、21b）と前記
テーパ面部（12、22）との境界部はエッジなしに円滑に
成形されることを特徴とするバレルフェイス形ピストン
リング。 - 【請求項２】 前記テーパ面部（12、22）のテーパ角度
（θ）は２０’〜１°である請求項１に記載のバレルフ
ェイス形ピストンリング。 - 【請求項３】 前記テーパ面部の長さ（L1、L2）はリン
グ幅の１／３〜１／２である請求項１又は請求項２のい
ずれか１項に記載のバレルフェイス形ピストンリング。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991063594U JP2564947Y2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | バレルフェイス形ピストンリング |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991063594U JP2564947Y2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | バレルフェイス形ピストンリング |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0514733U JPH0514733U (ja) | 1993-02-26 |
| JP2564947Y2 true JP2564947Y2 (ja) | 1998-03-11 |
Family
ID=13233753
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991063594U Expired - Fee Related JP2564947Y2 (ja) | 1991-08-12 | 1991-08-12 | バレルフェイス形ピストンリング |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2564947Y2 (ja) |
Families Citing this family (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE10340313A1 (de) * | 2003-09-02 | 2005-05-19 | Mahle Gmbh | Ölabstreifring-Ringnut-Anordnung für Kolben von Verbrennungsmotoren |
| JP2008082555A (ja) * | 2007-11-19 | 2008-04-10 | Ntn Corp | 空気シリンダー用ピストンパッキン |
| US9334830B2 (en) * | 2014-06-06 | 2016-05-10 | General Electric Company | Piston assembly for a reciprocating engine |
| JP2023097976A (ja) * | 2021-12-28 | 2023-07-10 | 株式会社リケン | ピストンリング及びピストンリングセット |
Family Cites Families (4)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS5645414B2 (ja) * | 1973-08-10 | 1981-10-26 | ||
| JPS58149547U (ja) * | 1982-03-31 | 1983-10-07 | いすゞ自動車株式会社 | ピストンリング |
| JPS63202756U (ja) * | 1987-06-18 | 1988-12-27 | ||
| JPS649462A (en) * | 1987-07-01 | 1989-01-12 | Ricoh Kk | Overcoat type photosensitive body high in sensitivity |
-
1991
- 1991-08-12 JP JP1991063594U patent/JP2564947Y2/ja not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0514733U (ja) | 1993-02-26 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| CN107407412A (zh) | 侧轨 | |
| US4251083A (en) | Piston ring with tongue and groove joint | |
| JP2564947Y2 (ja) | バレルフェイス形ピストンリング | |
| JP4778429B2 (ja) | 内燃機関のピストンのための油かきリング−リング溝−アッセンブリ | |
| JP2004526926A (ja) | 内燃機関用オイルリング | |
| JP2007504407A (ja) | 内燃機関のピストンのための油かきリング | |
| JP2005009433A (ja) | ピストンリング | |
| JPH0231557Y2 (ja) | ||
| JP2651951B2 (ja) | 複数のピストンリングを備えたディーゼルエンジン用ピストン | |
| JP2001082605A (ja) | 組合せオイルリング | |
| JP2018112275A (ja) | ピストンリングの取付構造 | |
| JPH08121242A (ja) | 内燃機関用ピストン | |
| JPH0636284Y2 (ja) | 内燃機関のピストンのピストンリング溝構造 | |
| JPH0842693A (ja) | オイルリング | |
| JP2004162635A (ja) | 組合せピストンリング | |
| JPS6246949Y2 (ja) | ||
| JPS6224776Y2 (ja) | ||
| JPS6220687Y2 (ja) | ||
| JPH0634152U (ja) | 内燃機関のピストン構造 | |
| JP4201293B2 (ja) | 内燃機関用組合せオイルコントロールリング | |
| JPH0122918Y2 (ja) | ||
| JPH08226540A (ja) | オイルリング装置 | |
| JPH0680057U (ja) | 内燃機関用圧力リング | |
| JPH04107572U (ja) | 内燃機関用ピストン | |
| JPS6347638Y2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |