JP2563681B2 - 高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パウダー - Google Patents
高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パウダーInfo
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Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本発明は希土類元素（以下ＲＥＭ
と称する）が添加された高アルミニウム含有鋼の鋳造に
用いるパウダーに関する。
と称する）が添加された高アルミニウム含有鋼の鋳造に
用いるパウダーに関する。
【０００２】
【従来の技術】一般に鋼の連続鋳造においては、溶鋼の
酸化防止及び鋳型と凝固シェル間の潤滑のために、Ｃａ
Ｏ、ＳｉＯ2 を主成分とし、溶媒剤としてＮａ2 Ｏ、Ｋ
2 Ｏ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＮａＦ、ＫＦ、ＡｌＦ3 等に炭素粉
を添加した物を用いている。
酸化防止及び鋳型と凝固シェル間の潤滑のために、Ｃａ
Ｏ、ＳｉＯ2 を主成分とし、溶媒剤としてＮａ2 Ｏ、Ｋ
2 Ｏ、Ａｌ2 Ｏ3 、ＮａＦ、ＫＦ、ＡｌＦ3 等に炭素粉
を添加した物を用いている。
【０００３】しかし、これ等のパウダーを用いても高ア
ルミニウム含有鋼の鋳造においては溶鋼中のＡｌの一部
が酸化してＡｌ2 Ｏ3 となり、また、パウダー中の酸化
物を還元するため鋳造中にパウダーが変質し、該パウダ
ーの重要な物性である粘度や溶融温度が上昇する。この
結果鋳片表面の縦割れ、横割れの多発、鋳片内質の劣
化、潤滑不良によるブレークアウト等の鋳造事故が発生
する。更に、鋳造時は鋳型内パウダーに起因した白煙が
発生し湯面監視等の鋳込作業の支障、作業環境の悪化等
の問題がある。
ルミニウム含有鋼の鋳造においては溶鋼中のＡｌの一部
が酸化してＡｌ2 Ｏ3 となり、また、パウダー中の酸化
物を還元するため鋳造中にパウダーが変質し、該パウダ
ーの重要な物性である粘度や溶融温度が上昇する。この
結果鋳片表面の縦割れ、横割れの多発、鋳片内質の劣
化、潤滑不良によるブレークアウト等の鋳造事故が発生
する。更に、鋳造時は鋳型内パウダーに起因した白煙が
発生し湯面監視等の鋳込作業の支障、作業環境の悪化等
の問題がある。
【０００４】そこで、高アルミニウム含有鋼の鋳造にお
いては例えば特公昭６３−５６０１９号公報に示すよう
に、溶鋼中のＡｌ酸化の抑制のためにパウダー中のＳｉ
Ｏ2 を７重量％以下にする。また、特開昭６１−１８６
１５６号公報のようにＢａＯを８〜４０重量％含み塩基
度０．３〜０．６、融点８００〜９００℃とし、パウダ
ー中のＳｉＯ2 を多くしてＡｌ2 Ｏ3 吸収時の物性安定
化を図るとともに、Ｌｉ2 Ｏを１〜１０重量％含有せし
めたパウダーが提案されている。
いては例えば特公昭６３−５６０１９号公報に示すよう
に、溶鋼中のＡｌ酸化の抑制のためにパウダー中のＳｉ
Ｏ2 を７重量％以下にする。また、特開昭６１−１８６
１５６号公報のようにＢａＯを８〜４０重量％含み塩基
度０．３〜０．６、融点８００〜９００℃とし、パウダ
ー中のＳｉＯ2 を多くしてＡｌ2 Ｏ3 吸収時の物性安定
化を図るとともに、Ｌｉ2 Ｏを１〜１０重量％含有せし
めたパウダーが提案されている。
【０００５】
【発明が解決しようとする課題】しかしながら、これ等
のパウダーを用いても例えばパウダー中のＳｉＯ2 を７
重量％以下にしても、Ａｌ2 Ｏ3 の生成は抑制できるが
パウダーの粘度及び溶融温度が不安定となりパウダーの
流入不良を生じる。一方パウダー中のＳｉＯ2 を多くし
てＬｉ2 Ｏを添加しＡｌ2 Ｏ3 吸収時の物性安定化を図
るパウダーも、パウダー中のＳｉＯ2 による溶鋼中のＡ
ｌの酸化反応により溶鋼中のＡｌの酸化消耗が大きく、
溶融パウダー中のＡｌ2 Ｏ3 が増加して鋳造中にパウダ
ーが変質し、該パウダーの重要な物性である粘度や溶融
温度が上昇する。この結果鋳片表面の縦割れ、横割れの
多発、鋳片内質の劣化、潤滑不良によるブレークアウト
等の鋳造事故が発生する等の問題点は解消しえない。
のパウダーを用いても例えばパウダー中のＳｉＯ2 を７
重量％以下にしても、Ａｌ2 Ｏ3 の生成は抑制できるが
パウダーの粘度及び溶融温度が不安定となりパウダーの
流入不良を生じる。一方パウダー中のＳｉＯ2 を多くし
てＬｉ2 Ｏを添加しＡｌ2 Ｏ3 吸収時の物性安定化を図
るパウダーも、パウダー中のＳｉＯ2 による溶鋼中のＡ
ｌの酸化反応により溶鋼中のＡｌの酸化消耗が大きく、
溶融パウダー中のＡｌ2 Ｏ3 が増加して鋳造中にパウダ
ーが変質し、該パウダーの重要な物性である粘度や溶融
温度が上昇する。この結果鋳片表面の縦割れ、横割れの
多発、鋳片内質の劣化、潤滑不良によるブレークアウト
等の鋳造事故が発生する等の問題点は解消しえない。
【０００６】そこで、本発明者等は前述の如くパウダー
と溶鋼中のＡｌに起因した鋳造中の問題点を解決するた
めに、先に高アルミニウム含有鋼の鋳造法および鋳造用
パウダー（特願平１−２０９８９４号）を出願し、溶融
パウダー中のＡｌ2 Ｏ3 の増加を抑制し高融点の２Ｃａ
Ｏ．Ａｌ2 Ｏ3 ．ＳｉＯ2 の析出を防止しパウダーの溶
融温度を１２５０℃以下に保持し鋳片内外品質の劣化、
潤滑不良によるブレークアウト等の鋳造事故を解決し
た。また、鋳造事故の解決とともに、Ｎａ2 Ｏ、ＮａＦ
に起因した白煙を防止して鋳造作業環境の改善等を実現
しかなりの効果をあげている。
と溶鋼中のＡｌに起因した鋳造中の問題点を解決するた
めに、先に高アルミニウム含有鋼の鋳造法および鋳造用
パウダー（特願平１−２０９８９４号）を出願し、溶融
パウダー中のＡｌ2 Ｏ3 の増加を抑制し高融点の２Ｃａ
Ｏ．Ａｌ2 Ｏ3 ．ＳｉＯ2 の析出を防止しパウダーの溶
融温度を１２５０℃以下に保持し鋳片内外品質の劣化、
潤滑不良によるブレークアウト等の鋳造事故を解決し
た。また、鋳造事故の解決とともに、Ｎａ2 Ｏ、ＮａＦ
に起因した白煙を防止して鋳造作業環境の改善等を実現
しかなりの効果をあげている。
【０００７】しかし、高アルミニウム含有に加えＲＥＭ
が添加された鋼の連続鋳造においては、パウダーの溶融
温度の上昇、粘度の不安定化を生じ鋳片表面に縦割れ、
横割れが多発し、更にパウダーの著しい物性劣化となり
潤滑不良によるブレークアウトが生じる。また、鋳造中
のパウダーによる白煙が激しく湯面監視が困難となり鋳
造作業に支障となるとともに、周辺を含め作業環境の悪
化等の問題がある。
が添加された鋼の連続鋳造においては、パウダーの溶融
温度の上昇、粘度の不安定化を生じ鋳片表面に縦割れ、
横割れが多発し、更にパウダーの著しい物性劣化となり
潤滑不良によるブレークアウトが生じる。また、鋳造中
のパウダーによる白煙が激しく湯面監視が困難となり鋳
造作業に支障となるとともに、周辺を含め作業環境の悪
化等の問題がある。
【０００８】本発明はこれ等従来の鋳造用パウダーの欠
点である鋳造中のパウダーの溶融温度、粘度の悪化およ
びこれに起因した鋳片縦割れ、横割れ等の鋳片表面欠陥
の防止、ブレークアウト等の鋳造事故の回避、白煙によ
る作業環境の悪化等を解決した希土類元素が添加された
高アルミニウム含有鋼の鋳造に用いるパウダーを提供す
ることにある。
点である鋳造中のパウダーの溶融温度、粘度の悪化およ
びこれに起因した鋳片縦割れ、横割れ等の鋳片表面欠陥
の防止、ブレークアウト等の鋳造事故の回避、白煙によ
る作業環境の悪化等を解決した希土類元素が添加された
高アルミニウム含有鋼の鋳造に用いるパウダーを提供す
ることにある。
【０００９】
【課題を解決するための手段】本発明者等は高アルミニ
ウム含有鋼の連続鋳造に際し、パウダーの物性が悪化し
鋳片品質の悪化、ブレークアウト等の鋳造事故及び作業
環境の悪化を招く白煙について新たな知見として、鋼中
のアルミニウムの一部がパウダー中のＳｉＯ2 により酸
化されＡｌ2 Ｏ3 を生成しパウダー中で高融点の２Ｃａ
Ｏ．Ａｌ2 Ｏ3 ．ＳｉＯ2 を形成しパウダーの溶融温
度、粘度の上昇を招くこと、また、パウダー中のＮａ化
合物が鋼中のアルミニウムにより還元され、Ｎａがパウ
ダー層内を気化上昇中にＮａＦ、Ｎａ2 ＣＯ3 の微粒子
となり白煙を生じることを見出した。
ウム含有鋼の連続鋳造に際し、パウダーの物性が悪化し
鋳片品質の悪化、ブレークアウト等の鋳造事故及び作業
環境の悪化を招く白煙について新たな知見として、鋼中
のアルミニウムの一部がパウダー中のＳｉＯ2 により酸
化されＡｌ2 Ｏ3 を生成しパウダー中で高融点の２Ｃａ
Ｏ．Ａｌ2 Ｏ3 ．ＳｉＯ2 を形成しパウダーの溶融温
度、粘度の上昇を招くこと、また、パウダー中のＮａ化
合物が鋼中のアルミニウムにより還元され、Ｎａがパウ
ダー層内を気化上昇中にＮａＦ、Ｎａ2 ＣＯ3 の微粒子
となり白煙を生じることを見出した。
【００１０】そこで、この知見により鋳片品質の劣化、
ブレークアウト等の鋳造事故及び作業環境の悪化を、パ
ウダーのＳｉＯ2 を１０〜２０％、Ｎａ2 Ｏを５〜１０
％、Ａｌ2 Ｏ3 を１０％以下とすることで解決し効果を
上げている。
ブレークアウト等の鋳造事故及び作業環境の悪化を、パ
ウダーのＳｉＯ2 を１０〜２０％、Ｎａ2 Ｏを５〜１０
％、Ａｌ2 Ｏ3 を１０％以下とすることで解決し効果を
上げている。
【００１１】更に、本発明者等は高アルミニウム含有鋼
の連続鋳造パウダーについて継続して研究した結果、高
アルミニウム含有に加えＲＥＭが添加された鋼の連続鋳
造は鋼中のアルミニウムの一部が酸化しＡｌ2 Ｏ3 とな
り、しかも、鋼中のＲＥＭ濃度が極めて低い（数ｐｐ
ｍ）にも拘かわらずＲＥＭが強活性の元素のためにＡｌ
／ＲＥＭが１００倍以上でも鋼中でＲＥＭが選択的に酸
化され，酸化生成物であるＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ
2 Ｏ3 等が連続鋳造中のパウダーに１０〜１５％も混入
濃化される。この結果、連続鋳造中のパウダーの溶融温
度および粘度が鋼中アルミニウムの一部酸化によるＡｌ
2 Ｏ3 の混入濃化よりも極めて顕著に悪化する。
の連続鋳造パウダーについて継続して研究した結果、高
アルミニウム含有に加えＲＥＭが添加された鋼の連続鋳
造は鋼中のアルミニウムの一部が酸化しＡｌ2 Ｏ3 とな
り、しかも、鋼中のＲＥＭ濃度が極めて低い（数ｐｐ
ｍ）にも拘かわらずＲＥＭが強活性の元素のためにＡｌ
／ＲＥＭが１００倍以上でも鋼中でＲＥＭが選択的に酸
化され，酸化生成物であるＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ
2 Ｏ3 等が連続鋳造中のパウダーに１０〜１５％も混入
濃化される。この結果、連続鋳造中のパウダーの溶融温
度および粘度が鋼中アルミニウムの一部酸化によるＡｌ
2 Ｏ3 の混入濃化よりも極めて顕著に悪化する。
【００１２】即ち、ＲＥＭは鋼中アルミニウムとは異な
り、強活性元素であるために溶鋼への添加量が少ないに
も拘かわらず、Ａｌの酸化反応が安定してもＲＥＭの酸
化反応が進行するとともに、パウダーと溶鋼界面でのパ
ウダーの主成分である酸化物（主にＳｉＯ2 ）を還元す
る反応も進行しており、Ａｌ2 Ｏ3 の濃化とともに、Ｌ
ａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等が連続鋳造中のパウ
ダーに１０〜１５％も混入濃化される。これ等酸化物の
パウダー中の混入濃化は連続鋳造中のパウダーの溶融温
度および粘度の上昇を招き鋳造上の種々のトラブルとな
り、特に、ＲＥＭの酸化物は図１に示す如くＡｌ2 Ｏ3
の濃化よりもより顕著で５０〜１００℃もの溶融温度の
上昇を招く。
り、強活性元素であるために溶鋼への添加量が少ないに
も拘かわらず、Ａｌの酸化反応が安定してもＲＥＭの酸
化反応が進行するとともに、パウダーと溶鋼界面でのパ
ウダーの主成分である酸化物（主にＳｉＯ2 ）を還元す
る反応も進行しており、Ａｌ2 Ｏ3 の濃化とともに、Ｌ
ａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等が連続鋳造中のパウ
ダーに１０〜１５％も混入濃化される。これ等酸化物の
パウダー中の混入濃化は連続鋳造中のパウダーの溶融温
度および粘度の上昇を招き鋳造上の種々のトラブルとな
り、特に、ＲＥＭの酸化物は図１に示す如くＡｌ2 Ｏ3
の濃化よりもより顕著で５０〜１００℃もの溶融温度の
上昇を招く。
【００１３】そこで、連続鋳造中のパウダーの鋼中アル
ミニウムと鋼中ＲＥＭの酸化物による相乗したパウダー
物性変化をパウダーのＳｉＯ2 を低減してＲＥＭの酸化
抑制とパウダーのＳｉＯ2 の低減によるパウダー自体の
物性変化の防止を図るとともに、ＲＥＭの酸化物の特徴
であるパウダーの溶融温度の上昇をＬｉ2 Ｏの配合で融
点を低下して全体としてのパウダー物性を安定化せしめ
た。
ミニウムと鋼中ＲＥＭの酸化物による相乗したパウダー
物性変化をパウダーのＳｉＯ2 を低減してＲＥＭの酸化
抑制とパウダーのＳｉＯ2 の低減によるパウダー自体の
物性変化の防止を図るとともに、ＲＥＭの酸化物の特徴
であるパウダーの溶融温度の上昇をＬｉ2 Ｏの配合で融
点を低下して全体としてのパウダー物性を安定化せしめ
た。
【００１４】本発明のパウダーはＳｉＯ2 を１０〜２０
重量％とＡｌ2 Ｏ3 を１０重量％以下含有し、ＣａＯを
２０〜４０重量％、Ｌｉ2 Ｏを１〜１０重量％、Ｎａ2
Ｏを１０重量％以下、Ｆ- を５〜１５重量％、およびＭ
ｇＯを１０重量％以下を含有し、且つ、ＢａＯ、ＴｉＯ
2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3 の一種もしくは二種以上
を各成分の合計が２０重量％以下、溶融速度調整剤とし
て炭素粉１０重量％以下からなる。しかも、本パウダー
はアルミニウム２重量％以上ＲＥＭが０．０１重量％以
上含有鋼の連続鋳造用である。
重量％とＡｌ2 Ｏ3 を１０重量％以下含有し、ＣａＯを
２０〜４０重量％、Ｌｉ2 Ｏを１〜１０重量％、Ｎａ2
Ｏを１０重量％以下、Ｆ- を５〜１５重量％、およびＭ
ｇＯを１０重量％以下を含有し、且つ、ＢａＯ、ＴｉＯ
2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3 の一種もしくは二種以上
を各成分の合計が２０重量％以下、溶融速度調整剤とし
て炭素粉１０重量％以下からなる。しかも、本パウダー
はアルミニウム２重量％以上ＲＥＭが０．０１重量％以
上含有鋼の連続鋳造用である。
【００１５】また、パウダー物性をより安定化せしめ、
且つ連続鋳造時の白煙による鋳造作業の支障、作業環境
の改善のため、前記組成中Ｎａ2 Ｏを４重量％以下、Ｌ
ｉ2 Ｏを１〜１０重量％で、Ｎａ2 ＯとＬｉ2 Ｏの和で
１０重量％以下とするとより好ましい。更に、このパウ
ダーはその溶融温度が８００〜１１００℃の範囲内にあ
り、且つ１３００℃における粘度が１．０ポアズ以下に
なるようにする。なお、アルミニウム２重量％以上ＲＥ
Ｍが０．０１重量％以上含有鋼のＲＥＭ添加は、タンデ
ィツシュ内あるいは連続鋳造時の鋳型内のいずれから添
加しても良く、添加手段はＲＥＭを金属で被覆したＲＥ
Ｍワイヤーでおこなう。
且つ連続鋳造時の白煙による鋳造作業の支障、作業環境
の改善のため、前記組成中Ｎａ2 Ｏを４重量％以下、Ｌ
ｉ2 Ｏを１〜１０重量％で、Ｎａ2 ＯとＬｉ2 Ｏの和で
１０重量％以下とするとより好ましい。更に、このパウ
ダーはその溶融温度が８００〜１１００℃の範囲内にあ
り、且つ１３００℃における粘度が１．０ポアズ以下に
なるようにする。なお、アルミニウム２重量％以上ＲＥ
Ｍが０．０１重量％以上含有鋼のＲＥＭ添加は、タンデ
ィツシュ内あるいは連続鋳造時の鋳型内のいずれから添
加しても良く、添加手段はＲＥＭを金属で被覆したＲＥ
Ｍワイヤーでおこなう。
【００１６】ここで、本パウダーのＳｉＯ2 を１０〜２
０重量％とした理由は、パウダー中の初期のＳｉＯ2 量
を低下させると初期溶融温度を低くすることが困難とな
るとともに、潤滑性の確保の点から１０重量％以上が必
要であるが、２０重量％を越えると鋼中アルミニウムと
鋼中のＲＥＭが酸素との親和力の弱いパウダー中のＳｉ
Ｏ2 を大量に還元してＲＥＭ及びアルミニウムの酸化物
となり、パウダー中のＳｉＯ2 の減少と同時にＲＥＭ及
びアルミニウムの酸化物がパウダー中に混入濃化し溶融
温度の上昇、粘度の上昇等を招く。
０重量％とした理由は、パウダー中の初期のＳｉＯ2 量
を低下させると初期溶融温度を低くすることが困難とな
るとともに、潤滑性の確保の点から１０重量％以上が必
要であるが、２０重量％を越えると鋼中アルミニウムと
鋼中のＲＥＭが酸素との親和力の弱いパウダー中のＳｉ
Ｏ2 を大量に還元してＲＥＭ及びアルミニウムの酸化物
となり、パウダー中のＳｉＯ2 の減少と同時にＲＥＭ及
びアルミニウムの酸化物がパウダー中に混入濃化し溶融
温度の上昇、粘度の上昇等を招く。
【００１７】また、Ｎａ2 Ｏを１０重量％以下とする理
由は、前記と同様にＮａ2 ＯもＲＥＭ及びアルミニウム
により還元気化し、未溶融パウダー中のＣ、Ｏ、ＣＯ2
と反応してＮａ2 ＣＯ3等の超微粒子による白煙を発生
し、連続鋳造時の鋳型内の湯面監視及び作業環境の支障
となる。更に、希土類元素であるＬｉ2 Ｏも同様の理由
から１０重量％以下とする。しかし、Ｌｉ2 Ｏが１重量
％より少ないとＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等に
よる溶融パウダーの溶融温度および粘度上昇等の調整が
困難となり、安定した鋳造が不可能となる。
由は、前記と同様にＮａ2 ＯもＲＥＭ及びアルミニウム
により還元気化し、未溶融パウダー中のＣ、Ｏ、ＣＯ2
と反応してＮａ2 ＣＯ3等の超微粒子による白煙を発生
し、連続鋳造時の鋳型内の湯面監視及び作業環境の支障
となる。更に、希土類元素であるＬｉ2 Ｏも同様の理由
から１０重量％以下とする。しかし、Ｌｉ2 Ｏが１重量
％より少ないとＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等に
よる溶融パウダーの溶融温度および粘度上昇等の調整が
困難となり、安定した鋳造が不可能となる。
【００１８】パウダー中のＡｌ2 Ｏ3 を１０重量％以下
とする理由は、鋼中アルミニウムの酸化によるＡｌ2 Ｏ
3 のパウダー中濃化による物性悪化を抑制することにあ
る。また、ＣａＯはパウダーの所定物性を付与するため
に、２０〜４０重量％配合できる。２０重量％未満では
パウダー物性のうち、特に所定の粘度を得ることができ
なくなり、４０重量％を越えるとパウダーのガラス性を
維持することが出来ず潤滑不良となり、好ましくない。
とする理由は、鋼中アルミニウムの酸化によるＡｌ2 Ｏ
3 のパウダー中濃化による物性悪化を抑制することにあ
る。また、ＣａＯはパウダーの所定物性を付与するため
に、２０〜４０重量％配合できる。２０重量％未満では
パウダー物性のうち、特に所定の粘度を得ることができ
なくなり、４０重量％を越えるとパウダーのガラス性を
維持することが出来ず潤滑不良となり、好ましくない。
【００１９】Ｆ- はパウダー物性調整のため弗化物とし
て５〜１５重量％配合されるが、１５重量％を越えると
弗化物のガス化及び浸漬ノズル等の耐火物の溶損がおお
きくなる。また、５重量％より少ないと所定の粘度、溶
融温度が得られず潤滑不良となる。
て５〜１５重量％配合されるが、１５重量％を越えると
弗化物のガス化及び浸漬ノズル等の耐火物の溶損がおお
きくなる。また、５重量％より少ないと所定の粘度、溶
融温度が得られず潤滑不良となる。
【００２０】ＭｇＯは１０重量％以下とするが１０重量
％を越えると鋳造時に生成するＡｌ2 Ｏ3 と高融点物質
のスピネルＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を多量に生成し、パウダ
ーの潤滑性が低下する。また、パウダー物性調整のため
ＢａＯ、ＴｉＯ2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3の一種も
しくは二種以上を各成分の合計が２０重量％以下とする
が、２０重量％を越えるとＳｉＯ2 と同様に還元量が多
くなり、鋳造中のパウダー物性の変質と溶鋼の汚染とな
り、鋳片品質の低下、鋳造作業に支障を招く。この理由
からＢａＯ、ＴｉＯ2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3 の一
種もしくは二種以上を合計で２０重量％以下とすること
が好ましい。
％を越えると鋳造時に生成するＡｌ2 Ｏ3 と高融点物質
のスピネルＭｇＯ・Ａｌ2 Ｏ3 を多量に生成し、パウダ
ーの潤滑性が低下する。また、パウダー物性調整のため
ＢａＯ、ＴｉＯ2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3の一種も
しくは二種以上を各成分の合計が２０重量％以下とする
が、２０重量％を越えるとＳｉＯ2 と同様に還元量が多
くなり、鋳造中のパウダー物性の変質と溶鋼の汚染とな
り、鋳片品質の低下、鋳造作業に支障を招く。この理由
からＢａＯ、ＴｉＯ2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3 の一
種もしくは二種以上を合計で２０重量％以下とすること
が好ましい。
【００２１】更に、溶融速度調整剤として炭素粉末を使
用するが、その添加量が１０重量％を越えるとパウダー
の溶融速度が遅くなり溶融スラグの生成が出来ず、溶融
パウダーによる潤滑が不可能となり鋳片品質の低下ある
いはブレークアウト等鋳造作業に支障を招くので、１０
重量％以下とした。
用するが、その添加量が１０重量％を越えるとパウダー
の溶融速度が遅くなり溶融スラグの生成が出来ず、溶融
パウダーによる潤滑が不可能となり鋳片品質の低下ある
いはブレークアウト等鋳造作業に支障を招くので、１０
重量％以下とした。
【００２２】このように、ＲＥＭの酸化物であるＬａ2
Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等の混入濃化によるパウダ
ー物性の変質がＡｌ2 Ｏ3 の濃化時の変化と異なり、粘
度の上昇が緩慢で溶融温度が極めて上昇するため、一般
の溶融温度低下用の材料の配合ではパウダーの重要な粘
度と溶融温度の同時満足が不可能となり、使用に耐えな
い。しかし、パウダー物性調整剤としてＬｉ2 Ｏを１〜
１０重量％添加することでＡｌ2 Ｏ3 の濃化ＲＥＭの酸
化物であるＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等の混入
濃化時の特異なパウダー物性である粘度への作用が緩慢
で溶融温度低下を顕著に発現できる。
Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等の混入濃化によるパウダ
ー物性の変質がＡｌ2 Ｏ3 の濃化時の変化と異なり、粘
度の上昇が緩慢で溶融温度が極めて上昇するため、一般
の溶融温度低下用の材料の配合ではパウダーの重要な粘
度と溶融温度の同時満足が不可能となり、使用に耐えな
い。しかし、パウダー物性調整剤としてＬｉ2 Ｏを１〜
１０重量％添加することでＡｌ2 Ｏ3 の濃化ＲＥＭの酸
化物であるＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等の混入
濃化時の特異なパウダー物性である粘度への作用が緩慢
で溶融温度低下を顕著に発現できる。
【００２３】これ等の効果はパウダー中のＳｉＯ2 、Ｎ
ａ2 Ｏ等前記の如く適正配合することにより溶融温度、
溶融速度、粘度等が理想的により顕著に発揮できる。こ
の理由から前記パウダー組成の内Ｎａ2 Ｏを４重量％以
下、Ｌｉ2 Ｏを１〜１０重量％とし、且つＮａ2ＯとＬ
ｉ2 Ｏの和で１０重量％以下にすることにより、ＲＥＭ
によるＮａ2 Ｏの還元作用によるＮａの気化に伴う白煙
を確実に抑制し、且つＮａ2 Ｏの低減によるパウダー物
性の一層の安定化が図れることからより好ましい。
ａ2 Ｏ等前記の如く適正配合することにより溶融温度、
溶融速度、粘度等が理想的により顕著に発揮できる。こ
の理由から前記パウダー組成の内Ｎａ2 Ｏを４重量％以
下、Ｌｉ2 Ｏを１〜１０重量％とし、且つＮａ2ＯとＬ
ｉ2 Ｏの和で１０重量％以下にすることにより、ＲＥＭ
によるＮａ2 Ｏの還元作用によるＮａの気化に伴う白煙
を確実に抑制し、且つＮａ2 Ｏの低減によるパウダー物
性の一層の安定化が図れることからより好ましい。
【００２４】更に、パウダーの溶融温度を８００〜１１
００℃の範囲内にし、１３００℃における粘度を１．３
ポアズ以下とすることにより、鋳造中のパウダー物性を
Ａｌ2 Ｏ3 、ＲＥＭの酸化物であるＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ
2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等の混入濃化時に鋳片の表面欠陥および
潤滑不良によるブレークアウトを抑制できるパウダー物
性が保証できる。しかも、連続鋳造に伴うモールド内溶
融状態のパウダー物性の変化を鋳片の表面欠陥および潤
滑不良によるブレークアウト抑止限界であるパウダーの
溶融温度を１２８０℃、１３００℃における粘度を１．
５ポアズ以下に維持できるため安定した鋳造ができる。
００℃の範囲内にし、１３００℃における粘度を１．３
ポアズ以下とすることにより、鋳造中のパウダー物性を
Ａｌ2 Ｏ3 、ＲＥＭの酸化物であるＬａ2 Ｏ3 、ＣｅＯ
2 、Ｎｄ2 Ｏ3 等の混入濃化時に鋳片の表面欠陥および
潤滑不良によるブレークアウトを抑制できるパウダー物
性が保証できる。しかも、連続鋳造に伴うモールド内溶
融状態のパウダー物性の変化を鋳片の表面欠陥および潤
滑不良によるブレークアウト抑止限界であるパウダーの
溶融温度を１２８０℃、１３００℃における粘度を１．
５ポアズ以下に維持できるため安定した鋳造ができる。
【００２５】
【実施例】ＲＥＭを０．０２〜０．２重量％、Ａｌを
２．５〜５重量％含有するステンレス鋼の２５０×１０
３０mmのスラブを表１に示す配合組成を有するパウダー
を用いて１５００℃で連続鋳造を実施した。なお、比較
のために同表の比較例の配合組成を有するパウダーをも
前記の条件で鋳造を実施した。その結果、本発明のパウ
ダーは比較例に対し連続鋳造時の白煙の発生がなく、し
かも、スラグベアの生成も無く鋳片の表面および内質欠
陥のない鋳造を実現でき、パウダー物性による鋳造時の
ブレークアウト等も抑止できた。
２．５〜５重量％含有するステンレス鋼の２５０×１０
３０mmのスラブを表１に示す配合組成を有するパウダー
を用いて１５００℃で連続鋳造を実施した。なお、比較
のために同表の比較例の配合組成を有するパウダーをも
前記の条件で鋳造を実施した。その結果、本発明のパウ
ダーは比較例に対し連続鋳造時の白煙の発生がなく、し
かも、スラグベアの生成も無く鋳片の表面および内質欠
陥のない鋳造を実現でき、パウダー物性による鋳造時の
ブレークアウト等も抑止できた。
【００２６】また、本発明パウダーの内実施例４〜８は
パウダー中のＮａ2 Ｏを４重量％以下、Ｌｉ2 Ｏを１〜
１０重量％とし、且つＮａ2 ＯとＬｉ2 Ｏの和で１０重
量％以下としたが、その結果、ＲＥＭの強活性元素とア
ルミニウムの相乗した溶融パウダーの還元作用によるＮ
ａの気化に伴う白煙を確実に抑制し、しかも、スラグベ
アの生成も無く鋳片の表面および内質欠陥のない鋳造と
ブレークアウトの抑制を達成できることから、実施例１
から３の例よりも作業環境、鋳造作業監視に伴う鋳造安
定化等の点で好ましい結果が得られる。
パウダー中のＮａ2 Ｏを４重量％以下、Ｌｉ2 Ｏを１〜
１０重量％とし、且つＮａ2 ＯとＬｉ2 Ｏの和で１０重
量％以下としたが、その結果、ＲＥＭの強活性元素とア
ルミニウムの相乗した溶融パウダーの還元作用によるＮ
ａの気化に伴う白煙を確実に抑制し、しかも、スラグベ
アの生成も無く鋳片の表面および内質欠陥のない鋳造と
ブレークアウトの抑制を達成できることから、実施例１
から３の例よりも作業環境、鋳造作業監視に伴う鋳造安
定化等の点で好ましい結果が得られる。
【００２７】
【表１】
【００２８】
【表２】
【００２９】
【発明の効果】本発明のパウダーを用いることにより、
ＲＥＭが添加された高アルミニウム鋼の鋳造において、
鋳造中における白煙防止による作業環境の改善、かつス
ラグベアの発生を抑制し、ブレークアウトの発生もなく
操業可能となり、鋳造された鋳片表面には縦割れや横割
れもなく、表面性状も改善され、かつ鋳片内質も良好な
鋳片を製造することができ、従来のものと比べて、操業
性に加えて、歩留りも著しく向上した。
ＲＥＭが添加された高アルミニウム鋼の鋳造において、
鋳造中における白煙防止による作業環境の改善、かつス
ラグベアの発生を抑制し、ブレークアウトの発生もなく
操業可能となり、鋳造された鋳片表面には縦割れや横割
れもなく、表面性状も改善され、かつ鋳片内質も良好な
鋳片を製造することができ、従来のものと比べて、操業
性に加えて、歩留りも著しく向上した。
【図１】溶融パウダー（鋳造スラグ）中のＡｌ2 Ｏ3 含
有量に対して、ＲＥＭ酸化物の生成量に対する溶融温度
の変化を示したものである。
有量に対して、ＲＥＭ酸化物の生成量に対する溶融温度
の変化を示したものである。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (56)参考文献 特公 昭57−2124（ＪＰ，Ｂ２)
Claims (2)
- 【請求項１】 ＣａＯを２０〜４０重量％、ＳｉＯ2 を
１０〜２０重量％、Ａｌ2 Ｏ3 を１０重量％以下含有
し、Ｎａ2 Ｏが１０重量％以下、Ｆ- を５〜１５重量％
及びＭｇＯが１０重量％以下、Ｌｉ2 Ｏが１〜１０重量
％でＢａＯ、ＴｉＯ2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3 の一
種もしくは二種以上を各成分の合計が２０重量％以下
で、且つ溶融速度調整剤として炭素粉を１０重量％以下
含有してなる高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パ
ウダー。 - 【請求項２】 ＣａＯを２０〜４０重量％、ＳｉＯ2 を
１０〜２０重量％、Ａｌ2 Ｏ3 を１０重量％以下含有
し、Ｆ- を５〜１５重量％およびＭｇＯが１０重量％以
下、ＢａＯ、ＴｉＯ2 、ＭｎＯ、ＳｒＯ、Ｂ2 Ｏ3 の一
種もしくは二種以上を各成分の合計が２０重量％以下で
Ｎａ2 Ｏが４重量％以下、Ｌｉ2 Ｏが１〜１０重量％で
あり、しかもＮａ2 ＯとＬｉ2 Ｏの和が１０重量％以下
で溶融速度調整剤として炭素粉を１０重量％以下含有し
てなる高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パウダ
ー。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3018689A JP2563681B2 (ja) | 1991-02-12 | 1991-02-12 | 高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パウダー |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP3018689A JP2563681B2 (ja) | 1991-02-12 | 1991-02-12 | 高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パウダー |
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| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04258353A JPH04258353A (ja) | 1992-09-14 |
| JP2563681B2 true JP2563681B2 (ja) | 1996-12-11 |
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ID=11978586
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|---|---|---|---|
| JP3018689A Expired - Fee Related JP2563681B2 (ja) | 1991-02-12 | 1991-02-12 | 高アルミニウム希土類元素含有鋼鋳造用パウダー |
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| Country | Link |
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| JP (1) | JP2563681B2 (ja) |
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| JP3876917B2 (ja) * | 2005-09-29 | 2007-02-07 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 鋼の連続鋳造方法 |
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| CN104858382B (zh) * | 2015-05-25 | 2018-07-17 | 中南大学 | 一种中间包覆盖剂及其应用 |
| CN106424622A (zh) * | 2016-10-31 | 2017-02-22 | 湛江盛宝科技有限公司 | 高铝钢用连铸保护渣及其制备方法 |
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| CN111590039A (zh) * | 2020-05-29 | 2020-08-28 | 攀钢集团攀枝花钢铁研究院有限公司 | 低碳高铝钢用连铸保护渣及其制备方法 |
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-
1991
- 1991-02-12 JP JP3018689A patent/JP2563681B2/ja not_active Expired - Fee Related
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| JPH04258353A (ja) | 1992-09-14 |
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