JP2558838Y2 - Gradient current supply device for MR device - Google Patents
Gradient current supply device for MR deviceInfo
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Description
【０００１】[0001]
【産業上の利用分野】この考案は、ＭＲ装置の勾配電流
供給装置に関し、さらに詳しくは、電力のロスを低減す
ることが出来るＭＲ装置の勾配電流供給装置に関する。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a gradient current supply device for an MR device, and more particularly, to a gradient current supply device for an MR device capable of reducing power loss.
【０００２】[0002]
【従来の技術】図７は、従来のＭＲ装置の勾配電流供給
装置５１の構成を示す要部回路図である。勾配電流供給
装置５１の負荷であるＭＲ装置の勾配コイルＲＬは、抵
抗ＲとインダクタンスＬとからなっている。2. Description of the Related Art FIG. 7 is a main part circuit diagram showing a configuration of a gradient current supply device 51 of a conventional MR device. The gradient coil RL of the MR device, which is a load of the gradient current supply device 51, includes a resistance R and an inductance L.
【０００３】勾配コイルＲＬの第１端は、ＦＥＴ２およ
びＦＥＴ３を介して、比較的大きな正電圧の直流電源+
ＶHに接続されている。また、ＦＥＴ３およびダイオー
ド４を介して、比較的小さな正電圧の直流電源+ＶLに接
続されている。さらに、ＦＥＴ３２およびＦＥＴ３３を
介して、比較的大きな負電圧の直流電源-ＶHに接続され
ている。また、ＦＥＴ３３およびダイオード３４を介し
て、比較的小さな負電圧の直流電源-ＶLに接続されてい
る。勾配コイルＲＬの第２端は、接地されている。A first end of the gradient coil RL is connected to a relatively large positive voltage DC power source +
Connected to VH. Further, it is connected via a FET 3 and a diode 4 to a relatively small positive voltage DC power supply + VL. Furthermore, it is connected to a relatively large negative voltage DC power supply -VH via the FET 32 and the FET 33. Further, it is connected via a FET 33 and a diode 34 to a DC power source -VL having a relatively small negative voltage. The second end of the gradient coil RL is grounded.
【０００４】図８は、勾配コイルＲＬに供給する勾配電
流Ｉの変化と，勾配コイルＲＬの第１端の電圧ＶRLの変
化とを示している。但し、勾配電流Ｉは、図８の矢印の
向きを正とする。FIG. 8 shows a change in the gradient current I supplied to the gradient coil RL and a change in the voltage VRL at the first end of the gradient coil RL. However, the gradient current I is positive in the direction of the arrow in FIG.
【０００５】時刻ｔ１から時刻ｔ２の期間では、ＦＥＴ
２，３がアクチブにされ、ＦＥＴ３２，３３がオフにさ
れる。そこで、比較的大きな正電圧の直流電源+ＶHか
ら、ＦＥＴ２，３を通して、勾配コイルＲＬに、勾配電
流Ｉが供給される。ＦＥＴ２，３は、勾配電流Ｉを直線
的に増加させるよう制御される。勾配コイルＲＬの第１
端の電圧ＶRLには、直線的に大きくなる正電圧が現われ
る。ダイオード４は、ＦＥＴ２がアクチブなので逆バイ
アスされ、オフである。このとき、直流電源+ＶHと電圧
ＶRLの差の電圧がＦＥＴ２，３にかかっており、これと
勾配電流Ｉの積が電力のロスになる。図８のハッチング
部分がこのロスになる部分である。During the period from time t1 to time t2, the FET
A few are activated and FETs 32 and 33 are turned off. Therefore, a gradient current I is supplied from a relatively large positive voltage DC power supply + VH to the gradient coil RL through the FETs 2 and 3. The FETs 2 and 3 are controlled to increase the gradient current I linearly. First of gradient coil RL
A positive voltage that linearly increases appears at the terminal voltage VRL. Diode 4 is reverse biased and off because FET 2 is active. At this time, the voltage of the difference between the DC power supply + VH and the voltage VRL is applied to the FETs 2 and 3, and the product of this and the gradient current I results in power loss. The hatched portion in FIG. 8 is the portion that causes this loss.
【０００６】時刻ｔ２から時刻ｔ３の期間では、ＦＥＴ
３のみがアクチブにされ、ＦＥＴ２，３２，３３がオフ
にされる。そこで、比較的小さな正電圧の直流電源+ＶL
から、ダイオード４およびＦＥＴ３を通して、勾配コイ
ルＲＬに、勾配電流Ｉが供給される。ＦＥＴ３は、勾配
電流Ｉを一定に保持するよう制御される。勾配コイルＲ
Ｌの第１端の電圧ＶRLには、一定の正電圧が現われる。
このとき、直流電源+ＶLと電圧ＶRLの差の電圧がＦＥＴ
３にかかっており、これと勾配電流Ｉの積が電力のロス
になる。図８のハッチング部分がこのロスになる部分で
ある。During the period from time t2 to time t3, the FET
Only 3 is activated and FETs 2, 32 and 33 are turned off. Therefore, a relatively small positive voltage DC power supply + VL
, The gradient current I is supplied to the gradient coil RL through the diode 4 and the FET 3. The FET 3 is controlled so as to keep the gradient current I constant. Gradient coil R
A constant positive voltage appears at the voltage VRL at the first terminal of L.
At this time, the voltage of the difference between the DC power supply + VL and the voltage VRL is the FET
3 and the product of this and the gradient current I results in power loss. The hatched portion in FIG. 8 is the portion that causes this loss.
【０００７】時刻ｔ３から時刻ｔ４の期間では、ＦＥＴ
３のみがアクチブにされ、ＦＥＴ２，３２，３３がオフ
にされる。そこで、比較的小さな正電圧の直流電源+ＶL
から、ダイオード４およびＦＥＴ３を通して、勾配コイ
ルＲＬに、勾配電流Ｉが供給される。ＦＥＴ３は、勾配
電流Ｉを直線的に減少させるよう制御される。勾配コイ
ルＲＬの第１端の電圧ＶRLには、直線的に小さくなる負
電圧が現われる。このとき、直流電源+ＶLと電圧ＶRLの
差の電圧がＦＥＴ３にかかっており、これと勾配電流Ｉ
の積が電力のロスになる。図８のハッチング部分がこの
ロスになる部分である。During the period from time t3 to time t4, the FET
Only 3 is activated and FETs 2, 32 and 33 are turned off. Therefore, a relatively small positive voltage DC power supply + VL
, The gradient current I is supplied to the gradient coil RL through the diode 4 and the FET 3. The FET 3 is controlled so as to linearly decrease the gradient current I. A negative voltage that linearly decreases appears at the voltage VRL at the first end of the gradient coil RL. At this time, the voltage of the difference between the DC power supply + VL and the voltage VRL is applied to the FET 3, and this voltage and the gradient current I
Is the power loss. The hatched portion in FIG. 8 is the portion that causes this loss.
【０００８】時刻ｔ４からｔ５の期間は、ＦＥＴ２，
３，３２，３３がオフにされる。そこで、勾配電流Ｉ
は、供給されない。時刻ｔ５からｔ６の期間は、上記時
刻ｔ１からｔ２の期間におけるＦＥＴ２，３の動作とＦ
ＥＴ３２，３３の動作が入れ替わったものである。時刻
ｔ６からｔ７の期間は、上記時刻ｔ２からｔ３の期間に
おけるＦＥＴ２，３の動作とＦＥＴ３２，３３の動作が
入れ替わったものである。時刻ｔ７からｔ８の期間は、
上記時刻ｔ３からｔ４の期間におけるＦＥＴ２，３の動
作とＦＥＴ３２，３３の動作が入れ替わったものであ
る。During the period from time t4 to t5, FET2
3, 32, 33 are turned off. Therefore, the gradient current I
Is not supplied. During the period from time t5 to t6, the operation of the FETs 2 and 3 during the period from time t1 to t2 and F
The operations of the ETs 32 and 33 are interchanged. In the period from time t6 to t7, the operations of the FETs 2 and 3 and the operations of the FETs 32 and 33 in the period from the time t2 to t3 are switched. During the period from time t7 to t8,
The operation of the FETs 2 and 3 and the operation of the FETs 32 and 33 in the period from the time t3 to the time t4 are interchanged.
【０００９】[0009]
【考案が解決しようとする課題】従来のＭＲ装置の勾配
電流供給装置５１では、時刻ｔ３から時刻ｔ４の期間ま
たは時刻ｔ７から時刻ｔ８の期間（勾配電流Ｉが減少さ
せられる期間）は、直流電源+ＶLまたは直流電源-ＶLと
逆極性の電圧が勾配コイルＲＬの第１端の電圧ＶRLに現
われるため、ＦＥＴ３またはＦＥＴ３３にかかる電圧が
大きくなり、電力のロスが大きくなる問題点がある。ま
た、このロスは熱となるので、ＦＥＴに大きなヒートシ
ンクが必要となる問題点がある。In the gradient current supply device 51 of the conventional MR device, the DC power supply is not used during the period from time t3 to time t4 or the period from time t7 to time t8 (the period during which the gradient current I is reduced). Since a voltage having the opposite polarity to + VL or the DC power supply -VL appears in the voltage VRL at the first end of the gradient coil RL, the voltage applied to the FET 3 or the FET 33 increases, and there is a problem that power loss increases. Further, since this loss becomes heat, there is a problem that a large heat sink is required for the FET.
【００１０】そこで、この考案の目的は、上記電力のロ
スを低減し、ヒートシンクを小さくすることが出来るよ
うにしたＭＲ装置の勾配電流供給装置を提供することに
ある。An object of the present invention is to provide a gradient current supply device for an MR device which can reduce the power loss and reduce the size of the heat sink.
【００１１】[0011]
【課題を解決するための手段】この考案のＭＲ装置の勾
配電流供給装置は、ＭＲ装置の勾配コイルに所定波形の
勾配電流を供給するＭＲ装置の勾配電流供給装置におい
て、勾配電流を増加させるときに第１の直流電源から勾
配電流を供給する第１のスイッチ回路と、勾配電流を一
定に保持するときに前記第１の直流電源とは同極性で小
さい電圧の第２の直流電源から勾配電流を供給する第２
のスイッチ回路と、勾配電流を減少させるときにグラン
ドまたは前記第１の直流電源とは逆極性の第３の直流電
源から勾配電流を供給する第３のスイッチ回路とを少な
くとも具備して構成される。According to the present invention, there is provided a gradient current supply device for an MR device which supplies a gradient current having a predetermined waveform to a gradient coil of the MR device. A first switch circuit for supplying a gradient current from the first DC power supply to the first DC power supply, and a gradient current from the second DC power supply having the same polarity and a small voltage when the gradient current is kept constant. Supply the second
And a third switch circuit that supplies a gradient current from a ground or a third DC power supply having a polarity opposite to that of the first DC power supply when the gradient current is reduced. .
【００１２】[0012]
【作用】この考案のＭＲ装置の勾配電流供給装置では、
勾配電流を減少させる期間は、その勾配電流を、第３の
直流電源と第３のスイッチ回路とから供給する。勾配電
流を減少させる期間は、第１の直流電源と逆極性の電圧
が勾配コイルの端子に現われるが、第３の直流電源は第
１の直流電源とは逆極性のため、第１の直流電源とは同
極性の第２の直流電源から勾配電流を供給する場合に比
べ、スイッチ回路にかかる電圧が小さくなり、電力のロ
スを低く抑えることが出来る。また、ヒートシンクを小
さくすることが出来る。According to the gradient current supply device of the MR device of the present invention,
During the period in which the gradient current is reduced, the gradient current is supplied from the third DC power supply and the third switch circuit. During the period in which the gradient current is reduced, a voltage having a polarity opposite to that of the first DC power source appears at the terminal of the gradient coil, but since the third DC power source has a polarity opposite to that of the first DC power source, the first DC power source has As compared with the case where a gradient current is supplied from a second DC power supply having the same polarity, the voltage applied to the switch circuit is reduced, and the power loss can be suppressed low. Further, the heat sink can be made smaller.
【００１３】[0013]
【実施例】以下、図に示す実施例によりこの考案をさら
に詳細に説明する。なお、これによりこの考案が限定さ
れるものではない。図１は、この考案のＭＲ装置の勾配
電流供給装置１の構成を示す要部回路図である。勾配電
流供給装置１の負荷であるＭＲ装置の勾配コイルＲＬ
は、抵抗ＲとインダクタンスＬとからなっている。DETAILED DESCRIPTION OF THE PREFERRED EMBODIMENTS The present invention will be described in more detail with reference to the embodiment shown in the drawings. Note that this does not limit the present invention. FIG. 1 is a main part circuit diagram showing the configuration of the gradient current supply device 1 of the MR device of the present invention. The gradient coil RL of the MR device which is a load of the gradient current supply device 1
Is composed of a resistance R and an inductance L.
【００１４】勾配コイルＲＬの第１端は、ＦＥＴ２およ
びＦＥＴ３を介して、比較的大きな正電圧の直流電源+
ＶHに接続されている。また、ＦＥＴ３およびダイオー
ド４を介して、比較的小さな正電圧の直流電源+ＶLに接
続されている。また、ＦＥＴ１６およびダイオード２０
を介して、比較的小さな負電圧の直流電源-ＶLに接続さ
れている。さらに、ＦＥＴ３２およびＦＥＴ３３を介し
て、比較的大きな負電圧の直流電源-ＶHに接続されてい
る。また、ＦＥＴ３３およびダイオード３４を介して、
比較的小さな負電圧の直流電源-ＶLに接続されている。
また、ＦＥＴ２１およびダイオード２５を介して、比較
的小さな正電圧の直流電源+ＶLに接続されている。勾配
コイルＲＬの第２端は、接地されている。A first end of the gradient coil RL is connected to a relatively large positive voltage DC power source + via FET2 and FET3.
Connected to VH. Further, it is connected via a FET 3 and a diode 4 to a relatively small positive voltage DC power supply + VL. The FET 16 and the diode 20
Is connected to a relatively small negative voltage DC power supply -VL. Furthermore, it is connected to a relatively large negative voltage DC power supply -VH via the FET 32 and the FET 33. Further, via the FET 33 and the diode 34,
It is connected to a relatively small negative voltage DC power supply -VL.
Further, it is connected to a relatively small positive voltage DC power supply + VL via the FET 21 and the diode 25. The second end of the gradient coil RL is grounded.
【００１５】図２は、勾配コイルＲＬに供給する勾配電
流Ｉの変化と，勾配コイルＲＬの第１端の電圧ＶRLの変
化とを示している。但し、勾配電流Ｉは、図１の矢印の
向きを正とする。FIG. 2 shows a change in the gradient current I supplied to the gradient coil RL and a change in the voltage VRL at the first end of the gradient coil RL. However, the gradient current I is positive in the direction of the arrow in FIG.
【００１６】時刻ｔ１から時刻ｔ２の期間では、ＦＥＴ
２，３，１６がアクチブにされ、ＦＥＴ３２，３３，２
１がオフにされる。そこで、図３に示すように、比較的
大きな正電圧の直流電源+ＶHから、ＦＥＴ２，３を通し
て、勾配コイルＲＬに、勾配電流Ｉが供給される。ＦＥ
Ｔ２，３は、勾配電流Ｉを直線的に増加させるよう制御
される。勾配コイルＲＬの第１端の電圧ＶRLには、直線
的に大きくなる正電圧が現われる。ダイオード４は、Ｆ
ＥＴ２がアクチブなので逆バイアスされ、オフである。
また、ダイオード２０は、電圧ＶRLが正なので逆バイア
スされ、オフである。このとき、直流電源+ＶHと電圧Ｖ
RLの差の電圧がＦＥＴ２，３にかかっており、これと勾
配電流Ｉの積が電力のロスになる。図２のハッチング部
分がこのロスになる部分である。During the period from time t1 to time t2, the FET
2, 3, 16 are activated and FETs 32, 33, 2
1 is turned off. Thus, as shown in FIG. 3, a gradient current I is supplied from a relatively large positive voltage DC power supply + VH to the gradient coil RL through the FETs 2 and 3. FE
T2 and T3 are controlled to increase the gradient current I linearly. The voltage VRL at the first end of the gradient coil RL has a positive voltage that increases linearly. The diode 4 has an F
Since ET2 is active, it is reverse biased and off.
The diode 20 is reverse-biased because the voltage VRL is positive, and is off. At this time, the DC power supply + VH and the voltage V
The difference voltage of RL is applied to the FETs 2 and 3, and the product of this and the gradient current I results in power loss. The hatched portion in FIG. 2 is the portion that causes this loss.
【００１７】時刻ｔ２から時刻ｔ３の期間では、ＦＥＴ
３，１６がアクチブにされ、ＦＥＴ２，３２，３３，２
１がオフにされる。そこで、図４に示すように、比較的
小さな正電圧の直流電源+ＶLから、ダイオード４および
ＦＥＴ３を通して、勾配コイルＲＬに、勾配電流Ｉが供
給される。ＦＥＴ３は、勾配電流Ｉを一定に保持するよ
う制御される。勾配コイルＲＬの第１端の電圧ＶRLに
は、一定の正電圧が現われる。ダイオード２０は、電圧
ＶRLが正なので逆バイアスされ、オフである。このと
き、直流電源+ＶLと電圧ＶRLの差の電圧がＦＥＴ３にか
かっており、これと勾配電流Ｉの積が電力のロスにな
る。図２のハッチング部分がこのロスになる部分であ
る。During the period from time t2 to time t3, the FET
3, 16 are activated and FETs 2, 32, 33, 2
1 is turned off. Thus, as shown in FIG. 4, a gradient current I is supplied from a relatively small positive voltage DC power supply + VL to the gradient coil RL through the diode 4 and the FET 3. The FET 3 is controlled so as to keep the gradient current I constant. A constant positive voltage appears in the voltage VRL at the first end of the gradient coil RL. The diode 20 is reverse biased because the voltage VRL is positive and is off. At this time, the voltage of the difference between the DC power supply + VL and the voltage VRL is applied to the FET 3, and the product of this and the gradient current I results in power loss. The hatched portion in FIG. 2 is the portion that causes this loss.
【００１８】時刻ｔ３から時刻ｔ４の期間では、ＦＥＴ
１６のみがアクチブにされ、ＦＥＴ２，３，３２，３
３，２１がオフにされる。そこで、図５に示すように、
比較的小さな負電圧の直流電源-ＶLから、ＦＥＴ１６を
通して、勾配コイルＲＬに、勾配電流Ｉが供給される。
ＦＥＴ１６は、勾配電流Ｉを直線的に減少させるよう制
御される。勾配コイルＲＬの第１端の電圧ＶRLには、直
線的に小さくなる負電圧が現われる。このとき、直流電
源-ＶLと電圧ＶRLの差の電圧がＦＥＴ１６にかかってお
り、これと勾配電流Ｉの積が電力のロスになる。図２の
ハッチング部分がこのロスになる部分である。図８と比
べれば分かるように、ロスが小さくなっている。During the period from time t3 to time t4, the FET
Only 16 is activated and FETs 2, 3, 32, 3
3, 21 are turned off. Therefore, as shown in FIG.
A gradient current I is supplied from a relatively small negative voltage DC power supply -VL to the gradient coil RL through the FET 16.
The FET 16 is controlled so as to linearly decrease the gradient current I. A negative voltage that linearly decreases appears at the voltage VRL at the first end of the gradient coil RL. At this time, the voltage of the difference between the DC power supply -VL and the voltage VRL is applied to the FET 16, and the product of this and the gradient current I results in power loss. The hatched portion in FIG. 2 is the portion that causes this loss. As can be seen from comparison with FIG. 8, the loss is small.
【００１９】時刻ｔ４からｔ５の期間は、ＦＥＴ２，
３，１６，３２，３３，２１がオフにされる。そこで、
勾配電流Ｉは、供給されない。時刻ｔ５からｔ６の期間
は、上記時刻ｔ１からｔ２の期間におけるＦＥＴ２，
３，１６の動作とＦＥＴ３２，３３，２１の動作が入れ
替わったものである。時刻ｔ６からｔ７の期間は、上記
時刻ｔ２からｔ３の期間におけるＦＥＴ２，３，１６の
動作とＦＥＴ３２，３３，２１の動作が入れ替わったも
のである。時刻ｔ７からｔ８の期間は、上記時刻ｔ３か
らｔ４の期間におけるＦＥＴ２，３，１６の動作とＦＥ
Ｔ３２，３３，２１の動作が入れ替わったものである。
図６は、この考案の他の実施例のＭＲ装置の勾配電流供
給装置４１の構成を示す要部回路図である。このＭＲ装
置の勾配電流供給装置４１が、上記実施例のＭＲ装置の
勾配電流供給装置１と異なる点は、勾配コイルＲＬの第
１端が、ＦＥＴ１１およびダイオード１５を介して、グ
ランドにも接続されていること、および、ＦＥＴ２６お
よびダイオード３０を介して、グランドにも接続されて
いることである。During the period from time t4 to t5, FET2
3, 16, 32, 33, 21 are turned off. Therefore,
No gradient current I is supplied. The period from the time t5 to the time t6 corresponds to the period between the time t1 and the time t2.
The operations of the FETs 3 and 16 and the operations of the FETs 32, 33 and 21 are interchanged. In the period from the time t6 to the time t7, the operations of the FETs 2, 3, and 16 and the operations of the FETs 32, 33, and 21 in the period from the time t2 to the time t3 are interchanged. During the period from time t7 to t8, the operation of the FETs 2, 3, and 16 during the period from time t3 to t4 and the FE
The operations of T32, 33, and 21 are interchanged.
FIG. 6 is a main part circuit diagram showing the configuration of the gradient current supply device 41 of the MR device according to another embodiment of the present invention. The difference between the gradient current supply device 41 of the MR device and the gradient current supply device 1 of the MR device of the above embodiment is that the first end of the gradient coil RL is also connected to the ground via the FET 11 and the diode 15. And that it is also connected to the ground via the FET 26 and the diode 30.
【００２０】勾配電流Ｉを減少させる時に勾配コイルＲ
Ｌの第１端に現われる電圧ＶRLがグランドと-ＶLの間の
ときは、ＦＥＴ１１およびダイオード１５を通して、勾
配電流Ｉを供給するよう制御する。また、勾配電流Ｉを
減少させる時に勾配コイルＲＬの第１端に現われる電圧
ＶRLがグランドと+ＶLの間のときは、ＦＥＴ２６および
ダイオード３０を通して、勾配電流Ｉを供給するよう制
御する。When decreasing the gradient current I, the gradient coil R
When the voltage VRL appearing at the first end of L is between ground and -VL, control is performed to supply the gradient current I through the FET 11 and the diode 15. Further, when the voltage VRL appearing at the first end of the gradient coil RL when decreasing the gradient current I is between ground and + VL, control is performed so as to supply the gradient current I through the FET 26 and the diode 30.
【００２１】このように、勾配電流Ｉを増加させる時に
その勾配電流Ｉを供給する直流電源とは逆極性の直流電
源を複数設けておき、勾配電流Ｉを減少させる時に勾配
コイルＲＬの第１端に現われる電圧ＶRLの大きさに応じ
て前記逆極性の直流電源の一つを選択して、勾配電流Ｉ
を供給するようにすれば、より細かに電力のロスを低減
できるようになる。As described above, when the gradient current I is increased, a plurality of DC power supplies having the opposite polarity to the DC power supply for supplying the gradient current I are provided, and when the gradient current I is decreased, the first end of the gradient coil RL is provided. Is selected according to the magnitude of the voltage VRL appearing at
Is supplied, power loss can be reduced more finely.
【００２２】[0022]
【考案の効果】この考案のＭＲ装置の勾配電流供給装置
によれば、スイッチ回路における電力ロスを抑えること
が出来る。従って、ヒートシンクも小さくすることが出
来る。According to the gradient current supply device of the MR device of the present invention, power loss in the switch circuit can be suppressed. Therefore, the heat sink can be made smaller.
【図１】この考案の一実施例のＭＲ装置の勾配電流供給
装置を示す回路図である。FIG. 1 is a circuit diagram showing a gradient current supply device of an MR device according to an embodiment of the present invention.
【図２】図１のＭＲ装置の勾配電流供給装置の動作を説
明する波形図である。FIG. 2 is a waveform diagram illustrating an operation of the gradient current supply device of the MR device of FIG.
【図３】時刻ｔ１から時刻ｔ２の期間における図１の装
置の等価回路図である。FIG. 3 is an equivalent circuit diagram of the device of FIG. 1 during a period from time t1 to time t2.
【図４】時刻ｔ２から時刻ｔ３の期間における図１の装
置の等価回路図である。FIG. 4 is an equivalent circuit diagram of the device of FIG. 1 during a period from time t2 to time t3.
【図５】時刻ｔ４から時刻ｔ５の期間における図１の装
置の等価回路図である。FIG. 5 is an equivalent circuit diagram of the device of FIG. 1 during a period from time t4 to time t5.
【図６】この考案の他の実施例のＭＲ装置の勾配電流供
給装置を示す回路図である。FIG. 6 is a circuit diagram showing a gradient current supply device of an MR device according to another embodiment of the present invention.
【図７】従来のＭＲ装置の勾配電流供給装置を示す回路
図である。FIG. 7 is a circuit diagram showing a gradient current supply device of a conventional MR device.
【図８】図７のＭＲ装置の勾配電流供給装置の動作を説
明する波形図である。8 is a waveform chart for explaining the operation of the gradient current supply device of the MR device of FIG. 7;
１ 勾配電流供給装置 ２ ＦＥＴ ３ ＦＥＴ ４ ダイオード ５ ダイオード １６ ＦＥＴ ２０ ダイオード ＲＬ 勾配コイル Ｉ 勾配電流 Reference Signs List 1 gradient current supply device 2 FET 3 FET 4 diode 5 diode 16 FET 20 diode RL gradient coil I gradient current
Claims (1)
電流を供給するＭＲ装置の勾配電流供給装置において、
勾配電流を増加させるときに第１の直流電源から勾配電
流を供給する第１のスイッチ回路と、勾配電流を一定に
保持するときに前記第１の直流電源とは同極性で小さい
電圧の第２の直流電源から勾配電流を供給する第２のス
イッチ回路と、勾配電流を減少させるときにグランドま
たは前記第１の直流電源とは逆極性の第３の直流電源か
ら勾配電流を供給する第３のスイッチ回路とを少なくと
も具備してなるＭＲ装置の勾配電流供給装置。1. A gradient current supply device for an MR device for supplying a gradient current having a predetermined waveform to a gradient coil of the MR device,
A first switch circuit that supplies a gradient current from a first DC power supply when increasing the gradient current, and a second voltage that has the same polarity and a small voltage when maintaining the gradient current constant. A second switch circuit for supplying a gradient current from the DC power supply of the first DC power supply, and a third switch for supplying the gradient current from the ground or a third DC power supply having a polarity opposite to that of the first DC power supply when decreasing the gradient current. A gradient current supply device for an MR device, comprising at least a switch circuit.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991046571U JP2558838Y2 (en) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | Gradient current supply device for MR device |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991046571U JP2558838Y2 (en) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | Gradient current supply device for MR device |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH05106U JPH05106U (en) | 1993-01-08 |
| JP2558838Y2 true JP2558838Y2 (en) | 1998-01-14 |
Family
ID=12751006
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991046571U Expired - Lifetime JP2558838Y2 (en) | 1991-06-20 | 1991-06-20 | Gradient current supply device for MR device |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2558838Y2 (en) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS63188006U (en) * | 1987-05-28 | 1988-12-01 | ||
| JPH01175842A (en) * | 1987-12-31 | 1989-07-12 | Shimadzu Corp | Inclined magnetic field generating power supply |
| JPH069607Y2 (en) * | 1988-02-22 | 1994-03-16 | 横河メディカルシステム株式会社 | Power supply for gradient magnetic field |
-
1991
- 1991-06-20 JP JP1991046571U patent/JP2558838Y2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH05106U (en) | 1993-01-08 |
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