JP2552395Y2 - End mill - Google Patents

Description

【考案の詳細な説明】[Detailed description of the invention]

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本考案は、鋼材、鋳鉄、アルミ合
金等の切削に使用されるエンドミルに関するものであ
る。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to an end mill used for cutting steel, cast iron, aluminum alloy and the like.

【０００２】[0002]

【従来の技術】図４および図５は、この種のエンドミル
の一例を示すものであって、工具本体１の先端部に２条
の切屑排出溝２，２が先端から基端側に向けて螺旋状に
形成されており、これらの切屑排出溝２，２の工具回転
方向Ｔを向く壁面（以下、溝壁面と称する。）２Ａと、
工具本体１の先端部の外周面（外周逃げ面）３との交差
稜線部には、それぞれ切屑排出溝２に準じて螺旋状に捩
れる切刃（外周刃）４，４が形成されている。また、切
屑排出溝２，２の先端側において上記溝壁面２Ａと工具
本体１の先端面（先端逃げ面）５との交差稜線部には、
それぞれ工具外周側から当該工具本体１の回転軸線（以
下、工具軸線と称する。）Ｏに向けて底刃６，６が形成
されている。従って、上記溝壁面２Ａは、これら切刃４
および底刃６のすくい面とされる。2. Description of the Related Art FIGS. 4 and 5 show an example of this type of end mill, in which two chip discharge grooves 2, 2 are formed at a distal end portion of a tool body 1 from a distal end toward a proximal end side. A wall surface (hereinafter, referred to as a groove wall surface) 2A that is formed in a spiral shape and faces the tool rotation direction T of the chip discharge grooves 2, 2.
Cutting edges (outer peripheral blades) 4, 4 that are spirally twisted according to the chip discharge grooves 2 are formed at the intersection ridges of the distal end portion of the tool body 1 with the outer peripheral surface (outer peripheral flank) 3. . Also, at the tip side of the chip discharge grooves 2, 2, at the intersection ridge line between the groove wall surface 2 </ b> A and the tip end surface (tip end flank) 5 of the tool body 1,
Bottom blades 6 and 6 are formed toward the rotation axis O (hereinafter, referred to as the tool axis) of the tool main body 1 from the outer peripheral side of the tool. Therefore, the groove wall surface 2 </ b> A
And the rake face of the bottom blade 6.

【０００３】図６は、この工具本体１の先端部において
工具軸線Ｏを含み切刃４，４に沿って捩れる断面を平面
的に表わしたものであるが、この図に示されるように上
記切屑排出溝２は一定の溝深さｆを維持したまま先端か
ら基端側に向かい、切刃４の有効切刃長Ｌの位置から工
具外周側に切れ上がるように形成されている。このため
上記構成のエンドミルでは、切屑排出溝２においてその
工具外周側を向く底面（以下、溝底面と称する。）２Ｂ
から上記溝壁面２Ａに連接する連接部Ｃ、すなわち当該
切屑排出溝２の溝底の部分は、工具軸線Ｏを中心とする
一の円筒面上に位置することとなり、従ってこの連接部
Ｃの工具軸線Ｏ回りの回転直径として規定される当該エ
ンドミルの芯厚ｄ_cは、工具本体１の先端から上記切刃
４の有効切刃長Ｌの位置まで等しくなる。FIG. 6 is a plan view showing a cross section including the tool axis line O and twisting along the cutting edges 4 and 4 at the tip end of the tool main body 1. As shown in FIG. The chip discharge groove 2 is formed so as to go from the tip to the base end side while maintaining a constant groove depth f, and to be cut from the position of the effective cutting edge length L of the cutting edge 4 to the outer peripheral side of the tool. For this reason, in the end mill having the above-described configuration, the bottom surface (hereinafter, referred to as a groove bottom surface) 2B of the chip discharge groove 2 facing the tool outer peripheral side.
And the connecting portion C connected to the groove wall surface 2A, that is, the portion of the groove bottom of the chip discharge groove 2 is located on one cylindrical surface centered on the tool axis O. Therefore, the tool of the connecting portion C core thickness d _c of the end mill which is defined as the rotation diameter of the axis O is equal from the tip of the tool body 1 to the position of the effective cutting edge length L of the cutting edge 4.

【０００４】しかして、このようなエンドミルは図７お
よび図８に示されるように工作機械の主軸端Ｍに装着さ
れて上記工具軸線Ｏ回りに回転され、切削加工に供され
る。ここで、図７に示すのは被削材Ｗの側面を切削す
る、いわゆる肩削りの場合の例であり、また図８に示す
のは被削材Ｗに溝を切削する場合の例である。なお、各
図中に符号Ａ_dで示すのは軸方向の切込み量であり、符
号ｂ_dで示すのは径方向の切込み量である。ちなみに、
図８に示す例では、径方向の切込み量ｂ_dは、エンドミ
ルの切刃４の工具軸線Ｏ回りの回転直径Ｄに等しくな
る。[0004] Such an end mill is mounted on a spindle end M of a machine tool as shown in FIGS. 7 and 8, rotated around the tool axis O, and subjected to cutting. Here, FIG. 7 shows an example in the case of so-called shoulder cutting in which the side surface of the work material W is cut, and FIG. 8 shows an example in which a groove is cut in the work material W. . Incidentally, denoted by reference numeral A _d is in each figure is a depth of cut in the axial direction, indicate by reference numeral b _d is the depth of cut in the radial direction. By the way,
In the example shown in FIG. 8, the radial depth of cut b _d is equal to the rotational diameter D of the cutting edge 4 of the end mill around the tool axis O.

【０００５】[0005]

【考案が解決しようとする課題】ところで、このような
エンドミル等の切削工具による切削加工の機械的な加工
条件は、工作機械の主軸の回転数、テーブル送り量と、
上記軸方向の切込み量Ａ_dおよび径方向の切込み量ｂ_dと
によって決定され、これらの加工条件は被削材Ｗの材質
や形状、および取付方法、あるいは切削給油の有無や給
油方法等により、任意に設定される。ここで一般的に、
軸方向の切込み量Ａ_dを大きくする場合には、図７に示
すように径方向の切込み量ｂ_dを小さく設定し、逆に径
方向の切込み量ｂ_dを大きくする場合には、図８に示す
ように軸方向の切込み量Ａ_dを小さく設定して、工具本
体１に作用する切削抵抗が過大にならないようにしてい
る。[Problems to be Solved by the Invention] By the way, the mechanical processing conditions of the cutting with such a cutting tool such as an end mill include the number of revolutions of the main shaft of the machine tool, the table feed amount, and the like.
It is determined by the axial depth of cut A _d and the radial depth of cut b _d, and these processing conditions are determined by the material and shape of the work material W, the mounting method, the presence or absence of cutting lubrication, the lubrication method, and the like. Set arbitrarily. Here, in general,
If the case of increasing the depth of cut A _d in the axial direction, the set small depth of cut b _d in the radial direction as shown in FIG. 7, to increase the depth of cut b _d radial Conversely, FIG. 8 is set smaller axial depth of cut a _d as shown in, cutting resistance acting on the tool body 1 is prevented from becoming excessive.

【０００６】しかしながら、このようにして一方の切込
み量に応じて他方の切込み量を設定するようにした場
合、切屑排出溝２において主として切屑排出の用に供さ
れるのは、図６にＡ_d1×ｂ_d4で示される矩形状の範囲か
らＡ_d2×ｂ_d3、Ａ_d3×ｂ_d2で示される範囲を経て、Ａ_d4
×ｂ_d1で示される矩形状の範囲となる。このため、上記
従来のエンドミルでは、切屑排出溝２として実際に使用
される部分が切刃４側および底刃６側に偏ってしまっ
て、工具内周側および基端側の部分が有効に使用されな
くなってしまい、この部分に切屑の滞留が生じたりして
円滑な切屑排出が阻害されてしまうおそれがあった。However, if you choose to set the other cutting amount according to one of the depth of cut in this way, being provided for use primarily chip discharge the cutting chip discharging groove 2, in FIG. 6 A _d1 From the rectangular range represented by × b _d4 , through the range represented by A _d2 × b _d3 and A _d3 × b _d2 , A _d4
A rectangular range represented by × b _d1 is obtained. For this reason, in the above-mentioned conventional end mill, the part actually used as the chip discharge groove 2 is biased toward the cutting edge 4 and the bottom blade 6, and the part on the tool inner peripheral side and the base end side is used effectively. There is a possibility that chips may be retained in this portion and smooth chip discharge may be hindered.

【０００７】また、軸方向の切込み量Ａ_dを特に大きく
設定する場合（図６のＡ_d4の場合）や、径方向の切込み
量ｂ_dを特に大きく設定する場合（図６のｂ_d4の場合）
などには、工具本体１にビビリ振動が発生するおそれが
あるため上記送り量や回転数をも小さく設定しなければ
ならず、結果的に加工効率の低減を招いてしまうという
問題もあった。[0007] (in the case of A _d4 in FIG. 6) when setting particularly large depth of cut A _d in the axial direction and, when setting particularly large depth of cut b _d in the radial direction (in the case of b _d4 in FIG. 6 )
In such a case, since there is a possibility that chatter vibration may occur in the tool body 1, the feed amount and the number of revolutions must be set small, resulting in a problem that the processing efficiency is reduced.

【０００８】[0008]

【課題を解決するための手段】本考案は、このような課
題を解決するためになされたもので、工具軸線回りに回
転される工具本体の外周に該工具本体の先端から基端側
に向けて切屑排出溝が形成され、すくい面とされるこの
切屑排出溝の工具回転方向を向く壁面と、逃げ面とされ
る上記工具本体の外周面との交差稜線部に切刃が形成さ
れてなるエンドミルにおいて、上記切屑排出溝の工具外
周側を向く底面を、上記工具回転方向の前方側に配置さ
れて、上記工具軸線を中心とする円筒面状をなす第一の
溝底面と、この第一の溝底面と上記工具回転方向を向く
壁面との間に配置されて、上記工具回転方向の後方側に
向かうに従って漸次工具内周側に向かい、かつ上記工具
本体の先端から基端側に向かうに従って漸次工具外周側
に向かう第二の溝底面とから形成し、この第二の溝底面
と上記工具回転方向を向く壁面との連接部の工具軸線回
りの回転直径として規定される当該エンドミルの芯厚ｄ
_cを、上記工具本体の先端から基端側に向かうに従って
漸次増加せしめたことを特徴とする。SUMMARY OF THE INVENTION The present invention has been made in order to solve such a problem, and is directed toward the outer periphery of a tool body rotated about a tool axis from a distal end of the tool body toward a proximal end thereof. A chip discharge groove is formed, and a cutting edge is formed at an intersection ridge portion between a wall surface facing the tool rotation direction of the chip discharge groove serving as a rake surface and an outer peripheral surface of the tool body serving as a flank surface. In the end mill, a bottom surface of the chip discharge groove facing the outer peripheral side of the tool is disposed on the front side in the tool rotation direction, and a first groove bottom surface having a cylindrical surface centered on the tool axis is provided. It is arranged between the groove bottom surface and the wall surface facing the tool rotation direction, gradually toward the tool inner peripheral side toward the rear side in the tool rotation direction, and toward the base end side from the tip of the tool main body. The second groove gradually toward the outer circumference of the tool Formed from the surface, core thickness d of the end mill which is defined as the second groove bottom and the rotation diameter of the tool axis line of the connecting portion between the wall surface facing the tool rotational direction
_c is gradually increased from the distal end to the proximal end of the tool main body.

【０００９】[0009]

【作用】このような構成のエンドミルでは、芯厚ｄ_cが
工具本体の先端から基端側に向かうに従い漸次増加する
ように形成されており、このため逆に切屑排出溝は、そ
の溝深さが先端から基端側に向かうに従い漸次浅くなる
ように形成されることとなる。従って、上述のように軸
方向切込み量および径方向切込み量の一方に応じて他方
を設定する場合でも、切屑排出溝の主として切屑排出の
用に供される部分の容量は十分に確保しながらも、使用
に供されない部分を極力小さくし得て、円滑な切屑の排
出を促すことが可能となる。[Action] In the end mill having such a structure, core thickness d _c is formed so as to increase gradually toward the base end side from the tip of the tool body, chip discharge grooves Conversely For this, the groove depth Are formed so as to gradually become shallower from the distal end toward the proximal end side. Therefore, even when the other is set in accordance with one of the axial depth of cut and the radial depth of cut as described above, the capacity of the portion of the chip discharge groove mainly used for chip discharge is sufficiently secured. In addition, the portion not used can be reduced as much as possible, thereby facilitating smooth chip discharge.

【００１０】また、切屑排出溝の底面は上述のように第
一の溝底面と第二の溝底面とから構成されており、この
うち工具回転方向前方に配置される第一の溝底面は工具
軸線を中心とする円筒面状に形成されているから、この
切屑排出溝の工具回転方向前方に位置する切刃は、上記
第一の溝底面により外径が画定される比較的肉厚の大き
な工具本体の台金部分によって支持されることとなる。
さらに、これに加えて上記芯厚ｄ_cが基端側に向かって
漸次増加するように形成されているので、上記構成のエ
ンドミルによれば工具本体の先端部において工具剛性の
向上を図ることができ、軸方向切込み量や径方向切込み
量を特に大きく設定した場合等でもビビリ振動の発生を
抑えることが可能となる。Further, the bottom surface of the chip discharge groove is composed of the first groove bottom surface and the second groove bottom surface as described above. Since the cutting edge is formed in a cylindrical shape around the axis, the cutting edge positioned forward of the chip discharge groove in the tool rotation direction has a relatively large thickness whose outer diameter is defined by the first groove bottom surface. It will be supported by the metal part of the tool body.
Furthermore, since in addition to the core thickness d _c is formed so as to increase gradually toward the base end side, it is possible to improve the tool rigidity at the distal end of the tool body according to the end mill of the above configuration It is possible to suppress occurrence of chatter vibration even when the axial depth of cut or the radial depth of cut is set particularly large.

【００１１】[0011]

【実施例】図１ないし図３は本考案の一実施例を示すも
のである。本実施例においても、エンドミルとしての基
本的構成は上述した従来例と同様であり、工具軸線Ｏ回
りに回転される工具本体１１の先端部外周に該工具本体
１１の先端から基端側に向けて螺旋状の２条の切屑排出
溝１２，１２が周方向に等間隔に形成され、すくい面と
されるこの切屑排出溝１２の溝壁面１２Ａと、逃げ面と
される工具本体１１の外周面１３との交差稜線部には、
それぞれ切刃（外周切刃）１４が形成されている。ま
た、工具本体１１の先端面（先端逃げ面）１５と上記溝
壁面１２Ａとの交差稜線部には、底刃１６，１６が形成
されている。ただし、図２においては先端逃げ面１５は
省略されている。なお、工具本体１１を形成する材質と
しては、超硬合金、ハイス、サーメット、セラミックス
等の硬質材料が用いられる。1 to 3 show an embodiment of the present invention. Also in this embodiment, the basic configuration of the end mill is the same as that of the above-described conventional example, and is arranged on the outer periphery of the distal end portion of the tool main body 11 rotated around the tool axis O from the distal end of the tool main body 11 to the base end side. The two spiral chip discharge grooves 12, 12 are formed at equal intervals in the circumferential direction, and a groove wall surface 12A of the chip discharge groove 12 serving as a rake face and an outer peripheral surface of the tool body 11 serving as a flank face At the intersection ridge line with 13,
Each cutting edge (outer peripheral cutting edge) 14 is formed. Bottom blades 16, 16 are formed at the intersection ridgeline between the tip end surface (tip end flank surface) 15 of the tool body 11 and the groove wall surface 12A. However, the tip flank 15 is omitted in FIG. As a material for forming the tool main body 11, a hard material such as a cemented carbide, high speed steel, cermet, or ceramics is used.

【００１２】ここで、本実施例では上記切屑排出溝１２
の溝底面１２Ｂは、工具回転方向Ｔの前方側に配置され
る第一の溝底面１７と、この第一の溝底面１７と当該切
屑排出溝１２の溝壁面１２Ａとの間に配置される第二の
溝底面１８とから構成されている。第一の溝底面１７
は、切刃１４の先端から基端側の有効切刃長Ｌの位置に
亙って、その切屑排出溝１２の工具回転方向Ｔの前方に
位置する切刃１４の後方から、工具軸線Ｏを中心として
工具回転方向Ｔの後方側に向け角度θ＝９０°の範囲を
占めるように形成されている。一方、第二の溝底面１８
は、第一の溝底面１７に連なる連接部Ｘから、周方向に
溝壁面１２Ａに連なる連接部Ｙに至る範囲を占めるよう
に形成されている。Here, in this embodiment, the chip discharge groove 12 is used.
The groove bottom surface 12B is disposed on the front side in the tool rotation direction T, and the first groove bottom surface 17 is disposed between the first groove bottom surface 17 and the groove wall surface 12A of the chip discharge groove 12. And a second groove bottom surface 18. First groove bottom 17
Extends the tool axis O from the rear of the cutting edge 14 located in front of the chip discharge groove 12 in the tool rotation direction T over the position of the effective cutting edge length L on the base end side from the distal end of the cutting edge 14. The center is formed so as to occupy a range of an angle θ = 90 ° toward the rear side in the tool rotation direction T. On the other hand, the second groove bottom 18
Is formed so as to occupy a range from a connecting portion X connected to the first groove bottom surface 17 to a connecting portion Y connected to the groove wall surface 12A in the circumferential direction.

【００１３】そして、上記第一の溝壁面１７は、工具軸
線Ｏ方向に切刃１４の先端から上記有効切刃長Ｌの位置
に至るまで、かつ工具回転方向Ｔの後方に切刃１４から
上記角度θの範囲まで、工具軸線Ｏを中心とする直径Ｄ
_yの円筒面の一部をなすように形成されている。他方、
上記第二の溝底面１８は、工具軸線Ｏ方向に切刃１４の
先端から上記有効切刃長Ｌの位置に至るまで、第一の溝
壁面１７との連接部Ｘから工具回転方向Ｔの後方側に溝
壁面１２Ａとの連接部Ｙ側に向かうに従い、漸次工具外
周側から内周側へと向かう凸曲面として形成されてお
り、溝壁面１２Ａとの連接部Ｙにおいて工具軸線Ｏに直
交する断面における該工具軸線Ｏとの距離が最も小さく
なるように設定されている。さらに、この第二の溝壁面
１８は、工具軸線Ｏ方向には工具本体１１の先端から基
端側に向かうに従い、漸次工具外周側へと向かうように
形成されており、これにより上記連接部Ｙの位置も、先
端から基端側に向かうに従いＹ₁からＹ_eへと工具軸線Ｏ
から漸次離間するように形成される。The first groove wall surface 17 extends from the tip of the cutting edge 14 in the direction of the tool axis O to the position of the effective cutting edge length L, and from the cutting edge 14 to the rear in the tool rotation direction T. Up to the angle θ, the diameter D about the tool axis O
_It is formed so as to form a part of the cylindrical surface of _y . On the other hand,
The second groove bottom surface 18 extends rearward in the tool rotation direction T from the connection portion X with the first groove wall surface 17 from the tip of the cutting edge 14 to the position of the effective cutting edge length L in the tool axis O direction. Is formed as a convex curved surface that gradually goes from the outer peripheral side of the tool toward the inner peripheral side as it goes to the connecting portion Y side with the groove wall surface 12A, and a cross section orthogonal to the tool axis O at the connecting portion Y with the groove wall surface 12A. Is set so that the distance from the tool axis O at the point is the shortest. Further, the second groove wall surface 18 is formed so as to gradually approach the outer peripheral side of the tool in the direction of the tool axis O from the distal end of the tool main body 11 toward the proximal end side. even position, the tool axis from Y ₁ toward the base end side from the tip to the Y _e O
Is formed so as to be gradually separated from

【００１４】なお、上記連接部Ｘは、当該第二の溝底面
１８と工具軸線Ｏを中心とする円筒面状の第一の溝底面
１７との交差稜線部であるから、連接部Ｘと工具軸線Ｏ
との距離は切刃１４の有効切刃長Ｌの全長に亙って変わ
ることはない。すなわち、この第二の溝底面１８は、連
接部Ｘから連接部Ｙが、工具本体１１の先端から基端側
に向けて漸次小さくなるように形成されているのであ
る。さらに、この第二の溝底面１８の工具回転方向Ｔの
後方側に位置する溝壁面１２Ａは、本実施例では工具軸
線Ｏに直交する断面において、第二の溝底面１８に滑ら
かに連なる凹曲面を描きつつ連接部Ｙから工具外周側に
向い、適当な径方向すくい角を形成しながら切刃１４に
至るように形成されている。Since the connecting portion X is an intersection ridge line between the second groove bottom surface 18 and the first cylindrical groove bottom surface 17 centered on the tool axis O, the connecting portion X and the tool Axis O
Does not change over the entire length of the effective cutting edge length L of the cutting edge 14. That is, the second groove bottom surface 18 is formed so that the connecting portion X to the connecting portion Y become gradually smaller from the distal end of the tool main body 11 toward the base end side. Further, the groove wall surface 12A located on the rear side of the second groove bottom surface 18 in the tool rotation direction T is a concave curved surface smoothly connected to the second groove bottom surface 18 in a cross section orthogonal to the tool axis O in this embodiment. Are drawn from the connecting portion Y toward the outer peripheral side of the tool while forming an appropriate radial rake angle, and reach the cutting edge 14.

【００１５】このような構成のエンドミルでは、工具軸
線Ｏに直交する各断面において、切屑排出溝１２におけ
る溝底、すなわち工具軸線Ｏからの距離が最も小さくな
る部位は、第２の溝底面１８と溝壁面１２Ａとの連接部
Ｙとなる。従って、当該エンドミルにおける芯厚ｄ
_cは、この連接部Ｙの工具軸線Ｏ回りの回転直径に等し
くなる。ところが本実施例では、上記第二の溝壁面１８
は工具本体１１の先端から工具軸線Ｏ方向に沿って切刃
１４の有効切刃長Ｌの位置に向かうに従い、工具外周側
に向かうように形成されており、これに伴って上記連接
部Ｙの位置も、工具本体１１の先端における連接部Ｙ₁
から有効切刃長Ｌの位置における連接部Ｙ_eへと、工具
外周側に向かうこととなる。このため、上記芯厚ｄ
_cも、先端における芯厚ｄ_c1から有効切刃長Ｌの位置に
おける芯厚ｄ_ceへと漸次増加してゆくこととなり、上記
溝底となる連接部Ｙの工具軸線Ｏ回りの回転軌跡として
与えられる当該エンドミルの芯厚部１９は、図１に示す
ように円錐台状を呈することとなる。In the end mill having such a configuration, in each cross section orthogonal to the tool axis O, the groove bottom of the chip discharge groove 12, that is, the portion where the distance from the tool axis O is the smallest is formed by the second groove bottom surface 18. It becomes a connection portion Y with the groove wall surface 12A. Therefore, the core thickness d of the end mill is
_c is equal to the rotation diameter of the connecting portion Y about the tool axis O. However, in this embodiment, the second groove wall surface 18
Is formed so as to extend toward the outer peripheral side of the tool from the tip of the tool body 11 along the direction of the tool axis O to the position of the effective cutting edge length L of the cutting edge 14. The position is also the connecting portion Y ₁ at the tip of the tool body 11.
From to the connecting portion Y _e at the position of the effective cutting edge length L, and thus toward the tool outer peripheral side. Therefore, the core thickness d
_c also gradually increases from the core thickness d _c1 at the tip to the core thickness d _{ce at} the position of the effective cutting edge length L, and is given as a rotation trajectory about the tool axis O of the connecting portion Y serving as the groove bottom. The resulting core thickness portion 19 of the end mill has a truncated cone shape as shown in FIG.

【００１６】このように芯厚部１９が円錐台状に形成さ
れることにより、逆に切屑排出溝１２はその工具軸線Ｏ
を含む断面において、図１に示すように工具本体１１の
基端側に向かうに従い、その溝深さｆが、先端の溝深さ
ｆ₁から有効切刃長Ｌの位置における溝深さｆ_eへ、漸次
浅くなってゆくこととなる。従って、本実施例によれ
ば、上述したように工具本体１１に過大な切削抵抗が作
用するのを避けるために、軸方向切込み量Ａ_dおよび径
方向切込み量ｂ_dの一方に応じて他方を設定するように
した場合でも、切屑排出溝１２の主として切屑排出に供
される部分の容量は十分に確保しつつ、逆に使用に供さ
れない部分は極力小さくすることができる。そしてこれ
により、このような使用に供されない部分に切屑の滞留
が生じたりするのを防いで、切屑の円滑な排出を促すこ
とができ、当該切屑排出溝１２を略その全域に亙って有
効に利用することが可能となる。Since the core thick portion 19 is formed in the shape of a truncated cone as described above, the chip discharge groove 12 has its tool axis O
1, the groove depth f increases toward the base end side of the tool main body 11 as shown in FIG. 1, and the groove depth f _e at the position of the effective cutting edge length L from the tip groove depth f _1. , Gradually shallower. Therefore, according to this embodiment, in order to avoid acting an excessive cutting resistance on the tool body 11 as described above, and the other according to one of the axial depth of cut A _d and the radial depth of cut b _d Even if it is set, the capacity of the portion of the chip discharge groove 12 mainly used for chip discharge can be sufficiently secured, while the portion not used for use can be made as small as possible. In this way, it is possible to prevent the accumulation of chips in the portion not used for such use, and to promote the smooth discharge of the chips, so that the chip discharge grooves 12 are effectively formed over substantially the entire area thereof. It can be used for

【００１７】一方、この切屑排出溝１２の底面１２Ｂ
は、上述のように工具回転方向Ｔの前方側に配置される
第一の溝底面１７と、後方側に配置される第二の溝底面
１８とから構成されており、このうち第一の溝底面１７
は工具軸線Ｏを中心とする円筒面状に形成されている。
ところがここで、この第一の溝底面１７のさらに工具回
転方向Ｔ前方側には、当該切屑排出溝１２に連なる一方
の切刃１４に対する他方の切刃１４が隣接しており、従
ってこの他方の切刃１４の工具回転方向Ｔの後方には、
円筒状の第一の溝底面１７により外径が画定される比較
的肉厚の大きな台金部２０が形成されることとなる。こ
のため、本実施例によれば切刃１４の工具回転方向Ｔの
後方側における工具本体１１の剛性を向上させ、切削時
に切刃１４に作用する抵抗や負荷を上記肉厚の大きな台
金部２０により受けとめることができ、上記軸方向切込
み量Ａ_dや径方向切込み量ｂ_dを特に大きくした場合で
も、工具本体１１にビビリ振動等が生じるのを抑えるこ
とが可能となる。On the other hand, the bottom surface 12B of the chip discharge groove 12
Is composed of the first groove bottom surface 17 arranged on the front side in the tool rotation direction T as described above and the second groove bottom surface 18 arranged on the rear side. Bottom 17
Is formed in a cylindrical shape around the tool axis O.
However, here, on the further front side of the first groove bottom surface 17 in the tool rotation direction T, the other cutting edge 14 is adjacent to the one cutting edge 14 connected to the chip discharge groove 12, and accordingly, the other cutting edge 14 Behind the cutting edge 14 in the tool rotation direction T,
A relatively large base metal part 20 whose outer diameter is defined by the cylindrical first groove bottom surface 17 is formed. For this reason, according to this embodiment, the rigidity of the tool main body 11 on the rear side of the cutting blade 14 in the tool rotation direction T is improved, and the resistance and load acting on the cutting blade 14 during cutting are reduced by the thick metal base. You can catch by 20, even when particularly large and the axial depth of cut a _d and the radial depth of cut b _d, it is possible to suppress chatter vibration and the like from occurring to the tool body 11.

【００１８】また、これに加えて本実施例では、上述の
ように芯厚ｄ_cが先端から基端側に向かって漸次増加
し、芯厚部１９が基端側に向かって拡径する円錐台状に
形成されているので、切刃１４，１４を擁する工具本体
１１の先端部全体に亙っての剛性の向上を図ることがで
きる。さらに、切屑排出溝１２の基端側の有効切刃長Ｌ
の部分においては、その溝深さｆeが小さくなるように
形成されるので、この部分から工具外周への切屑排出溝
１２の切り上がりも小さくすることができ、これによっ
ても工具本体１１先端部の剛性向上を図ることができ
る。従って、本実施例によれば、これらの効果と上述し
た第一の溝底面１７により画定される台金部２０による
効果とが相俟って、工具本体１１のビビリ振動等の発生
をより効果的に抑制することができ、これにより主軸回
転数やテーブル送り量を高く設定し得て加工効率の向上
を図ることができる。Further, in this embodiment, in addition to this, the cone core thickness d _c as described above is increased gradually toward the proximal side from the distal, core thickness portion 19 increases in diameter toward the proximal side Since it is formed in a trapezoidal shape, the rigidity over the entire distal end portion of the tool main body 11 having the cutting blades 14 can be improved. Furthermore, the effective cutting edge length L on the base end side of the chip discharge groove 12
Since the groove depth fe is formed to be small in the part, the chip discharge groove 12 from this part to the outer periphery of the tool can also be cut small, so that the tip end of the tool body 11 can also be formed. The rigidity can be improved. Therefore, according to the present embodiment, these effects and the effect of the base portion 20 defined by the first groove bottom surface 17 described above combine to further reduce the occurrence of chatter vibration of the tool body 11. Thus, the spindle speed and the table feed amount can be set high, and the processing efficiency can be improved.

【００１９】なお、本実施例では上述のように、切屑排
出溝１２の第二の溝底面１７と溝壁面１２Ａとの連接部
Ｙの工具軸線回りの回転直径として規定される芯厚ｄ_c
を、工具本体１１の先端から基端側に向かうに従って漸
次増加するように形成したが、この芯厚ｄ_cの大きさに
ついては、まず工具本体１１の先端における芯厚ｄ
_c1は、切刃１４の工具軸線Ｏ回りの回転直径Ｄに対して
ｄ_c1≧０.４Ｄの範囲に設定されるのが望ましい。ま
た、上記工具本体１１の基端側の切刃１４の有効切刃長
Ｌの位置における芯厚ｄ_ceは、上記切刃１４の回転直径
Ｄに対してｄ_ce≦０.９Ｄの範囲に設定されるのが望ま
しい。In this embodiment, as described above, the core thickness d _c defined as the rotational diameter of the connection Y between the second groove bottom surface 17 of the chip discharge groove 12 and the groove wall surface 12A around the tool axis.
The has been formed so as gradually increases toward the base end side from the tip of the tool body 11, the size of the core thickness d _c, first core thickness at the tip of the tool body 11 d
_c1 is desirably set in a range of d _c1 ≧ 0.4D with respect to the rotation diameter D of the cutting edge 14 around the tool axis O. The core thickness d _{ce at} the effective cutting edge length L of the cutting edge 14 on the base end side of the tool main body 11 is set in the range of d _ce ≦ 0.9D with respect to the rotation diameter D of the cutting edge 14. It is desirable to be done.

【００２０】これは、先端における芯厚ｄ_c1が０.４Ｄ
を下回るようだと、この工具本体１１の先端において芯
厚部１９の径が小さくなり過ぎ、剛性不足が生じて切削
力に対向できずに撓みが生じるおそれがあるからであ
り、逆に基端側における芯厚ｄ_ceが０.９Ｄを上回るよ
うだと、この基端側における切屑排出溝１２の溝深さｆ
_eが浅くなり過ぎて切屑詰まりが生じるおそれがあるか
らである。なお、上記基端側における芯厚ｄ_ceについて
は、先端における芯厚ｄc1の場合と同じ理由から、さら
にｄ_ce≧０.６Ｄの範囲に設定されるのが好ましい。ち
なみに、上記芯厚ｄ_c1，ｄ_ceを上記の範囲に設定する
と、上記芯厚部１９の外周面の工具軸線Ｏに対する傾斜
角αは、略０.５〜１５°の範囲に設定されることとな
る。This is because the core thickness d _{c1 at} the tip is 0.4D
Is smaller than the diameter, the diameter of the core thick portion 19 at the distal end of the tool main body 11 becomes too small, rigidity is insufficient, and there is a possibility that the cutting force cannot be opposed to the cutting force, causing deflection. If the core thickness d _ce on the side of this side exceeds 0.9 D, the groove depth f
_{This is because e} becomes too shallow and chip clogging may occur. Note that the core thickness d _ce on the base end side is preferably further set in the range of d _ce ≧ 0.6D for the same reason as the case of the core thickness dc1 on the distal end. Incidentally, when the core thicknesses d _c1 and d _ce are set in the above range, the inclination angle α of the outer peripheral surface of the core thickness portion 19 with respect to the tool axis O is set in a range of approximately 0.5 to 15 °. Becomes

【００２１】また本実施例では、上記第二の溝底面１８
は、第一の溝壁面１７との連接部Ｘから工具回転方向Ｔ
の後方側に溝壁面１２Ａとの連接部Ｙ側に向かうに従
い、漸次工具外周側から内周側へと向かう凸曲面として
形成されているが、この第二の溝底面１８については、
その工具軸線Ｏに直交する断面においてなす切断線が、
上記切刃１４の工具軸線Ｏ回りの回転直径Ｄに対して曲
率半径ＲがＲ≧０.６Ｄの範囲に設定される曲線状を呈
するか、あるいは直線状を呈するように形成されるのが
望ましい。これは、この第二の溝底面１８の上記断面に
おける切断線の曲率半径Ｒが０.６Ｄを下回るようだ
と、当該第二の溝底面１８が工具回転方向Ｔの後方側に
向かうに従い、急激に工具内周側に向かって後退するこ
ととなり、第二の溝底面１８と溝壁面１２Ａとの連接部
Ｙの近傍において切屑の流出が阻害されてしまうおそれ
が生じるからである。In this embodiment, the second groove bottom surface 18 is used.
From the connecting portion X with the first groove wall surface 17 in the tool rotation direction T
Is formed as a convex curved surface gradually going from the tool outer peripheral side to the inner peripheral side toward the connecting portion Y side with the groove wall surface 12A on the rear side of the second groove bottom surface 18.
A cutting line formed in a cross section orthogonal to the tool axis O is
It is desirable that the radius of curvature R is set to be in a range of R ≧ 0.6D with respect to the rotation diameter D of the cutting edge 14 around the tool axis O, or to be formed to have a linear shape. . This is because when the radius of curvature R of the cutting line in the cross section of the second groove bottom surface 18 is smaller than 0.6D, the second groove bottom surface 18 sharply moves toward the rear side in the tool rotation direction T when the second groove bottom surface 18 moves backward. This is because the chip is retracted toward the inner circumferential side of the tool, and there is a possibility that the outflow of chips is obstructed in the vicinity of the connecting portion Y between the second groove bottom surface 18 and the groove wall surface 12A.

【００２２】さらに本実施例では、上記切屑排出溝１２
の円筒面状をなす第一の溝底面１７は、この切屑排出溝
１２の工具回転方向Ｔの前方に隣接する切刃１４を起点
とし、工具軸線Ｏを中心として工具回転方向Ｔの後方側
に向け角度θ＝９０°の範囲を占めるように形成されて
おり、工具軸線Ｏに直交する断面において上記切刃１４
から該工具軸線Ｏを中心として、この角度θだけ工具回
転方向Ｔの後方側に、第二の溝底面１８との連接部Ｘが
形成されるようになっている。これは、本実施例が２条
の切刃１４，１４を有するエンドミルの場合の例である
ためであるが、この角度θ、すなわち切刃と、その工具
回転方向の後方側に隣接する切屑排出溝の第一の溝底面
と第二の溝底面との連接部とが、工具本体の周方向に工
具軸線を挟む角度θは、工具本体に形成される切刃の数
Ｎに対して、（１８０／Ｎ）°を基準として、その±３
０％の範囲内に設定されるのが望ましい。具体的に述べ
ると、切刃の数Ｎを偶数にとった場合には、以下の表１
のようになる。Further, in this embodiment, the chip discharge groove 12
The first groove bottom surface 17 having a cylindrical surface shape starts from the cutting edge 14 adjacent to the chip discharge groove 12 in front of the tool rotation direction T, and is located rearward in the tool rotation direction T about the tool axis O. Is formed so as to occupy the range of the turning angle θ = 90 °.
From the center of the tool axis O, a connection portion X with the second groove bottom surface 18 is formed behind the tool rotation direction T by this angle θ. This is because the present embodiment is an example of the case of an end mill having two cutting edges 14, 14, and this angle θ, that is, the cutting edge, and the chip discharge adjacent to the rear side in the tool rotation direction. The angle θ at which the connecting portion between the first groove bottom surface and the second groove bottom surface of the groove sandwiches the tool axis in the circumferential direction of the tool main body is: 180 / N) °, ± 3
It is desirable to set within the range of 0%. Specifically, when the number N of cutting edges is set to an even number, the following Table 1 is used.
become that way.

【００２３】[0023]

【表１】 [Table 1]

【００２４】上記角度θをこのように設定するのが望ま
しいのは、切刃１４を支持する台金部２０の肉厚を厚く
して工具剛性をできる限り高めるとともに、切屑排出溝
１２の容量を必要最大にとり、切屑排出を円滑にするた
めである。すなわち、角度θがこの範囲よりも小さい場
合には、切刃１４の工具回転方向Ｔの後方側に形成され
るべき上記台金部２０に十分な肉厚を確保することがで
きなくなって、剛性不足が生じるおそれがあり、逆に角
度θがこの範囲よりも大きい場合には、第二の溝底面１
８の部分の溝幅が小さくなり、切屑の流出が阻害されて
しまうおそれが生じる。なお、表１では切刃の数Ｎを偶
数にとった場合について説明したが、これを奇数にとっ
た場合でも同様である。It is desirable to set the angle θ in this manner because the thickness of the metal base 20 supporting the cutting blade 14 is increased to increase the tool rigidity as much as possible, and the capacity of the chip discharge groove 12 is reduced. This is to maximize chip discharge and facilitate chip discharge. That is, when the angle θ is smaller than this range, it is not possible to secure a sufficient thickness in the base metal part 20 to be formed on the rear side of the cutting edge 14 in the tool rotation direction T, and the rigidity is reduced. Insufficiency may occur, and conversely, if the angle θ is larger than this range, the second groove bottom 1
The groove width of the portion 8 becomes small, and there is a possibility that the outflow of chips is obstructed. In addition, although the case where the number N of the cutting edges is set to an even number is described in Table 1, the same applies to the case where the number N is set to an odd number.

【００２５】さらにまた、この第一の溝壁面１７は上述
したように工具軸線Ｏを中心とする円筒面として形成さ
れているが、この第一の溝底面１７の工具軸線Ｏ回りの
回転直径（上記円筒面の直径）Ｄ_yは、上記切刃１４の
回転直径Ｄに対して０.９８Ｄ〜０.７５Ｄの範囲内に設
定されるのが望ましい。これは、上記第一の溝底面１７
の回転直径Ｄ_yがこの範囲を下回ると、やはり上記台金
部２０の肉厚（径方向の肉厚）を確保することができな
くなって剛性不足を生じるおそれがあり、逆に上記回転
直径Ｄ_yがこの範囲を上回ると、当該第一の溝底面１７
と被削材の加工面との間に十分なクリアランスが確保さ
れずに切削抵抗の増大や加工面の劣化を生じるおそれが
あるからである。ただし、第一の溝底面１７の回転直径
Ｄ_yがこのような範囲に設定されるといえども、上記芯
厚ｄ_cとの間においては、Ｄ_y＞ｄ_cなる関係が成り立つ
べきことは、言うまでもない。Further, as described above, the first groove wall surface 17 is formed as a cylindrical surface centered on the tool axis O, and the rotation diameter of the first groove bottom surface 17 around the tool axis O ( diameter) D _y of the cylindrical surface is set in a range of 0.98D~0.75D relative rotation diameter D of the cutting edge 14 is desirable. This is because the first groove bottom 17
Rotation If the diameter D _y is below this range, there is a risk that also cause insufficient rigidity is no longer possible to secure the thickness of the base metal portion 20 (radial thickness), contrary to the rotation diameter D of _{If y} exceeds this range, the first groove bottom surface 17
This is because sufficient clearance is not ensured between the work surface and the work surface of the work material, and there is a possibility that the cutting resistance increases and the work surface deteriorates. However, even the rotation diameter D _y of the first groove bottom 17 is set to such a range, in between the core thickness d _c, D _y> d _c becomes possible relationship to is established, Needless to say.

【００２６】次に、上述した本実施例のエンドミルと従
来例のエンドミルとで切削試験を行ない、その結果を比
較した。ただし、この切削試験において用いられたエン
ドミルは、実施例、従来例とも切刃の回転直径Ｄ＝１０
mm、捩れ角３０°、切刃の数Ｎ＝２、有効切刃長Ｌ＝２
０mmの超硬合金製のエンドミルであり、いずれエンドミ
ルも先端における芯厚ｄ_c1＝６.５mmであるが、実施例
のエンドミルは基端側に向かうに従い芯厚ｄ_cが漸次増
加して、有効切刃長Ｌの位置における芯厚ｄ_ce＝７.５m
mとなっているのに対し、従来例のエンドミルでは芯厚
ｄ_cは変わらず有効切刃長Ｌの位置においても芯厚ｄ_ce
＝６.５mmであった。また、切屑排出溝の底面の最外周
部における外径は、いずれのエンドミルでも９mmであっ
た。この最外周部の外径は、実施例のエンドミルでは第
一の溝底面１７の回転直径Ｄ_yに相当する。Next, cutting tests were performed with the end mill of the present embodiment and the end mill of the conventional example, and the results were compared. However, the end mill used in this cutting test was a rotating diameter D = 10 of the cutting edge in both the embodiment and the conventional example.
mm, helix angle 30 °, number of cutting edges N = 2, effective cutting edge length L = 2
This is an end mill made of cemented carbide of 0 mm, and both end mills have a core thickness d _c1 at the tip = 6.5 mm. However, the end mill of the embodiment is effective because the core thickness d _c gradually increases toward the base end. Core thickness d _{ce at} the position of the cutting edge length L = 7.5 m
In contrast, in the end mill of the conventional example, the core thickness d _c does not change and the core thickness d _ce even at the position of the effective cutting edge length L.
= 6.5 mm. The outer diameter at the outermost peripheral portion of the bottom surface of the chip discharge groove was 9 mm in all end mills. The outer diameter of the outermost periphery, the end mill of Example corresponds to the rotation diameter D _y of the first groove bottom 17.

【００２７】一方、本切削試験においては、被削材Ｗと
してＳ５０Ｃ（Ｈ_B２３６）を用いて、図７に示したよ
うな側面切削を行なった。ただし、この時の切削条件
は、工具回転数１９００rpm、工具送り速度１１５mm/mi
nおよび２００mm/min、軸方向切込み量Ａ_d＝１５mm、径
方向送り量ｂ_d＝１.０mmであり、水溶性切削油としてエ
マルジョン（希釈率３０倍）を用いた湿式切削とした。
この切削試験の結果、工具送り速度２００mm/minの切削
においては、従来例のエンドミルでは工具本体にビビリ
振動が発生して加工面の劣化が生じるとともに、切刃に
チッピングが発生していたのに対し、実施例のエンドミ
ルではこのようなビビリ振動やチッピング等は何等認め
られなかった。また、工具送り速度１１５mm/minの切削
において、壁面倒れ精度を比較したところ、従来例のエ
ンドミルでは４３μmであったのに対し、実施例のエン
ドミルでは１４μmに抑えられていた。これらの結果
は、本考案によってエンドミルの工具剛性が向上したこ
とを示すものと考察される。On the other hand, in this cutting test, a side surface cutting as shown in FIG. 7 was performed using S50C (H _B 236) as the work material W. However, the cutting conditions at this time were as follows: tool rotation speed 1900 rpm, tool feed speed 115 mm / mi
n and 200 mm / min, the axial depth of cut A _d = 15 mm, the radial feed rate b _d = 1.0 mm, and wet cutting using an emulsion (30 times dilution) as a water-soluble cutting oil.
As a result of this cutting test, in cutting at a tool feed speed of 200 mm / min, the conventional end mill had chattering vibrations in the tool body, resulting in deterioration of the machined surface and chipping of the cutting edge. On the other hand, in the end mill of the example, such chatter vibration and chipping were not recognized at all. Further, when cutting the wall surface at a tool feed speed of 115 mm / min, the accuracy of the fall of the wall surface was compared to 43 μm in the conventional end mill, but was suppressed to 14 μm in the end mill of the embodiment. These results are considered to indicate that the present invention has improved the tool rigidity of the end mill.

【００２８】なお、本考案は如何なる寸法、形状のエン
ドミルにおいても適用することが可能であるが、特に先
端における切刃の回転直径が２mm以上、切刃の捩れ角が
５°以上、有効切刃長Ｌが２mm以上、さらに切刃の数Ｎ
が２以上のエンドミルに用いて最適である。The present invention can be applied to end mills of any size and shape. In particular, the rotating diameter of the cutting edge at the tip is 2 mm or more, the twist angle of the cutting edge is 5 ° or more, and the effective cutting edge. Length L is 2mm or more, and the number of cutting blades N
Is most suitable for use with two or more end mills.

【００２９】[0029]

【考案の効果】以上説明したように本考案によれば、切
屑排出溝の工具外周側を向く底面が第一の溝底面と第二
の溝底面とから構成されており、この第二の溝底面が工
具回転方向後方に向かうに従い工具内周側に、また基端
側に向かうに従い工具外周側にそれぞれ向かうように形
成されていて、当該エンドミルの芯厚が基端側に向かう
に従い漸次増加するように形成されている。これによ
り、切屑排出溝の溝深さは基端側に向かって漸次浅くな
るように形成されるので、当該エンドミルによる切削に
おいて軸方向切込み量および径方向切込み量の一方に応
じて他方を設定するような場合でも、切屑排出に供され
る部分の容量を十分に確保した上で切屑の滞留等を防
ぎ、円滑な切屑排出性を得ることが可能となる。また、
第一の溝底面は工具軸線を中心とする円筒面として形成
されているので、切刃の回転方向後方に十分な肉厚の工
具本体の台金部を確保でき、かつ芯厚が基端側に向かっ
て増加することとから、工具本体の剛性を高めることが
できて、ビビリ振動の発生を抑えて加工効率の向上を図
ることが可能となる。As described above, according to the present invention, the bottom surface of the chip discharge groove facing the outer peripheral side of the tool is composed of the first groove bottom surface and the second groove bottom surface. The bottom surface is formed so as to go toward the tool inner circumferential side as it goes backward in the tool rotation direction and toward the base end side toward the tool outer circumferential side, and the core thickness of the end mill gradually increases as going toward the base end side. It is formed as follows. Thereby, the groove depth of the chip discharge groove is formed so as to gradually decrease toward the base end side, so that in the cutting by the end mill, the other is set according to one of the axial cutting amount and the radial cutting amount. Even in such a case, it is possible to prevent a stagnation of chips and the like, and to obtain a smooth chip discharge property after securing a sufficient capacity of a portion provided for chip discharge. Also,
Since the bottom surface of the first groove is formed as a cylindrical surface centered on the tool axis, a metal part of the tool body having a sufficient thickness can be secured behind the cutting edge in the rotation direction, and the core thickness is on the base end side. With the increase toward, the rigidity of the tool main body can be increased, and the occurrence of chatter vibration can be suppressed, and the processing efficiency can be improved.

【図面の簡単な説明】[Brief description of the drawings]

【図１】本考案の一実施例の工具本体１１先端部におい
て、工具軸線Ｏを含み切刃１４，１４に沿って捩れる断
面を平面的に示した断面図である。FIG. 1 is a cross-sectional view showing a cross section including a tool axis O and twisting along cutting edges 14, at a tip end portion of a tool body 11 according to an embodiment of the present invention.

【図２】図１に示す実施例の工具軸線Ｏ方向先端側から
の正面図である。ただし、底刃１６等は省略されてい
る。FIG. 2 is a front view of the embodiment shown in FIG. 1 as viewed from the front end side in the tool axis O direction. However, the bottom blade 16 and the like are omitted.

【図３】図１におけるＺＺ断面図である。FIG. 3 is a sectional view taken along the line ZZ in FIG. 1;

【図４】従来のエンドミルの一例を示す側面図である。FIG. 4 is a side view showing an example of a conventional end mill.

【図５】図４に示す従来例の先端側からの正面図であ
る。FIG. 5 is a front view of the conventional example shown in FIG.

【図６】図４に示す従来例の工具本体１先端部におい
て、工具軸線Ｏを含み切刃４，４に沿って捩れる断面を
平面的に示した断面図である。FIG. 6 is a cross-sectional view showing a cross section twisted along cutting edges 4 including a tool axis O at a tip end portion of the conventional tool body 1 shown in FIG.

【図７】エンドミルによる側面切削を示す図である。FIG. 7 is a view showing side cutting by an end mill.

【図８】エンドミルによる溝切削を示す図である。FIG. 8 is a diagram showing groove cutting by an end mill.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１，１１ 工具本体 ２，１２ 切屑排出溝 ２Ａ，１２Ａ 切屑排出溝２，１２の工具回転方向を向
く壁面（すくい面） ２Ｂ，１２Ｂ 切屑排出溝２，１２の工具外周側を向く
底面（溝底面） ３，１３ 工具本体１，１１の先端部における外周面
（外周逃げ面） ４，１４ 切刃（外周刃） １７ 第一の溝底面 １８ 第二の溝底面 １９ 芯厚部 ２０ 台金部 Ｏ 工具軸線 Ｔ 工具回転方向 Ｌ 有効切刃長 Ｄ 工具軸線Ｏ回りの切刃４，１４の回転直径 Ｄ_y 第一の溝底面１７の工具軸線Ｏ回りの回転直径 ｄ_c 芯厚 Ｒ 第二の溝底面１８が工具軸線Ｏに直交する断面にお
いてなす切断線の曲率半径 Ｘ 第一の溝底面１７と第二の溝底面１８との連接部 Ｙ 第二の溝底面１８と溝壁面１２Ａとの連接部 ｆ 切屑排出溝２，１２の溝深さ θ 切刃１４と、この切刃１４の工具回転方向Ｔの後方
側に連なる切屑排出溝１２の連接部Ｘとが、工具本体１
１の周方向に工具軸線Ｏを挟む角度 Ａ_d 軸方向切込み量 ｂ_d 径方向切込み量1, 11 Tool body 2, 12 Chip discharge groove 2A, 12A Wall surface (rake face) of chip discharge groove 2, 12 facing the tool rotation direction 2B, 12B Bottom surface of chip discharge groove 2, 12 facing the tool outer peripheral side (groove bottom) 3, 13 Outer peripheral surface (outer peripheral flank) at the tip of tool bodies 1, 11 4, 14 Cutting edge (outer peripheral blade) 17 First groove bottom surface 18 Second groove bottom surface 19 Core thickness portion 20 Metal base O Tool axis T Tool rotation direction L Effective cutting edge length D Rotation diameter of the cutting edges 4 and 14 around the tool axis O D _y Rotation diameter of the first groove bottom 17 around the tool axis O d _c Core thickness R Second groove The radius of curvature of the cutting line formed by the bottom surface 18 in a cross section orthogonal to the tool axis O X The connecting portion between the first groove bottom surface 17 and the second groove bottom surface Y The connecting portion between the second groove bottom surface 18 and the groove wall surface 12A f Groove depth of the chip discharge grooves 2 and 12 θ The cutting edge 14 and the cutting edge 14 A connecting portion X of the chip discharge groove 12 continuous to the rear side of the sushi rotational direction T is, the tool main body 1
Angle A _d-axis depth of cut b _d radial depth of cut of the first circumferential direction sandwich the tool axis O

───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)考案者 佐藤 隆広 茨城県結城郡石下町大字古間木1511番地 三菱マテリアル株式会社 筑波製作所 内 (56)参考文献 実開 昭59−176712（ＪＰ，Ｕ) 実開 昭56−33120（ＪＰ，Ｕ) ──────────────────────────────────────────────────続 き Continuing on the front page (72) Inventor Takahiro Sato 1511 Furamagi, Ishishita-cho, Yuki-gun, Ibaraki Pref. 1956-33120 (JP, U)

Claims (6)

(57)【実用新案登録請求の範囲】(57) [Scope of request for utility model registration] 【請求項１】 工具軸線回りに回転される工具本体の外
周に該工具本体の先端から基端側に向けて切屑排出溝が
形成され、すくい面とされるこの切屑排出溝の工具回転
方向を向く壁面と、逃げ面とされる上記工具本体の外周
面との交差稜線部に切刃が形成されてなるエンドミルに
おいて、 上記切屑排出溝の工具外周側を向く底面は、上記工具回
転方向の前方側に配置されて、上記工具軸線を中心とす
る円筒面状をなす第一の溝底面と、この第一の溝底面と
上記工具回転方向を向く壁面との間に配置されて、上記
工具回転方向の後方側に向かうに従って漸次工具内周側
に向かい、かつ上記工具本体の先端から基端側に向かう
に従って漸次工具外周側に向かう第二の溝底面とから形
成されており、この第二の溝底面と上記工具回転方向を
向く壁面との連接部の工具軸線回りの回転直径として規
定される当該エンドミルの芯厚ｄ_cが、上記工具本体の
先端から基端側に向かうに従って漸次増加せしめられて
いることを特徴とするエンドミル。1. A chip discharge groove is formed on the outer periphery of a tool body rotated about a tool axis from a tip end of the tool body toward a base end, and a tool rotation direction of the chip discharge groove, which is a rake face, is determined. In an end mill in which a cutting edge is formed at an intersection ridge portion between a wall surface facing the outer peripheral surface of the tool main body, which is a flank, a bottom surface of the chip discharge groove facing the outer peripheral side of the tool is located in front of the tool rotating direction. And a first groove bottom surface having a cylindrical surface centered on the tool axis, and a first groove bottom surface and a wall surface oriented in the tool rotation direction, the tool rotation direction being set between the first groove bottom surface and the wall surface facing the tool rotation direction. The second groove bottom surface is gradually formed toward the tool inner peripheral side toward the rear side of the direction, and gradually toward the tool outer peripheral side from the distal end of the tool body toward the base end side. Groove bottom surface and wall surface facing tool rotation direction End mills of core thickness d _c of the end mill which is defined as the tool axis line of the rotation diameter of the connecting portion, characterized in that it is gradually brought increases toward the base end side from the tip of the tool body. 【請求項２】 上記工具本体の先端における上記芯厚ｄ
_c1が、上記切刃の工具軸線回りの回転直径Ｄに対してｄ
_c1≧０.４Ｄの範囲に設定されていることを特徴とする
請求項１に記載のエンドミル。2. The core thickness d at the tip of the tool body.
_c1 is d with respect to the rotation diameter D of the cutting edge around the tool axis.
The end mill according to claim 1, wherein _c1 ≥ 0.4D. 【請求項３】 上記工具本体の基端側の、上記切刃の有
効切刃長の位置における上記芯厚ｄ_ceが、上記切刃の工
具軸線回りの回転直径Ｄに対してｄ_ce≦０.９Ｄの範囲
に設定されていることを特徴とする請求項１または請求
項２に記載のエンドミル。3. The core thickness d _{ce at} the position of the effective cutting edge length of the cutting edge on the base end side of the tool main body is d _ce ≦ 0 with respect to the rotational diameter D of the cutting edge around the tool axis. The end mill according to claim 1 or 2, wherein the end mill is set in a range of 0.9D. 【請求項４】 上記第二の溝底面が、上記工具軸線に直
交する断面において、上記切刃の工具軸線回りの回転直
径Ｄに対して曲率半径ＲがＲ≧０.６Ｄの範囲に設定さ
れる曲線状、あるいは直線状の切断線を呈するように形
成されていることを特徴とする請求項１、請求項２、ま
たは請求項３のいずれか一つに記載のエンドミル。4. In a section in which the second groove bottom surface is perpendicular to the tool axis, a radius of curvature R is set in a range of R ≧ 0.6D with respect to a rotation diameter D of the cutting edge around the tool axis. The end mill according to any one of claims 1 to 3, wherein the end mill is formed to have a curved or straight cutting line. 【請求項５】 上記切刃と、この切刃の工具回転方向後
方側に連なる上記切屑排出溝の上記第一の溝底面と第二
の溝底面との連接部とが、上記工具本体の周方向に上記
工具軸線を挟む角度が、当該工具本体に形成される上記
切刃の数Ｎに対して（１８０／Ｎ）°を基準として、そ
の±３０％の範囲内に設定されていることを特徴とする
請求項１、請求項２、請求項３、または請求項４のいず
れか一つに記載のエンドミル。5. The cutting blade and a connecting portion between the first groove bottom surface and the second groove bottom surface of the chip discharge groove connected to a rear side of the cutting blade in a tool rotation direction are provided around a periphery of the tool body. The angle sandwiching the tool axis in the direction is set within ± 30% of (180 / N) ° with respect to the number N of the cutting edges formed in the tool body. The end mill according to any one of claims 1, 2, 3, and 4. 【請求項６】 上記第一の溝底面の工具軸線回りの回転
直径が、上記切刃の工具軸線回りの回転直径Ｄに対して
０.９８Ｄ〜０.７５Ｄの範囲内に設定されていることを
特徴とする請求項１、請求項２、請求項３、請求項４、
または請求項５のいずれか一つに記載のエンドミル。6. A rotation diameter of the bottom surface of the first groove around the tool axis is set within a range of 0.98D to 0.75D with respect to a rotation diameter D of the cutting edge around the tool axis. Claim 1, Claim 2, Claim 3, Claim 4,
Or the end mill according to any one of claims 5 to 7.