JP2523701B2 - 自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法 - Google Patents
自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法Info
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Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F01—MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; ENGINE PLANTS IN GENERAL; STEAM ENGINES
- F01N—GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR MACHINES OR ENGINES IN GENERAL; GAS-FLOW SILENCERS OR EXHAUST APPARATUS FOR INTERNAL COMBUSTION ENGINES
- F01N3/00—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust
- F01N3/08—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous
- F01N3/10—Exhaust or silencing apparatus having means for purifying, rendering innocuous, or otherwise treating exhaust for rendering innocuous by thermal or catalytic conversion of noxious components of exhaust
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- F01N3/281—Metallic honeycomb monoliths made of stacked or rolled sheets, foils or plates
-
- Y—GENERAL TAGGING OF NEW TECHNOLOGICAL DEVELOPMENTS; GENERAL TAGGING OF CROSS-SECTIONAL TECHNOLOGIES SPANNING OVER SEVERAL SECTIONS OF THE IPC; TECHNICAL SUBJECTS COVERED BY FORMER USPC CROSS-REFERENCE ART COLLECTIONS [XRACs] AND DIGESTS
- Y02—TECHNOLOGIES OR APPLICATIONS FOR MITIGATION OR ADAPTATION AGAINST CLIMATE CHANGE
- Y02A—TECHNOLOGIES FOR ADAPTATION TO CLIMATE CHANGE
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- Y02A50/20—Air quality improvement or preservation, e.g. vehicle emission control or emission reduction by using catalytic converters
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Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は自動車排気ガス浄化装置に使用される金属基
体の製造方法に関する。
体の製造方法に関する。
（従来の技術） 近年、自動車の排気ガス規制が法制化され、ほとんど
の乗用車に触媒コンバーターが設置されるようになっ
た。従来の触媒コンバーターは、コージライトを焼成し
てなるハニカムに貴金属触媒を担持させたγ−アルミナ
粉を焼き付けるものであったが、ハニカムがセラミック
製で衝撃に弱いことや背圧がやゝ大きいなどの欠点があ
った。極く最近ではこれらの欠点のないステンレス製の
メタルハニカムが注目されている。メタルハニカムの構
成は特開昭59−162317号や特開昭56−96726号に開示さ
れている如く、厚さが数十μｍの耐熱ステンレス箔の平
板と波板を交互に重ねてこれを積層したものや巻き込ん
で成形し、相互にろう付け又はかしめで固定したもので
ある。しかしながらこれらのメタルハニカムもろう付け
作業が煩雑であるうえ、波板と平板の接触部の孔の形状
が鋭角をなしている部分があり、こゝに厚くγ−アルミ
ナ粉が付着して触媒反応に関与できない貴金属触媒が生
じて効率が悪いなどの欠点を有していた。
の乗用車に触媒コンバーターが設置されるようになっ
た。従来の触媒コンバーターは、コージライトを焼成し
てなるハニカムに貴金属触媒を担持させたγ−アルミナ
粉を焼き付けるものであったが、ハニカムがセラミック
製で衝撃に弱いことや背圧がやゝ大きいなどの欠点があ
った。極く最近ではこれらの欠点のないステンレス製の
メタルハニカムが注目されている。メタルハニカムの構
成は特開昭59−162317号や特開昭56−96726号に開示さ
れている如く、厚さが数十μｍの耐熱ステンレス箔の平
板と波板を交互に重ねてこれを積層したものや巻き込ん
で成形し、相互にろう付け又はかしめで固定したもので
ある。しかしながらこれらのメタルハニカムもろう付け
作業が煩雑であるうえ、波板と平板の接触部の孔の形状
が鋭角をなしている部分があり、こゝに厚くγ−アルミ
ナ粉が付着して触媒反応に関与できない貴金属触媒が生
じて効率が悪いなどの欠点を有していた。
（発明が解決しようとする問題点） 本発明は従来の金属担体の製法や構造上の欠点に鑑
み、ろう付けやかしめを用いることなく、また孔の形状
がハニカムの外周部を除いてほゞ六角形になって鋭角部
分のない金属担体を製造する方法を提供するものであ
る。
み、ろう付けやかしめを用いることなく、また孔の形状
がハニカムの外周部を除いてほゞ六角形になって鋭角部
分のない金属担体を製造する方法を提供するものであ
る。
（問題点を解決するための手段） 本発明はステンレス鋼の極薄板の波板と平板を交互に
積層又は巻き込むことによりハニカム形状の母基体を
得、該母基体を耐熱鋼管内に装入または耐熱鋼板で周囲
を巻いた後に耐熱鋼板を溶接することによりハニカムの
母外筒を形成し、さらに該母基体の各孔に易溶削線材を
装入した後に該母基体の両端部を鋼材でふさぎ、次いで
該母基体を熱間加工により断面積を1/4以下に減少せし
め、次いで所定の長さに切断し、更に化学的又は電気化
学的処理により易溶削材部分を除去することを特徴とす
る自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法で、
その第２のものは易溶削線材の表面をAl被覆して母基体
の各孔に装入することを特徴とする前記の方法で、その
第３のものは、易溶削線材と母基体のすき間にAl粉又は
Al粉とCr粉を装入することを特徴とする前記の方法で、
その第４のものは母基体を熱押し、又は熱間圧延により
断面積を1/4以下に減少せしめた後、又はこれを所定の
長さに切断した後に、熱間加工により該母基体を屈曲さ
せることを特徴とする前記の方法である。
積層又は巻き込むことによりハニカム形状の母基体を
得、該母基体を耐熱鋼管内に装入または耐熱鋼板で周囲
を巻いた後に耐熱鋼板を溶接することによりハニカムの
母外筒を形成し、さらに該母基体の各孔に易溶削線材を
装入した後に該母基体の両端部を鋼材でふさぎ、次いで
該母基体を熱間加工により断面積を1/4以下に減少せし
め、次いで所定の長さに切断し、更に化学的又は電気化
学的処理により易溶削材部分を除去することを特徴とす
る自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法で、
その第２のものは易溶削線材の表面をAl被覆して母基体
の各孔に装入することを特徴とする前記の方法で、その
第３のものは、易溶削線材と母基体のすき間にAl粉又は
Al粉とCr粉を装入することを特徴とする前記の方法で、
その第４のものは母基体を熱押し、又は熱間圧延により
断面積を1/4以下に減少せしめた後、又はこれを所定の
長さに切断した後に、熱間加工により該母基体を屈曲さ
せることを特徴とする前記の方法である。
以下に本発明を詳細に説明する。
（作用） 本発明でいうステンレス鋼とは、最終的にはハニカム
を構成する部分となり、高温のエンジン排ガスに対して
耐酸化性を有するものであれば、フェライト系，マルテ
ンサイト系，オーステナイト系，またはこれらの混合系
のいずれのステンレス鋼も可とするが、特にエンジン排
ガスに対する高度の耐酸化性を保有し、且つ本発明での
熱間加工に耐えるものであることが望ましく、このため
に望ましい成分系としては、C 0.05％以下,Si 4％以下,
Mn 10％以下,Ni 0〜60％,Cr 11〜30％,Al 0〜６％,Mo,C
o,Wは合計で０〜10％、Ti,Nb,Zr,Hfは合計で０〜３％、
Y,REMは合計で０〜0.2％、Mg,Caは合計で０〜0.01％の
範囲内にあるもので、このほかに必要に応じて少量のC
u,Bを含有することも可であり、残部はFeおよび不可避
不純物よりなるものである。
を構成する部分となり、高温のエンジン排ガスに対して
耐酸化性を有するものであれば、フェライト系，マルテ
ンサイト系，オーステナイト系，またはこれらの混合系
のいずれのステンレス鋼も可とするが、特にエンジン排
ガスに対する高度の耐酸化性を保有し、且つ本発明での
熱間加工に耐えるものであることが望ましく、このため
に望ましい成分系としては、C 0.05％以下,Si 4％以下,
Mn 10％以下,Ni 0〜60％,Cr 11〜30％,Al 0〜６％,Mo,C
o,Wは合計で０〜10％、Ti,Nb,Zr,Hfは合計で０〜３％、
Y,REMは合計で０〜0.2％、Mg,Caは合計で０〜0.01％の
範囲内にあるもので、このほかに必要に応じて少量のC
u,Bを含有することも可であり、残部はFeおよび不可避
不純物よりなるものである。
次に本発明でいう極薄板とは、最終的にハニカムを構
成したときに所定の厚さになるように後の熱間加工で減
肉することを考慮してその板厚を決定すればよい。また
本発明においては通常のハニカムを得るのと同様にして
波板と平板を交互に積層又は巻き込み、耐熱鋼よりなる
母外筒内に装入する。この母外筒も熱間加工により減肉
して最終的に外筒になることを考慮してその板厚を決定
する。またこゝでいう耐熱鋼とは９％以上のCrを含有す
る鋼をいう。次にこの母基体の各孔に装入する易溶削線
材とは、ハニカムの孔となる部分に対応する空間を確保
するためのもので、最終的には化学的又は電気化学的処
理によって除去されるもので、前記のステンレス鋼や外
筒となる耐熱鋼より化学的又は電気化学的処理によって
溶け易く、また熱間加工性の良好なものであることが望
ましく、これらの条件を満足するものであれば、低炭素
〜高炭素鋼、低合金鋼、高Mn鋼、高Ni鋼等のいずれでも
良い。またその形状は線状、棒状、粉体の中から必要に
応じて選択できる。さらに上記の条件を満すならば、金
属に限らず、Al2O3,MgO,SiO2,CaO,CaCO3等の酸化物粉末
を前記の易溶削線材と併用することも可能である。
成したときに所定の厚さになるように後の熱間加工で減
肉することを考慮してその板厚を決定すればよい。また
本発明においては通常のハニカムを得るのと同様にして
波板と平板を交互に積層又は巻き込み、耐熱鋼よりなる
母外筒内に装入する。この母外筒も熱間加工により減肉
して最終的に外筒になることを考慮してその板厚を決定
する。またこゝでいう耐熱鋼とは９％以上のCrを含有す
る鋼をいう。次にこの母基体の各孔に装入する易溶削線
材とは、ハニカムの孔となる部分に対応する空間を確保
するためのもので、最終的には化学的又は電気化学的処
理によって除去されるもので、前記のステンレス鋼や外
筒となる耐熱鋼より化学的又は電気化学的処理によって
溶け易く、また熱間加工性の良好なものであることが望
ましく、これらの条件を満足するものであれば、低炭素
〜高炭素鋼、低合金鋼、高Mn鋼、高Ni鋼等のいずれでも
良い。またその形状は線状、棒状、粉体の中から必要に
応じて選択できる。さらに上記の条件を満すならば、金
属に限らず、Al2O3,MgO,SiO2,CaO,CaCO3等の酸化物粉末
を前記の易溶削線材と併用することも可能である。
次に本発明においてはハニカム体の耐酸化性を増す目
的で易溶削線材にAl被覆して母基体の孔に装入する方
法、又は易溶削線材と母基体のすき間にAl粉又はAl粉と
Cr粉を装入するなどして、後の熱間加工に於ける加熱と
加工を通じてＡ又はAlとCrをハニカムに富化することを
可とする。
的で易溶削線材にAl被覆して母基体の孔に装入する方
法、又は易溶削線材と母基体のすき間にAl粉又はAl粉と
Cr粉を装入するなどして、後の熱間加工に於ける加熱と
加工を通じてＡ又はAlとCrをハニカムに富化することを
可とする。
かくして得られた母基体の両端部を鋼材でふさぎ、次
いで該母基体を熱押し又は熱間圧延等通常鋼管、型鋼や
線材などに用いられる熱間加工方法により断面積を1/4
以下に減少せしめる。ここにおいて断面積の減縮率を1/
4以下に限定した理由は、熱間加工により断面積を1/4以
下にすることにより、ハニカムを構成するステンレス薄
板が高温で外周部からの圧縮応力のもとに長手方向に押
し延ばされる結果、互に金属接合を生じ、更に芯材とし
ての易溶削線材の断面も正六角形に近い形になる。また
外筒の仕上り断面の形状は円、楕円、その他必要に応じ
て所定のものにすることができる。また断面を減縮する
熱間加工の後または同時に、全体を熱間加工で曲げ加工
やねじり加工の一方又は双方を行えば最終的に屈曲した
り、ねじれのあるハニカム基体を得ることができる。か
くして本発明は熱間加工を含むことにより、各種の形状
のハニカム基体を得ることができる利点を有する。
いで該母基体を熱押し又は熱間圧延等通常鋼管、型鋼や
線材などに用いられる熱間加工方法により断面積を1/4
以下に減少せしめる。ここにおいて断面積の減縮率を1/
4以下に限定した理由は、熱間加工により断面積を1/4以
下にすることにより、ハニカムを構成するステンレス薄
板が高温で外周部からの圧縮応力のもとに長手方向に押
し延ばされる結果、互に金属接合を生じ、更に芯材とし
ての易溶削線材の断面も正六角形に近い形になる。また
外筒の仕上り断面の形状は円、楕円、その他必要に応じ
て所定のものにすることができる。また断面を減縮する
熱間加工の後または同時に、全体を熱間加工で曲げ加工
やねじり加工の一方又は双方を行えば最終的に屈曲した
り、ねじれのあるハニカム基体を得ることができる。か
くして本発明は熱間加工を含むことにより、各種の形状
のハニカム基体を得ることができる利点を有する。
次にこれを浄化装置用基体として必要な長さ、例えば
50〜200mmに切断し、更に化学的又は電気化学的処理に
より、易溶削材の部分を溶解除去すると、ハニカム状の
ステンレス鋼とそれを包む耐熱鋼の外筒が残る。なおこ
ゝでいう化学的又は電気化学的処理とは、ハニカムを構
成する前記のステンレス鋼と芯材としての易溶削材と
で、溶解速度に大きな差のあるものであることが望まし
く、酸溶液又はこれに添加物を加えたもの、更にはこれ
らの溶液中での処理に際して該基体と溶液間に電圧や超
音波又は振動を加えて選択的あるいは優先的溶解を促進
させる処理をいう。
50〜200mmに切断し、更に化学的又は電気化学的処理に
より、易溶削材の部分を溶解除去すると、ハニカム状の
ステンレス鋼とそれを包む耐熱鋼の外筒が残る。なおこ
ゝでいう化学的又は電気化学的処理とは、ハニカムを構
成する前記のステンレス鋼と芯材としての易溶削材と
で、溶解速度に大きな差のあるものであることが望まし
く、酸溶液又はこれに添加物を加えたもの、更にはこれ
らの溶液中での処理に際して該基体と溶液間に電圧や超
音波又は振動を加えて選択的あるいは優先的溶解を促進
させる処理をいう。
更に本発明においては、熱間加工により断面積を減縮
した後、やはり熱間加工によりこれを長手方向に対して
屈曲させたりねじるなどした後に、切断と芯材の溶削を
行うことにより各種の変形ハニカムを得ることが出来
る。
した後、やはり熱間加工によりこれを長手方向に対して
屈曲させたりねじるなどした後に、切断と芯材の溶削を
行うことにより各種の変形ハニカムを得ることが出来
る。
次に実施例により本発明の具体例を説明する。
（実施例−１） 厚さ0.15mm、巾450mmの20Cr−5Alの平板に対してピッ
チ7.5mm高さ3.75mmのコルゲート加工をほどこし、平板
と重ねて直径204mmになるまで巻き込んだ。外筒母材と
して厚さ3.2mmの15Cr−4Alの熱延鋼板で該ハニカム母基
体をしめつけながら巻き、会合部をTIG溶接して母外筒
を構成した。
チ7.5mm高さ3.75mmのコルゲート加工をほどこし、平板
と重ねて直径204mmになるまで巻き込んだ。外筒母材と
して厚さ3.2mmの15Cr−4Alの熱延鋼板で該ハニカム母基
体をしめつけながら巻き、会合部をTIG溶接して母外筒
を構成した。
次に、該ハニカムの各孔に直径3.2mm、長さ450mmの鋼
線を夫々さし込んだ後（第１図（イ））、両端部を炭素
鋼中板（厚さ20mm）から切り出したふたを溶接してふさ
いだ。この際ふたの中心部には空気ぬけとして直径2mm
の穴をあけた（第１図（ロ））。次に該母基体を1200℃
に加熱した後熱押しにかけて直径を73mmに減縮して押し
出した。次にこれを100mmの長さに切断し、濃度15％の
硝酸中に浸漬して、鋼線の部分を溶削した。この際溶削
速度を上げるために溶削槽を加振器で振動させ、また押
し出し材を液面から何度も引き上げるなど行い、かつ酸
を適宜補充して酸の劣化を防止した。
線を夫々さし込んだ後（第１図（イ））、両端部を炭素
鋼中板（厚さ20mm）から切り出したふたを溶接してふさ
いだ。この際ふたの中心部には空気ぬけとして直径2mm
の穴をあけた（第１図（ロ））。次に該母基体を1200℃
に加熱した後熱押しにかけて直径を73mmに減縮して押し
出した。次にこれを100mmの長さに切断し、濃度15％の
硝酸中に浸漬して、鋼線の部分を溶削した。この際溶削
速度を上げるために溶削槽を加振器で振動させ、また押
し出し材を液面から何度も引き上げるなど行い、かつ酸
を適宜補充して酸の劣化を防止した。
これとは別に比較材として従来法に従い15Cr−4Alの5
0μ厚×100mm巾の箔をピッチ2.5mm、高さ1.25mmでコル
ゲート加工し、平板と重ね合わせて70φにまで巻き込
み、15Cr−4Alの1.5tの波板で外筒を構成し、ハニカム
同志、ハニカムと外筒をNiろうでろう付けを行い通常の
メタル担体を得た。かくして得られたメタル担体は前記
の熱押しによる（本発明法）ものとハニカムの総断面積
38cm2、総開孔数約2,300個がほゞ同じで、孔の形は本発
明法によるものが正六角形〜変形五角形（周辺部）であ
るのに対し、比較材は正弦波状であった。
0μ厚×100mm巾の箔をピッチ2.5mm、高さ1.25mmでコル
ゲート加工し、平板と重ね合わせて70φにまで巻き込
み、15Cr−4Alの1.5tの波板で外筒を構成し、ハニカム
同志、ハニカムと外筒をNiろうでろう付けを行い通常の
メタル担体を得た。かくして得られたメタル担体は前記
の熱押しによる（本発明法）ものとハニカムの総断面積
38cm2、総開孔数約2,300個がほゞ同じで、孔の形は本発
明法によるものが正六角形〜変形五角形（周辺部）であ
るのに対し、比較材は正弦波状であった。
これらのメタル担体を大気中で900℃×２時間加熱処
理をした後に、平均厚さの40μのγ−Al2O3のウォシュ
コート層を形成させ、これにPtとRhの貴金属触媒を担持
させて、処理前後のメタル担体の重量差からγ−Al2O3
ウォシュコートの担持量（極微量のPt・Rhを含む）を算
出し、さらに排気量1800ccのエンジンに接続して2500rp
mでの排気ガスの浄化率と5500rpmでの圧損を測定した。
これらの測定結果と、γ−Al2O3粉の担持量を本発明法
による担体と従来法によるものとに分けて第１表に比較
した。同表から判るように本発明法と従来法による担体
では排ガスの浄化率には有意義はみられなかったが、γ
−Al2O3の担持量は本発明法によるものが少なくてす
み、圧損も小さい。このことは本発明法による担体がよ
り少量の白金触媒で排気ガスの浄化が可能で、エンジン
に与える負荷も少ないことを示している。
理をした後に、平均厚さの40μのγ−Al2O3のウォシュ
コート層を形成させ、これにPtとRhの貴金属触媒を担持
させて、処理前後のメタル担体の重量差からγ−Al2O3
ウォシュコートの担持量（極微量のPt・Rhを含む）を算
出し、さらに排気量1800ccのエンジンに接続して2500rp
mでの排気ガスの浄化率と5500rpmでの圧損を測定した。
これらの測定結果と、γ−Al2O3粉の担持量を本発明法
による担体と従来法によるものとに分けて第１表に比較
した。同表から判るように本発明法と従来法による担体
では排ガスの浄化率には有意義はみられなかったが、γ
−Al2O3の担持量は本発明法によるものが少なくてす
み、圧損も小さい。このことは本発明法による担体がよ
り少量の白金触媒で排気ガスの浄化が可能で、エンジン
に与える負荷も少ないことを示している。
（実施例−２） 実施例−１と同様にして15Cr−4Alの0.15mm厚の薄板
でハニカム母基体を作り、太さ3mmの鋼線に溶融Alめっ
きをほどこしたものをハニカムにさし込んで、他は実施
例−１と同じ方法でメタル担体を得た。熱押し後に断面
の金属組織を観測したところ、芯材の鋼線の表面層近く
にはFeとAlの化合物層があってそれより内部にはAlは拡
散していないようであったが、ハニカムを形成するステ
ンレス側には化合物層はなく、Alはステンレス側によく
拡散して固溶していることを示す組織であった。EPMAで
ステンレス側の組成を測定したところ、表面付近のAl濃
度がやゝ高かったが平均して14Cr−8Alの組成になって
いることが判明した。（本発明の２） またこれとは別にSUS 430（16Cr鋼）の0.15tの薄板で
ハニカム母基体を形成し、実施例−１と同様にして外筒
母材をつけた。このハニカムの各孔に2.8φの鋼線をさ
し込み、且つハニカムと鋼線のすき間にAl粉とCr粉の重
量比で1:1の混合粉をつめ込んだ。かくして得られた母
基体の前後を普通鋼厚板でふさぎ、実施例−１と同様に
してメタル担体を得た。（本発明の３） また実施例−１の比較材として使用した15Cr−4Al鋼
の50μ厚の箔を用いて製作したメタル担体も併せて、３
種のメタル担体を直接排気量2000ccのエンジンに接続し
て排ガス温度が950〜1000℃になるように点火位置をず
らして5500rpmで300時間の耐久試験に供した。その結果
比較材は異常酸化によるハニカムの一部消失が生じたの
に対し、本発明法による前二者のものは特に異常なく耐
久試験に耐えた。
でハニカム母基体を作り、太さ3mmの鋼線に溶融Alめっ
きをほどこしたものをハニカムにさし込んで、他は実施
例−１と同じ方法でメタル担体を得た。熱押し後に断面
の金属組織を観測したところ、芯材の鋼線の表面層近く
にはFeとAlの化合物層があってそれより内部にはAlは拡
散していないようであったが、ハニカムを形成するステ
ンレス側には化合物層はなく、Alはステンレス側によく
拡散して固溶していることを示す組織であった。EPMAで
ステンレス側の組成を測定したところ、表面付近のAl濃
度がやゝ高かったが平均して14Cr−8Alの組成になって
いることが判明した。（本発明の２） またこれとは別にSUS 430（16Cr鋼）の0.15tの薄板で
ハニカム母基体を形成し、実施例−１と同様にして外筒
母材をつけた。このハニカムの各孔に2.8φの鋼線をさ
し込み、且つハニカムと鋼線のすき間にAl粉とCr粉の重
量比で1:1の混合粉をつめ込んだ。かくして得られた母
基体の前後を普通鋼厚板でふさぎ、実施例−１と同様に
してメタル担体を得た。（本発明の３） また実施例−１の比較材として使用した15Cr−4Al鋼
の50μ厚の箔を用いて製作したメタル担体も併せて、３
種のメタル担体を直接排気量2000ccのエンジンに接続し
て排ガス温度が950〜1000℃になるように点火位置をず
らして5500rpmで300時間の耐久試験に供した。その結果
比較材は異常酸化によるハニカムの一部消失が生じたの
に対し、本発明法による前二者のものは特に異常なく耐
久試験に耐えた。
（実施例−３） 実施例−１で熱押しされた溶削前の丸棒状の複合素材
の一部を切り取り、熱間鍛造により丸棒中心軸で半径約
150mmになるように曲げ加工を行い長さ160mm（中心軸
長）に切断し、実施例−１と同様にして芯材の溶削除去
を行い屈曲メタル担体を得た（第２図）。このことは本
発明方法により自動車の狭いエンジンルームの空間に適
合するような任意の形状の触媒担体を作り得ることを示
している。
の一部を切り取り、熱間鍛造により丸棒中心軸で半径約
150mmになるように曲げ加工を行い長さ160mm（中心軸
長）に切断し、実施例−１と同様にして芯材の溶削除去
を行い屈曲メタル担体を得た（第２図）。このことは本
発明方法により自動車の狭いエンジンルームの空間に適
合するような任意の形状の触媒担体を作り得ることを示
している。
（実施例−４） 実施例−１で熱押しされた溶削前の丸棒状の複合素材
を600mmの長さに切り取り、1200℃に加熱し両端で360゜
ねじり加工した。冷却後長さ140mmに切断し実施例−１
と同様にして芯材の溶削除去を行い、第３図に示すよう
なねじれのあるメタル担体を得た。
を600mmの長さに切り取り、1200℃に加熱し両端で360゜
ねじり加工した。冷却後長さ140mmに切断し実施例−１
と同様にして芯材の溶削除去を行い、第３図に示すよう
なねじれのあるメタル担体を得た。
（発明の効果） 以上の如く本発明は、触媒用ハニカム担体として理想
的な正六角形に近い孔形状のメタル担体を得ることが出
来るうえ、屈曲したものやねじれの入ったメタル担体の
製造法を提供するもので、高価な貴金属触媒の有効利
用、エンジンルーム空間の有効活用、触媒の反応効率の
向上等に寄与するものであって、その産業上の利益はき
わめて大きい。
的な正六角形に近い孔形状のメタル担体を得ることが出
来るうえ、屈曲したものやねじれの入ったメタル担体の
製造法を提供するもので、高価な貴金属触媒の有効利
用、エンジンルーム空間の有効活用、触媒の反応効率の
向上等に寄与するものであって、その産業上の利益はき
わめて大きい。
第１図は本発明によるメタル担体母体を示す図、第２図
は本発明によって得られた屈曲メタル担体の概略図を夫
々示す。第３図は本発明によって得られたねじれのある
メタル担体の概略図である。 １……ステンレス薄板によるハニカム母基体、２……芯
材の易溶削線材、３……母外筒、４……ハニカム母基体
と芯材の複合体、5,5′……端板。
は本発明によって得られた屈曲メタル担体の概略図を夫
々示す。第３図は本発明によって得られたねじれのある
メタル担体の概略図である。 １……ステンレス薄板によるハニカム母基体、２……芯
材の易溶削線材、３……母外筒、４……ハニカム母基体
と芯材の複合体、5,5′……端板。
───────────────────────────────────────────────────── フロントページの続き (72)発明者 高橋 常利 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社光製鐵所内 (72)発明者 鶴田 俊樹 山口県光市大字島田3434番地 新日本製 鐵株式会社光製鐵所内 (56)参考文献 特開 昭57−9535（ＪＰ，Ａ) 特開 昭62−9724（ＪＰ，Ａ)
Claims (4)
- 【請求項１】ステンレス鋼の極薄板の波板と平板を交互
に積層又は巻き込むことによりハニカム形状の母基体を
得、該母基体を耐熱鋼管内に装入または耐熱鋼板で周囲
を巻いた後に耐熱鋼板を溶接することによりハニカムの
母外筒を形成し、さらに該母基体の各孔に易溶削線材を
装入した後に該母基体の両端部を鋼材でふさぎ、次いで
該母基体を熱間加工により断面積を1/4以下に減少せし
め、次いで所定の長さに切断し、更に化学的又は電気化
学的処理により易溶削材部分を除去することを特徴とす
る自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法。 - 【請求項２】易溶削線材の表面をAl被覆して母基体の各
孔に装入することを特徴とする特許請求の範囲第１項に
記載の方法。 - 【請求項３】易溶削線材と母基体のすき間にAl粉又はAl
粉とCr粉を装入することを特徴とする特許請求の範囲第
１項に記載の方法。 - 【請求項４】母基体を熱押し、又は熱間圧延により断面
積を1/4以下に減少せしめた後、又はこれを所定の長さ
に切断した後に、熱間加工により該母基体を屈曲又はね
じり加工の一方又は双方を行うことを特徴とする特許請
求の範囲第１項ないし第３項のいづれかに記載の方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62266624A JP2523701B2 (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62266624A JP2523701B2 (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH01111451A JPH01111451A (ja) | 1989-04-28 |
| JP2523701B2 true JP2523701B2 (ja) | 1996-08-14 |
Family
ID=17433403
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62266624A Expired - Lifetime JP2523701B2 (ja) | 1987-10-23 | 1987-10-23 | 自動車排ガス浄化装置用ハニカム基体の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2523701B2 (ja) |
Families Citing this family (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5220789A (en) * | 1991-03-05 | 1993-06-22 | Ford Motor Company | Integral unitary manifold-muffler-catalyst device |
-
1987
- 1987-10-23 JP JP62266624A patent/JP2523701B2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH01111451A (ja) | 1989-04-28 |
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