JP2517599B2 - Thrust bearing - Google Patents
Thrust bearingInfo
- Publication number
- JP2517599B2 JP2517599B2 JP62131899A JP13189987A JP2517599B2 JP 2517599 B2 JP2517599 B2 JP 2517599B2 JP 62131899 A JP62131899 A JP 62131899A JP 13189987 A JP13189987 A JP 13189987A JP 2517599 B2 JP2517599 B2 JP 2517599B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- metal
- groove
- rotating
- fixed
- rotating metal
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C17/00—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement
- F16C17/04—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only
- F16C17/047—Sliding-contact bearings for exclusively rotary movement for axial load only with fixed wedges to generate hydrodynamic pressure
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1065—Grooves on a bearing surface for distributing or collecting the liquid
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F16—ENGINEERING ELEMENTS AND UNITS; GENERAL MEASURES FOR PRODUCING AND MAINTAINING EFFECTIVE FUNCTIONING OF MACHINES OR INSTALLATIONS; THERMAL INSULATION IN GENERAL
- F16C—SHAFTS; FLEXIBLE SHAFTS; ELEMENTS OR CRANKSHAFT MECHANISMS; ROTARY BODIES OTHER THAN GEARING ELEMENTS; BEARINGS
- F16C33/00—Parts of bearings; Special methods for making bearings or parts thereof
- F16C33/02—Parts of sliding-contact bearings
- F16C33/04—Brasses; Bushes; Linings
- F16C33/06—Sliding surface mainly made of metal
- F16C33/10—Construction relative to lubrication
- F16C33/1025—Construction relative to lubrication with liquid, e.g. oil, as lubricant
- F16C33/106—Details of distribution or circulation inside the bearings, e.g. details of the bearing surfaces to affect flow or pressure of the liquid
- F16C33/1075—Wedges, e.g. ramps or lobes, for generating pressure
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Oil, Petroleum & Natural Gas (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Fluid Mechanics (AREA)
- Sliding-Contact Bearings (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 〔産業上の利用分野〕 本発明は、水中モータに使用されるスラスト軸受に係
り、特に水中モータの回転軸に固定される回転メタル
に、潤滑材としての水を流通させる条溝を有するいわゆ
る放流形のスラスト軸受に関するものである。Description: TECHNICAL FIELD The present invention relates to a thrust bearing used in a submersible motor, and in particular, water as a lubricant is circulated in a rotating metal fixed to a rotating shaft of the submersible motor. The present invention relates to a so-called discharge type thrust bearing having a groove.
従来のこの種のスラスト軸受は、水中モータの駆動に
よって回転メタルが回転すると、回転メタルと、これと
対向して配置される固定メタルとの間では内周側に対し
外周側が負圧になるので、水中モータ内に封入された水
が、固定メタルの外部から内部に吸い込まれ、その内部
から回転メタルと固定メタルとの摺動間を通ると共に、
その摺動間に潤滑水膜を形成することにより潤滑するよ
うにしている。その場合、水中モータが高水深位置にて
使用されると、スラスト荷重がより大きく作用し、回転
メタルが固定メタルに密接して両者の摺動間に潤滑水膜
を形成できなくなると共に、水が流通しなくなるおそれ
があるので、回転メタルの前記固定メタルとの対向面に
複数の条溝が放射状に形成され、該条溝内を水が積極的
に流通することにより、潤滑及び冷却効果を高め、かく
して回転メタルと固定メタルの両者に焼き付けが起こる
のを防ぎ得るようにしている。In the conventional thrust bearing of this type, when the rotating metal is rotated by the driving of the submersible motor, a negative pressure is generated on the outer peripheral side with respect to the inner peripheral side between the rotating metal and the fixed metal arranged so as to face the rotating metal. , The water enclosed in the submersible motor is sucked from the outside of the fixed metal to the inside, and passes through the sliding between the rotating metal and the fixed metal from the inside,
Lubrication is performed by forming a lubricating water film between the slides. In that case, when the submersible motor is used at a high water depth position, the thrust load acts more greatly, the rotating metal comes into close contact with the fixed metal, and it becomes impossible to form a lubricating water film between the sliding parts, and the water becomes Since there is a risk that it will not flow, a plurality of grooves are formed radially on the surface of the rotating metal that faces the fixed metal, and water actively flows in the grooves to enhance the lubrication and cooling effect. Thus, it is possible to prevent burning from occurring on both the rotating metal and the fixed metal.
なお、この種の軸受に関連するものとしては、例えば
実開昭56−162320号公報、同じく58−38036号公報、特
開昭58−94625号公報等が挙げられる。Examples of bearings of this type include Japanese Utility Model Laid-Open No. 56-162320, Japanese Patent Laid-Open No. 58-38036, and Japanese Patent Laid-Open No. 58-94625.
ところで、前記従来技術のスラスト軸受は、回転メタ
ルに形成された条溝によって水を積極的に流通させるこ
とができるので、固定メタルに条溝が形成されるディス
ク形のスラスト軸受に比べ、高荷重に対しても使用でき
る利点がある。By the way, in the thrust bearing of the prior art described above, since water can be positively circulated by the groove formed in the rotating metal, compared with the disk type thrust bearing in which the groove is formed in the fixed metal, the load bearing is higher. There is an advantage that can be used for.
しかし、より耐高荷重化を図ろうとすると、水中モー
タの寸法が制限されている中ではスラスト軸受自体の外
形寸法も制限されてしまい、スラスト軸受を大形にする
ことができないので、限度があり対処できない問題があ
る。However, if the load bearing capacity is to be increased, the outer dimensions of the thrust bearing itself will be limited while the dimensions of the submersible motor are limited, and the thrust bearing cannot be made large. There are problems that cannot be addressed.
また、この問題を解消するため、ミッチェル形あるい
はキングスベリー形等を用いているのが実情であるが、
それらは構造が複雑でかつ高価であるばかりでなく、元
々縦形構造として設定されてあるので、ユーザーの要求
等で横置きに設置しようとすると、部品間の自由度が大
きくなってしまって本来の性能が出せず、横置きでは使
用できない問題がある。Moreover, in order to solve this problem, the Mitchell type or Kingsbury type is actually used.
Not only is the structure complicated and expensive, but they are originally set as a vertical structure, so if the user wants to install them horizontally, the degree of freedom between the parts will increase and the original There is a problem that performance cannot be obtained and it cannot be used horizontally.
一方、固定メタルに条溝が設けられたディスク形スラ
スト軸受では、第７図に示すように、固定メタル１の条
溝２の両側にある角度をもって傾斜する傾斜部３を設
け、該傾斜部３により固定メタル１と回転メタル４との
間に潤滑材としての油を流通させることが容易に考えら
れる。そして、この場合の軸受荷重Ｗは次式で表わされ
る。On the other hand, in the disk type thrust bearing in which the fixed metal is provided with the groove, as shown in FIG. 7, there are provided inclined portions 3 on both sides of the groove 2 of the fixed metal 1 which are inclined at an angle. Therefore, it is easily conceivable to circulate the oil as the lubricant between the fixed metal 1 and the rotating metal 4. The bearing load W in this case is represented by the following equation.
ここでh1＝h2（１＋δ） ｗ＝rLr W:軸受荷重（kg） μ：摩擦係数 U:回転速度（m/s） Lr:パッド中心半径の円筒方向長さ（cm） B:パッド半径方向の長さ（cm） K:傾斜面形状における定数 r:傾斜面長さの比（w/u） h1h2:潤滑膜の厚み（mm） δ：傾斜定数 上記式によれば大きな軸受荷重Ｗに対してはｒ＝0.8,
δ＝12.5とすれば、軸受性能（耐荷重性，潤滑膜安定
性）を最大限に発揮出来ることがわかる。 Where h 1 = h 2 (1 + δ) w = rLr W: Bearing load (kg) μ: Friction coefficient U: Rotational speed (m / s) Lr: Length of pad center radius in the cylinder direction (cm) B: Pad radius Direction (cm) K: Constant of inclined surface shape r: Ratio of inclined surface length (w / u) h 1 h 2 : Lubrication film thickness (mm) δ: Inclination constant According to the above formula, large bearing R = 0.8 for load W,
It can be seen that if δ = 12.5, the bearing performance (load bearing capacity, lubricant film stability) can be maximized.
従って、ディスク形スラスト軸受を前記従来技術の放
流形のスラスト軸受に適用することが容易に考えられ
る。しかし従来技術では回転メタルに条溝が設けられ、
しかも潤滑材として一般に用いられる油ではなく水が用
いられるので、最適形状がわかっていないのが現状であ
る。Therefore, it is easily conceivable to apply the disk type thrust bearing to the conventional discharge type thrust bearing. However, in the conventional technology, a groove is provided on the rotating metal,
Moreover, since water is used as the lubricant instead of the commonly used oil, the optimum shape is not known at present.
本発明の目的は、前記従来技術の問題点に鑑み、放流
形であってまた潤滑材として水を用いてもさらに外形寸
法が制限されていても、より耐高荷重化を確実に図り
得、しかも横置きにも設置することが可能なスラスト荷
重を提供することにある。In view of the above-mentioned problems of the prior art, the object of the present invention is to be a discharge type, and even if water is used as a lubricant and the outer dimension is further limited, it is possible to reliably achieve a higher load resistance, Moreover, it is to provide a thrust load that can be installed horizontally.
本発明では、ハウジングにピボットシューを介し支持
され、かつ給水孔を有するメタルフレームと、該メタル
フレームに固定された固定メタルと、水中モータの回転
軸に前記固定メタルと対向して取り付けられ、かつ固定
メタルとの対向面に複数の条溝を放射状に設けると共
に、該条溝に連設して水を外部から内部に通過し得るレ
リービングを設けた回転メタルとを有し、水中モータの
回転軸と共に回転メタルが回転したとき、ハウジング内
の水により固定メタル，回転メタルの摺動間に潤滑水膜
を形成させる水中モータ用のスラスト軸受において、前
記リレービングは、回転メタルの条溝の両側に該条溝に
沿う一定の幅で形成され、かつ回転メタルの条溝の開口
部の両側が回転メタルにおける固定メタルとの対向面を
基準として36分の角度をもって拡開すると共に、一方の
レリービングの長さ寸法と隣り合う条溝のレリービング
位置までと距離寸法の比である傾斜面長さ比が、0.2と
なることを特徴とするものである。In the present invention, a metal frame supported by the housing via a pivot shoe and having a water supply hole, a fixed metal fixed to the metal frame, and a rotary shaft of a submersible motor that is attached to face the fixed metal, and The rotary shaft of the submersible motor has a plurality of grooves radially provided on the surface facing the fixed metal, and a rotary metal provided with a relief that is continuous with the grooves and allows water to pass from the outside to the inside. In the thrust bearing for the submersible motor, in which when the rotating metal rotates together, the water in the housing forms a lubricating water film between the sliding of the fixed metal and the rotating metal, the relaying is provided on both sides of the groove of the rotating metal. It is formed with a constant width along the groove, and both sides of the opening of the groove of the rotating metal are at an angle of 36 minutes based on the surface of the rotating metal facing the fixed metal. With diverging with one in which the inclined surface length ratio which is the ratio of the distance dimensions to Reribingu position of grooves adjacent to the length of one Reribingu, characterized in that a 0.2.
水中モータが高水深位置で使用された場合、回転メタ
ルにスラスト荷重が大きく作用し、該回転メタルが固定
メタルに密接するので、回転メタルの条溝を水が単に通
過するに過ぎず、回転メタルと固定メタルとの間に流れ
込むことができなくなることによって両者間に潤滑水膜
を形成できなくなるおそれがある。When the submersible motor is used at a high water depth position, a large thrust load acts on the rotating metal, and the rotating metal comes into close contact with the fixed metal, so that water simply passes through the groove of the rotating metal and the rotating metal There is a possibility that a lubricating water film may not be formed between the fixed metal and the fixed metal because it cannot flow between the fixed metal and the fixed metal.
しかし、前述の如く、回転メタルの条溝の開口部の両
側に回転メタルにおける固定メタルとの対向面を基準と
し36分の角度をもって拡開するレリービングが形成され
ているので、条溝内を通過する水の一部が、前記レリー
ビングを経て回転メタルと固定メタルとの間に積極的に
流れ込み、両者間に潤滑水膜を確実に形成することがで
きる。However, as described above, since the relieving is formed on both sides of the opening of the groove of the rotating metal so as to expand at an angle of 36 minutes with respect to the surface of the rotating metal facing the fixed metal as a reference, it passes through the groove. A part of the generated water positively flows between the rotating metal and the fixed metal via the relieving, and a lubricating water film can be reliably formed between them.
その結果、より大きなスラスト荷重が作用した場合、
従来のように回転メタルに単に条溝を設けたものに比較
すると、回転メタルおよび固定メタルに焼き付きが起こ
るのを確実に防止でき、軸受荷重を大きくとることがで
き、放流形であっても、また潤滑材として水を用いて
も、さらに外形寸法が制限されていても、より耐高荷重
化を確実に図り得、しかも放流形であるので横置きにも
設置することが可能となる効果がある。As a result, when a larger thrust load is applied,
Compared to the conventional rotary metal that is simply provided with a groove, it is possible to reliably prevent seizure from occurring on the rotary metal and the fixed metal, and to take a large bearing load. Even if water is used as the lubricant, even if the external dimensions are limited, it is possible to reliably achieve a higher load resistance, and since it is a discharge type, it is possible to install it sideways. is there.
以下、本発明の一実施例を第１図乃至第５図により説
明する。第１図は本発明を水中モータに適用した一実施
例を示す要部の縦断面図、第２図は回転メタルの底面
図、第３図は第２図のIII−III線断面に相当する回転メ
タルと固定メタルとの関係説明図、第４図は第３図の一
部拡大図、第５図はレリービングの種々の角度における
軸受荷重と傾斜面長さ比との関係特性図、第６図は実施
例と従来例とを比較した特性図である。An embodiment of the present invention will be described below with reference to FIGS. 1 to 5. FIG. 1 is a longitudinal sectional view of an essential part showing an embodiment in which the present invention is applied to an underwater motor, FIG. 2 is a bottom view of a rotating metal, and FIG. 3 is a sectional view taken along line III-III of FIG. FIG. 4 is a partially enlarged view of FIG. 3 showing the relationship between the rotating metal and the fixed metal, and FIG. 5 is a characteristic view showing the relationship between the bearing load and the inclined surface length ratio at various angles of the releasing. The figure is a characteristic diagram comparing the example with the conventional example.
実施例のスラスト軸受は、第１図に示すように、固定
メタル11と、該固定メタル11と対向して設置された回転
メタル12とを備えて構成されている。As shown in FIG. 1, the thrust bearing of the embodiment comprises a fixed metal 11 and a rotating metal 12 installed so as to face the fixed metal 11.
前記固定メタル11は、環状板をなしており、これを上
端部に固定したメタルフレーム13と、このメタルフレー
ム13の底部中心部を支持するピボットシュー14と、該ピ
ボットシュー14を固定した水中ポンプのハウジング15と
を有している。メタルフレーム13の周側部にはその内周
側と外周側とを連絡する給水孔16が設けられている。ハ
ウジング15の空間15aにはスラスト軸受自体を潤滑しか
つ冷却するための水（符号せず）が封入されている。The fixed metal 11 is an annular plate, and has a metal frame 13 fixed to the upper end, a pivot shoe 14 that supports the center of the bottom of the metal frame 13, and a submersible pump that fixes the pivot shoe 14. And a housing 15. A water supply hole 16 is provided on the peripheral side of the metal frame 13 to connect the inner peripheral side and the outer peripheral side thereof. The space 15a of the housing 15 is filled with water (not denoted) for lubricating and cooling the thrust bearing itself.
前記回転メタル12は、水中モータの回転軸10の下端に
取り付けられたフレーム17に固定され、水中モータの駆
動によって固定メタル11に対し摺動する如く回転するよ
うにしている。また前記回転メタル12の下面には、第２
図に示すように、凹形をなす条溝18が適宜の間隔をもっ
て放射状に複数設けられている。The rotating metal 12 is fixed to a frame 17 attached to the lower end of the rotating shaft 10 of the submersible motor, and is rotated so as to slide with respect to the fixed metal 11 by the driving of the submersible motor. Also, on the lower surface of the rotating metal 12,
As shown in the figure, a plurality of grooved grooves 18 having a concave shape are radially provided at appropriate intervals.
そして、回転メタル12の回転により、回転メタル12と
固定メタル11との間では外周側が内周側に比べ負圧とな
るので、水が外周側から固定メタル11の給水孔16を経て
内周側に入り込み、回転メタル12の条溝18を通って矢印
の如く外周側に流出することにより、回転メタル12と固
定メタル11の両者を冷却すると共に、その両者間に水が
入り込むことにより、両者間に潤滑水膜を形成するよう
にしている。Then, due to the rotation of the rotating metal 12, a negative pressure is generated between the rotating metal 12 and the fixed metal 11 on the outer peripheral side compared to the inner peripheral side, so that water flows from the outer peripheral side through the water supply holes 16 of the fixed metal 11 to the inner peripheral side. By entering and flowing out to the outer peripheral side as shown by the arrow through the groove 18 of the rotating metal 12, both the rotating metal 12 and the fixed metal 11 are cooled, and water enters between them, so that the space between them A lubricating water film is formed on.
しかして、本実施例においては、回転メタル12の条溝
18に開口部の両側を拡開するレリービング19が形成され
ている。Therefore, in this embodiment, the groove of the rotating metal 12 is
Relieving 19 is formed on 18 to widen both sides of the opening.
前記レリービング19は、第２図乃至第４図に示すよう
に、前記条溝18の開口部の両側が回転メタル12における
下面を基準とし略36分の角度をもって拡開するように夫
々形成されている。その場合、前記レリービング19を設
けた条溝18の一端側のレリービング長さ寸法ｗと、その
条溝18の一端から隣り合う条溝18の他端側のレリービン
グ19位置までの距離寸法μとの比である傾斜面長さ比w/
μが略0.2となるように設定されている。但し、前記傾
斜面長さ比w/μとは、条溝18が回転メタル12に対し放射
状に設けられている関係上、回転メタル12の内端がわと
外端がわとで距離寸法μが異なるので値も違ってくる
が、一般に平均値を指している。As shown in FIGS. 2 to 4, the relieving 19 is formed such that both sides of the opening of the groove 18 are expanded at an angle of about 36 minutes with respect to the lower surface of the rotary metal 12. There is. In that case, the relieving length dimension w on one end side of the groove 18 provided with the relieving 19 and the distance dimension μ from one end of the groove 18 to the relieving 19 position on the other end side of the adjacent groove 18 are set. Ratio of slope length w /
It is set so that μ is approximately 0.2. However, the inclined surface length ratio w / μ means that the distance dimension μ between the inner end and the outer end of the rotating metal 12 is because the groove 18 is provided radially with respect to the rotating metal 12. Since the value is different, the value will be different, but generally refers to the average value.
なお、レリービング19が36分の角度をもちかつ傾斜面
長さ比w/μが0.2となるように条溝18は幅や数等を適宜
に選定される。The width and number of the groove 18 are appropriately selected so that the releasing 19 has an angle of 36 minutes and the inclined surface length ratio w / μ is 0.2.
実施例のスラスト軸受は、上記の如き構成よりなるの
で、次にその作用を述べる。Since the thrust bearing of the embodiment has the above-mentioned structure, its operation will be described below.
水中モータが高水深位置で使用された場合、回転メタ
ル12にスラスト荷重が著しく大きく作用すると、該回転
メタル12が固定メタル11に密接し、水が回転メタル12の
条溝18を単に通過するに過ぎず、回転メタル12と固定メ
タル11との摺動間に流れ込めなくなり、両者間に潤滑水
膜を形成できなくなるおそれがある。When the submersible motor is used at a high water depth position, when the thrust load on the rotating metal 12 is extremely large, the rotating metal 12 comes into close contact with the fixed metal 11 and the water simply passes through the groove 18 of the rotating metal 12. There is a possibility that the lubricating water film may not be formed between the rotating metal 12 and the fixed metal 11 because the flowing water may not flow between the two.
しかし、前述の如く、回転メタル12の条溝18にその開
口部の両側を回転メタル12における固定メタル11との対
向面を基準とし略36分の角度をもって拡開し、かつ略0.
2の傾斜面長さ比をもつレリービング19が形成されてい
るので、前記条溝18内を通過する水の一部が、前記レリ
ービング19を経て回転メタル12と固定メタル11との摺動
間に流れ込み、その摺動間に潤滑膜を形成することがで
きる。However, as described above, the both sides of the opening of the groove 18 of the rotary metal 12 are expanded at an angle of approximately 36 minutes with respect to the facing surface of the rotary metal 12 facing the fixed metal 11, and are approximately 0.
Since the relieving 19 having the inclined surface length ratio of 2 is formed, a part of the water passing through the groove 18 passes through the relieving 19 and slides between the rotating metal 12 and the fixed metal 11. A lubricating film can be formed between the sliding surface and the sliding surface.
その結果、より大きなスラスト荷重が作用した場合、
従来のように回転メタルに単に条溝を設けたものに比較
すると、軸受形状が制限されていても、回転メタル12及
び固定メタル11に焼き付きが起こるのを確実に防止で
き、軸受荷重を大きくとることができる。しかも、その
軸受荷重の大きさはミッチェル形やキングスベリー形等
に迫る内容である。As a result, when a larger thrust load is applied,
Even if the bearing shape is limited, seizure can be reliably prevented from occurring on the rotating metal 12 and the fixed metal 11 compared to the conventional rotary metal that is provided with only a groove, and a large bearing load is achieved. be able to. Moreover, the magnitude of the bearing load is close to that of the Mitchell type and Kingsbury type.
因みに前記レリービング19が36分の角度でかつ0.2の
傾斜面長さ比をもつ場合、それ以外の角度をもつレリー
ビング、例えば第５図に示すように18分の角度をもつも
のや１度12分の角度をもつものに比較すると、軸受荷重
を確実に大きくでき、しかも第６図に示すように、レリ
ービングを設けていないものに比較すると、軸受荷重を
1.5倍程度に大きくでき、レリービング19が最も有効な
形状となることがわかる。Incidentally, when the relieving 19 has an angle of 36 minutes and an inclined surface length ratio of 0.2, relieving having other angles, for example, an angle of 18 minutes as shown in FIG. The bearing load can be surely increased as compared with the one with the angle of, and as shown in FIG. 6, the bearing load can be increased as compared with the one without the relief.
It can be seen that the reliefing 19 is the most effective shape because it can be increased to about 1.5 times.
また回転メタル12,固定メタル11を備える放流形で
は、ミッチェル形，キングスベリー形に比較すると、構
造が簡単であるし、元々部品間の自由度が小さいので、
横置きにも設置することが可能となる。さらに、レリー
ビング19が条溝18の両側に形成されているので、汎用イ
ンバータ装置等により、水中モータの回転軸を逆転させ
て使用した場合、正転時のときと同様の作用効果を得る
ことができる。従って、正転時及び逆転時でも同様の効
果を得ることができるので、応用範囲が拡がり、極めて
有益である。In addition, the discharge type including the rotating metal 12 and the fixed metal 11 has a simpler structure than the Mitchell type and Kingsbury type, and originally has a small degree of freedom between parts,
It can also be installed horizontally. Furthermore, since the relieving 19 is formed on both sides of the groove 18, when the rotating shaft of the submersible motor is used in reverse by a general-purpose inverter device or the like, it is possible to obtain the same action and effect as in the normal rotation. it can. Therefore, the same effect can be obtained during forward rotation and reverse rotation as well, so that the range of application is expanded, which is extremely beneficial.
以上述べたように、本発明によれば、回転メタルの条
溝に、開口部の両側が回転メタルにおける固定メタルと
の対向面を基準として36分の角度をもって拡開し、かつ
0.2の傾斜面長さ比をもつレリービングを形成し、回転
メタルの条溝内を通過する冷却水の一部が、前記レリー
ビングを経て回転メタルと固定メタルとの摺動間に流れ
込み潤滑膜を形成することができるように構成したの
で、より大きなスラスト荷重が作用した場合、回転メタ
ルに単に条溝を設けたものに比較すると、回転メタル及
び固定メタルに焼き付きが起こるのを確実に防止し、軸
受荷重を大きくとることができる結果、放流形であって
も、また潤滑材として水を用いても、さらに外形寸法が
制限されていても、より耐高荷重化を確実に図り得、し
かも放流形であるので横置きにも設置することが可能と
なり、さらに水中モータの正転時及び逆転時でも同様の
効果を得、応用範囲が広がることにより極めて有益とな
る。As described above, according to the present invention, in the groove of the rotating metal, both sides of the opening are expanded at an angle of 36 minutes with respect to the surface of the rotating metal facing the fixed metal, and
Forming a relieving with an inclined surface length ratio of 0.2, part of the cooling water passing through the groove of the rotating metal flows through the relieving and forms a lubricating film between the rotating metal and the fixed metal. Since it is configured so that when a larger thrust load is applied, it is possible to reliably prevent seizure from occurring on the rotating metal and the fixed metal, as compared to the case where the rotating metal is simply provided with a groove. As a result of being able to take a large load, even if it is a discharge type, even if water is used as a lubricant, and even if the external dimensions are limited, it is possible to reliably achieve a higher load resistance and a discharge type Therefore, it can be installed horizontally, and the same effect can be obtained during forward rotation and reverse rotation of the submersible motor, which is extremely useful as the range of application is expanded.
第１図は本発明を水中モータに適用した一実施例を示す
要部の縦断面図、第２図は回転メタルの底面図、第３図
は第２図のIII−III線断面に相当する回転メタルと固定
メタルとの関係説明図、第４図は第３図の一部拡大図、
第５図はレリービングの種々の角度における軸受荷重と
傾斜面長さ比との関係特性図、第６図は実施例と従来例
とを比較した特性図、第７図はディスク形スラスト軸受
の要部を示す断面図である。 11……固定メタル、12……回転メタル、18……条溝、19
……レリービング。FIG. 1 is a longitudinal sectional view of an essential part showing an embodiment in which the present invention is applied to an underwater motor, FIG. 2 is a bottom view of a rotating metal, and FIG. 3 is a sectional view taken along line III-III of FIG. Explanatory view of the relationship between the rotating metal and the fixed metal, FIG. 4 is a partially enlarged view of FIG. 3,
FIG. 5 is a characteristic diagram showing the relationship between the bearing load and the inclined surface length ratio at various relieving angles, FIG. 6 is a characteristic diagram comparing the example with the conventional example, and FIG. 7 is a diagram of the disk type thrust bearing. It is sectional drawing which shows a part. 11 …… Fixed metal, 12 …… Rotating metal, 18 …… Line groove, 19
…… Releasing.
Claims (1)
れ、かつ給水孔を有するメタルフレームと、該メタルフ
レームに固定された固定メタルと、水中モータの回転軸
に前記固定メタルと対向して取り付けられ、かつ固定メ
タルとの対向面に複数の条溝を放射状に設けると共に、
該条溝に連設して水を外部から内部に通過し得るレリー
ビングを設けた回転メタルとを有し、水中モータの回転
軸と共に回転メタルが回転したとき、ハウジング内の水
により固定メタル，回転メタルの摺動間に潤滑水膜を形
成させる水中モータ用のスラスト軸受において、前記リ
レービングは、回転メタルの条溝の両側に該条溝に沿う
一定の幅で形成され、かつ回転メタルの条溝の開口部の
両側が回転メタルにおける固定メタルとの対向面を基準
として36分の角度をもって拡開すると共に、一方のレリ
ービングの長さ寸法と隣り合う条溝のレリービング位置
までとの距離寸法の比である傾斜面長さ比が、0.2とな
ることを特徴とするスラスト軸受。1. A metal frame which is supported by a housing through a pivot shoe and has a water supply hole, a fixed metal fixed to the metal frame, and a rotary shaft of an underwater motor which is attached to face the fixed metal. Moreover, while providing a plurality of groove grooves radially on the surface facing the fixed metal,
A rotating metal provided with a relief that is continuous with the groove to allow water to pass from the outside to the inside, and when the rotating metal rotates together with the rotating shaft of the submersible motor, the fixed metal and the rotating metal are rotated by the water in the housing. In a thrust bearing for a submersible motor in which a lubricating water film is formed between sliding metals, the relaying is formed on both sides of a groove of the rotating metal with a constant width along the groove, and the groove of the rotating metal is formed. Both sides of the groove opening widen at an angle of 36 minutes with reference to the surface of the rotating metal facing the fixed metal, and at the same time, the length of one relieving and the distance between the relieving position of the adjacent groove are determined. The thrust bearing is characterized in that the ratio of inclined surface length, which is the ratio, is 0.2.
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62131899A JP2517599B2 (en) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | Thrust bearing |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62131899A JP2517599B2 (en) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | Thrust bearing |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS63297816A JPS63297816A (en) | 1988-12-05 |
| JP2517599B2 true JP2517599B2 (en) | 1996-07-24 |
Family
ID=15068766
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62131899A Expired - Lifetime JP2517599B2 (en) | 1987-05-29 | 1987-05-29 | Thrust bearing |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2517599B2 (en) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP5270329B2 (en) * | 2008-12-25 | 2013-08-21 | 株式会社荏原製作所 | Thrust slide bearing and pump equipped with the thrust slide bearing |
| JP2017180589A (en) * | 2016-03-29 | 2017-10-05 | 大豊工業株式会社 | Washer |
| JP7177074B2 (en) * | 2017-10-06 | 2022-11-22 | オイレス工業株式会社 | plain bearing |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS4995351U (en) * | 1972-12-13 | 1974-08-16 |
-
1987
- 1987-05-29 JP JP62131899A patent/JP2517599B2/en not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS63297816A (en) | 1988-12-05 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP3236795B2 (en) | Plain bearing | |
| JP3305979B2 (en) | Plain bearing | |
| JP2870057B2 (en) | Dynamic pressure bearing device | |
| JP3698866B2 (en) | Differential device | |
| JP2517599B2 (en) | Thrust bearing | |
| JPH0193614A (en) | Underwater thrust bearing device | |
| WO1999049246A1 (en) | Fluid ring seal system and method | |
| JPH0932848A (en) | Tilting pad bearing | |
| JPH074429A (en) | Rolling bearing | |
| JPS5838649B2 (en) | plain bearing | |
| JPS6346287B2 (en) | ||
| JPS6131209Y2 (en) | ||
| JPS6146257Y2 (en) | ||
| US20030219180A1 (en) | Oil-impregnated bearing | |
| JPS6318832Y2 (en) | ||
| JP2019183869A (en) | Self-aligning bearing | |
| JPS6346290B2 (en) | ||
| JP4736235B2 (en) | Rotation support device for pulley | |
| JPH07223452A (en) | Oil reservoir structure of final reduction gear | |
| JPS6030489Y2 (en) | Tapered land thrust bearing | |
| JPS5942556Y2 (en) | Bearing oil supply device for vertical rotating machinery | |
| JP2792226B2 (en) | Gear reducer | |
| JPH0467045B2 (en) | ||
| JPS595169B2 (en) | Pivot bearing with spiral groove | |
| JP2003097578A (en) | Rotary support device |