JP2515462B2 - Lubricating rolling method of shaped steel with flange - Google Patents

Description

【発明の詳細な説明】Detailed Description of the Invention

【０００１】[0001]

【産業上の利用分野】本発明はユニバーサル圧延機によ
りＨ形鋼やＩ形鋼等のフランジを有する形鋼を潤滑圧延
する方法に関するものである。BACKGROUND OF THE INVENTION 1. Field of the Invention The present invention relates to a method for lubricating and rolling a section steel having a flange such as an H-section steel or an I-section steel by a universal rolling mill.

【０００２】[0002]

【従来の技術】一般にＨ形鋼、Ｉ形鋼等のフランジを有
する形鋼は、図２に示すように左右竪ロール２、３およ
び上下水平ロール４、５の軸芯が同一鉛直面上にあるユ
ニバーサル圧延機を用いて圧延造形されている。その場
合の問題点の一つは、図３に示すように、圧延に伴って
水平ロール側面４ａ、５ａのうち、フランジ先端側のほ
ぼ半分の領域（以下、単に「フランジ先端接触領域」と
称する）４ａ′、５ａ′の摩耗量が、残り半分の領域の
それのほぼ１０倍程度も大きく、ロール原単位およびフ
ランジ厚み精度の律則条件となっていることである。2. Description of the Related Art Generally, in a section steel having a flange such as an H-section steel or an I-section steel, as shown in FIG. 2, the axial centers of the left and right vertical rolls 2 and 3 and the upper and lower horizontal rolls 4 and 5 are on the same vertical plane. It is rolled and shaped using a universal rolling mill. One of the problems in that case is, as shown in FIG. 3, an approximately half region (hereinafter, simply referred to as "flange tip contact region") on the flange tip side of the horizontal roll side surfaces 4a, 5a accompanying rolling. ) The wear amount of 4a 'and 5a' is about 10 times as large as that of the remaining half area, which is a rule condition of roll unit and flange thickness accuracy.

【０００３】次に、水平ロール側面の摩耗パターンが図
３のようになる理由を図４のユニバーサル圧延機による
Ｈ形鋼圧延の説明図を用いて説明する。図４（ａ）の平
面図および側面図（ｂ）において、１ａは被圧延材の圧
延前の断面形状、１ｂは被圧延材の圧延後の断面形状で
ある。矢印Ｘ方向に走行する被圧延材１ａのフランジ１
５は、水平ロール４（５）の側面と竪ロール２、３によ
って、図４（ｂ）の斜線部の領域ＳＦ1 −ＥＦ1 −ＥＦ
2 −ＳＦ2 の接触領域（以下、単に「接触領域」と称す
る）内で圧延されて、フランジ厚さがｔＦ1 からｔＦ2
となる。被圧延材１ａのウェブ１４はこの間に水平ロー
ル４と５によってＳＷからＥＷの間で圧延されて、ウェ
ブ厚さはｔＷ1 からｔＷ2 となる。この場合、ウェブの
圧延については通常の板圧延に近く、被圧延材ウェブ面
の速度と水平ロール周速度はほぼ等しいため、ロール面
と被圧延材ウェブ面間の相対滑りは小さい。従って、図
３に示すように水平ロールのウェブ面との接触領域４
ｂ、５ｂについては比較的ロール摩耗量も小さい。しか
しながら、フランジの圧延については通常の板圧延とは
状況が全く異なる。Next, the reason why the wear pattern on the side surface of the horizontal roll becomes as shown in FIG. 3 will be described with reference to FIG. 4 which is an explanatory view of H-section steel rolling by a universal rolling mill. In the plan view and the side view (b) of FIG. 4 (a), 1a is a sectional shape of the material to be rolled before rolling, and 1b is a sectional shape of the material to be rolled after rolling. Flange 1 of rolled material 1a traveling in the direction of arrow X
Reference numeral 5 denotes a side surface of the horizontal roll 4 (5) and the vertical rolls 2 and 3 so that the shaded areas SF1 -EF1 -EF of FIG.
Rolled in the contact area of 2-SF2 (hereinafter simply referred to as "contact area") so that the flange thickness is from tF1 to tF2.
Becomes During this time, the web 14 of the material 1a to be rolled is rolled between SW and EW by the horizontal rolls 4 and 5, and the web thickness becomes tW1 to tW2. In this case, the rolling of the web is similar to normal plate rolling, and the speed of the web surface of the material to be rolled and the peripheral speed of the horizontal roll are almost equal, so that the relative slip between the roll surface and the web surface of the material to be rolled is small. Therefore, as shown in FIG. 3, the contact area 4 with the web surface of the horizontal roll is
For b and 5b, the amount of roll wear is relatively small. However, the situation of flange rolling is completely different from that of ordinary plate rolling.

【０００４】図５（ａ）はＨ形鋼のＨ４００×４００サ
イズのユニバーサル圧延を例に、接触領域内全域で被圧
延材フランジ内面と水平ロール側面が滑っていると仮定
した場合に、接触領域内の各点における水平ロール側面
に対する被圧延材の相対速度（以下、単に「相対速度」
と称する）の分布を矢印の大きさと方向で示している。
図５（ａ）からわかるように、接触領域における相対速
度はその大きさと方向が各点で異なり、特にフランジ先
端部が接触する位置ＳＦ2 〜ＥＦ2 間および入口コーナ
ー部ＳＦ1 付近では非常に大きな相対速度になってい
る。FIG. 5 (a) shows an example of H400 × 400 size universal rolling of H-shaped steel, assuming that the inner surface of the rolled material flange and the side surface of the horizontal roll are slipping in the entire contact area. Relative speed of the material to be rolled with respect to the side surface of the horizontal roll at each point in the
(Referred to as “)” is indicated by the size and direction of the arrow.
As can be seen from FIG. 5 (a), the relative velocity in the contact area is different in magnitude and direction at each point, and is extremely large especially between the positions SF2 and EF2 where the flange tip contacts and in the vicinity of the entrance corner SF1. It has become.

【０００５】なお、図５（ａ）において破線で示した曲
線ＡＢは相対速度の水平方向（図４のＸ方向）成分が０
となる点を結んで得られた曲線であり、中立線と呼ばれ
る。ちなみに、相対速度の垂直成分と水平成分のいずれ
もが０になる（すなわち、水平ロール側面速度と被圧延
材速度が一致する）のは、中立線上のＢ点のみである。
接触領域内では、水平ロール側面と被圧延材フランジ内
面はこのような相対速度をもって互いに摩擦し合ってい
るため、水平ロール側面の被圧延材フランジ内面との滑
り距離は、これを接触領域内の軌跡に沿って積分すれば
得られ、ロール側面上の点が接触領域を一回通過する際
の滑り距離は図５（ｂ）の破線のようになる。すなわ
ち、被圧延材フランジ先端付近が接触する部分の滑り距
離が最も大きいことがわかる。実際は、この滑り距離の
影響に接触圧力分布、温度分布等による影響が加わっ
て、図３で示した水平ロール側面摩耗パターンが現れ
る。In the curve AB shown by the broken line in FIG. 5A, the horizontal direction (X direction in FIG. 4) component of the relative speed is 0.
It is a curve obtained by connecting the points that become and is called the neutral line. Incidentally, it is only at point B on the neutral line that both the vertical and horizontal components of the relative velocity become 0 (that is, the horizontal roll side velocity and the rolled material velocity match).
In the contact area, the side surface of the horizontal roll and the inner surface of the rolled material flange rub against each other at such a relative speed. It is obtained by integrating along the locus, and the sliding distance when the point on the side surface of the roll passes through the contact area once is as shown by the broken line in FIG. 5B. That is, it can be seen that the sliding distance of the portion in contact with the vicinity of the rolled material flange tip is the largest. Actually, the influence of the contact pressure distribution, the temperature distribution, etc. is added to the influence of this sliding distance, and the horizontal roll side surface wear pattern shown in FIG. 3 appears.

【０００６】さらに、実圧延における摩耗パターンを支
配する要因として固着領域の存在がある。すなわち、被
圧延材フランジ面と水平ロール側面の間の摩擦係数があ
る程度高ければ、接触圧力分布と被圧延材温度分布の関
係から、図５（ａ）の中立線近傍の斜線で示した領域で
は被圧延材フランジの剪断降伏応力がロール面から受け
る摩擦応力よりも低く、かつ相対滑り速度が小さいの
で、被圧延材がロールと同調して変形することから、実
際は滑っておらず固着状態にある。そのため、被圧延材
の圧延が全体として安定し、固着領域を通過するロール
面の受ける滑り距離は図５（ｂ）の実線のように、破線
で示した接触領域全面が滑り状態と仮定した場合の滑り
距離（以下、単に「見掛け滑り距離」と称する）より小
さくなるため、ほぼフランジ片幅中央部からコーナー部
近傍にかけてのロール摩耗量は見掛け滑り距離に基づく
摩耗量に比べて小さくなり、図３で示したフランジ先端
付近の局部摩耗が現れる。Further, the existence of a fixed region is a factor that governs the wear pattern in actual rolling. That is, if the coefficient of friction between the rolled material flange surface and the side surface of the horizontal roll is high to some extent, the shaded region near the neutral line in FIG. Since the shear yield stress of the rolled material flange is lower than the friction stress received from the roll surface and the relative sliding speed is low, the rolled material deforms in synchronization with the roll, so it is actually not slipping and is in a fixed state. . Therefore, if the rolling of the material to be rolled is stable as a whole, and the sliding distance received by the roll surface passing through the fixed area is assumed to be the sliding state as shown by the solid line in FIG. Since it is smaller than the slip distance (hereinafter simply referred to as “apparent slip distance”), the roll wear amount from the center of the flange piece width to the vicinity of the corner is smaller than the wear amount based on the apparent slip distance. Local wear near the tip of the flange shown in 3 appears.

【０００７】上述のロール局部摩耗に対処するため、従
来は図６に示すように上下左右対称の位置にノズルを配
置し、水平ロール側面４ａ、５ａの被圧延材フランジ先
端接触領域４ａ′、５ａ′またはコーナーＲ部４ａ″、
５ａ″を中心に潤滑剤を供給し、接触領域での被圧延材
フランジ内面と水平ロール側面間の摩擦係数を低下せし
め、摩耗量を低減することが行われている。In order to cope with the above-mentioned local wear of the rolls, conventionally, nozzles are arranged at symmetrical positions in the vertical and horizontal directions as shown in FIG. 6, and the roll material flange tip contact regions 4a ', 5a of the horizontal roll side faces 4a, 5a are arranged. 'Or corner R part 4a ",
5a ″ is mainly supplied to reduce the friction coefficient between the inner surface of the rolled material flange and the side surface of the horizontal roll in the contact region to reduce the amount of wear.

【０００８】ところが、対称な潤滑状態にすべく、上下
水平ロール側面４カ所の接触領域の摩擦係数を等しく保
ちつつ、潤滑剤を供給することは極めて難しい。それは
以下の理由による。すなわち、摩擦低減対象部位、例え
ば図６に示す被圧延材フランジ先端接触領域４ａ′、５
ａ′に潤滑剤を噴射した場合、重力のために上ロールの
４ａ′に噴射された潤滑剤についてはコーナーＲ部４
ａ″の方向に滴り落ち、下ロールの５ａ′に噴射された
潤滑剤についてはロール軸中心Ｃ5 の方向に滴り落ち
る。このため、潤滑剤を上下対称位置４ａ′と５ａ′に
潤滑剤を等量噴射したとしても、上ロール４の４ａ′に
噴射した潤滑剤は上ロール側面４ａの全体に、下ロール
５の５ａ′に噴射した潤滑剤は鉛直下方に流れるため、
下ロールに対しては噴射部分５ａ′のみに有効に働くこ
とになり、上ロールの方が相対的に潤滑状態が良好にな
る。また、上ロールに噴射した潤滑剤が下ロールに滴る
ため、下ロールの潤滑状態の予測が不可能になり、その
制御もしにくくなる。さらに、ロールには被圧延材の顕
熱、加工熱等によるヒートクラックを防止するためにロ
ール冷却水が常時噴射されており、これによる潤滑剤の
流出により、潤滑状態はなお一層複雑かつ非対称にな
る。However, it is extremely difficult to supply the lubricant while keeping the friction coefficients of the contact regions at the four side surfaces of the upper and lower horizontal rolls equal in order to achieve a symmetrical lubrication state. The reason is as follows. That is, a friction reduction target portion, for example, a rolled material flange tip contact region 4a ', 5 shown in FIG.
When the lubricant is sprayed on a ', the corner R portion 4 is used for the lubricant sprayed on 4a' of the upper roll due to gravity.
a ", and the lubricant sprayed on the lower roll 5a 'drips in the direction of the roll axis center C5. Therefore, the lubricant is distributed to the vertically symmetrical positions 4a' and 5a '. Even if the amount is injected, the lubricant injected to the upper roll 4a 'flows to the entire upper roll side surface 4a, and the lubricant injected to the lower roll 5a' flows vertically downward.
With respect to the lower roll, only the injection portion 5a 'works effectively, and the upper roll has a relatively better lubrication state. Further, since the lubricant sprayed on the upper roll drips on the lower roll, it becomes impossible to predict the lubrication state of the lower roll, and it becomes difficult to control it. In addition, roll cooling water is constantly sprayed on the rolls to prevent heat cracks due to sensible heat, processing heat, etc. of the material to be rolled. Become.

【０００９】この結果、ロール面〜被圧延材間の摩擦力
が低下して図５（ａ）の固着領域全域が消滅し、接触領
域全面が滑り領域になるか、あるいは上下水平ロール側
面４カ所で非対称になるため、圧延が不安定、すなわち
噛み込み不良やスリップおよびこれに起因する寸法不良
を招くことになる。このため、圧延を安定化させるた
め、潤滑の非対称度を大きく崩さない極めて限定的な部
位、例えば図６の潤滑部位のうちコーナーＲ部４ａ″、
５ａ″だけを対象に潤滑剤が使われるに過ぎなかった。As a result, the frictional force between the roll surface and the material to be rolled decreases and the entire fixed area in FIG. 5 (a) disappears, and the entire contact area becomes a sliding area, or four horizontal side surfaces of the upper and lower rolls. Therefore, rolling becomes unstable, that is, defective biting, slippage, and dimensional defects resulting from this are caused. For this reason, in order to stabilize the rolling, a very limited portion where the degree of lubrication asymmetry is not greatly deteriorated, for example, the corner R portion 4a ″ of the lubricated portion of FIG.
Only the lubricant was used for 5a ".

【００１０】[0010]

【発明が解決しようとする課題】本発明はユニバーサル
圧延機によりＨ形鋼やＩ形鋼等のフランジを有する形鋼
の潤滑圧延に際して、ユニバーサル水平ロール側面と被
圧延材フランジ内面間の固着領域を残しつつ、潤滑状態
を対称化し、製品寸法を悪化させることなく、安定した
圧延を実現する方法を提供するものである。SUMMARY OF THE INVENTION According to the present invention, when performing lubrication rolling of a section steel having a flange such as an H-section steel or an I-section steel by a universal rolling mill, the fixing area between the side surface of the universal horizontal roll and the inner surface of the flange of the material to be rolled is determined. It is intended to provide a method for achieving stable rolling without making the lubrication state symmetrical while leaving the product dimensions worse.

【００１１】[0011]

【課題を解決するための手段およびその作用】本発明の
要旨は、フランジを有する形鋼をユニバーサル圧延する
に際し、ユニバーサルミル水平ロール側面内の被圧延材
フランジとの接触領域のフランジ先端側のほぼ半分を潤
滑し、残りの領域を無潤滑のまま圧延する形鋼のユニバ
ーサル圧延法にある。Means for Solving the Problem and Its Action The object of the present invention is to, when universally rolling a shaped steel having a flange, make a substantial contact on the flange tip end side of the contact area with the rolled material flange in the side surface of the universal mill horizontal roll. This is a universal rolling method for shaped steel in which half is lubricated and the rest is rolled without lubrication.

【００１２】即ち、本発明は無潤滑の領域を固着状態に
保ちつつ、潤滑の領域の摩擦係数を低減することで圧延
の安定性を保ったまま、潤滑領域の局部摩耗を低減し、
かつ接触領域全体の摩耗量を均一にするものである。以
下図面により本発明を更に詳細に説明する。That is, according to the present invention, while keeping the non-lubricated region in a fixed state, the friction coefficient in the lubricated region is reduced to reduce the local wear in the lubricated region while maintaining the rolling stability.
Moreover, the amount of wear of the entire contact area is made uniform. The present invention will be described in more detail with reference to the drawings.

【００１３】図３に示す水平ロール側面摩耗パターン
は、図５（ｂ）の実線で示す、中立線付近の固着領域に
着目したロール面の相対滑り距離によって説明すること
ができ、滑り距離の大きくなるフランジ先端接触領域の
フランジ先端側のほぼ半分を潤滑すればよいことが明ら
かである。The horizontal roll side surface wear pattern shown in FIG. 3 can be explained by the relative slip distance of the roll surface, which is shown by the solid line in FIG. It is clear that it is sufficient to lubricate almost half of the flange tip contact area on the flange tip side.

【００１４】ここで、「フランジ先端側のほぼ半分」と
限定した理由は以下のとおりである。図３に示した水平
ロール側面摩耗パターンから明らかなように、片フラン
ジの幅方向中央部からフランジ先端にかけて摩耗量が急
激に大きくなっているため、この領域の潤滑は必須であ
る。これ以外の領域の潤滑については、その潤滑による
図５（ａ）の斜線で示す固着領域の減少が被圧延材の圧
延の安定性を崩さない限りにおいて許容される。従っ
て、ロール側面の「フランジ先端側の半分」の領域への
強制潤滑に加えて、それ以外の領域の一部への潤滑剤の
自然滴下もしくは流下程度は本発明の効果を何ら妨げる
ものではない。Here, the reason for limiting to "almost half of the flange tip side" is as follows. As is clear from the horizontal roll side-face wear pattern shown in FIG. 3, the amount of wear increases sharply from the central portion in the width direction of the single flange to the tip of the flange, and therefore lubrication in this region is essential. Regarding the lubrication of the regions other than this, the reduction of the fixed region shown by the diagonal lines in FIG. 5 (a) due to the lubrication is allowed as long as the rolling stability of the material to be rolled is not impaired. Therefore, in addition to the forced lubrication to the "half of the flange tip side" area of the roll side surface, the natural dripping or flow down of the lubricant to a part of the other area does not hinder the effect of the present invention. .

【００１５】次に、本発明法を実施するための装置例に
ついて図面により説明する。図１（ａ）、（ｂ）は本発
明の説明図であり、図３における水平ロールの最大摩耗
部位４ａ′、５ａ′の摩耗量を低減すべく、潤滑を行な
っている状態を示している。図において上下水平ロール
４、５と左右竪ロール２、３によりＨ形鋼１が圧延され
ており、各ロールはそれぞれ矢印の方向に回転してい
る。また、６ａ、６ｂ、７ａ、７ｂは水平ロール側面摩
耗部へ潤滑剤を供給するノズル、１０ａ、１０ｂ、１１
ａ、１１ｂは高圧水の噴射ノズル、８ａ、８ｂ、９ａ、
９ｂは潤滑剤噴射面、１２ａ、１２ｂ、１３ａ、１３ｂ
は高圧水噴射面である。潤滑剤噴射面８ａ、８ｂ、９
ａ、９ｂは、図３でいう４ａ′、５ａ′の最大摩耗部位
に相当し、高圧水噴射面１２ａ、１２ｂ、１３ａ、１３
ｂは接触領域のその他部位に対応する。Next, an example of an apparatus for carrying out the method of the present invention will be described with reference to the drawings. 1 (a) and 1 (b) are explanatory views of the present invention, and show a state in which lubrication is performed in order to reduce the amount of wear of the maximum wear portions 4a ', 5a' of the horizontal roll in FIG. . In the figure, the H-section steel 1 is rolled by the upper and lower horizontal rolls 4 and 5 and the left and right vertical rolls 2 and 3, and each roll rotates in the direction of the arrow. Further, 6a, 6b, 7a, 7b are nozzles 10a, 10b, 11 for supplying a lubricant to the wear portion of the side surface of the horizontal roll.
a and 11b are high-pressure water jet nozzles, 8a, 8b, 9a,
9b is a lubricant injection surface, 12a, 12b, 13a, 13b
Is the high-pressure water jet surface. Lubricant injection surfaces 8a, 8b, 9
Reference characters a and 9b correspond to the maximum wear parts 4a 'and 5a' in FIG. 3, and the high-pressure water jet surfaces 12a, 12b, 13a, 13
b corresponds to the other part of the contact area.

【００１６】図１の圧延方向Ｘの場合について説明す
る。まず、接触領域内の最大摩耗部位イの領域を潤滑す
べく、潤滑剤供給ノズル６ａ、７ａにより、面８ａ、９
ａに対して潤滑剤が供給される。ところが、上述のよう
に潤滑剤は面８ａ、９ａに止まったまま、接触領域ＳＦ
1 −ＥＦ1 −ＥＦ2 −ＳＦ2 内の領域イに引き込まれる
訳ではなく、重力、ロール冷却水等に加え、ロール回転
に伴う遠心力の影響により液膜となって、ロール側面を
滴る。滴った潤滑剤は潤滑の不要なロの領域に侵入する
ことになり、これによる圧延の不安定化が起こる。これ
を防止するために、実施例では、高圧水噴射ノズル１０
ａ、１１ａにより、面１２ａ、１３ａに対して高圧水を
水平ロールの半径方向に噴射し、当該面に滴り落ちた潤
滑剤を除去する機構にしている。このため、接触領域の
うち、潤滑の必要なイの領域に対してのみ潤滑剤が有効
に作用し、かつ領域ロ内の中立線付近の固着領域が維持
されたまま圧延されるため、圧延の安定性も失われな
い。The case of the rolling direction X in FIG. 1 will be described. First, in order to lubricate the area of the maximum wear portion B in the contact area, the surfaces 8a and 9 are lubricated by the lubricant supply nozzles 6a and 7a.
The lubricant is supplied to a. However, as described above, the lubricant remains on the surfaces 8a and 9a and remains in the contact area SF.
1-EF1 -EF2-SF2 is not drawn into the area (i), but becomes a liquid film due to the influence of gravity, roll cooling water, etc., and centrifugal force due to roll rotation, dripping on the side surface of the roll. The dripping lubricant penetrates into the area of the area B where lubrication is unnecessary, which causes instability of rolling. In order to prevent this, in the embodiment, the high-pressure water jet nozzle 10
High pressure water is jetted to the surfaces 12a and 13a in the radial direction of the horizontal rolls by a and 11a to remove the lubricant dripping on the surfaces. Therefore, in the contact area, the lubricant effectively acts only on the area (a) requiring lubrication, and rolling is performed while maintaining the fixed area near the neutral line in the area (b). Stability is not lost.

【００１７】ここで、潤滑剤供給ノズル６ｂ、７ｂおよ
び高圧水噴射ノズル１０ｂ、１１ｂは圧延方向が図１の
Ｘ方向の場合は無効となるため、この場合は噴射を停止
しており、次の逆パス圧延の時に、所定の流量に設定さ
れる。すなわち、逆パスの時には、Ｘ方向とは逆の方向
と交互に圧延されることになるが、この場合には、潤滑
剤供給ノズル６ｂ、７ｂおよび高圧水噴射ノズル１０
ｂ、１１ｂから潤滑剤および高圧水が噴射され、潤滑剤
供給ノズル６ａ、７ａおよび高圧水噴射ノズル１０ａ、
１１ａの噴射は停止される。Here, the lubricant supply nozzles 6b and 7b and the high-pressure water jet nozzles 10b and 11b are ineffective when the rolling direction is the X direction in FIG. A predetermined flow rate is set during reverse pass rolling. That is, in the reverse pass, rolling is performed alternately with the direction opposite to the X direction. In this case, the lubricant supply nozzles 6b and 7b and the high-pressure water jet nozzle 10 are rolled.
The lubricant and the high-pressure water are jetted from b, 11b, and the lubricant supply nozzles 6a, 7a and the high-pressure water jet nozzle 10a,
The injection of 11a is stopped.

【００１８】勿論、被圧延材が通材していない例えばバ
ー間あるいはパス間のアイドル時間には、潤滑剤と高圧
水は停止される。また、潤滑剤供給ノズル６ａ、６ｂ、
７ａ、７ｂおよび高圧水噴射ノズル１０ａ、１０ｂ、１
１ａ、１１ｂはその拡がり角度調整、水平方向移動可能
とし、被圧延材のサイズに応じて、最適な部位に噴射で
きるようにすることが望ましい。Of course, the lubricant and the high-pressure water are stopped during idle time between bars or between passes when the material to be rolled is not passed. Further, the lubricant supply nozzles 6a, 6b,
7a, 7b and high-pressure water jet nozzles 10a, 10b, 1
It is desirable that the divergence angles of 1a and 11b can be adjusted and the horizons can be moved in the horizontal direction so that they can be injected to an optimum portion according to the size of the material to be rolled.

【００１９】なお、水平ロールの被圧延材ウェブ面との
接触領域４ｂ、５ｂについても、同様の潤滑法が適用で
きるが、実操業では、当該領域のロール摩耗量は水平ロ
ール側面のそれに比べて問題になっていないので、不要
である。また、ここでは高圧水による非接触式潤滑油切
り法を例に説明したが、潤滑油切りが同様に可能となる
高圧蒸気・高圧空気による非接触式油切り法、ゴム・フ
ェルトなど弾性体による接触式油切り法でもよい。The same lubrication method can be applied to the contact regions 4b and 5b of the horizontal roll with the surface of the material to be rolled, but in actual operation, the amount of roll wear in that region is smaller than that on the side face of the horizontal roll. It is unnecessary because it is not a problem. Although the non-contact type lubricating oil removing method using high-pressure water has been described as an example here, the non-contact type lubricating oil removing method using high-pressure steam / high-pressure air, which enables the same lubricating oil removal, and the elastic body such as rubber and felt. A contact type oil removing method may be used.

【００２０】ところで、以上の実施例は、正逆パスを行
なうリバース圧延ロールへの適用例を示したが、仕上ロ
ールや連続圧延ロール等の正パスのみのロールへ適用す
る場合は、前記の潤滑剤供給ノズル６ｂ、７ｂおよび高
圧水噴射ノズル１０ｂ、１１ｂを省略することは勿論で
あり、正パス用の潤滑剤供給ノズル６ａ、７ａおよび高
圧水噴射ノズル１０ａ、１１ａは被圧延材が通材してい
ない間のみ停止するというオン・オフ制御のみとすれば
よい。Incidentally, the above embodiment shows an example of application to a reverse rolling roll which carries out forward and reverse passes, but when it is applied to a roll having only a normal pass such as a finishing roll or a continuous rolling roll, the above-mentioned lubrication is applied. It goes without saying that the agent supply nozzles 6b and 7b and the high pressure water injection nozzles 10b and 11b are omitted, and the lubricant supply nozzles 6a and 7a for the normal pass and the high pressure water injection nozzles 10a and 11a pass through the material to be rolled. Only the on / off control of stopping only while not in operation may be performed.

【００２１】[0021]

【実施例】液体潤滑剤として合成エステル＋鉱物油の混
合潤滑剤を用いて、潤滑剤の噴射量をノズル当たり４ｌ
／分、高圧水の圧力を３kgf/cm² としてＨ４００×４０
０のサイズにて、中間ユニバーサル（リバース方式）に
対して行なった。その結果、従来圧延の安定化を目的に
ミル調整を行なうため、サイズ変更毎に５〜１０分程度
の圧延休止を発生させていたが、本発明法では、水平ロ
ール側面摩耗量を従来潤滑法レベルに保ったまま、この
休止をほぼ解消することができ、圧延作業率が向上させ
ることが可能となった。EXAMPLE A mixed lubricant of synthetic ester and mineral oil was used as a liquid lubricant, and the injection amount of the lubricant was 4 liters per nozzle.
/ Min, H400 × 40 with high pressure water pressure of 3kgf / cm ²
Performed on an intermediate universal (reverse method) with a size of 0. As a result, in order to adjust the mill for the purpose of stabilizing the conventional rolling, a rolling suspension of about 5 to 10 minutes was generated every time the size was changed. It was possible to almost eliminate this suspension while maintaining the level, and it was possible to improve the rolling work rate.

【００２２】[0022]

【発明の効果】本発明の潤滑圧延法によると、従来の潤
滑剤供給方式の欠点であった圧延の不安定化を解消し
て、製品の寸法精度を高く保持かつミル調整のための圧
延休止時間を発生させることなく、最も摩耗の激しくな
るユニバーサル水平ロールの側面部の摩耗量を低減する
ことができ、ロールの長寿命化を実現することができ
た。According to the lubrication rolling method of the present invention, the destabilization of the rolling, which is a drawback of the conventional lubricant supply system, is eliminated, the dimensional accuracy of the product is kept high, and the rolling suspension for mill adjustment is stopped. It was possible to reduce the amount of wear on the side surface of the universal horizontal roll, which is the most worn, without increasing the time, and it was possible to achieve a longer roll life.

【図面の簡単な説明】[Brief description of drawings]

【図１】本発明方法の圧延状況説明図。FIG. 1 is an explanatory view of a rolling situation of the method of the present invention.

【図２】Ｈ形鋼のユニバーサル圧延状況を示す。FIG. 2 shows a universal rolling situation of H-section steel.

【図３】水平ロール摩耗パターン説明図。FIG. 3 is an explanatory view of a horizontal roll wear pattern.

【図４】ユニバーサル圧延機によるＨ形鋼圧延の説明
図。FIG. 4 is an explanatory view of H-shaped steel rolling by a universal rolling mill.

【図５】水平ロール側面接触領域におけるロール・被圧
延材間の相対速度分布と滑り距離を示す。FIG. 5 shows a relative velocity distribution and a sliding distance between a roll and a material to be rolled in a horizontal roll side surface contact region.

【図６】水平ロール側面への従来潤滑剤供給パターンを
示す。FIG. 6 shows a conventional lubricant supply pattern on a side surface of a horizontal roll.

【符号の説明】[Explanation of symbols]

１ａ 圧延前の被圧延材 １ｂ 圧延後の被圧延材 ２，３ ユニバーサル竪ロール ４，５ ユニバーサル水平ロール ６ａ，６ｂ，７ａ，７ｂ 潤滑剤供給ノズル １０ａ，１０ｂ，１１ａ，１１ｂ 高圧水噴射ノズル ８ａ，８ｂ，９ａ，９ｂ 潤滑剤噴射部位 １２ａ，１２ｂ，１３ａ，１３ｂ 高圧水噴射面 1a Rolled material before rolling 1b Rolled material after rolling 2,3 Universal vertical rolls 4,5 Universal horizontal rolls 6a, 6b, 7a, 7b Lubricant supply nozzles 10a, 10b, 11a, 11b High pressure water jet nozzles 8a, 8b, 9a, 9b Lubricant injection part 12a, 12b, 13a, 13b High pressure water injection surface

Claims (1)

(57)【特許請求の範囲】(57) [Claims] 【請求項１】 フランジを有する形鋼をユニバーサル圧
延するに際し、ユニバーサルミル水平ロール側面内の被
圧延材フランジとの接触領域のフランジ先端側のほぼ半
分を潤滑し、残りの領域を無潤滑のまま圧延することを
特徴とする形鋼のユニバーサル圧延法。1. When universally rolling a shaped steel having a flange, approximately half of the flange tip side of the contact area with the rolled material flange in the side surface of the universal mill horizontal roll is lubricated, and the remaining area is left unlubricated. Universal rolling method for shaped steel, characterized by rolling.