JP2513810Y2 - シリンダライナ - Google Patents
シリンダライナInfo
- Publication number
- JP2513810Y2 JP2513810Y2 JP1991051056U JP5105691U JP2513810Y2 JP 2513810 Y2 JP2513810 Y2 JP 2513810Y2 JP 1991051056 U JP1991051056 U JP 1991051056U JP 5105691 U JP5105691 U JP 5105691U JP 2513810 Y2 JP2513810 Y2 JP 2513810Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- annular groove
- cylinder
- liner
- peripheral surface
- cylinder liner
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Fee Related
Links
Classifications
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02F—CYLINDERS, PISTONS OR CASINGS, FOR COMBUSTION ENGINES; ARRANGEMENTS OF SEALINGS IN COMBUSTION ENGINES
- F02F1/00—Cylinders; Cylinder heads
- F02F1/02—Cylinders; Cylinder heads having cooling means
- F02F1/10—Cylinders; Cylinder heads having cooling means for liquid cooling
- F02F1/14—Cylinders with means for directing, guiding or distributing liquid stream
-
- F—MECHANICAL ENGINEERING; LIGHTING; HEATING; WEAPONS; BLASTING
- F02—COMBUSTION ENGINES; HOT-GAS OR COMBUSTION-PRODUCT ENGINE PLANTS
- F02B—INTERNAL-COMBUSTION PISTON ENGINES; COMBUSTION ENGINES IN GENERAL
- F02B1/00—Engines characterised by fuel-air mixture compression
- F02B1/02—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition
- F02B1/04—Engines characterised by fuel-air mixture compression with positive ignition with fuel-air mixture admission into cylinder
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Combustion & Propulsion (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- General Engineering & Computer Science (AREA)
- Cylinder Crankcases Of Internal Combustion Engines (AREA)
Description
【０００１】
【産業上の利用分野】本考案は多気筒エンジンのシリン
ダライナに関する。
ダライナに関する。
【０００２】
【従来の技術】最近シリンダライナの外周面とシリンダ
ブロックのボア部内周面の何れか片方又は双方に設けた
溝に冷却液を流すシリンダライナの冷却構造が注目され
ている。これは、古くから用いられているジャケット方
式の冷却構造に比べ、シリンダライナの部位に応じて冷
却をコントロールすることが容易であることによるもの
である。
ブロックのボア部内周面の何れか片方又は双方に設けた
溝に冷却液を流すシリンダライナの冷却構造が注目され
ている。これは、古くから用いられているジャケット方
式の冷却構造に比べ、シリンダライナの部位に応じて冷
却をコントロールすることが容易であることによるもの
である。
【０００３】そしてシリンダライナの軸方向の各部位に
応じた冷却を実現するため、例えば実開昭６３−１６８
２４２号は、外周面に複数の環状溝群を形成したシリン
ダライナを提案している。
応じた冷却を実現するため、例えば実開昭６３−１６８
２４２号は、外周面に複数の環状溝群を形成したシリン
ダライナを提案している。
【０００４】しかしながら、多気筒エンジンにおいて、
この種の溝付ライナを用いた場合でも、スラスト−反ス
ラスト方向部位は冷却されやすく、クランク軸方向部位
は冷却されにくい傾向にある。このため、シリンダライ
ナの周方向の温度分布が不均一になってしまう。そして
この周方向の温度差はシリンダライナ上部において大き
い。
この種の溝付ライナを用いた場合でも、スラスト−反ス
ラスト方向部位は冷却されやすく、クランク軸方向部位
は冷却されにくい傾向にある。このため、シリンダライ
ナの周方向の温度分布が不均一になってしまう。そして
この周方向の温度差はシリンダライナ上部において大き
い。
【０００５】上記の問題を解決するため、先に特開平３
−７８５１７号にシリンダライナの外周面を円筒形と
し、周方向溝の溝底はクランク軸方向を長軸、スラスト
−反スラスト方向を短軸とする楕円形としたシリンダラ
イナが提案されている。このシリンダライナの周方向溝
内を流れる冷却液の流速はクランク軸方向部位において
大きくなり、その部位の冷却能力が大きいことが特徴で
ある。
−７８５１７号にシリンダライナの外周面を円筒形と
し、周方向溝の溝底はクランク軸方向を長軸、スラスト
−反スラスト方向を短軸とする楕円形としたシリンダラ
イナが提案されている。このシリンダライナの周方向溝
内を流れる冷却液の流速はクランク軸方向部位において
大きくなり、その部位の冷却能力が大きいことが特徴で
ある。
【０００６】
【考案が解決しようとする課題】しかしこの種のシリン
ダライナは、肉厚が周方向において一様でないため、シ
リンダライナの内周面の真円度が出にくいこと、および
周方向の溝加工にカム旋削を必要とし、生産が容易でな
いことの二つの問題があった。
ダライナは、肉厚が周方向において一様でないため、シ
リンダライナの内周面の真円度が出にくいこと、および
周方向の溝加工にカム旋削を必要とし、生産が容易でな
いことの二つの問題があった。
【０００７】本考案は上記点に鑑みてなされたもので、
ライナの周方向における温度を均一にでき、しかもライ
ナ内周面の真円度を出しやすく、生産も容易であるシリ
ンダライナを提供することを目的とする。
ライナの周方向における温度を均一にでき、しかもライ
ナ内周面の真円度を出しやすく、生産も容易であるシリ
ンダライナを提供することを目的とする。
【０００８】
【課題を解決するための手段】本考案の構成は、多気筒
エンジンのシリンダブロックの各々のシリンダボアに装
着され、外周面に環状溝とこれに接続する縦方向溝が複
数個形成され、前記溝内に冷却液を流通させるシリンダ
ライナにおいて、ライナの内周面、外周面と同心の円筒
面をなす前記環状溝底のクランク軸方向部位に金属の溶
射層を被覆し、前記環状溝の断面積を変化させたことを
特徴とする。
エンジンのシリンダブロックの各々のシリンダボアに装
着され、外周面に環状溝とこれに接続する縦方向溝が複
数個形成され、前記溝内に冷却液を流通させるシリンダ
ライナにおいて、ライナの内周面、外周面と同心の円筒
面をなす前記環状溝底のクランク軸方向部位に金属の溶
射層を被覆し、前記環状溝の断面積を変化させたことを
特徴とする。
【０００９】そして、金属の溶射層は、クランク軸線か
ら最大で±４５度の範囲で、少なくとも±３０度の範囲
にわたって設けるのがよい。
ら最大で±４５度の範囲で、少なくとも±３０度の範囲
にわたって設けるのがよい。
【００１０】
【作用】シリンダライナの環状溝底にクランク軸線から
最大で±４５度の範囲で設けられた金属の溶射層は、こ
の部分の環状溝の冷却液通路断面積を他の部分に比べて
小さくする。このため冷却液の流速が増し、熱伝達係数
が大きくなる結果、クランク軸方向部位を冷却する能力
が大きくなる。その結果、シリンダライナの円周方向の
温度分布が一様になる。
最大で±４５度の範囲で設けられた金属の溶射層は、こ
の部分の環状溝の冷却液通路断面積を他の部分に比べて
小さくする。このため冷却液の流速が増し、熱伝達係数
が大きくなる結果、クランク軸方向部位を冷却する能力
が大きくなる。その結果、シリンダライナの円周方向の
温度分布が一様になる。
【００１１】また、溶射層を設けるシリンダライナは内
周面、外周面、及び環状溝底面が同心の円筒面をなすの
で、ライナ肉厚が周方向において一様で内周面の真円度
を出しやすく、またカム旋削を必要としないので生産も
容易である。
周面、外周面、及び環状溝底面が同心の円筒面をなすの
で、ライナ肉厚が周方向において一様で内周面の真円度
を出しやすく、またカム旋削を必要としないので生産も
容易である。
【００１２】
【実施例】以下、本考案の一実施例を図面に基づいて説
明する。直列４気筒の油冷ガソリンエンジンにおいて、
シリンダライナの外周面は冷却液溝を有している。即
ち、図２において、シリンダライナ１は上端に鍔部２を
備え、この鍔部２の下方のライナ外周面３に、軸方向に
間隔をおいて１８個の環状溝４を形成する。これらの環
状溝４底とライナ外周面３及びライナ内周面は同心の円
筒面をなしている。そして、これらの環状溝４は３つの
環状溝群に分けられる。
明する。直列４気筒の油冷ガソリンエンジンにおいて、
シリンダライナの外周面は冷却液溝を有している。即
ち、図２において、シリンダライナ１は上端に鍔部２を
備え、この鍔部２の下方のライナ外周面３に、軸方向に
間隔をおいて１８個の環状溝４を形成する。これらの環
状溝４底とライナ外周面３及びライナ内周面は同心の円
筒面をなしている。そして、これらの環状溝４は３つの
環状溝群に分けられる。
【００１３】この３つの環状溝群は、ライナ上端側の第
１番目の環状溝４から第３番目の環状溝４までの第１環
状溝群４Ａ、第４番目の環状溝４から第９番目の環状溝
４までの第２環状溝群４Ｂ、第１０番目の環状溝４から
最後の第１８番目の環状溝４までの第３環状溝群４Ｃか
らなる。
１番目の環状溝４から第３番目の環状溝４までの第１環
状溝群４Ａ、第４番目の環状溝４から第９番目の環状溝
４までの第２環状溝群４Ｂ、第１０番目の環状溝４から
最後の第１８番目の環状溝４までの第３環状溝群４Ｃか
らなる。
【００１４】そして第１環状溝群４Ａには、ライナ周方
向の１８０度離れた２つの位置に、環状溝４同士を連通
させる２本の縦方向溝５，６が形成され、一方の縦方向
溝５が冷却液の入口をなし、他方の縦方向溝６が冷却液
の出口をなす。
向の１８０度離れた２つの位置に、環状溝４同士を連通
させる２本の縦方向溝５，６が形成され、一方の縦方向
溝５が冷却液の入口をなし、他方の縦方向溝６が冷却液
の出口をなす。
【００１５】同様に、第２環状溝群４Ｂにも、第１環状
溝群４Ａの縦方向溝５，６と周方向において同一の２つ
の位置に、環状溝４同士を連通させる２本の縦方向溝
７，８が形成され、第１環状溝群４Ａの冷却液の出口側
に位置する縦方向溝７が冷却液の入口をなし、他方の縦
方向溝８が冷却液の出口をなす。
溝群４Ａの縦方向溝５，６と周方向において同一の２つ
の位置に、環状溝４同士を連通させる２本の縦方向溝
７，８が形成され、第１環状溝群４Ａの冷却液の出口側
に位置する縦方向溝７が冷却液の入口をなし、他方の縦
方向溝８が冷却液の出口をなす。
【００１６】また、第３環状溝群４Ｃにも、同様に、第
２環状溝群４Ｂの縦方向溝７，８と周方向において同一
の２つの位置に、環状溝４同士を連通させる２本の縦方
向溝９，１０が形成され、第２環状溝群４Ｂの冷却液の
出口側に位置する縦方向溝９が冷却液の入口をなし、他
方の縦方向溝１０が冷却液の出口をなす。
２環状溝群４Ｂの縦方向溝７，８と周方向において同一
の２つの位置に、環状溝４同士を連通させる２本の縦方
向溝９，１０が形成され、第２環状溝群４Ｂの冷却液の
出口側に位置する縦方向溝９が冷却液の入口をなし、他
方の縦方向溝１０が冷却液の出口をなす。
【００１７】そして、第１環状溝群４Ａの冷却液の出口
をなす縦方向溝６と、第２環状溝群４Ｂの冷却液の入口
をなす縦方向溝７とは、これらの縦方向溝６，７と周方
向において同一の位置に設けられた縦方向溝１１で直列
に連通されている。
をなす縦方向溝６と、第２環状溝群４Ｂの冷却液の入口
をなす縦方向溝７とは、これらの縦方向溝６，７と周方
向において同一の位置に設けられた縦方向溝１１で直列
に連通されている。
【００１８】また、同様に、第２環状溝群４Ｂの冷却液
の出口をなす縦方向溝８と、第３環状溝群４Ｃの冷却液
の入口をなす縦方向溝９とは、これらの縦方向溝８，９
と周方向において同一の位置に設けられた縦方向溝１２
で直列に連通されている。
の出口をなす縦方向溝８と、第３環状溝群４Ｃの冷却液
の入口をなす縦方向溝９とは、これらの縦方向溝８，９
と周方向において同一の位置に設けられた縦方向溝１２
で直列に連通されている。
【００１９】ライナ外周面３の下部には排出溝が形成さ
れている。即ち、ライナ１の外周面３において、第３環
状溝群４Ｃの出口をなす縦方向溝１０の下端に接続しそ
の延長線上に配置する縦方向溝１３と、これの下端に接
続する環状溝１４と、これに上端が接続しライナ１の下
端まで延びる縦方向溝１５とからなる。そしてライナ下
端まで延びる縦方向溝１５は２個設けられ、周方向にお
いて互いに１８０度離れた位置に配置している。
れている。即ち、ライナ１の外周面３において、第３環
状溝群４Ｃの出口をなす縦方向溝１０の下端に接続しそ
の延長線上に配置する縦方向溝１３と、これの下端に接
続する環状溝１４と、これに上端が接続しライナ１の下
端まで延びる縦方向溝１５とからなる。そしてライナ下
端まで延びる縦方向溝１５は２個設けられ、周方向にお
いて互いに１８０度離れた位置に配置している。
【００２０】なお、これらの排出溝１３，１４，１５
は、冷却液として冷却油を使用し、それをオイルパンに
排出するために形成したものであり、例えば冷却液とし
て冷却水を使用する場合には、シリンダブロックに設け
た排出路に冷却水が流出するように構成する。勿論、冷
却油の場合もシリンダブロックの排出路に流出させるよ
うに構成してもよい。
は、冷却液として冷却油を使用し、それをオイルパンに
排出するために形成したものであり、例えば冷却液とし
て冷却水を使用する場合には、シリンダブロックに設け
た排出路に冷却水が流出するように構成する。勿論、冷
却油の場合もシリンダブロックの排出路に流出させるよ
うに構成してもよい。
【００２１】そしてこのシリンダライナ１の第１環状溝
群４Ａの３つの環状溝４底に、図１に示すように、クラ
ンク軸線（図１においてＦ−Ｒ線）から±４５度の範囲
にわたって、熱伝導性の良好な金属である銅合金の溶射
層１６を被覆した。ここで、溶射を一定の範囲に行うに
は、種々の方法があるが、本実施例では溶射しない部分
にマスキングを施す方法によった。
群４Ａの３つの環状溝４底に、図１に示すように、クラ
ンク軸線（図１においてＦ−Ｒ線）から±４５度の範囲
にわたって、熱伝導性の良好な金属である銅合金の溶射
層１６を被覆した。ここで、溶射を一定の範囲に行うに
は、種々の方法があるが、本実施例では溶射しない部分
にマスキングを施す方法によった。
【００２２】このシリンダライナ１の主要な寸法は以下
の通りであった。 内径 ：８４ｍｍ 外径 ：９３ｍｍ 環状溝幅 ：２．５ｍｍ 環状溝深さ（クランク軸方向部位） ：１ｍｍ 環状溝深さ（スラスト−反スラスト方向部位） ：１．５ｍｍ 縦方向溝幅 ：２０ｍｍ 縦方向溝深さ ：１．５ｍｍ 冷却液通路断面積比 ：０．６７ （クランク軸方向部位／スラスト−反スラスト方向部位）
の通りであった。 内径 ：８４ｍｍ 外径 ：９３ｍｍ 環状溝幅 ：２．５ｍｍ 環状溝深さ（クランク軸方向部位） ：１ｍｍ 環状溝深さ（スラスト−反スラスト方向部位） ：１．５ｍｍ 縦方向溝幅 ：２０ｍｍ 縦方向溝深さ ：１．５ｍｍ 冷却液通路断面積比 ：０．６７ （クランク軸方向部位／スラスト−反スラスト方向部位）
【００２３】このシリンダライナ１がシリンダブロック
１７（図３参照）の各々のボア部に嵌装され、環状溝４
とシリンダブロック１７のボア部内周面１８とで画定さ
れる空間が冷却液通路１９をなすが、第１環状溝群４Ａ
においては、冷却液通路１９の断面積は周方向において
同一ではなく、スラスト−反スラスト方向部位で大きく
（図４参照）、クランク軸方向部位で小さくなる（図５
参照）。そして第２環状溝群４Ｂと第３環状溝群４Ｃに
おいては、冷却液通路１９の断面積は周方向において同
一をなす。
１７（図３参照）の各々のボア部に嵌装され、環状溝４
とシリンダブロック１７のボア部内周面１８とで画定さ
れる空間が冷却液通路１９をなすが、第１環状溝群４Ａ
においては、冷却液通路１９の断面積は周方向において
同一ではなく、スラスト−反スラスト方向部位で大きく
（図４参照）、クランク軸方向部位で小さくなる（図５
参照）。そして第２環状溝群４Ｂと第３環状溝群４Ｃに
おいては、冷却液通路１９の断面積は周方向において同
一をなす。
【００２４】以下に冷却油の流れを説明すると、シリン
ダブロック１７に設けられた冷却油の供給路を通って、
シリンダライナ１の第１環状溝群４Ａの入口をなす縦方
向溝５に流入した冷却油は、第１環状溝群４Ａの環状溝
４を１８０度反対側の方へ流れていき、第１環状溝群４
Ａの出口をなす縦方向溝６から第２環状溝群４Ｂの入口
をなす縦方向溝７へ流入する。
ダブロック１７に設けられた冷却油の供給路を通って、
シリンダライナ１の第１環状溝群４Ａの入口をなす縦方
向溝５に流入した冷却油は、第１環状溝群４Ａの環状溝
４を１８０度反対側の方へ流れていき、第１環状溝群４
Ａの出口をなす縦方向溝６から第２環状溝群４Ｂの入口
をなす縦方向溝７へ流入する。
【００２５】そして、第２環状溝群４Ｂの環状溝４を１
８０度反対側の方へ流れていき、第２環状溝群４Ｂの出
口をなす縦方向溝８から第３環状溝群４Ｃの入口をなす
縦方向溝９へ流入する。
８０度反対側の方へ流れていき、第２環状溝群４Ｂの出
口をなす縦方向溝８から第３環状溝群４Ｃの入口をなす
縦方向溝９へ流入する。
【００２６】そして、第３環状溝群４Ｃの環状溝４を１
８０度反対側の方へ流れていき、第３環状溝群４Ｃの出
口をなす縦方向溝１０からそれに連続する縦方向溝１３
に入り、環状溝１４に流入して、環状溝１４を周方向に
流れて最下端の２つの縦方向溝１５から図示外のクラン
クシャフトの主軸上に落下した後、図示外のオイルパン
に流れ落ちる。
８０度反対側の方へ流れていき、第３環状溝群４Ｃの出
口をなす縦方向溝１０からそれに連続する縦方向溝１３
に入り、環状溝１４に流入して、環状溝１４を周方向に
流れて最下端の２つの縦方向溝１５から図示外のクラン
クシャフトの主軸上に落下した後、図示外のオイルパン
に流れ落ちる。
【００２７】以上の場合、３つの環状溝群４Ａ，４Ｂ，
４Ｃにおける環状溝４の総断面積は上部ほど小さくな
り、各環状溝群４Ａ，４Ｂ，４Ｃを流れる冷却油の流速
は、上部の環状溝群ほど大きくなる。したがって、ライ
ナ上部にいくほど冷却油の熱伝達係数は大きくなり、冷
却能力が大きくなって、ライナ軸方向の温度勾配に対応
した適切な冷却がなされる。
４Ｃにおける環状溝４の総断面積は上部ほど小さくな
り、各環状溝群４Ａ，４Ｂ，４Ｃを流れる冷却油の流速
は、上部の環状溝群ほど大きくなる。したがって、ライ
ナ上部にいくほど冷却油の熱伝達係数は大きくなり、冷
却能力が大きくなって、ライナ軸方向の温度勾配に対応
した適切な冷却がなされる。
【００２８】そして、本案にあっては、更に、第１環状
溝群４Ａにおいて、環状溝４の断面積が周方向に変化し
ており、スラスト−反スラスト方向部位で大きく、クラ
ンク軸方向部位で小さくなっているので、冷却油の流速
はスラスト−反スラスト方向部位で小さく、クランク軸
方向部位で大きくなる。そのため、クランク軸方向部位
の冷却能力がスラスト−反スラスト方向部位の冷却能力
よりも大きくなり、ライナ１の周方向における温度を均
一にできる。
溝群４Ａにおいて、環状溝４の断面積が周方向に変化し
ており、スラスト−反スラスト方向部位で大きく、クラ
ンク軸方向部位で小さくなっているので、冷却油の流速
はスラスト−反スラスト方向部位で小さく、クランク軸
方向部位で大きくなる。そのため、クランク軸方向部位
の冷却能力がスラスト−反スラスト方向部位の冷却能力
よりも大きくなり、ライナ１の周方向における温度を均
一にできる。
【００２９】上記直列４気筒の油冷ガソリンエンジンを
下記の条件で運転し、シリンダライナ１の上部のライナ
壁温度を周方向の異なる位置で測定した。 エンジン運転条件 回転数： ３５００ｒｐｍ 負荷 ： ４／４ 冷却油流量 ２８ｌ／ｍｉｎ 冷却油温度（シリンダブロック入口） １００℃ 第３シリンダのシリンダライナ１の壁温度は図６に示す
通りであった。即ち、 クランク軸方向部位 １７８．２℃−１７５．８℃ スラスト−反スラスト方向部位 １６１．７℃−１５９．８℃ 比較のため、溶射層を設けなかった従来の場合は図７に
示す通りであった。即ち、 クランク軸方向部位 １８５．４℃−１８０．０℃ スラスト−反スラスト方向部位 １６１．５℃−１６１．１℃
下記の条件で運転し、シリンダライナ１の上部のライナ
壁温度を周方向の異なる位置で測定した。 エンジン運転条件 回転数： ３５００ｒｐｍ 負荷 ： ４／４ 冷却油流量 ２８ｌ／ｍｉｎ 冷却油温度（シリンダブロック入口） １００℃ 第３シリンダのシリンダライナ１の壁温度は図６に示す
通りであった。即ち、 クランク軸方向部位 １７８．２℃−１７５．８℃ スラスト−反スラスト方向部位 １６１．７℃−１５９．８℃ 比較のため、溶射層を設けなかった従来の場合は図７に
示す通りであった。即ち、 クランク軸方向部位 １８５．４℃−１８０．０℃ スラスト−反スラスト方向部位 １６１．５℃−１６１．１℃
【００３０】なお、上記では３つの環状溝群に分けた
が、この他、２あるいは４以上の環状溝群に分けてもよ
い。また、本考案の適用される冷却液溝の構成は上記環
状溝群構成に限ることは勿論なく、複数個の環状溝とこ
れに接続する縦方向溝が設けられているものであればよ
い。
が、この他、２あるいは４以上の環状溝群に分けてもよ
い。また、本考案の適用される冷却液溝の構成は上記環
状溝群構成に限ることは勿論なく、複数個の環状溝とこ
れに接続する縦方向溝が設けられているものであればよ
い。
【００３１】また、上記では、ライナ上部の環状溝に金
属の溶射層を設けたが、勿論これより下方の環状溝にも
金属の溶射層を設けるようにしてもよい。
属の溶射層を設けたが、勿論これより下方の環状溝にも
金属の溶射層を設けるようにしてもよい。
【００３２】また、溶射層の金属は銅合金以外の金属で
も勿論よいが、熱伝導性の良好な金属がよい。
も勿論よいが、熱伝導性の良好な金属がよい。
【００３３】また、クランク軸方向部位の冷却液通路断
面積とスラスト−反スラスト方向部位の冷却液通路断面
積の比は、０．５〜０．７５の範囲にあることが好まし
い。これは０．５より小さいと冷却液の圧力損失が過大
となり冷却液を圧送するポンプの負担が大きくなって不
利であり、０．７５より大きいとクランク軸方向部位を
充分冷却できないためである。
面積とスラスト−反スラスト方向部位の冷却液通路断面
積の比は、０．５〜０．７５の範囲にあることが好まし
い。これは０．５より小さいと冷却液の圧力損失が過大
となり冷却液を圧送するポンプの負担が大きくなって不
利であり、０．７５より大きいとクランク軸方向部位を
充分冷却できないためである。
【００３４】また、上記例では溝の断面形状が矩形状で
あるが、特に制限はなく、Ｖ字形、半円形などでもよ
い。しかし伝熱面積を大きくするためには矩形や正方形
がよい。
あるが、特に制限はなく、Ｖ字形、半円形などでもよ
い。しかし伝熱面積を大きくするためには矩形や正方形
がよい。
【００３５】
【考案の効果】以上説明したように本考案によれば、多
気筒エンジンにおいて、クランク軸方向部位の冷却能力
が高く、シリンダライナの周方向における温度を均一に
できる。そしてシリンダライナの内周の真円度を出しや
すく、生産も容易である。
気筒エンジンにおいて、クランク軸方向部位の冷却能力
が高く、シリンダライナの周方向における温度を均一に
できる。そしてシリンダライナの内周の真円度を出しや
すく、生産も容易である。
【図１】シリンダライナを嵌装したシリンダブロックに
おいて金属溶射層を設けた環状溝部分の横断面図であ
る。
おいて金属溶射層を設けた環状溝部分の横断面図であ
る。
【図２】シリンダライナの外周面の一部を示す展開図で
ある。
ある。
【図３】シリンダライナを嵌装したシリンダブロックの
平面図である。
平面図である。
【図４】シリンダライナを嵌装したシリンダブロックに
おいて金属溶射層を設けた環状溝部分のスラスト−反ス
ラスト方向部位の縦断面図である。
おいて金属溶射層を設けた環状溝部分のスラスト−反ス
ラスト方向部位の縦断面図である。
【図５】シリンダライナを嵌装したシリンダブロックに
おいて金属溶射層を設けた環状溝部分のクランク軸方向
部位の縦断面図である。
おいて金属溶射層を設けた環状溝部分のクランク軸方向
部位の縦断面図である。
【図６】本考案のシリンダライナの周方向における温度
を示す図である。
を示す図である。
【図７】従来のシリンダライナの周方向における温度を
示す図である。
示す図である。
１ シリンダライナ ２ 鍔部 ３ ライナ外周面 ４ 環状溝 ４Ａ 第１環状溝群 ４Ｂ 第２環状溝群 ４Ｃ 第３環状溝群 ５、６、７、８、９、１０、１１、１２ 縦方向溝 １３、１４、１５ 排出溝 １６ 金属溶射層 １７ シリンダブロック １８ ボア部内周面 １９ 冷却液通路 Ｔ スラスト位置 ＡＴ 反スラスト位置 Ｆ 前位置 Ｒ 後位置
Claims (2)
- 【請求項１】 多気筒エンジンのシリンダブロックの各
々のシリンダボアに装着され、外周面に環状溝とこれに
接続する縦方向溝が複数個形成され、前記溝内に冷却液
を流通させるシリンダライナにおいて、ライナの内周
面、外周面と同心の円筒面をなす前記環状溝底のクラン
ク軸方向部位に金属の溶射層を被覆し、前記環状溝の断
面積を変化させたことを特徴とするシリンダライナ。 - 【請求項２】 多気筒エンジンのシリンダブロックの各
々のシリンダボアに装着され、外周面に環状溝とこれに
接続する縦方向溝が複数個形成され、前記溝内に冷却液
を流通させるシリンダライナにおいて、ライナの内周
面、外周面と同心の円筒面をなす前記環状溝底に、クラ
ンク軸線から最大で±４５度の範囲で、少なくとも±３
０度の範囲にわたって金属の溶射層を被覆し、前記環状
溝の断面積を変化させたことを特徴とするシリンダライ
ナ。
Priority Applications (2)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991051056U JP2513810Y2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | シリンダライナ |
| US07/894,474 US5189992A (en) | 1991-06-06 | 1992-06-05 | Cylinder liner |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1991051056U JP2513810Y2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | シリンダライナ |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH04134648U JPH04134648U (ja) | 1992-12-15 |
| JP2513810Y2 true JP2513810Y2 (ja) | 1996-10-09 |
Family
ID=12876150
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1991051056U Expired - Fee Related JP2513810Y2 (ja) | 1991-06-06 | 1991-06-06 | シリンダライナ |
Country Status (2)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US5189992A (ja) |
| JP (1) | JP2513810Y2 (ja) |
Families Citing this family (9)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| US5749331A (en) * | 1992-03-23 | 1998-05-12 | Tecsyn, Inc. | Powdered metal cylinder liners |
| US5979374A (en) * | 1998-06-12 | 1999-11-09 | Cummins Engine Company, Inc. | Control cooled cylinder liner |
| US6123052A (en) * | 1998-08-27 | 2000-09-26 | Jahn; George | Waffle cast iron cylinder liner |
| JP2001227403A (ja) * | 2000-02-16 | 2001-08-24 | Koyama:Kk | シリンダライナーとその製造方法、およびシリンダブロックとその製造方法 |
| JP3700836B2 (ja) * | 2001-05-17 | 2005-09-28 | 本田技研工業株式会社 | 内燃機関のシリンダヘッドの冷却構造 |
| DE10347511B4 (de) * | 2003-10-13 | 2007-03-22 | Federal-Mogul Burscheid Gmbh | Zylinderlaufbuchse mit makroskopisch gestalteter Oberflächenstruktur für Verbrennungskraftmaschinen, Verfahren zu ihrer Anbindung an einen Verbundkörper und Verbundkörper |
| US10036471B2 (en) * | 2009-11-18 | 2018-07-31 | Achates Power, Inc. | Ported engine constructions with low-tension compression seals |
| TR201516709A2 (tr) * | 2015-12-23 | 2017-07-21 | Ford Otomotiv Sanayi As | Çok katmanli bi̇r motor tasarimi |
| JP7348100B2 (ja) * | 2020-02-18 | 2023-09-20 | 三菱重工エンジン＆ターボチャージャ株式会社 | 遮熱膜部材 |
Family Cites Families (7)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| DE1916096A1 (de) * | 1969-03-28 | 1970-10-08 | Daimler Benz Ag | Zylinderblock fuer fluessigkeitsgekuehlte Brennkraftmaschinen mit eingesetzter Zylinderlaufbuechse |
| DE1955140A1 (de) * | 1969-11-03 | 1971-05-27 | Maschf Augsburg Nuernberg Ag | Fluessigkeitsgekuehlte Zylinderbuechse fuer Brennkraftmaschinen |
| US4202310A (en) * | 1977-10-12 | 1980-05-13 | Alonso Agustin M | Anti-corrosive polymeric coating |
| FR2413553A1 (fr) * | 1978-01-03 | 1979-07-27 | Renault | Chemise de moteur a combustion interne |
| DE3335536A1 (de) * | 1983-09-30 | 1985-04-18 | Dr.Ing.H.C. F. Porsche Ag, 7000 Stuttgart | Vorrichtung zum begrenzen radialer thermischer ausdehnungen von zylindern einer hubkolben-brennkraftmaschine |
| DE3629672A1 (de) * | 1986-09-01 | 1988-03-10 | Kloeckner Humboldt Deutz Ag | Brennkraftmaschine mit fluessigkeitsgekuehlter zylinderlaufbuchse |
| CA1337039C (en) * | 1988-08-23 | 1995-09-19 | Tsuneo Konno | Cooling system for multi-cylinder engine |
-
1991
- 1991-06-06 JP JP1991051056U patent/JP2513810Y2/ja not_active Expired - Fee Related
-
1992
- 1992-06-05 US US07/894,474 patent/US5189992A/en not_active Expired - Fee Related
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH04134648U (ja) | 1992-12-15 |
| US5189992A (en) | 1993-03-02 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP2567298B2 (ja) | 多気筒エンジンにおけるシリンダの冷却構造 | |
| JP2513810Y2 (ja) | シリンダライナ | |
| BRPI0612791B1 (pt) | Camisa de cilindro e método para fabricá-la | |
| JP2719853B2 (ja) | シリンダライナ | |
| JPH10502425A (ja) | シリンダライナの分流冷却系を有する内燃機関のブロック及びその冷却方法 | |
| JP2764839B2 (ja) | シリンダライナの冷却構造 | |
| US5176113A (en) | Cylinder liner | |
| JP2516800B2 (ja) | 多気筒エンジンの冷却装置 | |
| JP2002221080A (ja) | エンジンのウォータジャケット構造及びその製造方法 | |
| JP2513805Y2 (ja) | シリンダライナ | |
| JPH0530443U (ja) | シリンダライナの冷却構造 | |
| JP2513809Y2 (ja) | シリンダライナの冷却構造 | |
| JP2520249Y2 (ja) | シリンダライナの冷却構造 | |
| JPH05505767A (ja) | 均一冷却鋳造ホイール | |
| JPH0230916A (ja) | 液冷式エンジンの冷却構造 | |
| JPH0248658Y2 (ja) | ||
| JPH0586963A (ja) | シリンダライナの冷却構造 | |
| JP2559299B2 (ja) | シリンダライナ | |
| JP2559296B2 (ja) | 多気筒エンジンにおけるシリンダの冷却構造 | |
| JP2516568Y2 (ja) | 多気筒エンジンにおけるシリンダの冷却構造 | |
| JPH05149134A (ja) | 内燃機関の冷却装置 | |
| JPS6346647Y2 (ja) | ||
| JPS6329162Y2 (ja) | ||
| JPS5941313Y2 (ja) | 内燃機関の冷却装置 | |
| JP2789834B2 (ja) | 内燃機関の冷却装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| LAPS | Cancellation because of no payment of annual fees |