JP2509940B2 - Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 - Google Patents
Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法Info
- Publication number
- JP2509940B2 JP2509940B2 JP62167105A JP16710587A JP2509940B2 JP 2509940 B2 JP2509940 B2 JP 2509940B2 JP 62167105 A JP62167105 A JP 62167105A JP 16710587 A JP16710587 A JP 16710587A JP 2509940 B2 JP2509940 B2 JP 2509940B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- treatment
- alloy
- steel sheet
- corrosion resistance
- plated steel
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Landscapes
- Electroplating And Plating Baths Therefor (AREA)
- Electroplating Methods And Accessories (AREA)
Description
【発明の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本発明は耐食性、化成処理性及び塗料密着性に優れた
表面処理鋼板の製造法に関するものであり、本発明によ
って得られた製品は、その優れた耐食性、化成処理性及
び塗料密着性を自動車用車体防錆鋼板、家電、建材など
に使用することによりきわめて大きな経済的利益を生む
ものである。
表面処理鋼板の製造法に関するものであり、本発明によ
って得られた製品は、その優れた耐食性、化成処理性及
び塗料密着性を自動車用車体防錆鋼板、家電、建材など
に使用することによりきわめて大きな経済的利益を生む
ものである。
（従来の技術） 従来、電気亜鉛めっき鋼板や溶融めっき鋼板あるいは
各種合金めっき鋼板が製造され、家電、自動車用車体防
錆鋼板、建材などに広く使用されてきた。こうした中
で、近年、特に耐食性に優れた表面処理材料に対する要
求が強くなり、今後ますます増加する傾向にある。
各種合金めっき鋼板が製造され、家電、自動車用車体防
錆鋼板、建材などに広く使用されてきた。こうした中
で、近年、特に耐食性に優れた表面処理材料に対する要
求が強くなり、今後ますます増加する傾向にある。
例えば自動車用業界では最近の環境の変化、例えば北
米，北欧での冬の道路の凍結防止のためにまく岩塩によ
る腐食、また、工業地帯でのSO2ガスの発生による酸性
雨による腐食など車体は激しい腐食環境にさらされ安全
上の観点から優れた耐食性を有する表面処理鋼板が強く
要求されている。また、家電業界では省工程、省コスト
の観点から塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐食
性を有する鋼板に対する要求がある。
米，北欧での冬の道路の凍結防止のためにまく岩塩によ
る腐食、また、工業地帯でのSO2ガスの発生による酸性
雨による腐食など車体は激しい腐食環境にさらされ安全
上の観点から優れた耐食性を有する表面処理鋼板が強く
要求されている。また、家電業界では省工程、省コスト
の観点から塗装を省略できる裸使用の可能な優れた耐食
性を有する鋼板に対する要求がある。
これら問題点を解決するため種々の検討がなされ、多
くの製品が開発されてきた。
くの製品が開発されてきた。
特に電気亜鉛めっき鋼板ではこれら欠点のうち化成処
理性を改善するため、鉛を3ppm以下に抑制した電気亜鉛
めっき浴にてめっきすることがすでに特公昭56−1400と
して公知である。これは鉛を3ppm以下に抑制しためっき
浴で電気めっきして得られた亜鉛めっき鋼板は化成処理
すると、リン酸塩処理時の皮膜異常成長部の発生割合が
抑制される事を示している。
理性を改善するため、鉛を3ppm以下に抑制した電気亜鉛
めっき浴にてめっきすることがすでに特公昭56−1400と
して公知である。これは鉛を3ppm以下に抑制しためっき
浴で電気めっきして得られた亜鉛めっき鋼板は化成処理
すると、リン酸塩処理時の皮膜異常成長部の発生割合が
抑制される事を示している。
また、特公昭48−69627,特公昭53−18170には電気亜
鉛めっき浴からのPb++などの不純物の除去方法等が公知
である。
鉛めっき浴からのPb++などの不純物の除去方法等が公知
である。
このように電気亜鉛めっき鋼板においては浴中のPb++
濃度を抑制して一部化成処理性を改善する方法は公知で
あるが、耐食性、塗料密着性（特に耐水密着性）等はな
んら改善されない。
濃度を抑制して一部化成処理性を改善する方法は公知で
あるが、耐食性、塗料密着性（特に耐水密着性）等はな
んら改善されない。
このような亜鉛めっき鋼板の特に耐食性を改善する方
法として各種合金めっき鋼板が開発されてきた。これら
合金めっき鋼板として例えばZnに対してNiを主成分とし
て含有するZn−Ni、Zn−Ni−Co、Zn−Ni−Cr等のZn−Ni
系合金めっき鋼板をあげることができる。これらZn−Ni
系合金めっきにより、通常の電気亜鉛めっき鋼板に比べ
裸の耐食性は約３〜５倍向上することが認められる。
法として各種合金めっき鋼板が開発されてきた。これら
合金めっき鋼板として例えばZnに対してNiを主成分とし
て含有するZn−Ni、Zn−Ni−Co、Zn−Ni−Cr等のZn−Ni
系合金めっき鋼板をあげることができる。これらZn−Ni
系合金めっきにより、通常の電気亜鉛めっき鋼板に比べ
裸の耐食性は約３〜５倍向上することが認められる。
耐食性をさらに改善するためにめっきした後にクロメ
ート処理を施す方法もあり、かなり有効であるがクロメ
ート皮膜には化成皮膜は形成されない。また、一般に耐
食性が向上したZn−Ni系合金めっき鋼板では化成皮膜は
形成されにくく、それに応じて塗料密着性も低下し、優
れた耐食性、化成処理性及び塗料密着性を同時に満足す
るZn−Ni系合金めっき鋼板は皆無である。
ート処理を施す方法もあり、かなり有効であるがクロメ
ート皮膜には化成皮膜は形成されない。また、一般に耐
食性が向上したZn−Ni系合金めっき鋼板では化成皮膜は
形成されにくく、それに応じて塗料密着性も低下し、優
れた耐食性、化成処理性及び塗料密着性を同時に満足す
るZn−Ni系合金めっき鋼板は皆無である。
（発明が解決しようとする問題点） これに対し本発明はZn−Ni系合金めっき鋼板を製造す
るにあたり、形成されためっき鋼板の耐食性、化成処理
性及び塗料密着性を大幅に向上させる方法であり、本発
明によって得られためっき鋼板は超高耐食性を有し、か
つ、その上に化成処理した場合市販されているいずれの
化成処理浴においても微細でかつ緻密な化成皮膜を容易
に形成することができ、また、塗装後の塗膜についても
優れた密着性を確保することができる。
るにあたり、形成されためっき鋼板の耐食性、化成処理
性及び塗料密着性を大幅に向上させる方法であり、本発
明によって得られためっき鋼板は超高耐食性を有し、か
つ、その上に化成処理した場合市販されているいずれの
化成処理浴においても微細でかつ緻密な化成皮膜を容易
に形成することができ、また、塗装後の塗膜についても
優れた密着性を確保することができる。
（問題点を解決するための手段） 本発明者等はZn−Ni系合金めっき鋼板を製造するにあ
たり、浴中に含まれる微量元素の挙動について詳細に調
査した。その結果、微量元素の中でPb++が特性に特に大
きな影響を与えていることをみいだした。
たり、浴中に含まれる微量元素の挙動について詳細に調
査した。その結果、微量元素の中でPb++が特性に特に大
きな影響を与えていることをみいだした。
例えばZn−Ni−Co合金めっき鋼板を製造する場合、試
薬の不純物としてあるいは電極（一般にはPb−Sn合金、
Pb−Ag合金などが電極として使用している場合が多い）
から微量のPb++がめっき浴中に混入あるいは溶出し、電
析時、Zn−Ni−Co合金めっき層中に微量共析する。他の
元素はほとんど影響を与えないのに対し、Pb++はめっき
層中に共析すると、きわめてわずかでもZn−Ni−Co合金
の結晶格子にひずみを生じ、原子間の結合エネルギーを
弱めることがわかった。その結果、形成されたZn−Ni−
Co合金が腐食環境下でイオンとして溶出しやすく、した
がって耐食性は低下することがわかった。
薬の不純物としてあるいは電極（一般にはPb−Sn合金、
Pb−Ag合金などが電極として使用している場合が多い）
から微量のPb++がめっき浴中に混入あるいは溶出し、電
析時、Zn−Ni−Co合金めっき層中に微量共析する。他の
元素はほとんど影響を与えないのに対し、Pb++はめっき
層中に共析すると、きわめてわずかでもZn−Ni−Co合金
の結晶格子にひずみを生じ、原子間の結合エネルギーを
弱めることがわかった。その結果、形成されたZn−Ni−
Co合金が腐食環境下でイオンとして溶出しやすく、した
がって耐食性は低下することがわかった。
本発明者等はさらに詳細に検討した結果、浴中のPb++
の濃度が1ppmを境として大きく異なることがわかった。
すなわち、浴中のPb++濃度が1ppm以下であれば電析時Pb
++が共析してもZn−Ni−Co合金の結晶格子にひずみを生
ぜず、したがって形成されたZn−Ni−Co合金はきわめて
優れた耐食性を有することがわかった。これに対し、Pb
++を1ppm以上含む浴から形成されたZn−Ni−Co合金は、
Pb++の濃度に応じて結晶格子に生じるひずみが次第に大
きくなり、それに応じて耐食性は低下する。
の濃度が1ppmを境として大きく異なることがわかった。
すなわち、浴中のPb++濃度が1ppm以下であれば電析時Pb
++が共析してもZn−Ni−Co合金の結晶格子にひずみを生
ぜず、したがって形成されたZn−Ni−Co合金はきわめて
優れた耐食性を有することがわかった。これに対し、Pb
++を1ppm以上含む浴から形成されたZn−Ni−Co合金は、
Pb++の濃度に応じて結晶格子に生じるひずみが次第に大
きくなり、それに応じて耐食性は低下する。
一方、浴中のPb++濃度が1ppm以下の浴から電析したZn
−Ni−Co合金に化成処理した場合、化成皮膜はほとんど
形成されない。これは形成されたZn−Ni−Co合金めっき
の耐食性がきわめて優れているため、化成処理時めっき
層からイオンが溶出しにくく、したがって化成皮膜結晶
が形成されにくいためである。
−Ni−Co合金に化成処理した場合、化成皮膜はほとんど
形成されない。これは形成されたZn−Ni−Co合金めっき
の耐食性がきわめて優れているため、化成処理時めっき
層からイオンが溶出しにくく、したがって化成皮膜結晶
が形成されにくいためである。
これに対し、本発明者等はさらに検討した結果、浴中
のPb++濃度が1ppm以下の浴から電析したZn−Ni−Co合金
を特定の浴で電解還元処理すると、めっき層表面が活性
になり化成皮膜結晶が容易に形成され、したがって塗料
密着性もきわめて優れためっき鋼板を得ることができる
ことがわかった。
のPb++濃度が1ppm以下の浴から電析したZn−Ni−Co合金
を特定の浴で電解還元処理すると、めっき層表面が活性
になり化成皮膜結晶が容易に形成され、したがって塗料
密着性もきわめて優れためっき鋼板を得ることができる
ことがわかった。
本発明者等は以上示すように高耐食性、化成処理性、
塗料密着性及び塗装耐食性を十分満足するZn−Ni系合金
めっき鋼板を得るには次の条件により得られることをみ
いだした。すなわち、Pb++濃度が1ppm以下のZn−Ni系合
金めっき浴から電解めっきし、さらに特定の溶液で電解
還元処理を行なうことを特徴とする。
塗料密着性及び塗装耐食性を十分満足するZn−Ni系合金
めっき鋼板を得るには次の条件により得られることをみ
いだした。すなわち、Pb++濃度が1ppm以下のZn−Ni系合
金めっき浴から電解めっきし、さらに特定の溶液で電解
還元処理を行なうことを特徴とする。
上記条件を満足することにより耐食性、化成処理性及
び塗料密着性更には塗装耐食性のきわめて優れためっき
鋼板を製造できることを確認した。本発明の耐食性、化
成処理性、塗料密着性及び塗装耐食性を大幅に向上させ
る方法について以下に具体的に説明する。
び塗料密着性更には塗装耐食性のきわめて優れためっき
鋼板を製造できることを確認した。本発明の耐食性、化
成処理性、塗料密着性及び塗装耐食性を大幅に向上させ
る方法について以下に具体的に説明する。
第１表はZn−Ni合金めっき鋼板を製造するにあたり、
Pb++濃度が０〜1ppmのZn−Ni合金めっき浴で電解により
Zn−Ni合金めっきし（付着量＝30g/m2,Ni＝12.0％）、
その後、弱酸性（pH＝5.0）のリン酸２水素ナトリウム
浴（NaH2PO4・2H2O＝100g/）でDk＝10A/dm2×1.5秒カ
ソード電解処理（Ｃ処理）を行なった場合と行なわなか
った場合の耐食性、化成処理性、塗料密着性、塗装耐食
性の結果を示す。
Pb++濃度が０〜1ppmのZn−Ni合金めっき浴で電解により
Zn−Ni合金めっきし（付着量＝30g/m2,Ni＝12.0％）、
その後、弱酸性（pH＝5.0）のリン酸２水素ナトリウム
浴（NaH2PO4・2H2O＝100g/）でDk＝10A/dm2×1.5秒カ
ソード電解処理（Ｃ処理）を行なった場合と行なわなか
った場合の耐食性、化成処理性、塗料密着性、塗装耐食
性の結果を示す。
ここで耐食性はJIS−Ｚ−2371規格に準拠した塩水噴
霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度35℃、噴霧圧
力20psi）800時間後の発錆状況を調査し、◎，○，△，
×，××の５段階で評価したものであり、◎が最良であ
る。
霧試験により（食塩水濃度５％、槽内温度35℃、噴霧圧
力20psi）800時間後の発錆状況を調査し、◎，○，△，
×，××の５段階で評価したものであり、◎が最良であ
る。
◎：赤錆発生０％ ○： 〃 ０〜１％ △： 〃 １〜10％ ×： 〃 10〜50％ ××： 〃 50％以上 化成処理性は市販の化成処理浴を用い、処理後外観観
察及び1000倍のSEM像による観察を行ない評価した。評
価は◎，○，△，×，××の５段階で評価したものであ
り、◎が最良である。
察及び1000倍のSEM像による観察を行ない評価した。評
価は◎，○，△，×，××の５段階で評価したものであ
り、◎が最良である。
◎：微細で緻密な化成結晶が均一に形成 ○：化成結晶はやや大きいが均一に化成結晶が形成 △：一部粗大化した結晶が形成、均一性にも欠ける ×：粗大化した結晶が形成、均一性にも欠け一部スケー
ルが発生 ××：ほとんど全面スケールが発生 また、塗膜の耐水密着性は市販の化成処理浴を用い、
処理後同じく市販のED塗装を20μし、メラミンアルキッ
ド系塗装を30μずつ中塗及び上塗し、40℃の蒸留水に10
日間浸漬し、浸漬完了後ただちに2mmゴバン目に皮膜を
カットしテープ剥離し、剥離面積で評価した。
ルが発生 ××：ほとんど全面スケールが発生 また、塗膜の耐水密着性は市販の化成処理浴を用い、
処理後同じく市販のED塗装を20μし、メラミンアルキッ
ド系塗装を30μずつ中塗及び上塗し、40℃の蒸留水に10
日間浸漬し、浸漬完了後ただちに2mmゴバン目に皮膜を
カットしテープ剥離し、剥離面積で評価した。
◎：剥離面積０％ ○： 〃 ０〜１％ △： 〃 １〜10％ ×： 〃 10〜50％ ××： 〃 50％以上 また、塗装後の耐食性は上記と同様に作製した３コー
ト材にクロスカットをいれ塩水散布大気曝露（６ケ月
間）を実施し、セロテープ剥離し、剥離巾（片側）を求
め評価した。
ト材にクロスカットをいれ塩水散布大気曝露（６ケ月
間）を実施し、セロテープ剥離し、剥離巾（片側）を求
め評価した。
◎：剥離巾０〜0.2mm ○： 〃 0.2〜1mm △： 〃 １〜3mm ×： 〃 ３〜5mm ××： 〃 5mm以上 第１表から明らかなようにカソード電解処理（Ｃ処
理）を行なうことにより、優れた耐食性はそのまま確保
され、かつ、化成処理性、塗膜の耐水密着性及び塗装後
耐食性が大幅に向上する。
理）を行なうことにより、優れた耐食性はそのまま確保
され、かつ、化成処理性、塗膜の耐水密着性及び塗装後
耐食性が大幅に向上する。
このようにカソード電解処理（Ｃ処理）を行なうと化
成処理性をはじめ特性が向上するのは次のように考えら
れる。
成処理性をはじめ特性が向上するのは次のように考えら
れる。
一般に電気めっきではめっきが完了した際、表面は酸
化亜鉛をはじめ極く薄い酸化物によって被覆されている
が、カソード電解処理を行なうと酸化亜鉛が除去される
とともに表面近傍が活性となり、化成皮膜は容易に形成
される。また、優れた化成皮膜の形成によって塗膜の耐
水密着性も確保されるものと思われる。
化亜鉛をはじめ極く薄い酸化物によって被覆されている
が、カソード電解処理を行なうと酸化亜鉛が除去される
とともに表面近傍が活性となり、化成皮膜は容易に形成
される。また、優れた化成皮膜の形成によって塗膜の耐
水密着性も確保されるものと思われる。
また、優れた化成皮膜の形成とともにPb++濃度が０〜
1ppmに調整された浴から形成されためっき層は腐食環境
下できわめて優れた耐食性を示し、めっき層からのイオ
ンの溶出が抑制されるため優れた塗装耐食性が確保され
るものと思われる。
1ppmに調整された浴から形成されためっき層は腐食環境
下できわめて優れた耐食性を示し、めっき層からのイオ
ンの溶出が抑制されるため優れた塗装耐食性が確保され
るものと思われる。
本発明におけるめっき後のめっき層を活性にするため
の処理浴は酸性浴、中性浴、アルカリ性浴いずれでもよ
い。
の処理浴は酸性浴、中性浴、アルカリ性浴いずれでもよ
い。
また、上記結果は特定な条件でＣ−Ａ処理（カソード
−アノード電解処理）、Ａ−Ｃ処理（アノード−カソー
ド電解処理）、Ａ処理（アノード処理）いずれを行なっ
ても、ほぼ同様の結果が得られた。
−アノード電解処理）、Ａ−Ｃ処理（アノード−カソー
ド電解処理）、Ａ処理（アノード処理）いずれを行なっ
ても、ほぼ同様の結果が得られた。
上記結果はZn−Ni合金めっきについて説明したが、Zn
−Ni−Co,Zn−Ni−Cr合金めっきについても同様であっ
た。
−Ni−Co,Zn−Ni−Cr合金めっきについても同様であっ
た。
以上の結果、本発明ではZn−Ni系合金めっき鋼板を製
造するにあたり、Pb++濃度が０〜1ppmのZn−Ni系合金め
っき浴から電気めっき後、めっき鋼板を酸性、中性、ア
ルカリ性のいずれかの液中で、Ｃ処理（カソード電解処
理）、Ｃ−Ａ処理（カソード−アノード電解処理）、Ａ
−Ｃ処理（アノード−カソード電解処理）、Ａ処理（ア
ノード電解処理）のいずれかの処理を行なうことによ
り、耐食性はそのまま確保し、化成処理性及び塗料密着
性を改善し、塗装耐食性の大幅にすぐれたzn−Ni系合金
合金めっき鋼板を得ることができる。
造するにあたり、Pb++濃度が０〜1ppmのZn−Ni系合金め
っき浴から電気めっき後、めっき鋼板を酸性、中性、ア
ルカリ性のいずれかの液中で、Ｃ処理（カソード電解処
理）、Ｃ−Ａ処理（カソード−アノード電解処理）、Ａ
−Ｃ処理（アノード−カソード電解処理）、Ａ処理（ア
ノード電解処理）のいずれかの処理を行なうことによ
り、耐食性はそのまま確保し、化成処理性及び塗料密着
性を改善し、塗装耐食性の大幅にすぐれたzn−Ni系合金
合金めっき鋼板を得ることができる。
（実施例） 以下実施例についてのべる。
実施例１ Pb++濃度を0.2ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を用
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
11.0％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO430g
/浴中でDk＝10A/dm2×2secカソード電解処理を行なっ
た。
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
11.0％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO430g
/浴中でDk＝10A/dm2×2secカソード電解処理を行なっ
た。
実施例２ Pb++濃度を0.1ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を用
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
11.2％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO430g
/浴中でＣ−Ａ処理（カソード−アノード電解処理:10
A/dm2×1sec）を行なった。
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
11.2％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO430g
/浴中でＣ−Ａ処理（カソード−アノード電解処理:10
A/dm2×1sec）を行なった。
実施例３ Pb++濃度を0.8ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を用
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
10.5％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO420g
/浴中でＡ−Ｃ処理（カソード−アノード電解処理:10
A/dm2×1.5sec）を行なった。
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
10.5％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO420g
/浴中でＡ−Ｃ処理（カソード−アノード電解処理:10
A/dm2×1.5sec）を行なった。
実施例４ Pb++濃度を0.05ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を
用い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度
＝11.1％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにNaH2PO
4・2H2O150g/の浴でＡ処理（アノード電解処理:Dk＝1
0A/dm2×0.5sec）を行なった。
用い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度
＝11.1％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにNaH2PO
4・2H2O150g/の浴でＡ処理（アノード電解処理:Dk＝1
0A/dm2×0.5sec）を行なった。
実施例５ Pb++濃度を0.9ppmに調整したZn−Ni−Co合金めっき浴
を用い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃
度＝10.2％、Co濃度＝2.5％のZn−Ni−Co合金めっき
し、その後ただちにNaH2PO4・2H2O100g/の浴でＣ処理
（カソード電解処理:Dk＝10A/dm2×1.5sec）を行なっ
た。
を用い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃
度＝10.2％、Co濃度＝2.5％のZn−Ni−Co合金めっき
し、その後ただちにNaH2PO4・2H2O100g/の浴でＣ処理
（カソード電解処理:Dk＝10A/dm2×1.5sec）を行なっ
た。
比較例１ Pb++濃度を0.7ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を用
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
10.2％のZn−Ni合金めっき鋼板を製造した。
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
10.2％のZn−Ni合金めっき鋼板を製造した。
比較例２ Pb++濃度を8ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を用
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
10.9％のZn−Ni合金めっき鋼板を製造した。
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
10.9％のZn−Ni合金めっき鋼板を製造した。
比較例３ Pb++濃度を12ppmに調整したZn−Ni合金めっき浴を用
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
11.2％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO440g
/浴中でＣ処理（カソード電解処理:10A/dm2×1.6se
c）を行なった。
い、電気めっきによりめっき付着量が20g/m2、Ni濃度＝
11.2％のZn−Ni合金めっきし、その後ただちにH2SO440g
/浴中でＣ処理（カソード電解処理:10A/dm2×1.6se
c）を行なった。
実施例1,2,3,4,5ならびに比較例1,2,3で得られためっ
き鋼板について各種試験を行なった結果を第２表に示
す。評価方法は第１表に準ずる。
き鋼板について各種試験を行なった結果を第２表に示
す。評価方法は第１表に準ずる。
（発明の効果） 従来、耐食性、化成処理性、塗料密着性及び塗装後耐
食性を同時に十分満足するめっき鋼板は存在しなかっ
た。これに対し本発明はZn−Ni系合金めっき鋼板を製造
するにあたり、Pb++濃度が０〜1ppmに調整したZn−Ni系
合金めっき浴から電気めっき後、酸性、中性、アルカリ
性のいずれかの液中でＣ処理（カソード電解処理）、Ｃ
−Ａ処理（カソード−アノード電解処理）、Ａ−Ｃ処理
（アノード−カソード電解処理）、Ａ処理（アノード電
解処理）のいずれかの処理を行なうことにより、耐食
性、化成処理性、塗料密着性及び塗装後耐食性にきわめ
て優れためっき鋼板を製造することができ、本発明を適
用することによりその経済的効果はきわめて大なるもの
である。
食性を同時に十分満足するめっき鋼板は存在しなかっ
た。これに対し本発明はZn−Ni系合金めっき鋼板を製造
するにあたり、Pb++濃度が０〜1ppmに調整したZn−Ni系
合金めっき浴から電気めっき後、酸性、中性、アルカリ
性のいずれかの液中でＣ処理（カソード電解処理）、Ｃ
−Ａ処理（カソード−アノード電解処理）、Ａ−Ｃ処理
（アノード−カソード電解処理）、Ａ処理（アノード電
解処理）のいずれかの処理を行なうことにより、耐食
性、化成処理性、塗料密着性及び塗装後耐食性にきわめ
て優れためっき鋼板を製造することができ、本発明を適
用することによりその経済的効果はきわめて大なるもの
である。
Claims (1)
- 【請求項１】Zn−Ni系合金めっき鋼板を製造するにあた
り、Pb++濃度を０〜1ppmに調整したZn−Ni系合金めっき
浴から電気めっきし、次いでめっき鋼板を酸性、中性、
アルカリ性のいずれかの液中でＣ処理（カソード電解処
理）、Ｃ−Ａ処理（カソード−アノード電解処理）、Ａ
−Ｃ処理（アノード−カソード電解処理）、Ａ処理（ア
ノード電解処理）のいずれかの処理を行うことを特徴と
する耐食性、化成処理性、塗料密着性及び塗装耐食性に
優れたZn−Ni系合金めっき鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62167105A JP2509940B2 (ja) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP62167105A JP2509940B2 (ja) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPS6411994A JPS6411994A (en) | 1989-01-17 |
| JP2509940B2 true JP2509940B2 (ja) | 1996-06-26 |
Family
ID=15843520
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP62167105A Expired - Lifetime JP2509940B2 (ja) | 1987-07-06 | 1987-07-06 | Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2509940B2 (ja) |
Families Citing this family (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2009161856A (ja) * | 2007-12-14 | 2009-07-23 | Neos Co Ltd | 亜鉛金属表面の耐食性皮膜形成方法 |
| JP7020446B2 (ja) * | 2019-03-28 | 2022-02-16 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 高強度鋼板 |
Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113785A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | η相とζ相の生成を防止した亜鉛−鉄系合金メツキ鋼板の電気メツキによる製造法 |
-
1987
- 1987-07-06 JP JP62167105A patent/JP2509940B2/ja not_active Expired - Lifetime
Patent Citations (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS61113785A (ja) * | 1984-11-09 | 1986-05-31 | Nippon Steel Corp | η相とζ相の生成を防止した亜鉛−鉄系合金メツキ鋼板の電気メツキによる製造法 |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPS6411994A (en) | 1989-01-17 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| Fratesi et al. | Corrosion resistance of Zn-Ni alloy coatings in industrial production | |
| EP0151235A1 (en) | Process for preparing Zn-Fe base alloy electroplated steel strips | |
| US5401381A (en) | Process for phosphating metallic surfaces | |
| EP0125658B1 (en) | Corrosion resistant surface-treated steel strip and process for making | |
| JP3137535B2 (ja) | 塗装性に優れた亜鉛含有金属めっき鋼板複合体、およびその製造方法 | |
| JPH0610358B2 (ja) | 複層電気めつき鋼板 | |
| JP2509940B2 (ja) | Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 | |
| US5503733A (en) | Process for phosphating galvanized steel surfaces | |
| EP0566121B1 (en) | Method of producing zinc-chromium alloy plated steel sheet with excellent plating adhesiveness | |
| JPH0121234B2 (ja) | ||
| JP2509939B2 (ja) | Ｚｎ―Ｎｉ系合金めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH07166371A (ja) | 耐食性、耐パウダリング性、耐低温衝撃剥離性、摺動性及びリン酸塩処理性にすぐれるＺｎ−Ｎｉ系合金めっき鋼板及びその製造方法 | |
| JPS62278297A (ja) | 金属表面処理鋼板のクロメ−ト処理方法 | |
| JPS63274797A (ja) | 化成処理性の優れたＺｎ系電気めっき鋼板の製造方法 | |
| JPH025839B2 (ja) | ||
| JPS58207389A (ja) | 耐食性に優れた電気亜鉛合金めつき鋼板の製造法 | |
| JPS61119694A (ja) | 電気メツキ鋼板の製造方法 | |
| JPH0142359B2 (ja) | ||
| KR920010777B1 (ko) | 이층 합금도금강판 및 그 제조방법 | |
| JPH05302193A (ja) | パウダリング性および加工後耐食性に優れたＺｎ−Ｃｒ系めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0610359B2 (ja) | 高耐食Ｚｎ系複層電気めつき鋼板 | |
| JPS6043498A (ja) | 高耐食性亜鉛系合金めっき鋼板およびその製造方法 | |
| JPH0611919B2 (ja) | 塗装後の耐食性に優れた冷延鋼板 | |
| JPS58133395A (ja) | 片面亜鉛系電気メツキ鋼板の非メツキ面の後処理方法 | |
| JPS6358235B2 (ja) |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| EXPY | Cancellation because of completion of term | ||
| FPAY | Renewal fee payment (event date is renewal date of database) |
Free format text: PAYMENT UNTIL: 20080416 Year of fee payment: 12 |