JP2505599Y2 - 押出機用ヘリカル減速機 - Google Patents
押出機用ヘリカル減速機Info
- Publication number
- JP2505599Y2 JP2505599Y2 JP1990067060U JP6706090U JP2505599Y2 JP 2505599 Y2 JP2505599 Y2 JP 2505599Y2 JP 1990067060 U JP1990067060 U JP 1990067060U JP 6706090 U JP6706090 U JP 6706090U JP 2505599 Y2 JP2505599 Y2 JP 2505599Y2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- thrust
- generated
- bearing
- gear
- roller bearing
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Expired - Lifetime
Links
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B29—WORKING OF PLASTICS; WORKING OF SUBSTANCES IN A PLASTIC STATE IN GENERAL
- B29C—SHAPING OR JOINING OF PLASTICS; SHAPING OF MATERIAL IN A PLASTIC STATE, NOT OTHERWISE PROVIDED FOR; AFTER-TREATMENT OF THE SHAPED PRODUCTS, e.g. REPAIRING
- B29C48/00—Extrusion moulding, i.e. expressing the moulding material through a die or nozzle which imparts the desired form; Apparatus therefor
- B29C48/25—Component parts, details or accessories; Auxiliary operations
- B29C48/36—Means for plasticising or homogenising the moulding material or forcing it through the nozzle or die
- B29C48/50—Details of extruders
- B29C48/505—Screws
- B29C48/52—Screws with an outer diameter varying along the longitudinal axis, e.g. for obtaining different thread clearance
- B29C48/525—Conical screws
Landscapes
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Extrusion Moulding Of Plastics Or The Like (AREA)
Description
【考案の詳細な説明】 （産業上の利用分野） 本考案はゴム、プラスチック用の押出機に適用される
押出機用ヘリカル減速機に関するものである。
押出機用ヘリカル減速機に関するものである。
（従来の技術） 第２図は従来のプラスチック用押出機における可塑化
装置の駆動装置を示し、スクリュ11を回転させるのにモ
ータ５の動力をカップリング12、入力軸４、ヘリカルギ
ヤ13、中間軸３、出力ギヤ２、出力軸１を介して伝える
もので、ヘリカル減速機により回転数を下げ、その動力
によりスクリュ回転数を調整するという構造のものであ
り、広く実用化されている。なお、図中6a,6bは円筒コ
ロ軸受、７は歯車箱、8a,8b,8cはオイルシール、９は円
錐コロ軸受、10aはスラスト円筒コロ軸受を夫々示す。
また前記出力ギヤ２には、はすば歯車が使用され、その
ねじれ角は18°程度であった。
装置の駆動装置を示し、スクリュ11を回転させるのにモ
ータ５の動力をカップリング12、入力軸４、ヘリカルギ
ヤ13、中間軸３、出力ギヤ２、出力軸１を介して伝える
もので、ヘリカル減速機により回転数を下げ、その動力
によりスクリュ回転数を調整するという構造のものであ
り、広く実用化されている。なお、図中6a,6bは円筒コ
ロ軸受、７は歯車箱、8a,8b,8cはオイルシール、９は円
錐コロ軸受、10aはスラスト円筒コロ軸受を夫々示す。
また前記出力ギヤ２には、はすば歯車が使用され、その
ねじれ角は18°程度であった。
（考案が解決しようとする課題） スクリュ軸のスラスト荷重が負荷されるスラスト軸受
は、高荷重容量が要求されるため、通常では特別注文の
多段スラスト軸受となり、従って高価で、かつ入手性が
悪かった。
は、高荷重容量が要求されるため、通常では特別注文の
多段スラスト軸受となり、従って高価で、かつ入手性が
悪かった。
本考案は、外部負荷条件を変える事なく、減速機内部
に発生するスラスト力を、外部負荷を相殺する方向に発
生させることにより、同多段スラスト軸受に要求される
実負荷容量を減少させ、同多段スラスト軸受のサイズダ
ウン又は一般市販のスラスト軸受への変換を可能とする
ことが可能な押出機用ヘリカル減速機を提供しようとす
るものである。
に発生するスラスト力を、外部負荷を相殺する方向に発
生させることにより、同多段スラスト軸受に要求される
実負荷容量を減少させ、同多段スラスト軸受のサイズダ
ウン又は一般市販のスラスト軸受への変換を可能とする
ことが可能な押出機用ヘリカル減速機を提供しようとす
るものである。
（課題を解決するための手段） 押出機用ヘリカル減速機において、スクリュ軸と結合
される出力軸における歯車を、ねじれ角が20°以上のは
すば歯車とし、同歯車の噛合いによりスラスト力を発生
させると共に、同スラスト力の方向はスクリュ軸の発生
する推力と対向させるものとし、前記出力軸を軸支する
２個の軸受は円錐コロ軸受を使用することを必須とし、
同円錐コロ軸受はラジアル荷重が負荷されることにより
発生する軸方向推力がスクリュ軸より発生する推力と対
向する方向に組付けられており、かつ円錐コロ軸受によ
り負荷されるラジアル荷重によって軸受自身より発生す
るアキシャル方向の分力を前記歯車の発生するスラスト
推力方向と同一方向とし、スクリュ軸より発生する軸推
力を受け持つ前記出力軸の主軸受としてスラスト円筒コ
ロ軸受を設けなるもので、これを課題解決のための手段
とするものである。
される出力軸における歯車を、ねじれ角が20°以上のは
すば歯車とし、同歯車の噛合いによりスラスト力を発生
させると共に、同スラスト力の方向はスクリュ軸の発生
する推力と対向させるものとし、前記出力軸を軸支する
２個の軸受は円錐コロ軸受を使用することを必須とし、
同円錐コロ軸受はラジアル荷重が負荷されることにより
発生する軸方向推力がスクリュ軸より発生する推力と対
向する方向に組付けられており、かつ円錐コロ軸受によ
り負荷されるラジアル荷重によって軸受自身より発生す
るアキシャル方向の分力を前記歯車の発生するスラスト
推力方向と同一方向とし、スクリュ軸より発生する軸推
力を受け持つ前記出力軸の主軸受としてスラスト円筒コ
ロ軸受を設けなるもので、これを課題解決のための手段
とするものである。
（作用） 出力軸に組込まれる歯車の両端に円錐コロ軸受を嵌合
組付けるものとし、その組付方向は軸受に負荷されるラ
ジアル方向荷重によって発生するスラスト方向荷重がス
クリュによる減速機外部より負荷されるスラスト荷重と
対向する方向とする。また組込まれる歯車ははすば歯車
とし、ねじれ角が20°以上のものを使用し、歯車の噛合
による発生スラスト力は、減速機外部より負荷されるス
ラスト荷重を減少する方向とする。
組付けるものとし、その組付方向は軸受に負荷されるラ
ジアル方向荷重によって発生するスラスト方向荷重がス
クリュによる減速機外部より負荷されるスラスト荷重と
対向する方向とする。また組込まれる歯車ははすば歯車
とし、ねじれ角が20°以上のものを使用し、歯車の噛合
による発生スラスト力は、減速機外部より負荷されるス
ラスト荷重を減少する方向とする。
従来スクリュの発生するスラスト力Feは、減速機出力
軸に嵌合されたスラスト円筒コロ軸受により支えられ
る。しかしスクリュに発生するスラスト力Faは非常に大
きな値となるため、同軸受は通常特別設計の多段スラス
ト軸受とならざるを得なかったが、歯車の支持軸受とし
て本考案においては円錐コロ軸受を使用したため、出力
ギヤの動力伝達により発生する軸受部のラジアル荷重に
より、各円錐コロ軸受14a,14bにはアキシャル方向分力F
14a,F14bが発生し、外部スラスト力Faと対向する。また
出力ギヤのねじれ角を20°以上の範囲まで増加させたこ
とにより、歯車の噛合により発生するスラスト方向力が
従来のFGよりFG′まで増加する。以上の考察によりスラ
スト円筒コロ軸受部が実質的に受けもつ荷重は、従来値
のF10よりF10′に減少することとなる。以上の点を数式
で示すと、従来値においてはF10＝Fa−FG、本考案値に
おいてはF10′＝Fa−FG′−F14a−F14bとなり、かつFG
＜FG′であるから、従来の出力軸に嵌合されたスラスト
コロ軸受に関して大巾な容量減少が可能となり、特別仕
様の多段スラスト軸受とならざるを得なかった前記従来
のスラスト円筒コロ軸受を、一般市販のスラスト円筒コ
ロ軸受とすることができるばかりでなく、出力歯車の支
持スパンが短くなることにより、軸撓み量も減少され騒
音も減少する。
軸に嵌合されたスラスト円筒コロ軸受により支えられ
る。しかしスクリュに発生するスラスト力Faは非常に大
きな値となるため、同軸受は通常特別設計の多段スラス
ト軸受とならざるを得なかったが、歯車の支持軸受とし
て本考案においては円錐コロ軸受を使用したため、出力
ギヤの動力伝達により発生する軸受部のラジアル荷重に
より、各円錐コロ軸受14a,14bにはアキシャル方向分力F
14a,F14bが発生し、外部スラスト力Faと対向する。また
出力ギヤのねじれ角を20°以上の範囲まで増加させたこ
とにより、歯車の噛合により発生するスラスト方向力が
従来のFGよりFG′まで増加する。以上の考察によりスラ
スト円筒コロ軸受部が実質的に受けもつ荷重は、従来値
のF10よりF10′に減少することとなる。以上の点を数式
で示すと、従来値においてはF10＝Fa−FG、本考案値に
おいてはF10′＝Fa−FG′−F14a−F14bとなり、かつFG
＜FG′であるから、従来の出力軸に嵌合されたスラスト
コロ軸受に関して大巾な容量減少が可能となり、特別仕
様の多段スラスト軸受とならざるを得なかった前記従来
のスラスト円筒コロ軸受を、一般市販のスラスト円筒コ
ロ軸受とすることができるばかりでなく、出力歯車の支
持スパンが短くなることにより、軸撓み量も減少され騒
音も減少する。
（実施例） 以上本考案を図面の実施例について説明すると、第１
図は本考案の１実施例を示す。第１図において第２図と
同一の部分は同一の符号で示すが、第１図と第２図の相
違点は、出力ギヤ２と第２図のスラスト円筒コロ軸受10
aの間に円錐コロ軸受14bを組込み、第２図において出力
軸１の端部に使用していた円筒コロ軸受6bを円錐コロ軸
受14aに変更し、更に出力軸１における３点支持となる
弊害を減少させるべく、他端の円筒コロ軸受6aを自動調
心玉軸受15に変更するものである。また出力ギヤ２に関
しては、はすば歯車を使用しているが、そのねじれ角を
20°以上の範囲に変更し、歯車の噛合いによって発生す
るスラスト方向力FGをFG′に増加させてなるものであ
る。なお、第１図においては、出力軸端の軸受15を自動
調心玉軸受として表示したが、軸受の荷重条件によって
は単列深みぞ玉軸受としてもよい。
図は本考案の１実施例を示す。第１図において第２図と
同一の部分は同一の符号で示すが、第１図と第２図の相
違点は、出力ギヤ２と第２図のスラスト円筒コロ軸受10
aの間に円錐コロ軸受14bを組込み、第２図において出力
軸１の端部に使用していた円筒コロ軸受6bを円錐コロ軸
受14aに変更し、更に出力軸１における３点支持となる
弊害を減少させるべく、他端の円筒コロ軸受6aを自動調
心玉軸受15に変更するものである。また出力ギヤ２に関
しては、はすば歯車を使用しているが、そのねじれ角を
20°以上の範囲に変更し、歯車の噛合いによって発生す
るスラスト方向力FGをFG′に増加させてなるものであ
る。なお、第１図においては、出力軸端の軸受15を自動
調心玉軸受として表示したが、軸受の荷重条件によって
は単列深みぞ玉軸受としてもよい。
従来においては通常歯車ねじれ角βが10〜18°の製品
が多く使用されていたが、本考案はこの角度を約1.5〜
２倍の20°〜40°とするものである。従来歯車ねじれ角
βが15°のものを30°にした場合について、歯車の噛合
推力の増加のみについて考察するならば、噛合による接
線方向力をFTとすると、発生するスラスト力FGはFT×ta
nβであるから、略2.15倍となる（従来FT＝1000kgであ
るならば、FGが268kgより577kgに増加することとなり、
約310kgの推力増加である）。
が多く使用されていたが、本考案はこの角度を約1.5〜
２倍の20°〜40°とするものである。従来歯車ねじれ角
βが15°のものを30°にした場合について、歯車の噛合
推力の増加のみについて考察するならば、噛合による接
線方向力をFTとすると、発生するスラスト力FGはFT×ta
nβであるから、略2.15倍となる（従来FT＝1000kgであ
るならば、FGが268kgより577kgに増加することとなり、
約310kgの推力増加である）。
以下具体例として問題のスラスト円筒コロ軸受が不要
となる外部スラスト荷重を推定算出すると、前記推力の
増加は、歯車の噛合ピッチ円径や軸受スパン長さにより
軸受荷重が異なるが、仮に軸受スパンを200として、歯
車を軸受スパンの中央に配置し、かつ噛合ピッチ円径を
200、歯車の圧力角を20°とした場合について、円筒コ
ロ軸受を円錐コロ軸受に変更したことにより、軸受から
発生するスラスト力を試算してみると（軸受のスラスト
係数を0.67と仮定）、軸受荷重が略1110kg,1005kgとな
り、各々の推力は994kg,900kgとなるので、歯車自身の
噛合いによる推力と合計すれば2471kg、つまり約2500kg
のスラスト力が発生する（従来の内部発生スラスト力が
約270kgであることにより、内部のスラスト力が2200kg
増加したことになる）。即ち、外部からのスラスト力が
2470kgであれば、外部スラスト力用の軸受は不要とな
る。
となる外部スラスト荷重を推定算出すると、前記推力の
増加は、歯車の噛合ピッチ円径や軸受スパン長さにより
軸受荷重が異なるが、仮に軸受スパンを200として、歯
車を軸受スパンの中央に配置し、かつ噛合ピッチ円径を
200、歯車の圧力角を20°とした場合について、円筒コ
ロ軸受を円錐コロ軸受に変更したことにより、軸受から
発生するスラスト力を試算してみると（軸受のスラスト
係数を0.67と仮定）、軸受荷重が略1110kg,1005kgとな
り、各々の推力は994kg,900kgとなるので、歯車自身の
噛合いによる推力と合計すれば2471kg、つまり約2500kg
のスラスト力が発生する（従来の内部発生スラスト力が
約270kgであることにより、内部のスラスト力が2200kg
増加したことになる）。即ち、外部からのスラスト力が
2470kgであれば、外部スラスト力用の軸受は不要とな
る。
（考案の効果） 以上詳細に説明した如く本考案は構成されているの
で、次のような効果がある。即ち、スクリュ軸より発生
する主たる軸推力はスラスト円筒コロ軸受ではあるが、
このスラスト円筒コロ軸受の負担を減少するために、出
力軸を軸支する２個の軸受を円錐コロ軸受として軸推力
を発生せしめ、この軸推力をスクリュ軸の推力と対向さ
せており、更に出力軸における歯車をねじれ角20°以上
のはすば歯車とし、この歯車の噛合により発生する軸推
力もスクリュ軸の推力と対向させている。従って主たる
軸推力を受けるスラスト円筒コロ軸受の容量は小さいも
のでよくなり、このため減速機の小形化が可能となり、
安価な減速機の提供が可能となる。
で、次のような効果がある。即ち、スクリュ軸より発生
する主たる軸推力はスラスト円筒コロ軸受ではあるが、
このスラスト円筒コロ軸受の負担を減少するために、出
力軸を軸支する２個の軸受を円錐コロ軸受として軸推力
を発生せしめ、この軸推力をスクリュ軸の推力と対向さ
せており、更に出力軸における歯車をねじれ角20°以上
のはすば歯車とし、この歯車の噛合により発生する軸推
力もスクリュ軸の推力と対向させている。従って主たる
軸推力を受けるスラスト円筒コロ軸受の容量は小さいも
のでよくなり、このため減速機の小形化が可能となり、
安価な減速機の提供が可能となる。
【図面の簡単な説明】 第１図は本考案の実施例に係る押出機用ヘリカル減速機
の歯車、軸、軸受の配設状態を示す説明図、第２図は従
来の押出機用ヘリカル減速機の歯車、軸、軸受の配設状
態を示す説明図である。 図の主要部分の説明 １……出力軸、２……出力ギヤ ３……中間軸、４……入力軸 ５……モータ、７……歯車箱 8a,8b,8c……オイルシール ９……円錐コロ軸受 10b……スラスト円筒コロ軸受 11……スクリュ 12……カップリング 13……ヘリカルギヤ 14a,14b……円錐コロ軸受 15……自動調心玉軸受
の歯車、軸、軸受の配設状態を示す説明図、第２図は従
来の押出機用ヘリカル減速機の歯車、軸、軸受の配設状
態を示す説明図である。 図の主要部分の説明 １……出力軸、２……出力ギヤ ３……中間軸、４……入力軸 ５……モータ、７……歯車箱 8a,8b,8c……オイルシール ９……円錐コロ軸受 10b……スラスト円筒コロ軸受 11……スクリュ 12……カップリング 13……ヘリカルギヤ 14a,14b……円錐コロ軸受 15……自動調心玉軸受
Claims (1)
- 【請求項１】押出機用ヘリカル減速機において、スクリ
ュ軸と結合される出力軸における歯車を、ねじれ角が20
°以上のはすば歯車とし、同歯車の噛合いによりスラス
ト力を発生させると共に、同スラスト力の方向はスクリ
ュ軸の発生する推力と対向させるものとし、前記出力軸
を軸支する２個の軸受は円錐コロ軸受を使用することを
必須とし、同円錐コロ軸受はラジアル荷重が負荷される
ことにより発生する軸方向推力がスクリュ軸より発生す
る推力と対向する方向に組付けられており、かつ円錐コ
ロ軸受により負荷されるラジアル荷重によって軸受自身
より発生するアキシャル方向の分力を前記歯車の発生す
るスラスト推力方向と同一方向とし、スクリュ軸より発
生する軸推力を受け持つ前記出力軸の主軸受としてスラ
スト円筒コロ軸受を設けたことを特徴とする押出機用ヘ
リカル減速機。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990067060U JP2505599Y2 (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | 押出機用ヘリカル減速機 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP1990067060U JP2505599Y2 (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | 押出機用ヘリカル減速機 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPH0426718U JPH0426718U (ja) | 1992-03-03 |
| JP2505599Y2 true JP2505599Y2 (ja) | 1996-07-31 |
Family
ID=31600306
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP1990067060U Expired - Lifetime JP2505599Y2 (ja) | 1990-06-25 | 1990-06-25 | 押出機用ヘリカル減速機 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP2505599Y2 (ja) |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| NL157541B (nl) * | 1973-03-19 | 1978-08-15 | Wavin Bv | Kunststofextruder met ten minste twee transportmengschroeven. |
| SE402628B (sv) * | 1973-04-24 | 1978-07-10 | Pengilly Eric Alecander | Kugghjulsvexel med flera sekunderaxlar och lastutjemning |
| JPS5847273U (ja) * | 1981-09-26 | 1983-03-30 | 鈴木 艶子 | ふとんカバ− |
| JPH0547625Y2 (ja) * | 1986-11-26 | 1993-12-15 | ||
| JPH0331442Y2 (ja) * | 1987-10-28 | 1991-07-04 |
-
1990
- 1990-06-25 JP JP1990067060U patent/JP2505599Y2/ja not_active Expired - Lifetime
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JPH0426718U (ja) | 1992-03-03 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| US5429558A (en) | Planetary reduction gear for use with tubular motors | |
| JP4594296B2 (ja) | マルチシャフト押出し機を駆動するためのギア装置 | |
| US4095488A (en) | Planetary gear system | |
| US3427901A (en) | Gearing | |
| US5087230A (en) | Drive transmissions | |
| JPS628655B2 (ja) | ||
| US10641377B2 (en) | Compact multi-stage gear with a planetary gear and a strain wave gear adjacent to said multi-stage gear | |
| US7273436B2 (en) | Planetary-roller-type continuously variable transmission | |
| KR960706449A (ko) | 승강장치를 위한 구동장치 | |
| US3292457A (en) | Planetary system for use with hydraulic devices | |
| JP2505599Y2 (ja) | 押出機用ヘリカル減速機 | |
| EP0172286B1 (en) | Transmission for use in motor vehicle | |
| US20230407943A1 (en) | Nutation Reducer | |
| US4235128A (en) | Planetary gear provided with friction planet wheels | |
| JP3596906B2 (ja) | 変速機と電動機の結合構造 | |
| JP2008094381A (ja) | 減速歯車機構及び電動パワーステアリング装置 | |
| US20210396307A1 (en) | Housing for Plastic Gearbox and Associated Plastic Gearbox and Robot | |
| US4682510A (en) | High torque drive means for two closely spaced shafts which are also subjected to strong axial thrusts and application thereof to a double screw extruder | |
| CN211525491U (zh) | 减速箱和减速装置 | |
| KR950001733A (ko) | 하이퍼 사이클로이드 기어링(Hypo Cycloid Gearing)을 이용한 픽업이송 장치 | |
| CN211139002U (zh) | 电驱动装置 | |
| JP2005321043A (ja) | 回転直動変換機構 | |
| CN215634851U (zh) | 双向输出式齿轮箱 | |
| CN1378626A (zh) | 分级减速的齿轮减速器 | |
| JP2511694Y2 (ja) | 内接噛合遊星歯車構造 |