JP2024521840A - 線材状および/または棒材状の鋼を製造する設備および方法 - Google Patents
線材状および/または棒材状の鋼を製造する設備および方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP2024521840A JP2024521840A JP2023573303A JP2023573303A JP2024521840A JP 2024521840 A JP2024521840 A JP 2024521840A JP 2023573303 A JP2023573303 A JP 2023573303A JP 2023573303 A JP2023573303 A JP 2023573303A JP 2024521840 A JP2024521840 A JP 2024521840A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- rolling
- cooling
- thermomechanical
- steel
- wire
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 title claims abstract description 114
- 239000010959 steel Substances 0.000 title claims abstract description 114
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 9
- 238000005096 rolling process Methods 0.000 claims abstract description 104
- 238000001816 cooling Methods 0.000 claims abstract description 101
- 238000004513 sizing Methods 0.000 claims abstract description 65
- 230000000930 thermomechanical effect Effects 0.000 claims abstract description 64
- 239000011265 semifinished product Substances 0.000 claims abstract description 44
- 238000000034 method Methods 0.000 claims abstract description 34
- 229910000734 martensite Inorganic materials 0.000 claims abstract description 28
- 238000004804 winding Methods 0.000 claims abstract description 26
- 238000009434 installation Methods 0.000 claims abstract description 12
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 29
- 239000000047 product Substances 0.000 claims description 17
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 6
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 6
- IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N Atomic nitrogen Chemical compound N#N IJGRMHOSHXDMSA-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 4
- PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N Manganese Chemical compound [Mn] PWHULOQIROXLJO-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N Sulfur Chemical compound [S] NINIDFKCEFEMDL-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 2
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 claims description 2
- 239000012535 impurity Substances 0.000 claims description 2
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052748 manganese Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011572 manganese Substances 0.000 claims description 2
- 239000000203 mixture Substances 0.000 claims description 2
- 229910052757 nitrogen Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 claims description 2
- 229910052710 silicon Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000010703 silicon Substances 0.000 claims description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 claims description 2
- 229910052717 sulfur Inorganic materials 0.000 claims description 2
- 239000011593 sulfur Substances 0.000 claims description 2
- 230000001105 regulatory effect Effects 0.000 claims 1
- 239000000463 material Substances 0.000 description 12
- 229910000746 Structural steel Inorganic materials 0.000 description 11
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 6
- 239000000498 cooling water Substances 0.000 description 5
- 238000001953 recrystallisation Methods 0.000 description 3
- 238000003303 reheating Methods 0.000 description 3
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N Nickel Chemical compound [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 229910001563 bainite Inorganic materials 0.000 description 2
- 230000001419 dependent effect Effects 0.000 description 2
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 2
- VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N Chromium Chemical compound [Cr] VYZAMTAEIAYCRO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N Copper Chemical compound [Cu] RYGMFSIKBFXOCR-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N Molybdenum Chemical compound [Mo] ZOKXTWBITQBERF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N Tin Chemical compound [Sn] ATJFFYVFTNAWJD-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910045601 alloy Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000000956 alloy Substances 0.000 description 1
- 239000004566 building material Substances 0.000 description 1
- 229910052804 chromium Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011651 chromium Substances 0.000 description 1
- 229910052802 copper Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010949 copper Substances 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 1
- 238000000265 homogenisation Methods 0.000 description 1
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 1
- 229910052750 molybdenum Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000011733 molybdenum Substances 0.000 description 1
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B1/00—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations
- B21B1/16—Metal-rolling methods or mills for making semi-finished products of solid or profiled cross-section; Sequence of operations in milling trains; Layout of rolling-mill plant, e.g. grouping of stands; Succession of passes or of sectional pass alternations for rolling wire rods, bars, merchant bars, rounds wire or material of like small cross-section
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/56—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering characterised by the quenching agents
- C21D1/60—Aqueous agents
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D1/00—General methods or devices for heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering
- C21D1/62—Quenching devices
- C21D1/63—Quenching devices for bath quenching
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D11/00—Process control or regulation for heat treatments
- C21D11/005—Process control or regulation for heat treatments for cooling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D8/00—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment
- C21D8/06—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires
- C21D8/065—Modifying the physical properties by deformation combined with, or followed by, heat treatment during manufacturing of rods or wires of ferrous alloys
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/0075—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for rods of limited length
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D9/00—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor
- C21D9/52—Heat treatment, e.g. annealing, hardening, quenching or tempering, adapted for particular articles; Furnaces therefor for wires; for strips ; for rods of unlimited length
- C21D9/54—Furnaces for treating strips or wire
- C21D9/56—Continuous furnaces for strip or wire
- C21D9/573—Continuous furnaces for strip or wire with cooling
- C21D9/5732—Continuous furnaces for strip or wire with cooling of wires; of rods
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C22—METALLURGY; FERROUS OR NON-FERROUS ALLOYS; TREATMENT OF ALLOYS OR NON-FERROUS METALS
- C22C—ALLOYS
- C22C38/00—Ferrous alloys, e.g. steel alloys
-
- B—PERFORMING OPERATIONS; TRANSPORTING
- B21—MECHANICAL METAL-WORKING WITHOUT ESSENTIALLY REMOVING MATERIAL; PUNCHING METAL
- B21B—ROLLING OF METAL
- B21B2201/00—Special rolling modes
- B21B2201/06—Thermomechanical rolling
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2211/00—Microstructure comprising significant phases
- C21D2211/008—Martensite
-
- C—CHEMISTRY; METALLURGY
- C21—METALLURGY OF IRON
- C21D—MODIFYING THE PHYSICAL STRUCTURE OF FERROUS METALS; GENERAL DEVICES FOR HEAT TREATMENT OF FERROUS OR NON-FERROUS METALS OR ALLOYS; MAKING METAL MALLEABLE, e.g. BY DECARBURISATION OR TEMPERING
- C21D2261/00—Machining or cutting being involved
Landscapes
- Chemical & Material Sciences (AREA)
- Engineering & Computer Science (AREA)
- Mechanical Engineering (AREA)
- Materials Engineering (AREA)
- Metallurgy (AREA)
- Organic Chemistry (AREA)
- Crystallography & Structural Chemistry (AREA)
- Thermal Sciences (AREA)
- Physics & Mathematics (AREA)
- Manufacturing & Machinery (AREA)
- Metal Rolling (AREA)
- Heat Treatment Of Steel (AREA)
- Control Of Metal Rolling (AREA)
Abstract
本願は、長尺鋼半製品(2)を熱機械的に圧延する設備(1)および方法であって、第1の圧延装置(5)と、搬送方向で第1の圧延装置(5)の下流に配置される第2の圧延装置(7)と、場合によっては、第1の圧延装置(5)と第2の圧延装置(7)との間に配置される第1の冷却装置(6)と、搬送方向で第2の圧延装置(7)の下流に配置される第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)と、第2の圧延装置(7)と第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11,11.1)との間に配置される第2の冷却装置(9)と、搬送方向で第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)の下流に配置される冷却床装置(16)、リングレイング装置(16)および/またはコイル巻回装置(16)と、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)と冷却床装置(16)、リングレイング装置(16)および/またはコイル巻回装置(16)との間に配置される第3の冷却装置(14)と、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)と冷却床装置(16)、リングレイング装置(16)および/またはコイル巻回装置(16)との間に配置されていて、熱機械的に圧延した長尺鋼半製品あるいは線材状および/または棒材状の鋼(3)内のマルテンサイト系の組織、特に面積百分率(面積%)でのマルテンサイトの割合を、進行しているプロセス中に直接求めることが可能な組織センサ装置(17)と、を備える設備(1)および方法に関する。
Description
本発明は、長尺鋼半製品を熱機械的に圧延する設備、長尺鋼半製品から、特に、少なくとも300MPaの降伏点、好ましくは、少なくとも400MPaの降伏点を有する、線材状および/または棒材状の鋼、好ましくは、構造用鋼を製造する方法、ならびに線材状および/または棒材状の鋼製品であって、好ましくは、本発明に係る方法にしたがって入手可能な線材状および/または棒材状の鋼製品に関する。
元々、品質鋼を製造するために開発された熱機械的な圧延方法は、コンクリート用鋼を製造するためにも使用される場合が増えている。それというのも、熱機械的な圧延方法により、構造用鋼の主要な特性、特に延性特性の大幅な改善に加え、同時に合金コストおよび運転コストの減少が達成可能であるからである。延性特性は、この場合、特に地震の危険に曝されている地域において、建造物の損壊のリスクを最小化するために決定的な重要性を有している。
構造用建築材料として認可されるには、構造用鋼は、幾つかの特別な技術的な要求を満たさなければならない。これらの要求に含まれるのは、とりわけ、耐力および引っ張り強さ、延性、破断伸びA、ネッキングZ、ノッチ付き衝撃仕事量K、主に炭素当量(Ceq)として表示される溶接性、および耐疲労性に対する設定である。
従来技術において公知の、線材状および/または棒材状の構造用鋼を製造する熱機械的な方法により、基本的には、純然たるフェライト-パーライト系の組織構造が、横断面全体にわたって達成可能であり、その結果、このように製造した構造用鋼製品は、高い強度値に加え、要求される延性特性も有している。すべての冷却プロセスは、それぞれの目標温度に関して不安定性があるので、プロセスガイドの範囲内で、線材状および/または棒材状の構造用鋼の縁部領域における認知されないマルテンサイト系の組織構造の急激な形成が生じてしまうことがよくあり、マルテンサイト系の組織構造は、要求される延性特性に関して負の影響を与えてしまう。
それゆえ本発明の根底にある課題は、線材状および/または棒材状の鋼、特に構造用鋼をその組織構造および機械的な特性に関して一定の品質で製造することが可能な、長尺鋼半製品を熱機械的に圧延する設備、ならびに線材状および/または棒材状の鋼、特に構造用鋼を製造する方法を提供することである。
本発明により、上記課題は、請求項1の特徴を備える設備および請求項8の特徴を備える方法により解決される。
長尺鋼半製品を線材状および/または棒材状の鋼へと熱機械的に圧延する本発明に係る設備は、第1の圧延装置と、搬送方向で第1の圧延装置の下流に配置される第2の圧延装置と、場合によっては、第1の圧延装置と第2の圧延装置との間に配置される第1の冷却装置と、搬送方向で第2の圧延装置の下流に配置される第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックと、第2の圧延装置と第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックとの間に配置される第2の冷却装置と、搬送方向で第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックの下流に配置される冷却床装置、リングレイング装置および/またはコイル巻回装置と、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックと冷却床装置、リングレイング装置および/またはコイル巻回装置との間に配置される第3の冷却装置と、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックと冷却床装置、リングレイング装置および/またはコイル巻回装置との間に配置されていて、熱機械的に圧延した長尺鋼半製品あるいは線材状および/または棒材状の鋼内のマルテンサイト系の組織、特に面積百分率(面積%)でのマルテンサイトの割合を、進行しているプロセス中に直接求めることが可能な組織センサ装置と、を備えている。
同様に本発明は、長尺鋼半製品から、特に、少なくとも300MPaの降伏点、好ましくは、少なくとも400MPaの降伏点、なおもさらに好ましくは、少なくとも500MPaの降伏点、最も好ましくは、少なくとも600MPaの降伏点を有する、線材状および/または棒材状の鋼を製造する方法であって、まず、加熱した、場合によっては少なくとも900℃の温度、好ましくは、少なくとも950℃の温度に加熱した長尺鋼半製品を第1の圧延装置内で前圧延し、場合によっては、第1の圧延装置に続く第1の冷却装置内で冷却し、次いで、搬送方向で第1の圧延装置の下流に配置される第2の圧延装置内で後圧延し、第2の圧延装置に続く第2の冷却装置内で少なくとも850℃の温度に冷却し、続いて、搬送方向で第2の冷却装置の下流に配置される第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック内で線材状および/または棒材状の鋼へと仕上げ圧延し、線材状および/または棒材状の鋼を、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックに続く第3の冷却装置内で400℃~850℃の範囲の温度に冷却し、次いで、搬送方向で第3の冷却装置の下流に配置される冷却床装置、リングレイング装置および/またはコイル巻回装置に供給し、このとき、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックと冷却床装置、リングレイング装置および/またはコイル巻回装置との間のセクション内に配置される組織センサ装置により、熱機械的に圧延した長尺鋼半製品あるいは線材状および/または棒材状の鋼内の、場合によっては存在するマルテンサイト系の組織を、進行しているプロセス中に直接求める、方法に関する。
熱機械的に仕上げ圧延した線材状および/または棒材状の鋼内の、場合によっては存在するマルテンサイト系の組織、特に面積%でのマルテンサイトの割合を連続的に求めることが可能な組織センサ装置を導入したことで、製造プロセスは、大幅により効率的に構成され得る。それというのも、マルテンサイト組織のオンライン識別により、それぞれのプロセスパラメータに対して直接、例えば、それぞれの冷却装置内の温度、それぞれの圧延ユニット内の圧延温度および/または圧下が適合され得るように、影響を及ぼすことができるからである。
これにより、その組織構造に関して略一定のマルテンサイトフリーの品質を有する線材状および/または棒材状の鋼、特に構造用鋼が得られる。付加的に、オンラインセンサシステムを介して、それぞれの冷却装置における間違ったかつ/または不利な冷却温度のとき、スクラップ率は、即時に認識され、直接修正され得る。
本発明の別の有利な構成は、従属形式で記載される請求項に記載されている。従属形式で記載される請求項に個々に記載の特徴は、技術的に有意義な形式で互いに組み合わせ可能であり、本発明の別の構成を規定し得る。さらに、特許請求の範囲に記載の特徴について明細書内でより細かく規定し、説明する。これらは、本発明の別の好ましい構成をなす。
付言すると、ここで挙げる温度は、圧延素材の横断面にわたる平均温度を表し、これに伴い表面温度とは同一視し得ない。
「長尺鋼半製品」なる概念は、本発明の意味では、本発明に係る線材状および/または棒材状の鋼あるいは鋼製品、特に構造用鋼を製造するのに好適な鋼半製品と解される。このような長尺鋼半製品は、バーともいい、通例、正方形または長方形の横断面を有している。
「線材状および/または棒材状の鋼あるいは鋼製品」なる概念は、本発明の意味では、鋼製品、特に構造用鋼と解される。線材状および/または棒材状の鋼あるいは鋼製品は、好ましくは、リブ付きのかつ/または平滑な表面を有する円形の横断面を有している。代替的な一実施変化態様において、線材状および/または棒材状の鋼あるいは鋼製品は、しかし、正方形、長方形または六角形の横断面を有していてもよい。
本発明の意味での線材状の鋼製品は、4.5~29mmの範囲の直径、好ましくは、5.5~16mmの範囲の直径を有していてもよく、生産ラインの終端でリングレイング装置、特にレイングヘッドに供給される。リングレイング装置あるいはレイングヘッドを介して、線材状の鋼製品は、所望の大きさの線材ループに成形され、次いでローラコンベヤ上に均質な冷却のために広げて下ろされ、続いて束形成チャンバ内にコイルとして集積される。
これに対して棒材状の鋼製品は、8.0~60.0mmまたは6.0~50.0mmの範囲の直径を有していてもよい。長尺鋼半製品が、12mまでの仕上げ長さを有する棒鋼へと処理されるべきであれば、棒材状の鋼製品は、8.0~60.0mmの範囲の直径を有し、生産ラインの終端で冷却床に供給される。長尺鋼半製品が、コイルへと巻回される棒鋼へと処理されるべきであれば、棒材状の鋼製品は、6.0~50mmの範囲の直径、好ましくは、6.0~32.0mmの範囲の直径を有し、生産ラインの終端で次いでコイル巻回装置に供給される。
前域において少なくとも900℃の温度、好ましくは、少なくとも950℃の温度に加熱した長尺鋼半製品を前圧延する第1の圧延装置は、多数のハウジングレスのロールスタンドから形成されてもよい。有利には、第1の圧延装置は、少なくとも6つ、より好ましくは、少なくとも8つ、なおもさらに好ましくは、少なくとも10個、最も好ましくは、12個のこれらのハウジングレスのロールスタンドを有している。
搬送方向で第1の圧延装置の後には、前圧延した長尺鋼半製品の温度を調節しなければならない場合、第1の冷却装置が配置されていてもよい。第1の冷却装置は、1つまたは2つのウォータボックスを有し、2つのウォータボックスは、第1の圧延装置と第2の圧延装置との間の第1の区間セクション内に互いに離間して配置されている。
第2の圧延装置内で、前圧延した長尺鋼半製品を次いで後圧延する。第2の圧延装置は、有利には、少なくとも2つ、より好ましくは、少なくとも4つ、最も好ましくは、6つのハウジングレスのロールスタンドを有している。
補足的または代替的に、第1の圧延装置および/または第2の圧延装置は、ハウジングレスのロールスタンドの代わりに、液圧式に可動調節可能なロールスタンドを有していてもよい。
別の有利な一実施変化態様において、第2の圧延装置内で仕上げ圧延した長尺鋼半製品を、搬送方向で最後のロールスタンド内で、変形加工により2つの個々の線に分けてもよい。これらの線は、さらなるプロセスにおいて、互いに並列に配置される熱機械的なサイジング圧延ブロック内で線材状および/または棒材状の鋼製品へと仕上げ圧延され得る。
搬送方向で第2の圧延装置の後には、第2の冷却装置が第2の区間セクション内に配置されている。第2の冷却装置は、有利には、熱機械的な圧延のステップの前で圧延素材内の温度減少を達成すべく、少なくとも2つ、より好ましくは、少なくとも3つまたは4つのウォータボックスを有し、これらのウォータボックスは、第2の区間セクション内で互いに離間して配置されている。
第1の区間セクションおよび第2の区間セクションは、好ましくは、圧延素材が、横断面にわたり十分な温度補償のための時間を十分に得るように選択されている。圧延素材内の温度の補償は、芯部から表面への伝導により実施される。圧延素材の横断面全体にわたりできる限り一様な温度を達成すべく、特に好ましくは、最大100℃の温度勾配、より好ましくは、最大80℃の温度勾配、なおもさらに好ましくは、最大60℃の温度勾配、最も好ましくは、最大50℃の温度勾配が調整される。横断面温度の均質化の制御は、それぞれのステーション間で、圧延した長尺鋼半製品の表面温度の測定を介して間接的に実施されてもよい。補足的に相応のプロセスモデルが援用されてもよい。
第1の圧延装置と第2の圧延装置との間の第1の区間セクションは、それゆえ有利には、40~80mの長さ、より好ましくは、45~60mの長さを有している。第2の圧延装置と第1の熱機械的な圧延ブロックとの間の第2の区間セクションは、有利には、100~140mの長さ、より好ましくは、115~130mの長さを有している。
第2の冷却装置内で少なくとも850℃の温度に冷却した圧延した長尺鋼半製品を次いで第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックに供給する。第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック内では、長尺鋼半製品を、所望のあるいは所定の最終直径に仕上げ圧延する。
特に有利な一実施変化態様において、圧延した長尺鋼半製品を第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックに、700℃の範囲の温度、好ましくは、少なくとも730℃の温度、より好ましくは、少なくとも750℃の温度、なおもさらに好ましくは、少なくとも760℃の温度、最も好ましくは、少なくとも770℃の温度で供給する。圧延した長尺鋼半製品の温度は、しかし、高すぎてはならない。それというのも、さもなければ、表面温度と芯部温度との間の、冶金学的な再結晶プロセスと、これに伴う細粒化効果とのために必要な、できる限り低い温度勾配が調整され得ないからである。それゆえ、圧延した長尺鋼半製品を第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックに供給する温度は、850℃、好ましくは、840℃、より好ましくは、820℃、最も好ましくは、800℃に制限されている。殊に特に好ましくは、圧延した長尺鋼半製品を第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックに780℃の温度で供給する。
熱機械的なサイジング圧延ブロック内では、好ましくは、30~80%であり得る最大変形加工あるいは最大圧下が実施される。熱機械的なサイジング圧延ブロックは、1スタンド、好ましくは、2スタンド、より好ましくは、4スタンド、なおもさらに好ましくは、6スタンド、最も好ましくは、8スタンドに形成されていてもよい。
別の有利な一実施変化態様において、設備は、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックと第3の冷却装置との間に第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックを備えていてもよく、第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックは、同じく1スタンド、好ましくは、2スタンド、より好ましくは、4スタンド、なおもさらに好ましくは、6スタンド、最も好ましくは、8スタンドに形成されていてもよい。この関連において、殊に特に好ましくは、両熱機械的なサイジング圧延ブロック間に中間冷却装置が設けられており、中間冷却装置は、1つの、または互いに離間した2つのウォータボックスを有している。而して、例えば第1の有利な実施変化態様では、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックは、4スタンドに、そして第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックは、2スタンドに形成されていてもよい。別の有利な一実施変化態様では、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックは、例えば4スタンドに、そして第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックは、同じく4スタンドに形成されていてもよい。両熱機械的なサイジング圧延ブロックへの前述のスタンドの分配に関して、その他のあらゆる組み合わせが可能であり、考え得る。
而して、さらに、基本構成で形成される1つの熱機械的なサイジング圧延ブロック、例えば、6スタンドに形成される1つの熱機械的なサイジング圧延ブロックが、6つの1スタンドの熱機械的なサイジング圧延ブロックに分配されてもよく、例えば6つの1スタンドの熱機械的なサイジング圧延ブロックからなるカスケード全体内に、これらの6つの1スタンドの熱機械的なサイジング圧延ブロックのそれぞれ2つのサイジング圧延ブロック間に、それぞれ1つの中間冷却装置であって、少なくとも1つのウォータボックスを有する中間冷却装置を設けてもよい。
熱機械的なサイジング圧延ブロックは、基本的に公知であり、本件出願人によりMEERdrive(登録商標)という商品名で販売されている。
搬送方向で第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック、場合によっては第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックの後には、次いで、第3の冷却装置が第3の区間セクション内に配置されており、第3の冷却装置内では、さらなる粒成長を停止させるべく、線材状および/または棒材状の鋼へと仕上げ圧延した長尺鋼半製品を冷却する。第3の冷却装置は、少なくとも1つ、好ましくは、少なくとも2つ、より好ましくは、少なくとも3つ、なおもさらに好ましくは、少なくとも4つ、最も好ましくは、少なくとも5つのウォータボックスを有し、ウォータボックスを介して、線材状および/または棒材状の鋼は、一方では、温度補償を保証し、他方では、マルテンサイトまたはベイナイトの形態の硬化された組織構造の形成を防止すべく、冷却される。
特に有利には、第3の冷却装置は、2~12個のウォータボックス、より好ましくは、4~10個のウォータボックスを有している。
各冷却装置のそれぞれのウォータボックスの冷却能力は、冷却水の体積流量、ウォータボックス毎の作動している冷却管の数、冷却管直径および/または冷却水圧力ならびに場合によっては冷却水温度を基に、好適に調整され得る。設定は、典型的には、固有のプロセスモデルにより予め規定され、オンライン閉ループ制御により適合され得る。
1つの例示的なウォータボックスは、6500mmのウォータボックス長さを有し、それぞれ750mmの長さを有する6つの冷却管を有していてもよい。この種のウォータボックスは、さらに、典型的には、230m3/hの最大の冷却水量と、1.5~6.0barの閉ループ制御可能な冷却水圧力範囲とを有している。
第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックまたは第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックと、冷却床装置、リングレイング装置またはコイル巻回装置との間に延在する第3の区間セクションも、好ましくは、圧延素材が、横断面にわたり十分な温度補償のための時間を十分に得るように選択されている。好ましくは、それゆえ、線材状および/または棒材状の鋼へと仕上げ圧延した長尺鋼半製品内に、最大100℃の温度勾配、より好ましくは、最大80℃の温度勾配、なおもさらに好ましくは、最大60℃の温度勾配、最も好ましくは、最大50℃の温度勾配が調整される。有利には、第3の区間セクションは、それゆえ、110~150mの搬送長さ、より好ましくは、110~130mの搬送長さを有している。この関連において、特に好ましくは、最後のパスの直後の、つまり、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックまたは第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックの直後の、できる限り短い期間で開始する冷却が、再結晶プロセスのコントロールと、高い細粒度、好ましくは、12.0μm未満の平均の粒径、なおもさらに好ましくは、10.0μm未満の平均の粒径を有する細粒度とにとって決定的であることが分かっている。
有利には、それゆえ、最後のパスの後に700℃~1100℃の範囲の温度を有する線材状および/または棒材状の鋼を、最大300ms後、好ましくは、最大200ms後、なおもさらに好ましくは、最大100ms後、さらに好ましくは、最大90ms後、最も好ましくは、最大80ms後、第3の冷却装置、特に第3の冷却装置の第1のウォータボックスに供給する。
さらなる粒成長を阻止すべく、線材状および/または棒材状の鋼を、400℃~850℃の範囲の冷却床進入温度、リングレイング装置内への進入温度および/またはコイル巻回装置内への進入温度が達成される程度に冷却する。特に有利な冷却床進入温度は、550℃~750℃、より好ましくは、600℃~650℃である。コイル巻回装置内への特に有利な進入温度は、これに対して450℃~550℃である。リングレイング装置内への特に有利な進入温度は、600℃~750℃である。
第1の熱機械的なサイジング圧延ブロックまたは第2の熱機械的なサイジング圧延ブロックと、冷却床装置、リングレイング装置またはコイル巻回装置との間の第3のセクション内に配置されている本発明に係る組織センサ装置は、有利には、搬送方向で冷却床装置、リングレイング装置またはコイル巻回装置の直前に、搬送方向で冷却床装置、リングレイング装置またはコイル巻回装置の前に配置される切断装置の直前に、かつ/または搬送方向で第3の冷却装置の後、特に最後のウォータボックスの後、場合によっては直後に配置されていてもよい。第3の冷却装置内の複数あるウォータボックスの2つのウォータボックス間における配置も可能である。
有利な一実施変化態様において、設備は、第3の区間セクション内の第3の冷却装置内に配置されている複数のウォータボックスの各々の後に、それぞれ1つの本発明に係る組織センサ装置を備えている。これにより、複数のウォータボックスの各々は、個別に調整可能であり、特定のウォータボックス内でのマルテンサイト系の組織の形成に割り当て可能である。
組織センサ装置を介して、線材状および/または棒材状の鋼内のマルテンサイト系の組織、特に面積%でのマルテンサイトの割合をオンラインで、進行しているプロセス中に識別することが可能である。測定方法として、基本的には、当業者に出願の時点で知られているすべての技術が使用可能である。有利には、しかし、望ましくないマルテンサイトを識別する組織センサ装置は、超音波測定装置、レントゲン線測定装置、レーダビーム測定装置および/または電磁式の測定装置を有している。
組織センサ装置は、有利には、所望の組織を調整すべく、場合によっては相応のアルゴリズムを用いて、それぞれのプロセスステップへの能動的な介入を行うことができる開ループおよび/または閉ループ制御装置に連結されていてもよい。
別の一態様において、本発明は、加えて線材状および/または棒材状の鋼製品であって、好ましくは、本発明に係る方法にしたがって製造され、特に、少なくとも300MPaの降伏点、より好ましくは、少なくとも400MPaの降伏点、なおもさらに好ましくは、少なくとも500MPaの降伏点、最も好ましくは、少なくとも600MPaの降伏点を有し、最大15.0面積%のマルテンサイトの割合、好ましくは、最大10.0面積%のマルテンサイトの割合、より好ましくは、最大8.0面積%のマルテンサイトの割合、なおもさらに好ましくは、最大6.0面積%のマルテンサイトの割合、最も好ましくは、最大5.0面積%のマルテンサイトの割合を有する、線材状および/または棒材状の鋼製品に関する。
好ましくは、線材状および/または棒材状の鋼、特に構造用鋼は、質量%で、
炭素:0.04~0.35、
ケイ素:0.10~0.80、
マンガン:0.40~1.60、
リン:最大0.06、
硫黄:最大0.06、
窒素:最大0.012、
残り:鉄、場合によっては別の付随元素、および不可避の不純物、
の化学的な組成を有している。
炭素:0.04~0.35、
ケイ素:0.10~0.80、
マンガン:0.40~1.60、
リン:最大0.06、
硫黄:最大0.06、
窒素:最大0.012、
残り:鉄、場合によっては別の付随元素、および不可避の不純物、
の化学的な組成を有している。
別の付随元素として、線材状および/または棒材状の鋼は、好ましくは、(質量%で)
クロム:最大0.40、
モリブデン:最大0.20、
ニッケル:最大0.90、
銅:0.65~1.0、
鉛:最大0.25、
すず:最大0.07、
の元素を単独でかつ/または組み合わせで含んでいてもよい。
クロム:最大0.40、
モリブデン:最大0.20、
ニッケル:最大0.90、
銅:0.65~1.0、
鉛:最大0.25、
すず:最大0.07、
の元素を単独でかつ/または組み合わせで含んでいてもよい。
特に好ましくは、線材状および/または棒材状の鋼、特に構造用鋼は、0.60以下の炭素当量(Ceq)、より好ましくは、0.50以下の炭素当量(Ceq)を有している。
本発明および技術的環境について以下に図面および例を基に詳しく説明する。付言すると、本発明は、図示の実施例により限定されるものではない。特に、別途断りのない限り、図面および/または例において説明する事柄の一部を抜き出し、本明細書および/または図面から看取可能な別の構成部分および知識と組み合わせることも可能である。特に付言すると、図面および特に図示の大きさ比は、概略的なものにすぎない。同じ符号は、同じ対象を指しており、その結果、場合によっては、説明は、他の図から補足的に援用可能である。
図1には、長尺鋼半製品2を熱機械的に圧延する本発明に係る設備1の一実施変化態様を概略的なブロック図で示してある。設備1内で線材状および/または棒材状の鋼3へと熱機械的に圧延されるこのような長尺鋼半製品2は、165×165mmの外寸を有する四角形(正方形)の横断面を有していてもよい。相応に仕上げ圧延された線材状および/または棒材状の鋼3は、4.5~29mmの範囲の直径(線材状の鋼)または8.0~60.0mmもしくは6.0~50.0の範囲の直径(棒材状の鋼)を有していてもよい。
相応の線材状および/または棒材状の鋼3を製造するために、長尺鋼半製品2をまず再熱炉4に供給する。再熱炉4内では、圧延すべき長尺鋼半製品2を900℃~1000℃の温度に加熱する。
次いで加熱した長尺鋼半製品2を第1の圧延装置5に供給する。第1の圧延装置5内では、長尺鋼半製品2を12個のハウジングレスのロールスタンド(図示せず)のカスケード内で前圧延する。このとき、それぞれのロールスタンド内のパス毎に20~40%の圧下が達成される。第1の圧延装置5内の圧延素材の平均の温度は、900℃~1100℃である。
搬送方向で第1の圧延装置5の後には、1つまたは2つのウォータボックスを有する第1の冷却装置6が配置されていてもよく、これにより、前圧延した長尺鋼半製品2の温度を、この長尺鋼半製品2を第2の圧延装置7に供給する前に、後調節することが可能である。第1の冷却装置6は、この場合、第1の圧延装置5と第2の圧延装置7との間の第1の区間セクション8内に配置されており、第1の区間セクション8は、圧延素材が、両圧延工程間に十分な温度補償のための時間を十分に得るように選択されている。第1の区間セクション8は、45~60mの長さを有していてもよい。
第2の圧延装置7内では、前圧延した長尺鋼半製品2を次いで6つのハウジングレスのロールスタンド(図示せず)からなるカスケード内で後圧延する。このとき、それぞれのロールスタンド内のパス毎に20~30%の圧下が達成される。第2の圧延装置7内の圧延素材の平均の温度は、800℃~1000℃である。
搬送方向で第2の圧延装置7の後には、第2の冷却装置9が第2の区間セクション10内に配置されており、第2の冷却装置9は、ここでは、互いに離間した3つのウォータボックス(図示せず)を有し、これにより、800℃~1000℃の高温の圧延素材の温度減少を、熱機械的な圧延の後続のステップの前に達成することができる。第2の区間セクション10は、加えて、圧延素材が、温度減少の他に、圧延素材の横断面にわたり十分な温度補償のための時間を十分に得るように選択されている。第2の区間セクションは、それゆえ、ここでは、115m~130mの長さを有していてもよい。
その間に円形および/またはオーバルの横断面を有する後圧延して冷却した長尺鋼半製品2を次いで第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック11に740℃~800℃の範囲の温度で供給し、所望のあるいは所定の最終直径に仕上げ圧延する。最終直径は、例えば8mm、18mmまたは25mmであってもよい。このために、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック11は、一実施変化態様では、6スタンドに形成されていてもよく、個々のスタンド内のパス毎に約22~27%の圧下が達成可能である。
別の一実施変化態様において、第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック11/11.1は、第2の熱機械的なサイジング圧延ブロック11.2により補足されてもよく、第2の熱機械的なサイジング圧延ブロック11.2は、同じくマルチスタンドに形成されていてもよい。本実施変化態様では、両熱機械的なサイジング圧延ブロック11.1,11.2間に形成される中間区間セクション12内に、少なくとも1つのウォータボックス(図示せず)を有する中間冷却装置13が設けられている。この中間区間セクション12も、圧延素材にその横断面にわたり十分な温度補償のための時間を十分に可能とすべく、例えば30mの特定区間を有している。
搬送方向で第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック11.1または第2の熱機械的なサイジング圧延ブロック11.2の後には、次いで第3の冷却装置14が第3の区間セクション15内に配置されている。この第3の冷却装置14内では、線材状および/または棒材状の鋼3へと仕上げ圧延した700℃~1050℃の温度を有する長尺鋼半製品2を、相前後して離間した4つまたは5つのウォータボックスのカスケードにより冷却し、これにより、さらなる粒成長を阻止し、かつマルテンサイトまたはベイナイトの形態の硬化された組織構造の形成を防止することができる。このためには、最後のパスの直後の、できる限り短い期間で開始する冷却が必要であり、これにより、再結晶プロセスをコントロールすることができ、かつ6.0~10.0μmの範囲の平均の粒径を有する高い細粒度を達成することができる。圧延素材に、最後のステーションに向かう途上で、その横断面にわたり十分な温度補償のための時間を十分に可能とすべく、第3の区間セクション15も、相応に長く選択されている。第3の区間セクション15は、例えば110~130mの長さを有していてもよい。
実施変化態様次第で、棒材状の鋼3を次いで550℃~750℃の冷却床進入温度で冷却床装置16に、600℃~750℃の進入温度でレイングヘッド16に、または450℃~550℃のコイル巻回温度でコイル巻回装置16に供給する。
すべての冷却プロセスは、それぞれの目標温度に関して不安定性があるので、かつこれに伴い、プロセスガイドの範囲内でマルテンサイト系の組織構造の急激な形成が生じてしまうことがあるので、設備1は、加えて組織センサ装置17を備え、組織センサ装置17は、第3の区間セクション15内に配置されている。
組織センサ装置17を介して、線材状および/または棒材状の鋼3内のマルテンサイト系の組織の形成、特にマルテンサイトの割合(面積%)をオンラインで、進行しているプロセス中に識別することができる。
望ましくないマルテンサイトを識別するのに、組織センサ装置17は、例えば超音波測定装置、レントゲン線測定装置、レーダビーム測定装置および/または電磁式の測定装置を有していてもよい。
破線の矢印を介して、第3の区間セクション15における組織センサ装置17の可能なポジショニングを示してある。而して組織センサ装置17は、例えば搬送方向で第3の冷却装置14の前に、または冷却床装置16、リングレイング装置16またはコイル巻回装置16の直前に配置可能である。第3の冷却装置14または中間区間セクション12内の複数あるウォータボックスのウォータボックス間における配置も可能である。
図2ないし図4には、本発明に係る方法の一実施変化態様により製造した、直径がそれぞれ異なる3つの棒鋼3の3つのそれぞれ異なる温度プロファイル(平均温度)18,19,20を示してある。このために、165×165mmの外寸を有する四角形(正方形)の横断面を有する素材HRB 400のバーを、設備1であって、再熱炉4と、12個のハウジングレスのロールスタンド(図示せず)を有する第1の圧延装置5と、2つのウォータボックスを有する第1の冷却装置6と、6つのハウジングレスのロールスタンド(図示せず)を有する第2の圧延装置7と、3つのウォータボックスを有する第2の冷却装置9と、6スタンドのサイジング圧延ブロック11と、5つのウォータボックスを有する第3の冷却装置14と、冷却床装置16と、を備える設備1内で、熱機械的に、8mm(図2)、18mm(図3)および25mm(図4)の直径を有する棒鋼3へ圧延した。
1 設備
2 長尺鋼半製品
3 線材状/棒材状の鋼/棒鋼
4 炉
5 第1の圧延装置
6 第1の冷却装置
7 第2の圧延装置
8 第1の区間セクション
9 第2の冷却装置
10 第2の区間セクション
11 第1のサイジング圧延ブロック
11.1 第1のサイジング圧延ブロック
11.2 第2のサイジング圧延ブロック
12 中間区間セクション
13 中間冷却装置
14 第3の冷却装置
15 第3の区間セクション
16 冷却床装置/コイル巻回装置/リングレイング装置
17 組織センサ装置
18 温度プロファイル
19 温度プロファイル
20 温度プロファイル
2 長尺鋼半製品
3 線材状/棒材状の鋼/棒鋼
4 炉
5 第1の圧延装置
6 第1の冷却装置
7 第2の圧延装置
8 第1の区間セクション
9 第2の冷却装置
10 第2の区間セクション
11 第1のサイジング圧延ブロック
11.1 第1のサイジング圧延ブロック
11.2 第2のサイジング圧延ブロック
12 中間区間セクション
13 中間冷却装置
14 第3の冷却装置
15 第3の区間セクション
16 冷却床装置/コイル巻回装置/リングレイング装置
17 組織センサ装置
18 温度プロファイル
19 温度プロファイル
20 温度プロファイル
Claims (11)
- 長尺鋼半製品(2)を線材状および/または棒材状の鋼(3)へと熱機械的に圧延する設備(1)であって、
第1の圧延装置(5)と、
搬送方向で前記第1の圧延装置(5)の下流に配置される第2の圧延装置(7)と、
場合によっては、前記第1の圧延装置(5)と前記第2の圧延装置(7)との間に配置される第1の冷却装置(6)と、
搬送方向で前記第2の圧延装置(7)の下流に配置される第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)と、
前記第2の圧延装置(7)と前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11,11.1)との間に配置される第2の冷却装置(9)と、
搬送方向で前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)の下流に配置される冷却床装置(16)、リングレイング装置(16)および/またはコイル巻回装置(16)と、
前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)と前記冷却床装置(16)、前記リングレイング装置(16)および/または前記コイル巻回装置(16)との間に配置される第3の冷却装置(14)と、
前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11)と前記冷却床装置(16)、前記リングレイング装置(16)および/または前記コイル巻回装置(16)との間に配置されていて、熱機械的に圧延した前記長尺鋼半製品(2)あるいは前記線材状および/または棒材状の鋼(3)内のマルテンサイト系の組織、特に面積百分率(面積%)でのマルテンサイトの割合を、進行しているプロセス中に直接求めることが可能な組織センサ装置(17)と、
を備える、設備(1)。 - 前記組織センサ装置(17)は、搬送方向で
前記冷却床装置(16)、前記リングレイング装置(16)および/または前記コイル巻回装置(16)の直前に、
搬送方向で前記冷却床装置(16)、前記リングレイング装置(16)または前記コイル巻回装置(16)の前に配置される切断装置の直前に、かつ/または
搬送方向で前記第3の冷却装置(14)の後、場合によっては直後に
配置されている、請求項1記載の設備(1)。 - 前記組織センサ装置(17)は、超音波測定装置、レントゲン線測定装置、レーダビーム測定装置および/または電磁式の測定装置を有する、請求項1または2記載の設備(1)。
- さらに、前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11,11.1)と前記第3の冷却装置(14)との間に配置される第2の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11.2)であって、場合によっては、両前記サイジング圧延ブロック(11.1,11.2)間に配置される中間冷却装置(13)を有する第2の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11.2)を備える、請求項1から3までのいずれか1項記載の設備(1)。
- 前記第2の冷却装置(9)および/または前記第3の冷却装置(14)は、少なくとも2つのウォータボックス、好ましくは、少なくとも3つのウォータボックス、なおもさらに好ましくは、少なくとも4つのウォータボックスを有し、前記ウォータボックスは、それぞれ互いに離間して配置されている、請求項1から4までのいずれか1項記載の設備(1)。
- 前記熱機械的なサイジング圧延ブロック(11.1,11.2)の各々は、1スタンド、2スタンド、4スタンド、6スタンドおよび/または8スタンドに形成されている、請求項1から5までのいずれか1項記載の設備(1)。
- 前記組織センサ装置(17)は、開ループおよび/または閉ループ制御装置に、前記冷却装置(6,9,13,14)内の温度、前記設備(1)のそれぞれの圧延ユニット(5,7,11.1,11.2)内の圧延温度および/または圧延速度を調整すべく、連結されている、請求項1から6までのいずれか1項記載の設備(1)。
- 長尺鋼半製品(2)から、特に、少なくとも300MPaの降伏点、好ましくは、少なくとも400MPaの降伏点を有する、線材状および/または棒材状の鋼(3)を製造する方法であって、
まず、加熱した、場合によっては少なくとも900℃の温度に加熱した前記長尺鋼半製品(2)を第1の圧延装置(5)内で前圧延し、場合によっては、前記第1の圧延装置(5)に続く第1の冷却装置(6)内で冷却し、
次いで、搬送方向で前記第1の圧延装置(5)の下流に配置される第2の圧延装置(7)内で後圧延し、前記第2の圧延装置(7)に続く第2の冷却装置(9)内で少なくとも850℃の温度に冷却し、
続いて、搬送方向で前記第2の冷却装置(9)の下流に配置される第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11,11.1)内で前記線材状および/または棒材状の鋼(3)へと仕上げ圧延し、前記線材状および/または棒材状の鋼(3)を、前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11,11.1)に続く第3の冷却装置(14)内で400℃~850℃の範囲の温度に冷却し、
次いで、搬送方向で前記第3の冷却装置(14)の下流に配置される冷却床装置(16)、リングレイング装置(16)および/またはコイル巻回装置(16)に供給し、このとき、前記第1の熱機械的なサイジング圧延ブロック(11,11.1)と前記冷却床装置(16)、前記リングレイング装置(16)および/または前記コイル巻回装置(16)との間のセクション内に配置される組織センサ装置(17)により、熱機械的に圧延した前記長尺鋼半製品(2)あるいは前記線材状および/または棒材状の鋼(3)内の、場合によっては存在するマルテンサイト系の組織を、進行しているプロセス中に直接求める、
方法。 - 線材状および/または棒材状の鋼(3)であって、好ましくは、請求項8記載の方法にしたがって製造され、特に、少なくとも300MPaの降伏点、好ましくは、少なくとも400MPaの降伏点を有し、最大15.0面積%のマルテンサイトの割合を有する、線材状および/または棒材状の鋼(3)。
- 質量%で、
炭素:0.04~0.35、
ケイ素:0.10~0.80、
マンガン:0.40~1.60、
リン:最大0.06、
硫黄:最大0.06、
窒素:最大0.012、
残り:鉄、場合によっては別の付随元素、および不可避の不純物、
の化学的な組成を有する、請求項9記載の線材状および/または棒材状の鋼(3)。 - 0.60以下の炭素当量(Ceq)を有する、請求項9または10記載の線材状および/または棒材状の鋼(3)。
Applications Claiming Priority (3)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
DE102021205429.3A DE102021205429A1 (de) | 2021-05-28 | 2021-05-28 | Anlage und Verfahren zur Herstellung von draht- und/oder stabförmigen Stählen |
DE102021205429.3 | 2021-05-28 | ||
PCT/EP2022/058212 WO2022248102A1 (de) | 2021-05-28 | 2022-03-29 | Anlage und verfahren zur herstellung von draht- und/oder stabförmigen stählen |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2024521840A true JP2024521840A (ja) | 2024-06-04 |
Family
ID=81387172
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2023573303A Pending JP2024521840A (ja) | 2021-05-28 | 2022-03-29 | 線材状および/または棒材状の鋼を製造する設備および方法 |
Country Status (7)
Country | Link |
---|---|
US (1) | US20240238854A1 (ja) |
EP (1) | EP4347905A1 (ja) |
JP (1) | JP2024521840A (ja) |
KR (1) | KR20240004700A (ja) |
CN (1) | CN117396616A (ja) |
DE (1) | DE102021205429A1 (ja) |
WO (1) | WO2022248102A1 (ja) |
Family Cites Families (7)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
NL170159C (nl) * | 1973-06-04 | 1982-10-01 | Estel Hoogovens Bv | Werkwijze voor het vervaardigen van lasbaar staafmateriaal uit laag koolstofstaal door gecontroleerde koeling. |
EP0496726A2 (de) * | 1991-01-25 | 1992-07-29 | EVG Entwicklungs- u. Verwertungs- Gesellschaft m.b.H. | Verfahren und Anlage zum kontinuierlichen Erzeugen von zu Ringen gewickeltem Draht |
DE4207296A1 (de) * | 1992-03-07 | 1993-09-09 | Schloemann Siemag Ag | Feinstahl/drahtstrasse |
EP1590112A1 (de) | 2002-12-24 | 2005-11-02 | Ulrich Urlau | Vorrichtung zur kontinuierlichen herstellung von draht- oder stabstahl aus der giesshitze und verfahren zu deren betrieb |
US20080169050A1 (en) | 2007-01-15 | 2008-07-17 | Sl Steel Group Holding Company Limited | Method for manufacturing prime hot rolled high tensile strength deformed bars |
AT507385B1 (de) | 2008-09-30 | 2011-03-15 | Joh Pengg Ag | Verfahren zur herstellung eines vergüteten stahldrahtes für federnde elemente, federstahldraht und feder aus diesem |
GB2490393B (en) | 2011-04-27 | 2013-03-13 | Univ Manchester | Improvements in sensors |
-
2021
- 2021-05-28 DE DE102021205429.3A patent/DE102021205429A1/de active Pending
-
2022
- 2022-03-29 US US18/562,306 patent/US20240238854A1/en active Pending
- 2022-03-29 KR KR1020237041004A patent/KR20240004700A/ko unknown
- 2022-03-29 WO PCT/EP2022/058212 patent/WO2022248102A1/de active Application Filing
- 2022-03-29 EP EP22718929.7A patent/EP4347905A1/de active Pending
- 2022-03-29 JP JP2023573303A patent/JP2024521840A/ja active Pending
- 2022-03-29 CN CN202280038165.0A patent/CN117396616A/zh active Pending
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
KR20240004700A (ko) | 2024-01-11 |
DE102021205429A1 (de) | 2022-12-01 |
EP4347905A1 (de) | 2024-04-10 |
US20240238854A1 (en) | 2024-07-18 |
CN117396616A (zh) | 2024-01-12 |
WO2022248102A1 (de) | 2022-12-01 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
RU2320431C2 (ru) | Способ и производственная линия для получения сверхтонких горячекатаных полос из тонких слябов | |
AU2007264101C1 (en) | A method and a system for producing hot-rolled strip silicon steel based on thin slabs | |
JP5130221B2 (ja) | マルチフェイズ構造の熱間ストリップの製造方法 | |
US9144839B2 (en) | Method for producing microalloyed tubular steel in combined casting-rolling installation and microalloyed tubular steel | |
RU2505363C1 (ru) | Стан горячей прокатки и способ горячей прокатки металлической ленты или металлического листа | |
WO2007010564A1 (en) | Process and plant for manufacturing steel plates without interruption | |
JP6450379B2 (ja) | 帯鋼を熱間圧延する設備および方法 | |
JP6068146B2 (ja) | 設定値計算装置、設定値計算方法、及び設定値計算プログラム | |
KR20150139612A (ko) | 금속 스트립 제조 방법 | |
JP4714828B2 (ja) | 温間制御圧延により大ひずみが導入された金属線材、およびその製造方法と製造装置 | |
CN108136458B (zh) | 无头轧制设备和方法 | |
KR20210114041A (ko) | 각형 강관 및 그 제조 방법, 그리고 건축 구조물 | |
JP2024521190A (ja) | 棒材状の鋼を製造する設備および方法 | |
KR102551434B1 (ko) | 각형 강관 및 그 제조 방법 그리고 건축 구조물 | |
JP2024521840A (ja) | 線材状および/または棒材状の鋼を製造する設備および方法 | |
US20170275729A1 (en) | Method of and for producing heavy plates | |
JP2005169454A (ja) | 鋼帯の製造設備および製造方法 | |
RU2268793C1 (ru) | Способ производства рулонов горячекатаной трубной стали | |
RU2768064C1 (ru) | Способ производства холоднодеформированной стальной арматуры периодического профиля с повышенными пластическими свойствами | |
RU2736468C1 (ru) | Способ производства рулонного проката из низколегированной стали | |
RU2563911C2 (ru) | Способ производства рулонного проката на непрерывном широкополосном стане | |
US20230257848A1 (en) | A process for manufacturing compact coils of ultra-fine grained, martensite-free steel bars | |
RU2430799C1 (ru) | Способ производства рулонов горячекатаной трубной стали | |
RU2440425C1 (ru) | Способ производства горячекатаного проката трубной стали | |
JP2844924B2 (ja) | 継目無鋼管の製造方法およびその製造設備 |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A529 | Written submission of copy of amendment under article 34 pct |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A529 Effective date: 20231127 |
|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20231127 |