JP2024092319A - Water heater - Google Patents

Abstract

【課題】加熱初期に熱交換器から出湯管に流れ込む湯水の出口温度をより迅速にねらい温度に近づけやすく、加熱初期後の期間には出湯温度を安定させやすい。【解決手段】給湯器１において、制御装置１２は、予め定められたねらい温度から第２サーミスタ（出口温度検出部）によって検出される出口温度Ｔｂを減じた値に対して係数Ｇを乗じることによりオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出し、オフセットバイパス率Ｂｏｆが大きいほどバイパス率Ｂを大きくするようにバイパス弁１９を調整し、出湯温度Ｔｒを設定温度Ｔｔに近づけるように調整制御を行う。制御装置１２は、ガスバーナ４Ａの燃焼開始後の加熱初期には、第１係数Ｇ１を用いてオフセットバイパス率を算出する第１調整制御を行い、加熱初期の後、係数として第２係数Ｇ２を用いる第２調整制御を行う。制御装置１２は、常に、又は所定条件が成立した場合に、第１係数Ｇ１よりも第２係数Ｇ２を低く決定する決定方法で係数Ｇを決定する。【選択図】図１[Problem] In the early heating stage, the outlet temperature of hot water flowing from a heat exchanger into a hot water outlet pipe can be brought closer to a target temperature more quickly, and the outlet temperature can be stabilized in the period after the early heating stage. [Solution] In a water heater (1), a control device (12) calculates an offset bypass ratio Bof by multiplying a coefficient G by a value obtained by subtracting an outlet temperature Tb detected by a second thermistor (outlet temperature detection unit) from a predetermined target temperature, and adjusts a bypass valve (19) so that the bypass ratio B is increased as the offset bypass ratio Bof increases, thereby performing adjustment control so that the outlet temperature Tr approaches a set temperature Tt. In the early heating stage after the start of combustion of a gas burner (4A), the control device (12) performs a first adjustment control to calculate an offset bypass ratio using a first coefficient G1, and after the early heating stage, performs a second adjustment control using a second coefficient G2 as a coefficient. The control device (12) determines the coefficient G by a determination method that determines the second coefficient G2 to be lower than the first coefficient G1 at all times, or when a predetermined condition is satisfied. [Selected Figure] FIG. 1

Description

本開示は、給湯器に関する。 This disclosure relates to a water heater.

特許文献１の給湯装置は、熱交換器と、熱交換器に接続されて水道水を供給する入水管と、熱交換器に接続されて加熱された湯を出湯する出湯管と、入水管と出湯管との間に接続されて熱交換器をバイパスするバイパス管と、を備える。更に給湯装置は、バイパス管流れる流量を制御可能なミキシングモータと、内胴温度を検出する内胴サーミスタと、内胴サーミスタによって得られる内胴温度に応じてミキシングモータの動作を制御するコントローラと、を備える。この給湯装置では、コントローラは、内胴サーミスタによって得られる内胴温度の低下勾配に応じて、ミキシングモータによってバイパス管を流れる流量を減少させる。 The hot water supply device of Patent Document 1 includes a heat exchanger, a water inlet pipe connected to the heat exchanger to supply tap water, a hot water outlet pipe connected to the heat exchanger to supply heated hot water, and a bypass pipe connected between the water inlet pipe and the hot water outlet pipe to bypass the heat exchanger. The hot water supply device further includes a mixing motor capable of controlling the flow rate through the bypass pipe, an inner body thermistor that detects the inner body temperature, and a controller that controls the operation of the mixing motor according to the inner body temperature obtained by the inner body thermistor. In this hot water supply device, the controller reduces the flow rate through the bypass pipe by the mixing motor according to the gradient of the decrease in the inner body temperature obtained by the inner body thermistor.

特開２０１３－２４５８９５号公報JP 2013-245895 A

バイパス管を備えた給湯器は、「バイパス管を流れる水の量と熱交換器を流れる水の量とを加算した総水量」に対する「バイパス管を流れる水の量」の割合（バイパス率）を調整することで、熱交換器の加熱度合いや熱交換器を流れる湯水の加熱度合いを調整することができる。例えば、上記バイパス率が大きいほど、熱交換器は加熱されやすく、上記バイパス率が小さいほど、熱交換器は加熱されにくくなる。 A water heater equipped with a bypass pipe can adjust the degree of heating of the heat exchanger and the degree of heating of the hot and cold water flowing through the heat exchanger by adjusting the ratio (bypass ratio) of the "amount of water flowing through the bypass pipe" to the "total amount of water, which is the sum of the amount of water flowing through the bypass pipe and the amount of water flowing through the heat exchanger." For example, the higher the bypass ratio, the easier the heat exchanger will heat up, and the smaller the bypass ratio, the more difficult it will be to heat up the heat exchanger.

この種の給湯器では、バイパス率の増加速度や減少速度を大きくすると、熱交換器を通る湯水を加熱する速度を大きく変更することができるが、目標温度に対するオーバーシュートやアンダーシュートが大きくなりやすいという問題がある。一方で、バイパス率の増加速度や減少速度が抑えられると、目標温度に対するオーバーシュートやアンダーシュートは抑制されやすいが、湯水の温度を目標温度に近づけるまでの時間が長くなりやすい。 In this type of water heater, if the rate at which the bypass rate increases or decreases is increased, the rate at which the hot water passing through the heat exchanger is heated can be significantly changed, but there is a problem in that overshooting or undershooting the target temperature is likely to become significant. On the other hand, if the rate at which the bypass rate increases or decreases is reduced, overshooting or undershooting the target temperature is likely to be suppressed, but it may take longer for the hot water temperature to approach the target temperature.

本開示の目的の一つは、加熱初期に熱交換器から出湯管に流れ込む湯水の出口温度をより迅速にねらい温度に近づけやすく、加熱初期後の期間には出湯温度を安定させやすい技術を提供することである。 One of the objectives of this disclosure is to provide a technology that makes it easier to bring the outlet temperature of hot water flowing from the heat exchanger into the hot water outlet pipe closer to the target temperature more quickly during the initial heating period, and makes it easier to stabilize the outlet temperature during the period after the initial heating period.

本開示の一つである給湯器は、
ガスを燃焼させ、前記ガスの燃焼によって生じた排気を供給するガスバーナと、
前記ガスバーナから供給される前記排気によって加熱される伝熱管を備える熱交換器と、
水を導入する入水口と前記伝熱管との間に設けられ、前記伝熱管に水を供給する入水管と、
前記伝熱管の下流側に接続され、前記伝熱管から供給される湯を流す出湯管と、
前記入水管から分岐する水のバイパス経路を構成するとともに前記出湯管に接続され、前記バイパス経路を介して前記出湯管に水を流し得るバイパス管と、
前記入水管から前記バイパス管を介して前記出湯管に流れる水の通水量を調整するバイパス弁と、
前記バイパス弁を制御する制御装置と、
前記熱交換器から前記出湯管に流れ込む湯水の出口温度を第１位置にて検出する出口温度検出部と、
前記出湯管における前記第１位置よりも下流側の第２位置にて出湯温度を検出する出湯温度検出部と、
を有し、
前記通水量と、前記入水管において前記バイパス管よりも前記熱交換器側へ供給される供給水量と、の和を総水量とし、前記総水量に対する前記通水量の比率をバイパス率とした場合に、前記バイパス弁によって前記通水量が調整されることにより前記バイパス率が調整され、
前記制御装置は、
予め定められたねらい温度から前記出口温度検出部によって検出される前記出口温度を減じた値に対して係数を乗じることによりオフセットバイパス率を算出し、
前記オフセットバイパス率が大きいほど前記バイパス率を大きくするように前記バイパス弁を調整し、前記出湯温度を設定温度に近づけるように調整制御を行い、
前記ガスバーナの燃焼開始後の加熱初期には、前記係数として第１係数を用いて前記オフセットバイパス率を算出する第１調整制御を行い、
前記加熱初期の後、前記係数として第２係数を用いて前記オフセットバイパス率を算出する第２調整制御を行い
常に、又は所定条件が成立した場合に、前記第１係数よりも前記第２係数を低く決定する決定方法で前記係数を決定する
給湯器。 The water heater according to the present disclosure is
a gas burner for burning a gas and supplying exhaust gas generated by the burning of the gas;
a heat exchanger including a heat transfer tube heated by the exhaust gas supplied from the gas burner;
a water inlet pipe provided between a water inlet for introducing water and the heat transfer tube and supplying water to the heat transfer tube;
A hot water outlet pipe connected to the downstream side of the heat transfer tube and through which hot water supplied from the heat transfer tube flows;
a bypass pipe which constitutes a bypass path for water branching off from the water inlet pipe and is connected to the hot water outlet pipe, and which allows water to flow to the hot water outlet pipe via the bypass path;
a bypass valve for adjusting the amount of water flowing from the water inlet pipe through the bypass pipe to the hot water outlet pipe;
A control device for controlling the bypass valve;
An outlet temperature detection unit that detects an outlet temperature of hot water flowing from the heat exchanger to the hot water outlet pipe at a first position;
a hot water outlet temperature detection unit that detects a hot water outlet temperature at a second position downstream of the first position in the hot water outlet pipe;
having
The bypass valve adjusts the water flow rate and the bypass ratio when the sum of the water flow rate and the water supply rate supplied to the heat exchanger side from the bypass pipe in the water inlet pipe is defined as a total water amount, and the ratio of the water flow rate to the total water amount is defined as a bypass ratio.
The control device includes:
calculating an offset bypass ratio by multiplying a value obtained by subtracting the outlet temperature detected by the outlet temperature detection unit from a predetermined target temperature by a coefficient;
The bypass valve is adjusted so that the bypass ratio is increased as the offset bypass ratio is increased, and adjustment control is performed so that the outlet hot water temperature approaches a set temperature.
At an initial stage of heating after the start of combustion of the gas burner, a first adjustment control is performed to calculate the offset bypass ratio by using a first coefficient as the coefficient;
After the initial heating period, a second adjustment control is performed to calculate the offset bypass ratio using a second coefficient as the coefficient, and the coefficient is determined by a determination method that always determines the second coefficient to be lower than the first coefficient, or when a specified condition is satisfied.

本開示に係る技術は、加熱初期に熱交換器から出湯管に流れ込む湯水の出口温度をより迅速にねらい温度に近づけやすく、加熱初期後の期間には出湯温度を安定させやすい。 The technology disclosed herein makes it easier to more quickly bring the outlet temperature of hot water flowing from the heat exchanger into the hot water outlet pipe closer to the target temperature during the initial heating period, and makes it easier to stabilize the outlet temperature during the period after the initial heating period.

図１は、第１実施形態に係る給湯器を概略的に例示する説明図である。FIG. 1 is an explanatory diagram that illustrates a schematic diagram of a water heater according to a first embodiment. 図２は、第１実施形態に係る給湯器で行われる出湯制御の流れを例示するフローチャートである。FIG. 2 is a flowchart illustrating the flow of hot water discharge control performed in the water heater according to the first embodiment. 図３は、図２で例示される出湯制御における通常制御の流れを例示するフローチャートである。FIG. 3 is a flow chart illustrating a normal control flow in the hot water discharge control illustrated in FIG. 図４は、図３で例示される通常制御における微分ＦＢバイパス率計算の流れを例示するフローチャートである。FIG. 4 is a flowchart illustrating a flow of a differential FB bypass rate calculation in the normal control illustrated in FIG. 図５は、経過時間ｔｐが基準時間以下である場合の水量と係数（第１係数）との対応関係を示す表である。FIG. 5 is a table showing the correspondence relationship between the water volume and the coefficient (first coefficient) when the elapsed time tp is equal to or shorter than the reference time. 図６は、経過時間ｔｐが基準時間を超える場合の水量と係数との対応関係を示す表である。FIG. 6 is a table showing the correspondence between the water volume and the coefficient when the elapsed time tp exceeds the reference time. 図７は、水量と係数との対応関係を示すグラフである。FIG. 7 is a graph showing the correspondence relationship between the amount of water and the coefficient. 図８は、第１実施形態の発明を適用しない参考例１における時間経過に伴う各値の推移を示すグラフである。FIG. 8 is a graph showing the transition of each value over time in Reference Example 1 to which the first embodiment of the invention is not applied. 図９は、第１実施形態の発明を適用しない参考例２における時間経過に伴う各値の推移を示すグラフである。FIG. 9 is a graph showing the transition of each value over time in Reference Example 2 to which the invention of the first embodiment is not applied. 図１０は、第１実施形態の発明を適用した例における時間経過に伴う各値の推移を示すグラフである。FIG. 10 is a graph showing the transition of each value over time in an example to which the first embodiment of the invention is applied.

以下では、本開示の実施形態が列記されて例示される。なお、以下で例示される特徴は、矛盾しない組み合わせでどのように組み合わされてもよい。 Below, embodiments of the present disclosure are listed and exemplified. Note that the features exemplified below may be combined in any compatible combination.

〔１〕ガスを燃焼させ、前記ガスの燃焼によって生じた排気を供給するガスバーナと、
前記ガスバーナから供給される前記排気によって加熱される伝熱管を備える熱交換器と、
水を導入する入水口と前記伝熱管との間に設けられ、前記伝熱管に水を供給する入水管と、
前記伝熱管の下流側に接続され、前記伝熱管から供給される湯を流す出湯管と、
前記入水管から分岐する水のバイパス経路を構成するとともに前記出湯管に接続され、前記バイパス経路を介して前記出湯管に水を流し得るバイパス管と、
前記入水管から前記バイパス管を介して前記出湯管に流れる水の通水量を調整するバイパス弁と、
前記バイパス弁を制御する制御装置と、
前記熱交換器から前記出湯管に流れ込む湯水の出口温度を第１位置にて検出する出口温度検出部と、
前記出湯管における前記第１位置よりも下流側の第２位置にて出湯温度を検出する出湯温度検出部と、
を有し、
前記通水量と、前記入水管において前記バイパス管よりも前記熱交換器側へ供給される供給水量と、の和を総水量とし、前記総水量に対する前記通水量の比率をバイパス率とした場合に、前記バイパス弁によって前記通水量が調整されることにより前記バイパス率が調整され、
前記制御装置は、
予め定められたねらい温度から前記出口温度検出部によって検出される前記出口温度を減じた値に対して係数を乗じることによりオフセットバイパス率を算出し、
前記オフセットバイパス率が大きいほど前記バイパス率を大きくするように前記バイパス弁を調整し、前記出湯温度を設定温度に近づけるように調整制御を行い、
前記ガスバーナの燃焼開始後の加熱初期には、前記係数として第１係数を用いて前記オフセットバイパス率を算出する第１調整制御を行い、
前記加熱初期の後、前記係数として第２係数を用いて前記オフセットバイパス率を算出する第２調整制御を行い
常に、又は所定条件が成立した場合に、前記第１係数よりも前記第２係数を低く決定する決定方法で前記係数を決定する
給湯器。 [1] A gas burner that burns gas and supplies exhaust gas generated by the combustion of the gas;
a heat exchanger including a heat transfer tube heated by the exhaust gas supplied from the gas burner;
a water inlet pipe provided between a water inlet for introducing water and the heat transfer tube and supplying water to the heat transfer tube;
A hot water outlet pipe connected to the downstream side of the heat transfer tube and through which hot water supplied from the heat transfer tube flows;
a bypass pipe which constitutes a bypass path for water branching off from the water inlet pipe and is connected to the hot water outlet pipe, and which allows water to flow to the hot water outlet pipe via the bypass path;
a bypass valve for adjusting the amount of water flowing from the water inlet pipe through the bypass pipe to the hot water outlet pipe;
A control device for controlling the bypass valve;
An outlet temperature detection unit that detects an outlet temperature of hot water flowing from the heat exchanger to the hot water outlet pipe at a first position;
a hot water outlet temperature detection unit that detects a hot water outlet temperature at a second position downstream of the first position in the hot water outlet pipe;
having
The bypass valve adjusts the water flow rate and the bypass ratio when the sum of the water flow rate and the water supply rate supplied to the heat exchanger side from the bypass pipe in the water inlet pipe is defined as a total water amount, and the ratio of the water flow rate to the total water amount is defined as a bypass ratio.
The control device includes:
calculating an offset bypass ratio by multiplying a value obtained by subtracting the outlet temperature detected by the outlet temperature detection unit from a predetermined target temperature by a coefficient;
The bypass valve is adjusted so that the bypass ratio is increased as the offset bypass ratio is increased, and adjustment control is performed so that the outlet hot water temperature approaches a set temperature.
At an initial stage of heating after the start of combustion of the gas burner, a first adjustment control is performed to calculate the offset bypass ratio by using a first coefficient as the coefficient;
After the initial heating period, a second adjustment control is performed to calculate the offset bypass ratio using a second coefficient as the coefficient, and the coefficient is determined by a determination method that always determines the second coefficient to be lower than the first coefficient, or when a specified condition is satisfied.

上記〔１〕の給湯器は、加熱初期にはオフセットバイパス率をより大きく設定し、熱交換器の加熱を促進することができる。よって、上記給湯器は、加熱初期には熱交換器の温度を早期に上昇させてドレンの発生を抑制することができる。一方で、上記給湯器は、加熱初期の後の期間に、オフセットバイパス率を相対的に低く設定し、ねらい温度に緩やかに近づけることができる。よって、上記給湯器は、出口温度がある程度上昇した後に、ねらい温度付近で出口温度が急激かつ大きく変化することを抑制することができ、ねらい温度付近で出口温度の上昇と下降が繰り返されるハンチング現象を抑えやすい。 The water heater of [1] above can set the offset bypass rate higher in the early heating stage to promote heating of the heat exchanger. Thus, the water heater can raise the temperature of the heat exchanger early in the early heating stage to suppress the generation of drainage. On the other hand, the water heater can set the offset bypass rate relatively low in the period after the early heating stage to gradually approach the target temperature. Thus, the water heater can suppress a sudden and large change in the outlet temperature near the target temperature after the outlet temperature has risen to a certain extent, and can easily suppress the hunting phenomenon in which the outlet temperature repeatedly rises and falls near the target temperature.

〔２〕前記制御装置は、前記設定温度が閾値温度未満である場合に、前記第１係数よりも前記第２係数を低く決定する決定方法で前記係数を決定する
〔１〕に記載の給湯器。 [2] The water heater according to [1], wherein the control device determines the coefficient using a determination method in which the second coefficient is set to be lower than the first coefficient when the set temperature is lower than a threshold temperature.

設定温度が相対的に小さい場合、熱交換器の温度がある程度上昇した後に出口温度を急激に変化させる方法を用いると、出口温度がねらい温度を超えてより大きく上昇しやすくなる。しかしながら、上記〔２〕の給湯器のように、熱交換器の温度がある程度上昇した後に出口温度が急激かつ大きく変化することを抑制すれば、設定温度が相対的に小さい場合に出口温度がねらい温度を大きく超えて上昇しすぎることを抑えやすくなる。 When the set temperature is relatively small, if a method is used in which the outlet temperature is changed suddenly after the heat exchanger temperature has risen to a certain level, the outlet temperature is more likely to rise above the target temperature. However, as in the water heater described in [2] above, if the outlet temperature is prevented from changing suddenly and significantly after the heat exchanger temperature has risen to a certain level, it becomes easier to prevent the outlet temperature from rising too far above the target temperature when the set temperature is relatively small.

〔３〕前記通水量を検出する水量検出部を有し、
前記制御装置は、前記係数として前記第１係数及び前記第２係数のいずれを決定する場合でも、前記水量検出部によって検出される前記通水量が大きいほど前記係数を大きくし、
前記決定方法は、前記水量検出部によって検出される前記通水量がいずれの値でも場合でも、当該値に基づいて決定される前記第１係数よりも当該値に基づいて決定される前記第２係数の方が低い
〔１〕又は〔２〕に記載の給湯器。 [3] A water flow detection unit for detecting the amount of water passing through the device,
The control device, regardless of whether the first coefficient or the second coefficient is determined as the coefficient, increases the coefficient as the water flow rate detected by the water flow detection unit increases,
The water heater described in [1] or [2], wherein the determination method is such that, regardless of the value of the water flow detected by the water volume detection unit, the second coefficient determined based on the value is lower than the first coefficient determined based on the value.

上記〔３〕の給湯器は、加熱初期には、水量が大きいほど熱交換器の加熱度合いを大きく調整するように水量に合わせた加熱を行い、いずれの水量の場合でも、オフセットバイパス率をより大きく設定して熱交換器の加熱を促進することができる。一方で、この給湯器は、加熱初期の後の期間にも、水量が大きいほど熱交換器の加熱度合いを大きく調整するように水量に合わせた加熱を行うが、第２係数を用いる場合には、いずれの水量の場合でも、オフセットバイパス率をより小さく設定し、ねらい温度付近で出口温度が急激かつ大きく変化することを抑制することができる。 In the water heater of [3] above, in the initial heating stage, heating is adjusted to match the water volume so that the greater the water volume, the greater the degree of heating of the heat exchanger is adjusted, and the offset bypass rate can be set to a larger value for any water volume to promote heating of the heat exchanger. On the other hand, this water heater also adjusts heating to match the water volume in the period after the initial heating stage so that the greater the water volume, the greater the degree of heating of the heat exchanger is adjusted, but when the second coefficient is used, the offset bypass rate can be set to a smaller value for any water volume, preventing the outlet temperature from changing rapidly and significantly around the target temperature.

＜第１実施形態＞
１．給湯器の概要
図１には、第１実施形態に係る給湯器１が例示される。図１に示される給湯器１は、バイパスミキシング式の給湯装置として構成される。給湯器１において、器具本体内には、給気ファン３を備えた燃焼室２が設けられている。燃焼室２は、内部にガスを燃焼させる空間が構成された器具である。燃焼室２には、給気ファン３によって空気が供給され、ガス管８を介して燃料ガスが供給される。 First Embodiment
1. Overview of the water heater Fig. 1 illustrates a water heater 1 according to a first embodiment. The water heater 1 shown in Fig. 1 is configured as a bypass mixing type water heater. In the water heater 1, a combustion chamber 2 equipped with an air supply fan 3 is provided in the appliance body. The combustion chamber 2 is an appliance in which a space for burning gas is configured. Air is supplied to the combustion chamber 2 by the air supply fan 3, and fuel gas is supplied via a gas pipe 8.

燃焼室２の内部には、ガスバーナ４Ａを備えたバーナユニット４が複数設けられる。複数のバーナユニット４は、互いに燃焼能力が異なっている。具体的には、バーナユニット４毎に、ガスバーナ４Ａの個数が異なっている。各々のガスバーナ４Ａは、混合ガスを燃焼させ、混合ガスの燃焼によって生じた排気を供給するように動作する。ガスバーナ４Ａによって燃焼される混合ガスは、ガス管８を介して供給される燃料ガスと、給気ファン３からの一次空気とが混合されるガスである。ガスバーナ４Ａは、上記ガスを燃焼させ、上記ガスの燃焼によって生じた排気を供給するように機能する。 A plurality of burner units 4 each equipped with a gas burner 4A are provided inside the combustion chamber 2. The plurality of burner units 4 have different combustion capacities. Specifically, the number of gas burners 4A differs from one another for each burner unit 4. Each gas burner 4A operates to burn a mixed gas and supply exhaust gas generated by the combustion of the mixed gas. The mixed gas burned by the gas burner 4A is a mixture of fuel gas supplied via a gas pipe 8 and primary air from the air supply fan 3. The gas burner 4A functions to burn the gas and supply exhaust gas generated by the combustion of the gas.

ガスバーナ４Ａに通じるガス管８は、共通の経路をなす共通管８Ａと、共通管８Ａから各々のバーナユニット４へと分岐する複数の分岐管８Ｂとを備える。共通管８Ａには、元電磁弁９及びガス比例弁１０が設けられている。各々の分岐管８Ｂには、切替電磁弁１１，１１・・がそれぞれ設けられている。元電磁弁９、ガス比例弁１０、切替電磁弁１１，１１・・の各々は、制御装置１２によって開度又は開閉が制御される。符号１３はイグナイタであり、符号１４は点火電極であり、符号１５はフレームロッドである。制御装置１２は、イグナイタ１３及び点火電極１４を動作させて点火させ得る。 The gas pipe 8 leading to the gas burner 4A includes a common pipe 8A forming a common path, and multiple branch pipes 8B branching off from the common pipe 8A to each burner unit 4. The common pipe 8A is provided with a main solenoid valve 9 and a gas proportional valve 10. Each branch pipe 8B is provided with a switching solenoid valve 11, 11.... The opening degree or opening/closing of each of the main solenoid valve 9, gas proportional valve 10, and switching solenoid valves 11, 11... is controlled by a control device 12. Reference numeral 13 denotes an igniter, reference numeral 14 denotes an ignition electrode, and reference numeral 15 denotes a flame rod. The control device 12 can operate the igniter 13 and the ignition electrode 14 to cause ignition.

熱交換器５は、ガスバーナ４Ａの燃焼によって加熱され、熱交換を行う器具である。熱交換器５は、ガスバーナ４Ａから供給される排気（燃焼排気）によって加熱される伝熱管５Ａを備える。伝熱管５Ａの一端側には入水管６が接続され、他端側には出湯管７が接続される。入水管６から伝熱管５Ａに水が流れ込むと、流れ込んだ水は伝熱管５Ａを通って出湯管７に流れ出る。 The heat exchanger 5 is a device that is heated by the combustion of the gas burner 4A and performs heat exchange. The heat exchanger 5 is equipped with a heat transfer tube 5A that is heated by the exhaust (combustion exhaust) supplied from the gas burner 4A. A water inlet tube 6 is connected to one end of the heat transfer tube 5A, and a hot water outlet tube 7 is connected to the other end. When water flows from the water inlet tube 6 into the heat transfer tube 5A, the water flows through the heat transfer tube 5A and out to the hot water outlet tube 7.

入水管６は、給湯器１の外部に設けられた水道管（図示省略）から水を導入する入水口と熱交換器５の伝熱管５Ａとの間に設けられ、入水口から導入された水を伝熱管５Ａに供給する配管である。入水管６の下流側の端部は、伝熱管５Ａの上流側の端部に接続される。 The water inlet pipe 6 is provided between a water inlet that introduces water from a water pipe (not shown) provided outside the water heater 1 and the heat transfer pipe 5A of the heat exchanger 5, and is a pipe that supplies the water introduced from the water inlet to the heat transfer pipe 5A. The downstream end of the water inlet pipe 6 is connected to the upstream end of the heat transfer pipe 5A.

出湯管７は、伝熱管５Ａの下流側端部に接続され、伝熱管５Ａから供給される湯を流すように配策される配管である。出湯管７の一端は伝熱管５Ａに接続され、他端は給湯栓２０に接続される。出湯管７は、例えば、給湯栓２０が開放している状態（湯を排出し得る開放状態）のときに伝熱管５Ａから給湯栓２０に湯を流す。 The hot water outlet pipe 7 is connected to the downstream end of the heat transfer pipe 5A and is arranged to flow the hot water supplied from the heat transfer pipe 5A. One end of the hot water outlet pipe 7 is connected to the heat transfer pipe 5A, and the other end is connected to the hot water tap 20. The hot water outlet pipe 7 flows hot water from the heat transfer pipe 5A to the hot water tap 20, for example, when the hot water tap 20 is open (an open state in which hot water can be discharged).

バイパス管１６は、入水管６と出湯管７との間に設けられる配管であり、熱交換器５をバイパスするように水を流し得る配管である。バイパス管１６は、入水管６から分岐する水のバイパス経路を構成するように一端が入水管６に接続され、他端が出湯管７に接続され、上記バイパス経路を介して出湯管７に水を流し得る配管である。バイパス管１６は、例えば、給湯栓２０が開放している状態でバイパス弁１９が開放しているときに入水管６から導入される水を出湯管７に向かって流すように構成される。 The bypass pipe 16 is a pipe provided between the water inlet pipe 6 and the hot water outlet pipe 7, and is a pipe that allows water to flow so as to bypass the heat exchanger 5. The bypass pipe 16 is a pipe that has one end connected to the water inlet pipe 6 and the other end connected to the hot water outlet pipe 7 so as to form a bypass path for water branching off from the water inlet pipe 6, and allows water to flow to the hot water outlet pipe 7 via the bypass path. The bypass pipe 16 is configured to, for example, allow water introduced from the water inlet pipe 6 to flow toward the hot water outlet pipe 7 when the bypass valve 19 is open while the hot water tap 20 is open.

入水管６におけるバイパス管１６との接続位置よりも上流側には、器具全体に流れる水量を検出する水量センサ１７と通水量調節装置１８とが設けられる。図１の例では、水量センサ１７は、入水管６において水入口と上記接続位置との間の部位に設けられ、この部位を流れる水の水量（即ち、外部から入水管６に導入される水の水量）を検出する。制御装置１２は水量センサ１７から与えられる情報に基づいて水量センサ１７が設けられた位置の水量（即ち、外部から入水管６に導入される水量）を把握する。通水量調節装置１８は、入水管６において水入口と上記接続位置との間の部位に設けられ、この部位を流れる水の水量を調整する。具体的には、通水量調節装置１８は、入水管６に介在する弁体を有し、当該弁体の開度が調節可能とされている。制御装置１２は、通水量調節装置１８の位置の水量を調節するように通水量調節装置１８を制御し、具体的には、通水量調節装置１８の弁体の開度を調節するように制御することで、入水管６を流れる水の量を調整する。 A water flow sensor 17 that detects the amount of water flowing through the entire appliance and a water flow rate regulator 18 are provided upstream of the connection position of the bypass pipe 16 in the water inlet pipe 6. In the example of FIG. 1, the water flow rate sensor 17 is provided in the water inlet pipe 6 at a location between the water inlet and the connection position, and detects the amount of water flowing through this location (i.e., the amount of water introduced into the water inlet pipe 6 from the outside). The control device 12 grasps the amount of water at the location where the water flow rate sensor 17 is provided (i.e., the amount of water introduced into the water inlet pipe 6 from the outside) based on information provided by the water flow rate sensor 17. The water flow rate regulator 18 is provided in the water inlet pipe 6 at a location between the water inlet and the connection position, and adjusts the amount of water flowing through this location. Specifically, the water flow rate regulator 18 has a valve body interposed in the water inlet pipe 6, and the opening degree of the valve body is adjustable. The control device 12 controls the water flow rate regulator 18 to adjust the amount of water at the position of the water flow rate regulator 18, specifically, by controlling the water flow rate regulator 18 to adjust the opening degree of the valve body, thereby adjusting the amount of water flowing through the water inlet pipe 6.

バイパス弁１９は、入水管６からバイパス管１６を介して出湯管７に流れる水の量（通水量）を調整する弁であり、例えば、弁体と駆動装置とを有してなる。図１の例では、バイパス弁１９は、バイパス管１６における入水管６との接続位置付近に設けられ、バイパス管１６を流れる水の量を調節するバイパス水量調節装置として動作する。制御装置１２は、バイパス弁１９の位置の水量を調節するようにバイパス弁１９を制御し、具体的には、バイパス弁１９の弁体の開度を調節するように制御することで、入水管６からバイパス管１６へ流れ込む水の量を調整する。 The bypass valve 19 is a valve that adjusts the amount of water (water flow rate) that flows from the water inlet pipe 6 through the bypass pipe 16 to the hot water outlet pipe 7, and includes, for example, a valve body and a drive device. In the example of FIG. 1, the bypass valve 19 is provided near the connection position of the bypass pipe 16 with the water inlet pipe 6, and operates as a bypass water flow rate adjustment device that adjusts the amount of water flowing through the bypass pipe 16. The control device 12 controls the bypass valve 19 to adjust the amount of water at the position of the bypass valve 19, and specifically, adjusts the amount of water flowing from the water inlet pipe 6 to the bypass pipe 16 by controlling the opening degree of the valve body of the bypass valve 19.

出湯管７においてバイパス管１６と接続部分より下流側（給湯栓２０側）には、第１サーミスタ２１が設けられる。第１サーミスタ２１は、出湯管７において第１サーミスタ２１が設けられた位置（バイパス管１６との接続部分と、給湯栓２０との間の位置）の湯水の温度を検出する。第１サーミスタ２１が検出する温度は、給湯栓２０から放出される直前の湯水の温度である。第１サーミスタ２１が検出する温度が出湯温度の一例に相当する。出湯温度は、Ｔｒと表される。 A first thermistor 21 is provided on the hot water outlet pipe 7 downstream (hot water tap 20 side) of the connection with the bypass pipe 16. The first thermistor 21 detects the temperature of the hot water at the position where the first thermistor 21 is provided on the hot water outlet pipe 7 (the position between the connection with the bypass pipe 16 and the hot water tap 20). The temperature detected by the first thermistor 21 is the temperature of the hot water immediately before it is released from the hot water tap 20. The temperature detected by the first thermistor 21 corresponds to an example of the hot water outlet temperature. The hot water outlet temperature is represented as Tr.

出湯管７においてバイパス管１６と接続部分より上流側（熱交換器５側）には、第２サーミスタ２２が設けられる。第２サーミスタ２２は、出湯管７において第２サーミスタ２２が設けられた位置（伝熱管５Ａと、バイパス管１６との接続部分との間の位置）の湯水の温度を検出する。第２サーミスタ２２が検出する温度は、出湯管７において伝熱管５Ａから流れ出た直後の湯水の温度である。第２サーミスタ２２が検出する温度は、出口温度Ｔｂとも称される。 A second thermistor 22 is provided on the hot water outlet pipe 7 upstream (towards the heat exchanger 5) of the connection with the bypass pipe 16. The second thermistor 22 detects the temperature of the hot water at the position where the second thermistor 22 is provided on the hot water outlet pipe 7 (the position between the heat transfer pipe 5A and the connection with the bypass pipe 16). The temperature detected by the second thermistor 22 is the temperature of the hot water immediately after it flows out of the heat transfer pipe 5A in the hot water outlet pipe 7. The temperature detected by the second thermistor 22 is also referred to as the outlet temperature Tb.

入水管６において、バイパス管１６と接続部分より上流側には、第３サーミスタ２３が設けられる。第３サーミスタ２３は、入水管６において第３サーミスタ２３が設けられた位置（水入口と、バイパス管１６との接続部分との間の位置）の水の温度を検出する。第３サーミスタ２３が検出する温度は、入水管６内において水入口から導入された直後の水の温度である。第３サーミスタ２３が検出する温度が入水温度の一例に相当する。以下の説明では、入水温度は、Ｔｉと表される。第１サーミスタ２１、第２サーミスタ２２、第３サーミスタ２３が検出した各温度は、制御装置１２に与えられる。 A third thermistor 23 is provided in the water inlet pipe 6 upstream of the connection with the bypass pipe 16. The third thermistor 23 detects the temperature of the water at the position where the third thermistor 23 is provided in the water inlet pipe 6 (the position between the water inlet and the connection with the bypass pipe 16). The temperature detected by the third thermistor 23 is the temperature of the water immediately after it is introduced into the water inlet pipe 6 from the water inlet. The temperature detected by the third thermistor 23 corresponds to an example of the inlet water temperature. In the following description, the inlet water temperature is represented as Ti. The temperatures detected by the first thermistor 21, the second thermistor 22, and the third thermistor 23 are provided to the control device 12.

制御装置１２は、各種制御を行い得る制御装置であり、例えば、情報処理機能や各種演算機能などを有するマイクロコンピュータなどの情報処理装置、各種情報を記憶し得る半導体メモリなどの記憶装置、各機器と通信を行うための通信装置、その他のインタフェースなどを備える。制御装置１２は、例えば、リモートコントローラ２４と通信可能とされている。リモートコントローラ２４は、ユーザが外部から操作を行い得る装置であり、例えば、設定温度等を設定操作可能な操作装置である。リモートコントローラ２４は、制御装置１２に対して各種情報を与え、制御装置１２から各種情報を取得し得る。 The control device 12 is a control device capable of performing various types of control, and is equipped with, for example, an information processing device such as a microcomputer having information processing functions and various calculation functions, a storage device such as a semiconductor memory capable of storing various types of information, a communication device for communicating with each device, and other interfaces. The control device 12 is capable of communicating with, for example, a remote controller 24. The remote controller 24 is a device that can be operated by a user from the outside, and is, for example, an operating device capable of setting and operating the set temperature, etc. The remote controller 24 can provide various types of information to the control device 12, and can obtain various types of information from the control device 12.

２．通水制御の概要
次に、通水制御について説明する。
制御装置１２は、図２に示されるような流れで出湯制御を行い、バイパス弁１９などを制御する。制御装置１２は、開始条件が成立した場合に、図２の制御を開始する。上記開始条件は、例えば制御装置１２に対して図示されていない電源装置から電力の供給が開始されたことや、図２の制御の終了後、電源投入状態が維持されていることなどである。その他の開始条件であってもよい。 2. Overview of Water Flow Control Next, the water flow control will be described.
The control device 12 performs hot water discharge control in the flow shown in Fig. 2, and controls the bypass valve 19, etc. The control device 12 starts the control of Fig. 2 when a start condition is met. The start condition is, for example, that the supply of power to the control device 12 from a power supply device (not shown) has started, or that the power-on state is maintained after the control of Fig. 2 has ended. Other start conditions may also be used.

制御装置１２は、図２の出湯制御を開始した場合、まず、ステップＳ１において通水が検知されたか否かを判定する。例えば、制御装置１２は、ステップＳ１において水量センサ１７が検知する水量が閾値を超えたと判定した場合に、肯定の判定（Ｙｅｓの判定）を行い、処理をステップＳ２に進める。一方、ステップＳ１において水量センサ１７が検知する水量が閾値を超えていないと判定した場合に、否定の判定（Ｎｏの判定）を行い、図２の出湯制御を終了する。なお、制御装置１２は、図２の出湯制御を終了した場合、所定の短時間後に図２の出湯制御を開始する。 When the control device 12 starts the hot water discharge control of FIG. 2, it first determines in step S1 whether or not water flow has been detected. For example, when the control device 12 determines in step S1 that the amount of water detected by the water volume sensor 17 has exceeded the threshold, it makes a positive determination (Yes determination) and proceeds to step S2. On the other hand, when the control device 12 determines in step S1 that the amount of water detected by the water volume sensor 17 has not exceeded the threshold, it makes a negative determination (No determination) and ends the hot water discharge control of FIG. 2. Note that when the control device 12 ends the hot water discharge control of FIG. 2, it starts the hot water discharge control of FIG. 2 after a predetermined short time.

制御装置１２は、処理をステップＳ２に進めた場合、点火制御を行う。制御装置１２は、ステップＳ２で点火制御を行う場合、給気ファン３を回転させてプリパージを行い、元電磁弁９、切替電磁弁１１及びガス比例弁１０をそれぞれ開いてガスバーナ４Ａにガスを供給すると共に、イグナイタ１３を作動させてガスバーナ４Ａを点火させる。ガスバーナ４Ａの点火はフレームロッド１５で確認される。制御装置１２は、ステップＳ２で点火制御を行う場合、例えば、複数のバーナユニット４のいずれかに対してのみ点火を行い、ステップＳ２では、点火するバーナユニット４にガスを供給する分岐管８Ｂに設けられた切替電磁弁１１を開く。 When the control device 12 advances the process to step S2, it performs ignition control. When the control device 12 performs ignition control in step S2, it rotates the air supply fan 3 to perform pre-purge, opens the main solenoid valve 9, the switching solenoid valve 11, and the gas proportional valve 10 to supply gas to the gas burner 4A, and operates the igniter 13 to ignite the gas burner 4A. The ignition of the gas burner 4A is confirmed by the flame rod 15. When the control device 12 performs ignition control in step S2, for example, it ignites only one of the multiple burner units 4, and in step S2, it opens the switching solenoid valve 11 provided in the branch pipe 8B that supplies gas to the burner unit 4 to be ignited.

制御装置１２は、ステップＳ２の点火制御によって点火がなされた後、処理をステップＳ３に進め、バイパス管１６を流れる水の量を抑えるバイパス抑制制御を行う。バイパス抑制制御は、後述するバイパス増大制御のときよりもバイパス率を抑制する制御である。バイパス率は、入水管６においてバイパス管１６よりも熱交換器５側へ供給される水の量である「供給水量」と、バイパス管１６を流れる水の量である「通水量」と、の和を総水量Ｗｔとした場合の、上記総水量Ｗｔに対する上記通水量の比率である。以下の説明では、供給水量がＷ１とされ、通水量がＷ２とされ、水入口から入り込む水の水量である入水量が総水量Ｗｔである。供給水量Ｗ１は、入水管６においてバイパス管１６が接続される位置（具体的には、バイパス管１６における入水管６側の端部位置）よりも熱交換器５側へ供給される水の水量である。通水量Ｗ２は、バイパス管１６において、バイパス弁１９から出湯管７へと流れる水の類焼である。通水量Ｗ２は、Ｗ２＝Ｗｔ－Ｗ１の式で特定される。Ｗｔは、供給水量Ｗ１と通水量Ｗ２の和であり、Ｗｔ＝Ｗ１＋Ｗ２である。バイパス率Ｂは、Ｂ＝Ｗ２／Ｗｔの式で特定される。 After ignition is performed by the ignition control in step S2, the control device 12 advances the process to step S3 and performs bypass suppression control to suppress the amount of water flowing through the bypass pipe 16. The bypass suppression control is a control that suppresses the bypass ratio more than the bypass increase control described below. The bypass ratio is the ratio of the "supply water amount", which is the amount of water supplied to the heat exchanger 5 side from the bypass pipe 16 in the inlet pipe 6, to the "passing water amount", which is the amount of water flowing through the bypass pipe 16, when the total water amount Wt is the sum of the "supply water amount", which is the amount of water supplied to the heat exchanger 5 side from the bypass pipe 16 in the inlet pipe 6, and the "passing water amount", which is the amount of water flowing through the bypass pipe 16. In the following description, the supply water amount is W1, the passing water amount is W2, and the inlet water amount, which is the amount of water entering from the water inlet, is the total water amount Wt. The supply water amount W1 is the amount of water supplied to the heat exchanger 5 side from the position where the bypass pipe 16 is connected in the inlet pipe 6 (specifically, the end position of the bypass pipe 16 on the inlet pipe 6 side). The water flow rate W2 is the amount of water flowing from the bypass valve 19 to the hot water outlet pipe 7 in the bypass pipe 16. The water flow rate W2 is determined by the formula W2 = Wt - W1. Wt is the sum of the supply water rate W1 and the water flow rate W2, and Wt = W1 + W2. The bypass rate B is determined by the formula B = W2/Wt.

制御装置１２は、ステップＳ３においてバイパス抑制制御を行う場合、例えば、バイパス弁１９によって経路を遮断することで、バイパス管１６の通水量を０とし、バイパス率を０とする。従って、バイパス抑制制御中は、供給水量Ｗ１と総水量Ｗｔ（入水量）とが同一となり、外部から入水管６に流れ込んだ水の全部が伝熱管５Ａへと流れる。制御装置１２は、ステップＳ３にてバイパス抑制制御を開始した後、ステップＳ４において点火後の経過時間が閾値Ｔ１に達したか否かを判定し、点火後の経過時間が閾値Ｔ１に達していないと判定した場合には、処理をステップＳ３に戻してバイパス抑制制御を継続する。一方、制御装置１２は、ステップＳ４において点火後の経過時間が閾値Ｔ１に達したと判定した場合には、処理をステップＳ５に進め、バイパス増大制御を行う。つまり、制御装置１２は、少なくとも点火時点から時間Ｔ１までの間にわたってバイパス抑制制御を継続し、点火時点から時間Ｔ１が経過した場合には、バイパス抑制制御を終了してバイパス増大制御を開始する。 When the control device 12 performs the bypass suppression control in step S3, for example, by blocking the path with the bypass valve 19, the water flow rate of the bypass pipe 16 is set to 0, and the bypass rate is set to 0. Therefore, during the bypass suppression control, the supply water amount W1 and the total water amount Wt (inlet water amount) are the same, and all of the water that flows into the water inlet pipe 6 from the outside flows to the heat transfer pipe 5A. After starting the bypass suppression control in step S3, the control device 12 determines in step S4 whether the elapsed time after ignition has reached the threshold value T1, and if it is determined that the elapsed time after ignition has not reached the threshold value T1, the process returns to step S3 and the bypass suppression control is continued. On the other hand, if the control device 12 determines in step S4 that the elapsed time after ignition has reached the threshold value T1, the process proceeds to step S5 and the bypass increase control is performed. In other words, the control device 12 continues the bypass suppression control at least from the ignition point to the time T1, and if the time T1 has elapsed from the ignition point, the bypass suppression control is terminated and the bypass increase control is started.

上述のように、制御装置１２は、ステップＳ２においてガスバーナ４Ａの燃焼が開始してから初期期間の開始時点（点火時点から時間Ｔ１が経過した時点）までの少なくとも一部期間（望ましくは全部期間）において、バイパス率Ｂを上記初期期間のバイパス率Ｂよりも低くするようにバイパス弁１９を制御する。ステップＳ２でのガスバーナ４Ａの点火から時間Ｔ１が経過するまでの期間（バイパス抑制制御が行われる期間）は、「プレ制御期間」とも称される。上記初期期間は、上記プレ制御期間の後の期間であり、後述のバイパス増大制御が行われる期間である。 As described above, the control device 12 controls the bypass valve 19 so that the bypass ratio B is lower than the bypass ratio B in the initial period during at least a portion (preferably the entire period) from when the gas burner 4A starts to burn in step S2 until the start of the initial period (when time T1 has elapsed since the ignition point). The period from when the gas burner 4A is ignited in step S2 until time T1 has elapsed (the period during which bypass suppression control is performed) is also called the "pre-control period." The initial period is the period following the pre-control period, and is the period during which bypass increase control, described below, is performed.

なお、ステップＳ２にて点火制御が行われる前もバイパス抑制制御がなされていてもよく、例えば、ステップＳ２にて点火制御が行われる前から（例えば、ステップＳ１にて通水が検知される前から）バイパス管１６のバイパス率を０としておき、ステップＳ２にて点火制御が行われた前後でバイパス率を０で維持し続け、更に、ステップＳ４でＹｅｓと判定されるまで、バイパス率を０で維持し続けてもよい。 Note that bypass suppression control may also be performed before ignition control is performed in step S2. For example, the bypass rate of the bypass pipe 16 may be set to 0 before ignition control is performed in step S2 (e.g., before water flow is detected in step S1), and the bypass rate may be maintained at 0 before and after ignition control is performed in step S2, and further, the bypass rate may be maintained at 0 until the determination in step S4 is Yes.

制御装置１２は、ステップＳ５においてバイパス増大制御を行う場合、例えば、バイパス弁１９によって経路を開放し、バイパス率Ｂが予め定められた固定比率とするようにバイパス弁１９の開度を調節する。バイパス増大制御は、後述する通常制御のときよりもバイパス率を増大させる制御である。制御装置１２は、ステップＳ５にてバイパス増大制御を開始した後、ステップＳ６において点火後の経過時間が閾値Ｔ２に達したか否かを判定し、点火後の経過時間が閾値Ｔ２に達していないと判定した場合には、処理をステップＳ５に戻してバイパス増大制御を継続する。一方、制御装置１２は、ステップＳ６において点火後の経過時間が閾値Ｔ２に達したと判定した場合には、処理をステップＳ７に進め、通常制御を行う。この通常制御は、通水が非検知となるまで（即ち、ステップＳ８でＹｅｓとなるまで）繰り返される。通常制御については、後の記載で詳述される。なお、この例では、Ｔ１＜Ｔ２である。つまり、制御装置１２は、点火時点から時間Ｔ１が経過した時点から時間Ｔ２が経過するまでの間にわたってバイパス増大制御を継続し、点火時点から時間Ｔ２が経過した場合には、バイパス増大制御を終了して通常制御を開始する。固定比率の値は特に限定されず、例えば、０．３であってもよく、この値よりも若干大きかったり、小さかったりしてもよい。 When the control device 12 performs the bypass increase control in step S5, for example, the bypass valve 19 opens the path and adjusts the opening of the bypass valve 19 so that the bypass ratio B is a predetermined fixed ratio. The bypass increase control is a control that increases the bypass ratio more than in the normal control described later. After starting the bypass increase control in step S5, the control device 12 determines whether the elapsed time after ignition has reached the threshold value T2 in step S6, and if it determines that the elapsed time after ignition has not reached the threshold value T2, the process returns to step S5 and the bypass increase control continues. On the other hand, if the control device 12 determines in step S6 that the elapsed time after ignition has reached the threshold value T2, the process proceeds to step S7 and the normal control is performed. This normal control is repeated until the water flow is not detected (i.e., until the result of step S8 becomes Yes). The normal control will be described in detail later. In this example, T1<T2. In other words, the control device 12 continues the bypass increase control from the time T1 after the ignition point until the time T2 has passed, and when the time T2 has passed from the ignition point, the control device 12 ends the bypass increase control and starts normal control. The value of the fixed ratio is not particularly limited, and may be, for example, 0.3, or may be slightly larger or smaller than this value.

このように、制御装置１２は、ガスバーナ４Ａの燃焼が開始した後の上記初期期間のバイパス率Ｂを、上記初期期間が経過した後の通常期間のバイパス率Ｂよりも高くするようにバイパス弁１９を制御する。上記初期期間は、上述のバイパス増大制御が行われる期間であり、具体的には、点火から時間Ｔ１が経過した時点から時間Ｔ２が経過するまでの期間である。つまり、上記初期期間の終了時点は、ステップＳ２でのガスバーナ４Ａの点火から、予め定められた一定時間Ｔ２が経過した時点である。上記通常期間は、後述の通常制御が行われる期間であり、点火から時間Ｔ２が経過した時点からステップＳ８において通水が非検知となるまでの期間である。 In this way, the control device 12 controls the bypass valve 19 so that the bypass rate B during the initial period after the gas burner 4A starts to burn is higher than the bypass rate B during the normal period after the initial period has elapsed. The initial period is the period during which the bypass increase control described above is performed, and more specifically, the period from when time T1 has elapsed since ignition until time T2 has elapsed. In other words, the end of the initial period is the time when a predetermined fixed time T2 has elapsed since the ignition of the gas burner 4A in step S2. The normal period is the period during which normal control, which will be described later, is performed, and is the period from when time T2 has elapsed since ignition until water flow is not detected in step S8.

３．通常制御の詳細
制御装置１２は、ステップＳ７において通常制御を行う場合、後述されるミキシング制御を所定時間毎（例えば、０．２５秒ごと）に行い、所定時間毎にバイパス率を調整することができる。 3. Details of Normal Control When performing normal control in step S7, the control device 12 performs mixing control, which will be described later, at predetermined time intervals (for example, every 0.25 seconds) and can adjust the bypass rate at predetermined time intervals.

具体的には、制御装置１２が、図３のような流れでミキシング制御を行い、ステップＳ７の通常制御が継続している間（ステップＳ６でＹｅｓと判定された後、ステップＳ８でＹｅｓと判定されるまでの間）には、図３の制御を継続する。そして、制御装置１２は、ステップＳ７の通常制御を終了する場合、即ち、ステップＳ８でＹｅｓと判定する場合、図３の制御を終了し、図２の制御を終了することになる。 Specifically, the control device 12 performs mixing control in the flow shown in FIG. 3, and continues the control of FIG. 3 while the normal control of step S7 continues (from the time when a Yes decision is made in step S6 until a Yes decision is made in step S8). When the control device 12 ends the normal control of step S7, that is, when a Yes decision is made in step S8, it ends the control of FIG. 3 and ends the control of FIG. 2.

制御装置１２は、ステップＳ６でＹｅｓと判定することにより図３の制御を開始した場合、ステップＳ１１において、図３の制御の開始又は前回のステップＳ１６の終了から所定時間（例えば、０．２５秒）が経過したか否かを判定し、経過したと判定した場合には、処理をステップＳ１２に進める。 When the control device 12 starts the control of FIG. 3 by determining Yes in step S6, it determines in step S11 whether a predetermined time (e.g., 0.25 seconds) has elapsed since the start of the control of FIG. 3 or the end of the previous step S16, and if it determines that the predetermined time has elapsed, it proceeds to step S12.

制御装置１２は、処理をステップＳ１２に進めた場合、ステップＳ１２においてＦＦバイパス率を算出する。制御装置１２は、このＦＦバイパス率は、例えば、以下の式（１）によって算出する。ＦＦバイパス率は、Ｂｆｆと表される。内洞ねらい温度は、例えば、予め定められた固定値であってもよく、設定温度等に応じて定められる更新値であってもよい。内洞ねらい温度は、Ｔａと表される。設定温度は、出湯口から放出される湯の目標温度であり、利用者がリモートコントローラ２４を操作することによって設定可能な設定値である。設定温度１２は、例えば制御装置１２において更新可能に記憶される。設定温度は、Ｔｔと表される。Ｔｉは、上述された入水温度である。式（１）は、内洞ねらい温度Ｔａと設定温度Ｔｔと入水温度Ｔｉとに基づいてＦＦバイパス率Ｂｆｆを算出する式である。
Ｂｆｆ＝（Ｔａ－Ｔｔ）／（Ｔａ－Ｔｉ）・・（１） When the process proceeds to step S12, the control device 12 calculates the FF bypass rate in step S12. The control device 12 calculates this FF bypass rate, for example, by the following formula (1). The FF bypass rate is represented as Bff. The inner cavity target temperature may be, for example, a predetermined fixed value, or may be an updated value determined according to the set temperature, etc. The inner cavity target temperature is represented as Ta. The set temperature is a target temperature of hot water discharged from the tap, and is a set value that can be set by the user operating the remote controller 24. The set temperature 12 is stored in the control device 12, for example, so that it can be updated. The set temperature is represented as Tt. Ti is the inlet water temperature described above. Formula (1) is a formula for calculating the FF bypass rate Bff based on the inner cavity target temperature Ta, the set temperature Tt, and the inlet water temperature Ti.
Bff = (Ta - Tt) / (Ta - Ti) (1)

制御装置１２は、ステップＳ１２においてＦＦバイパス率Ｂｆｆを算出した後、処理をステップＳ１３に進め、ステップＳ１３においてオフセットバイパス率を算出する。オフセットバイパス率は、Ｂｏｆと表される。制御装置１２は、このオフセットバイパス率を、例えば、以下の式（２）によって算出する。式（２）において、Ｔｂは、上述の出口温度Ｔｂである。式（２）では、Ｇの値が大きくなるほど、出口温度Ｔｂが内洞ねらい温度Ｔａに至るまでの上昇速度が大きくなる。なお、係数Ｇの設定方法は後述される。
Ｂｏｆ＝Ｇ×（Ｔａ－Ｔｂ）・・（２） After calculating the FF bypass ratio Bff in step S12, the control device 12 advances the process to step S13, where it calculates an offset bypass ratio. The offset bypass ratio is represented as Bof. The control device 12 calculates this offset bypass ratio, for example, by the following formula (2). In formula (2), Tb is the above-mentioned outlet temperature Tb. In formula (2), the larger the value of G, the faster the rate of increase of the outlet temperature Tb until it reaches the inner cavity target temperature Ta. The method of setting the coefficient G will be described later.
Bof = G × (Ta - Tb) (2)

制御装置１２は、ステップＳ１３においてオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出した後、処理をステップＳ１４に進め、ステップＳ１４においてＦＢバイパス率を算出する。このＦＢバイパス率は、出湯温度Ｔｒに基づいたバイパス率の補正値で、以下の式（３）によって計算される。αは定数である。ＦＢバイパス率は、Ｂｆｂと表される。式（３）は、出湯温度Ｔｒと設定温度Ｔｔと内洞ねらい温度Ｔａと入水温度Ｔｉとに基づいてＦＢバイパス率Ｂｆｂを算出する式である。
Ｂｆｂ＝（Ｔｒ－Ｔｔ）×α／（Ｔａ－Ｔｉ）・・（３） After calculating the offset bypass ratio Bof in step S13, the control device 12 advances the process to step S14, where it calculates the FB bypass ratio. This FB bypass ratio is a correction value of the bypass ratio based on the outlet hot water temperature Tr, and is calculated by the following formula (3). α is a constant. The FB bypass ratio is represented as Bfb. Formula (3) is a formula for calculating the FB bypass ratio Bfb based on the outlet hot water temperature Tr, the set temperature Tt, the inner cavity target temperature Ta, and the inlet water temperature Ti.
Bfb=(Tr-Tt)×α/(Ta-Ti) (3)

制御装置１２は、ステップＳ１４においてＦＢバイパス率Ｂｆｂを算出した後、処理をステップＳ１５に進め、ステップＳ１５において微分ＦＢバイパス率を算出する。この微分ＦＢバイパス率は、内胴温度の変化（傾き）に応じて後述の算出方法で決定される。微分ＦＢバイパス率は、Ｂｄと表される。 After calculating the FB bypass rate Bfb in step S14, the control device 12 advances the process to step S15, where it calculates the differential FB bypass rate. This differential FB bypass rate is determined by a calculation method described below according to the change (slope) of the inner body temperature. The differential FB bypass rate is represented as Bd.

制御装置１２は、ステップＳ１５において微分ＦＢバイパス率Ｂｄを算出した後、ステップＳ１２～Ｓ１５で算出されたＦＦバイパス率Ｂｆｆ、オフセットバイパス率Ｂｏｆ、ＦＢバイパス率Ｂｆｂ、微分ＦＢバイパス率Ｂｄを加算して、目標バイパス率Ｂｔを算出する。以下では、目標バイパス率は、Ｂｔと表される。目標バイパス率Ｂｔは、Ｂｔ＝Ｂｆｆ＋Ｂｏｆ＋Ｂｆｂ＋Ｂｄの式によって特定される。 After calculating the differential FB bypass rate Bd in step S15, the control device 12 adds the FF bypass rate Bff, the offset bypass rate Bof, the FB bypass rate Bfb, and the differential FB bypass rate Bd calculated in steps S12 to S15 to calculate the target bypass rate Bt. Hereinafter, the target bypass rate is represented as Bt. The target bypass rate Bt is determined by the formula Bt = Bff + Bof + Bfb + Bd.

制御装置１２は、ステップＳ１５において微分ＦＢバイパス率Ｂｄを算出する場合、例えば、図４のような流れで算出する。制御装置１２は、ステップＳ１５の処理を開始した場合、まず、図４のステップＳ２０において内胴温度の傾きを求める。この傾きは、検出された内胴温度と前回の制御で記憶された前回内胴温度との差を求めることで得る。こうして得られた内胴温度は、次回に使用する前回内胴温度としてＳ１１で記憶される。 When calculating the differential FB bypass rate Bd in step S15, the control device 12 performs the calculation according to the flow shown in FIG. 4, for example. When the control device 12 starts the processing of step S15, it first calculates the gradient of the inner body temperature in step S20 of FIG. 4. This gradient is obtained by calculating the difference between the detected inner body temperature and the previous inner body temperature stored in the previous control. The inner body temperature obtained in this way is stored in S11 as the previous inner body temperature to be used next time.

次に、Ｓ２２では、Ｓ２０で得られた内胴温度の傾きが、－０．１℃を超えているか否か、すなわち低下傾向にないか否かを判別する。ここで傾きが－０．１℃を超えていれば、低下傾向でないとして、Ｓ２３で内胴温度の傾きは０とする。一方、傾きが－０．１℃を超えていなければ、低下傾向であるとして、Ｓ２４で、以下の式（４）によって今回の微分ＦＢバイパス率を算出する。
今回の微分ＦＢバイパス率＝内胴温度傾き×３０／（内胴ねらい温度－入水温度）・・（４） Next, in S22, it is determined whether the gradient of the inner body temperature obtained in S20 exceeds -0.1°C, i.e., whether there is no downward trend. If the gradient exceeds -0.1°C, it is determined that there is no downward trend, and in S23, the gradient of the inner body temperature is set to 0. On the other hand, if the gradient does not exceed -0.1°C, it is determined that there is a downward trend, and in S24, the current differential FB bypass rate is calculated by the following formula (4).
This time's differential FB bypass rate = inner body temperature gradient x 30 / (inner body target temperature - inlet water temperature) (4)

制御装置１２は、Ｓ２５の判別では、前回算出して記憶された前回微分ＦＢバイパス率が、Ｓ１４で得た今回の微分ＦＢバイパス率を下回っているか否かを判別する。ここで前回微分ＦＢバイパス率が今回の微分ＦＢバイパス率を下回っていなければ、Ｓ２７において、今回の微分ＦＢバイパス率を微分ＦＢバイパス率Ｂｄとし、これを次回使用する前回微分ＦＢバイパス率として記憶する。一方、前回微分ＦＢバイパス率が今回の微分ＦＢバイパス率を下回っていれば、Ｓ２６において、以下の式（５）によって微分ＦＢバイパス率を修正する。これは、前回微分ＦＢバイパス率と今回の微分ＦＢバイパス率とを用いて平滑化した微分ＦＢバイパス率を得るものである。
微分ＦＢバイパス率Ｂｄ＝（前回微分ＦＢバイパス率×ｍ＋今回の微分ＦＢバイパス率×ｎ）／（ｍ＋ｎ） （但し、ｍ＞ｎ）・・（５）
こうしてＳ２４或いはＳ２６で得られた微分ＦＢバイパス率を図２における目標バイパス率の算出に用いることになる。なお、図４を参照して説明された上述の微分ＦＢバイパス率Ｂｄの決定方法はあくまで一例であり、上述の決定方法を多少修正してもよく、他の決定方法によって微分ＦＢバイパス率Ｂｄを算出してもよい。 In the judgment in S25, the control device 12 judges whether or not the previous differential FB bypass rate calculated and stored last time is lower than the current differential FB bypass rate obtained in S14. If the previous differential FB bypass rate is not lower than the current differential FB bypass rate, in S27, the current differential FB bypass rate is set as the differential FB bypass rate Bd, and this is stored as the previous differential FB bypass rate to be used next time. On the other hand, if the previous differential FB bypass rate is lower than the current differential FB bypass rate, in S26, the differential FB bypass rate is corrected by the following formula (5). This is to obtain a smoothed differential FB bypass rate using the previous differential FB bypass rate and the current differential FB bypass rate.
Differential FB bypass rate Bd = (previous differential FB bypass rate × m + current differential FB bypass rate × n) / (m + n) (where m > n) (5)
The differential FB bypass ratio obtained in S24 or S26 in this manner is used to calculate the target bypass ratio in Fig. 2. The method of determining the differential FB bypass ratio Bd described above with reference to Fig. 4 is merely an example, and the above-mentioned method may be slightly modified, or the differential FB bypass ratio Bd may be calculated by another method.

４．係数Ｇの設定方法
図１に示される代表例では、出口温度検出部の一例に相当する第２サーミスタ２２が温度を検出する位置が第１位置である。第２サーミスタ２２は、熱交換器５から出湯管７に流れ込む湯水の温度を出口温度として上記第１位置にて検出する。そして、代表例では、出湯温度検出部の一例に相当する第１サーミスタ２１が温度を検出する位置が第２位置である。第１サーミスタ２１は、出湯管７における上記第１位置よりも下流側の上記第２位置にて出湯管７を流れる湯水の温度を出湯温度として検出する。そして、代表例では、水量センサ１７が検出する水量Ｗｔが総水量の一例に相当する。総水量Ｗｔは、バイパス管１６を流れる水の量である通水量Ｗ２と、入水管６においてバイパス管１６よりも熱交換器５側へ供給される水の量である供給水量Ｗ１と、の和である。そして、バイパス率Ｂは、総水量Ｗｔに対する通水量Ｗ２の比率（Ｗ２／Ｗｔ）である。 4. Method of Setting the Coefficient G In the representative example shown in FIG. 1, the position where the second thermistor 22, which corresponds to an example of an outlet temperature detector, detects the temperature is the first position. The second thermistor 22 detects the temperature of the hot water flowing from the heat exchanger 5 into the hot water outlet pipe 7 as the outlet temperature at the first position. In the representative example, the position where the first thermistor 21, which corresponds to an example of an outlet temperature detector, detects the temperature is the second position. The first thermistor 21 detects the temperature of the hot water flowing through the hot water outlet pipe 7 at the second position downstream of the first position in the hot water outlet pipe 7 as the outlet temperature. In the representative example, the water volume Wt detected by the water volume sensor 17 corresponds to an example of the total water volume. The total water volume Wt is the sum of the water flow volume W2, which is the amount of water flowing through the bypass pipe 16, and the water supply volume W1, which is the amount of water supplied to the heat exchanger 5 side of the bypass pipe 16 in the water inlet pipe 6. The bypass ratio B is the ratio (W2/Wt) of the flow rate W2 to the total water volume Wt.

給湯器１では、制御装置１２がバイパス弁１９を調整することにより通水量Ｗ２が調整され、このように通水量Ｗ２が調整されることによりバイパス率Ｂが調整される。制御装置１２は、短時間毎に目標バイパス率Ｂｔを算出し、目標バイパス率Ｂｔの算出毎（図３のステップＳ１６の実行毎）に、各バイパス弁１９の開度を新しい目標バイパス率Ｂｔとなる開度にすることにより、バイパス率Ｂを目標バイパス率Ｂｔに調整する。 In the water heater 1, the control device 12 adjusts the bypass valve 19 to adjust the water flow rate W2, and thus adjusts the bypass ratio B. The control device 12 calculates the target bypass ratio Bt every short period of time, and adjusts the bypass ratio B to the target bypass ratio Bt by setting the opening degree of each bypass valve 19 to the opening degree that results in the new target bypass ratio Bt each time the target bypass ratio Bt is calculated (each time step S16 in FIG. 3 is executed).

制御装置１２は、ステップＳ１３においてオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出する場合、上述したように、ステップＳ１３の実行時点の内洞ねらい温度Ｔａと出口温度Ｔｂとに基づいて、Ｂｏｆ＝Ｇ×（Ｔａ－Ｔｂ）の算出式によってオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出する。即ち、制御装置１２は、予め定められたねらい温度（内洞ねらい温度Ｔａ）から第２サーミスタ２２（出口温度検出部）によって検出される出口温度Ｔｂを減じた値（Ｔａ－Ｔｂ）に対して係数Ｇを乗じることによりオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出する。そして、制御装置１２は、ステップＳ１３での算出の際に用いる係数Ｇを、ステップＳ１３の実行時点の設定温度Ｔｔと、総水量Ｗｔと、ステップＳ１３の実行開始時点における燃焼開始からの経過時間ｔｐとに基づいて、基づいて以下の方法で決定する。経過時間ｔｐは、ガスバーナ４Ａの燃焼開始からステップＳ１３の実行開始時点までの経過時間である。 When the control device 12 calculates the offset bypass ratio Bof in step S13, as described above, it calculates the offset bypass ratio Bof by the calculation formula Bof = G x (Ta - Tb) based on the inner cavity target temperature Ta and the outlet temperature Tb at the time of execution of step S13. That is, the control device 12 calculates the offset bypass ratio Bof by multiplying the value (Ta - Tb) obtained by subtracting the outlet temperature Tb detected by the second thermistor 22 (outlet temperature detection unit) from the predetermined target temperature (inner cavity target temperature Ta) by the coefficient G. Then, the control device 12 determines the coefficient G used in the calculation in step S13 based on the set temperature Tt at the time of execution of step S13, the total water volume Wt, and the elapsed time tp from the start of combustion at the start of execution of step S13, using the following method. The elapsed time tp is the elapsed time from the start of combustion of the gas burner 4A to the start of execution of step S13.

代表例では、上記経過時間ｔｐが予め定められた基準時間以下である場合が加熱初期であり、上記経過時間ｔｐが上記基準時間を超えた場合が加熱初期後の期間である。制御装置１２は、ステップＳ１３の処理を実行する場合、当該処理の開始時点までの経過時間ｔｐが上記基準時間以下である場合、第１の係数決定方法で算出される第１係数Ｇ１を上記係数Ｇとして用いる。制御装置１２は、ステップＳ１３の処理の開始時点までの経過時間ｔｐが上記基準時間を超えている場合において、ステップＳ１３の処理の開始時点での設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ未満である場合には、第２の係数決定方法で算出される第２係数Ｇ２を上記係数Ｇとして用いる。制御装置１２は、ステップＳ１３の処理の開始時点までの経過時間ｔｐが上記基準時間を超えている場合であっても、ステップＳ１３の処理の開始時点での設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ以上である場合には、第１の係数決定方法で算出される第１係数Ｇ１を上記係数Ｇとして用いる。 In a representative example, the time tp elapsed until the start of step S13 is equal to or less than a predetermined reference time, which is the initial heating period, and the time tp elapsed until the start of step S13 is equal to or less than the reference time, which is the period after the initial heating period. When executing the process of step S13, if the time tp elapsed until the start of the process is equal to or less than the reference time, the control device 12 uses the first coefficient G1 calculated by the first coefficient determination method as the coefficient G. If the time tp elapsed until the start of step S13 exceeds the reference time and the set temperature Tt at the start of step S13 is less than the threshold temperature Tth, the control device 12 uses the second coefficient G2 calculated by the second coefficient determination method as the coefficient G. Even if the time tp elapsed until the start of step S13 exceeds the reference time, if the set temperature Tt at the start of step S13 is equal to or greater than the threshold temperature Tth, the control device 12 uses the first coefficient G1 calculated by the first coefficient determination method as the coefficient G.

代表例では、ステップＳ１３の処理の開始時点までの経過時間ｔｐが基準時間以下である条件、又は、ステップＳ１３の処理の開始時点までの経過時間ｔｐが基準時間を超え且つステップＳ１３の処理の開始時点での設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ以上である条件、を満たす場合が第１条件を満たす場合である。また、ステップＳ１３の処理の開始時点までの経過時間ｔｐが基準時間を超え且つステップＳ１３の処理の開始時点での設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ未満である条件、を満たす場合が第２条件を満たす場合である。図５は、経過時間ｔｐが基準時間以下である場合の水量と係数との対応関係を示す表である。図６の左の表は、経過時間ｔｐが基準時間を超える場合において設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ未満である場合の水量と係数との対応関係を示す表である。図６の右の表は、経過時間ｔｐが基準時間を超える場合において設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ以上である場合の水量と係数との対応関係を示す表である。 In a typical example, the first condition is satisfied when the elapsed time tp until the start of the processing of step S13 is less than the reference time, or when the elapsed time tp until the start of the processing of step S13 exceeds the reference time and the set temperature Tt at the start of the processing of step S13 is equal to or greater than the threshold temperature Tth. The second condition is satisfied when the elapsed time tp until the start of the processing of step S13 exceeds the reference time and the set temperature Tt at the start of the processing of step S13 is less than the threshold temperature Tth. FIG. 5 is a table showing the correspondence between the amount of water and the coefficient when the elapsed time tp is less than the reference time. The left table in FIG. 6 is a table showing the correspondence between the amount of water and the coefficient when the elapsed time tp exceeds the reference time and the set temperature Tt is less than the threshold temperature Tth. The right table in FIG. 6 is a table showing the correspondence between the amount of water and the coefficient when the elapsed time tp exceeds the reference time and the set temperature Tt is equal to or greater than the threshold temperature Tth.

図５、図６、図７のように、制御装置１２は、上記第１条件を満たす場合、第１の係数決定方法で第１係数Ｇ１を決定し、この第１係数Ｇ１を係数Ｇに用いる。具体的には、上記第１条件を満たす場合において総水量ＷｔがＸ１未満である場合の第１係数Ｇ１を、Ｇａ１とし、総水量ＷｔがＸ３以上である場合の第１係数Ｇ１を、Ｇａ３とする。上記第１条件を満たす場合において総水量ＷｔがＸ１以上且つＸ２未満である場合の第１係数Ｇ１は、二点（Ｘ１，Ｇａ１）（Ｘ２，Ｇａ２）を通る直線式によって求められる値とする。具体的には、水量がＸである場合に、Ｇ１－Ｇａ１＝（（Ｇａ２－Ｇａ１）／（Ｘ２－Ｘ１））×（Ｘ－Ｘ１）によって求められる第１係数Ｇ１を係数Ｇとして用いる。上記第１条件を満たす場合において総水量ＷｔがＸ２以上且つＸ３未満である場合の第１係数Ｇ１は、二点（Ｘ２，Ｇａ２）（Ｘ３，Ｇａ３）を通る直線式によって求められる値とする。具体的には、水量がＸである場合に、Ｇ１－Ｇａ２＝（（Ｇａ３－Ｇａ３）／（Ｘ３－Ｘ２））×（Ｘ－Ｘ２）によって求められる第１係数Ｇ１を係数Ｇとして用いる。 As shown in Figures 5, 6 and 7, when the first condition is satisfied, the control device 12 determines the first coefficient G1 by the first coefficient determination method and uses this first coefficient G1 as the coefficient G. Specifically, when the first condition is satisfied and the total water volume Wt is less than X1, the first coefficient G1 is set to Ga1, and when the total water volume Wt is X3 or more, the first coefficient G1 is set to Ga3. When the first condition is satisfied and the total water volume Wt is X1 or more and less than X2, the first coefficient G1 is set to a value determined by a linear equation passing through two points (X1, Ga1) and (X2, Ga2). Specifically, when the water volume is X, the first coefficient G1 determined by G1-Ga1=((Ga2-Ga1)/(X2-X1))x(X-X1) is used as the coefficient G. When the first condition is satisfied and the total water volume Wt is equal to or greater than X2 and less than X3, the first coefficient G1 is a value calculated using a linear equation that passes through two points (X2, Ga2) and (X3, Ga3). Specifically, when the water volume is X, the first coefficient G1 calculated using G1-Ga2=((Ga3-Ga3)/(X3-X2))×(X-X2) is used as the coefficient G.

図６、図７のように、制御装置１２は、上記第２条件を満たす場合、第２の係数決定方法で第２係数Ｇ２を決定し、この第２係数Ｇ２を係数Ｇに用いる。具体的には、上記第２条件を満たす場合において総水量ＷｔがＸ１未満である場合の第２係数Ｇ２を、Ｇｂ１とし、総水量ＷｔがＸ３以上である場合の第２係数Ｇ２を、Ｇｂ３とする。上記第２条件を満たす場合において総水量ＷｔがＸ１以上且つＸ２未満である場合の第２係数Ｇ２は、二点（Ｘ１，Ｇｂ１）（Ｘ２，Ｇｂ２）を通る直線式によって求められる値とする。具体的には、水量がＸである場合に、Ｇ２－Ｇｂ１＝（（Ｇｂ２－Ｇｂ１）／（Ｘ２－Ｘ１））×（Ｘ－Ｘ１）によって求められる第２係数Ｇ２を係数Ｇとして用いる。上記第２条件を満たす場合において総水量ＷｔがＸ２以上且つＸ３未満である場合の第２係数Ｇ２は、二点（Ｘ２，Ｇｂ２）（Ｘ３，Ｇｂ３）を通る直線式によって求められる値とする。具体的には、水量がＸである場合に、Ｇ２－Ｇｂ２＝（（Ｇｂ３－Ｇｂ３）／（Ｘ３－Ｘ２））×（Ｘ－Ｘ２）によって求められる第１係数Ｇ１を係数Ｇとして用いる。 As shown in Figures 6 and 7, when the second condition is satisfied, the control device 12 determines the second coefficient G2 by the second coefficient determination method, and uses this second coefficient G2 as the coefficient G. Specifically, when the second condition is satisfied and the total water volume Wt is less than X1, the second coefficient G2 is set to Gb1, and when the total water volume Wt is X3 or more, the second coefficient G2 is set to Gb3. When the second condition is satisfied and the total water volume Wt is X1 or more and less than X2, the second coefficient G2 is set to a value determined by a linear equation passing through two points (X1, Gb1) and (X2, Gb2). Specifically, when the water volume is X, the second coefficient G2 determined by G2-Gb1=((Gb2-Gb1)/(X2-X1))x(X-X1) is used as the coefficient G. When the second condition is satisfied and the total water volume Wt is equal to or greater than X2 and less than X3, the second coefficient G2 is a value calculated using a linear equation that passes through two points (X2, Gb2) and (X3, Gb3). Specifically, when the water volume is X, the first coefficient G1 calculated using G2-Gb2=((Gb3-Gb3)/(X3-X2))×(X-X2) is used as the coefficient G.

上述の式において、Ｇａ１＜Ｇａ２＜Ｇａ３である。また、Ｇｂ１＜Ｇｂ２＜Ｇｂ３である。更に、Ｇａ１＞Ｇｂ１、Ｇａ２＞Ｇｂ２、Ｇａ３＞Ｇｂ３である。具体的には、Ｇａ１＞Ｇｂ３である。Ｇａ１は、例えば、０．０２５であり、Ｇａ２は、例えば、０．０６であり、Ｇａ３は、例えば、０．０８である。Ｇｂ１は、例えば、０．００５であり、Ｇｂ２は、例えば、０．０１２であり、Ｇｂ３は、例えば、０．０１６である。Ｘ１は、例えば、２（L/min）であり、Ｘ２は、例えば、１０（L/min）であり、Ｘ３は、例えば、１５（L/min）である。閾値温度Ｔｔｈは、例えば、華氏１２５度である。 In the above formula, Ga1<Ga2<Ga3. Also, Gb1<Gb2<Gb3. Furthermore, Ga1>Gb1, Ga2>Gb2, and Ga3>Gb3. Specifically, Ga1>Gb3. Ga1 is, for example, 0.025, Ga2 is, for example, 0.06, and Ga3 is, for example, 0.08. Gb1 is, for example, 0.005, Gb2 is, for example, 0.012, and Gb3 is, for example, 0.016. X1 is, for example, 2 (L/min), X2 is, for example, 10 (L/min), and X3 is, for example, 15 (L/min). The threshold temperature Tth is, for example, 125 degrees Fahrenheit.

このように、制御装置１２は、上述の方法で係数Ｇを決定し、オフセットバイパス率Ｂｏｆが大きいほどバイパス率Ｂを大きくするようにバイパス弁１９を調整し、出湯温度Ｔｒを設定温度Ｔｔに近づけるように調整制御を行う。そして、上述したように、制御装置１２は、ガスバーナ４Ａの燃焼開始後の上記加熱初期には、係数Ｇとして、第１の係数決定方法で算出された第１係数Ｇ１を用いてオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出する第１調整制御を行い、上記加熱初期の後の期間には、係数Ｇとして、第２の係数決定方法で算出された第２係数Ｇ２を用いてオフセットバイパス率Ｂｏｆを算出する第２調整制御を行う。そして、所定条件が成立した場合、具体的には、設定温度Ｔｔが閾値温度未満である場合、第１係数Ｇ１よりも第２係数Ｇ２を低く決定する決定方法で係数Ｇを決定する。 In this way, the control device 12 determines the coefficient G by the above-mentioned method, adjusts the bypass valve 19 so that the bypass ratio B increases as the offset bypass ratio Bof increases, and performs adjustment control so that the tap temperature Tr approaches the set temperature Tt. Then, as described above, the control device 12 performs a first adjustment control to calculate the offset bypass ratio Bof using the first coefficient G1 calculated by the first coefficient determination method as the coefficient G during the initial heating period after the start of combustion of the gas burner 4A, and performs a second adjustment control to calculate the offset bypass ratio Bof using the second coefficient G2 calculated by the second coefficient determination method as the coefficient G during the period after the initial heating period. Then, when a predetermined condition is met, specifically, when the set temperature Tt is less than the threshold temperature, the coefficient G is determined by a determination method that determines the second coefficient G2 to be lower than the first coefficient G1.

３．効果の例
給湯器１は、加熱初期にはオフセットバイパス率Ｂｏｆをより大きく設定し、熱交換器５の加熱を促進することができる。よって、給湯器１は、加熱初期には熱交換器５の温度を早期に上昇させてドレンの発生を抑制することができる。一方で、給湯器１は、加熱初期の後の期間に、オフセットバイパス率Ｂｏｆを相対的に低く設定し、ねらい温度（内洞ねらい温度Ｔａ）に緩やかに近づけることができる。よって、給湯器１は、出口温度Ｔｂがある程度上昇した後に、ねらい温度Ｔａ付近で出口温度Ｔｂが急激かつ大きく変化することを抑制することができ、ねらい温度Ｔａ付近で出口温度Ｔｂの上昇と下降が繰り返されるハンチング現象を抑えやすい。 3. Example of effect The water heater 1 can set the offset bypass ratio Bof larger in the initial heating stage to promote the heating of the heat exchanger 5. Therefore, the water heater 1 can raise the temperature of the heat exchanger 5 early in the initial heating stage to suppress the generation of drainage. On the other hand, the water heater 1 can set the offset bypass ratio Bof relatively low in the period after the initial heating stage to gradually approach the target temperature (inner cavity target temperature Ta). Therefore, the water heater 1 can suppress the outlet temperature Tb from changing suddenly and significantly around the target temperature Ta after the outlet temperature Tb has risen to a certain degree, and can easily suppress the hunting phenomenon in which the outlet temperature Tb repeatedly rises and falls around the target temperature Ta.

図８は、第２の係数決定方法を用いずに第１の係数決定方法のみを用いて給湯動作を行った場合の実験結果の一例であり、入水温度が摂氏２５度、設定温度Ｔｔが華氏１００度、総水量Ｗｔが３（L/min）の場合の例である。図９は、第２の係数決定方法を用いずに第１の係数決定方法のみを用いて給湯動作を行った場合の実験結果の一例であり、入水温度が摂氏２５度、設定温度Ｔｔが華氏１００度、総水量Ｗｔが１０（L/min）の場合の例である。図８、図９のように、第２の係数決定方法を用いない場合には、内洞温度（出口温度Ｔｂ）の上下動が繰り返されてしまい、出湯温度が安定しにくい。一方、図１０は、本願発明を適用した一例であり、入水温度が摂氏２５度、設定温度Ｔｔが華氏１００度、総水量Ｗｔが１０（L/min）の場合の例である。図１０のように、本願発明を適用した場合には、内洞温度（出口温度Ｔｂ）が早期に上昇しやすく、ある程度の時間で内洞温度（出口温度Ｔｂ）や出湯温度Ｔｒが安定しやすい。 Figure 8 shows an example of an experimental result when hot water supply operation is performed using only the first coefficient determination method without using the second coefficient determination method, where the inlet water temperature is 25 degrees Celsius, the set temperature Tt is 100 degrees Fahrenheit, and the total water volume Wt is 3 (L/min). Figure 9 shows an example of an experimental result when hot water supply operation is performed using only the first coefficient determination method without using the second coefficient determination method, where the inlet water temperature is 25 degrees Celsius, the set temperature Tt is 100 degrees Fahrenheit, and the total water volume Wt is 10 (L/min). As in Figures 8 and 9, when the second coefficient determination method is not used, the inner cavity temperature (outlet temperature Tb) repeatedly rises and falls, making it difficult to stabilize the outlet hot water temperature. On the other hand, Figure 10 shows an example of the application of the present invention, where the inlet water temperature is 25 degrees Celsius, the set temperature Tt is 100 degrees Fahrenheit, and the total water volume Wt is 10 (L/min). As shown in FIG. 10, when the present invention is applied, the inner cavity temperature (outlet temperature Tb) tends to rise quickly, and the inner cavity temperature (outlet temperature Tb) and the tap water temperature Tr tend to stabilize after a certain amount of time.

給湯器１において制御装置１２は、設定温度Ｔｔが閾値温度Ｔｔｈ未満である場合に、第１係数Ｇ１よりも第２係数Ｇ２を低く決定する決定方法で係数Ｇを決定する。設定温度Ｔｔが相対的に小さい場合、熱交換器５の温度がある程度上昇した後に出口温度Ｔｂを急激に変化させる方法を用いると、出口温度Ｔｂがねらい温度Ｔａを超えてより大きく上昇しやすくなる。しかしながら、給湯器１のように、熱交換器５の温度がある程度上昇した後に出口温度Ｔｂが急激かつ大きく変化することを抑制すれば、設定温度Ｔｔが相対的に小さい場合に出口温度Ｔｂがねらい温度Ｔａを大きく超えて上昇しすぎることを抑えやすくなる。 In the water heater 1, the control device 12 determines the coefficient G by a determination method in which the second coefficient G2 is set lower than the first coefficient G1 when the set temperature Tt is less than the threshold temperature Tth. When the set temperature Tt is relatively small, if a method is used in which the outlet temperature Tb is changed suddenly after the temperature of the heat exchanger 5 has risen to a certain degree, the outlet temperature Tb is more likely to rise more significantly beyond the target temperature Ta. However, as in the water heater 1, if the outlet temperature Tb is prevented from changing suddenly and significantly after the temperature of the heat exchanger 5 has risen to a certain degree, it becomes easier to prevent the outlet temperature Tb from rising too much beyond the target temperature Ta when the set temperature Tt is relatively small.

給湯器１は、加熱初期には、水量が大きいほど熱交換器５の加熱度合いを大きく調整するように水量に合わせた加熱を行い、いずれの水量の場合でも、オフセットバイパス率Ｂｏｆをより大きく設定して熱交換器５の加熱を促進することができる。一方で、この給湯器１は、加熱初期の後の期間にも、水量が大きいほど熱交換器５の加熱度合いを大きく調整するように水量に合わせた加熱を行うが、第２係数Ｇ２を用いる場合には、いずれの水量の場合でも、オフセットバイパス率Ｂｏｆをより小さく設定し、ねらい温度付近Ｔａで出口温度Ｔｂが急激かつ大きく変化することを抑制することができる。 In the initial heating stage, the water heater 1 performs heating according to the amount of water so that the greater the amount of water, the greater the degree of heating of the heat exchanger 5 is adjusted, and for any amount of water, the offset bypass rate Bof can be set to a larger value to promote heating of the heat exchanger 5. On the other hand, in the period after the initial heating stage, the water heater 1 also performs heating according to the amount of water so that the greater the amount of water, the greater the degree of heating of the heat exchanger 5 is adjusted, but when the second coefficient G2 is used, the offset bypass rate Bof can be set to a smaller value for any amount of water, and a sudden and large change in the outlet temperature Tb near the target temperature Ta can be suppressed.

＜他の実施形態＞
本発明は、上記記述及び図面によって説明された実施形態に限定されるものではない。例えば、上述又は後述の実施形態の特徴は、矛盾しない範囲であらゆる組み合わせが可能である。また、上述又は後述の実施形態のいずれの特徴も、必須のものとして明示されていなければ省略することもできる。さらに、上述された実施形態は、次のように変更されてもよい。 <Other embodiments>
The present invention is not limited to the embodiments described above and in the drawings. For example, the features of the above or later described embodiments can be combined in any combination within a range that does not contradict. Furthermore, any feature of the above or later described embodiments can be omitted unless it is clearly stated as essential. Furthermore, the above described embodiments may be modified as follows.

上述された実施形態はあくまで一例であり、適宜設計変更可能である。例えば、給湯器１は、出湯管から分岐する経路を介して浴槽に湯を供給し得るように構成されていてもよい。 The above-described embodiment is merely an example, and the design can be modified as appropriate. For example, the water heater 1 may be configured to supply hot water to the bathtub through a path branching off from the hot water outlet pipe.

上述された実施形態では、通常制御時の目標バイパス率Ｂｔは、Ｂｔ＝Ｂｆｆ＋Ｂｏｆ＋Ｂｆｂ＋Ｂｄの式によって算出されるが、この例に限定されず、Ｂｆｆ、Ｂｆｂ、Ｂｄの一部が省略されたり、これらの一部の算出方法が変更されたり、補正値が加えられたりしてもよい。 In the embodiment described above, the target bypass rate Bt during normal control is calculated by the formula Bt = Bff + Bof + Bfb + Bd, but this is not limited to this example, and some of Bff, Bfb, and Bd may be omitted, some of the calculation methods for these may be changed, or correction values may be added.

上述された実施形態では、図２のＳ３のバイパス抑制制御やＳ５のバイパス増大制御が行われるが、これらのうちのいずれか一方又は両方の制御を省略してもよい。例えば、図２のステップＳ２の後にステップＳ７の処理を行うようにしてもよく、ステップＳ４でＹｅｓと判定される場合に、ステップＳ７の制御を行うようにしてもよく、図２の制御において、ステップＳ３、Ｓ４の制御を省略してもよい。 In the embodiment described above, the bypass suppression control of S3 and the bypass increase control of S5 in FIG. 2 are performed, but either or both of these controls may be omitted. For example, the processing of step S7 may be performed after step S2 in FIG. 2, the control of step S7 may be performed if the answer to step S4 is Yes, and the controls of steps S3 and S4 in FIG. 2 may be omitted.

なお、今回開示された実施の形態は全ての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は、今回開示された実施の形態に限定されるものではなく、特許請求の範囲によって示された範囲内又は特許請求の範囲と均等の範囲内での全ての変更が含まれることが意図される。 The embodiments disclosed herein should be considered to be illustrative and not restrictive in all respects. The scope of the present invention is not limited to the embodiments disclosed herein, but is intended to include all modifications within the scope of the claims or within the scope equivalent to the claims.

１ ：給湯器
４Ａ ：ガスバーナ
５ ：熱交換器
５Ａ ：伝熱管
６ ：入水管
７ ：出湯管
１２ ：制御装置
１６ ：バイパス管
１９ ：バイパス弁
２１ ：第１サーミスタ（出湯温度検出部）
２２ ：第２サーミスタ（出口温度検出部） 1: Water heater 4A: Gas burner 5: Heat exchanger 5A: Heat transfer pipe 6: Water inlet pipe 7: Hot water outlet pipe 12: Control device 16: Bypass pipe 19: Bypass valve 21: First thermistor (Hot water outlet temperature detection unit)
22: Second thermistor (outlet temperature detection section)

Claims (3)

ガスを燃焼させ、前記ガスの燃焼によって生じた排気を供給するガスバーナと、
前記ガスバーナから供給される前記排気によって加熱される伝熱管を備える熱交換器と、
水を導入する入水口と前記伝熱管との間に設けられ、前記伝熱管に水を供給する入水管と、
前記伝熱管の下流側に接続され、前記伝熱管から供給される湯を流す出湯管と、
前記入水管から分岐する水のバイパス経路を構成するとともに前記出湯管に接続され、前記バイパス経路を介して前記出湯管に水を流し得るバイパス管と、
前記入水管から前記バイパス管を介して前記出湯管に流れる水の通水量を調整するバイパス弁と、
前記バイパス弁を制御する制御装置と、
前記熱交換器から前記出湯管に流れ込む湯水の出口温度を第１位置にて検出する出口温度検出部と、
前記出湯管における前記第１位置よりも下流側の第２位置にて出湯温度を検出する出湯温度検出部と、
を有し、
前記通水量と、前記入水管において前記バイパス管よりも前記熱交換器側へ供給される供給水量と、の和を総水量とし、前記総水量に対する前記通水量の比率をバイパス率とした場合に、前記バイパス弁によって前記通水量が調整されることにより前記バイパス率が調整され、
前記制御装置は、
予め定められたねらい温度から前記出口温度検出部によって検出される前記出口温度を減じた値に対して係数を乗じることによりオフセットバイパス率を算出し、
前記オフセットバイパス率が大きいほど前記バイパス率を大きくするように前記バイパス弁を調整し、前記出湯温度を設定温度に近づけるように調整制御を行い、
前記ガスバーナの燃焼開始後の加熱初期には、前記係数として第１係数を用いて前記オフセットバイパス率を算出する第１調整制御を行い、
前記加熱初期の後、前記係数として第２係数を用いて前記オフセットバイパス率を算出する第２調整制御を行い
常に、又は所定条件が成立した場合に、前記第１係数よりも前記第２係数を低く決定する決定方法で前記係数を決定する
給湯器。 a gas burner for burning a gas and supplying exhaust gas generated by the burning of the gas;
a heat exchanger including a heat transfer tube heated by the exhaust gas supplied from the gas burner;
a water inlet pipe provided between a water inlet for introducing water and the heat transfer tube and supplying water to the heat transfer tube;
A hot water outlet pipe connected to the downstream side of the heat transfer tube and through which hot water supplied from the heat transfer tube flows;
a bypass pipe which constitutes a bypass path for water branching off from the water inlet pipe and is connected to the hot water outlet pipe, and which allows water to flow to the hot water outlet pipe via the bypass path;
a bypass valve for adjusting the amount of water flowing from the water inlet pipe through the bypass pipe to the hot water outlet pipe;
A control device for controlling the bypass valve;
An outlet temperature detection unit that detects an outlet temperature of hot water flowing from the heat exchanger to the hot water outlet pipe at a first position;
a hot water outlet temperature detection unit that detects a hot water outlet temperature at a second position downstream of the first position in the hot water outlet pipe;
having
The bypass valve adjusts the water flow rate and the bypass ratio when the sum of the water flow rate and the water supply rate supplied to the heat exchanger side from the bypass pipe in the water inlet pipe is defined as a total water amount, and the ratio of the water flow rate to the total water amount is defined as a bypass ratio.
The control device includes:
calculating an offset bypass ratio by multiplying a value obtained by subtracting the outlet temperature detected by the outlet temperature detection unit from a predetermined target temperature by a coefficient;
The bypass valve is adjusted so that the bypass ratio is increased as the offset bypass ratio is increased, and adjustment control is performed so that the outlet hot water temperature approaches a set temperature.
At an initial stage of heating after the start of combustion of the gas burner, a first adjustment control is performed to calculate the offset bypass ratio by using a first coefficient as the coefficient;
After the initial heating period, a second adjustment control is performed to calculate the offset bypass ratio using a second coefficient as the coefficient, and the coefficient is determined by a determination method that always determines the second coefficient to be lower than the first coefficient, or when a specified condition is satisfied. 前記制御装置は、前記設定温度が閾値温度未満である場合に、前記第１係数よりも前記第２係数を低く決定する決定方法で前記係数を決定する
請求項１に記載の給湯器。 The water heater according to claim 1 , wherein the control device determines the coefficient by a determination method in which the second coefficient is set to be lower than the first coefficient when the set temperature is lower than a threshold temperature. 前記通水量を検出する水量検出部を有し、
前記制御装置は、前記係数として前記第１係数及び前記第２係数のいずれを決定する場合でも、前記水量検出部によって検出される前記通水量が大きいほど前記係数を大きくし、
前記決定方法は、前記水量検出部によって検出される前記通水量がいずれの値でも場合でも、当該値に基づいて決定される前記第１係数よりも当該値に基づいて決定される前記第２係数の方が低い
請求項１又は請求項２に記載の給湯器。 A water flow detection unit detects the amount of water passing through the water flow passage.
The control device, regardless of whether the first coefficient or the second coefficient is determined as the coefficient, increases the coefficient as the water flow rate detected by the water flow detection unit increases,
The water heater of claim 1 or claim 2, wherein the determination method is such that, regardless of the value of the water flow detected by the water volume detection unit, the second coefficient determined based on the value is lower than the first coefficient determined based on the value.

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