JP2024078470A - Hydroball and its manufacturing method - Google Patents
Hydroball and its manufacturing method Download PDFInfo
- Publication number
- JP2024078470A JP2024078470A JP2022190865A JP2022190865A JP2024078470A JP 2024078470 A JP2024078470 A JP 2024078470A JP 2022190865 A JP2022190865 A JP 2022190865A JP 2022190865 A JP2022190865 A JP 2022190865A JP 2024078470 A JP2024078470 A JP 2024078470A
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- mullet
- hydroballs
- fired
- pumice
- baked
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Pending
Links
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims abstract description 15
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims abstract description 39
- 239000008262 pumice Substances 0.000 claims abstract description 26
- 238000010521 absorption reaction Methods 0.000 claims abstract description 16
- 241000894006 Bacteria Species 0.000 claims abstract description 7
- 238000010304 firing Methods 0.000 claims description 29
- 229910001583 allophane Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000004575 stone Substances 0.000 claims description 5
- 230000008635 plant growth Effects 0.000 abstract description 7
- 241001502129 Mullus Species 0.000 description 95
- 229910021538 borax Inorganic materials 0.000 description 13
- 239000004328 sodium tetraborate Substances 0.000 description 13
- 235000010339 sodium tetraborate Nutrition 0.000 description 13
- 241000196324 Embryophyta Species 0.000 description 12
- 239000011148 porous material Substances 0.000 description 12
- 241001536358 Fraxinus Species 0.000 description 11
- 239000002689 soil Substances 0.000 description 11
- 239000008187 granular material Substances 0.000 description 10
- 239000002245 particle Substances 0.000 description 9
- 239000000203 mixture Substances 0.000 description 8
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 8
- 230000012010 growth Effects 0.000 description 7
- 238000001179 sorption measurement Methods 0.000 description 7
- UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N Iron oxide Chemical compound [Fe]=O UQSXHKLRYXJYBZ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 229910019142 PO4 Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000009835 boiling Methods 0.000 description 6
- 239000010452 phosphate Substances 0.000 description 6
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K phosphate Chemical compound [O-]P([O-])([O-])=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-K 0.000 description 6
- 238000005245 sintering Methods 0.000 description 6
- 235000008708 Morus alba Nutrition 0.000 description 5
- 240000000249 Morus alba Species 0.000 description 5
- OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N Phosphorus Chemical compound [P] OAICVXFJPJFONN-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 5
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 5
- 239000011574 phosphorus Substances 0.000 description 5
- 229910052698 phosphorus Inorganic materials 0.000 description 5
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001580 bacterial effect Effects 0.000 description 4
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 4
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 4
- 239000001963 growth medium Substances 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 238000000034 method Methods 0.000 description 4
- 239000003415 peat Substances 0.000 description 4
- 238000009331 sowing Methods 0.000 description 4
- JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N Ethyl urethane Chemical compound CCOC(N)=O JOYRKODLDBILNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 239000007864 aqueous solution Substances 0.000 description 3
- 230000008859 change Effects 0.000 description 3
- 229910001919 chlorite Inorganic materials 0.000 description 3
- 229910052619 chlorite group Inorganic materials 0.000 description 3
- QBWCMBCROVPCKQ-UHFFFAOYSA-N chlorous acid Chemical compound OCl=O QBWCMBCROVPCKQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 3
- 238000000280 densification Methods 0.000 description 3
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 3
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 3
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 235000020774 essential nutrients Nutrition 0.000 description 2
- 238000007654 immersion Methods 0.000 description 2
- 150000002500 ions Chemical class 0.000 description 2
- 239000002609 medium Substances 0.000 description 2
- 239000011490 mineral wool Substances 0.000 description 2
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 2
- 239000008188 pellet Substances 0.000 description 2
- 239000010451 perlite Substances 0.000 description 2
- 235000019362 perlite Nutrition 0.000 description 2
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 2
- 230000036619 pore blockages Effects 0.000 description 2
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 2
- 239000002994 raw material Substances 0.000 description 2
- 238000011160 research Methods 0.000 description 2
- 238000002791 soaking Methods 0.000 description 2
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 2
- VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L Calcium carbonate Chemical compound [Ca+2].[O-]C([O-])=O VTYYLEPIZMXCLO-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 108010082455 Sebelipase alfa Proteins 0.000 description 1
- 230000009471 action Effects 0.000 description 1
- 238000007792 addition Methods 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 1
- 238000001354 calcination Methods 0.000 description 1
- 239000002734 clay mineral Substances 0.000 description 1
- 229910052681 coesite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005056 compaction Methods 0.000 description 1
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 1
- 229910052593 corundum Inorganic materials 0.000 description 1
- 229910052906 cristobalite Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 description 1
- 238000001739 density measurement Methods 0.000 description 1
- 239000000428 dust Substances 0.000 description 1
- 238000002149 energy-dispersive X-ray emission spectroscopy Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- 239000010433 feldspar Substances 0.000 description 1
- 239000003337 fertilizer Substances 0.000 description 1
- 239000006260 foam Substances 0.000 description 1
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 1
- 239000010438 granite Substances 0.000 description 1
- 238000007542 hardness measurement Methods 0.000 description 1
- 238000010438 heat treatment Methods 0.000 description 1
- 239000010954 inorganic particle Substances 0.000 description 1
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N iron Substances [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N iron(III) oxide Inorganic materials O=[Fe]O[Fe]=O JEIPFZHSYJVQDO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229940041615 kanuma Drugs 0.000 description 1
- NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N kaolin Chemical compound O.O.O=[Al]O[Si](=O)O[Si](=O)O[Al]=O NLYAJNPCOHFWQQ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000007788 liquid Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 229910000402 monopotassium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 235000019796 monopotassium phosphate Nutrition 0.000 description 1
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 1
- 231100000989 no adverse effect Toxicity 0.000 description 1
- 235000015097 nutrients Nutrition 0.000 description 1
- PJNZPQUBCPKICU-UHFFFAOYSA-N phosphoric acid;potassium Chemical compound [K].OP(O)(O)=O PJNZPQUBCPKICU-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008569 process Effects 0.000 description 1
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 1
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 1
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 1
- 235000012239 silicon dioxide Nutrition 0.000 description 1
- 229910052709 silver Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000004332 silver Substances 0.000 description 1
- 238000005507 spraying Methods 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 229910052682 stishovite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005341 toughened glass Substances 0.000 description 1
- 229910052905 tridymite Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000005335 volcanic glass Substances 0.000 description 1
- 229910001845 yogo sapphire Inorganic materials 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Cultivation Of Plants (AREA)
Abstract
【課題】製造が簡便であり、良好な保水性を有し、植物の生育を阻害しないハイドロボールを提供する。【解決手段】吸水率が18%以上であり、一般生菌が存在しない焼成軽石を用いた。【選択図】図5The present invention provides hydroballs that are easy to manufacture, have good water retention, and do not inhibit plant growth. The present invention uses calcined pumice that has a water absorption rate of 18% or more and is free of general viable bacteria.
Description
特許法第30条第2項適用申請有り 発行日 令和4年2月20日,「令和3年度土木学会西部支部研究発表会講演概要集」(CD-ROM),第695-696頁,公益社団法人土木学会西部支部 〔刊行物等〕開催日 令和4年3月5日,学会名「令和3年度土木学会西部支部研究発表会」,Web会議システムZOOMを使用したリアルタイムでの発表Application for the application of Article 30,
本発明は、植物の栽培に用いられるハイドロボール及びその製造方法に関する。 The present invention relates to hydroballs used in plant cultivation and a method for producing the same.
従来、室内での観葉植物等の栽培に、ハイドロボールが用いられている。ハイドロボールは、球状に成形した粘土を高温で焼成し発泡させた多孔質材であることから、優れた保水性を有している。 Hydroballs have traditionally been used to grow ornamental plants indoors. Hydroballs are a porous material made by baking clay shaped into spheres at high temperatures to create foam, and therefore have excellent water retention properties.
このような技術として、例えば、特許文献1に示されるような無機粒体が開発されている。特許文献1に示される無機粒体は、押出機によって紐状に押し出された土壌と水との混練物をカッターで切断することでペレットに成形し、該ペレットを造粒機で粒体にする際に無機粉末を振りかけ、該粒体中の土壌の粒子が半融着状態になるような温度で焼成を行うことにより得られる。
As an example of such technology, inorganic granules have been developed as shown in
特許文献1に示される無機粒体は、粒径が略均一で形状が略球状であることから、均一な透水性、通気性が得られる点、及び、形状が略球状であることから、作業中に無機粒体相互がこすれて粉塵が発生しにくい点で有効である。
The inorganic particles shown in
しかしながら、上記の無機粒体にあっては、粒体の製造に、押出機、カッター、造粒機を用い、さらに、造粒された粒体相互の粘着を防ぎ、粒体の略球状形状を維持するため、無機粉末を用いることから、無機粒体の製造作業が煩雑になるという問題があった。 However, the above-mentioned inorganic granules require the use of an extruder, cutter, and granulator to manufacture the granules, and furthermore, inorganic powder is used to prevent the granules from sticking together and to maintain the roughly spherical shape of the granules, making the inorganic granule manufacturing process complicated.
本発明は、このような問題点に着目してなされたもので、焼成軽石に着眼することで、製造が簡便であり、良好な保水性を有し、植物の生育を阻害しないハイドロボールを提供することを目的とする。 The present invention was made to address these problems, and by focusing on burnt pumice, aims to provide hydroballs that are easy to manufacture, have good water retention, and do not inhibit plant growth.
前記課題を解決するために、本発明のハイドロボールは、
吸水率が18%以上であり、一般生菌が存在しない焼成軽石を用いたことを特徴としている。
この特徴によれば、すでに粒状である軽石を用いることにより成形加工する手間が軽減されるため、ハイドロボールの製造を簡便に行うことができる。また、十分な吸水率を有する焼成軽石を用いることにより、良好な保水性を有するハイドロボールを提供することができる。さらに、高温で焼成された軽石には一般生菌が存在しないため、植物の生育を阻害しないハイドロボールを提供することができる。
In order to solve the above problems, the hydroball of the present invention is
This product is characterized by using burnt pumice stone that has a water absorption rate of 18% or more and is free of general viable bacteria.
According to this feature, the use of pumice that is already in granular form reduces the labor required for molding, making it possible to easily manufacture hydroballs. In addition, the use of burned pumice with sufficient water absorption makes it possible to provide hydroballs with good water retention. Furthermore, since there are no general viable bacteria in pumice burned at high temperatures, it is possible to provide hydroballs that do not inhibit plant growth.
前記焼成軽石のビッカース硬さが33HVから476HVであることを特徴としている。
この特徴によれば、焼成による焼締まり(焼結と収縮)により組織の結合強度(硬さ)が増加した焼成軽石をハイドロボールに用いることにより、つぶれにくく、水に溶けにくいハイドロボールを提供することができる。
The burnt pumice has a Vickers hardness of 33 HV to 476 HV.
According to this feature, by using calcined pumice, whose structural bonding strength (hardness) has been increased due to compaction (sintering and shrinkage) during firing, it is possible to provide hydroballs that are less likely to be crushed and less likely to dissolve in water.
前記焼成軽石の密度が1.15g/cm3から2.05g/cm3であることを特徴としている。
この特徴によれば、密度の低い焼成軽石をハイドロボールに用いることにより、軽量で取り扱い性の高いハイドロボールを提供することができる。また、焼成軽石の密度は水の密度よりも高いため、底に穴のない植木鉢や容器に充填後注水されても、水に浮かないハイドロボールを提供することができる。
The calcined pumice has a density of 1.15 g/cm 3 to 2.05 g/cm 3 .
According to this feature, by using low-density burnt pumice for the hydroballs, it is possible to provide hydroballs that are lightweight and easy to handle. Also, since the density of burnt pumice is higher than the density of water, it is possible to provide hydroballs that do not float on water even when filled in a flowerpot or container without a hole in the bottom and then water is poured in.
前記焼成軽石は焼成ボラであることを特徴としている。
この特徴によれば、南九州地域で豊富に産出されるボラを原料として用いることにより、ハイドロボールを量産することができる。
The burnt pumice is characterized in that it is burnt bora.
This feature makes it possible to mass-produce hydroballs by using mullet, which is abundantly produced in the southern Kyushu region, as the raw material.
前記焼成軽石はアロフェンを含有しないことを特徴としている。
この特徴によれば、植物に必須の養分であるリンを吸着する性質を有するアロフェンを実質的に含有していない焼成軽石を用いることにより、植物の生育を阻害しないハイドロボールを提供することができる。
The calcined pumice is characterized by not containing allophane.
According to this feature, by using burnt pumice that is substantially free of allophane, which has the property of adsorbing phosphorus, an essential nutrient for plants, it is possible to provide hydroballs that do not inhibit plant growth.
軽石を600℃以上1100℃以下で30分以上焼成することを特徴としている。
この特徴によれば、すでに粒状である軽石を用いることにより成形加工する手間が軽減されるため、ハイドロボールの製造を簡便に行うことができる。また、十分な吸水率を有する焼成軽石を用いることにより、良好な保水性を有するハイドロボールを提供することができる。
The method is characterized in that the pumice is baked at 600°C to 1100°C for 30 minutes or more.
According to this feature, the use of pumice stone that is already in granular form reduces the labor required for molding, making it possible to easily manufacture hydroballs. In addition, the use of burnt pumice stone with sufficient water absorption makes it possible to provide hydroballs with good water retention.
前記軽石はボラであってアロフェンを含有しないことを特徴としている。
この特徴によれば、ボラにはアロフェンが実質的に存在せず、アロフェンを取り除く工程が不要で製造を簡素化できる。
The pumice is characterized in that it is bora and does not contain allophane.
According to this feature, allophane is substantially absent in the mullet, and a process for removing allophane is not required, simplifying the production.
本発明に係るハイドロボール及びその製造を実施するための形態を実施例に基づいて以下に説明する。 The hydroball of the present invention and the mode for carrying out the manufacturing thereof are described below based on examples.
実施例1に係るハイドロボール及びその製造につき、図1から図12を参照して説明する。本実施例に係るハイドロボールは多孔質の粒体であり、ボラを焼成することで得られる。また、焼成温度が高くなるにしたがって、焼成ボラは赤みを帯びた色合いが増してくる。ハイドロボールの原料となるボラは、南九州地域で豊富に産出される多孔質の軽石であり、水分や養分を適度に吸収する性質や良好な排水性を有している。 The hydroballs of Example 1 and their manufacture will be described with reference to Figures 1 to 12. The hydroballs of this example are porous granules obtained by firing bora. As the firing temperature increases, the fired bora takes on a reddish hue. Bora, the raw material for the hydroballs, is a porous pumice stone that is abundant in the southern Kyushu region and has the ability to moderately absorb moisture and nutrients and has good drainage properties.
次に、ハイドロボールの製造方法について説明する。本実施例に係るハイドロボールの製造には、宮崎県都城地区産出のボラを用いた。ボラの成分組成比の一例を表1に示す。なお、成分組成比は、島津製作所社製エネルギー分散型蛍光X線分析装置EDX-720を用いて、JIS K0119:2008により分析した。 Next, we will explain the manufacturing method of hydroballs. To manufacture the hydroballs in this example, we used mullet produced in the Miyakonojo area of Miyazaki Prefecture. An example of the component composition ratio of mullet is shown in Table 1. The component composition ratio was analyzed according to JIS K0119:2008 using an energy dispersive X-ray fluorescence analyzer EDX-720 manufactured by Shimadzu Corporation.
表1に示されるように、未焼成のボラにおける主な成分組成比は、SiO2が67.2%,Al2O3が20.1%,Fe2O3が5.0%,CaOが3.19%,K2Oが2.98%である。 As shown in Table 1, the main component composition ratios in unsintered bora are SiO2 67.2%, Al2O3 20.1 %, Fe2O3 5.0 %, CaO 3.19%, and K2O 2.98%.
次に、篩を用いてボラの分級を行った。図1に示されるように、ボラは幅広い粒径のものが採掘可能であり、1号(粒径0~4mm),2号(粒径4~7mm),3号(粒径7~12mm),4号(粒径12~16mm),5号(粒径16~26mm),特大(粒径26mm以上)に分級される。これらの粒径のボラを焼成することにより、栽培される植物の根の大きさに最適な各種の粒径のハイドロボールを製造することができる。 Next, the mullet was classified using a sieve. As shown in Figure 1, mullet can be mined in a wide range of particle sizes, and is classified into No. 1 (0-4 mm), No. 2 (4-7 mm), No. 3 (7-12 mm), No. 4 (12-16 mm), No. 5 (16-26 mm), and extra large (26 mm or larger). By calcining mullet of these particle sizes, it is possible to produce hydroballs of various particle sizes that are optimal for the size of the roots of the plants being cultivated.
次に分級されたボラの焼成を行った。焼成には共栄電気炉製作所製焼成装置KY-4Nを用い、1時間当たり100℃のペースでボラを焼成温度まで昇温させた後、少なくとも30分以上保持させる。本実施例では、焼成温度まで昇温後60分間保持した。焼成温度は、600℃,700℃,800℃,900℃,1000℃,1100℃,1150℃である。 Next, the classified mullet was fired. For firing, a firing device KY-4N manufactured by Kyoei Electric Furnace Manufacturing Co., Ltd. was used, and the mullet was heated to the firing temperature at a rate of 100°C per hour, and then held for at least 30 minutes. In this example, the mullet was held for 60 minutes after being heated to the firing temperature. The firing temperatures were 600°C, 700°C, 800°C, 900°C, 1000°C, 1100°C, and 1150°C.
次に、焼成ボラの密度について説明する。密度の測定は、焼成温度900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラ、および、比較のための未焼成ボラについて行った。焼成ボラおよび未焼成ボラの密度を、表2および図2にそれぞれ示す。 Next, the density of the fired mullet will be explained. Density measurements were performed on fired mullet fired at temperatures of 900°C, 1000°C, and 1100°C, as well as on unfired mullet for comparison. The densities of fired mullet and unfired mullet are shown in Table 2 and Figure 2, respectively.
表2および図2に示されるように、焼成温度900℃の焼成ボラの密度は1.15g/cm3であり、未焼成ボラの密度1.44g/cm3より低い。これは、焼成による焼締まりがまだ十分に進んでいない一方、焼成前のボラに含まれていた水分が焼成により蒸発すると共に、有機成分が気化するためと考えられる。 As shown in Table 2 and Figure 2, the density of the sintered mullet at a sintering temperature of 900 ° C. is 1.15 g / cm 3 , which is lower than the density of the unsintered mullet, 1.44 g / cm 3. This is thought to be because the densification by sintering has not yet progressed sufficiently, while the moisture contained in the mullet before sintering evaporates during sintering, and the organic components also vaporize.
表2および図2に示されるように、焼成温度が1000℃,1100℃と上昇するにしたがい、焼成ボラの密度はそれぞれ、1.77g/cm3,2.05g/cm3と高くなる。これは、焼成温度が上昇するにしたがい、焼成ボラの焼締まりが進むためである。 As shown in Table 2 and Figure 2, as the firing temperature increases to 1000°C and 1100°C, the density of the fired mullet increases to 1.77g/ cm3 and 2.05g/ cm3 , respectively. This is because the firing temperature increases and the densification of the fired mullet progresses.
ここで、焼成ボラ以外の物質の密度についてみると、例えば、レンガは約2.2g/cm3,花崗岩は約2.6g/cm3である。これらと比較して、焼成温度900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラは密度が低いことがわかる。このことから、焼成温度900~1100℃の焼成ボラは、軽量で取り扱い性に優れたハイドロボールとして好適である。 Looking at the density of materials other than burnt mullet, for example, brick is about 2.2 g/ cm3 , and granite is about 2.6 g/ cm3 . In comparison, it can be seen that the density of burnt mullet fired at temperatures of 900°C, 1000°C, and 1100°C is low. For this reason, burnt mullet fired at temperatures of 900 to 1100°C is suitable as hydroballs, which are lightweight and easy to handle.
次に、焼成ボラのビッカース硬さについて説明する。ビッカース硬さの測定は、焼成温度600℃,700℃,800℃,900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラ、および、比較のための未焼成ボラについて行った。焼成ボラおよび未焼成ボラのビッカース硬さを、表2および図3にそれぞれ示す。 Next, we will explain the Vickers hardness of the fired mullet. Vickers hardness measurements were performed on fired mullet fired at temperatures of 600°C, 700°C, 800°C, 900°C, 1000°C, and 1100°C, as well as on unfired mullet for comparison. The Vickers hardness of the fired mullet and unfired mullet are shown in Table 2 and Figure 3, respectively.
表2および図3に示されるように、ボラのビッカース硬さは、未焼成では14HV,焼成温度800℃では16HV,焼成温度900℃では33HV,焼成温度1000℃では171HV,焼成温度1100℃では476HVである。すなわち、未焼成から焼成温度800℃まではビッカース硬さにはほとんど変化が見られないものの、焼成温度800℃から900℃にかけては緩やかな上昇が見られ、さらに焼成温度900℃から1100℃にかけては急激な上昇がみられる。これは、焼成温度800℃から焼成ボラの焼締まりが始まり、焼成温度が高くなるにつれ焼締まりが進み、ボラの組織の結合強度(硬さ)が増加するためである。 As shown in Table 2 and Figure 3, the Vickers hardness of the mullet is 14 HV when unfired, 16 HV when fired at 800°C, 33 HV when fired at 900°C, 171 HV when fired at 1000°C, and 476 HV when fired at 1100°C. In other words, there is almost no change in Vickers hardness from unfired to a firing temperature of 800°C, but there is a gradual increase when the firing temperature is increased from 800°C to 900°C, and then a rapid increase when the firing temperature is increased from 900°C to 1100°C. This is because the fired mullet begins to harden at a firing temperature of 800°C, and as the firing temperature increases, the hardening progresses, increasing the bonding strength (hardness) of the mullet's structure.
ここで、焼成ボラ以外の物質のビッカース硬さについてみると、例えば、銀は平均25HV,モルタルは平均45HV,ステンレスは平均187HV,強化ガラスは平均640HVである。これらと比較して、焼成温度900~1100℃の焼成ボラは、十分な硬さを有していることがわかる。このことから、焼成温度900~1100℃の焼成ボラは、作業中につぶれにくく、作業者の手を汚しにくいハイドロボールとして好適である。 Looking at the Vickers hardness of materials other than fired mullets, for example, silver has an average of 25HV, mortar an average of 45HV, stainless steel an average of 187HV, and tempered glass an average of 640HV. In comparison, fired mullets fired at temperatures between 900 and 1100°C have sufficient hardness. For this reason, fired mullets fired at temperatures between 900 and 1100°C are suitable as hydroballs, as they are less likely to be crushed during handling and do not soil the hands of workers.
次に、焼成ボラを用いた浸漬水の沸騰試験について説明する。まず、ビーカーに150ccの水を入れ加熱し沸騰させる。次に10gの焼成ボラをビーカーの沸騰水中に浸漬し、加熱を続けながら沸騰状態を3時間保持する。その後加熱を終了し、すぐに各ビーカー中の浸漬水の濁りの様相を観察する。 Next, we will explain the boiling test of the immersion water using the baked mullet. First, 150cc of water is placed in a beaker and heated to boiling. Next, 10g of baked mullet is immersed in the boiling water in the beaker, and the boiling state is maintained for 3 hours while continuing to heat. After that, the heating is stopped and the turbidity of the immersion water in each beaker is immediately observed.
沸騰試験は、焼成温度600℃,700℃,800℃,900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラ、および、比較のための未焼成ボラについて行った。また、各焼成ボラおよび未焼成ボラの粒径は、7~12mmのものを用いた。 The boiling test was carried out on fired borax with firing temperatures of 600°C, 700°C, 800°C, 900°C, 1000°C, and 1100°C, as well as on unfired borax for comparison. The particle size of each fired borax and unfired borax was 7 to 12 mm.
表2および図4に示されるように、未焼成ボラ、および、焼成温度600℃,700℃,800℃,900℃の焼成ボラの浸漬水には濁りが見られるが、焼成温度1000℃,1100℃の焼成ボラの浸漬水には殆ど濁りがないことが確認できる。これは、焼成温度が高くなるにつれボラの焼締まりが進み、ボラの硬度が増加するため、焼成ボラが水に溶けにくくなるためである。このことから、焼成温度1000~1100℃の焼成ボラは、水に溶けにくく、作業者の手を汚しにくいハイドロボールとして好適である。 As shown in Table 2 and Figure 4, the soaking water of unbaked mullets and baked mullets fired at temperatures of 600°C, 700°C, 800°C, and 900°C is cloudy, but it can be seen that the soaking water of baked mullets fired at temperatures of 1000°C and 1100°C is almost unclouded. This is because as the firing temperature increases, the mullets become more densified and their hardness increases, making the baked mullets less soluble in water. For this reason, baked mullets fired at temperatures of 1000 to 1100°C are suitable as hydroballs, as they are less soluble in water and do not stain the hands of workers.
次に、焼成ボラの吸水率について説明する。吸水率の測定は、焼成温度600℃,700℃,800℃,900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラ、および、比較のための未焼成ボラについて行った。焼成ボラおよび未焼成ボラの吸水率を表2および図5にそれぞれ示す。 Next, the water absorption rate of the baked mullet will be explained. The water absorption rate was measured for baked mullet baked at temperatures of 600°C, 700°C, 800°C, 900°C, 1000°C, and 1100°C, as well as for unbaked mullet for comparison. The water absorption rates of baked mullet and unbaked mullet are shown in Table 2 and Figure 5, respectively.
表2および図5に示されるように、ボラの吸水率は、未焼成では120%,焼成温度600℃では110%,焼成温度700℃では106%,焼成温度800℃では105%,焼成温度900℃では100%,焼成温度1000℃では32%,焼成温度1100℃では15%である。すなわち、焼成温度600℃から800℃にかけては吸水率に大きな変化はないものの、焼成温度800℃から900℃にかけては吸水率に緩やかな下降が見られ、さらに900℃から1100℃にかけては急激な下降がみられる。これは、焼成温度600℃から800℃にかけては焼成ボラの細孔の大きさに大きな変化はないが、焼成温度800℃から始まる焼成ボラの焼締まりにより焼成ボラに含まれる細孔が閉塞し始め、900℃からは細孔の閉塞が急激に進むためであると考えられる。 As shown in Table 2 and Figure 5, the water absorption rate of mullet is 120% when unfired, 110% when fired at 600°C, 106% when fired at 700°C, 105% when fired at 800°C, 100% when fired at 900°C, 32% when fired at 1000°C, and 15% when fired at 1100°C. In other words, there is no significant change in water absorption rate between firing temperatures of 600°C and 800°C, but there is a gradual drop in water absorption rate between firing temperatures of 800°C and 900°C, and then a more rapid drop between 900°C and 1100°C. This is thought to be because, although there is no significant change in the size of the pores in the fired mullet when the firing temperature is between 600°C and 800°C, the pores in the fired mullet begin to close due to the densification of the fired mullet that begins at a firing temperature of 800°C, and the pores begin to close rapidly from 900°C onwards.
次に、焼成ボラの細孔直径分布について説明する。細孔直径分布の分析は、焼成温度800℃の焼成ボラ、および、比較のための未焼成ボラについて、MicrotracBEL社製BELSORP-maxを用いたガス吸着法(JIS Z8831-2:2001)により行った。焼成ボラおよび未焼成ボラの細孔直径分布を図6(a),(b)にそれぞれ示す。 Next, the pore diameter distribution of the calcined borax will be explained. The analysis of the pore diameter distribution was performed by gas adsorption method (JIS Z8831-2:2001) using BELSORP-max manufactured by MicrotracBEL for calcined borax fired at 800°C and uncalcined borax for comparison. The pore diameter distribution of calcined borax and uncalcined borax is shown in Figures 6(a) and (b), respectively.
図6(a)に示されるように、未焼成ボラの細孔は直径1~100nmに分布しており、特に、直径10~100nmに多く分布している。また、図6(b)に示されるように、焼成温度800℃の焼成ボラの細孔も直径1~100nmに分布しており、特に、直径10~100nmに多く分布している。このことから、未焼成から焼成温度800℃のボラは、組織の内部に多くの細孔を含んでいるため吸水率が高いことがわかる。 As shown in Figure 6(a), the pores in unsintered mullet are distributed in the 1-100 nm diameter range, with the majority being in the 10-100 nm diameter range. As shown in Figure 6(b), the pores in mullet fired at 800°C are also distributed in the 1-100 nm diameter range, with the majority being in the 10-100 nm diameter range. This shows that mullet fired at 800°C and unsintered mullet with a firing temperature of 800°C have a high water absorption rate due to the large number of pores inside the structure.
次に、焼成ボラの振盪抽出液中の一般生菌数について説明する。一般生菌数の測定は、焼成温度700℃の焼成ボラ、比較のための未焼成ボラ、その他の培地としてロックウール、ピートモスpH6.5,ピートモスpH4.0,ハイドロボール、ハイドロコーン、パーライト、黒土焼土について行った。焼成温度700℃の焼成ボラおよび未焼成ボラの振盪抽出液中の一般生菌数を表2に、焼成温度700℃の焼成ボラ、未焼成ボラ、その他の培地の振盪抽出液中の一般生菌数を示すグラフを図7に示す。 Next, the general viable bacterial count in the shake extract of baked mullet will be explained. The general viable bacterial count was measured for baked mullet baked at a temperature of 700°C, unbaked mullet for comparison, and other media including rock wool, peat moss pH 6.5, peat moss pH 4.0, hydroball, hydrocorn, perlite, and burnt black soil. The general viable bacterial count in the shake extract of baked mullet baked at a temperature of 700°C and unbaked mullet is shown in Table 2, and a graph showing the general viable bacterial count in the shake extract of baked mullet baked at a temperature of 700°C, unbaked mullet, and other media is shown in Figure 7.
表2および図7に示されるように、未焼成ボラの一般生菌数は467CFU/gであり、ロックウール(不検出)、ハイドロボール(17CFU/g)、ハイドロコーン(不検出)、パーライト(333CFU/g)よりは多いものの、黒土焼土(1616CFU/g)、ピートモスpH4.0(1333CFU/g)、ピートモスpH6.5(1071CFU/g)よりは少なかった。一方、焼成温度700℃の焼成ボラの一般生菌数は、検出されなかった。これは、ボラが高温で焼成されることにより一般生菌が死滅したためである。このことから、焼成温度700℃以上の焼成ボラは、衛生的なハイドロボールとして好適である。 As shown in Table 2 and Figure 7, the general viable bacteria count of unbaked mullet was 467 CFU/g, which was higher than that of rock wool (not detected), hydroball (17 CFU/g), hydrocorn (not detected), and perlite (333 CFU/g), but lower than that of burnt black soil (1616 CFU/g), peat moss pH 4.0 (1333 CFU/g), and peat moss pH 6.5 (1071 CFU/g). On the other hand, the general viable bacteria count of baked mullet at a baking temperature of 700°C was not detected. This is because the general viable bacteria were killed by baking the mullet at a high temperature. For this reason, baked mullet at a baking temperature of 700°C or higher is suitable as a hygienic hydroball.
次に、焼成ボラを用いたハイドロボールによるシマトネリコの生育について説明する。シマトネリコは、東南アジアを原産地とする常緑樹であり、主に観葉植物として用いられている。ハイドロボールには、焼成温度800℃,900℃,1000℃,1100℃,1150℃の焼成ボラをそれぞれ用いた。また、シマトネリコの生育は、水のみで行い、液肥等は使用しなかった。 Next, we will explain the growth of Fraxinus sieboldii using hydroballs made with burned mullet. Fraxinus sieboldii is an evergreen tree native to Southeast Asia and is primarily used as an ornamental plant. Burned mullet fired at temperatures of 800°C, 900°C, 1000°C, 1100°C, and 1150°C was used for the hydroballs. The Fraxinus sieboldii was grown using only water, with no liquid fertilizer, etc.
図8(a),(b)に示されるように、シマトネリコの生育には、焼成ボラを用いたハイドロボール1と、生育用容器2とが、主に用いられる。生育用容器2は、外鉢3とその内部に収容される内鉢4とから構成される二重構造となっている。外鉢3は、垂直な側壁部31と、底の部分を閉塞する底部32とから構成されている。本実施例では外鉢3として、汎用のガラス製ビーカーを用いた。内鉢4は、下部から上部にかけて拡がったテーパ筒状の側壁部41と、底の部分を閉塞する底部42と、底部42に設けられる流入孔43とから構成されている。本実施例では、内鉢4として、透明の樹脂製コップを用いた。また、底部42には、直径2mm程度の流入孔43を3つ設けた。
As shown in Fig. 8(a) and (b),
次に、外鉢3の内部に適量の水Wを溜める。次に、ハイドロボール1が充填されシマトネリコPが植えられた内鉢4を外鉢3の内部に収容すると、内鉢4の底部42に設けられた流入孔43から内鉢4の内部に水Wが流入し、内鉢4の内部のハイドロボール1に吸収されると共に、内鉢4と外鉢3との間にも水Wが溜まった状態になる。この時、外鉢3の側壁部31は透明であるため、外鉢3の内部の水Wの水位を監視することができる。
Next, an appropriate amount of water W is stored inside the
表2および図9に示されるように、焼成温度800℃,900℃,1000℃,1100℃,1150℃の焼成ボラをそれぞれハイドロボールとして用いた場合、シマトネリコが生育することが確認された。その中でも特に、焼成温度800℃,900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラをハイドロボールとして用いた場合、シマトネリコは1年以上生育することが確認された。これは、焼成温度が800℃,900℃,1000℃,1100℃の焼成ボラは焼締まりによる細孔の閉塞があるものの十分な吸水効果がある一方、焼成温度1150℃の焼成ボラは焼締まりによる細孔の閉塞が進みすぎ吸水効果が低減するためであると考えられる。このことから、焼成温度が800℃~1100℃の焼成ボラは、十分な吸水効果を有するハイドロボールとして好適である。 As shown in Table 2 and Figure 9, it was confirmed that when calcined mulberry at 800°C, 900°C, 1000°C, 1100°C, and 1150°C was used as hydroballs, Fraxinus sieboldii was able to grow. In particular, it was confirmed that when calcined mulberry at 800°C, 900°C, 1000°C, and 1100°C was used as hydroballs, Fraxinus sieboldii was able to grow for more than a year. This is thought to be because calcined mulberry at 800°C, 900°C, 1000°C, and 1100°C had sufficient water absorption effect despite pore blockage due to firing, whereas calcined mulberry at 1150°C had excessive pore blockage due to firing, reducing water absorption effect. For this reason, calcined mulberry at 800°C to 1100°C is suitable as a hydroball with sufficient water absorption effect.
次に、焼成ボラを用いたハイドロボールによるコマツナの育苗について説明する。図10に示されるように、コマツナの育苗は、ハイドロボール10を充填した育苗用セルトレイ5をバット6の内部に載置し、ハイドロボール10上にコマツナの種Sを播種した後、水Wをハイドロボール10の表面に散布することにより行った。
Next, we will explain how to grow komatsuna seedlings using hydroballs made from baked mullet. As shown in Figure 10, komatsuna seedlings were grown by placing a
ハイドロボール10には、焼成温度700℃,900℃,1100℃の焼成ボラを用いた。また、比較のため、未焼成ボラ、黒土焼土、ウレタンをそれぞれ培地としてコマツナを育苗した(図示略)。
表2および図11に示されるように、焼成ボラをハイドロボールとして用いた場合のコマツナの播種14日後の地上部生体重は、焼成温度1100℃では1216mg/plant,焼成温度900℃では1201mg/plant,焼成温度700℃では1530mg/plant(図12参照)であった。また、比較のための培地を用いた場合のコマツナの播種14日後の地上部生体重は、未焼成ボラでは1336mg/plant,黒土焼土では981mg/plant,ウレタンでは1243mg/plantであった。 As shown in Table 2 and Figure 11, when burned mullet was used as hydroballs, the aboveground fresh weight of komatsuna 14 days after sowing was 1216 mg/plant at a burning temperature of 1100°C, 1201 mg/plant at a burning temperature of 900°C, and 1530 mg/plant at a burning temperature of 700°C (see Figure 12). In addition, when comparative culture media were used, the aboveground fresh weight of komatsuna 14 days after sowing was 1336 mg/plant with unburned mullet, 981 mg/plant with burnt black soil, and 1243 mg/plant with urethane.
すなわち、焼成ボラを用いたハイドロボールによるコマツナの生育状況は、未焼成ボラ、黒土焼土、ウレタンを培地として生育した場合と同等であることから、ボラを焼成することによるコマツナの生育への悪影響はないと考えられる。このことから、焼成温度が700℃~1100℃の焼成ボラは、植物の生育を阻害しないハイドロボールとして好適である。 In other words, the growth of komatsuna in hydroballs using baked mullet is equivalent to that of komatsuna grown in culture medium made of unbaked mullet, baked black soil, and urethane, so it is believed that baking the mullet has no adverse effect on the growth of komatsuna. For this reason, baked mullet baked at temperatures between 700°C and 1100°C is suitable as a hydroball that does not inhibit plant growth.
次に、焼成ボラにおけるアロフェンの有無について説明する。アロフェンとは、アモルファスまたは結晶化度の低い水和アルミニウム珪酸塩でできた粘土準鉱物で、火山ガラスや長石が風化または熱水作用により変質したものである。アロフェンは、植物に必須の養分であるリンを多量に吸着する性質を有している。そのため、例えば、赤玉土や鹿沼土といったアロフェンを含む培土をハイドロボールとして用いることは、植物の生育を阻害するため、適していない。 Next, we will explain the presence or absence of allophane in fired bora. Allophane is a clay mineral made of amorphous or low-crystallinity hydrated aluminum silicate, which is formed when volcanic glass or feldspar is altered by weathering or hydrothermal action. Allophane has the property of absorbing large amounts of phosphorus, an essential nutrient for plants. For this reason, it is not suitable to use allophane-containing culture soil, such as Akadama soil or Kanuma soil, as hydroballs, as it will inhibit plant growth.
本実施例で用いられたボラの化学成分を、ボラの採取地である宮崎県都城地区と同地域で採取された、イモゴライト及びアロフェンを主成分とするアカホヤ、及び、クロライトを主成分とする緑泥石粘土(山之口粘土)の化学成分(表1参照)と比較し検討した。イモゴライト或いはアロフェンを主成分とするアカホヤは、アルミナ及び酸化鉄成分の組成が高い特徴があり、そのため、水溶液中の活性化Alイオン、或いはFeイオン濃度が高く、リン酸吸着性能を有する。ボラのアルミナ及び酸化鉄成分の組成は緑泥石粘土と同等であり、アロフェンやイモゴライトの組成とは明らかに異なる。このことから、本発明のボラは、アルミナと酸化鉄の成分の和が20~35質量%、より好ましくは22~29質量%である。 The chemical components of the mullet used in this example were compared and examined with the chemical components of Akahoya, which is mainly composed of imogolite and allophane, and chlorite clay (Yamanokuchi clay), which is mainly composed of chlorite, both of which were collected in the Miyakonojo district of Miyazaki Prefecture, where the mullet is collected (see Table 1). Akahoya, which is mainly composed of imogolite or allophane, is characterized by a high composition of alumina and iron oxide components, and therefore has a high concentration of activated Al ions or Fe ions in the aqueous solution and has phosphate adsorption performance. The composition of the alumina and iron oxide components of mullet is equivalent to that of chlorite clay, and is clearly different from the composition of allophane and imogolite. For this reason, the mullet of the present invention has a sum of alumina and iron oxide components of 20 to 35 mass%, more preferably 22 to 29 mass%.
また、ボラのリン酸吸着性能について検討するため、800℃で焼成した粒径4~7mmのボラについて、リン酸吸着試験を行った(図13)ところ、試験に用いた焼成ボラには、リン酸吸着性能は全く認められなかった(表3参照、攪拌試験後の水溶液のリン濃度は400ppmで変化なし)であった。この結果から、ボラはいわゆるアロフェン類を実質的に含まないと考えられる。 Furthermore, to examine the phosphate adsorption performance of mullet, a phosphate adsorption test was conducted on mullet with particle size of 4-7 mm that had been calcined at 800°C (Figure 13). The calcined mullet used in the test showed no phosphate adsorption performance at all (see Table 3; the phosphorus concentration of the aqueous solution after the stirring test was unchanged at 400 ppm). From this result, it is believed that mullet does not substantially contain so-called allophanes.
なお、リン酸吸着試験は、400ppmの リン酸二水素カリウム(KH2PO4)50mLに、800℃で焼成した粒径4~7mmのボラ8gを投入し、撹拌機(東京理科器械株式会社製、EYELA ZZ-1010, 東京理科器械株式会社)を用いて300rpmの速度で30分間撹拌した。そして、撹拌前後の水溶液のリン濃度を測定することによって行った。リン濃度の測定には、ICP発光分析装置(島津製作所製,ICPS-8100)を用いた。 The phosphate adsorption test was carried out by adding 8 g of mullet with a particle size of 4 to 7 mm, which had been calcined at 800°C, to 50 mL of 400 ppm potassium dihydrogen phosphate (KH 2 PO 4 ), and stirring the mixture at 300 rpm for 30 minutes using a stirrer (EYELA ZZ-1010, manufactured by Tokyo Rikakikai Co., Ltd.). The phosphorus concentration of the aqueous solution was then measured before and after stirring. An ICP emission spectrometer (Shimadzu Corporation, ICPS-8100) was used to measure the phosphorus concentration.
このことから、焼成ボラを用いたハイドロボールは、植物の生育を阻害しないハイドロボールとして好適である。 For this reason, hydroballs made from burnt mullet are ideal as hydroballs that do not inhibit plant growth.
以上、本発明の実施例を図面により説明してきたが、具体的な構成はこれら実施例に限られるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲における変更や追加があっても本発明に含まれる。 Although the embodiments of the present invention have been described above with reference to the drawings, the specific configuration is not limited to these embodiments, and the present invention also includes modifications and additions that do not deviate from the gist of the present invention.
例えば、前記実施例では、篩により分級したボラを焼成したが、これに限らず、様々な粒径のボラを焼成した後、篩により分級してもよい。 For example, in the above embodiment, the borax was classified using a sieve and then fired, but this is not limited to the above. Borax of various particle sizes may be fired and then classified using a sieve.
1,10 ハイドロボール(焼成ボラ)
2 生育用容器
3 外鉢
31 側壁部
32 底部
4 内鉢
41 側壁部
42 底部
43 流入孔
5 育苗用セルトレイ
6 バット
P シマトネリコ
S コマツナの種
W 水
1.10 Hydroball (baked mullet)
2
S Komatsuna seeds W Water
Claims (7)
The method for producing hydroballs according to claim 6, characterized in that the pumice is bora and does not contain allophane.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2022190865A JP2024078470A (en) | 2022-11-30 | 2022-11-30 | Hydroball and its manufacturing method |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2022190865A JP2024078470A (en) | 2022-11-30 | 2022-11-30 | Hydroball and its manufacturing method |
Publications (1)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2024078470A true JP2024078470A (en) | 2024-06-11 |
Family
ID=91391641
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2022190865A Pending JP2024078470A (en) | 2022-11-30 | 2022-11-30 | Hydroball and its manufacturing method |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP2024078470A (en) |
-
2022
- 2022-11-30 JP JP2022190865A patent/JP2024078470A/en active Pending
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
JP6268650B2 (en) | Soil improver and soil containing it | |
KR101925909B1 (en) | Culture soil for growing blueberry and method for preparing thereof | |
JP2010168239A (en) | Zeolite molding, vegetation base material and water treating agent | |
KR20130068290A (en) | Mat system to plant chrysanthemum for a flower bed | |
JP2024078470A (en) | Hydroball and its manufacturing method | |
KR101444914B1 (en) | Solid medium for nutrient solution culture and method for producing thereof | |
KR100750656B1 (en) | Composition of compressed culture soil and manufacturing process thereof | |
JP2016049043A (en) | Bed soil | |
Fields et al. | Developments in inorganic materials, synthetic organic materials and peat in soilless culture systems | |
JP2012044961A (en) | Gravel culture method, and method for producing container made of tuffaceous sandstone powder | |
CN112830809A (en) | Red pottery plant planter capable of automatically supplying water and manufacturing method thereof | |
KR101064458B1 (en) | Tobermorite hydrated microorganism carrier with seeded dolomoite, the process of manufacture of it and a soil conditioner using the microorganism carrier | |
KR101896779B1 (en) | Bed soil composition for wild flower and its manufacturing method | |
JP4865196B2 (en) | Superabsorbent lightweight soil containing water repellent organic material and method for producing the same | |
KR100825358B1 (en) | Manufacturing method of the silicate fertilizer using zeolite ceramic ball | |
CN108834830A (en) | The preparation method of multifunctional silicone diatomaceous earth desert storage water suction nutrient bag | |
JP2020066550A (en) | Clinker ash compact and method for producing the same | |
CN108812202A (en) | The preparation method of multi-functional illite desert storage water suction nutrient bag | |
CN107540326A (en) | A kind of afforestation ardealite haydite and preparation method thereof | |
KR20200002401U (en) | Flower pot for indoor air purification plant using environment friendly ceramic beads | |
JP4699771B2 (en) | Nursery soil for machine-planting | |
KR100415829B1 (en) | Manufacturing method of charcoal orchid stone | |
JP2700708B2 (en) | Plant medium and method for producing the same | |
JP2020147612A (en) | Soil improving material and method for producing the same, soil for use, and method for cultivating vegetable | |
Dinçel et al. | Influence of Raw Rice Hulls in Green Roof Substrates |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A80 | Written request to apply exceptions to lack of novelty of invention |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A80 Effective date: 20221130 |