JP2024071283A

JP2024071283A - Planar heating element

Info

Publication number: JP2024071283A
Application number: JP2022182141A
Authority: JP
Inventors: 敬介阿部; 健人津田; 雅人馬見新
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2022-11-14
Filing date: 2022-11-14
Publication date: 2024-05-24

Abstract

【課題】温風供給に用いても、反りが発生しない面状発熱体を提供する。【解決手段】基材と、該基材の第一の面に設けられた第一の積層及び該第一の面の反対面である第二の面に設けられた第二の積層を有する面状発熱体であって、前記第一の積層及び前記第二の積層のそれぞれは前記基材の上に設けられた電気絶縁層、前記電気絶縁層上の発熱層と、前記発熱層と接する電極、及び前記電極及び前記発熱層のそれぞれの少なくとも一部を覆う保護層を有し、前記第一の積層が有する発熱層である第一の発熱層の総電力より、前記第二の積層が有する発熱層である第二の発熱層の総電力の方が小さいことを特徴とする、面状発熱体を提供する。【選択図】図４[Problem] To provide a sheet heating element that does not warp even when used to supply hot air. [Solution] A sheet heating element having a base material, a first laminate provided on a first surface of the base material, and a second laminate provided on a second surface opposite the first surface, wherein each of the first laminate and the second laminate has an electrical insulating layer provided on the base material, a heating layer on the electrical insulating layer, an electrode in contact with the heating layer, and a protective layer that covers at least a portion of each of the electrode and the heating layer, and wherein the total power of the second heating layer, which is the heating layer of the second laminate, is smaller than the total power of the first heating layer, which is the heating layer of the first laminate. [Selected Figure] Figure 4

Description

本発明は、面状発熱体、及び面状発熱体を有する温風供給装置に関する。 The present invention relates to a sheet heating element and a hot air supply device having a sheet heating element.

面状発熱体、及び温風供給装置は、例えば、インクジェットプリンターにおけるインク乾燥、工業用途の乾燥、熱処理、焼成等、暖房、融雪、凍結防止等の用途で用いられる。また、本発明は、さらには、温風供給装置を備えたインクジェットプリンターに関する。 The planar heating element and the hot air supplying device are used, for example, for drying ink in inkjet printers, drying for industrial purposes, heat treatment, baking, etc., heating, melting snow, preventing freezing, etc. The present invention also relates to an inkjet printer equipped with a hot air supplying device.

従来、面状発熱体としては、ニクロム、鉄、アルミ等の抵抗電熱線を発熱体とし、両端に一対の電極を設け、それらをゴムシート等の電気絶縁性材料で被覆した構造のものが知られている。電極から通電すると発熱体に電流が流れ、抵抗加熱によって昇温し、対象を加熱することができる。また、別の面状発熱体としては、金属系や非金属系からなる導電性材料を、ガラスクロスや高分子フィルム等の電気絶縁性保持体に、含浸、塗布、印刷等によって面状に形成した発熱層を有するものがある。 Conventionally, a known planar heating element has a structure in which a resistive heating wire made of nichrome, iron, aluminum, or the like is used as the heating element, a pair of electrodes are provided at both ends, and these are covered with an electrically insulating material such as a rubber sheet. When electricity is applied to the electrodes, a current flows through the heating element, which rises in temperature through resistance heating and can heat an object. Another type of planar heating element has a heating layer formed into a planar shape by impregnating, coating, printing, etc., a conductive material made of metal or nonmetallic material onto an electrically insulating support such as glass cloth or polymer film.

このように発熱層を保持体の片面に設けた面状発熱体は、発熱層が設けられた側はそうでない側に比べて高温になるため、相対的に熱膨張が大きくなる。その結果、発熱層が設けられた面を凸として反ってしまう（反り現象）。対象を均一に加熱しようとするとき、反り現象は大きな課題となる。 In this way, a planar heating element with a heating layer on one side of the holder experiences relatively large thermal expansion because the side with the heating layer becomes hotter than the other side. As a result, the surface with the heating layer becomes convex and warps (warping phenomenon). When trying to heat an object uniformly, the warping phenomenon is a major issue.

発熱層の面積が大きいほど反りの影響は大きい。例えば、面状発熱体を加熱対象と一定の距離を保って均一加熱する用途に用いる場合は、反りによって面状発熱体と対象との距離が変化し加熱ムラが生じる。また、反り現象により、面状発熱体が対象、あるいは周囲の物と接触し、発火が生じる場合もある。また反りによって保持体が破損する可能性もある。 The larger the area of the heating layer, the greater the impact of warping. For example, if a sheet heating element is used to maintain a fixed distance from the object to be heated and to provide uniform heating, warping will change the distance between the sheet heating element and the object, resulting in uneven heating. Warping may also cause the sheet heating element to come into contact with the object or surrounding objects, resulting in a fire. Warping may also damage the holder.

面状発熱体の反り現象を防ぐには面状発熱体を保持する保持体を厚くする等して反り力を上回る剛性を持たせるか、保持体を線膨張係数の小さな材料に限定する事等が考えられる。しかしながらどちらの方法も発熱層の形成の大きな制約となる。 To prevent the warping of the sheet heating element, it is possible to make the holder that holds the sheet heating element thicker so that it has a rigidity that exceeds the warping force, or to limit the holder to materials with a small linear expansion coefficient. However, either method places significant constraints on the formation of the heating layer.

そこで反りの原因である、面状発熱体の両面の温度差を低減することに着目すると、両面に発熱層を設ける方法が有効である。 Therefore, in order to reduce the temperature difference between the two sides of the sheet heating element, which is the cause of warping, it is effective to provide a heating layer on both sides.

特許文献１は、絶縁体薄膜の上下両面に発熱層を設け、両面に一組ずつのくし歯電極を直列に接続し、上下のくし歯電極を互いにずらして設けた面状発熱体を開示し、この面状発熱体において、電極部と電極間の温度差を無くすことができるとしている。 Patent Document 1 discloses a planar heating element in which a heating layer is provided on both the top and bottom surfaces of a thin insulating film, a pair of comb electrodes are connected in series to each side, and the top and bottom comb electrodes are offset from each other, and it is said that this planar heating element can eliminate the temperature difference between the electrode parts and the electrodes.

また、特許文献２は、両面にキュリー点の異なる発熱体を配置し、通電状態を切り替えることで、２段階以上の温度制御が可能な発熱体を開示する。 Patent Document 2 also discloses a heating element that has heating elements with different Curie points on both sides and can control the temperature in two or more stages by switching the current flow state.

特開平５－１５９８６７号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 5-159867 特開平１０－１０６７２５号公報Japanese Patent Application Laid-Open No. 10-106725

しかしながら、面状発熱体を温風供給のために用いる際には、さらに反りが生じやすい。温風供給に用いても、反りが発生しない面状発熱体が求められている。 However, when a sheet heating element is used to supply hot air, it is even more susceptible to warping. There is a demand for a sheet heating element that does not warp even when used to supply hot air.

上記課題に鑑み、送風機と組み合わせて温風生成のために用いる面状発熱体において、反りを低減し、対象を均一に加熱できる面状発熱体を提供する。 In consideration of the above problems, we provide a sheet heating element that can reduce warping and heat an object uniformly in a sheet heating element used in combination with a blower to generate hot air.

面状発熱体においては、両面に発熱層を設けていても、送風を受ける側とその反対側で温度差が生じるので、その結果、反りが生じるものと考えられる。 Even if a sheet-shaped heating element has heating layers on both sides, a temperature difference occurs between the side receiving the air and the opposite side, which is thought to result in warping.

そこで本発明は一実施形態として、
平板状の基材と、該基材の第一の面に設けられた第一の積層及び該第一の面の反対面である第二の面に設けられた第二の積層を有する面状発熱体であって、
前記第一の積層及び前記第二の積層のそれぞれは
前記基材の上に設けられた電気絶縁層、
前記電気絶縁層上の発熱層と、
前記発熱層と接する電極、及び
前記電極及び前記発熱層のそれぞれの少なくとも一部を覆う保護層
を有し、
前記第一の積層が有する発熱層である第一の発熱層の総電力より、前記第二の積層が有する発熱層である第二の発熱層の総電力の方が小さいことを特徴とする、
面状発熱体を提供する。 Therefore, in one embodiment, the present invention provides:
A sheet heating element having a flat base material, a first laminate provided on a first surface of the base material, and a second laminate provided on a second surface opposite to the first surface,
Each of the first and second stacked layers comprises an electrical insulating layer provided on the base material;
a heat generating layer on the electrical insulating layer;
an electrode in contact with the heat generating layer; and a protective layer covering at least a part of each of the electrode and the heat generating layer,
The total power of the second heating layer, which is a heating layer of the second stack, is smaller than the total power of the first heating layer, which is a heating layer of the first stack.
A planar heating element is provided.

本発明の実施形態に係る面状発熱体は、片面に送風を受けながら昇温した際に両面の温度差が低減されることにより、反りが低減される。 The planar heating element according to the embodiment of the present invention reduces warping by reducing the temperature difference between the two sides when the temperature is raised while air is blown onto one side.

面状発熱体の一例を説明する上面模式図である。FIG. 2 is a schematic top view illustrating an example of a sheet heating element. 図１に示す面状発熱体の断面模式図である。2 is a schematic cross-sectional view of the sheet heating element shown in FIG. 1 . 面状発熱体の他の例を説明する上面模式図である。FIG. 11 is a schematic top view illustrating another example of the sheet heating element. 図３に示す面状発熱体の断面模式図である。FIG. 4 is a schematic cross-sectional view of the sheet heating element shown in FIG. 3 . 面状発熱体を用いた温風供給装置の一例を説明する概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram illustrating an example of a hot air supplying device using a sheet heating element. 面状発熱体を用いた温風供給装置の他の例を説明する概略図である。FIG. 11 is a schematic diagram illustrating another example of a hot air supplying device using a sheet heating element. 面状発熱体を用いた温風供給装置を有する大判インクジェットプリンターの概略図である。FIG. 1 is a schematic diagram of a large-format inkjet printer having a hot air supplying device using a sheet heating element. 面状発熱体のさらに他の例を説明する上面模式図である。FIG. 13 is a schematic top view illustrating still another example of the sheet heating element. 面状発熱体のさらに他の例を説明する上面模式図である。FIG. 13 is a schematic top view illustrating still another example of the sheet heating element. 面状発熱体のさらに他の例を説明する上面模式図である。FIG. 13 is a schematic top view illustrating still another example of the sheet heating element.

本発明は一実施形態として、
基材と、該基材の第一の面に設けられた第一の積層及び該第一の面の反対面である第二の面に設けられた第二の積層を有する面状発熱体であって、
前記第一の積層及び前記第二の積層のそれぞれは
前記基材の上に設けられた電気絶縁層、
前記電気絶縁層上の発熱層と、
前記発熱層と接する電極、及び
前記電極及び前記発熱層のそれぞれの少なくとも一部を覆う保護層
を有し、
前記第一の積層が有する発熱層である第一の発熱層の総電力より、前記第二の積層が有する発熱層である第二の発熱層の総電力の方が小さいことを特徴とする、
面状発熱体を提供する。 As an embodiment of the present invention,
A sheet heating element having a substrate, a first laminate provided on a first surface of the substrate, and a second laminate provided on a second surface opposite to the first surface,
Each of the first and second stacked layers comprises an electrical insulating layer provided on the base material;
a heat generating layer on the electrical insulating layer;
an electrode in contact with the heat generating layer; and a protective layer covering at least a part of each of the electrode and the heat generating layer,
The total power of the second heating layer, which is a heating layer of the second stack, is smaller than the total power of the first heating layer, which is a heating layer of the first stack.
A planar heating element is provided.

以下、図面を参照して、好適な実施の形態を詳しく説明する。ただし、以下の実施形態に記載されている構成部品の寸法、材質、形状、それらの相対配置等は、本発明が適用される装置の構成や各種条件により適宜変更されるべきものであり、本発明の範囲をそれらのみに限定する趣旨のものではない。 The preferred embodiments are described in detail below with reference to the drawings. However, the dimensions, materials, shapes, and relative positions of the components described in the following embodiments should be changed as appropriate depending on the configuration and various conditions of the device to which the present invention is applied, and are not intended to limit the scope of the present invention to these alone.

（面状発熱体の構成）
本実施形態の面状発熱体の基本構成を説明する。図１は面状発熱体１の上面模式図、図２は図１のＹ－Ｙ’線における断面模式図である。例えばＳＵＳやアルミ等からなる基材２の一方の面に第一の積層１１が、他方である反対側の面に第二の積層１２が設けられる。第一の積層１１及び第二の積層１２はそれぞれ、ポリエステルやポリイミド等からなる電気絶縁層３、導電性粉末とバインダー樹脂と溶剤を成分とする発熱層用導電性材料をバーコーターや、アプリケーターや、スクリーン印刷等を用いて成膜し、乾燥して形成した発熱層５を有している。電極４は、発熱層５に通電する。電極４には外部電源から電流を流すための電線９が接続されている。 (Configuration of sheet heating element)
The basic structure of the sheet heating element of this embodiment will be described. FIG. 1 is a schematic top view of the sheet heating element 1, and FIG. 2 is a schematic cross-sectional view taken along the line Y-Y' in FIG. 1. For example, a first laminate 11 is provided on one side of a substrate 2 made of SUS or aluminum, and a second laminate 12 is provided on the other, opposite side. Each of the first laminate 11 and the second laminate 12 has an electrical insulating layer 3 made of polyester or polyimide, and a heating layer 5 formed by forming a film of a conductive material for the heating layer, which is composed of conductive powder, a binder resin, and a solvent, using a bar coater, an applicator, screen printing, or the like, and drying the film. The electrode 4 passes electricity through the heating layer 5. An electric wire 9 for passing a current from an external power source is connected to the electrode 4.

図１では、面状発熱体が長方形の例を示すが、面状発熱体の形状は、いうまでもなくこれに限定されず、例えば、正方形、多角形、円形、楕円形等、その他あらゆる形状であり得る。 Figure 1 shows an example of a rectangular planar heating element, but the shape of the planar heating element is obviously not limited to this and can be, for example, a square, polygon, circle, ellipse, or any other shape.

図３及び図４は、発熱層の孔及び貫通孔を設けた面状発熱体の一例を示す。発熱層５は発熱層用導電性材料の成膜時に孔を設けて成膜をするか、あるいは全面に成膜した後に、例えばドリルや、レーザーや、打ち抜き金型等を用いて貫通孔を設ける等の方法で、発熱層用導電性材料が塗布されていない領域、すなわち発熱層５の孔７を有することができる。図４で示す例のように、発熱層の孔７は、発熱層を覆う保護層６に代替される。発熱層用導電性材料の成膜時に孔を設けて成膜をして、発熱層５の孔７を設けて、面状発熱体を形成した後に、さらに、面状発熱体１を貫通する貫通孔８を設けてもよい。図３、図４は孔７と貫通孔８の両方を設けた例を示す。この例では、貫通孔８の径は、発熱層５の孔７より小さい。こうすることで、貫通孔近傍に発熱層５を設けない部分１０が形成され、この部分は保護層６が形成されることとなる。これにより、貫通孔８においても、発熱層５が保護層６で覆われ、漏電や、発熱層への水分等の侵入を防止することができる。 3 and 4 show an example of a sheet-shaped heating element with holes and through-holes in the heating layer. The heating layer 5 can have an area where the conductive material for the heating layer is not applied, i.e., holes 7 in the heating layer 5, by forming a film with holes when forming a film of the conductive material for the heating layer, or by forming a film over the entire surface and then forming through-holes using, for example, a drill, a laser, or a punching die. As shown in the example in FIG. 4, the holes 7 in the heating layer are replaced by a protective layer 6 that covers the heating layer. After forming a sheet-shaped heating element by forming holes when forming a film of the conductive material for the heating layer and forming the holes 7 in the heating layer 5, a through-hole 8 penetrating the sheet-shaped heating element 1 may be further provided. FIGS. 3 and 4 show an example in which both holes 7 and through-holes 8 are provided. In this example, the diameter of the through-holes 8 is smaller than the diameter of the holes 7 in the heating layer 5. In this way, a portion 10 where the heating layer 5 is not provided is formed near the through-holes, and a protective layer 6 is formed in this portion. As a result, the heat generating layer 5 is covered with the protective layer 6 even at the through holes 8, preventing electrical leakage and the intrusion of moisture and other substances into the heat generating layer.

発熱層５の対向する２辺縁部に接して、銀や銅のペーストや箔等の発熱層５よりも抵抗が低い材料で電極４が設けられている。さらにポリアミドイミド、ポリイミド、シリコーン、エポキシ等の絶縁性材料を塗布及び乾燥させて、電極４と発熱層５を覆い、電気絶縁層３と密着するように絶縁性を有する保護層６が設けられている。 Electrodes 4 are provided in contact with two opposing edges of the heat generating layer 5, and are made of a material with lower resistance than the heat generating layer 5, such as silver or copper paste or foil. In addition, an insulating material such as polyamideimide, polyimide, silicone, or epoxy is applied and dried to cover the electrodes 4 and the heat generating layer 5, and an insulating protective layer 6 is provided so as to be in close contact with the electrical insulating layer 3.

ただし、保護層６は、発熱層５の一部を覆っていればよく、必ずしも、電極４や電気絶縁層３に接触しない構成であってもよい。 However, the protective layer 6 only needs to cover a portion of the heat generating layer 5, and does not necessarily have to be in contact with the electrode 4 or the electrical insulating layer 3.

次に、面状発熱体について、各層の性状と製造工程の詳細を説明する。
（基材）
基材２は、各種ＳＵＳやアルミニウム等の金属板金の他、耐熱性を有し、不燃性あるいは難燃性を有する各種材料からなるものでもよい。例えば、以下（電気絶縁層）で説明する各種材料を基材として兼ねてもよい。しかし、以下に挙げられる各種材料、特に樹脂材料は、金属材料に比べて線膨張係数が大きい。そのため、樹脂材料は温度変化による反りが金属材料より大きい。また、反りを抑制するには面状発熱体自体がある程度の剛性を持っている方が有利である。金属材料は一般的に樹脂材料より剛性が高い。これらを鑑みると、基材２は好ましくは金属材料である。 Next, the properties of each layer of the sheet heating element and the manufacturing process will be described in detail.
(Base material)
The substrate 2 may be made of various materials having heat resistance and non-combustible or flame retardant properties, in addition to metal sheets such as various SUS and aluminum. For example, various materials described below (electrical insulating layer) may also serve as the substrate. However, the various materials listed below, particularly resin materials, have a larger linear expansion coefficient than metal materials. Therefore, resin materials are more susceptible to warping due to temperature changes than metal materials. In addition, in order to suppress warping, it is advantageous for the planar heating element itself to have a certain degree of rigidity. Metal materials are generally more rigid than resin materials. In view of these, the substrate 2 is preferably made of a metal material.

基材は、好ましくは平板状であるが、微細な凹凸等はあってよく、好ましくは、その線膨張係数が１０～２５ｐｐｍである。基材の厚みは特に制限は無いが、通常０．５～５ｍｍ程度である。好ましい基材の例として、ＳＵＳ製板金を挙げることができる。 The substrate is preferably flat, but may have minute irregularities, and preferably has a linear expansion coefficient of 10 to 25 ppm. There are no particular restrictions on the thickness of the substrate, but it is usually about 0.5 to 5 mm. An example of a preferred substrate is stainless steel sheet metal.

（電気絶縁層）
電気絶縁層３は基材の上に設けられる、絶縁性の層である。電気絶縁層３は、シート状の材料を基材２に接着するか、液状のペースト材料を基材２に塗布することで形成できる。シート状の材料としては、電気絶縁性及び耐熱性を有し、さらに好ましくは不燃性あるいは難燃性を有するものが使用できる。例えば、ポリエステル樹脂、フェノール樹脂、エポキシ樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、その他ＦＲＰ（繊維強化プラスチック）等により形成された樹脂フィルムが挙げられる。また、液状のペースト材料としては、上記材料を有機溶剤に溶解させたものが挙げられる。その他のシート状の材料としては、ポリフッ化ビニル、ポリフッ化ビニリデン、ポリ４フッ化エチレン、エチレン－４フッ化エチレン共重合体等のフッ素樹脂からなる樹脂シート等、あるいは、シリコーンゴム、フッ素ゴム、ウレタンゴム、ＳＢＲ（スチレンブタジエンゴム）、ＥＰＤＭ（エチレンプロピレンジエンゴム）、ＮＢＲ（ニトリルブタジエンゴム）、ＣＰＥ（塩素化ポリエチレンゴム）、ＴＰＥ（熱可塑性エラストマー）等のゴムからなるゴムシートも使用できる。さらに、難燃性の不織布あるいは織布（例えば、硝子、石綿、石英等の繊維からなるもの）、あるいは塩化ビニル樹脂シート等も使用できる。電気絶縁層の厚みは特に制限は無いが、通常２０μｍから３００μｍ程度である。 (Electrical insulation layer)
The electrical insulating layer 3 is an insulating layer provided on the substrate. The electrical insulating layer 3 can be formed by adhering a sheet-like material to the substrate 2 or by applying a liquid paste material to the substrate 2. As the sheet-like material, a material having electrical insulation and heat resistance, and more preferably having non-flammability or flame retardancy, can be used. For example, a resin film formed of polyester resin, phenol resin, epoxy resin, polyimide resin, polyamide resin, FRP (fiber reinforced plastic), etc. can be used. In addition, as the liquid paste material, a material obtained by dissolving the above-mentioned material in an organic solvent can be used. As other sheet-like materials, a resin sheet made of a fluororesin such as polyvinyl fluoride, polyvinylidene fluoride, polytetrafluoroethylene, or ethylene-tetrafluoroethylene copolymer, or a rubber sheet made of a rubber such as silicone rubber, fluororubber, urethane rubber, SBR (styrene butadiene rubber), EPDM (ethylene propylene diene rubber), NBR (nitrile butadiene rubber), CPE (chlorinated polyethylene rubber), or TPE (thermoplastic elastomer) can also be used. Furthermore, it is possible to use flame-retardant nonwoven or woven fabrics (for example, made of fibers such as glass, asbestos, or quartz), polyvinyl chloride resin sheets, etc. There is no particular limitation on the thickness of the electrical insulating layer, but it is usually about 20 μm to 300 μm.

（電極）
電極４は、発熱層５に通電できるように、電源に接続するものである。電極４は、好ましくは、電気絶縁層上、あるいは、発熱層上に、離間して１対で設けられる。１対の電極は、いずれも発熱層５と接している。
電極４は電極用導電性材料の印刷や導電性箔の積層・接着で形成できる。電極用導電性材料としては例えば、銅、銀、ＩＴＯ、酸化錫等の金属あるいは金属酸化物の粒子、あるいは鱗片状箔片等からなる導電体粉末を樹脂バインダー中に添加したインキを挙げられる。商業的に入手可能な電極用導電性材料は、例えば、京都エレックス株式会社製のＤＤ－１６３０Ｌ－２４５、ＤＤ－３８００－１０３等、銀や銅を成分とした各種ペースト等が挙げられる。また、例えば上記の様な金属あるいは金属酸化物からなる導電性箔を貼り付けて積層してもよい。 (electrode)
The electrodes 4 are connected to a power source so as to pass electricity through the heat generating layer 5. The electrodes 4 are preferably provided in a pair on the electrical insulating layer or on the heat generating layer, with a space between them. Both of the pair of electrodes are in contact with the heat generating layer 5.
The electrode 4 can be formed by printing a conductive material for the electrode or laminating and adhering a conductive foil. Examples of the conductive material for the electrode include inks in which conductive powders made of particles of metals or metal oxides such as copper, silver, ITO, and tin oxide, or scaly foil pieces, etc., are added to a resin binder. Examples of commercially available conductive materials for the electrode include various pastes containing silver or copper as a component, such as DD-1630L-245 and DD-3800-103 manufactured by Kyoto Elex Co., Ltd. Also, for example, conductive foils made of the above-mentioned metals or metal oxides may be attached and laminated.

（発熱層）
発熱層５は、一対の電極４の間に設けられる。発熱層５は電極４を介して、電流が流れることで、発熱する。発熱層５は発熱層用導電性材料をシート状に塗布・印刷することで形成することができる。発熱層用導電性材料は、導電性粉末とバインダー樹脂と溶剤を有するものが好ましく、商業的に入手可能な発熱層用導電性材料は、例えば、東洋紡株式会社製カーボンペーストＤＹ－１５０Ｈ－３０や、十条ケミカル株式会社製カーボンペーストＪＥＬＣＯＮＣＨ－８等が挙げられる。本実施例では発明者が独自に導電性粉末とバインダー樹脂と溶剤とを配合した発熱層用導電性材料を使用した。 (heat generating layer)
The heat generating layer 5 is provided between a pair of electrodes 4. The heat generating layer 5 generates heat when a current flows through the electrodes 4. The heat generating layer 5 can be formed by applying or printing a conductive material for a heat generating layer in a sheet form. The conductive material for a heat generating layer is preferably one having a conductive powder, a binder resin, and a solvent, and examples of commercially available conductive materials for a heat generating layer include carbon paste DY-150H-30 manufactured by Toyobo Co., Ltd. and carbon paste JELCON CH-8 manufactured by Jujo Chemical Co., Ltd. In this embodiment, a conductive material for a heat generating layer that is a unique blend of conductive powder, binder resin, and solvent prepared by the inventors is used.

導電性粉末としては、例えば、カーボンブラック、黒鉛、鉄、銅、銀、ニッケル、ＩＴＯ等の金属あるいは金属酸化物の導電体の粒子や鱗片状箔片が用いられる。その中でも、安価なカーボンブラックや黒鉛が好ましい。カーボンブラックとして商業的に入手可能なものは、ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ株式会社製ケッチェンブラックＥＣ３００Ｊ、カーボンＥＣＰ、ケッチェンブラックＥＣ６００ＪＤ、カーボンＥＣＰ６００ＪＤ、ライオナイトＣＢ等が挙げられる。黒鉛として商業的に入手可能なものは、日本黒鉛工業株式会社製のＪ－ＣＰＢ、ＭＣＰ－１０、ＭＣＰ－１５、ＣＰＢ、ＣＢ－１５０、ＦＢ－１５０、ＣＢ－１００、ＦＢ－１００、Ｆ＃１、Ｆ＃２、Ｆ＃３等が挙げられる。また、これらの導電性粉末は単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。 As the conductive powder, for example, particles or flake-like foil pieces of conductive material of metals or metal oxides such as carbon black, graphite, iron, copper, silver, nickel, and ITO are used. Among them, inexpensive carbon black and graphite are preferable. Examples of commercially available carbon black include Ketjen Black EC300J, Carbon ECP, Ketjen Black EC600JD, Carbon ECP600JD, and Lionite CB manufactured by Lion Specialty Chemicals Co., Ltd. Examples of commercially available graphite include J-CPB, MCP-10, MCP-15, CPB, CB-150, FB-150, CB-100, FB-100, F#1, F#2, and F#3 manufactured by Nippon Graphite Industries Co., Ltd. In addition, these conductive powders may be used alone or in combination of two or more types.

バインダー樹脂としては、例えば、エチレン－酢酸ビニル共重合体、アクリル樹脂、シリコーン樹脂、ポリイミド樹脂、ポリエステル樹脂、ポリアミド樹脂等の樹脂ペーストが挙げられる。その中でも、耐熱性の優れたポリイミド樹脂ペーストが好ましい。ポリイミド樹脂ペーストとして商業的に入手可能なものは、宇部興産株式会社製のＵ－ワニスＡ、Ｕ－ワニス－Ｓや、ユニチカ株式会社製のＵイミドワニスＡＲ、ＵイミドワニスＡＨ、ＵイミドワニスＢＨ、ＵイミドワニスＣＵ、イミドワニスＣＲ、ＵイミドワニスＣＨまた、これらの樹脂ペーストは単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。 Examples of binder resins include resin pastes such as ethylene-vinyl acetate copolymer, acrylic resin, silicone resin, polyimide resin, polyester resin, and polyamide resin. Among these, polyimide resin pastes with excellent heat resistance are preferred. Commercially available polyimide resin pastes include U-Varnish A and U-Varnish-S manufactured by Ube Industries, Ltd., and U-Imide Varnish AR, U-Imide Varnish AH, U-Imide Varnish BH, U-Imide Varnish CU, Imide Varnish CR, and U-Imide Varnish CH manufactured by Unitika Ltd. These resin pastes may be used alone or in combination of two or more.

溶剤としては、バインダー樹脂が溶解するものであれば、特に限定はされない。その中でも、印刷時に蒸発しづらいトルエン、エチレングリコール、エチレングリコールモノエーテル、Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）等の高沸点溶媒が好ましい。これらの溶剤は単独で用いても２種以上を組み合わせて用いてもよい。 There are no particular limitations on the solvent, so long as it dissolves the binder resin. Among these, high-boiling point solvents that do not evaporate easily during printing, such as toluene, ethylene glycol, ethylene glycol monoether, and N-methyl-2-pyrrolidone (NMP), are preferred. These solvents may be used alone or in combination of two or more.

上記の配合材料を所望の体積抵抗率及び成膜厚さを実現するために適宜配合比を調整し混合して発熱層用導電性材料を作製する。発熱層用導電性材料の混合方法としては、特に限定されるものではないが、３本ロールミル、ニーダー、自公転ミキサー、撹拌機等が挙げられる。 The conductive material for the heating layer is prepared by mixing the above-mentioned compounded materials at an appropriate compounding ratio to achieve the desired volume resistivity and film thickness. The method for mixing the conductive material for the heating layer is not particularly limited, but may be a three-roll mill, kneader, planetary mixer, stirrer, etc.

発熱層用導電性材料の成膜方法としては、特に限定されるものではないが、アプリケーター、バーコーター、スクリーン印刷、シルクスクリーン印刷、グラビア印刷、フレキソ印刷、オフセット印刷、ロール転写印刷等が挙げられる。その中でも、所望のパターンで形成することができる、スクリーン印刷、シルクスクリーン印刷、グラビア印刷、フレキソ印刷、オフセット印刷、ロール転写印刷が好ましい。 Methods for forming a film of the conductive material for the heating layer are not particularly limited, but include applicators, bar coaters, screen printing, silk screen printing, gravure printing, flexographic printing, offset printing, roll transfer printing, etc. Among these, screen printing, silk screen printing, gravure printing, flexographic printing, offset printing, and roll transfer printing are preferred, as they can form the desired pattern.

発熱層５に設ける非印刷部、すなわち、発熱層の孔７は格子状または、千鳥状に配置して印刷されているのが好ましい。孔７の形状は、円形、楕円形、矩形、多角形であってもよく、形状を特に限定するものではない。 The non-printed portions of the heat generating layer 5, i.e., the holes 7 in the heat generating layer, are preferably printed in a lattice or staggered pattern. The shape of the holes 7 may be circular, elliptical, rectangular, or polygonal, and is not particularly limited.

発熱層５の厚みは、発熱層用導電性材料の体積抵抗率に応じて任意に変更してよく、通常、１μｍから１０００μｍ程度の厚みで形成する。ただし、発熱層用導電性材料の硬化収縮による電気絶縁層３の変形の観点から、発熱層５の膜厚は３０μｍ以下であることが好ましい。 The thickness of the heat generating layer 5 may be changed as desired depending on the volume resistivity of the conductive material for the heat generating layer, and is usually formed to a thickness of about 1 μm to 1000 μm. However, from the viewpoint of deformation of the electrical insulation layer 3 due to cure shrinkage of the conductive material for the heat generating layer, it is preferable that the thickness of the heat generating layer 5 is 30 μm or less.

（保護層）
保護層６は、絶縁性を有し、通電中に、発熱層５及び電極４に対し物体や人体が不意に接触してしまった際に、電流が流れることを防止する機能を有する。保護層６は、十分な電気絶縁性、及び、所望の温度において必要な使用時間に強度劣化、変形、溶融、変質、燃焼等が生じないだけの耐熱性を有する材料で構成する。材料として、例えば、アクリル樹脂、ポリエステル樹脂、ポリイミド樹脂、ポリアミド樹脂、シリコーン樹脂、あるいは、ポリフッ化ビニル、ポリフッ化ビニリデン、ポリ４フッ化エチレン、エチレン－４フッ化エチレン共重合体等のフッ素樹脂等が挙げられる。保護層６は、例えば、予めシート状に成形した材料を発熱層５及び電極４に熱融着、ドライラミネーション等の方法により接着することができる。あるいは、保護層６はペースト状の材料をスクリーン印刷、シルクスクリーン印刷、グラビア印刷、フレキソ印刷、オフセット印刷、ロール転写印刷等の印刷法により、所望のパターンで発熱層５及び電極４の上に形成してもよい。保護層６の厚みは、通常３μｍから３００μｍ程度である。 (Protective Layer)
The protective layer 6 has insulating properties and has a function of preventing current from flowing when an object or a human body accidentally comes into contact with the heat generating layer 5 and the electrodes 4 during current flow. The protective layer 6 is made of a material that has sufficient electrical insulating properties and heat resistance that does not cause strength deterioration, deformation, melting, deterioration, combustion, etc. at a desired temperature for a required usage time. Examples of the material include acrylic resin, polyester resin, polyimide resin, polyamide resin, silicone resin, and fluororesins such as polyvinyl fluoride, polyvinylidene fluoride, polytetrafluoroethylene, and ethylene-tetrafluoroethylene copolymer. The protective layer 6 can be formed, for example, by bonding a material previously formed into a sheet shape to the heat generating layer 5 and the electrodes 4 by a method such as heat fusion or dry lamination. Alternatively, the protective layer 6 may be formed in a desired pattern on the heat generating layer 5 and the electrodes 4 by a printing method such as screen printing, silk screen printing, gravure printing, flexographic printing, offset printing, and roll transfer printing using a paste-like material. The thickness of the protective layer 6 is usually about 3 μm to 300 μm.

（両面形成）
本実施形態の面状発熱体は第一の面に第一の積層が設けられ、基材の第二の面に第二の積層が設けられ、第一の積層及び第二の層のそれぞれは電気絶縁層、電極、発熱層（第一の積層が有する発熱層を第一の発熱層、第二の積層が有する発熱層を第二の発熱層という場合がある）、及び保護層を有する。すなわち、基材２の両面に上述した電気絶縁層３、電極４、発熱層５、保護層６のそれぞれが設けられる。第一の積層と第二の積層は、同じ材料、及び作製方法によって形成してもよいし、異なる材料、異なる作製方法によって形成してもよい。なお、面状発熱体のいずれの面を第一の面、あるいは第二の面というか、積層のうち、いずれを第一の積層、あるいは第二の積層というかは限定されないが、第一の積層の側から送風を受けて用いられることを想定している。 (Double-sided formation)
In the sheet heating element of this embodiment, a first laminate is provided on the first surface, and a second laminate is provided on the second surface of the substrate, and each of the first laminate and the second layer has an electrical insulating layer, an electrode, a heat generating layer (the heat generating layer of the first laminate may be called the first heat generating layer, and the heat generating layer of the second laminate may be called the second heat generating layer), and a protective layer. That is, the above-mentioned electrical insulating layer 3, electrode 4, heat generating layer 5, and protective layer 6 are provided on both sides of the substrate 2. The first laminate and the second laminate may be formed of the same material and by the same manufacturing method, or may be formed of different materials and by different manufacturing methods. It is not limited which side of the sheet heating element is called the first surface or the second surface, or which of the laminates is called the first laminate or the second laminate, but it is assumed that it is used by receiving air from the first laminate side.

（総電力）
本実施形態の面状発熱体において、第一の発熱層の総電力より、第二の発熱層の総電力の方が小さい。総電力とは、発熱層が接する電極に、電圧を印加したときに流れた電流値から求められる電力をいう。好ましくは、第一の発熱層が接する電極と、第二の発熱層が接する電極のそれぞれに、共に交流電圧１００Ｖを印加したときに、それぞれの電極間に流れた電流値から求められる電力をいう。好ましくは、第一の発熱層の総電力は、第二の発熱層の総電力の１．５倍以上、１０倍以下、より好ましくは２倍以上５倍以下である。また、交流電圧１００Ｖを印加したときの第一の発熱層の総電力は、好ましくは５００Ｗ以上２０００Ｗ以下、第二の発熱層の総電力は、好ましくは１００Ｗ以上１０００Ｗ以下である。また、さらには、直接送風を受ける領域の第二の発熱層の電力をその他の領域の第二の発熱層の電力よりも低くすることができる。 (Total power)
In the planar heating element of this embodiment, the total power of the second heating layer is smaller than the total power of the first heating layer. The total power refers to the power calculated from the current value flowing when a voltage is applied to the electrode in contact with the heating layer. Preferably, the total power refers to the power calculated from the current value flowing between the electrodes when an AC voltage of 100V is applied to each of the electrodes in contact with the first heating layer and the second heating layer. Preferably, the total power of the first heating layer is 1.5 times or more and 10 times or less, more preferably 2 times or more and 5 times or less, of the total power of the second heating layer. In addition, when an AC voltage of 100V is applied, the total power of the first heating layer is preferably 500W or more and 2000W or less, and the total power of the second heating layer is preferably 100W or more and 1000W or less. Furthermore, the power of the second heating layer in the area directly receiving the air can be lower than the power of the second heating layer in other areas.

後述する実施例に示すように送風を受ける第一の面とその裏面の第二の面では発熱層５の総面積、パターン、体積抵抗率、厚さ等を変えることができる。 As shown in the examples described below, the total area, pattern, volume resistivity, thickness, etc. of the heat generating layer 5 can be changed between the first surface that receives the airflow and the second surface behind it.

例えば、総電力の差を設けるために、第一の発熱層と第二の発熱層は、以下の様に設定することができる。
第一の発熱層の総面積よりも、第二の発熱層の総面積の方を小さくすることができる。この場合、第二の発熱層の総面積は、第一の発熱層の総面積の０．１倍以上０．９倍以下とすることができる。 For example, in order to provide a difference in total power, the first heating layer and the second heating layer can be set as follows.
The total area of the second heating layer can be smaller than the total area of the first heating layer. In this case, the total area of the second heating layer can be 0.1 to 0.9 times the total area of the first heating layer.

第二の発熱層は均等に配置された複数の孔を有することができる。
この場合、第二の発熱層に均等に配置された複数の孔の径の平均が、０．５ｍｍ以上２０ｍｍ以下とすることができる。 The second heating layer may have a plurality of evenly spaced holes.
In this case, the average diameter of the plurality of holes evenly arranged in the second heat generating layer can be set to 0.5 mm or more and 20 mm or less.

第一の発熱層と第二の発熱層は均等に配置された複数の孔を有し、第一の発熱層の複数の孔の総面積よりも、第二の発熱層の複数の孔の総面積の方を大きくすることができる。この場合、第二の孔の総面積は第一の発熱層の孔の総面積の１．１倍以上、１００倍以下とすることができる。 The first and second heating layers have a plurality of evenly spaced holes, and the total area of the plurality of holes in the second heating layer can be greater than the total area of the plurality of holes in the first heating layer. In this case, the total area of the second holes can be 1.1 times or more and 100 times or less than the total area of the holes in the first heating layer.

第一の発熱層と第二の発熱層は、いずれも均等に配置された複数の孔を有し、第一の発熱層の複数の孔の各々と、第二の発熱層の複数の孔の各々とが、同心となるように配置することができる。このとき、第一の発熱層の複数の孔の径よりも、第二の発熱層の複数の孔の径の方が大きくすることができる。
この場合、第一の発熱層に均等に配置された複数の孔の径の平均（Ｒ_１）は、０．５ｍｍ以上１０ｍｍ以下とし、第二の発熱層に均等に配置された複数の孔の径の平均（Ｒ_２）は、１ｍｍ以上２０ｍｍ以下とすることができる。また、Ｒ_１×１．１≦Ｒ_２≦Ｒ_１×１０とすることができる。 The first and second heating layers each have a plurality of holes evenly arranged, and each of the plurality of holes in the first heating layer and each of the plurality of holes in the second heating layer can be arranged so as to be concentric. In this case, the diameter of the plurality of holes in the second heating layer can be larger than the diameter of the plurality of holes in the first heating layer.
In this case, the average diameter ( _R1 ) of the multiple holes evenly arranged in the first heat generating layer can be 0.5 mm or more and 10 mm or less, and the average diameter ( _R2 ) of the multiple holes evenly arranged in the second heat generating layer can be 1 mm or more and 20 mm or less. Also, _R1 x 1.1 ≦ _R2 ≦ _R1 x 10 can be satisfied.

さらには、面状発熱体は、第一の発熱層の複数の孔の各々と、前記第二の発熱層の複数の孔の各々と、その各々が同心となる複数の貫通孔を有することができる。この場合、複数の貫通孔の径は、第一の発熱層の複数の孔の径より、さらに小さくすることができる。複数の貫通孔の径の平均は０．２ｍｍ以上８ｍｍ以下とすることができる。 Furthermore, the planar heating element may have a plurality of through holes that are concentric with each of the plurality of holes in the first heating layer and each of the plurality of holes in the second heating layer. In this case, the diameter of the plurality of through holes may be smaller than the diameter of the plurality of holes in the first heating layer. The average diameter of the plurality of through holes may be 0.2 mm or more and 8 mm or less.

第一の発熱層の体積抵抗率よりも、第二の発熱層の体積抵抗率の方を大きくすることができる。この場合、第一の発熱層の体積抵抗率を０．０１Ω・ｃｍ以上０．１Ω・ｃｍ以下とし、第二の発熱層の体積抵抗率を０．０２Ω・ｃｍ以上０．５Ω・ｃｍ以下とすることができる。また、第二の発熱層の体積抵抗率は第一の発熱層の体積抵抗率の１．１倍以上、１０倍以下とすることができる。 The volume resistivity of the second heating layer can be made greater than the volume resistivity of the first heating layer. In this case, the volume resistivity of the first heating layer can be set to 0.01 Ω·cm or more and 0.1 Ω·cm or less, and the volume resistivity of the second heating layer can be set to 0.02 Ω·cm or more and 0.5 Ω·cm or less. In addition, the volume resistivity of the second heating layer can be set to 1.1 times or more and 10 times or less than the volume resistivity of the first heating layer.

第一の発熱層の厚さよりも、第二の発熱層の厚さの方を小さくすることができる。この場合、第一の発熱層の厚さは２μｍ以上３０μｍ以下、第二の発熱層の厚さを１μｍ以上２０μｍ以下とすることができる。また、第二の発熱層の厚さは第一の発熱層の厚さの０．１倍以上０．８倍以下とすることができる。
The thickness of the second heating layer can be smaller than the thickness of the first heating layer. In this case, the thickness of the first heating layer can be 2 μm or more and 30 μm or less, and the thickness of the second heating layer can be 1 μm or more and 20 μm or less. Furthermore, the thickness of the second heating layer can be 0.1 times or more and 0.8 times or less the thickness of the first heating layer.

（貫通孔の加工）
本発明の面状発熱体は温風を通過させるための貫通孔８を形成してもよい。貫通孔８の加工方法としては、特に限定されるものではないが、ドリルや、レーザーや、打ち抜き金型等が挙げられる。貫通孔８の配置は、発熱層の孔７の中心位置と同じであることが好ましい。貫通孔８の大きさは、発熱層の孔７より小さくすることができる。こうすることで、貫通孔近傍に発熱層を設けない部分１０が形成され、この部分は保護層６が形成されることとなり、貫通孔８においても、発熱層５が保護層６で覆われ、漏電や、発熱層への水分等の侵入を防止することができる。貫通孔８の形状は、発熱層の孔７の形状と異なっていてもよく、円形以外に、楕円形、矩形、多角形であってもよく、形状を特に限定するものではない。 (Through hole processing)
The sheet heating element of the present invention may have through holes 8 for passing hot air. The method of processing the through holes 8 is not particularly limited, but may include drilling, laser, punching die, etc. The arrangement of the through holes 8 is preferably the same as the center position of the holes 7 in the heating layer. The size of the through holes 8 can be smaller than the holes 7 in the heating layer. In this way, a portion 10 where the heating layer is not provided is formed near the through holes, and the protective layer 6 is formed in this portion, so that the heating layer 5 is covered with the protective layer 6 even in the through holes 8, and it is possible to prevent leakage and the intrusion of moisture into the heating layer. The shape of the through holes 8 may be different from the shape of the holes 7 in the heating layer, and may be an ellipse, a rectangle, or a polygon other than a circle, and the shape is not particularly limited.

（面状発熱体の発熱）
面状発熱体を発熱させる為には、発熱層５に電流を流して、ジュール熱により発熱させる。電流を流すための電源は、直流、交流、いずれでもよい。なお、発熱量を一定に保つ為には、電流、あるいは電圧の安定化された電源が好ましい。さらに、短絡、その他過電流防止の為、ヒューズあるいは遮断機を取り付けることが好ましい。 (Heat generation from sheet heating element)
To generate heat from the sheet heating element, a current is passed through the heating layer 5, generating heat through Joule heat. The power source for passing the current may be either DC or AC. To keep the amount of heat generated constant, a power source with a stabilized current or voltage is preferred. Furthermore, to prevent short circuits and other overcurrents, it is preferable to install a fuse or circuit breaker.

（温風供給装置）
図５は面状発熱体を温風生成用に用いた事例としての温風供給装置の構成を説明する図である。温風供給装置１００は直方体形状の筐体１０１と、送風機１０２と、面状発熱体１で構成されている。筐体１０１は例えば厚さ０．５ｍｍから２ｍｍ程度のＳＵＳやアルミ等で形成され、構成面の少なくとも一つの面は本発明の面状発熱体１で構成されている。 (Hot air supply device)
5 is a diagram illustrating the configuration of a hot air supplying device as an example using a sheet heating element to generate hot air. The hot air supplying device 100 is composed of a rectangular parallelepiped housing 101, a blower 102, and a sheet heating element 1. The housing 101 is formed of, for example, SUS or aluminum having a thickness of about 0.5 mm to 2 mm, and at least one of the constituent surfaces is composed of the sheet heating element 1 of the present invention.

ここで例示する面状発熱体１は図１、図２に示すような発熱層５が孔のない、均一なベタパターンで構成されたものである。面状発熱体１は筐体に対して不図示の固定手段により１ｍｍ～１０ｍｍ程度の隙間１０４を設けて設置される。この隙間が温風の吹き出し口となり、面状発熱体１の面方向に吹き出す。 The sheet heating element 1 illustrated here has a heating layer 5 formed in a uniform solid pattern without holes, as shown in Figures 1 and 2. The sheet heating element 1 is attached to the housing by a fixing means (not shown), leaving a gap 104 of about 1 mm to 10 mm. This gap serves as an outlet for hot air, which is blown out in the direction of the surface of the sheet heating element 1.

送風機１０２は筐体１０１の面状発熱体設置面とは異なる面に設けられる。筐体１０１の容積や温風の風量、風速、均一性を加味すると、送風機１０２は次のように設置することができる。すなわち、面状発熱体が長手方向を有する形状である場合、例えば、長方形、多角形、楕円形のような形状である場合、該長手方向に面状発熱体を二等分し、かつ、面状発熱体と垂直な面に対し、面対称となるように２ｎ個（ｎは１以上の整数）の送風機１０２を配置することができる。本実施例では２つ配置された例を示す。なお、このような構成の場合、送風機１０２の数に特に限定はないが、通常は２以上２４以下である。 The blower 102 is provided on a surface of the housing 101 different from the surface on which the planar heating element is installed. Taking into account the volume of the housing 101 and the volume, speed, and uniformity of the hot air, the blower 102 can be installed as follows. That is, when the planar heating element has a shape with a longitudinal direction, such as a rectangular, polygonal, or elliptical shape, the planar heating element can be divided into two equal parts in the longitudinal direction, and 2n blowers 102 (n is an integer of 1 or more) can be arranged so as to be symmetrical with respect to a plane perpendicular to the planar heating element. In this embodiment, an example in which two blowers are arranged is shown. In this configuration, the number of blowers 102 is not particularly limited, but is usually 2 to 24.

送風機１０２は筐体１０１外から外気を取り入れ、筐体１０１内に送風する機能を有し、不図示のコントローラーによって送風量を制御することができる。本実施例では風速１．５ｍ／ｓで制御している。 The blower 102 has the function of taking in outside air from outside the housing 101 and blowing it into the housing 101, and the amount of air blown can be controlled by a controller (not shown). In this embodiment, the wind speed is controlled to 1.5 m/s.

温風供給装置１００の基本動作は以下の通りである。はじめに送風機１０２を作動させて筐体１０１内に十分な気流を作り出した後、面状発熱体１に通電して発熱させる。この状態で一定時間運転すると筐体内の気流と面状発熱体１の間で熱交換がなされて気流が温められ、吹き出し口から筐体外へ温風１０３が吹き出す。 The basic operation of the hot air supply device 100 is as follows. First, the blower 102 is operated to create a sufficient airflow inside the housing 101, and then electricity is passed through the planar heating element 1 to generate heat. When the device is operated in this state for a certain period of time, heat is exchanged between the airflow inside the housing and the planar heating element 1, warming the airflow, and hot air 103 is blown out of the housing from the outlet.

図６は面状発熱体を温風生成用に用いた別の事例としての温風供給装置の構成を説明する図である。構成要素は図５と同様であるが、ここで用いる面状発熱体１は図３、図４に示すような貫通孔８が設けられている。面状発熱体１は不図示の固定手段により筐体に対して隙間なく設置されている。面状発熱体１に設けられた貫通孔８が温風の吹き出し口となり、面状発熱体１の法線方向に吹き出す。
温風供給装置１００の基本動作は図５の説明と同様である。 Fig. 6 is a diagram for explaining the configuration of a hot air supply device as another example in which a sheet heating element is used to generate hot air. The components are the same as those in Fig. 5, but the sheet heating element 1 used here is provided with through holes 8 as shown in Figs. 3 and 4. The sheet heating element 1 is installed without any gaps on the housing by a fixing means (not shown). The through holes 8 provided in the sheet heating element 1 serve as outlets for hot air, which is blown out in the normal direction of the sheet heating element 1.
The basic operation of the hot air supplying device 100 is similar to that described with reference to FIG.

（大判インクジェットプリンター）
図７は面状発熱体を温風生成に用いた事例として、温風供給装置を組み込んだ大判インクジェットプリンターの構成を説明する図である。大判インクジェットプリンター２００は、印刷用紙の一例としてのロール紙２０１を給紙する給紙ローラ２０２、２０３と、給紙されたことを検出する給紙センサー２０４を有する。また、インクを吐出するインクジェットヘッド２０５と、ロール紙２０１を平滑に支持するプラテン２０６と、プリンタシャーシ２０８が設けられている。さらに印刷されたロール紙２０１を短時間で乾燥させるための温風供給装置１００と、温風供給装置に対向するようにロール紙を支持するプラテン２０７と、巻き取り部２０９がある。 (Large format inkjet printer)
7 is a diagram illustrating the configuration of a large-format inkjet printer incorporating a hot air supplying device, as an example of using a planar heating element to generate hot air. The large-format inkjet printer 200 has paper feed rollers 202, 203 that feed roll paper 201, which is an example of printing paper, and a paper feed sensor 204 that detects that the paper has been fed. It also has an inkjet head 205 that ejects ink, a platen 206 that smoothly supports the roll paper 201, and a printer chassis 208. It also has a hot air supplying device 100 for quickly drying the printed roll paper 201, a platen 207 that supports the roll paper so as to face the hot air supplying device, and a winding section 209.

大判インクジェットプリンターの基本動作は以下の通りである。はじめにロール紙２０１端部を以下で説明する経路を通して引き出し、巻き取り部２０９に装着する。印刷指示を受けると、ロール紙２０１は給紙ローラ２０２、２０３によってインクジェットヘッド２０５へ向かって搬送される。インクジェットヘッド２０５でインク画像を描画した後、温風供給装置１００へ搬送される。温風供給装置１００はあらかじめ温風生成動作を開始して所定温度の温風を供給し、ロール紙２０１上のインク画像を乾燥させる。これらの動きと同期して巻き取り部２０９により印刷・乾燥後のロール紙２０１を巻き取る。最後に印刷終了位置でロール紙２０１が裁断され、印刷画像を得る。 The basic operation of a large-format inkjet printer is as follows. First, the end of the roll paper 201 is pulled out through the path described below and attached to the winding unit 209. When a print command is received, the roll paper 201 is transported toward the inkjet head 205 by the paper feed rollers 202 and 203. After an ink image is drawn by the inkjet head 205, the roll paper 201 is transported to the hot air supply device 100. The hot air supply device 100 starts a hot air generation operation in advance to supply hot air at a predetermined temperature and dry the ink image on the roll paper 201. In sync with these movements, the winding unit 209 winds up the roll paper 201 after printing and drying. Finally, the roll paper 201 is cut at the printing end position, and a printed image is obtained.

以下、実施例を挙げて具体的に説明する。
＜実施例１＞
（第一の積層の作製）
１）発熱層用導電性材料の作製
本実施例では発明者が独自に配合した発熱層用導電性材料を用いた。配合材料と混錬方法を以下に示す。
配合材料
導電性粉末１：カーボンブラック
ライオン・スペシャリティ・ケミカルズ株式会社製ケッチェンブラックＥＣ３００Ｊ
導電性粉末２：黒鉛
日本黒鉛工業株式会社製Ｆ＃３
バインダー樹脂：ポリイミドワニス
ユニチカ株式会社製ＵイミドワニスＣＲ
溶剤：Ｎ－メチル－２－ピロリドン（ＮＭＰ）
上記の配合材料を所望の体積抵抗率及び成膜厚さを実現するために適宜配合比を調整し、３本ロールミルを用いて十分に混錬して発熱層用導電性材料を作成した。実施例１で用いた発熱層用導電性材料の体積抵抗率は０．０６Ω・ｃｍであった。 The present invention will be described in detail below with reference to examples.
Example 1
(Preparation of the first laminate)
1) Preparation of conductive material for heat generating layer In this example, a conductive material for heat generating layer that was uniquely mixed by the inventor was used. The mixed materials and the kneading method are shown below.
Compounding materials Conductive powder 1: Carbon black Ketjenblack EC300J manufactured by Lion Specialty Chemicals Co., Ltd.
Conductive powder 2: Graphite F#3 manufactured by Nippon Graphite Industries Co., Ltd.
Binder resin: Polyimide varnish (U-imide varnish CR, manufactured by Unitika Ltd.)
Solvent: N-methyl-2-pyrrolidone (NMP)
The above-mentioned materials were mixed in an appropriate ratio to obtain the desired volume resistivity and thickness, and the materials were thoroughly mixed using a three-roll mill to prepare a conductive material for the heating layer. The volume resistivity of the conductive material for the heating layer used in Example 1 was 0.06 Ω cm.

２）積層の作製
電気絶縁層として厚さ７５μｍのポリイミドフィルム（宇部興産株式会社製ユーピレックス－Ｓ）を用いた。この上に上述した発熱層用導電性材料をスクリーン印刷装置（マイクロ・テック株式会社製ＭＴ－６５０ＴＶＣｅＸｔｒｅａｍ）を用いて印刷し、２００℃の乾燥炉中で１時間乾燥して溶剤分を除去し、厚さ１５μｍの発熱層（第一の発熱層）を形成した。発熱層の寸法は、縦２５０ｍｍ、横１５００ｍｍ（総面積３７５０ｃｍ^２）で矩形ベタパターンである。
発熱層の対向する２辺縁部に銀ペースト（京都エレックス株式会社製ＤＤ－１６３０Ｌ－２４５）をスクリーン印刷装置によって幅５ｍｍの帯状に成膜し、２００℃の乾燥炉中で１時間乾燥して溶剤分を除去して、厚さ２０μｍの１対の電極を形成した。
ポリイミドワニス（ユニチカ株式会社製ＵイミドワニスＣＲ）をスクリーン印刷装置によって発熱層及び一部を残して電極を被覆するように成膜し、２００℃の乾燥炉中で１時間乾燥して溶剤分を除去し、厚さ５μｍの保護層を形成した。
一部保護層を形成しないで、露出していた電極（電極露出部）に直径３ｍｍの貫通孔を打ち抜きポンチで穿孔し、ハンドプレス機で電気ハトメを取り付け、電線接続部とした。これを本発明の面状発熱体における第一の積層とした。 2) Laminated Layer Fabrication A 75 μm thick polyimide film (Upilex-S manufactured by Ube Industries, Ltd.) was used as the electrical insulating layer. The conductive material for the heat generating layer described above was printed on top of this using a screen printing device (MT-650TVC eXtreme manufactured by Micro-Tech Co., Ltd.), and the conductive material was dried in a drying oven at 200° C. for 1 hour to remove the solvent, forming a heat generating layer (first heat generating layer) with a thickness of 15 μm. The heat generating layer had dimensions of 250 mm length and 1500 mm width (total area 3750 cm ² ) and was a rectangular solid pattern.
A silver paste (DD-1630L-245 manufactured by Kyoto Elex Co., Ltd.) was applied to two opposing edge portions of the heat generating layer in the form of a 5 mm-wide strip using a screen printing device, and the paste was dried in a drying furnace at 200° C. for 1 hour to remove the solvent, forming a pair of electrodes 20 μm thick.
A polyimide varnish (Uimide Varnish CR manufactured by Unitika Ltd.) was applied using a screen printing device to form a film so as to cover the heating layer and the electrodes except for some parts, and then dried in a drying oven at 200° C. for 1 hour to remove the solvent, forming a protective layer with a thickness of 5 μm.
A through hole having a diameter of 3 mm was punched with a punch in the exposed electrode (electrode exposed portion) without forming a protective layer in a portion of the electrode, and an electric grommet was attached with a hand press to form an electric wire connection portion. This was the first laminate in the sheet heating element of the present invention.

（第二の積層の作製）
１）発熱層用導電性材料の作製
第一の積層で用いたものと同様である。
２）積層の作製
第二の発熱層の厚さを４．５μｍにして、第一の積層と同様の工程で作製した。発熱層の厚さの変更はスクリーン印刷版のメッシュ開口値、及び印刷速度等の条件調整により行った。発熱層の厚さは、発熱層用導電性材料の溶剤比を変更して粘度を変えることでも制御可能である。 (Preparation of the second layer)
1) Preparation of conductive material for heating layer The same as that used in the first lamination.
2) Preparation of Laminate The second heat generating layer was made to a thickness of 4.5 μm and was prepared in the same process as the first laminate. The thickness of the heat generating layer was changed by adjusting the mesh opening value of the screen printing plate, the printing speed, and other conditions. The thickness of the heat generating layer can also be controlled by changing the viscosity by changing the solvent ratio of the conductive material for the heat generating layer.

（基材と積層の接着と電線接続）
基材として厚さ０．５ｍｍのＳＵＳ３０４板金の両面に耐熱接着剤（ダウ・東レ株式会社製ＤＯＷＳＩＬＳＥ１８１９ＣＶ）を塗布し、上記第一の積層と、第二の積層を片面ずつ貼り付けて２００℃の乾燥炉中で１時間乾燥することで溶剤分の除去及び接着剤の十分な硬化を行った。その後、ハトメ部においてはんだを用いて両面それぞれに一対ずつ電線を接続した。 (Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
A heat-resistant adhesive (DOWSIL SE1819CV manufactured by Dow Toray Co., Ltd.) was applied to both sides of a 0.5 mm-thick SUS304 metal substrate, and the first and second laminates were attached to each side and dried for 1 hour in a drying oven at 200° C. to remove the solvent and sufficiently harden the adhesive. Then, a pair of electric wires was connected to each side of the eyelets using solder.

（総電力と反り量評価）
作製した面状発熱体両面の中心位置に熱電対を接続して温度をモニタリングできるようにした上で、図５に示す温風供給装置に組み込み、外部電源に接続して第一の積層の電極及び第二の積層の電極に交流１００Ｖを印加するとともに、電線を流れる電流値を記録して印加電力を評価した。一定時間温風供給動作を行い、面状発熱体両面の温度が飽和したところで、面状発熱体を温風供給装置から取り外し、反りの凸側を上にして平面に静置し、最も高い位置を測定した。判定は３ｍｍ未満を良、３ｍｍ以上を不可とした。
実施例１の評価結果は、第一の発熱層の総電力１５０４Ｗ、飽和温度６５．０℃、第二の発熱層の総電力４５２Ｗ、飽和温度６５．５℃、反り量２．８ｍｍで判定は良であった。 (Total power and warpage evaluation)
Thermocouples were connected to the center of both sides of the sheet heating element to monitor the temperature, and the sheet heating element was then installed in the hot air supply device shown in Figure 5, connected to an external power source, and 100V AC was applied to the electrodes of the first and second layers, while the current value flowing through the wire was recorded to evaluate the applied power. Hot air was supplied for a certain period of time, and when the temperatures of both sides of the sheet heating element were saturated, the sheet heating element was removed from the hot air supply device and placed on a flat surface with the convex side of the warp facing up, and the highest position was measured. The judgment was that less than 3 mm was good, and 3 mm or more was bad.
The evaluation results for Example 1 were: total power of the first heating layer 1504 W, saturation temperature 65.0° C., total power of the second heating layer 452 W, saturation temperature 65.5° C., and warpage of 2.8 mm, and the evaluation was good.

＜実施例２＞
（第一の積層の作製）
実施例１と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
第二の発熱層を形成する発熱層用導電性材料について、導電性粉末１、及び２の配合比を変更することで、体積抵抗率が０．２Ω・ｃｍになるように調整した。発熱層用導電性材料を変更した他は第一の積層と同様に作製した。
（基材と積層の接着と電線接続）
実施例１と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
実施例２の評価結果は、第一の発熱層の総電力１５０２Ｗ、飽和温度６５．１℃、第二の発熱層の総電力４５０Ｗ、飽和温度６５．４℃、反り量２．５ｍｍで判定は良であった。 Example 2
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 1.
(Preparation of the second layer)
The conductive material for the heat generating layer forming the second heat generating layer was adjusted to have a volume resistivity of 0.2 Ω cm by changing the compounding ratio of the conductive powders 1 and 2. The heat generating layer was produced in the same manner as the first laminate except that the conductive material for the heat generating layer was changed.
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 1 was followed.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Example 2 were: total power of the first heating layer 1502 W, saturation temperature 65.1° C., total power of the second heating layer 450 W, saturation temperature 65.4° C., and warpage of 2.5 mm, and the evaluation was good.

＜実施例３＞
（第一の積層の作製）
実施例１と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
図８に示すように第二の発熱層の塗布パターンを縦２５０ｍｍ、横２５ｍｍの短冊パターンを間隔５５ｍｍで１８本（総面積１１２５ｃｍ^２）とした。その他は第一の積層と同様に作製した。
（基材と積層の接着と電線接続）
実施例１と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
実施例３の評価結果は、第一の発熱層の総電力１５０１Ｗ、飽和温度６５．３℃、第二の発熱層の総電力４４８Ｗ、飽和温度６５．６℃、反り量２．７ｍｍで判定は良であった。 Example 3
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 1.
(Preparation of the second layer)
As shown in Fig. 8, the coating pattern of the second heat generating layer was a strip pattern of 18 strips, 250 mm long and 25 mm wide, spaced 55 mm apart (total area 1125 ^cm2 ).
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 1 was followed.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Example 3 were: total power of the first heating layer 1501 W, saturation temperature 65.3° C., total power of the second heating layer 448 W, saturation temperature 65.6° C., and warpage of 2.7 mm, and the evaluation was good.

＜実施例４＞
（第一の積層の作製）
発熱層用導電性材料や積層方法は実施例１と同様であるが、以下の点が異なっていた。すなわち、図３に示すように面状発熱体に孔を設けた。第一の発熱層は直径３ｍｍの円形状の孔が複数できるよう、非印刷部分として千鳥配置したパターンを形成した。第一の発熱層の総面積は３１２５ｃｍ^２であった。電極、保護層を形成した後、第一の発熱層の孔と同心となるよう直径１ｍｍの円形貫通孔を打ち抜き型（株式会社塚谷刃物製作所製フレキシブルピナクルダイ）で形成した。なお、図３は説明用の図であり、実際の孔の個数や配置寸法は適宜調整されるべきものである。これ以降の孔を有する積層の説明についても同様である。
（第二の積層の作製）
発熱層の厚さを４．８μｍにして、第一の積層と同様の工程で作製した。
（基材と積層の接着と電線接続）
基材に直径１ｍｍの円形貫通孔を設け、第一の積層及び第二の積層に設けた貫通孔と一致するように貼り合わせた事の他は実施例１と同様である。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
実施例４の評価結果は、第一の発熱層の総電力１２５１Ｗ、飽和温度６０．６℃、第二の発熱層の総電力４０２Ｗ、飽和温度６０．８℃、反り量２．４ｍｍで判定は良であった。 Example 4
(Preparation of the first laminate)
The conductive material for the heating layer and the lamination method were the same as in Example 1, but the following points were different. That is, holes were provided in the sheet heating element as shown in FIG. 3. The first heating layer was formed with a staggered pattern as a non-printed portion so that multiple circular holes with a diameter of 3 mm were formed. The total area of the first heating layer was 3125 ^cm2 . After forming the electrodes and protective layer, circular through holes with a diameter of 1 mm were formed concentrically with the holes in the first heating layer using a punching die (flexible pinnacle die manufactured by Tsukatani Cutlery Manufacturing Co., Ltd.). Note that FIG. 3 is an explanatory diagram, and the actual number of holes and the arrangement dimensions should be adjusted as appropriate. The same applies to the subsequent explanation of the lamination with holes.
(Preparation of the second layer)
The heat generating layer had a thickness of 4.8 μm and was produced in the same process as the first laminate.
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 1 was carried out except that a circular through hole having a diameter of 1 mm was provided in the base material, and the first laminate and the second laminate were attached so as to coincide with the through holes provided therein.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Example 4 were: total power of the first heating layer 1251 W, saturation temperature 60.6° C., total power of the second heating layer 402 W, saturation temperature 60.8° C., and warpage of 2.4 mm, and the evaluation was good.

＜実施例５＞
（第一の積層の作製）
実施例４と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
図９に示すように第二の発熱層の孔の直径を６．３ｍｍにして、第一の積層と同様の工程で作製した。第二の発熱層の総面積は９９５ｃｍ^２である。
（基材と積層の接着と電線接続）
実施例４と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
実施例５の評価結果は、第一の発熱層の総電力１２４８Ｗ、飽和温度６０．４℃、第二の発熱層の総電力３９８Ｗ、飽和温度６０．２℃、反り量２．２ｍｍで判定は良であった。 Example 5
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 4.
(Preparation of the second layer)
As shown in Figure 9, the diameter of the holes in the second heating layer was set to 6.3 mm, and the second heating layer was fabricated in the same process as the first layer. The total area of the second heating layer was 995 ^cm2 .
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 4 was followed.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Example 5 were: total power of the first heating layer 1248 W, saturation temperature 60.4° C., total power of the second heating layer 398 W, saturation temperature 60.2° C., and warpage of 2.2 mm, and the evaluation was good.

＜実施例６＞
（第一の積層の作製）
実施例４と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
図１０で本実施例の第二の発熱層の形態を説明する。第二の発熱層には直径３ｍｍの孔が設けられていた。図１０の符号１３は本実施例の面状発熱体を図６に示す温風供給装置に組み込んだ時に、第一の積層の側（図１０の紙面奥側）にある送風機の設置位置を投影した領域を示している。この領域の第一の積層は送風機から直接送風を受けるため、周辺領域よりも温度が低下する。第二の積層は図１０で示すように送風機の設置位置投影領域１３よりも一回り大きい領域の発熱層５’の厚さを１２μｍ、その他の領域の発熱層５の厚さを８μｍとした。送風機の設置位置投影領域１３よりも一回り大きい領域の発熱層５’とその他の領域の発熱層５の面積はそれぞれ１０４２ｃｍ^２、２０８４ｃｍ^２で総面積３１２５ｃｍ^２の１／３、２／３に相当した。このようにすることで、直接送風を受ける領域の第二の発熱層の電力をその他の領域の第二の発熱層の電力よりも低く設定することができる。
（基材と積層の接着と電線接続）
実施例４と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
実施例６の評価結果は、第一の発熱層の総電力１２５２Ｗ、飽和温度６０．８℃、第二の発熱層の総電力７７８Ｗ、飽和温度６０．７℃、反り量２．０ｍｍで判定は良であった。 Example 6
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 4.
(Preparation of the second layer)
The shape of the second heat generating layer in this embodiment is explained in FIG. 10. The second heat generating layer was provided with holes with a diameter of 3 mm. The reference numeral 13 in FIG. 10 indicates the area where the installation position of the blower on the side of the first layer (the back side of the paper in FIG. 10) is projected when the sheet heat generating element of this embodiment is incorporated into the hot air supply device shown in FIG. 6. The first layer in this area receives air directly from the blower, so the temperature is lower than the surrounding area. As shown in FIG. 10, the thickness of the heat generating layer 5' in the area slightly larger than the projection area 13 of the installation position of the blower is 12 μm, and the thickness of the heat generating layer 5 in the other area is 8 μm. The areas of the heat generating layer 5' in the area slightly larger than the projection area 13 of the installation position of the blower and the heat generating layer 5 in the other area are 1042 cm ² and 2084 cm ² , respectively, which are equivalent to 1/3 and 2/3 of the total area of 3125 cm ^2. In this way, the power of the second heat generating layer in the area directly receiving air can be set lower than the power of the second heat generating layer in the other area.
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 4 was followed.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Example 6 were: total power of the first heating layer 1252 W, saturation temperature 60.8° C., total power of the second heating layer 778 W, saturation temperature 60.7° C., and warpage of 2.0 mm, and the evaluation was good.

＜比較例１＞
（第一の積層の作製）
実施例１と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
本比較例では、第二の積層は設けなかった。
（基材と積層の接着と電線接続）
第一の積層のみについて、実施例１と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
比較例１の評価結果は、第一の発熱層の総電力１５００Ｗ、飽和温度６５．３℃、第二の発熱層の総電力０Ｗ、飽和温度４０．８℃、反り量８．５ｍｍで判定は不可であった。 <Comparative Example 1>
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 1.
(Preparation of the second layer)
In this comparative example, the second layer was not provided.
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 1 was carried out for the first lamination only.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Comparative Example 1 were: total power of the first heating layer 1500 W, saturation temperature 65.3° C., total power of the second heating layer 0 W, saturation temperature 40.8° C., and warpage 8.5 mm, resulting in an unsatisfactory evaluation.

＜比較例２＞
（第一の積層の作製）
実施例１と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
第一の積層と同じものを用いた。
（基材と積層の接着と電線接続）
実施例１と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
比較例２の評価結果は、第一の発熱層の総電力１５０２Ｗ、飽和温度６５．４℃、第二の発熱層の総電力１５０３Ｗ、飽和温度１３８．６℃、反り量１８．４ｍｍで判定は不可であった。 <Comparative Example 2>
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 1.
(Preparation of the second layer)
The same as the first layer was used.
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 1 was followed.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Comparative Example 2 were: total power of the first heating layer 1502 W, saturation temperature 65.4° C., total power of the second heating layer 1503 W, saturation temperature 138.6° C., and warpage 18.4 mm, resulting in an unsatisfactory evaluation.

＜比較例３＞
（第一の積層の作製）
実施例４と同様に作製した。
（第二の積層の作製）
第二の発熱層の厚さを２０μｍにして、第一の積層と同様の工程で作製した。
（基材と積層の接着と電線接続）
実施例１と同様に行った。
（総電力と反り量評価）
実施例１と同様に評価した。
比較例３の評価結果は、第一の発熱層の総電力１２５０Ｗ、飽和温度６０．６℃、第二の発熱層の総電力１５０３Ｗ、飽和温度１４７．８℃、反り量２３．７ｍｍで判定は不可であった。 <Comparative Example 3>
(Preparation of the first laminate)
It was prepared in the same manner as in Example 4.
(Preparation of the second layer)
The second heat generating layer was made to a thickness of 20 μm and was produced in the same process as the first layer.
(Adhesion of substrate and laminate and connection of electric wires)
The same procedure as in Example 1 was followed.
(Total power and warpage evaluation)
The evaluation was carried out in the same manner as in Example 1.
The evaluation results for Comparative Example 3 were: total power of the first heating layer 1250 W, saturation temperature 60.6° C., total power of the second heating layer 1503 W, saturation temperature 147.8° C., and warpage 23.7 mm, resulting in an unsatisfactory evaluation.

表１に実施例１～６、及び比較例１～３における第一の発熱層、第二の発熱層の形態及び飽和温度と、反り量評価及び判定結果一覧を示す。 Table 1 shows the shape and saturation temperature of the first and second heating layers in Examples 1 to 6 and Comparative Examples 1 to 3, as well as the warpage evaluation and evaluation results.

本発明の実施形態は以下の構成を含む。
（構成１）
基材と、該基材の第一の面に設けられた第一の積層及び該第一の面の反対面である第二の面に設けられた第二の積層を有する面状発熱体であって、
前記第一の積層及び前記第二の積層のそれぞれは
前記基材の上に設けられた電気絶縁層、
前記電気絶縁層上の発熱層と、
前記発熱層と接する電極、及び
前記電極及び前記発熱層のそれぞれの少なくとも一部を覆う保護層
を有し、
前記第一の積層が有する発熱層である第一の発熱層の総電力より、前記第二の積層が有する発熱層である第二の発熱層の総電力の方が小さいことを特徴とする、
面状発熱体。
（構成２）
前記第一の発熱層の総面積よりも、前記第二の発熱層の総面積の方が小さいことを特徴とする構成１に記載の面状発熱体。
（構成３）
前記第二の発熱層は均等に配置された複数の孔を有することを特徴とする構成１または２に記載の面状発熱体。
（構成４）
前記第一の発熱層と前記第二の発熱層は、いずれも均等に配置された複数の孔を有し、前記第一の発熱層の複数の孔の総面積よりも、前記第二の発熱層の複数の孔の総面積の方が大きいことを特徴とする構成１から３のいずれか１項に記載の面状発熱体。
（構成５）
前記第一の発熱層と前記第二の発熱層は、いずれも均等に配置された複数の孔を有し、前記第一の発熱層の複数の孔の各々と、前記第二の発熱層の複数の孔の各々とが、同心となるように配置され、
前記第一の発熱層の複数の孔の径よりも、前記第二の発熱層の複数の孔の径の方が大きいこと特徴とする構成１から４のいずれか１項に記載の面状発熱体。
（構成６）
前記第一の発熱層の複数の孔の各々と、前記第二の発熱層の複数の孔の各々と、その各々が同心となる複数の貫通孔を有し、
前記複数の貫通孔の径は、前記第一の発熱層の複数の孔の径より、さらに小さいことを特徴とする構成５に記載の面状発熱体。
（構成７）
前記第一の発熱層の体積抵抗率よりも、前記第二の発熱層の体積抵抗率の方が大きいことを特徴とする構成１から６のいずれか１項に記載の面状発熱体。
（構成８）
前記第一の発熱層の厚さよりも、前記第二の発熱層の厚さの方が小さいことを特徴とする構成１から７のいずれか１項に記載の面状発熱体。
（構成９）
前記基材の線膨張係数が１０～２５ｐｐｍであることを特徴とする構成１から８のいずれかに１項記載の面状発熱体。
（構成１０）
前記基材はＳＵＳ製板金であることを特徴とする構成１から９のいずれか１項に記載の面状発熱体。
（構成１１）
前記第一の積層の側から送風を受けて用いられる構成１から１０のいずれか１項に記載の面状発熱体。
（構成１２）
直接送風を受ける領域の前記第二の発熱層の電力をその他の領域の前記第二の発熱層の電力よりも低くすることを特徴とする構成１１に記載の面状発熱体。
（構成１３）
構成１から１２のいずれか１項に記載の面状発熱体と、該面状発熱体の第一の積層に向けて送風する送風機を有する温風供給装置。
（構成１４）
前記面状発熱体は長手方向を有する形状であり、該面状発熱体を長手方向に二等分し、かつ、面状発熱体と垂直な面に対し、面対称となるように２ｎ個（ｎは１以上の整数）の送風機を配置することを特徴とする構成１３に記載の温風供給装置。
（構成１５）
構成１３または１４に記載の温風供給装置を備えたインクジェットプリンター。 The embodiments of the present invention include the following configurations.
(Configuration 1)
A sheet heating element having a substrate, a first laminate provided on a first surface of the substrate, and a second laminate provided on a second surface opposite to the first surface,
Each of the first and second stacked layers comprises an electrical insulating layer provided on the base material;
a heat generating layer on the electrical insulating layer;
an electrode in contact with the heat generating layer; and a protective layer covering at least a portion of each of the electrode and the heat generating layer,
The total power of the second heating layer, which is a heating layer of the second stack, is smaller than the total power of the first heating layer, which is a heating layer of the first stack.
Surface heating element.
(Configuration 2)
2. The sheet heating element according to claim 1, wherein a total area of the second heating layer is smaller than a total area of the first heating layer.
(Configuration 3)
3. The sheet heating element according to claim 1, wherein the second heating layer has a plurality of holes evenly arranged.
(Configuration 4)
A sheet-shaped heating element described in any one of configurations 1 to 3, characterized in that both the first heating layer and the second heating layer have a plurality of evenly arranged holes, and the total area of the plurality of holes in the second heating layer is greater than the total area of the plurality of holes in the first heating layer.
(Configuration 5)
The first heating layer and the second heating layer each have a plurality of holes evenly arranged, and each of the plurality of holes in the first heating layer and each of the plurality of holes in the second heating layer are arranged concentrically with each other;
5. The sheet heating element according to any one of configurations 1 to 4, wherein the diameter of the plurality of holes in the second heating layer is larger than the diameter of the plurality of holes in the first heating layer.
(Configuration 6)
The first heating layer has a plurality of holes, the second heating layer has a plurality of holes, and the second heating layer has a plurality of through holes which are concentric with each other,
6. The sheet heating element according to configuration 5, wherein the diameter of the plurality of through holes is smaller than the diameter of the plurality of holes of the first heating layer.
(Configuration 7)
7. The sheet heating element according to any one of claims 1 to 6, wherein the volume resistivity of the second heating layer is greater than the volume resistivity of the first heating layer.
(Configuration 8)
8. The sheet heating element according to any one of configurations 1 to 7, wherein the second heating layer has a smaller thickness than the first heating layer.
(Configuration 9)
9. The sheet heating element according to any one of claims 1 to 8, wherein the linear expansion coefficient of the substrate is 10 to 25 ppm.
(Configuration 10)
The sheet heating element according to any one of configurations 1 to 9, wherein the substrate is a stainless steel sheet metal.
(Configuration 11)
11. The sheet heating element according to any one of configurations 1 to 10, which is used by receiving air blown from the side of the first layer.
(Configuration 12)
12. The sheet heating element according to configuration 11, wherein the power of the second heating layer in an area directly receiving air is set lower than the power of the second heating layer in other areas.
(Configuration 13)
13. A hot air supplying device comprising the sheet heating element according to any one of claims 1 to 12 and a blower that blows air toward the first layer of the sheet heating element.
(Configuration 14)
The hot air supply device described in configuration 13, characterized in that the sheet heating element has a shape having a longitudinal direction, the sheet heating element is divided into two equal parts in the longitudinal direction, and 2n (n is an integer greater than or equal to 1) blowers are arranged symmetrically with respect to a plane perpendicular to the sheet heating element.
(Configuration 15)
15. An inkjet printer comprising the hot air supplying device according to configuration 13 or 14.

１面状発熱体
２基材
３電気絶縁層
４電極
５発熱層
５’発熱層
６保護層
７発熱層の孔
８貫通孔
９電線
１０発熱層を設けない部分
１１第一の積層
１２第二の積層
１３送風機投影位置

１００温風供給装置
１０１筐体
１０２送風機
１０３温風
１０４隙間（吹き出し口）
２００大判インクジェットプリンター
２０１ロール紙
２０２給紙ローラー
２０３給紙ローラー
２０４給紙センサー
２０５インクジェットヘッド
２０６プラテン
２０７プラテン
２０８プリンタシャーシ
２０９巻き取り部 REFERENCE SIGNS LIST 1 sheet heating element 2 substrate 3 electrical insulating layer 4 electrode 5 heating layer 5' heating layer 6 protective layer 7 hole in heating layer 8 through hole 9 electric wire 10 portion not provided with heating layer 11 first laminate 12 second laminate 13 fan projection position

100 Hot air supply device 101 Housing 102 Blower 103 Hot air 104 Gap (outlet)
200 Large format inkjet printer 201 Roll paper 202 Paper feed roller 203 Paper feed roller 204 Paper feed sensor 205 Inkjet head 206 Platen 207 Platen 208 Printer chassis 209 Winding section

Claims

基材と、該基材の第一の面に設けられた第一の積層及び該第一の面の反対面である基材の第二の面に設けられた第二の積層を有する面状発熱体であって、
前記第一の積層及び前記第二の積層のそれぞれは
前記基材の上に設けられた電気絶縁層、
前記電気絶縁層上の発熱層と、
前記発熱層と接する電極、及び
前記電極及び前記発熱層のそれぞれの少なくとも一部を覆う保護層
を有し、
前記第一の積層が有する発熱層である第一の発熱層の総電力より、前記第二の積層が有する発熱層である第二の発熱層の総電力の方が小さいことを特徴とする、
面状発熱体。 A sheet heating element having a substrate, a first laminate provided on a first surface of the substrate, and a second laminate provided on a second surface of the substrate opposite to the first surface,
Each of the first and second stacked layers comprises an electrical insulating layer provided on the base material;
a heat generating layer on the electrical insulating layer;
an electrode in contact with the heat generating layer; and a protective layer covering at least a portion of each of the electrode and the heat generating layer,
The total power of the second heating layer, which is a heating layer of the second stack, is smaller than the total power of the first heating layer, which is a heating layer of the first stack.
Surface heating element.

前記第一の発熱層の総面積よりも、前記第二の発熱層の総面積の方が小さいことを特徴とする請求項１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 1, characterized in that the total area of the second heating layer is smaller than the total area of the first heating layer.

前記第二の発熱層は均等に配置された複数の孔を有することを特徴とする請求項２に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 2, characterized in that the second heating layer has a plurality of evenly spaced holes.

前記第一の発熱層と前記第二の発熱層は、いずれも均等に配置された複数の孔を有し、前記第一の発熱層の複数の孔の総面積よりも、前記第二の発熱層の複数の孔の総面積の方が大きいことを特徴とする請求項２に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 2, characterized in that both the first heating layer and the second heating layer have a plurality of holes evenly arranged, and the total area of the plurality of holes in the second heating layer is greater than the total area of the plurality of holes in the first heating layer.

前記第一の発熱層と前記第二の発熱層は、いずれも均等に配置された複数の孔を有し、前記第一の発熱層の複数の孔の各々と、前記第二の発熱層の複数の孔の各々とが、同心となるように配置され、
前記第一の発熱層の複数の孔の径よりも、前記第二の発熱層の複数の孔の径の方が大きいこと特徴とする請求項２に記載の面状発熱体。 The first heating layer and the second heating layer each have a plurality of holes evenly arranged, and each of the plurality of holes in the first heating layer and each of the plurality of holes in the second heating layer are arranged concentrically with each other;
3. The sheet heating element according to claim 2, wherein the diameter of the holes in the second heating layer is larger than the diameter of the holes in the first heating layer.

前記第一の発熱層の複数の孔の各々と、前記第二の発熱層の複数の孔の各々と、その各々が同心となる複数の貫通孔を有し、
前記複数の貫通孔の径は、前記第一の発熱層の複数の孔の径より、さらに小さいことを特徴とする請求項５に記載の面状発熱体。 The first heating layer has a plurality of holes, the second heating layer has a plurality of holes, and the second heating layer has a plurality of through holes which are concentric with each other,
6. The sheet heating element according to claim 5, wherein the diameter of the plurality of through holes is smaller than the diameter of the plurality of holes of the first heating layer.

前記第一の発熱層の体積抵抗率よりも、前記第二の発熱層の体積抵抗率の方が大きいことを特徴とする請求項１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 1, characterized in that the volume resistivity of the second heating layer is greater than the volume resistivity of the first heating layer.

前記第一の発熱層の厚さよりも、前記第二の発熱層の厚さの方が小さいことを特徴とする請求項１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 1, characterized in that the thickness of the second heating layer is smaller than the thickness of the first heating layer.

前記基材の線膨張係数が１０～２５ｐｐｍであることを特徴とする請求項１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 1, characterized in that the linear expansion coefficient of the substrate is 10 to 25 ppm.

前記基材はＳＵＳ製板金であることを特徴とする請求項１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 1, characterized in that the substrate is a stainless steel sheet metal.

前記第一の積層の側から送風を受けて用いられる請求項１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 1 is used by receiving air from the side of the first layer.

直接送風を受ける領域の前記第二の発熱層の電力をその他の領域の前記第二の発熱層の電力よりも低くすることを特徴とする請求項１１に記載の面状発熱体。 The sheet heating element according to claim 11, characterized in that the power of the second heating layer in the area directly receiving the airflow is lower than the power of the second heating layer in other areas.

請求項１から１２のいずれか１項に記載の面状発熱体と、該面状発熱体の第一の積層に向けて送風する送風機を有する温風供給装置。 A hot air supplying device having a sheet heating element according to any one of claims 1 to 12 and a blower that blows air toward the first layer of the sheet heating element.

前記面状発熱体は長手方向を有する形状であり、該面状発熱体を長手方向に二等分し、かつ、面状発熱体と垂直な面に対し、面対称となるように２ｎ個（ｎは１以上の整数）の送風機を配置することを特徴とする請求項１３に記載の温風供給装置。 The hot air supply device according to claim 13, characterized in that the sheet heating element has a shape with a longitudinal direction, the sheet heating element is divided into two equal parts in the longitudinal direction, and 2n (n is an integer of 1 or more) blowers are arranged so as to be symmetrical with respect to a plane perpendicular to the sheet heating element.

請求項１３に記載の温風供給装置を備えたインクジェットプリンター。 An inkjet printer equipped with the hot air supply device according to claim 13.