JP2023539916A - Optical glass and optical elements - Google Patents
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Abstract
本発明は、重量%で以下の成分を含む光学ガラスを提供する：B2O3：8～20%、La2O3：21～40%、Gd2O3：6～20%、ZrO2：1～10%、ZnO：7～20%、WO3：8～20%、TiO2：0超10%以下、（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5である。合理的な成分設計により、本発明で得られた光学ガラスは低い転移温度と熱膨張係数を有し、精密プレスに適すものである。【選択図】なしThe present invention provides an optical glass containing the following components in weight percent: B2O3: 8-20%, La2O3: 21-40%, Gd2O3: 6-20%, ZrO2: 1-10%, ZnO: 7-20%. 20%, WO3: 8-20%, TiO2: more than 0 and less than 10%, (WO3+ZnO)/(La2O3+TiO2+ZrO2) is 0.3-1.5. Through rational component design, the optical glass obtained by the present invention has a low transition temperature and a low coefficient of thermal expansion, making it suitable for precision pressing. [Selection diagram] None
Description
本発明は、光学ガラスに関し、特に熱膨張係数が低く、精密プレスに適した屈折率の高い光学ガラス、及びそれから作製されたガラスプリフォームと光学素子に関するものである。 The present invention relates to optical glass, and particularly to optical glass with a low coefficient of thermal expansion and high refractive index suitable for precision pressing, and glass preforms and optical elements made from the same.
光学ガラスは、光学機器や機械系におけるレンズ、プリズム、ミラー、窓などの製造に用いるガラス材料である。現在、光学ガラスを光学素子として製造する主な方法は、精密プレス成形（直接プレス法と二次プレス法を含む）であり、精密プレス技術を用いて製造されたレンズは、研削と研磨を行う必要がないため、原材料の消費を減少させ、人的および物的コストを低減し、環境汚染を軽減することができる。したがって、この技術を利用して低コストで大量に光学素子を生産することができる。精密プレスとは、一定の温度、圧力で所定の製品形状を有する高精密金型でガラスプリフォームをプレス成形し、完成品の形状と光学機能を有するガラス製品を得ることである。精密プレス技術により、球面レンズ、非球面レンズ、プリズム、回折格子など、さまざまな光学ガラス製品を製造することができる。 Optical glass is a glass material used for manufacturing lenses, prisms, mirrors, windows, etc. in optical equipment and mechanical systems. Currently, the main method of manufacturing optical glass as an optical element is precision press molding (including direct press method and secondary press method), and lenses manufactured using precision press technology require grinding and polishing. Since there is no need, it can reduce the consumption of raw materials, reduce human and material costs, and reduce environmental pollution. Therefore, using this technology, optical elements can be produced in large quantities at low cost. Precision pressing is the process of press-molding a glass preform with a high-precision mold having a predetermined product shape at a constant temperature and pressure to obtain a glass product with the shape and optical function of the finished product. Precision press technology allows us to manufacture a variety of optical glass products, including spherical lenses, aspheric lenses, prisms, and diffraction gratings.
精密プレス成形を行う際には、高精密な金型表面をガラス製品に転写するために、高温（通常、ガラス転移温度20～60℃以上）でガラスプリフォームをプレス成形する必要がある。この場合、成形金型は高温と圧力の衝撃を受けて保護ガスがあっても、金型の表面が酸化されたり、浸食されやすい。金型の寿命を延ばし、高温環境による金型への損傷を抑制するため、プレス温度を低下させる必要がある。したがって、プレス成形に用いられるガラス材料の転移温度（Tg）はできるだけ低くする必要がある。 When performing precision press molding, it is necessary to press mold the glass preform at high temperatures (usually at a glass transition temperature of 20 to 60°C or higher) in order to transfer the highly precise mold surface to the glass product. In this case, the mold is subjected to high temperature and pressure shocks, and even in the presence of protective gas, the surface of the mold is easily oxidized or eroded. In order to extend the life of the mold and prevent damage to the mold due to high temperature environments, it is necessary to lower the press temperature. Therefore, the transition temperature (T g ) of the glass material used for press molding needs to be as low as possible.
科学技術の進歩に伴い、光電情報製品の更新が続き、光学ガラスに対する需要量もますます大きくなり、光学ガラスの性能要求もより厳しくなった。例えば、光学ガラスの熱膨張係数が大きすぎる場合、熱加工工程で破裂が発生しやすく、ガラス素子の良品率を低下させると同時に、光学ガラスの熱衝撃性も悪くなる。
同じ曲率半径の場合、屈折率が高いガラスほど得られる結像視野が大きくなり、光学デバイスの小型化が進むにつれて、高屈折率ガラスの需要がますます高まる傾向がある。
With the advancement of science and technology, photoelectric information products continue to be updated, the demand for optical glass is increasing, and the performance requirements for optical glass are also becoming more stringent. For example, if the coefficient of thermal expansion of optical glass is too large, rupture is likely to occur during the thermal processing process, lowering the yield rate of glass elements and at the same time deteriorating the thermal shock resistance of optical glass.
For the same radius of curvature, glass with a higher refractive index provides a larger imaging field of view, and as optical devices become smaller, the demand for high refractive index glasses tends to increase.
本発明が解決しようとする技術的課題は、熱膨張係数が低く、精密プレスに適した高屈折率光学ガラスを提供することである。 The technical problem to be solved by the present invention is to provide a high refractive index optical glass that has a low coefficient of thermal expansion and is suitable for precision pressing.
本発明が技術的課題を解決するために採用する技術方案は次のとおりである。
(1)重量%で以下の成分を含む、光学ガラス： B2O3：8～20%、La2O3：21～40%、Gd2O3：6～20%、ZrO2：1～10%、ZnO：7～20%、WO3：8～20%、TiO2：0超10%以下、（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5である。
(2)重量%で以下の成分をさらに含む、(1)に記載の光学ガラス： SiO2：0～9%、及び/又はY2O3：0～10%、及び/又はYb2O3：0～10%、及び/又はNb2O5：0～8%、及び/又はRn2O：0～10%、及び/又はRO：0～10%、及び/又はAl2O3：0～5%、及び/又はTa2O5：0～5%、及び/又は澄清剤：0～1%であり、前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。
(3)必要な成分としてB2O3と、La2O3と、Gd2O3と、ZrO2と、ZnOと、WO3とTiO2とを含み、その成分が重量%で表す、光学ガラス： （WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5、前記光学ガラスの屈折率ndは1.85～1.91、アッべ数νdは32～38.5、熱膨脹係数α100/300℃は100×10-7/K以下である。
(4)重量%で以下の成分を含む、(3)に記載の光学ガラス： B2O3：8～20%、及び/又はLa2O3：21～40%、及び/又はGd2O3：6～20%、及び/又はZrO2：1～10%、及び/又はZnO：7～20%、及び/又はWO3：8～20%、及び/又はTiO2：0超10%以下、及び/又はSiO2：0～9%、及び/又はY2O3：0～10%、及び/又はYb2O3：0～10%、及び/又はNb2O5：0～8%、及び/又はRn2O：0～10%、及び/又はRO：0～10%、及び/又はAl2O3：0～5%、及び/又はTa2O5：0～5%、及び/又は澄清剤：0～1%であり、前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。
(5)重量%で以下の成分からなる、光学ガラス： B2O3：8～20%、La2O3：21～40%、Gd2O3：6～20%、ZrO2：1～10%、ZnO：7～20%、WO3：8～20%、TiO2：0超10%以下、SiO2：0～9%、Y2O3：0～10%、Yb2O3：0～10%、Nb2O5：0～8%、Rn2O：0～10%、RO：0～10%、Al2O3：0～5%、Ta2O5：0～5%、澄清剤：0～1%であり、（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5であり、前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。
(6)重量%で以下の成分を含み、以下の9つの状況の1つ以上を満たす、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス：
1)Nb2O5/Y2O3は0.1～2.5；
2)Y2O3/WO3は0.05～1.0；
3)Y2O3/TiO2は0.2～3.5；
4)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.05～1.5；
5)ZnO/La2O3は0.2～0.8；
6)Gd2O3/（La2O3+Y2O3）は0.2～0.8；
7)（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.5～1.0；
8)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.05～5.0；
9)Nb2O5/WO3は0.03～0.7。
(7)重量%で以下の成分を含む、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス： B2O3：10～18%、及び/又はLa2O3：25～38%、及び/又はGd2O3：8～18%、及び/又はZrO2：1～8%、及び/又はZnO：8～18%、及び/又はWO3：10～18%、及び/又はTiO2：0.5～7%、及び/又はSiO2：0.5～9%、及び/又はY2O3：0超6%以下、及び/又はYb2O3：0～5%、及び/又はNb2O5：0.5～6%、及び/又はRn2O：0～5%、及び/又はRO：0～5%、及び/又はAl2O3：0～2%、及び/又はTa2O5：0～2%、及び/又は澄清剤：0～0.5%であり、前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。
(8)重量%で以下の成分を含み、以下の9つの状況の1つ以上を満たす、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス：
1)Nb2O5/Y2O3は0.25～1.5；
2)Y2O3/WO3は0.1～0.6；
3)Y2O3/TiO2は0.5～2.0；
4)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.1～1.0；
5)ZnO/La2O3は0.3～0.7；
6)Gd2O3/（La2O3+Y2O3）は0.25～0.65；
7)（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.6～0.9；
8)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.1～2.0；
9)Nb2O5/WO3は0.05～0.5。
(9)重量%で以下の成分を含む、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス： B2O3：11～17%、及び/又はLa2O3：28～35%、及び/又はGd2O3：9.5～16%、好ましくはGd2O3：11～16%、及び/又はZrO2：2～6%、及び/又はZnO：10～16%、好ましくはZnO：11～16%、及び/又はWO3：12～17%、及び/又はTiO2：1～5%、及び/又はSiO2：1～8%、好ましくはSiO2：2～6%、及び/又はY2O3：1～5%、及び/又はYb2O3：0～2%、及び/又はNb2O5：1～5%、及び/又はRn2O：0.5～3%、及び/又はRO：0～2%、及び/又はAl2O3：0～1%、及び/又はTa2O5：0～1%、及び/又は澄清剤：0～0.1%であり、前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。
(10)重量%で以下の成分を含み、以下の9つの状況の1つ以上を満たす、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス：
1)Nb2O5/Y2O3は0.3～0.8；
2)Y2O3/WO3は0.1～0.4；
3)Y2O3/TiO2は0.8～1.3；
4)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.15～0.5；
5)ZnO/La2O3は0.35～0.65；
6)Gd2O3/（La2O3+Y2O3）は0.35～0.55；
7)（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.7～0.85；
8)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.2～1.0；
9)Nb2O5/WO3は0.06～0.4。
(11)重量%で以下の成分を含み、以下の5つの状況の1つ以上を満たす、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス：
1)Nb2O5/Y2O3は0.4～0.7；
2)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.2～0.4；
3)ZnO/La2O3は0.4～0.55；
4)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.3～0.8；
5)Nb2O5/WO3は0.08～0.3。
(12)重量%で以下の成分を含む、（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス： Li2O：0～6%、好ましくはLi2O：0超4%以下、より好ましくはLi2O：0.1～3%、さらに好ましくはLi2O：0.5～2%、及び/又はNa2O：0～5%、好ましくはNa2O：0～3%、より好ましくはNa2O：0～2%、及び/又はK2O：0～5%、好ましくはK2O：0～3%、より好ましくはK2O：0～2%である。
(13)（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス、その成分として、Ta2O5を含まない、及び/又はGeO2を含まない、及び/又はFを含まない、及び/又はAl2O3を含まない、及び/又はROを含まない、及び/又はP2O5を含まない、及び/又はBi2O3を含まない。
(14)（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス、前記光学ガラスの屈折率ndは1.85～1.91、好ましくは1.86～1.90、より好ましくは1.88～1.90、アッべ数νdは32～38.5、好ましくは33～37.5、より好ましくは34～37である。
(15)（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス、前記光学ガラスの耐酸安定性DAは3類以上、好ましくは2類以上、より好ましくは1類、及び/又は耐水安定性DWは2類以上、好ましくは1類、及び/又は密度ρは5.50g/cm3以下、好ましくは5.40g/cm3以下、より好ましくは5.30 g/cm3以下、さらに好ましくは5.20 g/cm3以下、及び/又はλ70は410nm以下、好ましくはλ70は405nm以下、より好ましくはλ70は400nm以下、さらに好ましくはλ70は395nm以下、及び/又はλ5は375nm以下、好ましくはλ5は370nm以下、より好ましくはλ5は365nm以下さらに好ましくはλ5は360nm以下である。
(16)（1）～（5）の一つに記載の光学ガラス、前記光学ガラスの熱膨脹係数α100/300℃は100×10-7/K以下、好ましくは95×10-7/K以下、より好ましくは90×10-7/K以下、及び/又は転移温度Tgは620℃以下、好ましくは610℃以下、より好ましくは600℃以下、及び/又は失透上限温度は1250℃以下、好ましくは1200℃以下、より好ましくは1180℃以下、さらに好ましくは1160℃以下である。
(17)(1)～(16)のいずれか一つに記載の光学ガラスで製造される、ガラスプリフォーム。
(18)（1）～（16）の一つに記載の光学ガラス又は（17）に記載のガラスプリフォームで製造される、光学素子。
(19)（1）～（16）の一つに記載の光学ガラスを含み、及び/又は（18）に記載の光学素子を含む、光学機器。
The technical solutions adopted by the present invention to solve the technical problems are as follows.
(1) Optical glass containing the following components in weight%: B 2 O 3 : 8 to 20%, La 2 O 3 : 21 to 40%, Gd 2 O 3 : 6 to 20%, ZrO 2 : 1 to 10%, ZnO: 7 to 20%, WO 3 : 8 to 20%, TiO 2 : more than 0 and 10% or less, (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.3 to 1.5 It is.
(2) The optical glass according to (1), further comprising the following components in weight%: SiO 2 : 0 to 9%, and/or Y 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Nb 2 O 5 : 0 to 8%, and/or Rn 2 O: 0 to 10%, and/or RO: 0 to 10%, and/or Al 2 O 3 : 0 ~5%, and/or Ta 2 O 5 : 0 ~ 5%, and/or clarifying agent: 0 ~ 1%, and the Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O. The RO is one or more of MgO, CaO, SrO, BaO, and the clarifying agent is one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, CeO 2 .
(3) Contains B 2 O 3 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , ZrO 2 , ZnO, WO 3 and TiO 2 as necessary components, and the components are expressed in weight%, optical Glass: (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.3 to 1.5, the refractive index n d of the optical glass is 1.85 to 1.91, Abbe number ν d is 32 to 38.5, thermal expansion The coefficient α 100/300°C is less than 100×10 -7 /K.
(4) The optical glass described in (3), containing the following components in weight%: B 2 O 3 : 8 to 20%, and/or La 2 O 3 : 21 to 40%, and/or Gd 2 O 3 : 6 to 20%, and/or ZrO 2 : 1 to 10%, and/or ZnO: 7 to 20%, and/or WO 3 : 8 to 20%, and/or TiO 2 : more than 0 and 10% or less , and/or SiO 2 : 0 to 9%, and/or Y 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Nb 2 O 5 : 0 to 8%. , and/or Rn 2 O: 0 to 10%, and/or RO: 0 to 10%, and/or Al 2 O 3 : 0 to 5%, and/or Ta 2 O 5 : 0 to 5%, and / or clarifying agent: 0 to 1%, the Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, K 2 O, and RO is one or more of MgO, CaO, SrO, BaO The clarifying agent is one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, and CeO 2 .
(5) Optical glass consisting of the following components in weight%: B 2 O 3 : 8 to 20%, La 2 O 3 : 21 to 40%, Gd 2 O 3 : 6 to 20%, ZrO 2 : 1 to 10%, ZnO: 7-20%, WO 3 : 8-20%, TiO 2 : More than 0 and 10% or less, SiO 2 : 0-9%, Y 2 O 3 : 0-10%, Yb 2 O 3 : 0-10%, Nb 2 O 5 : 0-8%, Rn 2 O: 0-10%, RO: 0-10%, Al 2 O 3 : 0-5%, Ta 2 O 5 : 0-5% , clarifying agent: 0 to 1%, (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.3 to 1.5, and the Rn 2 O is Li 2 O, Na 2 O, One or more types of K2O , RO is one or more types of MgO, CaO, SrO, BaO, and the clarifying agent is one or more types of Sb2O3, SnO2 , SnO , CeO2. .
(6) The optical glass described in one of (1) to (5), which contains the following components in weight% and satisfies one or more of the following nine conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.1 to 2.5;
2) Y 2 O 3 /WO 3 is 0.05 to 1.0;
3) Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.2 to 3.5;
4)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.05 to 1.5;
5) ZnO/La 2 O 3 is 0.2 to 0.8;
6) Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.2 to 0.8;
7) (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.5 to 1.0;
8)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.05 to 5.0;
9)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.03 to 0.7.
(7) Optical glass according to one of (1) to (5), containing the following components in weight%: B 2 O 3 : 10 to 18%, and/or La 2 O 3 : 25 to 38% , and/or Gd 2 O 3 : 8-18%, and/or ZrO 2 : 1-8%, and/or ZnO: 8-18%, and/or WO 3 : 10-18%, and/or TiO 2 : 0.5 to 7%, and/or SiO 2 : 0.5 to 9%, and/or Y 2 O 3 : more than 0 to 6%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 5%, and/or Nb 2 O 5 : 0.5-6%, and/or Rn 2 O: 0-5%, and/or RO: 0-5%, and/or Al 2 O 3 : 0-2%, and/or Ta 2 O 5 : 0 to 2%, and/or clarifying agent: 0 to 0.5%, the Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, K 2 O, and RO is MgO, CaO, SrO. , BaO, and the clarifying agent is one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, and CeO 2 .
(8) The optical glass according to one of (1) to (5), which contains the following components in weight% and satisfies one or more of the following nine conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.25 to 1.5;
2) Y 2 O 3 /WO 3 is 0.1 to 0.6;
3) Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.5 to 2.0;
4)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.1 to 1.0;
5) ZnO/La 2 O 3 is 0.3 to 0.7;
6)Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.25 to 0.65;
7) (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.6 to 0.9;
8)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.1 to 2.0;
9)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.05 to 0.5.
(9) Optical glass according to one of (1) to (5), containing the following components in weight%: B 2 O 3 : 11 to 17%, and/or La 2 O 3 : 28 to 35% , and/or Gd 2 O 3 : 9.5 to 16%, preferably Gd 2 O 3 : 11 to 16%, and/or ZrO 2 : 2 to 6%, and/or ZnO: 10 to 16%, preferably ZnO : 11 to 16%, and/or WO 3 : 12 to 17%, and/or TiO 2 : 1 to 5%, and/or SiO 2 : 1 to 8%, preferably SiO 2 : 2 to 6%, and / or Y 2 O 3 : 1 to 5%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 2%, and/or Nb 2 O 5 : 1 to 5%, and/or Rn 2 O: 0.5 to 3%, and/or RO: 0 to 2%, and/or Al 2 O 3 : 0 to 1%, and/or Ta 2 O 5 : 0 to 1%, and/or clarifying agent: 0 to 0.1%, and the above Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, K 2 O, RO is one or more of MgO, CaO, SrO, BaO, and the clarifying agent is Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, and one or more of CeO2 .
(10) The optical glass according to one of (1) to (5), which contains the following components in weight% and satisfies one or more of the following nine conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.3 to 0.8;
2) Y 2 O 3 /WO 3 is 0.1 to 0.4;
3) Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.8 to 1.3;
4)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.15 to 0.5;
5) ZnO/La 2 O 3 is 0.35 to 0.65;
6)Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.35 to 0.55;
7) (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.7 to 0.85;
8)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.2 to 1.0;
9)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.06 to 0.4.
(11) The optical glass according to one of (1) to (5), which contains the following components in weight% and satisfies one or more of the following five conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.4 to 0.7;
2)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.2 to 0.4;
3) ZnO/La 2 O 3 is 0.4-0.55;
4)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.3 to 0.8;
5)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.08 to 0.3.
(12) Optical glass according to one of (1) to (5), containing the following components in weight%: Li 2 O: 0 to 6%, preferably Li 2 O: more than 0 and 4% or less, and more Preferably Li 2 O: 0.1 to 3%, more preferably Li 2 O: 0.5 to 2%, and/or Na 2 O: 0 to 5%, preferably Na 2 O: 0 to 3%, more preferably Na 2 O: 0 to 2%, and/or K 2 O: 0 to 5%, preferably K 2 O: 0 to 3%, more preferably K 2 O: 0 to 2%.
(13) The optical glass described in one of (1) to (5), which does not contain Ta 2 O 5 and/or does not contain GeO 2 and/or does not contain F as its components, and/ or free of Al 2 O 3 and/or free of RO and/or free of P 2 O 5 and/or free of Bi 2 O 3 .
(14) The optical glass according to one of (1) to (5), the optical glass has a refractive index n d of 1.85 to 1.91, preferably 1.86 to 1.90, more preferably 1.88 to 1.90, and an Abbe number ν d is 32-38.5, preferably 33-37.5, more preferably 34-37.
(15) The optical glass according to one of (1) to (5), the acid resistance stability D A of the optical glass is 3rd class or higher, preferably 2nd class or higher, more preferably 1st class, and/or water resistant stability. The density D W is 2 or more, preferably 1, and/or the density ρ is 5.50 g/cm 3 or less, preferably 5.40 g/cm 3 or less, more preferably 5.30 g/cm 3 or less, and even more preferably 5.20 g. /cm 3 or less, and/or λ 70 is 410 nm or less, preferably λ 70 is 405 nm or less, more preferably λ 70 is 400 nm or less, even more preferably λ 70 is 395 nm or less, and/or λ 5 is 375 nm or less, preferably λ 5 is 370 nm or less, more preferably λ 5 is 365 nm or less, and even more preferably λ 5 is 360 nm or less.
(16) The optical glass according to one of (1) to (5), the coefficient of thermal expansion α 100/300°C of the optical glass is 100×10 -7 /K or less, preferably 95×10 -7 /K or less , more preferably 90×10 -7 /K or less, and/or the transition temperature T g is 620°C or less, preferably 610°C or less, more preferably 600°C or less, and/or the upper limit devitrification temperature is 1250°C or less, The temperature is preferably 1200°C or lower, more preferably 1180°C or lower, even more preferably 1160°C or lower.
(17) A glass preform manufactured from the optical glass described in any one of (1) to (16).
(18) An optical element manufactured from the optical glass described in one of (1) to (16) or the glass preform described in (17).
(19) An optical device containing the optical glass described in one of (1) to (16) and/or the optical element described in (18).
本発明の有益な効果は、以下の通りである。合理的な成分設計により、本発明により得られる光学ガラスは、比較的低い転移温度と熱膨脹係数を有し、精密なプレス成形に適する。 The beneficial effects of the present invention are as follows. Through rational component design, the optical glass obtained by the present invention has a relatively low transition temperature and coefficient of thermal expansion, and is suitable for precision press molding.
以下、本発明にかかる光学ガラスの実施形態について詳細に説明するが、本発明は以下に説明する実施形態に限定されるものではなく、本発明の目的の範囲内で適宜変形して実施することが可能である。さらに、適宜省略はあるものの、記載を繰り返すことによって本発明の主旨が限定されるものではなく、以下では、本発明の光学ガラスを単にガラスと称することもある。 Hereinafter, embodiments of the optical glass according to the present invention will be described in detail, but the present invention is not limited to the embodiments described below, and may be implemented with appropriate modifications within the scope of the purpose of the present invention. is possible. Further, although there may be appropriate omissions, the gist of the present invention is not limited by repeating the description, and hereinafter, the optical glass of the present invention may be simply referred to as glass.
［光学ガラス］
以下に、本発明の光学ガラスの成分の範囲について説明する。本説明書において、各成分の含有量および合計含有量は、特に指定のない限り、重量パーセント（wt%）で表すものとする。すなわち、各成分の含有量、合計含有量は、酸化組成物に換算するガラス物質の総重量に対する重量パーセントで表すことである。ここでいう「酸化物組成物に換算した」とは、本発明の光学ガラスの組成物の原料として用いた酸化物、錯塩、水酸化物等が溶融時に分解して酸化物に変換された場合の酸化物物質の総重量を100%とした場合のことである。
具体的には、本明細書に記載されている数値範囲には、上限値および下限値が含まれ、「以上」および「以下」には端点値、ならびに範囲に含まれるすべての整数および分数が含まれ、範囲が限定されている場合に記載されている具体的な値に限定されるものではない。本明細書で「及び/又は」と呼ばれるものは包括的であり、例えば「A及び/又はB」は、Aのみ、Bのみ、またはAとBの両方を意味する。
[Optical glass]
Below, the range of components of the optical glass of the present invention will be explained. In this manual, the content of each component and the total content are expressed in weight percent (wt%) unless otherwise specified. That is, the content of each component and the total content are expressed in percent by weight based on the total weight of the glass material converted into the oxidized composition. Here, "converted into an oxide composition" means that the oxide, complex salt, hydroxide, etc. used as the raw material for the optical glass composition of the present invention decomposes during melting and is converted into an oxide. This is when the total weight of the oxide material is taken as 100%.
Specifically, numerical ranges set forth herein include upper and lower limits, and "greater than" and "less than" include endpoint values, and all whole numbers and fractions included in the range. It is not intended to be limiting to the specific values listed if included or limited in scope. References herein to "and/or" are inclusive, eg, "A and/or B" means only A, only B, or both A and B.
＜必須成分とオプション成分＞
B2O3は本発明においてはネットワーク形成成分であり、ガラスの熱安定性を改善し、ガラスの溶融性を向上させ、さらにガラス原料の溶融残留のないガラスを得ることができる。本発明においては、上記の効果を得るために8%以上のB2O3を添加しており、好ましくはB2O3の含有量が10%以上、より好ましくはB2O3の含有量が11%以上である。しかし、B2O3の含有量が多すぎると、ガラスの屈折率が低下し、化学的安定性が悪くなるため、本発明においては、B2O3の含有量の上限は20%、好ましくは18%、より好ましくは17%である。
<Essential and optional ingredients>
B 2 O 3 is a network-forming component in the present invention, which improves the thermal stability of the glass, improves the meltability of the glass, and can further provide a glass without melting residue of glass raw materials. In the present invention, in order to obtain the above effects, 8% or more of B 2 O 3 is added, preferably the B 2 O 3 content is 10% or more, and more preferably the B 2 O 3 content is 10% or more. is 11% or more. However, if the content of B 2 O 3 is too large, the refractive index of the glass will decrease and the chemical stability will deteriorate. Therefore, in the present invention, the upper limit of the content of B 2 O 3 is preferably 20%. is 18%, more preferably 17%.
SiO2はガラスの化学的安定性を改善し、溶融ガラスの成形に適した粘度を維持し、耐火物への浸食を低減する役割を果たすが、その含有量が高すぎると、ガラスの溶融が困難になると同時に、ガラス転移温度の低下に不利である。したがって、本発明においては、SiO2の含有量は9%以下、好ましくは0.5～9%、より好ましくは1～8%、さらに好ましくは2～6%である。 SiO2 improves the chemical stability of glass, maintains a suitable viscosity for molten glass forming, and plays a role in reducing erosion to refractories, but if its content is too high, glass melting will be impaired. At the same time, it is disadvantageous for lowering the glass transition temperature. Therefore, in the present invention, the content of SiO 2 is 9% or less, preferably 0.5 to 9%, more preferably 1 to 8%, and even more preferably 2 to 6%.
La2O3は屈折率が高く、光の分散が低い成分であり、ガラスに添加してガラスの屈折率を高め、光の分散を調整し、ガラスの高温粘度を低下させることができる、本発明においては、La2O3の含有量は21%以上、好ましくはLa2O3の含有量が25%以上、より好ましくはLa2O3の含有量が28%以上である。一方、La2O3の含有量を40%以下に限定することにより、ガラスの安定性を高めてガラスの失透を低減し、屈折率温度係数とアッベ数の上昇が設計要求を上回ることを抑制することができる。したがって、La2O3の含有量は40%以下、好ましくは38%以下、より好ましくは35%以下である。 La 2 O 3 is a component with high refractive index and low light dispersion, and can be added to glass to increase the refractive index of glass, adjust light dispersion, and reduce the high temperature viscosity of glass. In the invention, the La 2 O 3 content is 21% or more, preferably the La 2 O 3 content is 25% or more, and more preferably the La 2 O 3 content is 28% or more. On the other hand, by limiting the content of La 2 O 3 to 40% or less, the stability of the glass is increased and devitrification of the glass is reduced, and the increase in the temperature coefficient of refractive index and Abbe number exceeds the design requirements. Can be suppressed. Therefore, the content of La 2 O 3 is 40% or less, preferably 38% or less, more preferably 35% or less.
本発明においては、6%以上のGd2O3を添加することにより、光学ガラスの化学的安定性を改善し、ガラスの熱膨張係数及び屈折率を調整する。したがって、Gd2O3の含有量は、好ましくは8%以上、より好ましくはGd2O3の含有量が9.5%以上、さらに好ましくはGd2O3の含有量が11%以上である。しかし、Gd2O3含有量が20%を超えると、ガラスの耐失透性が悪くなり、ガラスの転移温度が上昇する。したがって、本発明においては、Gd2O3の含有量は20%以下、好ましくは18%以下、より好ましくは16%以下である。 In the present invention, by adding 6% or more of Gd 2 O 3 , the chemical stability of the optical glass is improved and the thermal expansion coefficient and refractive index of the glass are adjusted. Therefore, the Gd 2 O 3 content is preferably 8 % or more, more preferably 9.5% or more, and still more preferably 11% or more. However, when the Gd 2 O 3 content exceeds 20%, the devitrification resistance of the glass deteriorates and the transition temperature of the glass increases. Therefore, in the present invention, the content of Gd 2 O 3 is 20% or less, preferably 18% or less, more preferably 16% or less.
本発明においては、好ましくはさらに10%以下のY2O3を含み、Y2O3とLa2O3を同時に添加することにより、高い屈折率と低い分散を維持しながら、ガラスの溶融性と耐失透性を改善する。ただし、Y2O3の含有量が10%を超えると、ガラスの安定性と耐失透性が低下し、転移温度が上昇する。したがって、Y2O3の含有量は0～10%、好ましくは0超6%以下である。いくつか実施形態において、Y2O3を1%以上添加することにより、ガラスの失透上限温度及び密度を低減することもできる。したがって、本発明においては、Y2O3の含有量は、より好ましくは1～5%である。 In the present invention, preferably 10% or less of Y 2 O 3 is further included, and by simultaneously adding Y 2 O 3 and La 2 O 3 , the meltability of the glass can be improved while maintaining a high refractive index and low dispersion. and improve devitrification resistance. However, when the content of Y 2 O 3 exceeds 10%, the stability and devitrification resistance of the glass decrease and the transition temperature increases. Therefore, the content of Y 2 O 3 is 0 to 10%, preferably more than 0 and 6% or less. In some embodiments, the upper limit devitrification temperature and density of the glass can also be reduced by adding 1% or more of Y 2 O 3 . Therefore, in the present invention, the content of Y 2 O 3 is more preferably 1 to 5%.
いくつか実施形態において、Gd2O3/（La2O3+Y2O3）が0.2未満の場合、ガラスの安定性が低下し、屈折率温度係数が上昇し、ガラスは使用中に温度変化の影響を受けて大きくなる、Gd2O3/（La2O3+Y2O3）が0.8を超えると、ガラスの摩耗度が悪くなり、密度が増加する。したがって、好ましくはGd2O3/（La2O3+Y2O3）が0.2～0.8、より好ましくはGd2O3/（La2O3+Y2O3）が0.25～0.65、さらに好ましくはGd2O3/（La2O3+Y2O3）が0.35～0.55である。 In some embodiments, if Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is less than 0.2, the stability of the glass decreases, the temperature coefficient of refraction increases, and the glass increases in temperature during use. When Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ), which increases under the influence of changes, exceeds 0.8, the degree of abrasion of the glass deteriorates and the density increases. Therefore, preferably Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.2 to 0.8, more preferably Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.25 to 0.65, and Preferably, Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.35 to 0.55.
Yb2O3もガラスに高屈折率と低分散性能を付与する成分であり、本発明においてはオプション成分であり、その含有量が10%を超えると、ガラスの耐失透性及び化学安定性が低下する。したがって、Yb2O3の含有量は0～10%、好ましくは0～5%、より好ましくは0～2%に限定され、さらに好ましくはYb2O3を含まないことである。 Yb 2 O 3 is also a component that gives glass a high refractive index and low dispersion performance, and is an optional component in the present invention. If its content exceeds 10%, the devitrification resistance and chemical stability of the glass decreases. Therefore, the content of Yb 2 O 3 is limited to 0 to 10%, preferably 0 to 5%, more preferably 0 to 2%, and even more preferably no Yb 2 O 3 is contained.
ZnOは本発明系ガラスにおいて、ガラスの屈折率と分散を調整し、転移温度を下げ、ガラスの耐失透性を改善し、ガラスの安定性を高めることができ、同時にZnOはガラスの高温粘度を下げ、ガラスを比較的低い温度で溶解できるようにし、ガラスの透過率を高めることができる。本発明においては、上記効果を得るために7%以上のZnOを添加しており、好ましくはZnOの含有量が8%以上、より好ましくはZnOの含有量が10%以上、さらに好ましくはZnOの含有量が11%以上である。一方、ZnOの含有量は20%を超えると、ガラスの耐摩耗性が悪くなり、成形が困難になり、ガラスの耐失透性が悪くなる。したがって、ZnOの含有量は、20%以下、好ましくは18%以下、より好ましくは16%以下に限定される。 In the glass of the present invention, ZnO can adjust the refractive index and dispersion of the glass, lower the transition temperature, improve the devitrification resistance of the glass, and increase the stability of the glass. The glass can be melted at a relatively low temperature, increasing the transmittance of the glass. In the present invention, in order to obtain the above effects, 7% or more of ZnO is added, preferably the ZnO content is 8% or more, more preferably the ZnO content is 10% or more, and even more preferably the ZnO content is 8% or more. The content is 11% or more. On the other hand, if the ZnO content exceeds 20%, the abrasion resistance of the glass becomes poor, molding becomes difficult, and the devitrification resistance of the glass becomes poor. Therefore, the content of ZnO is limited to 20% or less, preferably 18% or less, more preferably 16% or less.
本発明のいくつか実施形態において、ZnOの含有量とLa2O3の含有量との比率ZnO/La2O3を0.2以上にすることにより、ガラスの化学的安定性と屈折率温度係数を改善することができるが、ZnO/La2O3が0.8を超えると、ガラスの耐失透性が低下する。したがって、ZnO/La2O3の含有量は、好ましくは0.2～0.8、より好ましくはZnO/La2O3が0.3～0.7、さらに好ましくはZnO/La2O3が0.35～0.65、よりさらに好ましくはZnO/La2O3が0.4～0.55である。 In some embodiments of the present invention, the chemical stability and refractive index temperature coefficient of the glass can be improved by setting the ratio ZnO/La 2 O 3 between the content of ZnO and the content of La 2 O 3 to be 0.2 or more. Although it can be improved, when ZnO/La 2 O 3 exceeds 0.8, the devitrification resistance of the glass decreases. Therefore, the content of ZnO/La 2 O 3 is preferably 0.2 to 0.8, more preferably 0.3 to 0.7 for ZnO/La 2 O 3 , still more preferably 0.35 to 0.65 for ZnO/La 2 O 3 , even more preferably ZnO/La 2 O 3 is 0.4 to 0.55.
WO3はガラスの屈折率と機械的強度を高め、ガラスの転移温度を下げることができる。本発明においては、上記の効果を得るために8%以上のWO3を添加しており、好ましくはWO3の含有量下限値が10%、より好ましくはWO3の含有量下限値が12%である。WO3の含有量が20%を超えると、ガラスの熱安定性が低下し、耐失透性が低下する。したがって、WO3の含有量上限値は20%、好ましくは18%、より好ましくは17%である。 WO3 can increase the refractive index and mechanical strength of glass, and lower the transition temperature of glass. In the present invention, in order to obtain the above effects, 8% or more of WO 3 is added, preferably the lower limit of the WO 3 content is 10%, more preferably the lower limit of the WO 3 content is 12%. It is. When the content of WO 3 exceeds 20%, the thermal stability of the glass decreases and the devitrification resistance decreases. Therefore, the upper limit of the content of WO 3 is 20%, preferably 18%, more preferably 17%.
本発明のいくつか実施形態において、Y2O3/WO3が0.05未満の場合、ガラスの密度が上昇し、ガラスの軽量化に不利であり、Y2O3/WO3が1.0を超える場合、ガラスの熱安定性が低下する。したがって、好ましくはY2O3/WO3が0.05～1.0、より好ましくはY2O3/WO3が0.1～0.6、さらに好ましくはY2O3/WO3が0.1～0.4である。 In some embodiments of the present invention, when Y 2 O 3 /WO 3 is less than 0.05, the density of the glass increases, which is disadvantageous for reducing the weight of the glass, and when Y 2 O 3 /WO 3 exceeds 1.0. , the thermal stability of the glass decreases. Therefore, Y 2 O 3 /WO 3 is preferably 0.05 to 1.0, more preferably Y 2 O 3 /WO 3 is 0.1 to 0.6, and still more preferably Y 2 O 3 /WO 3 is 0.1 to 0.4.
Nb2O5は屈折率が高く、光の分散が高い成分であり、ガラスの屈折率と耐失透性を高め、ガラスの熱膨張係数を下げることができる。Nb2O5の含有量が高すぎると、ガラスの熱安定性と化学安定性が低下し、光透過率が低下する。したがって、本発明においては、Nb2O5の含有量は0～8%、好ましくは0.5～6%、より好ましくは1～5%である。 Nb 2 O 5 is a component with a high refractive index and high light dispersion, and can increase the refractive index and devitrification resistance of glass and lower the thermal expansion coefficient of glass. If the content of Nb 2 O 5 is too high, the thermal stability and chemical stability of the glass will decrease, and the light transmittance will decrease. Therefore, in the present invention, the content of Nb 2 O 5 is 0 to 8%, preferably 0.5 to 6%, more preferably 1 to 5%.
発明者らは大量の実験研究を通じて以下のことを発見した：本発明のいくつか実施形態において、Nb2O5、WO3及びGd2O3はガラス中で複雑な相乗作用を発生し、特に5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）を0.05～1.5範囲内に制御することにより、ガラスは良好な熱プレス安定性を得ると同時に、適宜の摩耗度を有する。好ましくは5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）が0.1～1.0である。さらに5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）を0.15～0.5範囲内に制御することにより、ガラスの熱膨脹係数をさらに最適化することができる。したがって、より好ましくは5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）が0.15～0.5、さらに好ましくは5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）が0.2～0.4である。 The inventors have discovered through extensive experimental research that in some embodiments of the present invention, Nb 2 O 5 , WO 3 and Gd 2 O 3 generate complex synergistic effects in the glass, especially By controlling 5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) within the range of 0.05 to 1.5, the glass obtains good hot press stability and at the same time has an appropriate degree of abrasion. Preferably, 5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.1 to 1.0. Further, by controlling 5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) within the range of 0.15 to 0.5, the coefficient of thermal expansion of the glass can be further optimized. Therefore, 5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is more preferably 0.15 to 0.5, and even more preferably 5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.2 to 0.4. be.
本発明のいくつか実施形態において、Nb2O5/Y2O3を0.1以上にすることにより、ガラスの耐失透性の向上に役立つが、Nb2O5/Y2O3が2.5を超えると、ガラスの着色傾向が増加し、光透過率が低下する。したがって、好ましくはNb2O5/Y2O3が0.1～2.5、より好ましくはNb2O5/Y2O3が0.25～1.5、さらに好ましくはNb2O5/Y2O3が0.3～0.8、よりさらに好ましくはNb2O5/Y2O3が0.4～0.7である。 In some embodiments of the present invention, Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 of 0.1 or more helps improve the devitrification resistance of the glass, but Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 of 2.5 or more helps improve the devitrification resistance of the glass. If it exceeds this, the tendency of the glass to be colored increases and the light transmittance decreases. Therefore, Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is preferably 0.1 to 2.5, more preferably Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.25 to 1.5, and even more preferably Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.3 to 2.5. 0.8, even more preferably Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is between 0.4 and 0.7.
本発明のいくつか実施形態において、Nb2O5/WO3を0.03～0.7範囲内に制御することにより、ガラスの熱安定性を向上させ、ガラスの化学安定性を最適化するのに役立つ。好ましくはNb2O5/WO3が0.05～0.5、より好ましくはNb2O5/WO3が0.06～0.4、さらに好ましくはNb2O5/WO3が0.08～0.3である。 In some embodiments of the present invention, controlling Nb 2 O 5 /WO 3 within the range of 0.03-0.7 helps improve the thermal stability of the glass and optimize the chemical stability of the glass. Preferably, Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.05 to 0.5, more preferably Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.06 to 0.4, and even more preferably Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.08 to 0.3.
TiO2はガラスの屈折率と分散を高めることができ、適量に添加することにより、ガラスをより安定させ、ガラスの粘度を下げることができる。しかし、TiO2含有量が10%を超えると、ガラスの耐失透性傾向が増加し、ガラスの転移温度が上昇し、ガラスのプレス成形時に着色しやすくなる。したがって、本発明においては、TiO2の含有量は0超10%以下、好ましくはTiO2の含有量が0.5～7%、より好ましくは1～5%である。 TiO2 can increase the refractive index and dispersion of glass, and by adding an appropriate amount, it can make the glass more stable and reduce the viscosity of the glass. However, when the TiO 2 content exceeds 10%, the tendency of the glass to resist devitrification increases, the transition temperature of the glass increases, and the glass becomes more likely to be colored during press molding. Therefore, in the present invention, the TiO 2 content is more than 0 and 10% or less, preferably 0.5 to 7%, more preferably 1 to 5%.
本発明のいくつか実施形態において、Y2O3の含有量とTiO2の含有量との比率Y2O3/TiO2を0.2以上に制御することにより、ガラスの耐候性を改善することができるが、Y2O3/TiO2が3.5を超えると、ガラスの気泡度が悪くなり、硬度が低下する。したがって、好ましくはY2O3/TiO2が0.2～3.5、より好ましくはY2O3/TiO2が0.5～2.0、さらに好ましくはY2O3/TiO2が0.8～1.3である。 In some embodiments of the present invention, the weather resistance of the glass can be improved by controlling the ratio Y 2 O 3 /TiO 2 of Y 2 O 3 content to TiO 2 content to 0.2 or more. However, if Y 2 O 3 /TiO 2 exceeds 3.5, the degree of porosity of the glass deteriorates and the hardness decreases. Therefore, Y 2 O 3 /TiO 2 is preferably 0.2 to 3.5, more preferably Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.5 to 2.0, and still more preferably Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.8 to 1.3.
ZrO2は屈折率が高く、光の分散が低い成分であり、ガラスに添加することでガラスの屈折率を高め、分散を調整し、ガラスの耐失透性を向上させることができる、本発明においては、ZrO2を1%以上添加することにより上記効果を得、好ましくはZrO2の含有量が2%以上である。ZrO2の含有量が10%を超えると、ガラスの溶融が難しくなり、溶融温度が上昇し、さらに、ガラス内部に介在物が発生し、透過率が低下する場合がある。したがって、ZrO2の含有量は10%以下、好ましくは8%以下、より好ましくは6%以下である。 ZrO 2 is a component with a high refractive index and low light dispersion, and by adding it to glass, it can increase the refractive index of the glass, adjust the dispersion, and improve the devitrification resistance of the glass. In this case, the above effect is obtained by adding 1% or more of ZrO 2 , and preferably the content of ZrO 2 is 2% or more. If the content of ZrO 2 exceeds 10%, it becomes difficult to melt the glass, the melting temperature increases, and inclusions may also occur inside the glass, resulting in a decrease in transmittance. Therefore, the content of ZrO 2 is 10% or less, preferably 8% or less, more preferably 6% or less.
本発明のいくつか実施形態において、WO3とZnOの合計含有量WO3＋ZnOとLa2O3、TiO2、ZrO2の合計含有量La2O3+TiO2+ZrO2との比率（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）を0.3～1.5の範囲内に制御することにより、ガラスはより低い転移温度を持つと同時に、より低い熱膨張係数を得ることができる。したがって、本発明においては、好ましくは（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）が0.3～1.5、より好ましくは（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）が0.5～1.0である。さらに、（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）を0.6～0.9の範囲内に制御することにより、ガラスの気泡度と摩耗度を最適化することができる。したがって、さらに好ましくは、（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）が0.6～0.9、よりさらに好ましくは（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）が0.7～0.85である。 In some embodiments of the present invention, the ratio between the total content of WO 3 and ZnO WO 3 +ZnO and the total content of La 2 O 3 , TiO 2 , ZrO 2 La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 (WO By controlling 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) within the range of 0.3 to 1.5, the glass can have a lower transition temperature and at the same time a lower coefficient of thermal expansion. can. Therefore, in the present invention, (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is preferably 0.3 to 1.5, more preferably (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.5 to 1.0. Furthermore, by controlling (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) within the range of 0.6 to 0.9, the degree of porosity and abrasion of the glass can be optimized. Therefore, more preferably (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.6 to 0.9, even more preferably (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 + ZrO 2 ) is 0.7 to 0.85.
Rn2Oはアルカリ金属酸化物であり、Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ガラスの溶融性を改善し、ガラスの転移温度を下げることができるが、Rn2Oの含有量が10%を超えると、ガラスの耐失透性が悪くなり、屈折率が大幅に低下する。したがって、本発明においては、Rn2Oの含有量が0～10%、好ましくは0～5%、より好ましくは0.5～3%である。 Rn2O is an alkali metal oxide, and Rn2O is one or more of Li2O , Na2O , K2O , which can improve the meltability of glass and lower the transition temperature of glass. However, if the Rn 2 O content exceeds 10%, the devitrification resistance of the glass deteriorates and the refractive index decreases significantly. Therefore, in the present invention, the content of Rn 2 O is 0 to 10%, preferably 0 to 5%, more preferably 0.5 to 3%.
Li2Oはガラスの転移温度を下げることができるが、その含有量が高いとガラスの耐酸安定性と熱膨張係数に不利である。したがって、本発明においては、Li2Oの含有量は6%以下、好ましくは0超4%以下、より好ましくは0.1～3%、さらに好ましくは0.5～2%である。 Although Li 2 O can lower the transition temperature of glass, its high content is disadvantageous to the acid resistance stability and thermal expansion coefficient of glass. Therefore, in the present invention, the content of Li 2 O is 6% or less, preferably more than 0 and 4% or less, more preferably 0.1 to 3%, and still more preferably 0.5 to 2%.
本発明のいくつかの実施形態において、5×Li2O/（TiO2+SiO2）の値を0.05～5.0の範囲内に制御することにより、ガラスの粘度を最適化し、ストライプや気泡度を改善することができる。したがって、好ましくは5×Li2O/（TiO2+SiO2）が0.1～2.0である。さらに、5×Li2O/（TiO2+SiO2）の値を0.2～1.0の範囲内に制御することにより、ガラスのプレス加工性を明らかに向上させ、プレス加工中のガラスの曇り発生確率を低下することができる。したがって、より好ましくは5×Li2O/（TiO2+SiO2）が0.2～1.0、さらに好ましくは5×Li2O/（TiO2+SiO2）が0.3～0.8である。 In some embodiments of the present invention, the viscosity of the glass can be optimized and the stripes and porosity can be reduced by controlling the value of 5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) within the range of 0.05 to 5.0. It can be improved. Therefore, 5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is preferably 0.1 to 2.0. Furthermore, by controlling the value of 5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) within the range of 0.2 to 1.0, the press workability of the glass is clearly improved, and the probability of glass fogging occurring during press work is reduced. can be lowered. Therefore, 5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is more preferably 0.2 to 1.0, and even more preferably 5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.3 to 0.8.
Na2Oはガラスの溶融性を改善し、ガラスの溶融効果を高め、ガラスの転移温度を下げることができるが、Na2Oの含有量が5%を超えると、ガラスの化学安定性と耐候性が低下する。したがって、Na2Oの含有量は0～5%、好ましくはNa2O含有量が0～3%、より好ましくはNa2Oの含有量が0～2%である。 Na2O can improve the meltability of glass, enhance the melting effect of glass, and lower the transition temperature of glass, but when the content of Na2O exceeds 5%, the chemical stability and weather resistance of glass will deteriorate. Sexuality decreases. Therefore, the Na 2 O content is 0 to 5%, preferably the Na 2 O content is 0 to 3%, and more preferably the Na 2 O content is 0 to 2%.
K2Oはガラスの熱安定性と溶融性を改善することができるが、その含有量が5%を超えると、ガラスの耐失透性が低下し、ガラスの化学安定性が悪化する。したがって、本発明においては、K2Oの含有量が5%以下、好ましくはK2Oの含有量が0～3%、より好ましくは0～2%である。 K 2 O can improve the thermal stability and meltability of glass, but if its content exceeds 5%, the devitrification resistance of the glass will decrease and the chemical stability of the glass will deteriorate. Therefore, in the present invention, the K 2 O content is 5% or less, preferably 0 to 3%, more preferably 0 to 2%.
ROはアルカリ土類金属酸化物であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種である。ROをガラスに加えることでガラスの溶融性を改善し、ガラスの転移温度を下げることができるが、ROの含有量が10%を超えると、ガラスの耐失透性が低下する。したがって、本発明においては、ROの含有量は0～10%、好ましくは0～5％、より好ましくは0～2%、さらに好ましくはROを含まないことである。 RO is an alkaline earth metal oxide, and RO is one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO. Adding RO to glass can improve the meltability of the glass and lower the transition temperature of the glass, but when the content of RO exceeds 10%, the devitrification resistance of the glass decreases. Therefore, in the present invention, the content of RO is 0 to 10%, preferably 0 to 5%, more preferably 0 to 2%, and even more preferably no RO.
Al2O3はガラスの化学的安定性を改善することができるが、その含有量が5%を超えると、ガラスの溶融性と透過率が悪くなる。したがって、本発明においては、Al2O3の含有量が0～5%、好ましくは0～2%、より好ましくは0～1%、さらに好ましくはAl2O3を含まないことである。 Al 2 O 3 can improve the chemical stability of glass, but when its content exceeds 5%, the meltability and transmittance of glass will deteriorate. Therefore, in the present invention, the content of Al 2 O 3 is 0 to 5%, preferably 0 to 2%, more preferably 0 to 1%, and still more preferably free of Al 2 O 3 .
Ta2O5は屈折率を高め、ガラスの耐失透性を向上させることができるが、その含有量が高すぎると、ガラスの化学安定性が低下し、光学定数を所望の範囲に制御することが困難である。一方、Ta2O5は他の成分に比べて非常に高価であり、実用的かつコスト的な観点から、使用量をできるだけ減らすべきである。したがって、本発明においては、Ta2O5の含有量は0～5%、好ましくは0～2%、より好ましくは0～1%に限定され、さらに好ましくはTa2O5を含まないことである。 Ta2O5 can increase the refractive index and improve the devitrification resistance of the glass, but if its content is too high, the chemical stability of the glass will decrease, and the optical constants can be controlled within the desired range. It is difficult to do so. On the other hand, Ta 2 O 5 is very expensive compared to other components, and its usage should be reduced as much as possible from a practical and cost standpoint. Therefore, in the present invention, the content of Ta 2 O 5 is limited to 0 to 5%, preferably 0 to 2%, more preferably 0 to 1%, and even more preferably not containing Ta 2 O 5 . be.
本発明においては、澄清剤としてSb2O3、SnO、SnO2、CeO2成分の一種または複数種を0～1%添加することにより、ガラスの澄清効果を高めることができ、澄清剤の含有量は、好ましくは0～0.5%、より好ましくは0～0.1%である。Sb2O3の含有量が1%を超えると、ガラスの澄清効果が低下する傾向があると同時に、その強い酸化作用により、ガラスの溶融に用いる白金又は白金合金容器の腐食及び成形金型の劣化が加速される。したがって、本発明においては、好ましくはSb2O3の添加量が0～1%、より好ましくは0～0.5%、さらに好ましくは0～0.1%である。澄清剤としてSnOとSnO2を添加してもよいが、その含有量が1%を超えると、ガラスの着色傾向が高くなり、ガラスを加熱、軟化してプレス成形などの再成形を行うとき、Snが核生成の起点となり、失透する傾向がある。したがって、本発明においては、好ましくはSnO2の含有量が0～1%、より好ましくは0～0.5、さらに好ましくは0～0.1%、よりさらに好ましくは含まないことである。好ましくはSnOの含有量が0～1%、より好ましくは0～0.5%、さらに好ましくは0～0.1%、よりさらに好ましくは含まないことである。CeO2の作用及び添加量の割合はSnO2と一致し、好ましくはその含有量が0～1%、より好ましくは0～0.5%、さらに好ましくは0～0.1%、よりさらに好ましくは含まないことである。 In the present invention, the glass clarifying effect can be enhanced by adding 0 to 1% of one or more of Sb 2 O 3 , SnO, SnO 2 , and CeO 2 components as a clarifying agent. The amount is preferably 0-0.5%, more preferably 0-0.1%. When the content of Sb 2 O 3 exceeds 1%, the glass clarifying effect tends to decrease, and at the same time, its strong oxidizing effect causes corrosion of the platinum or platinum alloy container used for glass melting and the formation of molds. Deterioration is accelerated. Therefore, in the present invention, the amount of Sb 2 O 3 added is preferably 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%, and still more preferably 0 to 0.1%. SnO and SnO 2 may be added as clarifying agents, but if their content exceeds 1%, the glass tends to be colored, and when the glass is heated and softened to be remolded by press molding, etc. Sn acts as a starting point for nucleation and tends to devitrify. Therefore, in the present invention, the SnO 2 content is preferably 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5, even more preferably 0 to 0.1%, and even more preferably not. Preferably, the content of SnO is 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%, even more preferably 0 to 0.1%, and even more preferably not. The effect and proportion of CeO 2 added are the same as that of SnO 2 , preferably its content is 0 to 1%, more preferably 0 to 0.5%, even more preferably 0 to 0.1%, even more preferably it does not contain. It is.
本発明のガラスには適量のF（フッ素）を添加することができるが、いくつかの実施形態においては、Fを添加すると、ガラスの安定性が悪くなり、耐失透性が低下するとともに、その揮発性によってガラスの光学定数の不安定性とストライプの悪化を引き起こすので、Fを含まないことが好ましい。 Although an appropriate amount of F (fluorine) can be added to the glass of the present invention, in some embodiments, adding F deteriorates the stability of the glass and reduces the devitrification resistance. It is preferable not to contain F, since its volatility causes instability of the optical constants of the glass and deterioration of stripes.
本発明のガラスには適量のGeO2を添加することができるが、いくつかの実施形態においては、GeO2を添加すると、ガラスの透過率が低下する。また、GeO2は高価な原料であり、ガラスの経済性も低下するので、GeO2を含まないことが好ましい。 Although suitable amounts of GeO 2 can be added to the glasses of the present invention, in some embodiments, the addition of GeO 2 reduces the transmittance of the glass. Furthermore, GeO 2 is an expensive raw material and the economical efficiency of the glass decreases, so it is preferable not to include GeO 2 .
本発明のガラスには適量のP2O5を添加することができるが、いくつかの実施形態においては、ガラスにP2O5を添加すると、所望の高屈折率を得ることが難しくなり、ガラスの耐失透性が低下するため、P2O5を含まないことが好ましい。 Although the glass of the present invention can be doped with a suitable amount of P2O5 , in some embodiments, adding P2O5 to the glass makes it difficult to obtain the desired high refractive index ; It is preferable not to contain P 2 O 5 because the devitrification resistance of the glass decreases.
本発明のガラスには適量のBi2O3を添加することができるが、いくつかの実施形態においては、Bi2O3を添加すると、ガラスの光透過率が低下し、摩耗度と化学安定性が悪くなり、密度が顕著に増大するため、Bi2O3を含まないことが好ましい。 Although the glass of the present invention can be doped with a suitable amount of Bi2O3 , in some embodiments, the addition of Bi2O3 reduces the light transmittance of the glass and reduces the degree of abrasion and chemical stability. It is preferable not to contain Bi 2 O 3 because the properties deteriorate and the density increases significantly.
＜含まれるべきでない成分＞
本発明のガラスにおいては、V、Cr、Mn、Fe、Co、Ni、Cu、Ag及びMo等の遷移金属の酸化物は、単独又は複合的に少量に含まれる場合でも、ガラスが着色され、可視光領域における特定の波長が吸収され、本発明の可視光透過効果を弱めるので、特に可視光領域の波長透過率を要求する光学ガラスは、実際には含まないことが好ましい。
<Ingredients that should not be included>
In the glass of the present invention, even if oxides of transition metals such as V, Cr, Mn, Fe, Co, Ni, Cu, Ag, and Mo are contained alone or in combination in small amounts, the glass will be colored; Since specific wavelengths in the visible light region are absorbed, weakening the visible light transmission effect of the present invention, it is actually preferable not to include optical glass that particularly requires wavelength transmittance in the visible light region.
Th、Cd、Tl、Os、Be及びSeの酸化物は、近年、有害な化学物質として使用を制御する傾向にあり、ガラスの製造工程だけでなく、加工工程及び完成品の処置に至るまで、環境保護への取り組みが必要である。そのため、環境への影響を重視する場合は、不可避な混入以外は、それらを含まないことが好ましい。これにより、光学ガラスは実際に環境を汚染する物質を含まなくなる。したがって、本発明の光学ガラスは、特殊な環境措置を講じなくても、製造、加工及び廃棄が可能である。 In recent years, the use of Th, Cd, Tl, Os, Be, and Se oxides has tended to be controlled as hazardous chemicals, and they are used not only in the glass manufacturing process but also in the processing process and treatment of finished products. Efforts to protect the environment are necessary. Therefore, when placing importance on the impact on the environment, it is preferable not to include them unless they are unavoidably mixed. This makes the optical glass free from substances that actually pollute the environment. Therefore, the optical glass of the present invention can be manufactured, processed, and disposed of without taking special environmental measures.
環境に配慮するため、本発明の光学ガラスは、As2O3及びPbOを含まないことが好ましい。As2O3は気泡を除去し、ガラスの着色を防止する効果があるが、As2O3を添加すると、ガラスの溶融炉、特に白金溶融炉への白金浸食を増大させ、より多くの白金イオンがガラスに入り、白金溶融炉の耐用年数に悪影響を与える。 In order to be environmentally friendly, the optical glass of the present invention preferably does not contain As 2 O 3 and PbO. As 2 O 3 has the effect of removing air bubbles and preventing glass coloring, but adding As 2 O 3 increases platinum erosion into glass melting furnaces, especially platinum melting furnaces, and causes more platinum to be added. Ions enter the glass and adversely affect the service life of the platinum melting furnace.
本明細書に記載されている「加えない」、「含まない」、「0%」という用語は、この成分を本発明のガラスの原料として意図的に添加しなかったことを意味する。しかし、ガラスを製造するための原料及び/又は設備として、意図的に添加されていない不純物や成分が、最終的なガラス中に少量または微量に存在することがあり、それらも本発明の特許の対象となる。 The terms "not added," "not included," and "0%" as used herein mean that this component was not intentionally added as a raw material for the glass of the present invention. However, impurities and components that are not intentionally added as raw materials and/or equipment for manufacturing glass may be present in small amounts or trace amounts in the final glass, and these are also covered by the patent of the present invention. Targeted.
以下では、本発明の光学ガラスの特性について説明する。
＜屈折率とアッべ数＞
光学ガラスの屈折率（nd）とアッべ数(νd)は、GB/T 7962.1－2010 に規定された方法に従って試験されている。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの屈折率（nd）の下限値は1.85、好ましくは下限値は1.86、より好ましくは下限値は1.88であり、屈折率（nd）の上限値は1.91、好ましくは上限値は1.90である。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスのアッべ数(νd)の下限値は32、好ましくは下限値は33、より好ましくは下限値は34であり、アッべ数(νd)の上限値は38.5、好ましくは上限値は37.5、より好ましくは上限値は37である。
Below, the characteristics of the optical glass of the present invention will be explained.
<Refractive index and Abbe number>
The refractive index (n d ) and Abbe number (ν d ) of optical glasses are tested according to the method specified in GB/T 7962.1-2010.
In some embodiments, the optical glass of the present invention has a lower limit of refractive index (n d ) of 1.85, preferably a lower limit of 1.86, more preferably a lower limit of 1.88, and an upper limit of refractive index (n d ) of The value is 1.91, preferably the upper limit is 1.90.
In some embodiments, the lower limit value of the Abbe number (ν d ) of the optical glass of the present invention is 32, preferably the lower limit value is 33, more preferably the lower limit value is 34, and the Abbe number (ν d ) The upper limit is 38.5, preferably 37.5, more preferably 37.
＜密度＞
光学ガラスの密度（ρ）はGB/T7962.20-2010に規定された方法に従って試験されている。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの密度（ρ）は5.50g/cm3以下、好ましくは5.40g/cm3以下、より好ましくは5.30g/cm3以下、さらに好ましくは5.20g/cm3以下である。
<Density>
The density (ρ) of optical glass is tested according to the method specified in GB/T7962.20-2010.
In some embodiments, the optical glass of the present invention has a density (ρ) of 5.50 g/cm 3 or less, preferably 5.40 g/cm 3 or less, more preferably 5.30 g/cm 3 or less, and even more preferably 5.20 g/cm 3 or less. cm3 or less.
＜熱膨脹係数＞
光学ガラスの熱膨脹係数（α100/300℃）はGB/T7962.16-2010に規定されている方法に従って100～300℃のデータを測定する。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの熱膨脹係数（α100/300℃）は100×10-7/K以下、好ましくは95×10-7/K以下、より好ましくは90×10-7/K以下である。
<Thermal expansion coefficient>
The thermal expansion coefficient (α 100/300℃ ) of optical glass is measured at 100 to 300℃ according to the method specified in GB/T7962.16-2010.
In some embodiments, the optical glass of the present invention has a coefficient of thermal expansion (α 100/300°C ) of 100×10 -7 /K or less, preferably 95×10 -7 /K or less, more preferably 90×10 - 7 /K or less.
＜転移温度＞
光学ガラスの転移温度(Tg)はGB/T7962.16-2010に規定されている方法に従って試験されている。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの転移温度(Tg)は620℃以下、好ましくは610℃以下、より好ましくは600℃以下である。
<Transition temperature>
The transition temperature (T g ) of optical glasses has been tested according to the method specified in GB/T7962.16-2010.
In some embodiments, the optical glass of the present invention has a transition temperature (T g ) of 620°C or less, preferably 610°C or less, more preferably 600°C or less.
＜着色度＞
本発明のガラスの短波透過スペクトル特性は着色度（λ70およびλ5）で表す。λ70とは、ガラス透過率が70%に達したときに対応する波長を指す。λ70の測定は、互いに平行で光学研磨を行った2つの相対平面を有する厚さ10±0.1 mmのガラスを用い、280 nmから700 nmまでの波長領域における分光透過率を測定し、透過率が70%になった場合の波長を示す。分光透過率又は透過率とは、ガラスの前記表面に垂直に強度Iinの光を入射し、ガラスを透過して強度Ioutの光を1つの平面から出射する場合にIout/Iinで表される量であり、ガラスの前記表面における表面反射損失の透過率も含まれる。ガラスの屈折率が高いほど、表面反射損失が大きくなる。したがって、高屈折率ガラスにおいては、λ70の値が小さいほど、ガラス自体の着色が極めて少なく、光透過率が高いことを意味する。
<Coloring degree>
The short-wave transmission spectral characteristics of the glasses of the present invention are expressed in degrees of coloration (λ 70 and λ 5 ). λ 70 refers to the wavelength corresponding to when the glass transmittance reaches 70%. To measure λ 70 , we measured the spectral transmittance in the wavelength range from 280 nm to 700 nm using glass with a thickness of 10 ± 0.1 mm that has two parallel planes that were optically polished. Shows the wavelength when 70%. Spectral transmittance or transmittance is expressed as Iout/Iin when light with intensity I in is incident perpendicularly to the surface of the glass and light with intensity I out is transmitted through the glass and exits from one plane. It also includes the transmittance of surface reflection loss at the surface of the glass. The higher the refractive index of the glass, the greater the surface reflection loss. Therefore, in high refractive index glass, the smaller the value of λ 70 , the less colored the glass itself is and the higher the light transmittance.
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスのλ70は410nm以下、好ましくはλ70が405nm以下、より好ましくはλ70が400nm以下、さらに好ましくはλ70が395nm以下である。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスのλ5は375nm以下、好ましくはλ5が370nm以下、より好ましくはλ5が365nm以下、さらに好ましくはλ5が360nm以下である。
In some embodiments, the optical glasses of the present invention have a λ 70 of 410 nm or less, preferably a λ 70 of 405 nm or less, more preferably a λ 70 of 400 nm or less, even more preferably a λ 70 of 395 nm or less.
In some embodiments, the optical glasses of the present invention have a λ 5 of 375 nm or less, preferably a λ 5 of 370 nm or less, more preferably a λ 5 of 365 nm or less, even more preferably a λ 5 of 360 nm or less.
＜耐酸安定性＞
光学ガラスの耐酸安定性（DA）(粉末法)はGB/T 17129に規定された方法で試験されている。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの耐酸安定性（DA）は3類以上、好ましくは2類以上、より好ましくは1類である。
<Acid resistance stability>
The acid stability (D A ) (powder method) of optical glasses is tested according to the method specified in GB/T 17129.
In some embodiments, the acid resistance stability (D A ) of the optical glass of the present invention is 3 or more, preferably 2 or more, and more preferably 1.
＜耐水安定性＞
光学ガラスの耐水安定性（DW）(粉末法)はGB/T 17129に規定された方法で試験されている。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの耐水安定性（DW）は2類以上、好ましくは1類である。
<Water resistance stability>
The water resistance stability (D W ) (powder method) of optical glasses is tested according to the method specified in GB/T 17129.
In some embodiments, the optical glass of the present invention has a water resistance stability (D W ) of class 2 or higher, preferably class 1.
＜失透上限温度＞
温度勾配炉法を用いてガラスの失透性を測定する。180×10×10 mmのガラス試料を作成し、側面を研磨し、温度勾配（10℃/cm）炉内で1300℃に昇温して4時間保温した後、取り出して室温まで自然冷却し、顕微鏡下でガラスの失透状況を観察し、結晶が発生する時の最高温度がガラスの失透上限温度となる。
いくつかの実施形態において、本発明の光学ガラスの失透上限温度は1250℃以下、好ましくは1200℃以下、より好ましくは1180℃以下、さらに好ましくは1160℃以下である。
<Devitrification upper limit temperature>
Measure the devitrification of glass using the temperature gradient furnace method. A glass sample of 180 × 10 × 10 mm was prepared, the sides were polished, and the temperature was raised to 1300 °C in a temperature gradient (10 °C/cm) furnace and kept for 4 hours, then taken out and allowed to cool naturally to room temperature. Observe the state of devitrification of the glass under a microscope, and the highest temperature at which crystals occur is the upper limit temperature for devitrification of the glass.
In some embodiments, the upper limit temperature for devitrification of the optical glass of the present invention is 1250°C or lower, preferably 1200°C or lower, more preferably 1180°C or lower, even more preferably 1160°C or lower.
［光学ガラスの製造方法］
本発明の光学ガラスの製造方法は次のとおりである：本発明のガラスは、炭酸塩、硝酸塩、硫酸塩、水酸化物、酸化物を含むが、これらに限定されない従来の原料、従来の工程で製造され、常法により配合した後、調製された炉材を1200～1400℃の溶解炉(白金るつぼ、酸化アルミニウムるつぼなど)に投入して溶融する。その後、清澄化、撹拌、均一化して、気泡や未溶解物のない均質な溶融ガラスを得るとともに、この溶融ガラスを金型に入れて鋳造し、焼きなましする。当業者であれば、実際の必要に応じて、原料、製法およびプロセスパラメータを適宜選択することができる。
[Method for manufacturing optical glass]
The method of manufacturing the optical glass of the present invention is as follows: The glass of the present invention can be manufactured using conventional raw materials, conventional processes, including but not limited to carbonates, nitrates, sulfates, hydroxides, oxides. After compounding using conventional methods, the prepared furnace material is placed in a melting furnace (platinum crucible, aluminum oxide crucible, etc.) at 1200 to 1400°C and melted. Thereafter, the molten glass is clarified, stirred, and homogenized to obtain a homogeneous molten glass without bubbles or unmelted substances, and this molten glass is cast in a mold and annealed. Those skilled in the art can appropriately select raw materials, manufacturing methods and process parameters according to actual needs.
［ガラスプリフォーム及び光学素子］
研磨加工や熱プレス成形、精密プレス成形などのプレス成形手段を用いて、作製された光学ガラスからガラスプリフォームを作製することができる。すなわち、研削や研磨などの機械加工により光学ガラスから光学プリフォームを作製するか、光学ガラスからプレス成形用のブランクを作製し、このブランクを熱プレス成形した後、研磨して光学プリフォームを作製し、又は研磨して作製したブランクを精密プレス成形して光学プリフォームを作製することができる。
なお、光学プリフォームの製造手段は上記手段に限定されない。上記のように、本発明の光学ガラスは、各種光学素子及び光学設計に有用である。特に本発明の光学ガラスからブランクを形成し、このブランクを用いて熱プレス成形、精密プレス成形等を行い、レンズ、プリズム等の光学素子を作製することが好ましい。
[Glass preform and optical element]
A glass preform can be produced from the produced optical glass using press forming means such as polishing, hot press molding, and precision press molding. In other words, an optical preform is created from optical glass through mechanical processing such as grinding or polishing, or a blank for press molding is created from optical glass, and this blank is heat press molded and then polished to create an optical preform. An optical preform can be produced by precision press molding a blank produced by grinding or polishing.
Note that the means for manufacturing the optical preform is not limited to the above-mentioned means. As described above, the optical glass of the present invention is useful for various optical elements and optical designs. In particular, it is preferable to form a blank from the optical glass of the present invention and use this blank to perform hot press molding, precision press molding, etc. to produce optical elements such as lenses and prisms.
本発明の光学プリフォーム及び光学素子は、いずれも上記本発明の光学ガラスから形成されている。本発明の光学プリフォームは光学ガラスが備えている優れた特性を有し、本発明の光学素子は光学ガラスが備えている優れた特性を有し、光学的価値の高いさまざまなレンズ、プリズム等の光学素子を提供することができる。 Both the optical preform and the optical element of the present invention are formed from the optical glass of the present invention. The optical preform of the present invention has the excellent properties of optical glass, and the optical element of the present invention has the excellent properties of optical glass, and can be used for various lenses, prisms, etc. with high optical value. It is possible to provide an optical element of.
レンズの例としては、レンズ表面が球面または非球面の凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズなどのさまざまなレンズが挙げられる。 Examples of lenses include various lenses such as concave meniscus lenses, convex meniscus lenses, biconvex lenses, biconcave lenses, plano-convex lenses, and plano-concave lenses, each having a spherical or aspheric lens surface.
［光学機器］
本発明の光学ガラスにより形成される光学素子は、写真装置、撮像装置、表示装置及び監視装置等の光学機器を作製することができる。
[Optical equipment]
Optical elements formed from the optical glass of the present invention can be used to produce optical devices such as photographic devices, imaging devices, display devices, and monitoring devices.
＜光学ガラス実施例＞
本発明の技術的解決策をさらに明確に説明するために、以下の非限定的な実施例を提供する。
本実施例は、上記した光学ガラスの製造方法を用いて、表1～表2に示す組成を有する光学ガラスを得るものである。また、各ガラスの特性を本発明に記載の試験方法により測定し、その結果を表1～表2に表した。
In order to more clearly explain the technical solution of the present invention, the following non-limiting examples are provided.
In this example, optical glasses having the compositions shown in Tables 1 and 2 are obtained using the above-described optical glass manufacturing method. Further, the characteristics of each glass were measured by the test method described in the present invention, and the results are shown in Tables 1 and 2.
＜ガラスプリフォーム実施例＞
光学ガラスの実施例1～20で得られたガラスを、研磨加工や熱プレス成形、精密プレス成形などのプレス成形手段を用いて、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズなどのさまざまなレンズ、プリズムなどのプリフォームを作製する。
<Glass preform example>
The glasses obtained in Examples 1 to 20 of optical glass are processed into concave meniscus lenses, convex meniscus lenses, biconvex lenses, biconcave lenses, and plano-convex lenses by using press forming methods such as polishing, hot press molding, and precision press molding. , various lenses such as plano-concave lenses, and preforms such as prisms.
＜光学素子実施例＞
上記光学プリフォームの実施例で得られたプリフォームを焼き戻しし、屈折率などの光学特性が所望の値に達するように、ガラス内部のひずみを低減しながら屈折率を微調整する。
次に、各プリフォームを研削し、研磨し、凹メニスカスレンズ、凸メニスカスレンズ、両凸レンズ、両凹レンズ、平凸レンズ、平凹レンズなどのさまざまなレンズ、プリズムを作製する。得られた光学素子の表面には反射防止膜を塗布することもできる。
<Optical element example>
The preform obtained in the above optical preform example is tempered, and the refractive index is finely adjusted while reducing the strain inside the glass so that the optical properties such as the refractive index reach a desired value.
Next, each preform is ground and polished to produce various lenses and prisms such as concave meniscus lenses, convex meniscus lenses, biconvex lenses, biconcave lenses, plano-convex lenses, and plano-concave lenses. An antireflection film can also be applied to the surface of the obtained optical element.
＜光学機器実施例＞
上記光学素子の実施例で製造された光学素子は、光学設計により、1つまたは複数の光学素子を用いて光学部品または光学コンポーネントを形成することにより、撮像装置、センサ、顕微鏡、医薬技術、デジタル投影、通信、光学通信技術／情報伝送、自動車分野における光学／照明、フォトリソグラフィ技術、エキシマレーザ、ウエハ、コンピュータチップ及びこのような回路及びチップを含む集積回路及び電子デバイス、又は車載分野の撮像設備と装置に用いることができる。
<Example of optical equipment>
Optical elements manufactured in the above optical element embodiments can be used in imaging devices, sensors, microscopes, pharmaceutical technology, digital Projection, communications, optical communication technology/information transmission, optics/illumination in the automotive sector, photolithography technology, excimer lasers, wafers, computer chips and integrated circuits and electronic devices containing such circuits and chips, or imaging equipment in the automotive sector and devices.
Claims (19)
B2O3：8～20%、La2O3：21～40%、Gd2O3：6～20%、ZrO2：1～10%、ZnO：7～20%、WO3：8～20%、TiO2：0超10%以下、
（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5である。 Optical glass containing the following components in weight percent:
B 2 O 3 : 8-20%, La 2 O 3 : 21-40%, Gd 2 O 3 : 6-20%, ZrO 2 : 1-10%, ZnO: 7-20%, WO 3 : 8- 20%, TiO2 : more than 0 and less than 10%,
(WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.3 to 1.5.
SiO2：0～9%、及び/又はY2O3：0～10%、及び/又はYb2O3：0～10%、及び/又はNb2O5：0～8%、及び/又はRn2O：0～10%、及び/又はRO：0～10%、及び/又はAl2O3：0～5%、及び/又はTa2O5：0～5%、及び/又は澄清剤：0～1%であり、
前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。 Optical glass according to claim 1, further comprising in weight %:
SiO 2 : 0 to 9%, and/or Y 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Nb 2 O 5 : 0 to 8%, and/or Rn 2 O: 0-10%, and/or RO: 0-10%, and/or Al 2 O 3 : 0-5%, and/or Ta 2 O 5 : 0-5%, and/or clarifying agent :0~1%,
The Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O, the RO is one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO, and the clarifying agent is Sb 2 O 3 and SnO. 2 , SnO, or one or more of CeO2 .
重量%で（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5、前記光学ガラスの屈折率ndは1.85～1.91、アッべ数νdは32～38.5、熱膨脹係数α100/300℃は100×10-7/K以下である。 Optical glass containing B 2 O 3 , La 2 O 3 , Gd 2 O 3 , ZrO 2 , ZnO, WO 3 and TiO 2 as necessary components:
(WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) in weight% is 0.3 to 1.5, the refractive index n d of the optical glass is 1.85 to 1.91, the Abbe number ν d is 32 to 38.5, The coefficient of thermal expansion α 100/300°C is 100×10 -7 /K or less.
B2O3：8～20%、及び/又はLa2O3：21～40%、及び/又はGd2O3：6～20%、及び/又はZrO2：1～10%、及び/又はZnO：7～20%、及び/又はWO3：8～20%、及び/又はTiO2：0超10%以下、及び/又はSiO2：0～9%、及び/又はY2O3：0～10%、及び/又はYb2O3：0～10%、及び/又はNb2O5：0～8%、及び/又はRn2O：0～10%、及び/又はRO：0～10%、及び/又はAl2O3：0～5%、及び/又はTa2O5：0～5%、及び/又は澄清剤：0～1%、
前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。 Optical glass according to claim 3, comprising the following components in weight %:
B 2 O 3 : 8 to 20%, and/or La 2 O 3 : 21 to 40%, and/or Gd 2 O 3 : 6 to 20%, and/or ZrO 2 : 1 to 10%, and/or ZnO: 7 to 20%, and/or WO 3 : 8 to 20%, and/or TiO 2 : more than 0 to 10% or less, and/or SiO 2 : 0 to 9%, and/or Y 2 O 3 : 0 ~10%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 10%, and/or Nb 2 O 5 : 0 to 8%, and/or Rn 2 O: 0 to 10%, and/or RO: 0 to 10 %, and/or Al 2 O 3 : 0 to 5%, and/or Ta 2 O 5 : 0 to 5%, and/or clarifying agent: 0 to 1%,
The Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O, the RO is one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO, and the clarifying agent is Sb 2 O 3 and SnO. 2 , SnO, or one or more of CeO2 .
B2O3：8～20%、La2O3：21～40%、Gd2O3：6～20%、ZrO2：1～10%、ZnO：7～20%、WO3：8～20%、TiO2：0超10%以下、SiO2：0～9%、Y2O3：0～10%、Yb2O3：0～10%、Nb2O5：0～8%、Rn2O：0～10%、RO：0～10%、Al2O3：0～5%、Ta2O5：0～5%、澄清剤：0～1%であり、
（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.3～1.5、前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、前記ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、前記澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。 Optical glass consisting of the following components in weight percent:
B 2 O 3 : 8-20%, La 2 O 3 : 21-40%, Gd 2 O 3 : 6-20%, ZrO 2 : 1-10%, ZnO: 7-20%, WO 3 : 8- 20%, TiO 2 : 0 to 10% or less, SiO 2 : 0 to 9%, Y 2 O 3 : 0 to 10%, Yb 2 O 3 : 0 to 10%, Nb 2 O 5 : 0 to 8%, Rn 2 O: 0-10%, RO: 0-10%, Al 2 O 3 : 0-5%, Ta 2 O 5 : 0-5%, clarifying agent: 0-1%,
(WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.3 to 1.5, the Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O, and the RO is one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO, and the clarifying agent is one or more of Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, and CeO 2 .
1)Nb2O5/Y2O3は0.1～2.5；
2)Y2O3/WO3は0.05～1.0；
3)Y2O3/TiO2は0.2～3.5；
4)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.05～1.5；
5)ZnO/La2O3は0.2～0.8；
6)Gd2O3/（La2O3+Y2O3）は0.2～0.8；
7)（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.5～1.0；
8)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.05～5.0；
9)Nb2O5/WO3は0.03～0.7。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components and satisfying one or more of the following nine conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.1 to 2.5;
2) Y 2 O 3 /WO 3 is 0.05 to 1.0;
3) Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.2 to 3.5;
4)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.05 to 1.5;
5) ZnO/La 2 O 3 is 0.2 to 0.8;
6) Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.2 to 0.8;
7) (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.5 to 1.0;
8)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.05 to 5.0;
9)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.03 to 0.7.
B2O3：10～18%、及び/又はLa2O3：25～38%、及び/又はGd2O3：8～18%、及び/又はZrO2：1～8%、及び/又はZnO：8～18%、及び/又はWO3：10～18%、及び/又はTiO2：0.5～7%、及び/又はSiO2：0.5～9%、及び/又はY2O3：0超6%以下、及び/又はYb2O3：0～5%、及び/又はNb2O5：0.5～6%、及び/又はRn2O：0～5%、及び/又はRO：0～5%、及び/又はAl2O3：0～2%、及び/又はTa2O5：0～2%、及び/又は澄清剤：0～0.5%、
前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、前記ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、前記澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components:
B 2 O 3 : 10-18%, and/or La 2 O 3 : 25-38%, and/or Gd 2 O 3 : 8-18%, and/or ZrO 2 : 1-8%, and/or ZnO: 8 to 18%, and/or WO 3 : 10 to 18%, and/or TiO 2 : 0.5 to 7%, and/or SiO 2 : 0.5 to 9%, and/or Y 2 O 3 : more than 0. 6% or less, and/or Yb 2 O 3 : 0-5%, and/or Nb 2 O 5 : 0.5-6%, and/or Rn 2 O: 0-5%, and/or RO: 0-5 %, and/or Al 2 O 3 : 0 to 2%, and/or Ta 2 O 5 : 0 to 2%, and/or clarifying agent: 0 to 0.5%,
The Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O, the RO is one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO, and the clarifying agent is Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, and CeO 2 .
1)Nb2O5/Y2O3は0.25～1.5；
2)Y2O3/WO3は0.1～0.6；
3)Y2O3/TiO2は0.5～2.0；
4)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.1～1.0；
5)ZnO/La2O3は0.3～0.7；
6)Gd2O3/（La2O3+Y2O3）は0.25～0.65；
7)（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.6～0.9；
8)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.1～2.0；
9)Nb2O5/WO3は0.05～0.5。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components and satisfying one or more of the following nine conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.25 to 1.5;
2) Y 2 O 3 /WO 3 is 0.1 to 0.6;
3) Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.5 to 2.0;
4)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.1 to 1.0;
5) ZnO/La 2 O 3 is 0.3 to 0.7;
6)Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.25 to 0.65;
7) (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.6 to 0.9;
8)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.1 to 2.0;
9)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.05 to 0.5.
B2O3：11～17%、及び/又はLa2O3：28～35%、及び/又はGd2O3：9.5～16%、好ましくはGd2O3：11～16%、及び/又はZrO2：2～6%、及び/又はZnO：10～16%、好ましくはZnO：11～16%、及び/又はWO3：12～17%、及び/又はTiO2：1～5%、及び/又はSiO2：1～8%、好ましくはSiO2：2～6%、及び/又はY2O3：1～5%、及び/又はYb2O3：0～2%、及び/又はNb2O5：1～5%、及び/又はRn2O：0.5～3%、及び/又はRO：0～2%、及び/又はAl2O3：0～1%、及び/又はTa2O5：0～1%、及び/又は澄清剤：0～0.1%であり、
前記Rn2OはLi2O、Na2O、K2Oの一種または複数種であり、前記ROはMgO、CaO、SrO、BaOの一種または複数種であり、前記澄清剤はSb2O3、SnO2、SnO、CeO2の一種または複数種である。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components:
B 2 O 3 : 11-17%, and/or La 2 O 3 : 28-35%, and/or Gd 2 O 3 : 9.5-16%, preferably Gd 2 O 3 : 11-16%, and/or or ZrO 2 : 2 to 6%, and/or ZnO: 10 to 16%, preferably ZnO: 11 to 16%, and/or WO 3 : 12 to 17%, and/or TiO 2 : 1 to 5%, and/or SiO 2 : 1 to 8%, preferably SiO 2 : 2 to 6%, and/or Y 2 O 3 : 1 to 5%, and/or Yb 2 O 3 : 0 to 2%, and/or Nb 2 O 5 : 1-5%, and/or Rn 2 O: 0.5-3%, and/or RO: 0-2%, and/or Al 2 O 3 : 0-1%, and/or Ta 2 O 5 : 0 to 1%, and/or clarifying agent: 0 to 0.1%,
The Rn 2 O is one or more of Li 2 O, Na 2 O, and K 2 O, the RO is one or more of MgO, CaO, SrO, and BaO, and the clarifying agent is Sb 2 O 3 , SnO 2 , SnO, and CeO 2 .
1)Nb2O5/Y2O3は0.3～0.8；
2)Y2O3/WO3は0.1～0.4；
3)Y2O3/TiO2は0.8～1.3；
4)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.15～0.5；
5)ZnO/La2O3は0.35～0.65；
6)Gd2O3/（La2O3+Y2O3）は0.35～0.55；
7)（WO3+ZnO）/（La2O3+TiO2+ZrO2）は0.7～0.85；
8)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.2～1.0；
9)Nb2O5/WO3は0.06～0.4。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components and satisfying one or more of the following nine conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.3 to 0.8;
2) Y 2 O 3 /WO 3 is 0.1 to 0.4;
3) Y 2 O 3 /TiO 2 is 0.8 to 1.3;
4)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.15 to 0.5;
5) ZnO/La 2 O 3 is 0.35 to 0.65;
6)Gd 2 O 3 /(La 2 O 3 +Y 2 O 3 ) is 0.35 to 0.55;
7) (WO 3 +ZnO)/(La 2 O 3 +TiO 2 +ZrO 2 ) is 0.7 to 0.85;
8)5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.2 to 1.0;
9)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.06 to 0.4.
1)Nb2O5/Y2O3は0.4～0.7；
2)5×Nb2O5/（WO3+Gd2O3）は0.2～0.4；
3)ZnO/La2O3は0.4～0.55；
4)5×Li2O/（TiO2+SiO2）は0.3～0.8；
5)Nb2O5/WO3は0.08～0.3。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components and satisfying one or more of the following five conditions:
1)Nb 2 O 5 /Y 2 O 3 is 0.4 to 0.7;
2)5×Nb 2 O 5 /(WO 3 +Gd 2 O 3 ) is 0.2 to 0.4;
3) ZnO/La 2 O 3 is 0.4-0.55;
4) 5×Li 2 O/(TiO 2 +SiO 2 ) is 0.3 to 0.8;
5)Nb 2 O 5 /WO 3 is 0.08 to 0.3.
Li2O：0～6%、好ましくはLi2O：0超4%以下、より好ましくはLi2O：0.1～3%、さらに好ましくはLi2O：0.5～2%、及び/又はNa2O：0～5%、好ましくはNa2O：0～3%、より好ましくはNa2O：0～2%、及び/又はK2O：0～5%、好ましくはK2O：0～3%、より好ましくはK2O：0～2%である。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5, comprising in weight % the following components:
Li 2 O: 0 to 6%, preferably Li 2 O: more than 0 and 4% or less, more preferably Li 2 O: 0.1 to 3%, even more preferably Li 2 O: 0.5 to 2%, and/or Na 2 O: 0 to 5%, preferably Na 2 O: 0 to 3%, more preferably Na 2 O: 0 to 2%, and/or K 2 O: 0 to 5%, preferably K 2 O: 0 to 3%, more preferably K 2 O: 0-2%.
その成分にはTa2O5を含まない、及び/又はGeO2を含まない、及び/又はFを含まない、及び/又はAl2O3を含まない、及び/又はROを含まない、及び/又はP2O5を含まない、及び/又はBi2O3を含まないことである。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5:
Its components are free of Ta 2 O 5 and/or free of GeO 2 and/or free of F and/or free of Al 2 O 3 and/or free of RO and/or Or, it does not contain P 2 O 5 and/or it does not contain Bi 2 O 3 .
前記光学ガラスの屈折率ndは1.85～1.91、好ましくは1.86～1.90、より好ましくは1.88～1.90、アッべ数νdは32～38.5、好ましくは33～37.5、より好ましくは34～37である。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5:
The optical glass has a refractive index n d of 1.85 to 1.91, preferably 1.86 to 1.90, more preferably 1.88 to 1.90, and an Abbe number ν d of 32 to 38.5, preferably 33 to 37.5, more preferably 34 to 37. .
前記光学ガラスの耐酸安定性DAは3類以上、好ましくは2類以上、より好ましくは1類、及び/又は耐水安定性DWは2類以上、好ましくは1類、及び/又は密度ρは5.50g/cm3以下、好ましくは5.40g/cm3以下、より好ましくは5.30 g/cm3以下、さらに好ましくは5.20 g/cm3以下、及び/又はλ70が410nm以下、好ましくはλ70が405nm以下、より好ましくはλ70が400nm以下、さらに好ましくはλ70が395nm以下、及び/又はλ5が375nm以下、好ましくはλ5が370nm以下、より好ましくはλ5が365nm以下、さらに好ましくはλ5が360nm以下である。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5:
The acid resistance stability D A of the optical glass is 3rd class or higher, preferably 2nd class or higher, more preferably 1st class, and/or the water resistance stability D W is 2nd class or higher, preferably 1st class, and/or the density ρ is 5.50 g/cm 3 or less, preferably 5.40 g/cm 3 or less, more preferably 5.30 g/cm 3 or less, even more preferably 5.20 g/cm 3 or less, and/or λ 70 is 410 nm or less, preferably λ 70 is 405 nm or less, more preferably λ 70 is 400 nm or less, even more preferably λ 70 is 395 nm or less, and/or λ 5 is 375 nm or less, preferably λ 5 is 370 nm or less, more preferably λ 5 is 365 nm or less, even more preferably λ 5 is 360 nm or less.
前記光学ガラスの熱膨脹係数α100/300℃は100×10-7/K以下、好ましくは95×10-7/K以下、より好ましくは90×10-7/K以下、及び/又は転移温度Tgは620℃以下、好ましくは610℃以下、より好ましくは600℃以下、及び/又は失透上限温度は1250℃以下、好ましくは1200℃以下、より好ましくは1180℃以下、さらに好ましくは1160℃以下である。 Optical glass according to any one of claims 1 to 5:
The thermal expansion coefficient α 100/300°C of the optical glass is 100×10 -7 /K or less, preferably 95×10 -7 /K or less, more preferably 90×10 -7 /K or less, and/or the transition temperature T g is 620°C or less, preferably 610°C or less, more preferably 600°C or less, and/or the upper limit temperature for devitrification is 1250°C or less, preferably 1200°C or less, more preferably 1180°C or less, even more preferably 1160°C or less It is.
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