JP2023529918A - asymmetric acoustic horn - Google Patents

Abstract

一実施形態では、非対称音響ホーンが提供される。非対称音響ホーンは、単一音響導波管を含む。単一音響導波管は、１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするように構成された第１非対称ホーンセクションと、１つ以上の第１音響トランスデューサとは異なる周波数範囲を持つ１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするように構成された第２非対称ホーンセクションを含む。第１非対称ホーンセクションと第２非対称ホーンセクションは互いに隣接しており、１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ、１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから分離するように構成されている。In one embodiment, an asymmetric acoustic horn is provided. The asymmetric acoustic horn includes a single acoustic waveguide. The single acoustic waveguide includes a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers and one or more first asymmetric horn sections having a different frequency range than the one or more first acoustic transducers. A second asymmetric horn section configured to support a second acoustic transducer. The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section are adjacent to each other and extend each of the one or more first acoustic transducers to the one or more second acoustic transducers by a corresponding one or more predetermined fixed distances. is configured to be separate from its counterpart.

Description

［関連出願］
本願は、以下の優先権出願：２０２０年６月１０日に出願された米国仮出願６３/０３７,２７７及び２０２０年６月１０日に出願された欧州出願２０１７９１６９．６の優先権を主張する。 [Related Application]
This application claims priority to the following priority applications: US provisional application 63/037,277 filed June 10, 2020 and European application 20179169.6 filed June 10, 2020.

［関連分野］
本願は、概して、音響ホーンに関する。 [Related fields]
This application relates generally to acoustic horns.

スピーカの音響放射パターンを成形して、成形されたホーンを使用して音響エネルギを所望のターゲット又は聴衆領域に向けることが多くの場合に望ましい。これらのホーンは通常、単一のトランスデューサがホーンに入る空気を音響的に励起できる入口と、その後に公称音響インピーダンスを持つスロート領域、そして放射波面がホーンから出る出口領域を持つ。幾つかの比較例では、これらのホーンは、９０°水平及び４０°垂直パターンのような長方形音響放射パターンで設計されている。 It is often desirable to shape the acoustic radiation pattern of a loudspeaker and use a shaped horn to direct acoustic energy to a desired target or audience area. These horns typically have an entrance where a single transducer can acoustically excite the air entering the horn, followed by a throat region with a nominal acoustic impedance, and an exit region where the radiating wavefront exits the horn. In some comparative examples, these horns are designed with rectangular acoustic radiation patterns, such as 90° horizontal and 40° vertical patterns.

本開示の一態様では、非対称音響ホーンが提供される。非対称音響ホーンは、単一音響導波管を含む。単一音響導波管は、１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするように構成された第１非対称ホーンセクションと、１つ以上の第１音響トランスデューサとは異なる周波数範囲を持つ１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするように構成された第２非対称ホーンセクションを含む。第１非対称ホーンセクションと第２非対称ホーンセクションは互いに隣接しており、１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ、１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから分離するように構成されている。 In one aspect of the present disclosure, an asymmetric acoustic horn is provided. An asymmetric acoustic horn includes a single acoustic waveguide. A single acoustic waveguide includes a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers and one or more horn sections having different frequency ranges than the one or more first acoustic transducers. A second asymmetric horn section configured to support a second acoustic transducer is included. The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section are adjacent to each other and move each of the one or more first acoustic transducers by a corresponding one or more predetermined fixed distances to the one or more second acoustic transducers. are configured to be separate from their counterparts.

本開示の別の態様では、スピーカが提供される。スピーカは、１つ以上の第１音響トランスデューサと、１つ以上の第２音響トランスデューサと、非対称音響ホーンと、を含む。非対称音響ホーンは、単一音響導波管を含む。単一音響導波管は、１つ以上の第１音響トランスデューサを支持するように構成された第１非対称ホーンセクションと、１つ以上の第１音響トランスデューサとは異なる周波数範囲を持つ１つ以上の第２音響トランスデューサを支持するように構成された第２非対称ホーンセクションを含む。第１非対称ホーンセクションと第２非対称ホーンセクションは互いに隣接しており、１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ、１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから分離するように構成されている。 In another aspect of the disclosure, a speaker is provided. The speaker includes one or more first acoustic transducers, one or more second acoustic transducers, and an asymmetric acoustic horn. An asymmetric acoustic horn includes a single acoustic waveguide. A single acoustic waveguide includes a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers and one or more horn sections having different frequency ranges than the one or more first acoustic transducers. A second asymmetric horn section configured to support a second acoustic transducer is included. The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section are adjacent to each other and move each of the one or more first acoustic transducers by a corresponding one or more predetermined fixed distances to the one or more second acoustic transducers. are configured to be separate from their counterparts.

本開示の更に別の態様では、方法が提供される。方法は、１つ以上の第１音響トランスデューサを用いて、単一音響導波管を有する非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに第１音響エネルギを出力するステップを含む。方法は、１つ以上の第２音響トランスデューサを用いて、非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに第１音響エネルギを出力するのと並行に、非対称音響ホーンの第２非対称ホーンセクションに第２音響エネルギを出力するステップを含む。方法はまた、非対称音響ホーンを用いて、第１非対称ホーンセクションからの第１非対称放射パターンを、第２非対称ホーンセクションからの第２非対称放射パターンを出力するステップを含む。第１非対称ホーンセクションと第２非対称ホーンセクションは互いに隣接しており、１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ、１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから分離するように構成されている。 In yet another aspect of the disclosure, a method is provided. The method includes using one or more first acoustic transducers to output first acoustic energy to a first asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn having a single acoustic waveguide. The method uses one or more second acoustic transducers to output a first acoustic energy to a first asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn concurrently with outputting a second acoustic energy to a second asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn. including the step of outputting energy. The method also includes using the asymmetric acoustic horn to output a first asymmetric radiation pattern from the first asymmetric horn section and a second asymmetric radiation pattern from the second asymmetric horn section. The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section are adjacent to each other and move each of the one or more first acoustic transducers by a corresponding one or more predetermined fixed distances to the one or more second acoustic transducers. are configured to be separate from their counterparts.

本開示の１つ以上の上記の態様によれば、特にスタジアムの座席音響環境において、聴衆面を横断するより均等な音響放射分布が提供される。このように、本開示の種々の態様は、少なくとも音響放射パターン制御の技術分野における改良を提供する。 According to one or more of the above aspects of the present disclosure, a more even distribution of acoustic radiation across the audience plane is provided, particularly in a stadium seating acoustic environment. As such, various aspects of the present disclosure provide improvements in at least the art of acoustic radiation pattern control.

特許又は出願ファイルには、カラーで実行された図面が少なくとも１つ含まれている。この特許又は特許出願公報のカラー図面付きの写しは、特許商標庁の請求及び必要な手数料の支払いに応じて提供される。 The patent or application file contains at least one drawing executed in color. Copies of this patent or patent application publication with color drawing(s) will be provided upon request of the Office and payment of the necessary fee.

種々の実施形態のこれらの及び他のより詳細な及び特定の特徴は、以下の説明において更に完全に開示され、添付の図面を参照する。 These and other more detailed and specific features of various embodiments are disclosed more fully in the following description and with reference to the accompanying drawings.

本開示の種々の態様による、非対称デュアルエントラント音響ホーンの例の側面図を示す図である。FIG. 3 illustrates a side view of an example asymmetric dual-entrant acoustic horn, according to various aspects of the present disclosure;

本開示の種々の態様による、非対称デュアルエントラント音響ホーンの例の斜視図を示す図である。FIG. 3 illustrates a perspective view of an example asymmetric dual-entrant acoustic horn, in accordance with various aspects of the present disclosure;

本開示の種々の態様による、図１及び２の、非対称デュアルエントラント音響ホーンにより出力される音響放射パターンの例の前面図を示す図である。3 illustrates a front view of an example acoustic radiation pattern output by the asymmetric dual-entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2, in accordance with various aspects of the present disclosure; FIG.

本開示の種々の態様による、図１及び２の、非対称デュアルエントラント音響ホーンにより出力される音響放射パターンの斜視図を示す図である。3 illustrates a perspective view of an acoustic radiation pattern output by the asymmetric dual-entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2, in accordance with various aspects of the present disclosure; FIG.

本開示の種々の態様による、スタジアム座席に対する図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーンにより出力される音響放射パターンの例を示す図である。3 illustrates an example acoustic radiation pattern output by the asymmetric dual-entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2 for stadium seating, in accordance with various aspects of the present disclosure; FIG.

本開示の種々の態様による、聴衆面に対する、図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーンにより出力される１kHz音響エネルギ分布の例を示すヒートマップである。3 is a heat map showing an example of 1 kHz acoustic energy distribution output by the asymmetric dual entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2 relative to an audience plane, in accordance with various aspects of the present disclosure;

本開示の種々の態様による、聴衆面に対する、図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーンにより出力される１０kHz音響エネルギ分布の例を示すヒートマップである。3 is a heat map showing an example of 10 kHz acoustic energy distribution output by the asymmetric dual entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2 relative to the audience plane, in accordance with various aspects of the present disclosure;

例示的な比較の対称音響ホーンにより出力される比較の音響放射パターンの例の正面図を示す図である。FIG. 11 shows a front view of an example comparative acoustic radiation pattern output by an exemplary comparative symmetrical acoustic horn;

例示的な比較の対称音響ホーンにより出力される比較の音響放射パターンの例の斜視図を示す図である。FIG. 11 shows a perspective view of an example comparative acoustic radiation pattern output by an exemplary comparative symmetrical acoustic horn;

スタジアム座席に対する、比較の対称音響ホーンにより出力される音響放射パターンの例を示す図である。FIG. 10 shows an example of an acoustic radiation pattern output by a comparative symmetrical acoustic horn for stadium seating;

聴衆面に対する、比較の対称音響ホーンにより出力される１kHz音響エネルギ分布の例を示すヒートマップである。FIG. 4 is a heat map showing an example of the 1 kHz acoustic energy distribution output by a comparative symmetrical acoustic horn to the audience plane; FIG.

聴衆面に対する、比較の対称音響ホーンにより出力される１０kHz音響エネルギ分布の例を示すヒートマップである。FIG. 4 is a heat map showing an example of the 10 kHz acoustic energy distribution output by a comparative symmetrical acoustic horn to the audience plane; FIG.

本開示の種々の態様による、図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーンと従来の音響ホーンとの間の違いを示す表である。3 is a table showing differences between the asymmetric dual-entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2 and a conventional acoustic horn, according to various aspects of the present disclosure; FIG.

例示的な方法を示すフローチャートである。4 is a flow chart illustrating an exemplary method;

本開示及びその態様は、種々の形式で具現化でき、コンピュータにより実施される方法により制御されるハードウェア又は他の構造、コンピュータプログラムプロダクト、コンピュータシステム及びネットワーク、ユーザインタフェース、及びアプリケーションプログラミングインタフェース、並びに、ハードウェアにより実施される方法、信号処理回路、メモリアレイ、特定用途向け集積回路（ASIC）、フィールドプログラマブルゲートアレイ、等を含む。以上の概要は、単に本開示の種々の態様の全体的思想を与えることを意図し、本開示の範囲をいかようにも制限しない。 The present disclosure and aspects thereof may be embodied in various forms, including hardware or other structures controlled by computer-implemented methods, computer program products, computer systems and networks, user interfaces, and application programming interfaces; , hardware implemented methods, signal processing circuits, memory arrays, application specific integrated circuits (ASICs), field programmable gate arrays, and the like. The above summary is merely intended to give a general idea of various aspects of the disclosure, and does not limit the scope of the disclosure in any way.

以下の説明では、本開示の１つ以上の態様の理解を提供するために、形状、寸法、動作、等のような多数の詳細事項が説明される。これらの特定の詳細事項は単なる例であり、本願の範囲を限定することを意図しないことが当業者に直ちに理解されるだろう。 In the following description, numerous details such as shapes, dimensions, operations, etc. are set forth in order to provide an understanding of one or more aspects of the present disclosure. Those skilled in the art will readily appreciate that these specific details are examples only and are not intended to limit the scope of the present application.

９０°水平及び４０°垂直パターンのような長方形音響放射パターンで設計されたホーンは、通常、単一のトランスデューサの入口に対して設定され、トランスデューサの使用可能な周波数範囲の一部にわたって、記載された長方形のカバレッジパターンを提供する。しかし、長方形のカバレッジパターンでは、複数の個別のホーンを使用せずに広帯域のカバレッジ制御を実現することは困難である。 Horns designed with rectangular acoustic radiation patterns, such as 90° horizontal and 40° vertical patterns, are usually set to the entrance of a single transducer, and over a portion of the transducer's usable frequency range, the described provides a rectangular coverage pattern. However, with a rectangular coverage pattern, it is difficult to achieve broadband coverage control without using multiple individual horns.

さらに、非長方形のパターン制御を使用して、音響エネルギをターゲット視聴者領域によりよく集中させたい場合があり、その場合、その視聴者領域は、放射ホーン源からの距離と相対角度が大きく異なる可能性がある。例えば、傾斜したスタジアム座席を使用する一般的な映画の展示スペースでは、視聴者の最前列はスクリーンのスピーカに非常に近く、スピーカの下の角度に配置されるが、視聴者スペースの最後列ははるかに遠く、スクリーンのスピーカの上の角度に配置される。前述の映画スペース内で、前述の９０°×４０°ホーンのような従来の長方形の放射ホーンを使用すると、視聴者の領域全体に不均等な音響エネルギ分布が生じる。また、この種の不十分なカバレッジ制御は、結果として得られる均等化されたソリューションが視聴者スペース内の特定の領域にのみ適用される可能性があるため、均等化で簡単に解決することはできないことに注意する必要がある。 In addition, non-rectangular pattern control may be used to better focus the acoustic energy in the target audience area, where the audience area can vary greatly in distance and relative angle from the radiating horn source. have a nature. For example, in a typical cinema exhibition space using slanted stadium seating, the front row of viewers would be positioned very close to and at an angle below the speakers on the screen, while the back row of audience space would be positioned at an angle below the speakers. Farther away, placed at an angle above the screen's speakers. Using a conventional rectangular radiating horn, such as the 90° by 40° horn described above, within the movie space described above results in uneven sound energy distribution across the viewer's area. Also, this kind of poor coverage control is not easily solved with equalization, as the resulting equalized solution may only apply to certain areas within the audience space. Note that you can't.

前述の長方形のホーンに関連する問題に鑑み、本開示では、２つ以上のトランスデューサ入口をサポートする単一の音響ホーンと、両方のトランスデューサの使用可能な周波数範囲の一部に対する非対称の射パターン制御を提供して、ホーンに対して様々な距離と角度に配置される可能性のあるターゲット視聴者領域に対してより均一な音響カバレッジを提供することを目的としている。放射パターンが、水平方向に延びる平面に関して対称でない形状を有する場合、放射パターンは「非対称」であると考えられる。 In view of the problems associated with rectangular horns discussed above, the present disclosure proposes a single acoustic horn supporting two or more transducer inlets and asymmetric firing pattern control over a portion of the usable frequency range of both transducers. to provide more uniform acoustic coverage to target audience areas that may be located at varying distances and angles to the horn. A radiation pattern is said to be "asymmetric" if it has a shape that is not symmetrical about a horizontally extending plane.

本開示のこの音響ホーンは、「非対称デュアルエントラント音響ホーン」と呼ばれる。特に、非対称デュアルエントラント音響ホーンは、励起重複の領域で音響的に加算される２つ以上のトランスデューサ入口を使用して、非対称音響放射パターン制御を提供するように動作可能である。非対称デュアルエントラント音響ホーンは、２つ以上のトランスデューサ励起入口と、統一された空気圧出口をサポートする非対称形状の機械構造を含む。 This acoustic horn of the present disclosure is called an "asymmetric dual-entrant acoustic horn." In particular, an asymmetric dual-entrant acoustic horn is operable to provide asymmetric acoustic radiation pattern control using two or more transducer entrances that add acoustically in regions of excitation overlap. Asymmetric dual-entrant acoustic horns include an asymmetrically shaped mechanical structure that supports two or more transducer excitation inlets and a unified pneumatic outlet.

図１は、本開示の種々の態様による、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の例の側面図を示す図である。図１の例では、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、非対称デュアルエントラントホーン１００を形成するために、中周波数非対称ホーンセクション１０６と統合された高周波数非対称ホーンセクション１０２を含む連続構造を有することができる。 FIG. 1 is a diagram illustrating a side view of an example asymmetric dual-entrant acoustic horn 100, according to various aspects of the present disclosure. In the example of FIG. 1, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 may have a continuous structure including a high-frequency asymmetric horn section 102 integrated with a mid-frequency asymmetric horn section 106 to form the asymmetric dual-entrant horn 100. .

高周波数非対称ホーンセクション１０２は、１つ以上の高周波数トランスデューサ１０４に取り外し可能に取り付けてサポートするように構成される。１つ以上の高周波数トランスデューサ１０４は、１０キロヘルツ（kHz）から２０kHzの間の周波数で音響エネルギを生成するように構成される。 High frequency asymmetric horn section 102 is configured to removably attach to and support one or more high frequency transducers 104 . One or more high frequency transducers 104 are configured to generate acoustic energy at frequencies between 10 kilohertz (kHz) and 20 kHz.

同様に、中周波数非対称ホーンセクション１０６は、１つ以上の中周波数トランスデューサ１０８に取り外し可能に取り付けてサポートするように構成される。１つ以上の中周波数トランスデューサ１０８は、１キロヘルツ（kHz）から１０kHzの間の周波数で音響エネルギを生成するように構成される。 Similarly, mid-frequency asymmetric horn section 106 is configured to removably attach and support one or more mid-frequency transducers 108 . One or more medium frequency transducers 108 are configured to generate acoustic energy at frequencies between 1 kilohertz (kHz) and 10 kHz.

図２は、本開示の種々の態様による図１の非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の斜視図を示す図である。図２の例では、高周波数非対称ホーンセクション１０２は高周波数回折スロット１１０を含み、中周波数非対称ホーンセクション１０６は中周波数回折スロット１１２を含む。 FIG. 2 is a diagram illustrating a perspective view of the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 of FIG. 1 according to various aspects of the present disclosure. In the example of FIG. 2, high frequency asymmetric horn section 102 includes high frequency diffractive slots 110 and medium frequency asymmetric horn section 106 includes medium frequency diffractive slots 112 .

図２に示すように、高周波数非対称ホーンセクション１０２は、比較例の対称中周波数ホーンが最も高い周波数で音響エネルギ出力を受ける位置で、中周波数非対称ホーンセクション１０６と統合されている。具体的には、高周波数回折スロット１１０は、Y方向の中周波数回折スロット１１２の上に位置している。また、高周波数非対称ホーンセクション１０２と中周波数非対称ホーンセクション１０６を組み合わせて、統一された空気圧出口を形成している。 As shown in FIG. 2, high frequency asymmetric horn section 102 merges with mid frequency asymmetric horn section 106 at a location where the comparative symmetric mid frequency horn receives the highest frequency acoustic energy output. Specifically, high frequency diffractive slots 110 are located above medium frequency diffractive slots 112 in the Y direction. A high frequency asymmetric horn section 102 and a mid frequency asymmetric horn section 106 are also combined to form a unified pneumatic outlet.

高周波数非対称ホーンセクション１０２と中周波数非対称ホーンセクション１０６は、１つ以上の回折スロットと定指向性設計技術を使用して、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００によって出力される音響放射を制御する。図２に示すように、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の高周波数非対称ホーンセクション１０２は、中周波数非対称ホーンセクション１０６の上部の内側、中周波数回折スロット１１２のすぐ外側に位置する。 High frequency asymmetric horn section 102 and medium frequency asymmetric horn section 106 use one or more diffractive slots and constant directivity design techniques to control the acoustic radiation output by asymmetric dual entrant acoustic horn 100 . As shown in FIG. 2, the high frequency asymmetric horn section 102 of the asymmetric dual entrant acoustic horn 100 is located inside the top of the medium frequency asymmetric horn section 106 and just outside the medium frequency diffractive slot 112 .

幾つかの例では、中周波数回折スロット１１２と高周波数回折スロット１１０の両方を横断する平面に沿った非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の断面を想定すると、中周波数非対称ホーンセクション１０６は、中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連するスロートセクションの端（すなわち、原点）から中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連する統一空気圧出口の端まで、Z方向の約５００ミリメートル（mm）の最大長を有してよい。比較すると、これらの例では、高周波数非対称ホーンセクション１０２は、原点から高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連する統一空気圧出口の端までのZ方向の最大長が約４３３mmであり、高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連するスロートセクションの端から高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連する統一空気圧出口の端までのZ方向の最大長が約２５３mmであってよい。 In some examples, assuming a cross-section of asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 along a plane that traverses both mid-frequency diffractive slots 112 and high-frequency diffractive slots 110, mid-frequency asymmetric horn section 106 is a mid-frequency asymmetric horn. The end of the throat section (ie, origin) associated with section 106 to the end of the unified air outlet associated with mid-frequency asymmetric horn section 106 may have a maximum length in the Z direction of approximately 500 millimeters (mm). By comparison, in these examples, the high frequency asymmetric horn section 102 has a maximum length in the Z direction from the origin to the end of the unified pneumatic outlet associated with the high frequency asymmetric horn section 102 of about 433 mm, and the high frequency asymmetric horn section The maximum length in the Z direction from the end of the throat section associated with 102 to the end of the unified pneumatic outlet associated with high frequency asymmetric horn section 102 may be about 253 mm.

幾つかの例では、中周波数回折スロット１１２と高周波数回折スロット１１０の両方を横断する平面に沿った非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の断面を想定すると、中周波数非対称ホーンセクション１０６は、中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連するスロートセクションを通る中心線（すなわち、原点）から中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連する統一空気圧出口の端まで、Y方向の約３８１ミリメートル（mm）の長さを有してよい。比較すると、これらの例では、高周波数非対称ホーンセクション１０２は、原点から高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連する統一空気圧出口の端までのY方向の長さが約３７８mmであってよい。 In some examples, assuming a cross-section of asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 along a plane that traverses both mid-frequency diffractive slots 112 and high-frequency diffractive slots 110, mid-frequency asymmetric horn section 106 is a mid-frequency asymmetric horn. From the centerline (i.e., origin) through the throat section associated with section 106 to the end of the unified air pressure outlet associated with mid-frequency asymmetric horn section 106 may have a length in the Y direction of approximately 381 millimeters (mm). . By comparison, in these examples, the high frequency asymmetric horn section 102 may have a length in the Y direction from the origin to the end of the unified pneumatic outlet associated with the high frequency asymmetric horn section 102 of approximately 378 mm.

幾つかの例では、中周波数回折スロット１１２と高周波数回折スロット１１０の両方を横断する平面に沿った非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の断面を想定すると、中周波数非対称ホーンセクション１０６は、中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連するスロートセクションの端から中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連する統一空気圧出口の外側の端まで、Y方向の約３８１ミリメートル（mm）の外側ホーン壁長を有してよい。これに対して、これらの例では、高周波数非対称ホーンセクション１０２は、高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連するスロートセクションの端から高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連する統一空気圧出口の外側の端まで、Y方向に約１０８ミリメートル（mm）の外側ホーン壁長を有する。 In some examples, assuming a cross-section of asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 along a plane that traverses both mid-frequency diffractive slots 112 and high-frequency diffractive slots 110, mid-frequency asymmetric horn section 106 is a mid-frequency asymmetric horn. From the end of the throat section associated with section 106 to the outer end of the unified air pressure outlet associated with mid-frequency asymmetric horn section 106 may have an outer horn wall length in the Y direction of approximately 381 millimeters (mm). In contrast, in these examples, the high frequency asymmetric horn section 102 extends from the end of the throat section associated with the high frequency asymmetric horn section 102 to the outer edge of the unified pneumatic outlet associated with the high frequency asymmetric horn section 102. It has an outer horn wall length of about 108 millimeters (mm) in the Y direction.

幾つかの例では、中周波数回折スロット１１２と高周波数回折スロット１１０の両方を横断する平面に沿った非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の断面を想定すると、中周波数非対称ホーンセクション１０６は、中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連するスロートセクションの端から中周波数非対称ホーンセクション１０６に関連する統一空気圧出口の内側の端まで、Y方向の約３８１ミリメートル（mm）の内側ホーン壁長を有してよい。これに対して、これらの例では、高周波数非対称ホーンセクション１０２は、高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連するスロートセクションの端から高周波数非対称ホーンセクション１０２に関連する統一空気圧出口の内側の端まで、Y方向に約４３ミリメートル（mm）の内側ホーン壁長を有する。 In some examples, assuming a cross-section of asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 along a plane that traverses both mid-frequency diffractive slots 112 and high-frequency diffractive slots 110, mid-frequency asymmetric horn section 106 is a mid-frequency asymmetric horn. From the end of the throat section associated with section 106 to the inner end of the unified pneumatic outlet associated with mid-frequency asymmetric horn section 106, there may be an inner horn wall length of approximately 381 millimeters (mm) in the Y direction. In contrast, in these examples, the high frequency asymmetric horn section 102 extends from the end of the throat section associated with the high frequency asymmetric horn section 102 to the inner edge of the unified pneumatic outlet associated with the high frequency asymmetric horn section 102. It has an inner horn wall length of about 43 millimeters (mm) in the Y direction.

図１及び図２に示すように、中周波数非対称ホーンセクション１０６と高周波数非対称ホーンセクション１０２は、中周波数非対称ホーンセクション１０６の内側ホーン壁が高周波数非対称ホーンセクション１０２の内側ホーン壁と物理的に接合されているため、互いに隣接している。 As shown in FIGS. 1 and 2, the mid frequency asymmetric horn section 106 and the high frequency asymmetric horn section 102 are arranged such that the inner horn wall of the mid frequency asymmetric horn section 106 is physically connected to the inner horn wall of the high frequency asymmetric horn section 102 . They are adjacent to each other because they are joined.

図１及び図２は、１つの高周波数トランスデューサ１０４と１つの中周波数トランスデューサ１０８のみを含む例示的な非対称音響ホーン１００を示しているが、本開示はそのように限定されない。本開示の幾つかの例において、音響ホーン１００は、複数の高周波数トランスデューサ１０４及び／又は複数の中周波数トランスデューサ１０８を含むことができる。 1 and 2 show an exemplary asymmetric acoustic horn 100 including only one high frequency transducer 104 and one medium frequency transducer 108, the disclosure is not so limited. In some examples of this disclosure, acoustic horn 100 may include multiple high frequency transducers 104 and/or multiple medium frequency transducers 108 .

さらに、図１及び図２は連続構造を有する非対称音響ホーン１００の例を示しているが、本開示はそのように限定されない。本開示の幾つかの例において、音響ホーン１００は、実質的に同じ又は類似した材料の単一の一体構造を形成するために機械的に一緒に固定された同じ又は類似した材料の幾つかの構造サブコンポーネントを含むことができる。例えば、高周波数非対称ホーンセクション１０２と中周波数ホーンセクション１０６は、音響的に連続的な単一の一体音響ホーン構造を形成するために機械的に一緒に固定された構造サブコンポーネントであることができるが、単一の一体音響ホーン構造は必然的に構造的に連続的である。 Additionally, although FIGS. 1 and 2 illustrate examples of an asymmetric acoustic horn 100 having a continuous structure, the disclosure is not so limited. In some examples of the present disclosure, the acoustic horn 100 is composed of several pieces of the same or similar materials mechanically secured together to form a single unitary structure of substantially the same or similar materials. It can contain structural subcomponents. For example, the high frequency asymmetric horn section 102 and the mid frequency horn section 106 can be structural subcomponents that are mechanically secured together to form an acoustically continuous single unitary acoustic horn structure. However, a single monolithic acoustic horn structure is necessarily structurally continuous.

図３は、本開示の種々の態様による、図２の中周波数回折スロット１１２により出力される音響放射パターン３００の例の前面図を示す図である。図４は、本開示の種々の態様による、図２の中周波数回折スロット１１２により出力される音響放射パターンの斜視図を示す図である。図３及び図４に示すように、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、１つ以上の中周波数トランスデューサ１０８から音響エネルギを受けた後、中周波数回折スロット１１２から台形の形状で音響放射パターン３００を出力する。 FIG. 3 is a diagram illustrating a front view of an example acoustic radiation pattern 300 output by the mid-frequency diffraction slot 112 of FIG. 2, in accordance with various aspects of the present disclosure. FIG. 4 is a diagram illustrating a perspective view of an acoustic radiation pattern output by the mid-frequency diffractive slot 112 of FIG. 2, according to various aspects of the present disclosure. As shown in FIGS. 3 and 4, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 receives acoustic energy from one or more medium frequency transducers 108 and then outputs an acoustic radiation pattern 300 in the shape of a trapezoid from the medium frequency diffractive slots 112 . do.

同様の台形音響放射パターンが、高周波数回折スロット１１０から出力される。しかし、高周波数回折スロット１１０は中周波数回折スロット１１２よりも小さいため、高周波数回折スロット１１０から出力される音響放射パターンは音響放射パターン３００よりも小さい。 A similar trapezoidal acoustic radiation pattern is output from high frequency diffractive slot 110 . However, because high frequency diffractive slots 110 are smaller than medium frequency diffractive slots 112 , the acoustic radiation pattern output from high frequency diffractive slots 110 is smaller than acoustic radiation pattern 300 .

つまり、高周波数回折スロット１１０と中周波数回折スロット１１２の水平方向の放射パターンによって、ホーン出口の底部での分散が広くなり、ホーン出口の上部での分散が狭くなる。このようにして、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、図５のスタジアムの座席５０２として示されているような映画館の座席環境のように、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の近くに座っている観客がホーン出口の下に配置され、ホーンから遠くに座っている観客がホーン出口の上に配置される用途のための改善されたリスニング体験を提供することができる。したがって、水平放射パターンは、ホーン出口の下から上に向かって測定されるとき非対称である。非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の垂直放射パターンは、通常は非対称ではなく、公称の固定垂直カバレッジ角について設計されている。 That is, the horizontal radiation patterns of the high frequency diffractive slot 110 and the medium frequency diffractive slot 112 result in a wider dispersion at the bottom of the horn exit and a narrower dispersion at the top of the horn exit. In this way, the asymmetric dual entrant acoustic horn 100 can be used by spectators sitting near the asymmetric dual entrant acoustic horn 100, such as in a movie theater seating environment, such as shown as stadium seats 502 in FIG. It can be positioned below the horn exit to provide an improved listening experience for applications where a spectator seated far from the horn is positioned above the horn exit. Therefore, the horizontal radiation pattern is asymmetric when measured from the bottom to the top of the horn exit. The vertical radiation pattern of an asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 is typically not asymmetric and is designed for a nominal fixed vertical coverage angle.

図５は、本開示の種々の態様による、スタジアム座席５０２に対する図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーン１００により出力される音響放射パターン５００の例を示す図である。図５には単一の音響放射パターン５００が示されているが、単一の音響放射パターン５００は、第２放射パターンとして高周波数回折スロット１１０によって出力される音響放射パターンに少なくとも部分的に重なる第１放射パターンとして、図３及び図４に示される音響放射パターン３００を含む。 FIG. 5 is a diagram illustrating an example acoustic radiation pattern 500 output by the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 of FIGS. 1 and 2 for stadium seating 502, in accordance with various aspects of the present disclosure. Although a single acoustic radiation pattern 500 is shown in FIG. 5, the single acoustic radiation pattern 500 at least partially overlaps the acoustic radiation pattern output by the high frequency diffractive slots 110 as the second radiation pattern. A first radiation pattern includes the acoustic radiation pattern 300 shown in FIGS.

これらの２つの放射パターンは重複する可能性があるが、単一の音響放射パターン５００は実質的にスタジアムの座席５０２全体をカバーする（例えば、図６及び図７から明らかである）。さらに、高周波数回折スロット１１０と中周波数回折スロット１１２の間の固定距離に基づく音響処理によって、第１放射パターンと第２放射パターンの間の重複からの干渉を緩和することができる。さらに、高周波数非対称ホーンセクション１０２と中周波数非対称ホーンセクション１０６の構造設計によっても、第１放射パターンと第２放射パターンの間の重複からの干渉も緩和することができる。 Although these two radiation patterns may overlap, a single acoustic radiation pattern 500 substantially covers the entire stadium seat 502 (eg, as evident from FIGS. 6 and 7). Additionally, acoustic treatment based on a fixed distance between high frequency diffractive slots 110 and medium frequency diffractive slots 112 can mitigate interference from overlap between the first and second radiation patterns. Furthermore, the structural design of the high frequency asymmetric horn section 102 and the medium frequency asymmetric horn section 106 can also mitigate interference from overlap between the first radiation pattern and the second radiation pattern.

図６は、本開示の種々の態様による、聴衆面６０２に対する、図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーン１００により出力される１kHz音響エネルギ分布６００の例を示すヒートマップである。図６に示すように、例示的な１kHz音響エネルギ分布６００は、最大１０９．５６dBと最小９１．３１dBの間の平均直接音圧レベル（sound pressure level （SPL））１００．４２デシベル（dB）で聴衆面６０２上に均等に分布している。さらに、図６に示すように、例示的な１kHz音響エネルギ分布６００のうち、平均SPLを下回る部分のみが、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の左前方及び右前方に直接分布している。 FIG. 6 is a heat map illustrating an example 1 kHz acoustic energy distribution 600 output by the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 of FIGS. 1 and 2 relative to a audience plane 602, according to various aspects of the present disclosure. As shown in FIG. 6, an exemplary 1 kHz sound energy distribution 600 has an average direct sound pressure level (SPL) of 100.42 decibels (dB) between a maximum of 109.56 dB and a minimum of 91.31 dB. Evenly distributed over the audience plane 602 . Further, as shown in FIG. 6, the only portion of the exemplary 1 kHz acoustic energy distribution 600 below the average SPL is distributed directly to the left front and right front of the asymmetric dual entrant acoustic horn 100 .

図７は、本開示の種々の態様による、聴衆面７０２に対する、図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーン１００により出力される１０kHz音響エネルギ分布７００の例を示すヒートマップである。図７に示すように、例示的な１０kHz音響エネルギ分布７００は、最大１０５．５７dBと最小８０．９１dBの間の平均直接SPLが９３．２４デシベル（dB）で、聴衆面７０２の中央部分７０４に均等に分布している。さらに、図７に示すように、例示的な１０kHz音響エネルギ分布７００のうち、平均SPLを下回る部分のみが、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００の左前方及び右前方に直接分布している。 FIG. 7 is a heat map illustrating an example 10 kHz acoustic energy distribution 700 output by the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 of FIGS. 1 and 2 relative to an audience plane 702, according to various aspects of the present disclosure. As shown in FIG. 7, an exemplary 10 kHz acoustic energy distribution 700 has an average direct SPL of 93.24 decibels (dB) between a maximum of 105.57 dB and a minimum of 80.91 dB, at a central portion 704 of an audience plane 702. Evenly distributed. Further, as shown in FIG. 7, only the portion of the exemplary 10 kHz acoustic energy distribution 700 below the average SPL is distributed directly to the left front and right front of the asymmetric dual entrant acoustic horn 100 .

図８は、例示的な比較の対称音響ホーン８０２により出力される比較の音響放射パターン８００の例の正面図を示す図である。図９は、比較の対称音響ホーン８０２により出力される音響放射パターン８００の斜視図を示す図である。図８及び図９に示すように、比較のデュアルエントラント音響ホーン８０２は、単一トランスデューサからエネルギを受けた後、正方形の形状で音響放射パターン８００を出力する。 FIG. 8 is a diagram illustrating a front view of an example comparative acoustic radiation pattern 800 output by an example comparative symmetrical acoustic horn 802 . FIG. 9 shows a perspective view of an acoustic radiation pattern 800 output by a comparative symmetrical acoustic horn 802. FIG. As shown in FIGS. 8 and 9, the comparative dual-entrant acoustic horn 802 outputs an acoustic radiation pattern 800 in square shape after receiving energy from a single transducer.

図１０は、スタジアム座席１００２に対する、比較の対称音響ホーン８０２により出力される音響放射パターン１０００の例を示す図である。図１０に示すように、音響放射パターン１０００は実質的にスタジアムの座席１００２全体をカバーしない（例えば、図１１及び図１２から明らかである）。 FIG. 10 shows an example acoustic radiation pattern 1000 output by a comparative symmetrical acoustic horn 802 for a stadium seat 1002 . As shown in FIG. 10, the acoustic radiation pattern 1000 does not substantially cover the entire stadium seating 1002 (eg, as evident from FIGS. 11 and 12).

図１１は、聴衆面１１０２に対する、比較の対称音響ホーン８０２により出力される１kHz音響エネルギ分布１１００の例を示すヒートマップである。図１１に示すように、例示的な１kHz音響エネルギ分布１１００は、最大１００．７dBと最小８３．４dBの間の平均直接SPLが９２．０５デシベル（dB）で、聴衆面１１０２の中央部分１１０４に均等に分布している。さらに、図１１に示すように、例示的な１kHzの音響エネルギ分布１１００の幾つかの部分は、平均SPLを下回っている。例えば、比較の対称音響ホーン８０２に対して前方部分１１０６と後方部分１１０８は、平均SPLを下回っている。 FIG. 11 is a heat map showing an example 1 kHz acoustic energy distribution 1100 output by a comparative symmetrical acoustic horn 802 against an audience plane 1102 . As shown in FIG. 11, an exemplary 1 kHz acoustic energy distribution 1100 has an average direct SPL of 92.05 decibels (dB) between a maximum of 100.7 dB and a minimum of 83.4 dB at a central portion 1104 of an audience plane 1102. Evenly distributed. Further, as shown in FIG. 11, some portions of exemplary 1 kHz acoustic energy distribution 1100 are below the average SPL. For example, front portion 1106 and rear portion 1108 for comparative symmetrical acoustic horn 802 are below average SPL.

図１２は、聴衆面１２０２に対する、比較の対称音響ホーン８０２により出力される１０kHz音響エネルギ分布１２００の例を示すヒートマップである。図１２に示すように、例示的な１０kHz音響エネルギ分布１２００は、最大１００．６５dBと最小７２．８３dBの間の平均直接SPLが８６．７４デシベル（dB）で、聴衆面１２０２の中央部分１２０４に均等に分布している。さらに、図１２に示すように、例示的な１０kHzの音響エネルギ分布７００の平均SPLを上回っている部分は、中央部分１２０４のみである。 FIG. 12 is a heat map showing an example 10 kHz acoustic energy distribution 1200 output by a comparative symmetrical acoustic horn 802 against an audience plane 1202 . As shown in FIG. 12, an exemplary 10 kHz acoustic energy distribution 1200 has an average direct SPL of 86.74 decibels (dB) between a maximum of 100.65 dB and a minimum of 72.83 dB at a central portion 1204 of an audience plane 1202. Evenly distributed. Further, as shown in FIG. 12, the only portion of the exemplary 10 kHz acoustic energy distribution 700 above the average SPL is the central portion 1204 .

図１３は、本開示の種々の態様による、図１及び２の非対称デュアルエントラント音響ホーンと比較の音響ホーンとの間の違いを示す表である。 FIG. 13 is a table showing differences between the asymmetric dual-entrant acoustic horn of FIGS. 1 and 2 and a comparative acoustic horn, according to various aspects of the present disclosure;

図１３に示すように、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、約１０インチのドライバ垂直間隔（すなわち、図２のY方向）、約２９．８７５インチの幅、約２９．８７５インチの高さ、約６．１９８０平方フィートの面積を有する。また、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、１３３dBの定格SPLと、約２１．４６dB／平方フィートの単位面積あたりのSPLを有する。 As shown in FIG. 13, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 has a driver vertical spacing of about 10 inches (i.e., the Y direction in FIG. 2), a width of about 29.875 inches, a height of about 29.875 inches, and a height of about 6. Has an area of 1980 square feet. The asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 also has a rated SPL of 133 dB and an SPL per unit area of approximately 21.46 dB/square foot.

図１３に示すように、第１の比較の音響ホーン１３００は、約１８インチのドライバ垂直間隔、約２９．８７５インチの幅、約４０．７５インチの高さ、約８．４５４２平方フィートの面積を有する。また、第１の比較の音響ホーン１３００は、１３９．１６dBの定格SPLと、約１６．４６dB／平方フィートの単位面積あたりのSPLを有する。第１の比較の音響ホーン１３００は、例えばカリフォルニア州ロサンゼルスのJBL社製の音響ホーン型番３７３２-M/HF又は音響ホーン型番５７３２-M/HFである。 As shown in FIG. 13, the first comparative acoustic horn 1300 has a driver vertical spacing of about 18 inches, a width of about 29.875 inches, a height of about 40.75 inches, and an area of about 8.4542 square feet. have Also, the first comparative acoustic horn 1300 has a rated SPL of 139.16 dB and an SPL per unit area of approximately 16.46 dB/square foot. The first comparative acoustic horn 1300 is, for example, Acoustic Horn Model No. 3732-M/HF or Acoustic Horn Model No. 5732-M/HF manufactured by JBL Corporation of Los Angeles, California.

図１３に示すように、第２の比較の音響ホーン１３０２は、約２０インチのドライバ垂直間隔、約２９．８７５インチの幅、約３８．３７５インチの高さ、約７．９６１５平方フィートの面積を有する。また、第２の比較の音響ホーン１３０２は、１３１．４dBの定格SPLと、約１６．５０dB／平方フィートの単位面積あたりのSPLを有する。第２の比較の音響ホーン１３０２は、例えばカリフォルニア州コスタメサのQSC社製の音響ホーン型番MHV-１０９０である。 As shown in FIG. 13, the second comparative acoustic horn 1302 has a driver vertical spacing of about 20 inches, a width of about 29.875 inches, a height of about 38.375 inches, and an area of about 7.9615 square feet. have Also, the second comparative acoustic horn 1302 has a rated SPL of 131.4 dB and an SPL per unit area of approximately 16.50 dB/square foot. A second comparative acoustic horn 1302 is, for example, acoustic horn Model No. MHV-1090 manufactured by QSC of Costa Mesa, California.

図１３に示すように、第３の比較の音響ホーン１３０４は、約１８インチのドライバ垂直間隔、約３９．５インチの幅、約３５．３７５インチの高さ、約９．７０３６平方フィートの面積を有する。また、第３の比較の音響ホーン１３０４は、１３２dBの定格SPLと、約１３．６０dB／平方フィートの単位面積あたりのSPLを有する。第１の比較の音響ホーン１３００は、例えばインディアナ州インディアナポリスのKlipsch社製の音響ホーン型番KPT-５３５である。 As shown in FIG. 13, the third comparative acoustic horn 1304 has a driver vertical spacing of about 18 inches, a width of about 39.5 inches, a height of about 35.375 inches, and an area of about 9.7036 square feet. have Also, the third comparative acoustic horn 1304 has a rated SPL of 132 dB and an SPL per unit area of approximately 13.60 dB/square foot. A first comparative acoustic horn 1300 is, for example, acoustic horn model number KPT-535 manufactured by Klipsch of Indianapolis, Indiana.

つまり、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、第１、第２、及び第３の比較の音響ホーン１３００～１３０４よりも小さい。具体的に、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、第１、第２、及び第３の比較の音響ホーン１３００～１３０４よりも各々３６．４％、２８．４％、及び５６．５６％小さい。さらに、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、高周波数非対称ホーンセクション１０２と中周波数非対称ホーンセクション１０６の非対称構造により、図３～１２に示すように、スタジアムの座席に対して、比較の音響ホーンよりも優れた音響エネルギ分布を提供する。 That is, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 is smaller than the first, second, and third comparative acoustic horns 1300-1304. Specifically, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 is 36.4%, 28.4%, and 56.56% smaller than the first, second, and third comparative acoustic horns 1300-1304, respectively. Additionally, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 is more effective for stadium seating than the comparative acoustic horn, as shown in FIGS. Provides excellent acoustic energy distribution.

図１４は、例示的な方法１４００を示すフローチャートである。図１４は、図１～図４の非対称デュアルエントラント音響ホーン１００に関して説明されている。方法１４００は、１つ以上の第１音響トランスデューサにより、単一音響導波管を有する非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに第１音響エネルギを出力するステップを含む。例えば、高周波数音響トランスデューサ１０４は、高周波数非対称ホーンセクション１０２のスロートセクションに第１音響エネルギを出力する。 FIG. 14 is a flowchart illustrating an exemplary method 1400. As shown in FIG. FIG. 14 is described with respect to the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 of FIGS. 1-4. Method 1400 includes outputting first acoustic energy to a first asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn having a single acoustic waveguide with one or more first acoustic transducers. For example, high frequency acoustic transducer 104 outputs a first acoustic energy to the throat section of high frequency asymmetric horn section 102 .

方法１４００は、１つ以上の第２音響トランスデューサにより、非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに第１音響エネルギを出力するのと並行に、非対称音響ホーンの第２非対称ホーンセクションに第２音響エネルギを出力するステップを含む（ブロック１４０４）。例えば、中周波数音響トランスデューサ１０８は、中周波数非対称ホーンセクション１０６のスロートセクションに第２音響エネルギを出力する。 Method 1400 outputs second acoustic energy to a second asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn concurrently with outputting a first acoustic energy to a first asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn by one or more second acoustic transducers. (block 1404). For example, medium frequency acoustic transducer 108 outputs a second acoustic energy to the throat section of medium frequency asymmetric horn section 106 .

方法１４００はまた、非対称音響ホーンにより、第１非対称ホーンセクションからの第１非対称放射パターンを、第２非対称ホーンセクションからの第２非対称放射パターンを出力するステップを含む（ブロック１４０６）。例えば、非対称デュアルエントラント音響ホーン１００は、第１台形音響放射パターン３００と第２台形音響放射パターンを出力する。 The method 1400 also includes outputting a first asymmetric radiation pattern from the first asymmetric horn section and a second asymmetric radiation pattern from the second asymmetric horn section with the asymmetric acoustic horn (Block 1406). For example, the asymmetric dual-entrant acoustic horn 100 outputs a first trapezoidal acoustic radiation pattern 300 and a second trapezoidal acoustic radiation pattern.

前述し、図１及び図２に示すように、第１非対称ホーンセクションと第２非対称ホーンセクションは互いに連続している。追加で第１非対称ホーンセクションと第２非対称ホーンセクションは、１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ、１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから分離するように構成されている。 As previously described and shown in FIGS. 1 and 2, the first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section are continuous with each other. Additionally, the first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section move each of the one or more first acoustic transducers by a corresponding one or more predetermined fixed distances to the one or more second acoustic transducers. configured to separate from

本開示に従った音響ホーン、スピーカ、及び方法は、以下の構成のうちの１つ以上を取り入れることができる。
（１）非対称音響ホーンであって、
単一音響導波管を含み、
前記単一音響導波管は、
１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするよう構成される第１非対称ホーンセクションと、
１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするよう構成される第２非対称ホーンセクションであって、前記１つ以上の第２音響トランスデューサは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサと異なる周波数範囲を有する、第２非対称ホーンセクションと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、互いに連続し、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、前記１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するよう構成される、非対称音響ホーン。
（２）前記第１非対称ホーンセクションは、１つ以上の第１回折スロットを含み、前記第２非対称ホーンセクションは、１つ以上の第２回折スロットを含む、（１）に記載の非対称音響ホーン。
（３）前記１つ以上の第１回折スロットのうちの第１回折スロットは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサのうちの第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取るよう構成される、（２）に記載の非対称音響ホーン。
（４）前記１つ以上の第２回折スロットのうちの第２回折スロットは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサのうちの第２音響トランスデューサから第２音響エネルギを受け取るよう構成される、（２）又は（３）に記載の非対称音響ホーン。
（５）前記第１音響トランスデューサと前記第２音響トランスデューサとの間の所定の固定距離は、約１０インチである、（１）～（４）のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（６）前記単一音響導波管は、約２９．８７５インチの幅、約２９．８７５インチの高さ、及び約６．１９８平方フィートの面積を有する、（１）～（５）のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（７）前記単一音響導波管は、約１３３デシベル（dB）の定格音圧レベル（SPL）、及び約２１．４６dB／平方フィートの単位面積当たりのSPLを有する、（１）～（６）のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（８）前記第１非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、（１）～（７）のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（９）前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、（１）～（８）のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（１０）スピーカであって、
１つ以上の第１音響トランスデューサと、
１つ以上の第２音響トランスデューサと、
非対称音響ホーンと、を含み、
前記非対称音響ホーンは、単一音響導波管を含み、
前記単一音響導波管は、
１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするよう構成される第１非対称ホーンセクションと、
１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするよう構成される第２非対称ホーンセクションであって、前記１つ以上の第２音響トランスデューサは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサと異なる周波数範囲を有する、第２非対称ホーンセクションと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、互いに連続し、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、前記１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するよう構成される、スピーカ。
（１１）１つ以上の前記第２音響トランスデューサは、１つ以上の前記第１音響トランスデューサよりも高い周波数範囲を有する、（１０）に記載のスピーカ。
（１２）前記第１音響トランスデューサと前記第２音響トランスデューサとの間の所定の固定距離は、約１０インチである、（１０）～（１１）のいずれか のスピーカ。
（１３）前記単一音響導波管は、約２９．８７５インチの幅、約２９．８７５インチの高さ、及び約６．１９８平方フィートの面積を有する、（１０）～（１２）のいずれかに記載のスピーカ。
（１４）前記単一音響導波管は、約１３３デシベル（dB）の定格音圧レベル（SPL）、及び約２１．４６dB／平方フィートの単位面積当たりのSPLを有する、（１０）～（１３）のいずれかに記載のスピーカ。
（１５）前記第１非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、（１０）～（１４）のいずれかに記載のスピーカ。
（１６）前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサから第２音響エネルギを受け取り、第２台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、（１）～（１５）のいずれかに記載のスピーカ。
（１７）前記第１台形音響放射パターンの第１周長（perimeter）が、Y方向に沿った前記第１周長の最上部よりも前記第１周長の最下部の方が広く、前記第２台形音響放射パターンの第２周長が、Y方向に沿った前記第２周長の最上部よりも前記第２周長の最下部の方が広い、（１６）のスピーカ。
（１８）方法であって、
１つ以上の第１音響トランスデューサにより、単一音響導波管を有する非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに、第１音響エネルギを出力するステップと、
１つ以上の第２音響トランスデューサにより、前記非対称音響ホーンの前記第１非対称ホーンセクションに前記第１音響エネルギを出力するのと並行に、前記非対称音響ホーンの第２非対称ホーンセクションに第２音響エネルギを出力するステップと、
前記非対称音響ホーンにより、前記第１非対称ホーンセクションから第１非対称放射パターンを、前記第２非対称ホーンセクションから第２非対称放射パターンを出力するステップと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクションと前記第２非対称ホーンセクションが互いに隣接しており、
前記第１非対称ホーンセクションと前記第２非対称ホーンセクションが１つ以上の前記第１音響トランスデューサの各々を１つ以上の前記第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するように構成されている、方法。
（１９）前記第１非対称放射パターンは、第１台形放射パターンであり、前記第２非対称放射パターンは、第２台形放射パターンである、（１８）に記載の方法。
（２０）命令を格納している非一時的コンピュータ可読媒体であって、前記命令は、電子プロセッサにより実行されると、前記電子プロセッサに（１８）に記載の方法を含む動作を実行させる、非一時的コンピュータ可読媒体。 Acoustic horns, speakers, and methods according to the present disclosure can incorporate one or more of the following configurations.
(1) an asymmetric acoustic horn, comprising:
containing a single acoustic waveguide,
The single acoustic waveguide is
a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers;
A second asymmetric horn section configured to support one or more second acoustic transducers, said one or more second acoustic transducers having a different frequency range than said one or more first acoustic transducers. , a second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section being continuous with each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section convert each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one of the one or more second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined horn sections. asymmetrical acoustic horn configured to be separated by a fixed distance of .
(2) The asymmetric acoustic horn of (1), wherein the first asymmetric horn section includes one or more first diffractive slots and the second asymmetric horn section includes one or more second diffractive slots. .
(3) a first diffractive slot of the one or more first diffractive slots configured to receive acoustic energy from a first acoustic transducer of the one or more first acoustic transducers; asymmetric acoustic horn as described in .
(4) a second one of the one or more second diffraction slots configured to receive second acoustic energy from a second one of the one or more second acoustic transducers; 2) or an asymmetric acoustic horn according to (3).
(5) The asymmetric acoustic horn of any of (1)-(4), wherein the predetermined fixed distance between the first acoustic transducer and the second acoustic transducer is approximately 10 inches.
(6) any of (1)-(5), wherein the single acoustic waveguide has a width of about 29.875 inches, a height of about 29.875 inches, and an area of about 6.198 square feet; an asymmetric acoustic horn as described in
(7) the single acoustic waveguide has a rated sound pressure level (SPL) of about 133 decibels (dB) and an SPL per unit area of about 21.46 dB/square foot; ).
(8) any of (1) to (7), wherein the first asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more first acoustic transducers and output a trapezoidal acoustic radiation pattern; Asymmetric acoustic horn as described.
(9) any of (1) to (8), wherein the second asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more second acoustic transducers and output a trapezoidal acoustic radiation pattern; Asymmetric acoustic horn as described.
(10) A speaker,
one or more first acoustic transducers;
one or more second acoustic transducers;
an asymmetrical acoustic horn; and
the asymmetric acoustic horn includes a single acoustic waveguide;
The single acoustic waveguide is
a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers;
A second asymmetric horn section configured to support one or more second acoustic transducers, said one or more second acoustic transducers having a different frequency range than said one or more first acoustic transducers. , a second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section being continuous with each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section convert each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one of the one or more second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined horn sections. speakers configured to be separated by a fixed distance of
(11) The speaker of (10), wherein one or more of the second acoustic transducers have a higher frequency range than one or more of the first acoustic transducers.
(12) The speaker of any of (10)-(11), wherein the predetermined fixed distance between the first acoustic transducer and the second acoustic transducer is approximately 10 inches.
(13) Any of (10)-(12), wherein the single acoustic waveguide has a width of about 29.875 inches, a height of about 29.875 inches, and an area of about 6.198 square feet. the speaker described in
(14) the single acoustic waveguide has a rated sound pressure level (SPL) of about 133 decibels (dB) and an SPL per unit area of about 21.46 dB/square foot; ).
(15) Any of (10)-(14), wherein the first asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more first acoustic transducers and output a trapezoidal acoustic radiation pattern. Speakers as described.
(16) said second asymmetric horn section is further configured to receive second acoustic energy from said one or more second acoustic transducers and output a second trapezoidal acoustic radiation pattern; A speaker according to any one of
(17) A first perimeter of the first trapezoidal acoustic radiation pattern is wider at the bottom of the first perimeter than at the top of the first perimeter along the Y direction, and The speaker of (16), wherein the second perimeter of the two trapezoidal acoustic radiation pattern is wider at the bottom of the second perimeter than at the top of the second perimeter along the Y direction.
(18) A method,
outputting a first acoustic energy with one or more first acoustic transducers to a first asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn having a single acoustic waveguide;
second acoustic energy into a second asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn concurrently with outputting the first acoustic energy into the first asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn by one or more second acoustic transducers; a step of outputting
outputting by the asymmetric acoustic horn a first asymmetric radiation pattern from the first asymmetric horn section and a second asymmetric radiation pattern from the second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section adjacent to each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section align each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one or more of the second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined fixations. A method configured to separate by a distance.
(19) The method of (18), wherein the first asymmetrical radiation pattern is a first trapezoidal radiation pattern and the second asymmetrical radiation pattern is a second trapezoidal radiation pattern.
(20) A non-transitory computer-readable medium storing instructions that, when executed by an electronic processor, cause the electronic processor to perform operations, including the method of (18). Temporary computer-readable medium.

装置、システム、方法、ヒューリスティック、等に関して本願明細書に説明されたが、理解されるべきことに、このような処理等のステップは、特定の順序付きシーケンスに従い生じるとして説明されたが、このような処理は、本願明細書に記載された順序と異なる順序で実行される記載されたステップと共に実施され得る。特定のステップは同時に実行され得ること、他のステップが追加され得ること、又は本願明細書に記載された特定のステップが省略され得ることが、更に理解されるべきである。言い換えると、本願明細書における処理の説明は、特定の実施形態を説明する目的で提供され、請求項を限定するものとして考えられるべきではない。 Although described herein in terms of apparatus, systems, methods, heuristics, etc., it is to be understood that steps of such processes, etc., have been described as occurring according to a particular ordered sequence. Any process may be performed with the recited steps performed in a different order than the order presented herein. It is further to be understood that certain steps may be performed concurrently, other steps may be added, or certain steps described herein may be omitted. In other words, the process descriptions herein are provided for the purpose of describing particular embodiments and should not be taken as limiting the claims.

従って、上記の説明は、説明を意図しており、限定的ではないことが理解されるべきである。上記の説明を読むと、提供された例以外の多くの実施例と適用が明らかになる。範囲は、上述の説明を参照せずに、しかし代わりに添付の請求の範囲を参照して、権利の与えられた該請求の範囲の均等な全範囲とともに、決定されるべきである。ここで議論されている技術に将来の発展が起こり、開示されたシステムと方法がそのような将来の実施形態に組み込まれることが予想され、意図されている。要約すると、本願は変更や変更が可能であることを理解すべきである。 Accordingly, it is to be understood that the above description is intended to be illustrative and not restrictive. Many embodiments and applications other than the examples provided become apparent upon reading the above description. The scope should be determined with reference to the above description, but instead with reference to the appended claims, along with the full scope of equivalents to which such claims are entitled. It is anticipated and intended that future developments will occur in the technology discussed herein and the disclosed systems and methods will be incorporated into such future embodiments. In summary, it should be understood that this application is susceptible to modifications and variations.

特許請求の範囲で使用されているすべての用語は、ここに記載されている技術に精通している者に理解されるように、それらの最も広範で合理的な構成と通常の意味を与えることを意図している。特に、「a」、「the」、「said」などの単数冠詞の使用は、請求項が明示的に反対の制限を述べていない限り、示された要素の１つ以上を述べるために読むべきである。 All terms used in the claims are to be given their broadest reasonable construction and ordinary meaning as understood by those skilled in the art described herein. is intended. In particular, use of singular articles such as "a," "the," and "said" should be read to refer to one or more of the indicated elements unless the claim expressly states a limitation to the contrary. is.

本開示の要約は、読者が技術的開示の特性を素早く評価することを可能にするために提供される。それは、請求項の範囲又は意味を解釈し又は限定するために使用されるものではないことが理解される。更に、前述の詳細な説明では、本開示を合理化する目的で、種々の特徴が種々の実施形態に一緒にグループ化されることが分かる。本開示のこの方法は、請求される実施形態が各請求項に明示的に記載されたものより多くの特徴を組み込むという意図を反映するものと解釈されるべきではない。むしろ、以下の請求項が反映するように、本発明の主題は、単一の開示された実施形態の全部よりも少ない特徴にある。従って、以下の請求の範囲は、ここで詳細な説明に組み込まれ、各請求項は別個に請求される主題としてそれ自体独立である。 The Abstract of the Disclosure is provided to enable the reader to quickly assess the nature of the technical disclosure. It is understood that it will not be used to interpret or limit the scope or meaning of the claims. Moreover, in the foregoing Detailed Description, it can be seen that various features are grouped together in various embodiments for the purpose of streamlining the disclosure. This method of disclosure is not to be interpreted as reflecting an intention that the claimed embodiments incorporate more features than are expressly recited in each claim. Rather, as the following claims reflect, inventive subject matter lies in less than all features of a single disclosed embodiment. Thus, the following claims are hereby incorporated into the Detailed Description, with each claim standing on its own as a separately claimed subject matter.

本発明の種々の態様は、以下に列挙する例示的な実施形態（enumerated example embodiment：EEE）から明らかであり得る。
（EEE１）非対称音響ホーンであって、
単一音響導波管を含み、
前記単一音響導波管は、
１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするよう構成される第１非対称ホーンセクションと、
１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするよう構成される第２非対称ホーンセクションであって、前記１つ以上の第２音響トランスデューサは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサと異なる周波数範囲を有する、第２非対称ホーンセクションと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、互いに連続し、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、前記１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するよう構成される、非対称音響ホーン。
（EEE２）前記第１非対称ホーンセクションは、１つ以上の第１回折スロットを含み、前記第２非対称ホーンセクションは、１つ以上の第２回折スロットを含む、EEE１に記載の非対称音響ホーン。
（EEE３）前記１つ以上の第１回折スロットのうちの第１回折スロットは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサのうちの第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取るよう構成される、EEE２に記載の非対称音響ホーン。
（EEE４）前記１つ以上の第２回折スロットのうちの第２回折スロットは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサのうちの第２音響トランスデューサから第２音響エネルギを受け取るよう構成される、EEE２又はEEE３に記載の非対称音響ホーン。
（EEE５）前記第１音響トランスデューサと前記第２音響トランスデューサとの間の所定の固定距離は、約１０インチである、EEE１～４のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（EEE６）前記単一音響導波管は、約２９．８７５インチの幅、約２９．８７５インチの高さ、及び約６．１９８平方フィートの面積を有する、EEE１～５のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（EEE７）前記単一音響導波管は、約１３３デシベル（dB）の定格音圧レベル（SPL）、及び約２１．４６dB／平方フィートの単位面積当たりのSPLを有する、EEE１～６のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（EEE８）前記第１非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、第１台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、EEE１～７のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（EEE９）前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、第２台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、EEE１～８のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（EEE１０）（前記第１台形音響放射パターンが、前記非対称音響ホーンの出口の最下部から最上部までの方向に沿って測定したときに非対称であるように、）前記第１台形音響放射パターンの第１周長は、Y方向に沿って前記第１周長の最上部よりも前記第１周長の最下部の方が広く、
（前記第２台形放射パターンが、前記非対称音響ホーンの出口の最下部から最上部までの方向に沿って測定したときに非対称であるように、）前記第２台形音響放射パターンの第２周長は、Y方向に沿って前記第２周長の最上部よりも前記第２周長の最下部の方が広い、EEE８及び９に記載の非対称音響ホーン。
（EEE１１）前記第１非対称ホーンセクションは、第１非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第２非対称ホーンセクションは、第２非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第１及び第２非対称放射パターンは、水平方向に延びる平面に関して対称ではない形状を有する、EEE１～１０のいずれかに記載の非対称音響ホーン。
（EEE１２）前記第１非対称放射パターンは、第１台形放射パターンであり、前記第２非対称放射パターンは、第２台形放射パターンである、EEE１１に記載の非対称音響ホーン。
（EEE１３）スピーカであって、
１つ以上の第１音響トランスデューサと、
１つ以上の第２音響トランスデューサと、
非対称音響ホーンと、を含み、
前記非対称音響ホーンは、単一音響導波管を含み、
前記単一音響導波管は、
１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするよう構成される第１非対称ホーンセクションと、
１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするよう構成される第２非対称ホーンセクションであって、前記１つ以上の第２音響トランスデューサは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサと異なる周波数範囲を有する、第２非対称ホーンセクションと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、互いに連続し、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、前記１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するよう構成される、スピーカ。
（EEE１４）前記第１非対称ホーンセクションは、第１非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第２非対称ホーンセクションは、第２非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第１及び第２非対称放射パターンは、水平方向に延びる平面に関して対称ではない形状を有する、EEE１３に記載のスピーカ。
（EEE１５）前記第１非対称ホーンセクションは、前記第１非対称放射パターンを第１台形放射パターンとして出力するように構成された第１回折スロットを含み、
前記第２非対称ホーンセクションは、前記第２非対称放射パターンを第２台形放射パターンとして出力するように構成された第２回折スロットを含む、EEE１４に記載のスピーカ。
（EEE１６）前記第１及び第２回折スロットによって出力される前記第１及び第２非対称放射パターンは、前記音響ホーン出口の出口の最下部でより広い分散を提供し、前記ホーン出口の最上部でより狭い分散を提供する、EEE１５に記載のスピーカ。
（EEE１７）１つ以上の前記第２音響トランスデューサは、１つ以上の前記第１音響トランスデューサよりも高い周波数範囲を有する、EEE１３～１６のいずれかに記載のスピーカ。
（EEE１８）前記第１非対称ホーンセクションは、１つ以上の中周波数トランスデューサである１つ以上の前記第１音響トランスデューサを支持するように構成された中周波数非対称ホーンセクションであり、
前記第２非対称ホーンセクションは、１つ以上の高周波数トランスデューサである１つ以上の前記第２音響トランスデューサを支持するように構成された高周波数非対称ホーンセクションである、EEE１７に記載のスピーカ。
（EEE１９）前記第１回折スロットは中周波数回折スロットであり、前記第２回折スロットは中周波数回折スロットの上に位置する高周波数回折スロットである、EEE１５又は１６に従属するEEE１８に記載のスピーカ。
（EEE２０）前記第１音響トランスデューサと前記第２音響トランスデューサとの間の所定の固定距離は、約１０インチである、EEE１３～１９のいずれかに記載のスピーカ。
（EEE２１）前記単一音響導波管は、約２９．８７５インチの幅、約２９．８７５インチの高さ、及び約６．１９８平方フィートの面積を有する、EEE１３～２０のいずれかに記載のスピーカ。
（EEE２２）前記単一音響導波管は、約１３３デシベル（dB）の定格音圧レベル（SPL）、及び約２１．４６dB／平方フィートの単位面積当たりのSPLを有する、EEE１３～２１のいずれかに記載のスピーカ。
（EEE２３）前記第１非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、第１台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、EEE１３～２２のいずれかに記載のスピーカ。
（EEE２４）前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、第２台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、EEE１３～２３のいずれかに記載のスピーカ。
（EEE２５）（前記第１台形音響放射パターンが、前記非対称音響ホーンの出口の最下部から最上部までの方向に沿って測定したときに非対称であるように、）前記第１台形音響放射パターンの第１周長は、Y方向に沿って前記第１周長の最上部よりも前記第１周長の最下部の方が広く、
（前記第２台形放射パターンが、前記非対称音響ホーンの出口の最下部から最上部までの方向に沿って測定したときに非対称であるように、）前記第２台形音響放射パターンの第２周長は、Y方向に沿って前記第２周長の最上部よりも前記第２周長の最下部の方が広い、EEE２３及び２４に記載のスピーカ。
（EEE２６）方法であって、
１つ以上の第１音響トランスデューサにより、単一音響導波管を有する非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに、第１音響エネルギを出力するステップと、
１つ以上の第２音響トランスデューサにより、前記非対称音響ホーンの前記第１非対称ホーンセクションに前記第１音響エネルギを出力するのと並行に、前記非対称音響ホーンの第２非対称ホーンセクションに第２音響エネルギを出力するステップと、
前記非対称音響ホーンにより、前記第１非対称ホーンセクションから第１非対称放射パターンを、前記第２非対称ホーンセクションから第２非対称放射パターンを出力するステップと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクションと前記第２非対称ホーンセクションが互いに隣接しており、
前記第１非対称ホーンセクションと前記第２非対称ホーンセクションが１つ以上の前記第１音響トランスデューサの各々を１つ以上の前記第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するように構成されている、方法。
（EEE２７）前記第１及び第２非対称放射パターンが、水平方向に延びる平面に関して対称でない形状を有する、EEE２６に記載の方法。
（EEE２８）前記第１非対称放射パターンは、第１台形放射パターンであり、前記第２非対称放射パターンは、第２台形放射パターンである、EEE２６又は２７に記載の方法。
（EEE２９）前記第１台形放射パターンが前記第１非対称ホーンセクションの第１回折スロットによって出力され、前記第２台形放射パターンが前記第２非対称ホーンセクションの第２回折スロットによって出力される、EEE２８に記載の方法。
（EEE３０）前記第１及び第２回折スロットによって出力される前記第１及び第２非対称放射パターンは、前記音響ホーン出口の出口の最下部でより広い分散を提供し、前記ホーン出口の最上部でより狭い分散を提供する、EEE２９に記載のスピーカ。
（EEE３１）１つ以上の前記第１音響トランスデューサが中周波数トランスデューサであり、前記第１非対称ホーンセクションが中周波数非対称ホーンセクションであり、１つ以上の前記第２音響トランスデューサが高周波数トランスデューサであり、前記第２非対称ホーンセクションが高周波数非対称ホーンセクションである、EEE２６～３０のいずれかに記載の方法。
（EEE３２）前記第１回折スロットは中周波数回折スロットであり、前記第２回折スロットは中周波数回折スロットの上に位置する高周波数回折スロットである、EEE２９又は３０に従属するEEE３１に記載の方法。
（EEE３３）命令を格納している非一時的コンピュータ可読媒体であって、前記命令は、電子プロセッサにより実行されると、前記電子プロセッサにEEE２６～３２のいずれかに記載の方法を含む動作を実行させる、非一時的コンピュータ可読媒体。 Various aspects of the invention may be apparent from the enumerated example embodiments (EEE) enumerated below.
(EEE1) an asymmetric acoustic horn,
containing a single acoustic waveguide,
The single acoustic waveguide is
a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers;
A second asymmetric horn section configured to support one or more second acoustic transducers, said one or more second acoustic transducers having a different frequency range than said one or more first acoustic transducers. , a second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section being continuous with each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section convert each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one of the one or more second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined horn sections. asymmetrical acoustic horn configured to be separated by a fixed distance of .
(EEE2) The asymmetric acoustic horn of EEE1, wherein the first asymmetric horn section includes one or more first diffractive slots and the second asymmetric horn section includes one or more second diffractive slots.
(EEE3) According to EEE2, a first diffraction slot of the one or more first diffraction slots is configured to receive acoustic energy from a first acoustic transducer of the one or more first acoustic transducers. asymmetrical acoustic horn.
(EEE4) EEE2, wherein a second diffractive slot of the one or more second diffractive slots is configured to receive second acoustic energy from a second acoustic transducer of the one or more second acoustic transducers; Or an asymmetrical acoustic horn as described in EEE3.
(EEE5) The asymmetric acoustic horn of any of EEE1-4, wherein the predetermined fixed distance between the first acoustic transducer and the second acoustic transducer is approximately 10 inches.
(EEE6) The single acoustic waveguide has a width of approximately 29.875 inches, a height of approximately 29.875 inches, and an area of approximately 6.198 square feet. Asymmetric Acoustic Horn.
(EEE7) Any of EEE1-6, wherein the single acoustic waveguide has a rated sound pressure level (SPL) of about 133 decibels (dB) and an SPL per unit area of about 21.46 dB/square foot. asymmetric acoustic horn as described in .
(EEE8) The first asymmetric horn section of any of EEE1-7, wherein the first asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more first acoustic transducers and output a first trapezoidal acoustic radiation pattern. Asymmetric Acoustic Horn.
(EEE9) The second asymmetric horn section of any of EEE1-8, wherein the second asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more second acoustic transducers and output a second trapezoidal acoustic radiation pattern. Asymmetric Acoustic Horn.
(EEE10) of said first trapezoidal acoustic radiation pattern (such that said first trapezoidal acoustic radiation pattern is asymmetric when measured along a direction from bottom to top of the exit of said asymmetric acoustic horn); The first circumferential length is wider at the bottom of the first circumferential length than at the top of the first circumferential length along the Y direction,
a second perimeter of the second trapezoidal acoustic radiation pattern (such that the second trapezoidal acoustic radiation pattern is asymmetrical when measured along the bottom-to-top direction of the exit of the asymmetric acoustic horn); is an asymmetric acoustic horn according to EEE8 and 9, wherein the bottom of said second perimeter is wider than the top of said second perimeter along the Y direction.
(EEE11) the first asymmetric horn section configured to output a first asymmetric radiation pattern, the second asymmetric horn section configured to output a second asymmetric radiation pattern, the first and second asymmetric 11. The asymmetric acoustic horn of any of EEE1-10, wherein the radiation pattern has a shape that is not symmetrical about a horizontally extending plane.
(EEE12) The asymmetric acoustic horn of EEE11, wherein the first asymmetric radiation pattern is a first trapezoidal radiation pattern and the second asymmetric radiation pattern is a second trapezoidal radiation pattern.
(EEE13) A speaker,
one or more first acoustic transducers;
one or more second acoustic transducers;
an asymmetrical acoustic horn; and
the asymmetric acoustic horn includes a single acoustic waveguide;
The single acoustic waveguide is
a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers;
A second asymmetric horn section configured to support one or more second acoustic transducers, said one or more second acoustic transducers having a different frequency range than said one or more first acoustic transducers. , a second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section being continuous with each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section convert each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one of the one or more second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined horn sections. speakers configured to be separated by a fixed distance of
(EEE14) the first asymmetric horn section configured to output a first asymmetric radiation pattern, the second asymmetric horn section configured to output a second asymmetric radiation pattern, the first and second asymmetric 14. The loudspeaker of EEE 13, wherein the radiation pattern has a shape that is not symmetrical about a horizontally extending plane.
(EEE15) the first asymmetric horn section includes a first diffractive slot configured to output the first asymmetric radiation pattern as a first trapezoidal radiation pattern;
15. The speaker of EEE 14, wherein the second asymmetric horn section includes a second diffractive slot configured to output the second asymmetric radiation pattern as a second trapezoidal radiation pattern.
(EEE16) The first and second asymmetric radiation patterns output by the first and second diffraction slots provide broader dispersion at the bottom of the exit of the acoustic horn exit and A loudspeaker according to EEE15 that provides narrower dispersion.
(EEE17) The speaker according to any one of EEE13-16, wherein one or more of the second acoustic transducers has a higher frequency range than one or more of the first acoustic transducers.
(EEE18) the first asymmetric horn section is a medium frequency asymmetric horn section configured to support one or more of the first acoustic transducers being one or more medium frequency transducers;
18. The loudspeaker of EEE 17, wherein the second asymmetric horn section is a high frequency asymmetric horn section configured to support one or more second acoustic transducers that are one or more high frequency transducers.
(EEE19) A loudspeaker according to EEE 18, depending on EEE 15 or 16, wherein said first diffractive slot is a medium frequency diffractive slot and said second diffractive slot is a high frequency diffractive slot positioned above said medium frequency diffractive slot.
(EEE20) The speaker of any of EEE13-19, wherein the predetermined fixed distance between the first acoustic transducer and the second acoustic transducer is approximately 10 inches.
(EEE21) The single acoustic waveguide has a width of about 29.875 inches, a height of about 29.875 inches, and an area of about 6.198 square feet. speaker.
(EEE22) Any of EEE13-21, wherein the single acoustic waveguide has a rated sound pressure level (SPL) of about 133 decibels (dB) and an SPL per unit area of about 21.46 dB/square foot. The speaker described in .
(EEE23) The first asymmetric horn section of any of EEE13-22, wherein the first asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more first acoustic transducers and output a first trapezoidal acoustic radiation pattern. speaker.
(EEE24) The second asymmetric horn section of any of EEE13-23, wherein the second asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more second acoustic transducers and output a second trapezoidal acoustic radiation pattern. speaker.
(EEE25) of said first trapezoidal acoustic radiation pattern (such that said first trapezoidal acoustic radiation pattern is asymmetric when measured along a direction from bottom to top of the exit of said asymmetric acoustic horn); The first circumferential length is wider at the bottom of the first circumferential length than at the top of the first circumferential length along the Y direction,
a second perimeter of the second trapezoidal acoustic radiation pattern (such that the second trapezoidal acoustic radiation pattern is asymmetrical when measured along the bottom-to-top direction of the exit of the asymmetric acoustic horn); A speaker according to EEEs 23 and 24, wherein the bottom of said second perimeter is wider than the top of said second perimeter along the Y direction.
(EEE26) A method comprising:
outputting a first acoustic energy with one or more first acoustic transducers to a first asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn having a single acoustic waveguide;
second acoustic energy into a second asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn concurrently with outputting the first acoustic energy into the first asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn by one or more second acoustic transducers; a step of outputting
outputting by the asymmetric acoustic horn a first asymmetric radiation pattern from the first asymmetric horn section and a second asymmetric radiation pattern from the second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section adjacent to each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section align each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one or more of the second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined fixations. A method configured to separate by a distance.
(EEE27) The method of EEE26, wherein the first and second asymmetric radiation patterns have shapes that are not symmetrical about a horizontally extending plane.
(EEE28) The method of EEE26 or 27, wherein the first asymmetrical radiation pattern is a first trapezoidal radiation pattern and the second asymmetrical radiation pattern is a second trapezoidal radiation pattern.
(EEE29) to EEE28, wherein said first trapezoidal radiation pattern is output by a first diffraction slot of said first asymmetric horn section and said second trapezoidal radiation pattern is output by a second diffraction slot of said second asymmetric horn section; described method.
(EEE30) The first and second asymmetric radiation patterns output by the first and second diffraction slots provide broader dispersion at the bottom of the exit of the acoustic horn exit and A loudspeaker according to EEE29, which provides narrower dispersion.
(EEE31) one or more of said first acoustic transducers are medium frequency transducers, said first asymmetric horn section is a medium frequency asymmetric horn section, and one or more of said second acoustic transducers are high frequency transducers; A method according to any of EEE26-30, wherein said second asymmetric horn section is a high frequency asymmetric horn section.
(EEE32) A method according to EEE31 depending on EEE29 or 30, wherein said first diffractive slot is a medium frequency diffractive slot and said second diffractive slot is a high frequency diffractive slot located above the medium frequency diffractive slot.
(EEE33) A non-transitory computer-readable medium storing instructions which, when executed by an electronic processor, cause said electronic processor to perform an operation including the method of any of EEE26-32. non-transitory computer-readable medium.

Claims (26)

非対称音響ホーンであって、
単一音響導波管を含み、
前記単一音響導波管は、
１つ以上の第１音響トランスデューサをサポートするよう構成される第１非対称ホーンセクションと、
１つ以上の第２音響トランスデューサをサポートするよう構成される第２非対称ホーンセクションであって、前記１つ以上の第２音響トランスデューサは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサと異なる周波数範囲を有する、第２非対称ホーンセクションと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、互いに連続し、
前記第１非対称ホーンセクション及び前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を、前記１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するよう構成される、非対称音響ホーン。 An asymmetric acoustic horn,
containing a single acoustic waveguide,
The single acoustic waveguide is
a first asymmetric horn section configured to support one or more first acoustic transducers;
A second asymmetric horn section configured to support one or more second acoustic transducers, said one or more second acoustic transducers having a different frequency range than said one or more first acoustic transducers. , a second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section being continuous with each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section convert each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one of the one or more second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined horn sections. asymmetrical acoustic horn configured to be separated by a fixed distance of . 前記第１非対称ホーンセクションは、第１非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第２非対称ホーンセクションは、第２非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第１及び第２非対称放射パターンは、水平方向に延びる平面に関して対称ではない形状を有する、請求項１に記載の非対称音響ホーン。 The first asymmetric horn section is configured to output a first asymmetric radiation pattern, the second asymmetric horn section is configured to output a second asymmetric radiation pattern, the first and second asymmetric radiation patterns are , having a shape that is not symmetrical about a horizontally extending plane. 前記第１非対称放射パターンは、第１台形音響放射パターンであり、前記第２非対称放射パターンは、第２台形音響放射パターンである、請求項２に記載の非対称音響ホーン。 3. The asymmetric acoustic horn of claim 2, wherein said first asymmetric radiation pattern is a first trapezoidal acoustic radiation pattern and said second asymmetric radiation pattern is a second trapezoidal acoustic radiation pattern. 前記第１非対称ホーンセクションは、１つ以上の第１回折スロットを含み、前記第２非対称ホーンセクションは、１つ以上の第２回折スロットを含む、請求項１～３のいずれかに記載の非対称音響ホーン。 The asymmetry of any of claims 1-3, wherein the first asymmetric horn section comprises one or more first diffractive slots and the second asymmetric horn section comprises one or more second diffractive slots. acoustic horn. 前記１つ以上の第１回折スロットのうちの第１回折スロットは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサのうちの第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取るよう構成される、請求項４に記載の非対称音響ホーン。 5. The method of claim 4, wherein a first one of the one or more first diffraction slots is configured to receive acoustic energy from a first one of the one or more first acoustic transducers. Asymmetric Acoustic Horn. 前記１つ以上の第２回折スロットのうちの第２回折スロットは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサのうちの第２音響トランスデューサから第２音響エネルギを受け取るよう構成される、請求項４又は５に記載の非対称音響ホーン。 5. A second one of the one or more second diffraction slots configured to receive second acoustic energy from a second one of the one or more second acoustic transducers or 6. Asymmetric acoustic horn according to 5. 前記第１音響トランスデューサと前記第２音響トランスデューサとの間の所定の固定距離は、約１０インチである、請求項１～６のいずれかに記載の非対称音響ホーン。 An asymmetric acoustic horn according to any preceding claim, wherein the predetermined fixed distance between the first acoustic transducer and the second acoustic transducer is approximately 10 inches. 前記単一音響導波管は、約２９．８７５インチの幅、約２９．８７５インチの高さ、及び約６．１９８平方フィートの面積を有する、請求項１～７のいずれかに記載の非対称音響ホーン。 The asymmetrical structure of any of claims 1-7, wherein the single acoustic waveguide has a width of approximately 29.875 inches, a height of approximately 29.875 inches, and an area of approximately 6.198 square feet. acoustic horn. 前記単一音響導波管は、約１３３デシベル（dB）の定格音圧レベル（SPL）、及び約２１．４６dB／平方フィートの単位面積当たりのSPLを有する、請求項１～８のいずれかに記載の非対称音響ホーン。 9. Any of claims 1-8, wherein the single acoustic waveguide has a rated sound pressure level (SPL) of about 133 decibels (dB) and an SPL per unit area of about 21.46 dB/square foot. Asymmetric acoustic horn as described. 前記第１非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、第１台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、請求項１～９のいずれかに記載の非対称音響ホーン。 Asymmetric according to any of claims 1-9, wherein the first asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more first acoustic transducers and output a first trapezoidal acoustic radiation pattern. acoustic horn. 前記第２非対称ホーンセクションは、前記１つ以上の第２音響トランスデューサから音響エネルギを受け取り、第２台形音響放射パターンを出力するよう更に構成される、請求項１～１０のいずれかに記載の非対称音響ホーン。 Asymmetric according to any of claims 1-10, wherein the second asymmetric horn section is further configured to receive acoustic energy from the one or more second acoustic transducers and output a second trapezoidal acoustic radiation pattern. acoustic horn. 前記第１台形音響放射パターンが、前記非対称音響ホーンの出口の最下部から最上部までの方向に沿って測定したときに非対称であるように、前記第１台形音響放射パターンの第１周長は、前記第１周長の最上部よりも前記第１周長の最下部の方が広く、
前記第２台形音響放射パターンが、前記非対称音響ホーンの出口の最下部から最上部までの方向に沿って測定したときに非対称であるように、前記第２台形音響放射パターンの第２周長は、前記第２周長の最上部よりも前記第２周長の最下部の方が広い、請求項１０及び１１に記載の非対称音響ホーン。 A first perimeter of the first trapezoidal acoustic radiation pattern is such that the first trapezoidal acoustic radiation pattern is asymmetrical when measured along a bottom-to-top direction of the exit of the asymmetric acoustic horn: , the bottom of the first circumference is wider than the top of the first circumference,
A second perimeter of the second trapezoidal acoustic radiation pattern is such that the second trapezoidal acoustic radiation pattern is asymmetrical when measured along a bottom-to-top direction of the outlet of the asymmetrical acoustic horn. 12. Asymmetric acoustic horn according to claims 10 and 11, wherein the bottom of said second perimeter is wider than the top of said second perimeter. スピーカであって、
１つ以上の第１音響トランスデューサと、
１つ以上の第２音響トランスデューサと、
請求項１～１２のいずれかに記載の非対称音響ホーンと、
を含むスピーカ。 being a speaker
one or more first acoustic transducers;
one or more second acoustic transducers;
an asymmetric acoustic horn according to any one of claims 1 to 12;
including speakers. 前記第１非対称ホーンセクションは、第１非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第２非対称ホーンセクションは、第２非対称放射パターンを出力するよう構成され、前記第１及び第２非対称放射パターンは、水平方向に延びる平面に関して対称ではない形状を有する、請求項１３に記載のスピーカ。 The first asymmetric horn section is configured to output a first asymmetric radiation pattern, the second asymmetric horn section is configured to output a second asymmetric radiation pattern, the first and second asymmetric radiation patterns are , having a shape that is not symmetrical about a horizontally extending plane. 前記第１非対称ホーンセクションは、前記第１非対称放射パターンを第１台形音響放射パターンとして出力するように構成された第１回折スロットを含み、
前記第２非対称ホーンセクションは、前記第２非対称放射パターンを第２台形音響放射パターンとして出力するように構成された第２回折スロットを含む、請求項１４に記載のスピーカ。 said first asymmetric horn section includes a first diffractive slot configured to output said first asymmetric radiation pattern as a first trapezoidal acoustic radiation pattern;
15. The loudspeaker of claim 14, wherein said second asymmetric horn section includes a second diffractive slot configured to output said second asymmetric radiation pattern as a second trapezoidal acoustic radiation pattern. 前記第１及び第２回折スロットによって出力される前記第１及び第２非対称放射パターンは、前記音響ホーンの出口の最下部でより広い分散を提供し、前記ホーンの出口の最上部でより狭い分散を提供する、請求項１５に記載のスピーカ。 The first and second asymmetric radiation patterns output by the first and second diffraction slots provide broader dispersion at the bottom of the acoustic horn exit and narrower dispersion at the top of the horn exit. 16. The speaker of claim 15, providing a 前記１つ以上の第２音響トランスデューサは、前記１つ以上の第１音響トランスデューサよりも高い周波数範囲を有する、請求項１３～１６のいずれかに記載のスピーカ。 A loudspeaker according to any of claims 13-16, wherein said one or more second acoustic transducers have a higher frequency range than said one or more first acoustic transducers. 前記第１非対称ホーンセクションは、１つ以上の中周波数トランスデューサである１つ以上の前記第１音響トランスデューサをサポートするように構成された中周波数非対称ホーンセクションであり、
前記第２非対称ホーンセクションは、１つ以上の高周波数トランスデューサである１つ以上の前記第２音響トランスデューサをサポートするように構成された高周波数非対称ホーンセクションである、請求項１７に記載のスピーカ。 said first asymmetric horn section being a medium frequency asymmetric horn section configured to support one or more said first acoustic transducers being one or more medium frequency transducers;
18. The loudspeaker of claim 17, wherein said second asymmetric horn section is a high frequency asymmetric horn section configured to support said one or more second acoustic transducers being one or more high frequency transducers. 前記第１回折スロットは中周波数回折スロットであり、前記第２回折スロットは前記中周波数回折スロットの上に位置する高周波数回折スロットである、請求項１５又は１６に従属する請求項１８に記載のスピーカ。 19. Claim 18 when dependent on claim 15 or 16, wherein the first diffractive slot is a medium frequency diffractive slot and the second diffractive slot is a high frequency diffractive slot located above the medium frequency diffractive slot. speaker. 方法であって、
１つ以上の第１音響トランスデューサにより、単一音響導波管を有する非対称音響ホーンの第１非対称ホーンセクションに、第１音響エネルギを出力するステップと、
１つ以上の第２音響トランスデューサにより、前記非対称音響ホーンの前記第１非対称ホーンセクションに前記第１音響エネルギを出力するのと並行に、前記非対称音響ホーンの第２非対称ホーンセクションに第２音響エネルギを出力するステップと、
前記非対称音響ホーンにより、前記第１非対称ホーンセクションから第１非対称放射パターンを、前記第２非対称ホーンセクションから第２非対称放射パターンを出力するステップと、
を含み、
前記第１非対称ホーンセクションと前記第２非対称ホーンセクションが互いに隣接しており、
前記第１非対称ホーンセクションと前記第２非対称ホーンセクションが前記１つ以上の第１音響トランスデューサの各々を前記１つ以上の第２音響トランスデューサの対応するものから、対応する１つ以上の所定の固定距離だけ分離するように構成されている、方法。 a method,
outputting a first acoustic energy with one or more first acoustic transducers to a first asymmetric horn section of an asymmetric acoustic horn having a single acoustic waveguide;
second acoustic energy into a second asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn concurrently with outputting the first acoustic energy into the first asymmetric horn section of the asymmetric acoustic horn by one or more second acoustic transducers; a step of outputting
outputting by the asymmetric acoustic horn a first asymmetric radiation pattern from the first asymmetric horn section and a second asymmetric radiation pattern from the second asymmetric horn section;
including
said first asymmetric horn section and said second asymmetric horn section adjacent to each other;
The first asymmetric horn section and the second asymmetric horn section align each of the one or more first acoustic transducers from a corresponding one of the one or more second acoustic transducers to a corresponding one or more predetermined fixations. A method configured to separate by a distance. 前記第１及び第２非対称放射パターンが、水平方向に延びる平面に関して対称でない形状を有する、請求項２０に記載の方法。 21. The method of claim 20, wherein said first and second asymmetric radiation patterns have shapes that are not symmetrical with respect to a horizontally extending plane. 前記第１非対称放射パターンは、第１台形音響放射パターンであり、前記第２非対称放射パターンは、第２台形音響放射パターンである、請求項２０又は２１に記載の方法。 22. The method of claim 20 or 21, wherein the first asymmetric radiation pattern is a first trapezoidal acoustic radiation pattern and the second asymmetric radiation pattern is a second trapezoidal acoustic radiation pattern. 前記第１台形音響放射パターンが前記第１非対称ホーンセクションの第１回折スロットによって出力され、前記第２台形音響放射パターンが前記第２非対称ホーンセクションの第２回折スロットによって出力される、請求項２２に記載の方法。 23. The first trapezoidal acoustic radiation pattern is output by a first diffraction slot of the first asymmetric horn section and the second trapezoidal acoustic radiation pattern is output by a second diffraction slot of the second asymmetric horn section. The method described in . 前記第１及び第２回折スロットによって出力される前記第１及び第２非対称放射パターンは、前記音響ホーンの出口の最下部でより広い分散を提供し、前記ホーンの出口の最上部でより狭い分散を提供する、請求項２３に記載の方法。 The first and second asymmetric radiation patterns output by the first and second diffraction slots provide broader dispersion at the bottom of the acoustic horn exit and narrower dispersion at the top of the horn exit. 24. The method of claim 23, providing a 前記１つ以上の第１音響トランスデューサが中周波数トランスデューサであり、前記第１非対称ホーンセクションが中周波数非対称ホーンセクションであり、前記１つ以上の第２音響トランスデューサが高周波数トランスデューサであり、前記第２非対称ホーンセクションが高周波数非対称ホーンセクションである、請求項２０～２４のいずれかに記載の方法。 the one or more first acoustic transducers are medium frequency transducers, the first asymmetric horn section is a medium frequency asymmetric horn section, the one or more second acoustic transducers are high frequency transducers, the second A method according to any of claims 20-24, wherein the asymmetric horn section is a high frequency asymmetric horn section. 前記第１回折スロットは中周波数回折スロットであり、前記第２回折スロットは前記中周波数回折スロットの上に位置する高周波数回折スロットである、請求項２３又は２４に従属する請求項２５に記載の方法。 26. Claim 25 when dependent on claim 23 or 24, wherein the first diffractive slot is a medium frequency diffractive slot and the second diffractive slot is a high frequency diffractive slot located above the medium frequency diffractive slot. Method.

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