JP2023095800A

JP2023095800A - Fixing member and heat fixing device

Info

Publication number: JP2023095800A
Application number: JP2022197895A
Authority: JP
Inventors: 祐二北野; Yuji Kitano; 松崇前田; Matsutaka Maeda; 真琴相馬; Makoto Soma; 雄太郎吉田; Yutaro Yoshida; 康弘宮原; Yasuhiro Miyahara; 茂夫黒田; Shigeo Kuroda
Original assignee: Canon Inc
Current assignee: Canon Inc
Priority date: 2021-12-24
Filing date: 2022-12-12
Publication date: 2023-07-06

Abstract

To provide a fixing member for heat fixing device useful for more efficiently supplying a heat quantity to a recorded material and toner instantaneously in a fixation nip.SOLUTION: A fixing member includes: a substrate having an endless belt shape; and an elastic layer on an outer peripheral surface of the substrate, the elastic layer containing a silicone rubber and fillers, a content of the fillers with respect to the elastic layer being 35 vol % or more and 50 vol % or less. The fillers include at least a first filler and a second filler. The first filler is at least one selected from the group consisting of: magnesium oxide; and zinc oxide. The second filler is at least one selected from the group consisting of metal silicon and silicon carbide. A proportion of a sum of the first filler and the second filler to a total amount of the fillers in the elastic layer is 90 vol % or more. Further, an average value of representative variation coefficients A of the distance between surfaces of the fillers in the thickness direction of the elastic layer of an SEM image at any 6 spots on a cross section in the direction orthogonal to the peripheral direction of the fixing member of the elastic layer is 1.4 or greater.SELECTED DRAWING: Figure 4

Description

本開示は、複写機、プリンター等の電子写真画像形成装置の熱定着装置に用いられる定着部材に関する。また、本開示は該定着部材を用いた熱定着装置に関する。 The present disclosure relates to a fixing member used in a thermal fixing device of an electrophotographic image forming apparatus such as copiers and printers. The present disclosure also relates to a thermal fixing device using the fixing member.

一般に、複写機やプリンター等の電子写真画像形成装置に用いられる熱定着装置では、一対の加熱されたローラとローラ、フィルムとローラ、ベルトとローラ、ベルトとベルト、といった回転体が圧接されている。
未定着トナーによって形成された画像を保持した被記録材が、これらの回転体間に形成された圧接部位（定着ニップ）に導入される。そして、被記録材とともに未定着トナーが加熱され、トナーが軟化・溶融し、被記録材に加圧されることで、被記録材上に画像として定着される。
被記録材上に保持されたトナーが直に接する回転体は定着部材と称され、その形態に応じて定着ローラ、定着フィルム、定着ベルト等と呼ばれる。該定着部材を被記録材を介して圧接する回転体は加圧部材と称され、その形態に応じて加圧ローラ、加圧フィルム、加圧ベルト等と呼ばれる。 Generally, in a thermal fixing device used in an electrophotographic image forming apparatus such as a copier or a printer, rotating bodies such as a pair of heated rollers and rollers, film and rollers, belts and rollers, belts and belts are pressed against each other. .
A recording material holding an image formed by unfixed toner is introduced into a pressure contact portion (fixing nip) formed between these rotating bodies. Then, the unfixed toner is heated together with the recording material, the toner is softened and melted, and the toner is pressed against the recording material, whereby the image is fixed on the recording material.
A rotating body with which the toner held on the recording material is in direct contact is called a fixing member, and is called a fixing roller, a fixing film, a fixing belt, or the like depending on its form. A rotating body that presses the fixing member through the recording material is called a pressure member, and is called a pressure roller, a pressure film, a pressure belt, or the like depending on its form.

定着部材としては、金属又は耐熱性樹脂などで形成された基体上に、耐熱性を有するシリコーンゴムを含む弾性層を配し、さらに接着剤を介してフッ素樹脂が表面層として被覆又は薄層形成された構成が一般的に知られている。
上記構成を有する定着部材の機能としては、均一な定着ニップを形成するために、定着ニップにおいて被記録材とトナーに対し、トナーを軟化及び溶融させるだけの十分な熱量を瞬間的に供給することが求められる。
また、定着部材は、シリコーンゴムを含む弾性層が低硬度である場合、その優れた柔軟性を利用して、定着ニップにおいて被記録材である紙繊維の凹凸に追従し、トナーの軟化・溶融ムラが発生しにくく、高画質な画像を得られるという利点がある。 As the fixing member, an elastic layer containing heat-resistant silicone rubber is arranged on a substrate made of metal or heat-resistant resin, and a fluorine resin is coated or formed as a thin layer as a surface layer via an adhesive. are generally known.
The function of the fixing member having the above configuration is to instantaneously supply a sufficient amount of heat to soften and melt the toner to the recording material and the toner in the fixing nip in order to form a uniform fixing nip. is required.
In addition, when the elastic layer containing silicone rubber has a low hardness, the fixing member uses its excellent flexibility to follow the unevenness of the paper fibers as the recording material in the fixing nip, thereby softening and melting the toner. There is an advantage that unevenness is less likely to occur and high-quality images can be obtained.

近年、プリントスピードの高速化などを目的として、定着部材における弾性層の厚み方向の熱伝導性の向上が試みられている。特許文献１では定着部材の弾性層ゴムに円相当径が５μｍ以上の大粒径フィラーと円相当径が５μｍ未満の小粒径フィラーが分散された定着部材が開示されている。特に小粒径フィラーの平均配列度ｆ_Ｓを、０．２０以上、０．５０以下、平均配列角度Φ_Ｓを、６０°以上、１２０°以下とすることで、弾性層の厚み方向の熱伝導性が向上している。 In recent years, attempts have been made to improve the heat conductivity in the thickness direction of the elastic layer of the fixing member for the purpose of increasing printing speed. Japanese Patent Application Laid-Open No. 2002-200001 discloses a fixing member in which a large particle size filler having an equivalent circle diameter of 5 μm or more and a small particle size filler having an equivalent circle diameter of less than 5 μm are dispersed in an elastic layer rubber of the fixing member. In particular, the average arrangement degree f _S of the small particle size filler is 0.20 or more and 0.50 or less, and the average arrangement angle Φ _S is 60° or more and 120° or less. sex is improving.

特開２０１９－２１５５３１号公報JP 2019-215531 A

ＩＥＥＥＴｒａｎｓａｃｔｉｏｎｓｏｎＳＹＳＴＥＭＳ，ＭＡＮ，ＡＮＤＣＹＢＥＲＮＥＴＩＣＳ，ｖｏｌ．ＳＭＣ－９，Ｎｏ．１，Ｊａｎ１９７９，ＰＰ６２－６６IEEE Transactions on SYSTEMS, MAN, AND CYBERNETICS, vol. SMC-9, No. 1, Jan 1979, pp62-66

しかしながら、近年の電子写真画像形成装置に対するプロセス速度のより一層の高速化、及び、省エネルギー性の向上の要求に鑑み、定着ベルトの厚み方向の熱伝導性の更なる改善が必要であるとの認識を本発明者らは得ている。 However, in light of recent demands for further speeding up of process speed and improvement in energy saving performance of electrophotographic image forming apparatuses, it is recognized that further improvement in thermal conductivity in the thickness direction of the fixing belt is necessary. are obtained by the inventors.

本開示の少なくとも一つの態様は、厚み方向の熱伝導性をさらに高めた定着部材の提供に向けたものである。また、本開示の少なくとも一つの態様は、高品位な電子写真画像をより一層の効率的な形成に資する熱定着装置の提供に向けたものである。 At least one aspect of the present disclosure is directed to providing a fixing member with further improved thermal conductivity in the thickness direction. At least one aspect of the present disclosure is directed to providing a heat fixing device that contributes to more efficient formation of high-quality electrophotographic images.

本開示の少なくとも一つの態様によれば、
エンドレス形状の基体と、該基体の外周面上の弾性層とを有する定着部材であって、
該弾性層は、シリコーンゴム及び該シリコーンゴムに分散されたフィラーを含み、
該弾性層に対するフィラーの含有量が３５体積％以上５０体積％以下であり、
該フィラーは、少なくとも第１のフィラー及び第２のフィラーを含み、
該第１のフィラーは、酸化マグネシウム及び酸化亜鉛からなる群から選択される少なくとも一方であり、
該第２のフィラーは、金属ケイ素及び炭化ケイ素からなる群から選択される少なくとも一方であり、
該第１のフィラーと該第２のフィラーの合計の占める割合が、該弾性層中のフィラーの全量に対して９０体積％以上であり、
該弾性層について、該定着部材の周方向に直交する長手方向の断面の任意の６か所において倍率２０００倍にて縦１１５．２μｍ、横１５３．６μｍのＳＥＭ画像を取得し、但し、該ＳＥＭ画像の縦方向は該弾性層の厚み方向と一致し、該ＳＥＭ画像の横方向は該弾性層の厚み方向と直交する長手方向と一致し、
該ＳＥＭ画像の各々から、該フィラーの部分が黒、該シリコーンゴムの部分が白となるように二値化した二値化画像を取得し、
得られた該二値化画像の各々について、一辺が０．１５μｍの正方形の画素で、該二値化画像の横方向に１０２４列、縦方向に７６８行に区画し、
区画した該二値化画像の各々について、各画素列（１列×７６８行）における該フィラーの表面間距離の標準偏差と平均値から各画素列におけるフィラーの表面間距離の変動係数を求め、
得られた１０２４個の該変動係数について、数値の大きい方から５０個の値の平均値を該二値化画像の各々における該弾性層の厚み方向の該フィラーの表面間距離の代表変動係数Ａとしたとき、６個の該二値化画像の各々についての該代表変動係数Ａの算術平均値が１．４以上である、定着部材が提供される。 According to at least one aspect of the present disclosure,
A fixing member having an endless substrate and an elastic layer on the outer peripheral surface of the substrate,
The elastic layer comprises silicone rubber and a filler dispersed in the silicone rubber,
The content of the filler with respect to the elastic layer is 35% by volume or more and 50% by volume or less,
The filler comprises at least a first filler and a second filler,
The first filler is at least one selected from the group consisting of magnesium oxide and zinc oxide,
The second filler is at least one selected from the group consisting of metallic silicon and silicon carbide,
The total ratio of the first filler and the second filler is 90% by volume or more with respect to the total amount of filler in the elastic layer,
For the elastic layer, SEM images of 115.2 μm in length and 153.6 μm in width were obtained at arbitrary six points in the section of the fixing member in the longitudinal direction orthogonal to the circumferential direction, at a magnification of 2000, provided that the SEM The longitudinal direction of the image coincides with the thickness direction of the elastic layer, the lateral direction of the SEM image coincides with the longitudinal direction orthogonal to the thickness direction of the elastic layer,
From each of the SEM images, a binarized image obtained by binarizing such that the filler portion is black and the silicone rubber portion is white,
Each of the obtained binarized images is divided into 1024 columns in the horizontal direction and 768 rows in the vertical direction by square pixels each side of which is 0.15 μm,
For each of the partitioned binarized images, the coefficient of variation of the inter-surface distance of the filler in each pixel row is obtained from the standard deviation and the average value of the inter-surface distance of the filler in each pixel row (1 column x 768 rows),
Among the obtained 1024 variation coefficients, the average value of the 50 values from the largest numerical value is taken as the representative variation coefficient A of the inter-surface distance of the filler in the thickness direction of the elastic layer in each of the binarized images. , a fixing member is provided in which the arithmetic average value of the representative coefficient of variation A for each of the six binarized images is 1.4 or more.

本開示の少なくとも一つの態様によれば、加熱のための定着部材と、該定着部材に対向して配置されている加圧部材とを有する熱定着装置であって、
該定着部材が、上記の定着部材である、熱定着装置が提供される。 According to at least one aspect of the present disclosure, a thermal fixing device having a fixing member for heating and a pressure member disposed facing the fixing member,
A thermal fixing device is provided, wherein the fixing member is the fixing member described above.

本開示の少なくとも一つの態様によれば、厚み方向の熱伝導性をさらに高めた定着部材が提供される。また、本開示の少なくとも一つの態様によれば、高品位な電子写真画像をより一層の効率的な形成に資する前記定着部材を有する熱定着装置が提供される。 According to at least one aspect of the present disclosure, there is provided a fixing member with further improved thermal conductivity in the thickness direction. Further, according to at least one aspect of the present disclosure, there is provided a thermal fixing device having the fixing member that contributes to more efficient formation of high-quality electrophotographic images.

本開示の弾性層の断面ＳＥＭ画像の一例である。1 is an example of a cross-sectional SEM image of an elastic layer of the present disclosure; 本開示の実施形態の定着部材の周方向（ＴＤ）とＴＤに直交する方向（ＭＤ）を説明する模式図である。FIG. 3 is a schematic diagram illustrating a circumferential direction (TD) and a direction (MD) perpendicular to the TD of the fixing member according to the embodiment of the present disclosure; 本開示の実施形態の定着部材の弾性層を形成するためのコロナ帯電器の（ａ）俯瞰図と（ｂ）断面図である。FIG. 2A is a bird's-eye view and FIG. 2B is a cross-sectional view of a corona charger for forming an elastic layer of a fixing member according to an embodiment of the present disclosure; 本開示の弾性層の断面の二値化画像から算出するフィラーの表面間距離を説明する模式図である。FIG. 4 is a schematic diagram illustrating a filler surface-to-surface distance calculated from a binarized image of a cross section of an elastic layer of the present disclosure. （ａ）は弾性層の断面のＳＥＭ画像、（ｂ）は（ａ）の画像を白黒二値化処理した画像、（ｃ）はＳＥＭの反射電子像による定着部材の断面の画像から第１のフィラーのみが抽出された画像、（ｄ）はＳＥＭの反射電子像による定着部材の断面の画像から第２のフィラーのみが抽出された画像である。(a) is a SEM image of the cross section of the elastic layer, (b) is a black and white binarized image of the image of (a), and (c) is a backscattered electron image of the SEM of the cross section of the fixing member. An image in which only the filler is extracted, and (d) is an image in which only the second filler is extracted from the cross-sectional image of the fixing member obtained by the backscattered electron image of the SEM. （ａ）は画素列、（ｂ）は画素行と、フィラーの表面間距離の変動係数の関係を示したグラフである。FIG. 4(a) is a graph showing the relationship between pixel columns, (b) pixel rows, and the coefficient of variation of the inter-surface distance of the filler. （ａ）はベルト形態、（ｂ）はローラ形態の、本開示の実施形態に係る定着部材の概略断面模式図である。1A and 1B are schematic cross-sectional views of a fixing member according to an embodiment of the present disclosure, in a belt form and (b) a roller form; 表面層を積層する工程の一例の模式図である。It is a schematic diagram of an example of the process of laminating|stacking a surface layer. 定着ベルト－加圧ベルト方式の熱定着装置の一例の断面模式図である。1 is a schematic cross-sectional view of an example of a fixing belt-pressure belt type thermal fixing device; FIG. 定着ベルト－加圧ローラ方式の熱定着装置の一例の断面模式図である。1 is a schematic cross-sectional view of an example of a fixing belt-pressure roller type thermal fixing device; FIG.

本開示において、数値範囲を表す「ＸＸ以上ＹＹ以下」や「ＸＸ～ＹＹ」の記載は、特に断りのない限り、端点である下限及び上限を含む数値範囲を意味する。数値範囲が段階的に記載されている場合、各数値範囲の上限及び下限は任意に組み合わせることができる。 In the present disclosure, the descriptions of “XX or more and YY or less” or “XX to YY” representing numerical ranges mean numerical ranges including the lower and upper limits, which are endpoints, unless otherwise specified. When numerical ranges are stated stepwise, the upper and lower limits of each numerical range can be combined arbitrarily.

特許文献１に係る電子写真用部材においては、硬化前の弾性層に電場を付与することで、小粒径フィラーの配列度及び配列角度を調整している。本開示でも同様の手法を用いているが、弾性層に分散された熱伝導性のフィラーに特定の材料を選択することにより、フィラーが弾性層中で偏在し、フィラーによる熱伝導パスをより効率的に形成できることを見出した。すなわち、図１の弾性層の断面の走査型電子顕微鏡によって観察される画像（以降、「ＳＥＭ画像」ともいう）の一例に示すように、弾性層のマトリックスを構成するシリコーンゴム４Ｍ中に大小様々なフィラーが分散し、厚み方向（紙面縦方向）には大粒径のフィラー２の間に小粒径のフィラー１が複数偏在している。 In the electrophotographic member according to Patent Document 1, the arrangement degree and the arrangement angle of the small particle size filler are adjusted by applying an electric field to the elastic layer before curing. A similar technique is used in the present disclosure, but by selecting a specific material for the thermally conductive filler dispersed in the elastic layer, the filler is unevenly distributed in the elastic layer, making the thermal conduction path by the filler more efficient. We found that it can be formed virtually. That is, as shown in an example of an image (hereinafter also referred to as "SEM image") of the cross section of the elastic layer observed with a scanning electron microscope in FIG. A plurality of small-particle-size fillers 1 are unevenly distributed between large-particle-size fillers 2 in the thickness direction (longitudinal direction of the paper).

以下、本開示の実施形態について詳細に説明する。
本開示の一態様に係る定着部材は、エンドレス形状を有する基体と、該基体の外周面上の弾性層とを有する。
該弾性層は、シリコーンゴム及びシリコーンゴムに分散されたフィラーを含む。また、該弾性層に対するフィラーの含有量は、３５体積％以上５０体積％以下である。なお、弾性層に対するフィラーの含有量は、４０体積％以上４５体積％以下であることが好ましい。
またフィラーは、以下の工程（ｉ）～（ｖ）によって求めた弾性層の厚み方向のフィラーの表面間距離の代表変動係数Ａの算術平均値が１．４以上である。
工程（ｉ）：まず、弾性層の定着部材の周方向に直交する長手方向の断面の任意の６か所において倍率２０００倍のＳＥＭ画像（縦１１５．２μｍ×横１５３．６μｍ）を取得する。なお、当該ＳＥＭ画像は、縦方向が弾性層の厚み方向と一致し、横方向が、弾性層の厚み方向と直交する方向、すなわち、長手方向と一致するように取得する。
工程（ｉｉ）：工程（ｉ）で取得したＳＥＭ画像の各々を、フィラーの部分が黒、シリコーンゴムの部分が白となるように二値化した二値化画像を取得する。二値化の方法は後述する。
工程（ｉｉｉ）：取得した二値化画像の各々を、一辺が０．１５μｍの正方形の画素で、該横（長手方向）に１０２４列、該縦（厚み）方向に７６８行に区画する。
工程（ｉｖ）：各画素列（１列×７６８行）における該フィラーの表面間距離を求め、その標準偏差と平均値から各画素列におけるフィラーの表面間距離の変動係数を求める（以降、「変動係数」ともいう）。よって、本工程においては、１０２４個（１０２４列分）の変動係数が決定されることとなる。
工程（ｖ）：工程（ｉｖ）で求めた１０２４個の変動係数のうちの数値の大きい方から５０個の値の平均値を、各二値化画像における該弾性層の厚み方向の該フィラーの表面間距離の代表変動係数Ａと定義する。そして、６つの二値化画像の各代表変動係数Ａを求める。次いで、６つの代表変動係数Ａの算術平均値を算出する。
該フィラーは、少なくとも第１のフィラー及び第２のフィラーを含む。該第１のフィラーは、酸化マグネシウム及び酸化亜鉛からなる群から選択される少なくとも一方である。また、該第２のフィラーは、金属ケイ素及び炭化ケイ素からなる群から選択される少なくとも一方である。また、該第１のフィラーと該第２のフィラーの合計の占める割合は、該弾性層中のフィラーの全量に対して９０体積％以上である。 Hereinafter, embodiments of the present disclosure will be described in detail.
A fixing member according to an aspect of the present disclosure has an endless base and an elastic layer on the outer peripheral surface of the base.
The elastic layer comprises silicone rubber and filler dispersed in the silicone rubber. Also, the content of the filler with respect to the elastic layer is 35% by volume or more and 50% by volume or less. The content of the filler with respect to the elastic layer is preferably 40% by volume or more and 45% by volume or less.
Further, the filler has an arithmetic mean value of 1.4 or more of the representative coefficient of variation A of the distance between the surfaces of the filler in the thickness direction of the elastic layer obtained by the following steps (i) to (v).
Step (i): First, SEM images (115.2 μm in length×153.6 μm in width) at a magnification of 2000 are obtained at arbitrary six points on a section of the fixing member of the elastic layer in the longitudinal direction orthogonal to the circumferential direction. The SEM image is acquired such that the vertical direction coincides with the thickness direction of the elastic layer and the horizontal direction coincides with the direction orthogonal to the thickness direction of the elastic layer, ie, the longitudinal direction.
Step (ii): Each of the SEM images obtained in step (i) is binarized so that the filler portion is black and the silicone rubber portion is white to obtain a binarized image. A binarization method will be described later.
Step (iii): Each of the acquired binarized images is divided into 1024 columns in the horizontal (longitudinal direction) and 768 rows in the vertical (thickness) direction by square pixels each side of which is 0.15 μm.
Step (iv): Obtain the inter-surface distance of the filler in each pixel column (1 column x 768 rows), and obtain the coefficient of variation of the inter-surface distance of the filler in each pixel column from the standard deviation and average value (hereinafter referred to as " (also called the coefficient of variation). Therefore, in this step, 1024 coefficients of variation (corresponding to 1024 columns) are determined.
Step (v): The average value of the 50 largest values among the 1024 coefficients of variation obtained in step (iv) is the average value of the filler in the thickness direction of the elastic layer in each binarized image. It is defined as the representative coefficient of variation A of the inter-surface distance. Then, each representative coefficient of variation A of the six binarized images is obtained. Next, the arithmetic mean value of the six representative coefficients of variation A is calculated.
The filler includes at least a first filler and a second filler. The first filler is at least one selected from the group consisting of magnesium oxide and zinc oxide. Also, the second filler is at least one selected from the group consisting of metallic silicon and silicon carbide. Also, the total ratio of the first filler and the second filler is 90% by volume or more with respect to the total amount of filler in the elastic layer.

本開示においては、エンドレス形状を有する定着部材の周方向を図２に示すようにＴｒａｖｅｒｓｅＤｉｒｅｃｔｉｏｎ（以降、「ＴＤ」ともいう）、周方向に直交する方向をＭａｃｈｉｎｅＤｉｒｅｃｔｉｏｎ（以降、「ＭＤ」ともいう）ともいう。また、ＭＤは、長手方向とも称する場合がある。 In the present disclosure, as shown in FIG. 2, the circumferential direction of the fixing member having an endless shape is traverse direction (hereinafter also referred to as "TD"), and the direction orthogonal to the circumferential direction is machine direction (hereinafter also referred to as "MD"). ). MD may also be referred to as the longitudinal direction.

＜製造方法＞
本開示の一態様に係る定着部材は、例えば、以下の方法で製造することができる。
基体上に、付加硬化型の液状シリコーンゴムと、前記第１のフィラーと、前記第２のフィラーと、を含む液状シリコーンゴム混合物の層（以降、「シリコーンゴム混合物層」ともいう）を形成する。
エンドレスベルト形状の基体を用いる場合、基体内に中子を挿入して取り扱うことが好ましい。シリコーンゴム混合物層を形成後、シリコーンゴム混合物層中のシリコーンゴム成分を硬化する前に、特許文献１に開示されているように、シリコーンゴム混合物層の外表面を帯電させる。このことで、シリコーンゴム混合物層中のフィラーが、シリコーンゴム混合物層の厚み方向に配列する。その後、シリコーンゴム混合物層中のシリコーンゴム成分を硬化させることで弾性層を形成する。このような方法で製造された弾性層は、その厚み方向に配列したフィラーによって厚み方向に高い熱伝導率を有することができる。
シリコーンゴム混合物層の外表面を帯電させる方法としては、該外表面に接触することなく該外表面を帯電させる方法が好ましい。具体的には、例えば、コロナ帯電器を用いることが好ましい。コロナ帯電器は、簡便かつ安価に略一様に該外表面を帯電させることが可能である。
コロナ帯電器を用いたシリコーンゴム混合物層の帯電方法の一例を図３に示す。シリコーンゴム混合物層４が形成された基体３を、中子１０の外周に装着する。また、コロナ帯電器２００の長手方向を、シリコーンゴム混合物層４のＭＤと略平行になるように配置する。次に、シリコーンゴム混合物層４が形成された基体３を回転させながら、コロナ放電器２００を動作させて、シリコーンゴム混合物層の外表面を帯電させる。シリコーンゴム混合物層４の表面を帯電させることによって、シリコーンゴム混合物層中のフィラーを厚み方向に偏在させることができる。その後、シリコーンゴム混合物層４を硬化させて、本開示の一態様に係る弾性層４を製造することができる。 <Manufacturing method>
A fixing member according to an aspect of the present disclosure can be manufactured, for example, by the following method.
A liquid silicone rubber mixture layer (hereinafter also referred to as a "silicone rubber mixture layer") containing an addition-curable liquid silicone rubber, the first filler, and the second filler is formed on a substrate. .
When using an endless belt-shaped substrate, it is preferable to insert a core into the substrate for handling. After forming the silicone rubber mixture layer, before curing the silicone rubber component in the silicone rubber mixture layer, the outer surface of the silicone rubber mixture layer is charged as disclosed in Japanese Unexamined Patent Application Publication No. 2002-200013. As a result, the filler in the silicone rubber mixture layer is arranged in the thickness direction of the silicone rubber mixture layer. After that, the elastic layer is formed by curing the silicone rubber component in the silicone rubber mixture layer. The elastic layer manufactured by such a method can have high thermal conductivity in the thickness direction due to the filler arranged in the thickness direction.
As a method of charging the outer surface of the silicone rubber mixture layer, a method of charging the outer surface without contacting the outer surface is preferred. Specifically, for example, it is preferable to use a corona charger. A corona charger can simply and inexpensively charge the outer surface substantially uniformly.
FIG. 3 shows an example of a charging method for a silicone rubber mixture layer using a corona charger. The substrate 3 with the silicone rubber mixture layer 4 formed thereon is mounted on the outer periphery of the core 10 . Also, the longitudinal direction of the corona charger 200 is arranged so as to be substantially parallel to the MD of the silicone rubber mixture layer 4 . Next, while rotating the substrate 3 on which the silicone rubber mixture layer 4 is formed, the corona discharger 200 is operated to charge the outer surface of the silicone rubber mixture layer. By electrifying the surface of the silicone rubber mixture layer 4, the filler in the silicone rubber mixture layer can be unevenly distributed in the thickness direction. The silicone rubber mixture layer 4 can then be cured to produce the elastic layer 4 according to one aspect of the present disclosure.

シリコーンゴム混合物層の外表面を帯電させることで、シリコーンゴム混合物層中のフィラーが偏在するメカニズムについては、本発明者らは以下のように推測している。
第１のフィラーである酸化マグネシウム及び酸化亜鉛は、熱伝導率及び電気抵抗値が高く、シリコーンゴム混合物を基体の外周面上に塗布してシリコーンゴム混合物層を形成する際に、せん断によって正電荷に帯電すると考えられる。一方、第２のフィラーである金属ケイ素及び炭化ケイ素は、熱伝導率は高いが、電気抵抗値はあまり高くない。そのため、シリコーンゴム混合物を基体の外周面に塗布する際に、シリコーンゴム混合物にせん断力が加わったときにも帯電しにくいと考えられる。すなわち、シリコーンゴム混合物層中においては、正電荷に帯電した第１のフィラーと、ほとんど帯電していない第２のフィラーとが存在していると考えられる。このような状態にあるシリコーンゴム混合物層の外表面に電荷が付与されたときには、第１のフィラーと第２のフィラーとの間に生じる静電界、及び、シリコーンゴム混合物層の外表面が帯電されたことにより生じる電界の作用により、第１のフィラーと第２のフィラーとが接近する、その結果として、シリコーンゴム混合物層中でフィラーが偏在することとなると考えられる。
フィラーの全量に対する第１のフィラーと第２のフィラーの合計の占める割合が、９０体積％以上であることが好ましい。このことにより、シリコーンゴム混合物層中のフィラーの厚み方向における偏在を、より効率的に達成することができる。その結果として、厚み方向の熱伝導率がより高められた弾性層をより効率的に製造することができる。 The present inventors speculate as follows about the mechanism by which the filler in the silicone rubber mixture layer is unevenly distributed by charging the outer surface of the silicone rubber mixture layer.
Magnesium oxide and zinc oxide, which are the first fillers, have high thermal conductivity and high electrical resistance, and when the silicone rubber mixture is coated on the outer peripheral surface of the substrate to form a silicone rubber mixture layer, the positive charge is generated by shearing. is considered to be charged to On the other hand, metallic silicon and silicon carbide, which are the second filler, have high thermal conductivity but not very high electrical resistance. Therefore, it is considered that the silicone rubber mixture is less likely to be charged even when a shearing force is applied to the silicone rubber mixture when it is applied to the outer peripheral surface of the substrate. That is, it is believed that the positively charged first filler and the almost uncharged second filler are present in the silicone rubber mixture layer. When an electric charge is applied to the outer surface of the silicone rubber mixture layer in such a state, the electrostatic field generated between the first filler and the second filler and the outer surface of the silicone rubber mixture layer are charged. It is believed that the action of the resulting electric field causes the first filler and the second filler to approach each other, and as a result, the filler is unevenly distributed in the silicone rubber mixture layer.
The ratio of the total amount of the first filler and the second filler to the total amount of filler is preferably 90% by volume or more. As a result, uneven distribution of the filler in the silicone rubber mixture layer in the thickness direction can be achieved more efficiently. As a result, it is possible to more efficiently manufacture an elastic layer having a higher thermal conductivity in the thickness direction.

＜弾性層中のフィラー偏在の程度の評価方法＞
弾性層中のフィラーの偏在の程度の評価には、先述の通り、弾性層の断面のＳＥＭ画像から得られるフィラーとフィラー以外のゴム部分とを区別可能な二値化画像を用いて算出されるパラメータを用いる。なお、当該パラメータの算出においては、第１のフィラーと第２のフィラーとの区別は行わない。
具体的には、弾性層の厚み方向あるいは周方向に直交する長手方向について、フィラーの表面間距離の標準偏差と平均値を算出し、標準偏差を平均値で除した変動係数を求めることで評価できる。図４では白色の部分がフィラー以外のゴムを、黒色の部分がフィラー部分を表している。また、図４のｒ１及びｒ２は、列番号が１０番目の画素列の一部分におけるフィラーの表面間距離の一例を表している。すなわち、本開示において、１つの画素列において、フィラーが偏在しておらず、均一に分散しているほど、フィラーの表面間距離の標準偏差は小さくなる。また、各々の列において、フィラーが偏在しているほど、フィラーの表面間距離の標準偏差は大きくなる。なお、標準偏差の値は、例えばフィラーの弾性層中における体積割合が少ない場合、絶対値が大きくなり、一概に比較できない。 <Method for evaluating degree of uneven distribution of filler in elastic layer>
As described above, the degree of uneven distribution of the filler in the elastic layer is evaluated using a binarized image that can distinguish between the filler and the rubber portion other than the filler obtained from the SEM image of the cross section of the elastic layer. Use parameters. In addition, in calculation of the said parameter, the 1st filler and the 2nd filler are not distinguished.
Specifically, the standard deviation and average value of the distance between the filler surfaces are calculated in the thickness direction or the longitudinal direction perpendicular to the circumferential direction of the elastic layer, and the standard deviation is divided by the average value to obtain the coefficient of variation. can. In FIG. 4, the white portion represents the rubber other than the filler, and the black portion represents the filler portion. Also, r1 and r2 in FIG. 4 represent an example of the inter-surface distance of the filler in a part of the pixel row with the row number of 10th. That is, in the present disclosure, the standard deviation of the inter-surface distance of the fillers becomes smaller as the fillers are not unevenly distributed and more uniformly dispersed in one pixel row. Also, in each row, the more unevenly distributed the fillers, the larger the standard deviation of the inter-surface distance of the fillers. For example, when the volume ratio of the filler in the elastic layer is small, the absolute value of the standard deviation becomes large and cannot be generally compared.

そこで本開示においては、フィラーの体積割合が異なっていてもフィラーの偏在の程度を比較できるように、フィラーの表面間距離の標準偏差を平均値で除した変動係数で評価することとする。以下、詳しく説明する。
まず、評価用サンプルを作製する。定着部材の弾性層の任意の６箇所から、例えば、縦５ｍｍ、横５ｍｍ、厚みが弾性層の全厚みである試料を採取する。得られた６個の試料について、定着部材の周方向に直交する長手方向の断面、すなわち、弾性層の厚み－ＭＤ方向の断面を、イオンビームを用いて研磨加工する。イオンビームによる断面の研磨加工には、例えば、クロスセクションポリッシャを用いることができる。イオンビームによる断面の研磨加工では、試料からのフィラーの脱落や研磨剤の混入を防ぐことができ、また、研磨痕の少ない断面を形成することができる。
続いて、弾性層の断面を走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）で観察し、当該断面のＳＥＭ画像を取得する（図５（ａ））。観察条件は２０００倍の反射電子像モードで、反射電子像取得条件は加速電圧：８．０ｋＶ、ワーキングディスタンス：４ｍｍとする。ＳＥＭとしては、上記の条件にてＳＥＭ画像を取得することができるＳＥＭであれば特に限定されない。一例としては、「ＦＥ－ＳＥＭＳＩＧＭＡ５００ＶＰ」（商品名、ＺＥＩＳＳ社製）を挙げることができる。
次に、得られたＳＥＭ画像を、画像処理ソフトウェアを用いて、フィラー部分を白く、フィラー以外のシリコーンゴム部分を黒くなるように、二値化処理を行って、二値化画像を得る（図５（ｂ））。二値化の手法としては、例えば、非特許文献１に記載の大津の方法を用いることができる。 Therefore, in the present disclosure, the coefficient of variation obtained by dividing the standard deviation of the distance between the surfaces of the filler by the average value is evaluated so that the degree of uneven distribution of the filler can be compared even if the volume ratio of the filler is different. A detailed description will be given below.
First, an evaluation sample is produced. A sample having a length of 5 mm, a width of 5 mm, and a thickness equal to the entire thickness of the elastic layer, for example, is taken from six arbitrary locations of the elastic layer of the fixing member. For the obtained six samples, the section in the longitudinal direction perpendicular to the circumferential direction of the fixing member, that is, the section in the thickness-MD direction of the elastic layer is polished using an ion beam. A cross-section polisher, for example, can be used for polishing the cross section with an ion beam. Polishing the cross section with an ion beam can prevent the filler from falling off from the sample and the abrasive from entering the sample, and can form a cross section with few polishing marks.
Subsequently, a cross section of the elastic layer is observed with a scanning electron microscope (SEM) to obtain an SEM image of the cross section (FIG. 5(a)). Observation conditions are a backscattered electron image mode at a magnification of 2000, and backscattered electron image acquisition conditions are an accelerating voltage of 8.0 kV and a working distance of 4 mm. The SEM is not particularly limited as long as it can acquire SEM images under the above conditions. One example is "FE-SEM SIGMA500 VP" (trade name, manufactured by ZEISS).
Next, the obtained SEM image is binarized using image processing software so that the filler portion is white and the silicone rubber portion other than the filler is black, to obtain a binarized image (Fig. 5(b)). As a binarization method, for example, Otsu's method described in Non-Patent Document 1 can be used.

このようにして得られた６個の二値化画像から、フィラーの表面間距離の変動係数を導出する手法について説明する。
二値化画像は、ＳＥＭ画像にデジタル画像処理技術を適用して取得していることから、二値化画像は、全て格子状に画素の並んだデジタル画像フォーマットである。そして、ＳＥＭ画像の取得時の倍率及び画像サイズから、二値化画像の１画素は、一辺の長さが０．１５μｍの正方形となる。そこで、二値化画像からフィラーの表面間距離を求めるために、二値化画像を、一辺の長さが０．１５μｍの正方形の画素で、二値化画像の長手方向（弾性層の長手方向に対応）に１０２４列、二値化画像の縦方向（弾性層の厚み方向に対応）に７６８行に区画する。 A method of deriving the coefficient of variation of the inter-surface distance of the filler from the six binarized images thus obtained will be described.
Since the binarized image is obtained by applying a digital image processing technique to the SEM image, the binarized image is a digital image format in which pixels are arranged in a grid pattern. From the magnification and image size at the time of acquisition of the SEM image, one pixel of the binarized image is a square with a side length of 0.15 μm. Therefore, in order to obtain the inter-surface distance of the filler from the binarized image, the binarized image is a square pixel with a side length of 0.15 μm, and the longitudinal direction of the binarized image (longitudinal direction of the elastic layer ) and 768 rows in the vertical direction of the binarized image (corresponding to the thickness direction of the elastic layer).

次いで、区画された該二値化画像の各々について、フィラーの表面間距離を、当該二値化画像の各画素列（１列×７６８行）毎に算出する。具体的には、例えば、７６８個の画素のうち、フィラーの部分、すなわち、黒色の画素を“１”、シリコーンゴムの部分、すなわち、白色の画素を“０”で表現すると、ある画素列の一部分は下記のように表すことができる。
１１１００１１１１１１００００１１１１１１０００００１１０００１１１１
上記の通りに表される画素列において、フィラーの表面間距離は左から２画素、４画素、５画素、３画素となる。フィラーの表面間距離はこの連続した“０”の画素数に相当するため、画素列内の連続した“０”の画素数を数えることで、その画素列のフィラーの表面間距離が算出できる。前記フィラーの表面間距離を実距離に換算するためには、“０”の画素数に０．１５μｍを乗算すればよい。 Next, for each of the partitioned binarized images, the inter-surface distance of the filler is calculated for each pixel column (1 column×768 rows) of the binarized image. Specifically, for example, among 768 pixels, if a filler portion, that is, a black pixel is represented by "1", and a silicone rubber portion, that is, a white pixel is represented by "0", a certain pixel row A portion can be expressed as follows.
11100111111000011111100000110001111
In the pixel array represented as above, the inter-surface distances of the filler are 2 pixels, 4 pixels, 5 pixels, and 3 pixels from the left. Since the inter-surface distance of the filler corresponds to the number of consecutive "0" pixels, the inter-surface distance of the filler in the pixel row can be calculated by counting the number of consecutive "0" pixels in the pixel row. In order to convert the inter-surface distance of the filler into an actual distance, the number of "0" pixels may be multiplied by 0.15 μm.

また、６個の二値化画像の各々について、弾性層の各画素列（１列×７６８行）におけるフィラーの表面間距離（以下、表面間距離Ｄ１という）の標準偏差と平均値から、１０２４個のフィラーの表面間距離の変動係数を求める。図６（ａ）は、一例としての二値化画像から得られる、画素列毎の変動係数をプロットしたグラフである。図６（ａ）において、横軸が画素列の番号であり、縦軸がフィラーの表面間距離Ｄ１の変動係数を示す。横軸は、左から右に向かって、画素列Ｎｏ．１～１０２４となっている。そして、該変動係数の数値の大きい方から５％程度に相当する５０個の値の平均値を各二値化画像における弾性層の厚み方向のフィラーの表面間距離Ｄ１の代表変動係数Ａとする。
さらに、６個の二値化画像の各々について、長手方向（図１の横方向）の各画素行（１行×１０２４列）におけるフィラーの表面間距離（以下、表面間距離Ｄ２という）を、表面間距離Ｄ１と同様にして求める。そして、表面間距離Ｄ２の標準偏差と平均値から７６８個のフィラーの表面間距離Ｄ２の変動係数を求める。図６（ｂ）は、一例としての二値化画像から得られる画素行毎の変動係数をプロットしたものである。図６（ｂ）において、横軸が画素行の番号であり、縦軸がフィラーの表面間距離Ｄ２の変動係数を示す。横軸は、左から右に向かって画像行Ｎｏ．１～７６８となっている。そして、該変動係数の数値の大きい方から５％程度に相当する４０個の値の平均値を各二値化画像における定着部材の周方向に直交する方向のフィラーの表面間距離Ｄ２の代表変動係数Ｂとする。 Further, for each of the six binarized images, 1024 Calculate the coefficient of variation of the inter-surface distance of each filler. FIG. 6A is a graph plotting coefficients of variation for each pixel row obtained from a binarized image as an example. In FIG. 6A, the horizontal axis indicates the number of the pixel row, and the vertical axis indicates the variation coefficient of the inter-surface distance D1 of the filler. The horizontal axis represents pixel column numbers from left to right. 1 to 1024. Then, the average value of 50 values corresponding to about 5% from the largest numerical value of the variation coefficient is taken as the representative variation coefficient A of the inter-surface distance D1 of the filler in the thickness direction of the elastic layer in each binarized image. .
Furthermore, for each of the six binarized images, the inter-surface distance (hereinafter referred to as the inter-surface distance D2) of the filler in each pixel row (1 row x 1024 columns) in the longitudinal direction (horizontal direction in FIG. 1) is It is obtained in the same manner as the surface-to-surface distance D1. Then, the coefficient of variation of the inter-surface distance D2 of the 768 fillers is obtained from the standard deviation and the average value of the inter-surface distance D2. FIG. 6B plots the variation coefficient for each pixel row obtained from the binarized image as an example. In FIG. 6B, the horizontal axis indicates the pixel row number, and the vertical axis indicates the variation coefficient of the inter-surface distance D2 of the filler. The horizontal axis represents image row numbers from left to right. 1 to 768. Then, the average value of 40 values corresponding to about 5% from the largest numerical value of the coefficient of variation is calculated as a representative variation of the inter-surface distance D2 of the filler in the direction orthogonal to the circumferential direction of the fixing member in each binarized image. Let the coefficient be B.

本開示の一態様に係る定着部材は、表面間距離Ｄ１の代表変動係数Ａの平均値が１．４以上である。このような定着部材の弾性層においては、弾性層の厚み方向にフィラーが偏在し、フィラーによる熱伝導パスがより効果的に形成されている。その結果として、弾性層は、その厚み方向により高い熱伝導率を有することができる。そのため、当該定着部材は、定着ニップにおいて被記録材及び該被記録材上の未定着トナーに対して、より効率的に熱を供給することができる。
また、本開示の一態様に係る定着部材において、表面間距離Ｄ２の代表変動係数Ｂの平均値が１．４以上であることが好ましい。表面間距離Ｄ２の代表変動係数Ｂの平均値が１．４以上である定着部材の弾性層は、長手方向にもフィラーが偏在し、長手方向にも熱伝導パスがより効果的に形成されている。そのため、当該弾性層は、その厚み方向に至るより多くの熱伝導パスを有することができる。その結果として、当該定着部材は、定着ニップにおいて被記録材及び該被記録材上の未定着トナーに対して、より一層効率的に熱を供給することができる。 In the fixing member according to one aspect of the present disclosure, the average value of the representative variation coefficient A of the surface-to-surface distance D1 is 1.4 or more. In the elastic layer of such a fixing member, the filler is unevenly distributed in the thickness direction of the elastic layer, and the heat conduction path is formed more effectively by the filler. As a result, the elastic layer can have a higher thermal conductivity in its thickness direction. Therefore, the fixing member can more efficiently supply heat to the recording material and the unfixed toner on the recording material in the fixing nip.
Further, in the fixing member according to one aspect of the present disclosure, it is preferable that the average value of the representative coefficient of variation B of the inter-surface distance D2 is 1.4 or more. In the elastic layer of the fixing member in which the average value of the representative coefficient of variation B of the inter-surface distance D2 is 1.4 or more, the filler is unevenly distributed also in the longitudinal direction, and heat conduction paths are formed more effectively in the longitudinal direction. there is Therefore, the elastic layer can have more thermal conduction paths in its thickness direction. As a result, the fixing member can more efficiently supply heat to the recording material and unfixed toner on the recording material at the fixing nip.

＜弾性層中のフィラーの円相当径と面積割合の評価方法＞
前述した弾性層の断面のＳＥＭの反射電子像においては、ゴム、第１のフィラー及び第２のフィラーは、各々の構成元素に応じて明るさが異なる。この明暗差を利用して、当該反射電子像を三値化する。具体的には、反射電子像の輝度を２５６階調に分類することによって三値化画像を得ることができる。
反射電子像における上記明暗差を利用して、定着部材の断面のＳＥＭ画像から第１のフィラーのみが抽出された第一の画像（図５（ｃ））と、第２のフィラーのみが抽出された第二の画像（図５（ｄ））を取得した。具体的には、まず、画像解析ソフトウェア（商品名：ＩｍａｇｅＰｒｏＰｌｕｓ、ＭｅｄｉａＣｙｂｅｒｎｅｔｉｃｓ社製）を用いてＳＥＭ画像の輝度分布を求める。次いで、求めた輝度分布の輝度範囲を設定することでゴムと第１のフィラーと第２のフィラーとが判別可能な三値化画像を得る。得られた三値化画像から、第１のフィラーのみが抽出された第一の画像及び第２のフィラーのみが抽出された第二の画像を取得する。
なお、ゴムと第１のフィラーと第２のフィラーとを判別する手法は、ＳＥＭ画像における明暗差を用いるものには限られない。例えば、ＳＥＭ－ＥＤＳ（ＳｃａｎｎｉｎｇＥｌｅｃｔｒｏｎＭｉｃｒｏｓｃｏｐｅＥｎｅｒｇｙＤｉｓｐｅｒｓｉｖｅＸ－ｒａｙＳｐｅｃｔｒｏｍｅｔｒｙ）により同一視野の元素マッピング画像を取得した後に、ＳＥＭ画像と照らし合わせて画像中の各粒子を同定することによっても精度良くゴム、第１のフィラー及び第２のフィラーを判別できる。
上記の手順で取得した画像において、フィラー１粒は複数画素にまたがる形で構成されているが、どの範囲が１つの粒子であるかを識別するため、粒子のラヴェリング処理を実施する。ラヴェリングとは二値化された画像において、高輝度部が連結した塊一つ一つに番号を付与する処理である。連結の判定法は一般的に２種類の方法があり、画素の上下左右のみ有効とする４連結と、さらに斜め方向の繋がりも有効とする８連結がある。本開示においては、８連結により繋がりを判定した上で、第一の画像に対してラヴェリング処理を実施し、フィラー毎に数字（ラヴェル）を付与する。 <Method for Evaluating Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler in Elastic Layer>
In the SEM backscattered electron image of the cross section of the elastic layer described above, the rubber, the first filler, and the second filler differ in brightness depending on their respective constituent elements. The backscattered electron image is ternarized using this brightness difference. Specifically, a ternary image can be obtained by classifying the luminance of the backscattered electron image into 256 gradations.
A first image ( FIG. 5C ) in which only the first filler is extracted and only the second filler are extracted from the SEM image of the cross section of the fixing member using the above-described contrast difference in the backscattered electron image. A second image (FIG. 5(d)) was acquired. Specifically, first, the luminance distribution of the SEM image is obtained using image analysis software (trade name: ImageProPlus, manufactured by MediaCybernetics). Next, by setting the luminance range of the obtained luminance distribution, a ternarized image is obtained in which the rubber, the first filler, and the second filler can be distinguished. A first image in which only the first filler is extracted and a second image in which only the second filler is extracted are obtained from the obtained ternarized images.
Note that the method for distinguishing between the rubber, the first filler, and the second filler is not limited to using the brightness difference in the SEM image. For example, after obtaining an elemental mapping image of the same field of view by SEM-EDS (Scanning Electron Microscope Energy Dispersive X-ray Spectrometry), it is possible to identify each particle in the image by comparing it with the SEM image. One filler and a second filler can be distinguished.
In the image obtained by the above procedure, one filler particle is configured across a plurality of pixels, and in order to identify which range is one particle, labeling processing of the particle is performed. Labeling is a process of assigning a number to each cluster of connected high-brightness portions in a binarized image. There are generally two types of methods for judging connections: 4-connection, in which only the top, bottom, left, and right of pixels are valid, and 8-connection, in which connections in diagonal directions are also valid. In the present disclosure, after judging connection by 8-connection, labeling processing is performed on the first image, and a number (label) is assigned to each filler.

次に、第１のフィラーのみが抽出された第一の画像と、第２のフィラーのみが抽出された第二の画像から、各フィラーの円相当径と各フィラーの面積割合（画像の全面積に対して各フィラーの総面積が占める割合）を算出する。なお、各フィラーの円相当径とは、当該フィラーの面積と同じ面積を有する円の直径をいう。具体的には、ラヴェリングしたフィラー毎に構成する画素数を算出し、該画素数に１画素の面積（０．１５μｍ×０．１５μｍ）を乗ずることで実際のフィラー面積を算出する。さらに、該フィラー面積を有する円の直径を求めることで円相当径を算出する。また、面積割合は、前記フィラー面積を画像内の全フィラーについて足し合わせたものを、画像全体の面積で除すことで算出する。
フィラーの円相当径の分布は、弾性層の厚み－ＭＤ方向の６箇所の総和から体積基準で相対分布を求める。また、フィラーの面積割合は、弾性層の厚み－ＭＤ方向の６箇所の数値の平均値で算出する。なお、フィラーの面積割合は、フィラーの体積配合割合と同義である。そのため、配合により体積配合割合（面積割合）を調整できる。 Next, from the first image in which only the first filler is extracted and the second image in which only the second filler is extracted, the equivalent circle diameter of each filler and the area ratio of each filler (total area of the image , the ratio of the total area of each filler) is calculated. The equivalent circle diameter of each filler means the diameter of a circle having the same area as that of the filler. Specifically, the number of pixels constituting each labeled filler is calculated, and the actual filler area is calculated by multiplying the number of pixels by the area of one pixel (0.15 μm×0.15 μm). Furthermore, the equivalent circle diameter is calculated by obtaining the diameter of a circle having the filler area. The area ratio is calculated by dividing the sum of the filler areas for all fillers in the image by the area of the entire image.
For the distribution of the equivalent circle diameter of the filler, the relative distribution is determined on a volume basis from the sum of the thickness of the elastic layer and six points in the MD direction. In addition, the area ratio of the filler is calculated from the average value of the values of the thickness of the elastic layer minus six values in the MD direction. The area ratio of the filler is synonymous with the volume ratio of the filler. Therefore, the volume ratio (area ratio) can be adjusted by mixing.

弾性層に対するフィラーの含有量が、３５体積％以上５０体積％以下であることが好ましい。弾性層に対するフィラーの含有量を上記の範囲内とすることで、弾性層の弾性を十分に維持することができる。本開示の一態様に係る弾性層によれば、弾性層に対するフィラーの含有量が５０体積％以下であっても、その厚み方向の熱伝導率を十分に高めることができる。 The content of the filler with respect to the elastic layer is preferably 35% by volume or more and 50% by volume or less. By setting the content of the filler in the elastic layer within the above range, the elasticity of the elastic layer can be sufficiently maintained. According to the elastic layer according to one aspect of the present disclosure, even if the content of the filler with respect to the elastic layer is 50% by volume or less, the thermal conductivity in the thickness direction can be sufficiently increased.

フィラーの円相当径については、０．１μｍ以上１００μｍ以下であることが好ましく、０．１μｍ以上５０μｍ以下であることがより好ましい。上記の範囲内とすることで、弾性中のフィラーの含有量を上記の範囲内（３５～５０体積％）とすることがより容易となる。また、弾性層へのフィラーの含有に伴う弾性層の表面性に与える影響をより小さくすることができる。
また、第１のフィラーの円相当径が５μｍ以下であり、第２のフィラーの円相当径が５μｍ以上であることがより好ましい。第１のフィラーである酸化マグネシウムと酸化亜鉛は、ゴム材料塗工時に生じるせん断によって正電荷に帯電しやすいと考えられ、円相当径が小さい方が、静電界や電界により動きやすいと考えられる。これに対して、第２のフィラーである金属ケイ素と炭化ケイ素は、ゴム材料塗工時に生じるせん断によって帯電しにくく、静電界や電界により動きにくいと考えられる。そのため、第２のフィラーの円相当径の大きい方が、その周囲に第１のフィラーをより多く偏在させることがより容易となると考えられる。 The equivalent circle diameter of the filler is preferably 0.1 μm or more and 100 μm or less, more preferably 0.1 μm or more and 50 μm or less. By setting it within the above range, it becomes easier to set the content of the filler in the elastic within the above range (35 to 50% by volume). In addition, it is possible to further reduce the influence of the inclusion of the filler in the elastic layer on the surface properties of the elastic layer.
More preferably, the equivalent circle diameter of the first filler is 5 μm or less, and the equivalent circle diameter of the second filler is 5 μm or more. Magnesium oxide and zinc oxide, which are the first fillers, are considered to be more likely to be positively charged due to shear generated during coating of the rubber material, and it is believed that smaller equivalent circle diameters are more likely to move due to static and electric fields. On the other hand, it is believed that the second filler, metallic silicon and silicon carbide, is less likely to be charged by shear generated during coating of the rubber material, and less likely to move due to an electrostatic or electric field. Therefore, it is considered that the larger the equivalent circle diameter of the second filler, the easier it is to unevenly distribute more of the first filler around it.

また、第２のフィラーの弾性層に占める体積割合と第１のフィラーの弾性層に占める体積割合の比（第２のフィラーの体積割合／第１のフィラーの体積割合）は２．０以上７．０以下であることがより好ましい。このようなフィラーの配合割合にすることで、フィラー表面間距離の代表変動係数Ａ及びＢの平均値を効果的に大きくすることができる。つまり、フィラーを偏在させることにより、効率的に熱伝導パスを形成することができるため、より好ましい。 The ratio of the volume ratio of the second filler in the elastic layer to the volume ratio of the first filler in the elastic layer (volume ratio of the second filler/volume ratio of the first filler) is 2.0 or more. It is more preferably 0.0 or less. By using such a blending ratio of the filler, the average value of the representative coefficients of variation A and B of the inter-surface distance of the filler can be effectively increased. In other words, by unevenly distributing the filler, heat conduction paths can be efficiently formed, which is more preferable.

フィラーの形状については、特に限定されるものではないが、第２のフィラーの安息角は３５度以上５２度以下であることが好ましい。フィラーの形状として尖った部分である角がない、つまり丸い形状である方が、フィラーの集積物として山状に積み上がりにくく、安息角が小さくなる傾向になる。第２のフィラーの形状として、尖った部分である角がないものの方が、第１のフィラーが第２のフィラーの周りにより偏在しやすいため、より好ましい。
第２のフィラーの形状として、尖った部分である角がない方が、第１のフィラーを第２のフィラーの周囲に偏在させやすい理由を本発明者らは以下のように推測している。
前述の通り、第１のフィラーとして用いる酸化マグネシウムや酸化亜鉛は、ゴム材料塗工時に生じるせん断によって正電荷を帯びやすいと考えられる。一方、第２のフィラーとして用いる金属ケイ素や炭化ケイ素は、ゴム材料塗工時に生じるせん断によっても電荷を帯びにくい。このとき、第２のフィラーが角を有する場合、第１のフィラーと第２のフィラーとの間の静電界が第２のフィラーの角の部分に局所的に形成され、静電界の範囲が狭くなる。一方、第２のフィラーが角を有さない場合、静電界が第２のフィラーの周囲により均一に形成され、静電界の範囲が広くなるためであると考えられる。 The shape of the filler is not particularly limited, but the angle of repose of the second filler is preferably 35 degrees or more and 52 degrees or less. If the shape of the filler is rounded, i.e., if the shape of the filler is rounded, it is difficult for the filler to pile up in a pile, and the angle of repose tends to be small. As for the shape of the second filler, it is preferable that the shape of the second filler does not have sharp corners, because the first filler is more likely to be unevenly distributed around the second filler.
The present inventors speculate as follows why the shape of the second filler does not have sharp corners, which makes it easier for the first filler to be unevenly distributed around the second filler.
As described above, it is believed that magnesium oxide and zinc oxide used as the first filler are likely to be positively charged due to shear generated during coating of the rubber material. On the other hand, metallic silicon or silicon carbide used as the second filler is less likely to be charged even by shearing that occurs during coating of the rubber material. At this time, when the second filler has a corner, the electrostatic field between the first filler and the second filler is locally formed at the corner of the second filler, and the range of the electrostatic field is narrow. Become. On the other hand, when the second filler has no corners, the electrostatic field is formed more uniformly around the second filler, and the range of the electrostatic field is widened.

安息角が上記の範囲内の第２のフィラーを得る方法としては、機械的又は物理的な方法が可能である。例えば、ハイブリダイゼーションシステム（株式会社奈良機械製作所製）は、高速回転するローター、ステーター、及び循環回路で構成されている。当該ハイブリダイゼーションシステムでフィラーを処理することで、フィラーは、機内に分散されながら衝撃力を主体に、圧縮、摩擦、せん断力等の機械的作用を繰り返し受け、フィラーが有する角が取られ又は丸められる。また、球形化装置（例えば、「ファカルティ」」（登録商標、ホソカワミクロン株式会社製）でフィラーを処理することで、ハンマの高速回転によってフィラーが有する角が取られ又は角を丸められる。 As a method of obtaining the second filler having an angle of repose within the above range, mechanical or physical methods are possible. For example, a hybridization system (manufactured by Nara Machinery Co., Ltd.) is composed of a rotor rotating at high speed, a stator, and a circulation circuit. By processing the filler in the hybridization system, the filler is repeatedly subjected to mechanical actions such as compression, friction, shearing force, mainly impact force while being dispersed in the machine, and the corners of the filler are removed or rounded. be done. In addition, by treating the filler with a spheronizing device (for example, “Faculty” (registered trademark, manufactured by Hosokawa Micron Corporation), the corners of the filler are removed or rounded by the high-speed rotation of the hammer.

本開示の一実施形態に係る定着部材及び熱定着装置について、以下に具体的な構成に基づき詳細に説明する。
（１）定着部材の構成概略
本実施形態の定着部材の詳細について図面を用いて説明する。
図７（ａ）及び（ｂ）は、本開示の一態様に係る定着部材を示す断面模式図である。図７（ａ）はベルト形態の定着部材の一例を表し、図７（ｂ）はローラ形態の定着部材の一例を表す。図７（ａ）及び（ｂ）において、符号３は基体を示し、符号４は基体３の外周面を被覆しているシリコーンゴムを含む弾性層を示す。このように、本実施形態に係る定着部材は、基体及び前記基体上のシリコーンゴムを含む弾性層を有する。なお、図７（ａ）及び（ｂ）に示すように、定着部材はシリコーンゴムを含む弾性層４の外周上に表面層６を有することができる。また、シリコーンゴムを含む弾性層４と表面層６との間に、接着層５を有することもでき、この場合、表面層６は、シリコーンゴムを含む弾性層４の外周面に接着層５により固定される。 A fixing member and a heat fixing device according to an embodiment of the present disclosure will be described in detail below based on specific configurations.
(1) Schematic Configuration of Fixing Member Details of the fixing member of the present embodiment will be described with reference to the drawings.
FIGS. 7A and 7B are cross-sectional schematic diagrams showing a fixing member according to one aspect of the present disclosure. FIG. 7A shows an example of a belt-shaped fixing member, and FIG. 7B shows an example of a roller-shaped fixing member. In FIGS. 7A and 7B, reference numeral 3 denotes a substrate, and reference numeral 4 denotes an elastic layer covering the outer peripheral surface of the substrate 3 and containing silicone rubber. Thus, the fixing member according to this embodiment has a base and an elastic layer containing silicone rubber on the base. As shown in FIGS. 7A and 7B, the fixing member can have a surface layer 6 on the outer periphery of the elastic layer 4 containing silicone rubber. Further, an adhesive layer 5 can be provided between the elastic layer 4 containing silicone rubber and the surface layer 6. In this case, the surface layer 6 is formed by the adhesive layer 5 on the outer peripheral surface of the elastic layer 4 containing silicone rubber. Fixed.

（２）定着部材の基体
基体の材質は特に限定されず、定着部材の分野で公知の材料を適宜用いることができる。基体を構成する材料としては、例えば、アルミニウム、鉄、ニッケル、銅の如き金属やステンレス鋼の如き合金、ポリイミドの如き樹脂が挙げられる。
ここで、熱定着装置が、定着部材の加熱手段として、誘導加熱方式により、基体を加熱する熱定着装置である場合、基体は、ニッケル、銅、鉄、及び、アルミニウムからなる群から選択される少なくとも１種の金属で構成される。中でも、特に、熱定着装置が電磁誘導加熱方式の場合には、誘導加熱により加熱可能な基体材料が選択され、発熱効率の観点からニッケルや鉄を主成分とした合金が好適に用いられる。なお、主成分とは、対象物（ここでは基体）を構成する成分のうち、最も多く含まれる成分を意味する。
基体の形状は、定着部材の形状に応じて適宜選択することができ、例えば、エンドレスベルト形状、中空円筒状、中実円柱状、フィルム状等、様々な形状とすることができる。
図７（ｂ）では、基体３として中実の芯金を用いているが、基体３には中空の芯金を用いてもよく、内部にハロゲンランプなどの熱源を有していてもよい。
定着ベルトの場合、基体の厚みは、例えば、１５μｍ以上８０μｍ以下の範囲とすることが好ましい。基体の厚みを、前記範囲内とすることで、強度及び可撓性を高いレベルで両立させ得る。また、基体の弾性層に対向する側とは反対側の表面上には、例えば、定着ベルトの内周面が他部材と接する場合における定着ベルトの内周面の摩耗を防ぐための層や、他部材との摺動性を向上させるための層を設けることもできる。
基体の弾性層と対向する側の表面は、弾性層との接着性等の機能を付与するために表面処理を施してもよい。表面処理の例としては、例えば、ブラスト処理、ラップ処理、研磨の如き物理的処理や、酸化処理、カップリング剤処理、プライマー処理の如き化学的処理が挙げられる。また、物理的処理及び化学的処理を併用してもよい。
特に、弾性層を用いる場合には、基体と弾性層の密着性向上のために、基体の外表面をプライマーで処理することが好ましい。プライマーとしては、例えば、有機溶剤中に添加剤を適宜配合し分散された塗料状態のものを用いることができる。このようなプライマーは市販されている。上記添加剤としては、例えば、シランカップリング剤、シリコーンポリマー、水素化メチルシロキサン、アルコキシシラン、加水分解・縮合・付加などの反応促進触媒、酸化鉄等の着色剤等を挙げることができる。このプライマーを基体の外表面に塗布し、乾燥や焼成のプロセスを経てプライマー処理が施される。
プライマーは、例えば、基体の材質、弾性層の種類や架橋時の反応形態などによって適宜選択が可能である。例えば、弾性層を構成する材料が不飽和脂肪族基を多く含む場合には、該不飽和脂肪族基との反応によって接着性を付与するため、プライマーとしてはヒドロシリル基を含有する材料が好んで用いられる。また、弾性層を構成する材料がヒドロシリル基を多く含む場合には、反対にプライマーとしては不飽和脂肪族基を含有する材料が好んで用いられる。そのほかにも、プライマーとしては、アルコキシ基を含有する材料など、被着体である基体及び弾性層の種類に応じて適宜選択可能である。 (2) Substrate of Fixing Member The material of the substrate is not particularly limited, and materials known in the field of fixing members can be appropriately used. Examples of materials constituting the substrate include metals such as aluminum, iron, nickel and copper, alloys such as stainless steel, and resins such as polyimide.
Here, when the thermal fixing device is a thermal fixing device that heats the substrate by an induction heating method as a heating means for the fixing member, the substrate is selected from the group consisting of nickel, copper, iron and aluminum. Consists of at least one metal. Among them, in particular, when the heat fixing device uses an electromagnetic induction heating system, a substrate material that can be heated by induction heating is selected, and an alloy containing nickel or iron as a main component is preferably used from the viewpoint of heat generation efficiency. In addition, the main component means the component contained most among the components constituting the object (here, the substrate).
The shape of the substrate can be appropriately selected according to the shape of the fixing member, and can be various shapes such as an endless belt shape, a hollow cylindrical shape, a solid cylindrical shape, and a film shape.
In FIG. 7B, a solid metal core is used as the base 3, but a hollow metal core may be used for the base 3, and a heat source such as a halogen lamp may be provided inside.
In the case of the fixing belt, the thickness of the substrate is preferably in the range of 15 μm to 80 μm, for example. By setting the thickness of the substrate within the above range, both strength and flexibility can be achieved at high levels. Further, on the surface of the substrate opposite to the side facing the elastic layer, for example, a layer for preventing abrasion of the inner peripheral surface of the fixing belt when the inner peripheral surface of the fixing belt is in contact with other members, It is also possible to provide a layer for improving slidability with other members.
The surface of the substrate on the side facing the elastic layer may be surface-treated in order to impart a function such as adhesion to the elastic layer. Examples of surface treatments include physical treatments such as blasting, lapping and polishing, and chemical treatments such as oxidation, coupling agent and primer. Also, physical treatment and chemical treatment may be used in combination.
In particular, when an elastic layer is used, it is preferable to treat the outer surface of the substrate with a primer in order to improve the adhesion between the substrate and the elastic layer. As the primer, for example, one in the form of a paint in which an additive is appropriately blended and dispersed in an organic solvent can be used. Such primers are commercially available. Examples of the additive include silane coupling agents, silicone polymers, hydrogenated methylsiloxane, alkoxysilanes, catalysts for accelerating reactions such as hydrolysis, condensation and addition, and coloring agents such as iron oxide. This primer is applied to the outer surface of the substrate, and the primer treatment is performed through drying and baking processes.
The primer can be appropriately selected according to, for example, the material of the substrate, the type of the elastic layer, the reaction mode during crosslinking, and the like. For example, when the material constituting the elastic layer contains many unsaturated aliphatic groups, a material containing a hydrosilyl group is preferred as the primer in order to impart adhesion through reaction with the unsaturated aliphatic groups. Used. When the elastic layer contains many hydrosilyl groups, the primer preferably contains unsaturated aliphatic groups. In addition, as the primer, a material containing an alkoxy group or the like can be appropriately selected according to the types of the substrate and the elastic layer which are adherends.

（３）弾性層
弾性層は、熱定着装置において定着ニップを確保するために定着部材に柔軟性を付与するための層である。なお、定着部材を、紙などの被記録材上のトナーと接する加熱部材として用いる場合には、弾性層は、定着部材の表面が、紙などの被記録材の凹凸に追従し得るような柔軟性を付与するための層としても機能する。これらの機能を、非通紙域の温度が２４０℃程度の高温になる環境においても十分に発現させるために、弾性層には耐熱性に優れたシリコーンゴムを含有させる。
また、前記の通りのフィラーの表面間距離Ｄ１の代表変動係数Ａの算術平均値が１．４以上である弾性層とするうえでは、弾性層中のバインダーとしてのゴム材料に絶縁性の高いシリコーンゴムを用いることが適している。 (3) Elastic Layer The elastic layer is a layer for imparting flexibility to the fixing member in order to secure a fixing nip in the heat fixing device. When the fixing member is used as a heating member in contact with the toner on the recording material such as paper, the elastic layer is such that the surface of the fixing member is flexible enough to follow the unevenness of the recording material such as paper. It also functions as a layer for imparting properties. In order to sufficiently exhibit these functions even in an environment where the temperature of the non-paper-passing area reaches a high temperature of about 240° C., the elastic layer contains silicone rubber having excellent heat resistance.
In addition, in order to form an elastic layer having an arithmetic average value of the representative variation coefficient A of the inter-surface distance D1 of the filler as described above of 1.4 or more, the rubber material as a binder in the elastic layer should be a highly insulating silicone. It is suitable to use rubber.

シリコーンゴムを含む弾性層は、少なくともフィラーと、例えば付加硬化型の液状シリコーンゴムと、を含む付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物（以降、単に「液状シリコーンゴム混合物」と記載する場合がある）の層を硬化せしめて形成することができる。
付加硬化型の液状シリコーンゴムは、必須成分としての下記成分（ａ）、（ｂ）及び（ｃ）とを含み、さらに、任意成分である成分（ｄ）を含むことができる。
（ａ）不飽和脂肪族基を有するオルガノポリシロキサン；
（ｂ）ケイ素に結合した活性水素を有するオルガノポリシロキサン（架橋剤）、
（ｃ）触媒（例えば白金化合物）、
（ｄ）硬化遅延剤。
（ａ）は硬化反応時に架橋点として機能する。（ｂ）は架橋剤である。（ｃ）は硬化反応を促進するための触媒である。（ｄ）は反応開始時間を制御するための硬化遅延剤（インヒビター）である。以下に（ａ）～（ｄ）について説明する。 The elastic layer containing silicone rubber is an addition-curable liquid silicone rubber mixture (hereinafter sometimes simply referred to as "liquid silicone rubber mixture") containing at least a filler and, for example, an addition-curable liquid silicone rubber. The layer can be cured to form.
The addition-curable liquid silicone rubber contains the following components (a), (b) and (c) as essential components, and may further contain component (d) as an optional component.
(a) an organopolysiloxane having unsaturated aliphatic groups;
(b) an organopolysiloxane having active silicon-bonded hydrogen (crosslinker);
(c) a catalyst (e.g. a platinum compound);
(d) a cure retardant;
(a) functions as a cross-linking point during the curing reaction. (b) is a cross-linking agent. (c) is a catalyst for accelerating the curing reaction. (d) is a curing retarder (inhibitor) for controlling the reaction initiation time. (a) to (d) are described below.

（ａ）不飽和脂肪族基を有するオルガノポリシロキサン
不飽和脂肪族基を有するオルガノポリシロキサン（以降、成分（ａ）と称することがある。）は、ビニル基の如き不飽和脂肪族基を有するオルガノポリシロキサンであり、例えば、下記構造式１及び構造式２に示すものが挙げられる。 (a) Organopolysiloxane having an unsaturated aliphatic group The organopolysiloxane having an unsaturated aliphatic group (hereinafter sometimes referred to as component (a)) has an unsaturated aliphatic group such as a vinyl group. It is an organopolysiloxane, and examples thereof include those represented by structural formulas 1 and 2 below.

構造式１中、ｍ_１は０以上の整数を示し、ｎ_１は３以上の整数を示す。また、構造式１中、Ｒ_１は、各々独立して、不飽和脂肪族基を含まない１価の非置換又は置換炭化水素基を表し、但し、Ｒ_１のうちの少なくとも１つはメチル基を表し、Ｒ_２は、各々独立して、不飽和脂肪族基を表す。 In Structural Formula 1, _m1 represents an integer of 0 or more, and _n1 represents an integer of 3 or more. Further, in Structural Formula 1, each R ₁ independently represents a monovalent unsubstituted or substituted hydrocarbon group that does not contain an unsaturated aliphatic group, provided that at least one of R ₁ is a methyl group and each R ₂ independently represents an unsaturated aliphatic group.

構造式２中、ｎ_２は正の整数を示し、Ｒ_３は、各々独立して、不飽和脂肪族基を含まない１価の非置換又は置換炭化水素基を表す。但し、Ｒ_３のうちの少なくとも１つはメチル基を表し、Ｒ_４は、各々独立して、不飽和脂肪族基を表す。 In Structural Formula 2, _n2 represents a positive integer, and each _R3 independently represents a monovalent unsubstituted or substituted hydrocarbon group that does not contain an unsaturated aliphatic group. However, at least one of _R3 represents a methyl group, and each _R4 independently represents an unsaturated aliphatic group.

構造式１及び構造式２において、Ｒ_１及びＲ_３が表すことのできる、不飽和脂肪族基を含まない１価の非置換又は置換炭化水素基としては、例えば、以下の基を挙げることができる。
・非置換炭化水素基
アルキル基（例えば、メチル基、エチル基、プロピル基、ブチル基、ペンチル基、ヘキシル基等）。アリール基（例えば、フェニル基等）。
・置換炭化水素基
アルキル基（例えば、クロロメチル基、３－クロロプロピル基、３，３，３－トリフルオロプロピル基、３－シアノプロピル基、３－メトキシプロピル基等の置換アルキル基）。 In Structural Formula 1 and Structural Formula 2, examples of the monovalent unsubstituted or substituted hydrocarbon group containing no unsaturated aliphatic group that can be represented by R ₁ and R ₃ include the following groups. can.
- Unsubstituted hydrocarbon group Alkyl group (eg, methyl group, ethyl group, propyl group, butyl group, pentyl group, hexyl group, etc.). aryl group (eg, phenyl group, etc.);
- Substituted hydrocarbon group Alkyl group (eg, substituted alkyl group such as chloromethyl group, 3-chloropropyl group, 3,3,3-trifluoropropyl group, 3-cyanopropyl group, 3-methoxypropyl group).

構造式１及び構造式２で示されるオルガノポリシロキサンは、鎖構造を形成するケイ素原子に、直接結合したメチル基を少なくとも１つ有する。しかしながら、合成や取扱いが容易であることから、Ｒ_１及びＲ_３それぞれの５０％以上がメチル基であることが好ましく、全てのＲ_１及びＲ_３がメチル基であることがより好ましい。
また、構造式１及び構造式２中の、Ｒ_２及びＲ_４が表すことのできる不飽和脂肪族基としては、例えば、以下の基を挙げることができる。すなわち、不飽和脂肪族基としては、ビニル基、アリル基、３－ブテニル基、４－ペンテニル基、５－ヘキセニル基等を挙げることができる。これらの基の中でも、合成や取扱いが容易かつ安価で、架橋反応も容易に行われることから、Ｒ_２及びＲ_４はいずれもビニル基であることが好ましい。 Organopolysiloxanes represented by Structural Formulas 1 and 2 have at least one methyl group directly bonded to a silicon atom forming a chain structure. However, 50% or more of each of R ₁ and R ₃ are preferably methyl groups, and more preferably all R ₁ and R ₃ are methyl groups, because of ease of synthesis and handling.
Examples of unsaturated aliphatic groups that can be represented by R ₂ and R ₄ in Structural Formula 1 and Structural Formula 2 include the following groups. Examples of unsaturated aliphatic groups include vinyl, allyl, 3-butenyl, 4-pentenyl, and 5-hexenyl groups. Among these groups, both R ₂ and R ₄ are preferably vinyl groups because they are easy to synthesize and handle, are inexpensive, and readily undergo cross-linking reactions.

成分（ａ）としては、成形性の観点から、粘度は１００ｍｍ^２／ｓ以上５０，０００ｍｍ^２／ｓ以下であることが好ましい。粘度（動粘度）は、ＪＩＳＺ８８０３：２０１１に基づき、毛管粘度計や回転粘度計等を用いて測定することができる。
また、成分（ａ）は、１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。 Component (a) preferably has a viscosity of 100 mm ² /s or more and 50,000 mm ² /s or less from the viewpoint of moldability. Viscosity (kinetic viscosity) can be measured using a capillary viscometer, a rotational viscometer, or the like, based on JIS Z 8803:2011.
Moreover, component (a) may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together.

（ｂ）ケイ素に結合した活性水素を有するオルガノポリシロキサン（架橋剤）
ケイ素に結合した活性水素を有するオルガノポリシロキサン（以降、成分（ｂ）と称することがある。）は、触媒の作用により、成分（ａ）の不飽和脂肪族基と反応し、硬化シリコーンゴムを形成する架橋剤として機能する。
成分（ｂ）としては、Ｓｉ－Ｈ結合を有するオルガノポリシロキサンであれば、いずれのものも用いることができる。特に、成分（ａ）の不飽和脂肪族基との反応性の観点から、１分子中における、ケイ素原子に結合した水素原子の数が平均３個以上のものが好適に用いられる。成分（ｂ）の具体例としては、例えば、下記構造式３に示す直鎖状のオルガノポリシロキサン及び下記構造式４に示す環状オルガノポリシロキサンを挙げることができる。 (b) Organopolysiloxane having active silicon-bonded hydrogen (crosslinking agent)
Organopolysiloxane having silicon-bonded active hydrogen (hereinafter sometimes referred to as component (b)) reacts with the unsaturated aliphatic group of component (a) by the action of a catalyst to form a cured silicone rubber. It functions as a cross-linking agent to form.
Any organopolysiloxane having Si—H bonds can be used as the component (b). In particular, from the viewpoint of reactivity with the unsaturated aliphatic group of component (a), those having an average number of silicon-bonded hydrogen atoms of 3 or more per molecule are preferably used. Specific examples of component (b) include linear organopolysiloxane represented by structural formula 3 below and cyclic organopolysiloxane represented by structural formula 4 below.

構造式３中、ｍ_２は０以上の整数を示し、ｎ_３は３以上の整数を示し、Ｒ_５は、各々独立して、不飽和脂肪族基を含まない１価の非置換又は置換炭化水素基を表す。 In Structural Formula 3, m ₂ represents an integer of 0 or more, n ₃ represents an integer of 3 or more, and each R ₅ independently represents a monovalent unsubstituted or substituted carbonized hydrocarbon group containing no unsaturated aliphatic group. represents a hydrogen group.

構造式４中、ｍ_３は０以上の整数を示し、ｎ_４は３以上の整数を示し、Ｒ_６は、各々独立して、不飽和脂肪族基を含まない１価の非置換又は置換炭化水素基を表す。 In Structural Formula 4, m ₃ represents an integer of 0 or more, n ₄ represents an integer of 3 or more, and each R ₆ independently represents a monovalent unsubstituted or substituted carbonized hydrocarbon group containing no unsaturated aliphatic group. represents a hydrogen group.

構造式３及び構造式４中のＲ_５及びＲ_６が表すことのできる不飽和脂肪族基を含まない１価の非置換又は置換炭化水素基としては、例えば、上述した構造式１中のＲ_１と同様の基を挙げることができる。これらの中でも、合成や取扱いが容易で、優れた耐熱性が容易に得られることから、Ｒ_５及びＲ_６それぞれの５０％以上がメチル基であることが好ましく、全てのＲ_５及びＲ_６がメチル基であることがより好ましい。
なお、成分（ｂ）は、１種を単独で用いてもよく、また、２種以上を併用してもよい。 Examples of monovalent unsubstituted or substituted hydrocarbon groups that do not contain an unsaturated aliphatic group that can be represented by R ₅ and R ₆ in Structural Formula 3 and Structural Formula 4 include R The groups similar to ₁ can be mentioned. Among these, it is preferable that 50% or more of each of R ₅ and R ₆ is a methyl group because synthesis and handling are easy and excellent heat resistance is easily obtained, and all R ₅ and R ₆ are A methyl group is more preferred.
In addition, component (b) may be used individually by 1 type, and may use 2 or more types together.

（ｃ）触媒
シリコーンゴムの形成に用いる触媒としては、例えば、硬化反応を促進するためのヒドロシリル化触媒を挙げることができる。ヒドロシリル化触媒としては、例えば、白金化合物やロジウム化合物などの公知の物質を用いることができる。触媒の配合量は適宜設定することができ、特に限定されない。以下、この触媒を成分（ｃ）と称することがある。 (c) Catalyst Examples of the catalyst used for forming the silicone rubber include a hydrosilylation catalyst for accelerating the curing reaction. Known substances such as platinum compounds and rhodium compounds can be used as hydrosilylation catalysts. The blending amount of the catalyst can be appropriately set and is not particularly limited. Hereinafter, this catalyst may be referred to as component (c).

（ｄ）硬化遅延剤
ヒドロシリル化（付加硬化）の硬化反応速度を調整するために、硬化遅延剤と呼ばれるものを配合することができる。具体的には、２－メチル－３－ブチン－２－オール、１－エチニル－１－シクロヘキサノール等を挙げることができる。以下、この硬化遅延剤を成分（ｄ）と称することがある。 (d) Curing Retardant In order to adjust the curing reaction speed of hydrosilylation (addition curing), what is called a curing retarder can be blended. Specific examples include 2-methyl-3-butyn-2-ol and 1-ethynyl-1-cyclohexanol. Hereinafter, this curing retarder may be referred to as component (d).

なお、シリコーンゴムを含む弾性層における、ケイ素原子に結合したメチル基を含有するシリコーンポリマー由来の硬化シリコーンゴムの存在は赤外分光分析により確認可能である。装置（ＦＴ－ＩＲ）として例えば、商品名：ＦｒｏｎｔｉｅｒＦＴＩＲ，ＰｅｒｋｉｎＥｌｍｅｒ社製を用いた全反射（ＡＴＲ）測定を行うことができる。シリコーンの主鎖構造であるケイ素－酸素結合（Ｓｉ－Ｏ）は、伸縮振動に伴い波数１０２０ｃｍ^－１付近に強い赤外吸収を示す。さらに、ケイ素原子に結合したメチル基（Ｓｉ－ＣＨ_３）は、その構造に起因する変角振動に伴い、波数１２６０ｃｍ^－１付近に強い赤外吸収を示すことから、その存在を確認することが可能である。 The presence of cured silicone rubber derived from silicone polymer containing methyl groups bonded to silicon atoms in the elastic layer containing silicone rubber can be confirmed by infrared spectroscopic analysis. Total reflection (ATR) measurement can be performed using, for example, a product name: Frontier FT IR, manufactured by PerkinElmer as an apparatus (FT-IR). A silicon-oxygen bond (Si—O), which is the main chain structure of silicone, exhibits strong infrared absorption near a wave number of 1020 cm ⁻¹ accompanying stretching vibration. Furthermore, the methyl group (Si—CH ₃ ) bonded to the silicon atom exhibits strong infrared absorption near the wave number of 1260 cm ⁻¹ accompanying the bending vibration caused by its structure, so its existence can be confirmed. It is possible.

シリコーンゴムを含む弾性層におけるシリコーンゴムの含有量は、熱重量測定装置（ＴＧＡ）（例えば、商品名：ＴＧＡ８５１、Ｍｅｔｔｌｅｒ－Ｔｏｌｅｄｏ社製）を用いることにより確認可能である。弾性層を剃刀等で切り出し、２０ｍｇ程度を正確に秤量して、装置で使用するアルミナパンに入れる。試料の入ったアルミナパンを装置にセットし、窒素雰囲気のもと、室温から８００℃まで２０℃毎分の昇温速度で加熱し、さらに８００℃で１時間定温する。窒素雰囲気中では、昇温に伴い、硬化シリコーンゴム成分は酸化されずにクラッキングにより分解・除去されるため、試料の重量が減少する。こうして測定前後の重量を比較することにより、弾性層に含まれていたシリコーンゴムの含有量、又はフィラーの含有量を確認することができる。 The content of silicone rubber in the elastic layer containing silicone rubber can be confirmed by using a thermogravimetric analyzer (TGA) (eg, trade name: TGA851, manufactured by Mettler-Toledo). The elastic layer is cut out with a razor or the like, and about 20 mg is accurately weighed and put into an alumina pan used in the apparatus. An alumina pan containing the sample is set in the apparatus, heated from room temperature to 800° C. at a rate of 20° C. per minute under a nitrogen atmosphere, and further kept at a constant temperature of 800° C. for 1 hour. In a nitrogen atmosphere, as the temperature rises, the cured silicone rubber component is decomposed and removed by cracking without being oxidized, so the weight of the sample decreases. By comparing the weight before and after the measurement in this way, the content of the silicone rubber contained in the elastic layer or the content of the filler can be confirmed.

先述の通り、本開示に係る弾性層は、フィラーの配向を制御するため、弾性層の硬化前に電場を付与する。以下、コロナ帯電器を用いた硬化前の弾性層への電場付与工程について説明する。
第１のフィラー、第２のフィラー、並びに、付加硬化型の液状シリコーンゴムを含む液状シリコーンゴム混合物の層を基体の外周面上に形成した後に、液状シリコーンゴム混合物の層の外表面を帯電させる。
コロナ帯電方式には、コロナワイヤーと被帯電体の間にグリッド電極を持つスコロトロン方式と、グリッド電極を持たないコロトロン方式があるが、被帯電体の表面電位の制御性の観点から、スコロトロン方式が好ましい。
コロナ帯電器２００は、図３（ａ）及び図３（ｂ）に示すように、ブロック２０１及び２０２、シールド２０３及び２０４、並びに、グリッド２０６を備える。また、ブロック２０１とブロック２０２の間に放電ワイヤ２０５が張架されている。不図示の高圧電源により、放電ワイヤ２０５に高電圧を印加して、シールド２０３及び２０４への放電によって得られるイオン流を、グリッド２０６に高電圧を印加することによって制御して、未硬化の弾性層４の表面を帯電させる。この時、基体３もしくは基体３を保持する中子が接地されているため（不図示）、未硬化の弾性層４の表面の表面電位を制御することで、弾性層４に所望の電場を発生させることが可能となる。
コロナ帯電器２００を、図３（ａ）に示すように、弾性層４の幅方向に沿って近接して対向させて配置する。そして、コロナ帯電器２００のグリッド２０６に電圧を印加し、放電させた状態で、中子１０を回転させて、外周面に未硬化の弾性層４を有する基体３を、例えば１００ｒｐｍで２０秒間回転させることによって、弾性層４の外表面を帯電させる。弾性層４の外表面とグリッド２０６との距離は１ｍｍ～１０ｍｍとすることができる。
このようにして弾性層４の表面を帯電させることにより弾性層内に電場を生じさせる。その結果、フィラーを偏在させることができる。
グリッド２０６に印加する電圧は、絶対値として０．１ｋＶ以上３ｋＶ以下、特には、０．３ｋＶ以上２ｋＶ以下の範囲が好ましい。印加する電圧の符号はワイヤに印加する電圧の符号と等しくすれば、マイナスでもプラスでも電界の方向は逆になるものの、得られる効果は同じであり、交流印加でもよい。
弾性層４の表面の長手方向における電位制御の範囲としては、定着部材１００の通紙域以上であることが好ましい。例えば、図３（ａ）に示される構成を用いることができ、グリッド２０６に電圧を印加している間は、弾性層４を有する基体３あるいは中子１０の中心軸を回転軸として回転させながら行うことで弾性層４の全体を帯電させることが可能である。なお、定着部材の回転数としては１０ｒｐｍ～５００ｒｐｍ、処理時間としては５秒以上の処理時間を設けることが好ましい。
放電ワイヤ２０５には、ステンレススチール、ニッケル、モリブデン、タングステンなどの材質を適宜用いることができるが、金属の中で非常に安定性の高いタングステンを用いることが好ましい。なお、シールド２０３及び２０４の内側に張架される放電ワイヤ２０５の形状は特に限定されず、例えば、ノコギリ歯のような形状のものや、放電ワイヤを垂直に切断した際の断面形状が円形のもの（円断面形状）を用いることができる。放電ワイヤ２０５の（ワイヤに対して垂直に切断した際の切断面における）直径は、４０μｍ以上１００μｍ以下とすることが好ましい。放電ワイヤ２０５の直径が４０μｍ以上であれば、放電によるイオンの衝突による放電ワイヤの切断や断裂を容易に防ぐことができる。
また、放電ワイヤ２０５の直径が１００μｍ以下であれば、安定したコロナ放電を得る際に、放電ワイヤ２０５に対して適度な印加電圧をかけることができ、オゾンの発生を容易に防ぐことができる。
図３（ｂ）に示すように、平板状のグリッド２０６は、放電ワイヤ２０５と、基体３上に配される弾性層４との間に配置することができる。ここで、弾性層４表面の帯電電位を均一にする観点から、弾性層４表面と、グリッド２０６との間の距離は、１ｍｍ以上１０ｍｍ以下の範囲とすることが好ましい。
以上のように、基体３上の弾性層４表面に所望の表面電位を付与し、弾性層４に所望の電場を発生させることが可能となる。 As previously mentioned, the elastic layer according to the present disclosure applies an electric field prior to curing the elastic layer to control the orientation of the filler. The step of applying an electric field to the elastic layer before curing using a corona charger will be described below.
After forming a layer of a liquid silicone rubber mixture containing a first filler, a second filler, and an addition-curable liquid silicone rubber on the outer peripheral surface of the substrate, the outer surface of the layer of the liquid silicone rubber mixture is charged. .
There are two types of corona charging methods: the scorotron method, which has a grid electrode between the corona wire and the object to be charged, and the corotron method, which does not have a grid electrode. preferable.
The corona charger 200 comprises blocks 201 and 202, shields 203 and 204, and a grid 206, as shown in FIGS. 3(a) and 3(b). A discharge wire 205 is stretched between the blocks 201 and 202 . A high voltage power supply (not shown) applies a high voltage to the discharge wire 205 to control the ion current resulting from the discharge to the shields 203 and 204 by applying a high voltage to the grid 206 to reduce the uncured elastic The surface of layer 4 is charged. At this time, since the substrate 3 or the core holding the substrate 3 is grounded (not shown), a desired electric field is generated in the elastic layer 4 by controlling the surface potential of the surface of the uncured elastic layer 4. It is possible to
The corona chargers 200 are arranged close to each other along the width direction of the elastic layer 4, as shown in FIG. 3(a). Then, a voltage is applied to the grid 206 of the corona charger 200, and in a discharged state, the core 10 is rotated to rotate the substrate 3 having the uncured elastic layer 4 on the outer peripheral surface at, for example, 100 rpm for 20 seconds. The outer surface of the elastic layer 4 is charged by applying a The distance between the outer surface of the elastic layer 4 and the grid 206 can be 1 mm to 10 mm.
By charging the surface of the elastic layer 4 in this way, an electric field is generated in the elastic layer. As a result, the filler can be unevenly distributed.
The absolute value of the voltage applied to the grid 206 preferably ranges from 0.1 kV to 3 kV, particularly from 0.3 kV to 2 kV. If the sign of the applied voltage is the same as the sign of the voltage applied to the wire, the direction of the electric field will be opposite whether it is negative or positive, but the same effect can be obtained, and AC application may be used.
It is preferable that the potential control range in the longitudinal direction of the surface of the elastic layer 4 is equal to or larger than the sheet passing area of the fixing member 100 . For example, the configuration shown in FIG. 3(a) can be used, and while a voltage is applied to the grid 206, the substrate 3 having the elastic layer 4 or the core 10 is rotated around the central axis of rotation. By doing so, it is possible to charge the entire elastic layer 4 . It is preferable that the rotation speed of the fixing member is 10 rpm to 500 rpm, and the processing time is 5 seconds or more.
Materials such as stainless steel, nickel, molybdenum, and tungsten can be appropriately used for the discharge wire 205, but it is preferable to use tungsten, which has extremely high stability among metals. The shape of the discharge wire 205 stretched inside the shields 203 and 204 is not particularly limited. A thing (circular cross-sectional shape) can be used. It is preferable that the diameter of the discharge wire 205 (at the cut surface when cut perpendicularly to the wire) is 40 μm or more and 100 μm or less. If the diameter of the discharge wire 205 is 40 μm or more, it is possible to easily prevent the discharge wire from being cut or broken due to collision of ions due to discharge.
Further, if the diameter of the discharge wire 205 is 100 μm or less, an appropriate voltage can be applied to the discharge wire 205 when obtaining a stable corona discharge, and the generation of ozone can be easily prevented.
As shown in FIG. 3(b), a flat grid 206 can be arranged between the discharge wire 205 and the elastic layer 4 arranged on the substrate 3. As shown in FIG. Here, from the viewpoint of making the charging potential on the surface of the elastic layer 4 uniform, the distance between the surface of the elastic layer 4 and the grid 206 is preferably in the range of 1 mm or more and 10 mm or less.
As described above, it is possible to apply a desired surface potential to the surface of the elastic layer 4 on the substrate 3 and generate a desired electric field in the elastic layer 4 .

（４）定着部材の接着層
図７に示すように、接着層５は、付加硬化型シリコーンゴム接着剤によって弾性層４と表面層６を接着せしめることで生じる層である。接着剤としては、自己接着成分が配合された付加硬化型シリコーンゴムを用いることが好ましい。具体的には、ビニル基に代表される不飽和脂肪族基を分子鎖中に複数有するオルガノポリシロキサンと、ハイドロジェンオルガノポリシロキサンおよび架橋触媒としての白金化合物を含有する。そして、付加反応により硬化する。このような接着剤としては、既知のものを使用することができる。 (4) Adhesive Layer of Fixing Member As shown in FIG. 7, the adhesive layer 5 is a layer formed by adhering the elastic layer 4 and the surface layer 6 with an addition curing silicone rubber adhesive. As the adhesive, it is preferable to use an addition-curing silicone rubber containing a self-adhesive component. Specifically, it contains an organopolysiloxane having a plurality of unsaturated aliphatic groups typified by vinyl groups in its molecular chain, a hydrogen organopolysiloxane, and a platinum compound as a cross-linking catalyst. Then, it is cured by an addition reaction. A known adhesive can be used as such an adhesive.

自己接着成分の例は、以下のものを含む。
・ビニル基等のアルケニル基、（メタ）アクリロキシ基、ヒドロシリル基（ＳｉＨ基）、エポキシ基、アルコキシシリル基、カルボニル基、及びフェニル基からなる群から選択される少なくとも１種、好ましくは２種以上の官能基を有するシラン、
・ケイ素原子数が２個以上３０個以下、好ましくは４個以上２０個以下の、環状又は直鎖状のシロキサン等の有機ケイ素化合物、
・分子中に酸素原子を含んでもよい、非ケイ素系（すなわち、分子中にケイ素原子を含有しない）有機化合物。但し、１価以上４価以下、好ましくは２価以上４価以下のフェニレン構造等の芳香環を１分子中に１個以上４個以下、好ましくは１個以上２個以下含有する。かつ、ヒドロシリル化付加反応に寄与しうる官能基（例えば、アルケニル基、（メタ）アクリロキシ基）を１分子中に少なくとも１個、好ましくは２個以上４個以下含有する。
上記の自己接着成分は１種単独でも２種以上を組み合わせても使用することができる。 Examples of self-adhesive components include:
- At least one, preferably two or more selected from the group consisting of alkenyl groups such as vinyl groups, (meth)acryloxy groups, hydrosilyl groups (SiH groups), epoxy groups, alkoxysilyl groups, carbonyl groups, and phenyl groups a silane having a functional group of
-Organosilicon compounds such as cyclic or linear siloxanes having 2 to 30 silicon atoms, preferably 4 to 20 silicon atoms,
• Non-silicon (that is, containing no silicon atoms in the molecule) organic compounds which may contain oxygen atoms in the molecule. However, it contains 1 to 4, preferably 1 to 2 aromatic rings such as a phenylene structure having a valence of 1 to 4, preferably 2 to 4, in one molecule. In addition, at least one functional group (eg, alkenyl group, (meth)acryloxy group) that can contribute to hydrosilylation addition reaction is contained in one molecule, preferably two to four groups.
The above self-adhesive components can be used singly or in combination of two or more.

接着剤中には粘度調整や耐熱性確保の観点から、本発明の趣旨に沿う範囲内においてフィラー成分を添加することができる。当該フィラー成分の例は、以下のものを含む。
・シリカ、アルミナ、酸化鉄、酸化セリウム、水酸化セリウム、カーボンブラック等。
このような付加硬化型シリコーンゴム接着剤は市販もされており、容易に入手することができる。 From the viewpoint of adjusting viscosity and ensuring heat resistance, a filler component can be added to the adhesive within a range consistent with the gist of the present invention. Examples of such filler components include:
・Silica, alumina, iron oxide, cerium oxide, cerium hydroxide, carbon black, etc.
Such addition-curable silicone rubber adhesives are commercially available and readily available.

接着層の厚みは２０μｍ以下であることが好ましい。２０μｍ以下とすることで定着部材を熱定着装置に用いた際に、熱抵抗を小さく設定でき、内面側からの熱を効率的に被記録材に伝えることができる。 The thickness of the adhesive layer is preferably 20 μm or less. By setting the thickness to 20 μm or less, the heat resistance can be set small when the fixing member is used in a thermal fixing device, and heat from the inner surface side can be efficiently transmitted to the recording material.

（５）定着部材の表面層
表面層６は、フッ素樹脂からなり、例えば、以下に例示列挙する樹脂をチューブ状に成形したものが用いられる。
・テトラフルオロエチレン－パーフルオロ（アルキルビニルエーテル）共重合体（ＰＦＡ）、ポリテトラフルオロエチレン（ＰＴＦＥ）、テトラフルオロエチレン－ヘキサフルオロプロピレン共重合体（ＦＥＰ）等。
上記例示列挙した樹脂材料中、成形性やトナー離型性の観点からＰＦＡが好ましい。
フッ素樹脂層（表面層）の厚みは、１０μｍ以上５０μｍ以下とするのが好ましい。積層した際に下層の弾性層の弾性を維持し、定着部材としての表面硬度が高くなりすぎることを抑制しつつ、耐摩耗性を確保できるからである。
フッ素樹脂チューブの内面は、予め、ナトリウム処理やエキシマレーザ処理、アンモニア処理等を施すことで、接着性を向上させることができる。 (5) Surface Layer of Fixing Member The surface layer 6 is made of a fluororesin, and for example, the following resins are molded into a tubular shape.
- Tetrafluoroethylene-perfluoro(alkyl vinyl ether) copolymer (PFA), polytetrafluoroethylene (PTFE), tetrafluoroethylene-hexafluoropropylene copolymer (FEP), and the like.
Among the resin materials exemplified above, PFA is preferable from the viewpoint of moldability and toner releasability.
The thickness of the fluororesin layer (surface layer) is preferably 10 μm or more and 50 μm or less. This is because, when laminated, the elasticity of the lower elastic layer can be maintained, and while the surface hardness of the fixing member can be prevented from becoming too high, abrasion resistance can be ensured.
Adhesiveness can be improved by subjecting the inner surface of the fluororesin tube to sodium treatment, excimer laser treatment, ammonia treatment, or the like in advance.

図８は、シリコーンゴムを含む弾性層４上に、付加硬化型シリコーンゴム接着剤を介して表面層６を積層する工程の一例の模式図である。
基体３の外周面に形成された弾性層４の表面に、接着層５として付加硬化型シリコーンゴム接着剤を塗布する。さらに接着層５の外面に、表面層６としてフッ素樹脂チューブを被覆し、積層させる。
被覆方法は特に限定されないが、付加硬化型シリコーンゴム接着剤を潤滑材として被覆する方法や、フッ素樹脂チューブを外側から拡張し、被覆する方法などを用いることができる。
不図示の手段を用いて、弾性層４と表面層６との間に残った、余剰の付加硬化型シリコーンゴム接着剤を、扱き出すことで除去する。扱き出した後の接着層５の厚みは、伝熱性の観点から２０μｍ以下とすることが好ましい。
次に、電気炉などの加熱手段にて所定の時間加熱することで、付加硬化型シリコーンゴム接着剤５を硬化・接着させ、両端部を所望の長さに切断することで、本開示に係る定着部材を得ることができる。 FIG. 8 is a schematic diagram of an example of the process of laminating the surface layer 6 on the elastic layer 4 containing silicone rubber via an addition curing silicone rubber adhesive.
An addition-curable silicone rubber adhesive is applied as an adhesive layer 5 to the surface of the elastic layer 4 formed on the outer peripheral surface of the substrate 3 . Further, the outer surface of the adhesive layer 5 is covered with a fluororesin tube as the surface layer 6 and laminated.
The coating method is not particularly limited, but a method of coating with an addition-curable silicone rubber adhesive as a lubricant, a method of coating by expanding a fluororesin tube from the outside, and the like can be used.
Excess addition-curable silicone rubber adhesive remaining between the elastic layer 4 and the surface layer 6 is removed by scraping it out using a means (not shown). The thickness of the adhesive layer 5 after being drawn out is preferably 20 μm or less from the viewpoint of heat transfer.
Next, by heating for a predetermined time with a heating means such as an electric furnace, the addition curing type silicone rubber adhesive 5 is cured and adhered, and both ends are cut to a desired length, thereby forming the adhesive according to the present disclosure. A fusing member can be obtained.

（６）定着部材の製造方法
本開示の一実施形態に係るエンドレス形状の定着部材の製造方法は、例えば以下のシリコーンゴムを含む弾性層の形成工程を含むことができる。
（ｉ）液状シリコーンポリマー及び該液状シリコーンポリマー中に分散された第１のフィラーと第２のフィラーを含む液状シリコーンゴム混合物を調製する工程。
（ｉｉ）エンドレス形状を有する基体の表面に該液状シリコーンゴム混合物層を形成する工程。
（ｉｉｉ）該液状シリコーンゴム混合物層の表面に対向して、コロナ帯電器を該基体の幅方向に沿って配置する工程。
（ｉｖ）該コロナ帯電器を用いて、該液状シリコーンゴム混合物層の表面を帯電させる工程；該液状シリコーンゴム混合物層を硬化させて、該弾性層を得る工程。 (6) Method for Manufacturing Fixing Member A method for manufacturing an endless fixing member according to an embodiment of the present disclosure can include, for example, the following step of forming an elastic layer containing silicone rubber.
(i) preparing a liquid silicone rubber mixture comprising a liquid silicone polymer and a first filler and a second filler dispersed in the liquid silicone polymer;
(ii) forming the liquid silicone rubber mixture layer on the surface of the substrate having an endless shape;
(iii) A step of disposing a corona charger along the width direction of the substrate so as to face the surface of the liquid silicone rubber mixture layer.
(iv) charging the surface of the liquid silicone rubber mixture layer using the corona charger; curing the liquid silicone rubber mixture layer to obtain the elastic layer.

また、本実施形態の定着部材の製造方法は、以下の工程を含むこともできる。
（ｖ）シリコーンゴムを含む弾性層上に、接着層及び表面層（例えばフッ素樹脂表面層）を積層する工程。
なお、本発明の定着部材の製造方法において、各工程の順序は適宜設定することができ、これらの工程を同時に（並行して）行うこともできる。表面層を形成する際には、前述した接着層と表面層の形成方法を用いることができる。 Further, the method for manufacturing the fixing member of the present embodiment can also include the following steps.
(v) Laminating an adhesive layer and a surface layer (for example, a fluororesin surface layer) on the elastic layer containing silicone rubber.
In addition, in the manufacturing method of the fixing member of the present invention, the order of each step can be appropriately set, and these steps can be performed simultaneously (in parallel). When forming the surface layer, the method for forming the adhesive layer and the surface layer described above can be used.

（７）熱定着装置
本開示の一実施形態に係る熱定着装置は、一対の加熱されたローラとローラ、ベルトとローラ、ベルトとベルト、といった回転体が互いに圧接されるように構成されている。熱定着装置の種類は、熱定着装置が搭載される電子写真画像形成装置全体としてのプロセス速度、大きさ等の条件を勘案して適宜選択される。
熱定着装置においては、加熱された定着部材と加圧部材を圧接することで定着ニップＮを形成し、この定着ニップＮに、未定着トナーによって画像が形成された、被加熱体となる記録媒体Ｓを挟持搬送させる。未定着トナーによって形成された画像をトナー像ｔと称する。これにより、トナー像ｔを加熱、加圧する。その結果、トナー像ｔは溶融・混色され、その後、冷却されることによって記録媒体上に画像が定着される。 (7) Thermal Fixing Device A thermal fixing device according to an embodiment of the present disclosure is configured such that rotating bodies such as a pair of heated rollers and rollers, belts and rollers, belts and belts are brought into pressure contact with each other. . The type of thermal fixing device is appropriately selected in consideration of conditions such as process speed and size of the entire electrophotographic image forming apparatus in which the thermal fixing device is mounted.
In the thermal fixing device, a fixing nip N is formed by pressing a heated fixing member and a pressure member, and an image is formed in the fixing nip N with unfixed toner, and the recording medium is a heated body. S is clamped and transported. An image formed by unfixed toner is called a toner image t. Thereby, the toner image t is heated and pressurized. As a result, the toner image t is melted and color-mixed, and then cooled to fix the image on the recording medium.

以下、熱定着装置の具体例を挙げて、その構成を説明するが、本発明の範囲及び用途はこれに限定されるものではない。 Specific examples of the thermal fixing device will be described below, but the scope and application of the present invention are not limited thereto.

（７－１）定着ベルト－加圧ベルト方式の熱定着装置
図９は一対の定着ベルト１１と加圧ベルト１２といった回転体が圧接されている、いわゆるツインベルト方式の熱定着装置であり、定着部材として定着ベルトを備えた熱定着装置の一例の断面模式図である。 (7-1) Fixing Belt-Pressure Belt Type Thermal Fixing Apparatus FIG. 9 shows a so-called twin-belt type thermal fixing apparatus in which rotating bodies such as a pair of fixing belt 11 and pressure belt 12 are pressed against each other. 1 is a schematic cross-sectional view of an example of a thermal fixing device having a fixing belt as a member; FIG.

この熱定着装置は、定着部材としての定着ベルト１１と、加圧ベルト１２とを備えている。定着ベルト１１と加圧ベルト１２は、ニッケルを主成分とした金属製の可撓性を有する基体を含む定着ベルトを２つのローラに張架したものである。 This thermal fixing device includes a fixing belt 11 as a fixing member and a pressure belt 12 . The fixing belt 11 and the pressure belt 12 are formed by stretching a fixing belt including a flexible base made of metal containing nickel as a main component and stretching them over two rollers.

定着ベルト１１の加熱手段として、エネルギー効率の高い電磁誘導加熱により加熱可能な加熱源（誘導加熱部材、励磁コイル）を採用している。誘導加熱部材１３は、誘導コイル１３ａと、励磁コア１３ｂと、それらを保持するコイルホルダー１３ｃと、から構成される。誘導コイル１３ａは、長円状に扁平巻きされたリッツ線を用い、誘導コイルの中心と両脇に突起した横Ｅ型の励磁コア１３ｂの中に配置されている。励磁コア１３ｂはフェライト、パーマロイといった高透磁率で残留磁速密度の低いものを用いるので、誘導コイル１３ａや励磁コア１３ｂでの損失を抑えられ、効率的に定着ベルト１１を加熱することができる。 As heating means for the fixing belt 11, a heating source (an induction heating member, an exciting coil) capable of heating by electromagnetic induction heating with high energy efficiency is employed. The induction heating member 13 is composed of an induction coil 13a, an excitation core 13b, and a coil holder 13c that holds them. The induction coil 13a uses litz wire that is flattened into an elliptical shape, and is arranged in a horizontal E-shaped exciting core 13b that protrudes from the center and both sides of the induction coil. Since the exciting core 13b is made of a material such as ferrite or permalloy which has a high magnetic permeability and a low residual magnetic velocity density, loss in the induction coil 13a and the exciting core 13b can be suppressed, and the fixing belt 11 can be efficiently heated.

励磁回路１４から誘導加熱部材１３の誘導コイル１３ａに高周波電流が流されると、定着ベルト１１の基体が誘導発熱して基体側から定着ベルト１１が加熱される。定着ベルト１１の表面温度がサーミスタ等の温度検知素子１５により検知される。この温度検知素子１５で検知される定着ベルト１１の温度に関する信号が制御回路部１６に送られる。制御回路部１６は温度検知素子１５から受信した温度情報が所定の定着温度に維持されるように、励磁回路１４から誘導コイル１３ａに対する供給電力を制御して、定着ベルト１１の温度を所定の定着温度に調節する。 When a high-frequency current is supplied from the excitation circuit 14 to the induction coil 13a of the induction heating member 13, the substrate of the fixing belt 11 is induced to generate heat, and the fixing belt 11 is heated from the substrate side. A surface temperature of the fixing belt 11 is detected by a temperature detecting element 15 such as a thermistor. A signal regarding the temperature of the fixing belt 11 detected by the temperature detection element 15 is sent to the control circuit section 16 . The control circuit unit 16 controls the electric power supplied from the excitation circuit 14 to the induction coil 13a so that the temperature information received from the temperature detection element 15 is maintained at a predetermined fixing temperature, thereby adjusting the temperature of the fixing belt 11 to a predetermined fixing temperature. Adjust to temperature.

定着ベルト１１は、ベルト回転部材としてのローラ１７並びに加熱側ローラ１８によって張架されている。ローラ１７と加熱側ローラ１８はそれぞれ装置の不図示の左右の側板間に回転自由に軸受されて支持されている。 The fixing belt 11 is stretched by a roller 17 as a belt rotating member and a heating roller 18 . The roller 17 and the heating roller 18 are rotatably supported by bearings between left and right side plates (not shown) of the apparatus.

ローラ１７は、例えば、外径が２０ｍｍで、内径が１８ｍｍである厚さ１ｍｍの鉄製の中空ローラであり、定着ベルト１１に張りを与えるテンションローラとして機能している。加熱側ローラ１８は、例えば、外径が２０ｍｍで、内径が１８ｍｍである鉄合金製の芯金に、弾性層としてのシリコーンゴム層が設けられた高摺動性の弾性ローラである。 The roller 17 is, for example, an iron hollow roller with an outer diameter of 20 mm, an inner diameter of 18 mm, and a thickness of 1 mm. The heating-side roller 18 is, for example, a highly slidable elastic roller having an iron alloy core with an outer diameter of 20 mm and an inner diameter of 18 mm provided with a silicone rubber layer as an elastic layer.

この加熱側ローラ１８は駆動ローラとして駆動源（モータ）Ｍから不図示の駆動ギア列を介して駆動力が入力されて、矢印の時計方向に所定の速度で回転駆動される。この加熱側ローラ１８に上記のように弾性層を設けることで、加熱側ローラ１８に入力された駆動力を定着ベルト１１へ良好に伝達することができるとともに、定着ベルト１１からの記録媒体の分離性を確保するための定着ニップを形成できる。加熱側ローラ１８が弾性層を有することによって、加熱側ローラへの熱伝導も少なくなるためウォームアップタイムの短縮にも効果がある。 The heating-side roller 18 is driven as a drive roller by receiving a drive force from a drive source (motor) M through a drive gear train (not shown), and rotated clockwise as indicated by an arrow at a predetermined speed. By providing the heating-side roller 18 with the elastic layer as described above, the driving force input to the heating-side roller 18 can be satisfactorily transmitted to the fixing belt 11, and the recording medium can be separated from the fixing belt 11. It is possible to form a fixing nip for ensuring the stability. Since the heating-side roller 18 has an elastic layer, heat conduction to the heating-side roller is reduced, which is effective in shortening the warm-up time.

定着ベルト１１は、加熱側ローラ１８が回転駆動されると、加熱側ローラ１８のシリコーンゴム表面と定着ベルト１１の内面との摩擦によってローラ１７と共に回転する。ローラ１７及び加熱側ローラ１８の配置や大きさは、定着ベルト１１の大きさに合わせて選択される。例えば上記ローラ１７及び加熱側ローラ１８の寸法は、未装着時の内径が５５ｍｍの定着ベルト１１を張架できるように選択されたものである。 When the heating roller 18 is driven to rotate, the fixing belt 11 rotates together with the roller 17 due to the friction between the silicone rubber surface of the heating roller 18 and the inner surface of the fixing belt 11 . The arrangement and size of the roller 17 and the heating roller 18 are selected according to the size of the fixing belt 11 . For example, the dimensions of the roller 17 and the heating side roller 18 are selected so that the fixing belt 11 having an inner diameter of 55 mm when not attached can be stretched.

加圧ベルト１２は、ベルト回転部材としてのテンションローラ１９と加圧側ローラ２０によって張架されている。加圧ベルトの未装着時の内径は例えば５５ｍｍである。テンションローラ１９と加圧側ローラ２０はそれぞれ装置の不図示の左右の側板間に回転自由に軸受させて支持させている。 The pressure belt 12 is stretched between a tension roller 19 and a pressure side roller 20 as belt rotating members. The inner diameter of the pressure belt when not attached is, for example, 55 mm. The tension roller 19 and pressure side roller 20 are rotatably supported by bearings between left and right side plates (not shown) of the device.

テンションローラ１９は、例えば、外径が２０ｍｍで、内径が１６ｍｍである鉄合金製の芯金に、熱伝導率を小さくして加圧ベルト１２からの熱伝導を少なくするためにシリコーンスポンジ層を設けてある。 The tension roller 19 has, for example, an iron alloy core metal having an outer diameter of 20 mm and an inner diameter of 16 mm, and a silicon sponge layer to reduce the thermal conductivity and reduce heat conduction from the pressure belt 12 . It is provided.

加圧側ローラ２０は、例えば、外径が２０ｍｍで、内径が１６ｍｍである厚さ２ｍｍの鉄合金製とされた低摺動性の剛性ローラである。テンションローラ１９、加圧側ローラ２０の寸法も同様に、加圧ベルト１２の寸法に合わせて選択されたものである。 The pressure-side roller 20 is, for example, a low sliding rigid roller made of an iron alloy having an outer diameter of 20 mm, an inner diameter of 16 mm, and a thickness of 2 mm. The dimensions of the tension roller 19 and the pressure side roller 20 are similarly selected according to the dimensions of the pressure belt 12 .

ここで、定着ベルト１１と加圧ベルト１２との間にニップ部Ｎを形成するために、加圧側ローラ２０は、回転軸の左右両端側が不図示の加圧機構により矢印Ｆの方向に所定の加圧力にて加熱側ローラ１８に向けて加圧されている。 Here, in order to form the nip portion N between the fixing belt 11 and the pressure belt 12, the pressure side roller 20 is rotated in the direction of the arrow F by a pressure mechanism (not shown) on both right and left sides of the rotation shaft. It is pressed toward the heating side roller 18 with a pressure.

また、装置を大型化することなく幅広いニップ部Ｎを得るために、加圧パッドを採用している。すなわち、定着ベルト１１を加圧ベルト１２に向けて加圧する第１の加圧パッドとしての定着パッド２１と、加圧ベルト１２を定着ベルト１１に向けて加圧する第２の加圧パッドとしての加圧パッド２２である。定着パッド２１及び加圧パッド２２は装置の不図示の左右の側板間に支持させて配設してある。加圧パッド２２は、不図示の加圧機構により矢印Ｇの方向に所定の加圧力にて定着パッド２１に向けて加圧されている。第１の加圧パッドである定着パッド２１はパッド基体とベルトに接する摺動シート（低摩擦シート）２３を有する。第２の加圧パッドである加圧パッド２２もパッド基体とベルトに接する摺動シート２４を有する。これはパッドのベルト内周面と摺擦する部分の削れが大きくなるという課題があるためである。ベルトとパッド基体の間に、摺動シート２３と２４を介在させることで、パッドの削れを防止し、摺動抵抗も低減できるので、良好なベルト走行性、ベルト耐久性を確保できる。
なお、定着ベルトには非接触の除電ブラシ（不図示）、加圧ベルトには接触の除電ブラシ（不図示）を各々設けている。 In addition, a pressure pad is used in order to obtain a wide nip portion N without increasing the size of the device. That is, the fixing pad 21 as a first pressure pad that presses the fixing belt 11 toward the pressure belt 12 and the pressure pad 21 as a second pressure pad that presses the pressure belt 12 toward the fixing belt 11 . pressure pad 22; The fixing pad 21 and the pressure pad 22 are supported between left and right side plates (not shown) of the apparatus. The pressure pad 22 is pressed toward the fixing pad 21 with a predetermined pressure in the direction of arrow G by a pressure mechanism (not shown). A fixing pad 21, which is a first pressure pad, has a pad substrate and a sliding sheet (low friction sheet) 23 in contact with the belt. The pressure pad 22, which is the second pressure pad, also has a pad base and a sliding sheet 24 in contact with the belt. This is because there is a problem that the portion of the pad that rubs against the inner circumferential surface of the belt is greatly scraped. By interposing the sliding sheets 23 and 24 between the belt and the pad substrate, abrasion of the pad can be prevented and sliding resistance can be reduced, so that good belt running performance and belt durability can be ensured.
A non-contact static elimination brush (not shown) is provided on the fixing belt, and a contact static elimination brush (not shown) is provided on the pressure belt.

制御回路部１６は、少なくとも画像形成実行時にはモータＭを駆動する。これにより加熱側ローラ１８が回転駆動され、定着ベルト１１が同じ方向に回転駆動される。加圧ベルト１２は、定着ベルト１１に従動して回転する。ここで、定着ニップ最下流の部分をローラ対１８、２０により定着ベルト１１と加圧ベルト１２を挟んで搬送する構成としたことで、ベルトのスリップを防止することができる。定着ニップ最下流の部分は定着ニップでの圧分布（記録媒体搬送方向）が最大となる部分である。 The control circuit unit 16 drives the motor M at least during execution of image formation. As a result, the heating roller 18 is driven to rotate, and the fixing belt 11 is driven to rotate in the same direction. The pressure belt 12 rotates following the fixing belt 11 . Here, since the fixing belt 11 and the pressure belt 12 are sandwiched between the pair of rollers 18 and 20 and conveyed at the most downstream portion of the fixing nip, it is possible to prevent the belts from slipping. The most downstream portion of the fixing nip is the portion where the pressure distribution (recording medium conveying direction) at the fixing nip is maximized.

定着ベルト１１が所定の定着温度に立ち上がって維持（温調という）された状態において、定着ベルト１１と加圧ベルト１２間のニップ部Ｎに、未定着トナー画像ｔを有する記録媒体Ｓが搬送される。記録媒体Ｓは、未定着トナー画像ｔを担持した面を、定着ベルト１１側に向けて導入される。そして、記録媒体Ｓの未定着トナー画像ｔが定着ベルト１１の外周面に密着したまま挟持搬送されていくことにより、定着ベルト１１から熱が付与され、また加圧力を受けて記録媒体Ｓの表面に定着される。この際、定着ベルト１１の加熱された基体からの熱は、厚み方向の熱伝導性を高めた弾性層を通じて記録媒体Ｓに向けて効率よく輸送される。その後、記録媒体Ｓは、分離部材２５によって、定着ベルトと分離して、搬送される。 A recording medium S having an unfixed toner image t is conveyed to a nip portion N between the fixing belt 11 and the pressure belt 12 in a state in which the fixing belt 11 has been raised to and maintained at a predetermined fixing temperature (referred to as temperature control). be. The recording medium S is introduced with the surface bearing the unfixed toner image t facing the fixing belt 11 side. As the unfixed toner image t of the recording medium S is nipped and conveyed in close contact with the outer peripheral surface of the fixing belt 11 , heat is applied from the fixing belt 11 and pressure is applied to the surface of the recording medium S. be established. At this time, the heat from the heated substrate of the fixing belt 11 is efficiently transported toward the recording medium S through the elastic layer with enhanced thermal conductivity in the thickness direction. Thereafter, the recording medium S is separated from the fixing belt by the separation member 25 and conveyed.

（７－２）定着ベルト－加圧ローラ方式の熱定着装置
図１０は、加熱体としてセラミックヒータを用いた定着ベルト－加圧ローラ方式の熱定着装置の例を示す断面模式図である。図１０において、３１は、円筒状もしくはエンドレスベルト形状の定着ベルトであり、本開示に係る定着部材を用いる。前記定着ベルト３１を保持するための耐熱性及び断熱性のベルトガイド３２がある。また、その定着ベルト３１と接触する位置（ベルトガイド３２の下面のほぼ中央部）に定着ベルト３１を加熱するセラミックヒータ３３が、ガイド長手に沿って形成具備させた溝部に嵌入して固定支持させている。そして、定着ベルト３１は、ベルトガイド３２にルーズに外嵌されている。また、加圧用剛性ステイ３４は、ベルトガイド３２の内側に挿通してある。 (7-2) Fixing Belt-Pressure Roller Type Thermal Fixing Device FIG. 10 is a schematic sectional view showing an example of a fixing belt-pressure roller type thermal fixing device using a ceramic heater as a heating member. In FIG. 10, 31 is a cylindrical or endless belt-shaped fixing belt, and uses the fixing member according to the present disclosure. There is a heat-resistant and heat-insulating belt guide 32 for holding the fixing belt 31 . A ceramic heater 33 for heating the fixing belt 31 is fitted in a groove formed along the length of the guide and fixedly supported at a position (substantially central portion of the lower surface of the belt guide 32) in contact with the fixing belt 31. ing. The fixing belt 31 is loosely fitted around the belt guide 32 . Further, the pressurizing rigid stay 34 is inserted inside the belt guide 32 .

一方、定着ベルト３１に対向するように加圧ローラ３５が配設されている。なお加圧ローラ３５は、本例では弾性加圧ローラ、すなわち、芯金３５ａにシリコーンゴムの弾性層３５ｂを設けて硬度を下げたものであり、芯金３５ａの両端部を装置の不図示の手前側と奥側のシャーシ側板との間に回転自由に軸受け保持させて配設されている。なお、弾性加圧ローラには、表面性を向上させるために、ＰＦＡ（テトラフルオロエチレン／パーフルオロアルキルエーテル共重合体）チューブを被覆している。 On the other hand, a pressure roller 35 is arranged so as to face the fixing belt 31 . In this example, the pressure roller 35 is an elastic pressure roller, that is, a metal core 35a provided with an elastic layer 35b of silicone rubber to reduce hardness. It is rotatably supported by a bearing between the chassis side plates on the front side and the back side. The elastic pressure roller is covered with a PFA (tetrafluoroethylene/perfluoroalkyl ether copolymer) tube in order to improve surface properties.

加圧用剛性ステイ３４の両端部と装置シャーシ側のバネ受け部材（不図示）との間にそれぞれ加圧バネ（不図示）を縮設することで、加圧用剛性ステイ３４に押し下げ力を作用させている。これにより、耐熱樹脂製のベルトガイド３２の下面に配設したセラミックヒータ３３の下面と加圧ローラ３５の上面とが、定着ベルト３１を挟んで圧接して定着ニップ部Ｎが形成される。 By compressing pressure springs (not shown) between both ends of the pressurizing rigid stay 34 and a spring receiving member (not shown) on the device chassis side, a downward force is applied to the pressurizing rigid stay 34 . ing. As a result, the lower surface of the ceramic heater 33 arranged on the lower surface of the belt guide 32 made of heat-resistant resin and the upper surface of the pressure roller 35 are pressed against each other with the fixing belt 31 interposed therebetween to form the fixing nip portion N.

加圧ローラ３５は、不図示の駆動手段により矢印のように反時計方向に回転駆動される。この加圧ローラ３５の回転駆動による、加圧ローラ３５と定着ベルト３１の外表面との摩擦力で、定着ベルト３１に回転力が作用する。そして、定着ベルト３１はその内表面が定着ニップ部Ｎにおいてセラミックヒータ３３の下面に密着して摺動しながら、矢印のように時計方向に加圧ローラ３５の回転周速度にほぼ対応した周速度で、ベルトガイド３２の外回りに回転する（加圧ローラ駆動方式）。 The pressure roller 35 is driven to rotate counterclockwise as indicated by an arrow by driving means (not shown). A rotational force acts on the fixing belt 31 due to the frictional force between the pressure roller 35 and the outer surface of the fixing belt 31 caused by the rotational driving of the pressure roller 35 . The inner surface of the fixing belt 31 slides in close contact with the lower surface of the ceramic heater 33 at the fixing nip portion N, and rotates clockwise as indicated by an arrow at a circumferential speed approximately corresponding to the circumferential speed of the pressure roller 35 . , and rotates around the belt guide 32 (pressurizing roller driving method).

プリントスタート信号に基づいて加圧ローラ３５の回転が開始され、また、セラミックヒータ３３のヒートアップが開始される。加圧ローラ３５の回転による定着ベルト３１の回転周速度が定常化する。その後、セラミックヒータ３３の上面に設けた温度検知素子３６の温度が所定温度、例えば１８０℃に立ち上がる。その瞬間に、定着ニップ部Ｎの定着ベルト３１と加圧ローラ３５との間に被加熱材としての未定着トナー画像ｔを担持した被記録材Ｓがトナー像担持面側を定着ベルト３１側にして導入される。そして、記録媒体Ｓは、定着ニップ部Ｎにおいて定着ベルト３１を介してセラミックヒータ３３の下面に密着し、定着ベルト３１と一緒に定着ニップ部Ｎを移動通過していく。その移動通過過程において、定着ベルト３１の熱が被記録材Ｓに付与され、トナー画像ｔが被記録材Ｓ面に加熱定着される。定着ニップ部Ｎを通過した記録媒体Ｓは、定着ベルト３１の外表面から分離して搬送される。 The rotation of the pressure roller 35 is started based on the print start signal, and the heating of the ceramic heater 33 is started. The rotational peripheral speed of the fixing belt 31 due to the rotation of the pressure roller 35 is stabilized. After that, the temperature of the temperature detecting element 36 provided on the upper surface of the ceramic heater 33 rises to a predetermined temperature, for example 180.degree. At that moment, the recording material S bearing the unfixed toner image t as a material to be heated between the fixing belt 31 and the pressure roller 35 of the fixing nip portion N is turned so that the toner image bearing surface side is on the fixing belt 31 side. introduced. Then, the recording medium S adheres to the lower surface of the ceramic heater 33 via the fixing belt 31 at the fixing nip portion N, and moves through the fixing nip portion N together with the fixing belt 31 . In the moving and passing process, the heat of the fixing belt 31 is applied to the recording material S, and the toner image t is heat-fixed on the recording material S surface. After passing through the fixing nip portion N, the recording medium S is separated from the outer surface of the fixing belt 31 and conveyed.

加熱体としてのセラミックヒータ３３は、定着ベルト３１及び記録媒体Ｓの移動方向に直交する方向を長手とする低熱容量の横長の線状加熱体である。セラミックヒータ３３は、ヒータ基板３３ａと、該ヒータ基板３３ａの表面に、その長手に沿って設けた発熱層３３ｂと、さらにその上に設けた保護層３３ｃと、摺動部材３３ｄと、を基本構成とするものが好ましい。ここで、ヒータ基板３３ａは、チッ化アルミニウム等により構成することができる。発熱層３３ｂは、例えばＡｇ／Ｐｄ（銀／パラジウム）等の電気抵抗材料を、約１０μｍ、幅１～５ｍｍにスクリーン印刷等により塗工することで形成することができる。保護層３３ｃは、ガラスやフッ素樹脂等で構成することができる。なお、熱定着装置に用いるセラミックヒータは、このようなものに限定されるわけではない。 The ceramic heater 33 as a heating element is a horizontally long linear heating element having a low heat capacity and having a longitudinal direction perpendicular to the moving direction of the fixing belt 31 and the recording medium S. As shown in FIG. The ceramic heater 33 is basically composed of a heater substrate 33a, a heat generating layer 33b provided on the surface of the heater substrate 33a along the longitudinal direction, a protective layer 33c provided thereon, and a sliding member 33d. is preferable. Here, the heater substrate 33a can be made of aluminum nitride or the like. The heat generating layer 33b can be formed by coating an electrical resistance material such as Ag/Pd (silver/palladium) to a thickness of about 10 μm and a width of 1 to 5 mm by screen printing or the like. The protective layer 33c can be made of glass, fluorine resin, or the like. Note that the ceramic heater used in the heat fixing device is not limited to the above.

そして、セラミックヒータ３３の発熱層３３ｂの両端間に通電されることで、発熱層３３ｂが発熱し、ヒータ３３が急速に昇温する。セラミックヒータ３３は、ベルトガイド３２の下面のほぼ中央部にガイド長手に沿って形成具備させた溝部に、保護層３３ｃ側を上向きに嵌入して固定支持させてある。定着ベルト３１と接触する定着ニップ部Ｎには、セラミックヒータ３３の摺動部材３３ｄの面と定着ベルト３１の内表面が相互接触摺動する。 By energizing both ends of the heat generating layer 33b of the ceramic heater 33, the heat generating layer 33b generates heat and the temperature of the heater 33 rises rapidly. The ceramic heater 33 is fixedly supported by inserting the protective layer 33c side upward into a groove formed substantially in the center of the lower surface of the belt guide 32 along the length of the guide. The surface of the sliding member 33d of the ceramic heater 33 and the inner surface of the fixing belt 31 slide in contact with each other in the fixing nip portion N where the fixing belt 31 contacts.

以上のように、定着ベルト３１は、シリコーンゴムを含む弾性層の厚み方向の熱伝導率を高めるとともに硬度も低く抑えている。このような構成により、定着ベルト３１は、未定着トナー像ｔを効率的に加熱でき、かつ低硬度であるため、定着ニップ時において被記録材Ｓに高画質な画像を定着させることができる。 As described above, in the fixing belt 31, the elastic layer containing silicone rubber has a high thermal conductivity in the thickness direction and a low hardness. With such a configuration, the fixing belt 31 can efficiently heat the unfixed toner image t and has a low hardness, so that a high-quality image can be fixed on the recording material S during the fixing nip.

以上のように、本開示の一態様によれば、定着部材が配置された熱定着装置が提供される。したがって、定着性能と画質に優れた定着部材を配置した熱定着装置を提供することができる。 As described above, according to one aspect of the present disclosure, there is provided a thermal fixing device in which a fixing member is arranged. Therefore, it is possible to provide a thermal fixing device having a fixing member with excellent fixing performance and image quality.

以下に、実施例を用いてより詳細に本開示を説明する。
まず、フィラーの安息角の測定方法について説明する。粉体特性評価装置（商品名：パウダテスタＰＴ－Ｘ、ホソカワミクロン株式会社製）を用いて以下の条件で測定した。
・ふるい：目開き１５０μｍ、線径１００μｍ
・振幅：０．５ｍｍ
・振動時間：１８００秒以上（皿の周囲３６０°にフィラーが落ちるまで）
・スローダウン時間：１０秒 The present disclosure will be described in more detail below using examples.
First, a method for measuring the angle of repose of the filler will be described. Measurement was performed under the following conditions using a powder property evaluation device (trade name: Powder Tester PT-X, manufactured by Hosokawa Micron Corporation).
・Sieve: mesh opening 150 μm, wire diameter 100 μm
・Amplitude: 0.5mm
・Vibration time: 1,800 seconds or more (until the filler falls 360 degrees around the plate)
・Slow down time: 10 seconds

［実施例１］
（１）金属ケイ素フィラーの角取り処理と分級
金属ケイ素フィラー（商品名：＃３５０ＷＢ、キンセイマテック株式会社製）をハイブリダイゼーションシステムＮＨＳ－１（株式会社奈良機械製作所製）に投入し、周速度１００ｍ／ｓ（回転速度８３００ｍｉｎ^－１）、不活性ガスであるアルゴン（Ａｒ）雰囲気で１５分間、角取り処理した。
次に、角取り処理した金属ケイ素フィラーを分級機（商品名：ＭＤＸ－３、日本ニューマチック工業株式会社製）を用いて、粒子径５μｍ以下を除去する狙いで分級した。分級したフィラーについて、粒子径分布測定装置（商品名：マイクロトラックＭＴ３３００ＩＩＥＸ、マイクロトラック・ベル株式会社製）で測定した結果、最小粒子径Ｄ_０は４．２μｍであった。また、分級したフィラーの安息角は４２度であった。 [Example 1]
(1) Corner removal treatment and classification of metallic silicon filler A metallic silicon filler (trade name: #350WB, manufactured by Kinseimatec Co., Ltd.) was put into a hybridization system NHS-1 (manufactured by Nara Machinery Co., Ltd.), and the peripheral speed was 100 m. /s (rotational speed 8300 min ^-1 ), the chamfering treatment was performed for 15 minutes in an inert gas argon (Ar) atmosphere.
Next, the chamfered metal silicon filler was classified using a classifier (trade name: MDX-3, manufactured by Nippon Pneumatic Industry Co., Ltd.) with the aim of removing particles having a particle size of 5 μm or less. As a result of measuring the classified filler with a particle size distribution analyzer (trade name: Microtrac MT3300IIEX, manufactured by Microtrac Bell Co., Ltd.), the minimum particle size _D0 was 4.2 μm. The angle of repose of the classified filler was 42 degrees.

（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
まず、成分（ａ）として、分子鎖両末端にのみ不飽和脂肪族基であるビニル基を有し、その他不飽和脂肪族基を含まない非置換炭化水素基としてメチル基を有する付加硬化型の液状シリコーンゴム（商品名：ＤＭＳ－Ｖ３５、Ｇｅｌｅｓｔ社製、粘度５０００ｍｍ^２／ｓ）を１００質量部準備した。なお、該液状シリコーンゴムは以降、「Ｖｉ」とも記載する。なお、該液状シリコーンゴムは、前記構造式２に示す構造を有し、かつ、Ｒ_３がいずれもメチル基であり、Ｒ_４がいずれもビニル基である。
次いで、このＶｉに、第１のフィラーとして、酸化マグネシウム（商品名：ＰＳＦ－ＷＲ、神島化学工業株式会社製、平均粒子径１μｍ）をシリコーン成分に対して１０体積％となるように配合した。さらに第２のフィラーとして、（１）で角取りと分級処理をした金属ケイ素フィラーをシリコーン成分に対して３３体積％となるように配合し、十分に混合して混合物１を得た。
フィラーは前記第１フィラー及び前記第２フィラーのみからなるため、該フィラーの全量に対する第１のフィラーと第２のフィラーの合計の占める割合は１００％である。
次いで、成分（ｄ）として硬化遅延剤である１－エチニル－１－シクロヘキサノール（東京化成工業株式会社製）０．２質量部を同重量のトルエンに溶解したものを、混合物１中に添加して混合物２を得た。
次いで、成分（ｃ）としてヒドロシリル化触媒（白金触媒：１，３－ジビニルテトラメチルジシロキサン白金錯体、１，３－ジビニルテトラメチルジシロキサン、及び２－プロパノールの混合物）０．１質量部を、混合物２中に添加して混合物３を得た。
さらに、成分（ｂ）として、シロキサン骨格が直鎖状で、ケイ素に結合した活性水素基を側鎖にのみ有するシリコーンポリマー（商品名：ＨＭＳ－３０１、Ｇｅｌｅｓｔ社製、粘度３０ｍｍ^２／ｓ）を、１．１質量部計量した。これを、混合物３に添加し、十分に混合することで、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。 (2) Preparation of addition-curing liquid silicone rubber mixture 100 parts by mass of an addition-curable liquid silicone rubber having a methyl group as a substituted hydrocarbon group (trade name: DMS-V35, manufactured by Gelest, viscosity 5000 mm ² /s) was prepared. The liquid silicone rubber is hereinafter also referred to as "Vi". The liquid silicone rubber has the structure shown in Structural Formula 2, and all R ₃ are methyl groups, and all R ₄ are vinyl groups.
Then, as a first filler, magnesium oxide (trade name: PSF-WR, manufactured by Kojima Chemical Co., Ltd., average particle size 1 μm) was added to the Vi so as to be 10% by volume based on the silicone component. Furthermore, as a second filler, the metal silicon filler that had been chamfered and classified in (1) was blended in an amount of 33% by volume relative to the silicone component, and thoroughly mixed to obtain a mixture 1.
Since the filler consists only of the first filler and the second filler, the ratio of the total amount of the first filler and the second filler to the total amount of the filler is 100%.
Next, 0.2 parts by mass of 1-ethynyl-1-cyclohexanol (manufactured by Tokyo Chemical Industry Co., Ltd.), which is a curing retarder as component (d), dissolved in the same weight of toluene was added to mixture 1. to obtain mixture 2.
Next, 0.1 part by mass of a hydrosilylation catalyst (platinum catalyst: a mixture of 1,3-divinyltetramethyldisiloxane platinum complex, 1,3-divinyltetramethyldisiloxane, and 2-propanol) as component (c), Added into mixture 2 to obtain mixture 3.
Furthermore, as component (b), a silicone polymer (trade name: HMS-301, manufactured by Gelest, viscosity 30 mm ² /s) having a linear siloxane skeleton and having silicon-bonded active hydrogen groups only in side chains is used. , 1.1 parts by weight. This was added to Mixture 3 and thoroughly mixed to obtain an addition-curable liquid silicone rubber mixture.

（３）定着ベルトの作製
次に、得られた第１のフィラーと第２のフィラーを含む付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を用いて、以下のように定着ベルトを作製した。
基体として、内径３０ｍｍ、幅４００ｍｍ、厚さ４０μｍのニッケル電鋳製エンドレススリーブを用意した。なお、一連の製造工程中、エンドレススリーブ（無端状スリーブ）は、その内部に中子を挿入して取り扱った。
まず、基体の外周面に、プライマー（商品名：ＤＹ３９－０５１Ａ／Ｂ、東レ・ダウコーニング株式会社製）を略均一に塗布し、溶媒を乾燥させた後、１６０℃の電気炉で３０分間焼付け処理を行った。
このプライマー処理された基体上に、リングコート法でシリコーンゴム混合物を厚さ２５０μｍにて塗布した。これを未硬化エンドレススリーブと称する。
次に、コロナ帯電器を、未硬化エンドレススリーブの母線に沿って対向配置し、コロナ帯電器の長手方向を、未硬化エンドレススリーブの幅方向（長手方向）と略平行に配置した。そして、未硬化エンドレススリーブを１４１ｒｐｍで回転させながら、硬化前の弾性層表面にＡＣ電界を印加した。条件は、コロナ帯電器のワイヤへの供給電流が交流０．２Ｈｚ、±１５０μＡ（矩形波）、グリッド電極電位が交流０．２Ｈｚ、±３００Ｖ（矩形波）、帯電時間１００秒、グリッド電極と未硬化エンドレススリーブに挿入した中子との距離が３ｍｍで行った。
この帯電させた未硬化エンドレススリーブを１６０℃の電気炉で１分間加熱した（一次硬化）後、２００℃の電気炉で３０分間加熱して（二次硬化）、シリコーンゴム混合物層を硬化させることにより、弾性層を有するエンドレスベルトを得た。
次に、得られたエンドレスベルトの表面を周方向に２０ｍｍ／ｓｅｃの移動速度で回転させながら、該表面から１０ｍｍの距離に設置した紫外線ランプを用いて、弾性層表面に対し紫外線照射を行った。紫外線ランプには、低圧水銀紫外線ランプ（商品名：ＧＬＱ５００ＵＳ／１１、東芝ライテック株式会社（旧：ハリソン東芝ライティング株式会社）製）を用い、大気雰囲気中、室温で６分間の照射を行った。
次に、このエンドレスベルトの弾性層の表面に、付加硬化型シリコーンゴム接着剤（商品名：ＳＥ１８１９ＣＶＡ／Ｂ、東レ・ダウコーニング株式会社製）を厚さが２０μｍになるように略均一塗布した。
次いで、内径２９ｍｍ、厚み３０μｍのフッ素樹脂チューブ（商品名：ＫＵＲＡＮＦＬＯＮ－ＬＴ、倉敷紡績株式会社製）をこの接着剤上に積層した。その後、フッ素樹脂チューブの上からベルトを均一に扱くことにより、過剰の接着剤を弾性層とフッ素樹脂チューブの間から、十分に薄くなるように扱き出した。
得られたエンドレスベルトを２００℃電気炉にて１時間加熱することで接着剤を硬化させてフッ素樹脂チューブからなる表面層を弾性層上に固定した。得られたエンドレスベルトの両端部を切断し、幅が３４１ｍｍの定着ベルトを得た。 (3) Preparation of Fixing Belt Next, using the obtained addition-curable liquid silicone rubber mixture containing the first filler and the second filler, a fixing belt was prepared as follows.
A nickel electroformed endless sleeve having an inner diameter of 30 mm, a width of 400 mm and a thickness of 40 μm was prepared as a substrate. During a series of manufacturing processes, the endless sleeve (endless sleeve) was handled by inserting a core inside.
First, a primer (trade name: DY39-051 A/B, manufactured by Dow Corning Toray Co., Ltd.) is applied substantially uniformly to the outer peripheral surface of the substrate, the solvent is dried, and then placed in an electric furnace at 160° C. for 30 minutes. A baking process was performed.
A silicone rubber mixture was applied to a thickness of 250 μm on the primer-treated substrate by a ring coating method. This is called an uncured endless sleeve.
Next, the corona chargers were arranged to face each other along the generatrix of the uncured endless sleeve, and the longitudinal direction of the corona charger was arranged substantially parallel to the width direction (longitudinal direction) of the uncured endless sleeve. Then, while rotating the uncured endless sleeve at 141 rpm, an AC electric field was applied to the surface of the elastic layer before curing. The conditions were as follows: current supplied to wire of corona charger: AC 0.2 Hz, ±150 μA (square wave); grid electrode potential: AC 0.2 Hz, ±300 V (square wave); charging time: 100 seconds; The distance from the core inserted into the curing endless sleeve was 3 mm.
After heating the charged uncured endless sleeve in an electric furnace at 160°C for 1 minute (primary curing), it is then heated in an electric furnace at 200°C for 30 minutes (secondary curing) to cure the silicone rubber mixture layer. Thus, an endless belt having an elastic layer was obtained.
Next, while rotating the surface of the obtained endless belt in the circumferential direction at a moving speed of 20 mm/sec, the surface of the elastic layer was irradiated with ultraviolet rays using an ultraviolet lamp installed at a distance of 10 mm from the surface. . A low-pressure mercury UV lamp (trade name: GLQ500US/11, manufactured by Toshiba Lighting & Technology Co., Ltd. (former: Harrison Toshiba Lighting Co., Ltd.)) was used as the UV lamp, and irradiation was performed for 6 minutes at room temperature in an air atmosphere.
Next, on the surface of the elastic layer of this endless belt, an addition-curable silicone rubber adhesive (trade name: SE1819CV A/B, manufactured by Dow Corning Toray Co., Ltd.) was applied substantially uniformly to a thickness of 20 μm. .
Next, a fluororesin tube (trade name: KURANFLON-LT, manufactured by Kurashiki Boseki Co., Ltd.) having an inner diameter of 29 mm and a thickness of 30 μm was laminated on the adhesive. After that, the excess adhesive was removed from between the elastic layer and the fluororesin tube so as to be sufficiently thin by uniformly wiping the belt over the fluororesin tube.
The obtained endless belt was heated in an electric furnace at 200° C. for 1 hour to cure the adhesive, thereby fixing the surface layer composed of the fluororesin tube onto the elastic layer. Both ends of the obtained endless belt were cut to obtain a fixing belt having a width of 341 mm.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
作製した定着ベルトの任意の６箇所から測定用サンプルを６個切り出し、定着ベルトの周方向に直交する方向の断面、すなわち、弾性層の厚み－ＭＤ方向の断面を、イオンビームを用いて研磨加工した。研磨加工には、クロスセクションポリッシャ（商品名：ＳＭ０９０１０、日本電子社製）を用いた。研磨加工は、Ａｒガス雰囲気中で印加電圧を４．５Ｖに設定し、１１時間に亘って基体側から定着ベルトの厚み方向に対してイオンビームを照射することによって行った。
次に、各測定用サンプルの研磨加工面を、前述した方法を用いてＳＥＭ（商品名：ＦＥ－ＳＥＭＳＩＧＭＡ５００ＶＰ、Ｚｅｉｓｓ社製）で観察し、断面画像を取得した。
得られた６個の各断面画像について、画像処理ソフト「ＩｍａｇｅＪ」を用いて二値化処理を行った。二値化法としては大津法を用いた。次いで、前述した方法で各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．７９であった。また、前述した方法で各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．５３であった。 (4) Evaluation of elastic layer of fixing belt (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces A cross section in a direction orthogonal to the circumferential direction of the elastic layer, that is, a cross section in the thickness-MD direction of the elastic layer was polished using an ion beam. A cross section polisher (trade name: SM09010, manufactured by JEOL Ltd.) was used for polishing. The polishing process was performed by setting the applied voltage to 4.5 V in an Ar gas atmosphere and irradiating an ion beam in the thickness direction of the fixing belt from the substrate side for 11 hours.
Next, the polished surface of each measurement sample was observed with an SEM (trade name: FE-SEM SIGMA500 VP, manufactured by Zeiss) using the method described above to obtain a cross-sectional image.
The obtained six cross-sectional images were binarized using image processing software "ImageJ". The Otsu method was used as the binarization method. Then, the representative variation coefficient A of the distance between the filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image was obtained by the method described above, and the average value was calculated to be 1.79. Further, the representative variation coefficient B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was determined by the method described above, and the average value was calculated to be 1.53.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
（４－１）で得られた６個の各断面ＳＥＭ画像について、前述した方法で第１のフィラーのみ抽出された第一の画像と、第２のフィラーのみ抽出された第二の画像を取得し、各フィラーの円相当径を算出した。結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１８μｍで、円相当径５μｍ以上が９８％以上であった。
また、前述した方法でフィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは１０％であり、第２のフィラーは３３％であった。フィラーの面積割合は、フィラーの体積配合割合と同義である。したがって、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は１０体積％であり、第２のフィラーの含有量は３３体積％であった。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となる。 (4-2) Equivalent circle diameter and area ratio of filler For each of the six cross-sectional SEM images obtained in (4-1), the first image in which only the first filler is extracted by the method described above, and the first image A second image in which only 2 fillers were extracted was obtained, and the equivalent circle diameter of each filler was calculated. As a result, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, was 1 μm, and the maximum value was less than 4 μm. The average equivalent circle diameter of the second filler, metallic silicon, was 18 μm, and 98% or more of the particles had an equivalent circle diameter of 5 μm or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler by the method described above, the first filler was 10% and the second filler was 33%. The area ratio of the filler is synonymous with the volume ratio of the filler. Therefore, the content of the first filler was 10% by volume and the content of the second filler was 33% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer is 43% by volume.

（４－３）弾性層の厚み方向の熱伝導率
弾性層の厚み方向の熱伝導率λは、以下の式から算出した。
λ＝α×Ｃ_ｐ×ρ
式中、λは弾性層の厚み方向の熱伝導率（Ｗ／（ｍ・Ｋ））、αは厚み方向の熱拡散率（ｍ^２／ｓ）、Ｃ_ｐは定圧比熱（Ｊ／（ｋｇ・Ｋ））、ρは密度（ｋｇ／ｍ^３）である。
ここで、厚み方向の熱拡散率α、定圧比熱Ｃ_ｐ、及び密度ρの値は、以下の方法により求めた。 (4-3) Thermal conductivity in thickness direction of elastic layer Thermal conductivity λ in the thickness direction of the elastic layer was calculated from the following formula.
λ=α× _Cp ×ρ
where λ is the thermal conductivity in the thickness direction of the elastic layer (W/(m K)), α is the thermal diffusivity in the thickness direction (m ² /s), and C _p is the specific heat at constant pressure (J/(kg K). K)), ρ is the density (kg/m ³ ).
Here, the values of the thermal diffusivity α in the thickness direction, the constant pressure specific heat C _p , and the density ρ were obtained by the following methods.

・熱拡散率α
弾性層の厚み方向の熱拡散率αは、周期加熱法熱物性測定装置（商品名：ＦＴＣ－１、アドバンス理工社製）を用いて、室温（２５℃）で測定した。弾性層から、面積が８×１２ｍｍの試料片をカッターで切り取り、計５個の試料片を作製し、それぞれの試料片の厚みをデジタル測長器（商品名：ＤＩＧＩＭＩＣＲＯＭＦ－５０１、ニコン社製、フラット測定子Φ４ｍｍ、）を用いて測定した。次に、それぞれの試料片に対し、計５回測定し、その平均値（ｍ^２／ｓ）を求めた。なお、測定は、１ｋｇの重りを使用して試料片を加圧しながら行った。
その結果、弾性層の厚み方向の熱拡散率αは１０．７×１０^－７ｍ^２／ｓであった。・Thermal diffusivity α
The thermal diffusivity α in the thickness direction of the elastic layer was measured at room temperature (25° C.) using a periodic heating thermophysical property measuring device (trade name: FTC-1, manufactured by Advance Riko Co., Ltd.). A sample piece having an area of 8 × 12 mm was cut from the elastic layer with a cutter to prepare a total of five sample pieces, and the thickness of each sample piece was measured using a digital length measuring instrument (trade name: DIGIMICRO MF-501, manufactured by Nikon Corporation). , flat probe Φ4 mm,). Next, each sample piece was measured five times in total, and the average value (m ² /s) was obtained. The measurement was performed while pressurizing the sample piece using a weight of 1 kg.
As a result, the thermal diffusivity α in the thickness direction of the elastic layer was 10.7×10 ⁻⁷ m ² /s.

・定圧比熱Ｃ_Ｐ
弾性層の定圧比熱は、示差走査熱量測定装置（商品名：ＤＳＣ８２３ｅ、メトラー・トレド社製）を用いて測定した。
具体的には、試料用のパン及び参照用のパンとして、アルミニウム製のパンを用いた。
まず、ブランク測定として、両方のパンが空の状態で、１０分間、１５℃の定温に保った後、２１５℃まで１０℃／分の昇温速度で昇温し、さらに１０分間、２１５℃の定温で保つプログラムで測定を実施した。次に、定圧比熱が既知である１０ｍｇの合成サファイアを基準物質に用い、同じプログラムで測定を行った。次いで、基準物質の合成サファイアと同量の１０ｍｇの測定試料を弾性層から切り出した後、試料パンにセットし、同じプログラムで測定を実施した。これらの測定結果を上記示差走査熱量測定装置に付属の比熱解析ソフトウェアを用いて解析し、５回の測定結果の平均値から、２５℃における定圧比熱Ｃ_Ｐを算出した。
その結果、弾性層の定圧比熱は、１．０５Ｊ／（ｇ・Ｋ）であった。・Constant pressure specific heat _CP
The constant pressure specific heat of the elastic layer was measured using a differential scanning calorimeter (trade name: DSC823e, manufactured by Mettler Toledo).
Specifically, aluminum pans were used as the sample pan and the reference pan.
First, as a blank measurement, both pans were empty and kept at a constant temperature of 15 ° C. for 10 minutes, then heated to 215 ° C. at a rate of 10 ° C./min. Measurements were carried out in a constant temperature program. Next, 10 mg of synthetic sapphire, whose constant pressure specific heat is known, was used as a reference substance, and measurement was performed with the same program. Next, after cutting out from the elastic layer a measurement sample of 10 mg, which is the same amount as the synthetic sapphire of the reference material, it was set in the sample pan and measured under the same program. These measurement results were analyzed using the specific heat analysis software attached to the differential scanning calorimeter, and the constant pressure specific heat _CP at 25° C. was calculated from the average value of the five measurement results.
As a result, the constant pressure specific heat of the elastic layer was 1.05 J/(g·K).

・密度ρ
弾性層の密度は、乾式自動密度計（商品名：アキュピック１３３０－０１、島津製作所製）を用いて測定した。
具体的には、１０ｃｍ^３の試料セルを用い、セル容積のおおよそ８割程度を満たすように試料片を弾性層から切り出し、この試料片の質量を測定した後、試料セルに入れた。この試料セルを装置内の測定部にセットし、測定用のガスとしてヘリウムを用い、ガス置換の後、容積測定を１０回実施した。各回について試料片の質量と測定された容積から、弾性層の密度を算出し、その平均値を求めた。
その結果、弾性層の密度は１．６８ｇ／ｃｍ^３であった。
単位換算した弾性層の定圧比熱Ｃ_ｐ（Ｊ／（ｋｇ・Ｋ））と密度ρ（ｋｇ／ｍ^３）、及び測定した熱拡散率α（ｍ^２／ｓ）から、弾性層の厚み方向の熱伝導率λを算出した結果、１．９Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。・Density ρ
The density of the elastic layer was measured using a dry automatic densitometer (trade name: Accupic 1330-01, manufactured by Shimadzu Corporation).
Specifically, using a sample cell of 10 cm ³ , a sample piece was cut out from the elastic layer so as to fill approximately 80% of the cell volume, and after measuring the mass of this sample piece, it was placed in the sample cell. This sample cell was set in the measuring section in the device, and helium was used as the gas for measurement. After gas replacement, the volume was measured 10 times. The density of the elastic layer was calculated from the mass of the sample piece and the measured volume for each time, and the average value was obtained.
As a result, the density of the elastic layer was 1.68 g/cm ³ .
From the unit-converted constant pressure specific heat C _p (J/(kg K)) and density ρ (kg/m ³ ) of the elastic layer, and the measured thermal diffusivity α (m ² /s), the thickness direction of the elastic layer As a result of calculating the thermal conductivity λ, it was 1.9 W/(m·K).

［実施例２］
（１）金属ケイ素フィラーの分級
金属ケイ素フィラー（商品名：＃３５０ＷＢ，キンセイマテック株式会社製）を分級機（ＭＤＸ－３、日本ニューマチック工業株式会社製）を用いて粒子径５μｍ以下を除去する狙いで分級した。分級したフィラーについて、粒子径分布測定装置（マイクロトラックＭＴ３３００ＩＩＥＸ、マイクロトラック・ベル株式会社製）で測定した結果、最小粒子径Ｄ_０は３．６μｍであった。また、分級したフィラーの安息角は５７度であった。 [Example 2]
(1) Classification of metallic silicon filler Metallic silicon filler (trade name: #350WB, manufactured by Kinseimatec Co., Ltd.) is used to remove particles with a particle size of 5 μm or less using a classifier (MDX-3, manufactured by Nippon Pneumatic Industry Co., Ltd.). Classified by purpose. The classified filler was measured with a particle size distribution analyzer (Microtrac MT3300II EX, manufactured by Microtrac Bell Co., Ltd.), and the minimum particle size _D0 was 3.6 μm. The angle of repose of the classified filler was 57 degrees.

（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
第２のフィラーとして（１）で分級した金属ケイ素フィラーを配合すること以外は、実施例１と同様にして、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。 (2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture Addition-curable liquid silicone rubber mixture was prepared in the same manner as in Example 1, except that the metallic silicon filler classified in (1) was blended as the second filler. got

（３）定着ベルトの作製
上記シリコーンゴム混合物を用いること以外は、実施例１と同様にして、定着ベルトを得た。 (3) Fabrication of Fixing Belt A fixing belt was obtained in the same manner as in Example 1, except that the above silicone rubber mixture was used.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．４３であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．２３であった。 (4) Evaluation of elastic layer of fixing belt (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image. The representative coefficient of variation A of the distance was obtained, and the average value was calculated to be 1.43. Further, the representative variation coefficient B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.23.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１５μｍで、円相当径５μｍ以上が９６％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは１０％であり、第２のフィラーは３３％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は１０体積％であり、第２のフィラーの含有量は３３体積％であった。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となった。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. In addition, the average equivalent circle diameter of the second filler, metallic silicon, was 15 μm, and 96% or more of the particles had an equivalent circle diameter of 5 μm or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 10% and the second filler was 33%. That is, the content of the first filler was 10% by volume and the content of the second filler was 33% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer was 43% by volume.

（４－３）弾性層の厚み方向の熱伝導率
実施例１と同様にして、弾性層の厚み方向の熱伝導率λを算出した結果、１．７Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。 (4-3) Thermal conductivity in thickness direction of elastic layer The thermal conductivity λ in the thickness direction of the elastic layer was calculated in the same manner as in Example 1 and was 1.7 W/(m·K).

［実施例３］
（１）金属ケイ素フィラーの角取り処理と分級
金属ケイ素フィラー（商品名：＃３５０ＷＢ、キンセイマテック株式会社製）をハイブリダイゼーションシステムＮＨＳ－１（株式会社奈良機械製作所製）に投入し、周速度１００ｍ／ｓ（回転速度８３００ｍｉｎ^－１）、大気雰囲気で１５分間、角取り処理した。
次に、角取り処理した金属ケイ素フィラーを分級機（ＭＤＸ－３、日本ニューマチック工業株式会社製）を用いて粒子径５μｍ以下を除去する狙いで分級した。分級したフィラーについて、粒子径分布測定装置（商品名：マイクロトラックＭＴ３３００ＩＩＥＸ、マイクロトラック・ベル株式会社製）で測定した結果、最小粒子径Ｄ_０は４．２μｍであった。また、分級したフィラーの安息角は４１度であった。 [Example 3]
(1) Corner removal treatment and classification of metallic silicon filler A metallic silicon filler (trade name: #350WB, manufactured by Kinseimatec Co., Ltd.) was put into a hybridization system NHS-1 (manufactured by Nara Machinery Co., Ltd.), and the peripheral speed was 100 m. /s (rotational speed 8300 min ^-1 ), and the chamfering treatment was performed in an air atmosphere for 15 minutes.
Next, the metal silicon filler which had been chamfered was classified using a classifier (MDX-3, manufactured by Nippon Pneumatic Industry Co., Ltd.) with the aim of removing particles having a particle size of 5 μm or less. As a result of measuring the classified filler with a particle size distribution analyzer (trade name: Microtrac MT3300II EX, manufactured by Microtrac Bell Co., Ltd.), the minimum particle size _D0 was 4.2 μm. The angle of repose of the classified filler was 41 degrees.

（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
第１のフィラーとして、酸化マグネシウム（商品名：ＰＳＦ－ＷＲ、神島化学工業株式会社製、平均粒子径１μｍ）をシリコーン成分に対して１２体積％となるように配合した。さらに、第２のフィラーとして、（１）で角取りと分級処理をした金属ケイ素フィラーをシリコーン成分に対して３１体積％となるように配合した。それ以外は、実施例１と同様にして付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。 (2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture As the first filler, 12% by volume of magnesium oxide (trade name: PSF-WR, manufactured by Kajima Chemical Co., Ltd., average particle size 1 μm) based on the silicone component. It was blended so as to be Furthermore, as a second filler, the metal silicon filler which had been chamfered and classified in (1) was blended in an amount of 31% by volume based on the silicone component. Except for this, the same procedure as in Example 1 was carried out to obtain an addition-curable liquid silicone rubber mixture.

（３）定着ベルトの作製
上記付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を用いること以外は、実施例１と同様にして、定着ベルトを得た。 (3) Fabrication of Fixing Belt A fixing belt was obtained in the same manner as in Example 1, except that the addition-curable liquid silicone rubber mixture was used.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．９４であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．４５であった。 (4) Evaluation of fixing belt elastic layer (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image The representative coefficient of variation A of the distance was obtained, and the average value was calculated to be 1.94. Further, the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.45.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１４μｍで、円相当径５μｍ以上が９８％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは１２％であり、第２のフィラーは３１％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は１２体積％であり、第２のフィラーの含有量は３１体積％であった。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となった。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. In addition, the average equivalent circle diameter of the metal silicon, which is the second filler, was 14 μm, and the equivalent circle diameter of 5 μm or more was 98% or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 12% and the second filler was 31%. That is, the content of the first filler was 12% by volume and the content of the second filler was 31% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler + second filler) with respect to the elastic layer was 43% by volume.

（４－３）弾性層の厚み方向の熱伝導率
実施例１と同様にして、弾性層の厚み方向の熱伝導率λを算出した結果、１．８Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。 (4-3) Thermal conductivity in the thickness direction of the elastic layer The thermal conductivity λ in the thickness direction of the elastic layer was calculated in the same manner as in Example 1 and was 1.8 W/(m·K).

［実施例４］
（１）金属ケイ素フィラーの角取り処理と分級
実施例３と同様に行った。 [Example 4]
(1) Corner removal treatment and classification of metallic silicon filler The same procedure as in Example 3 was carried out.

（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
第１のフィラーとして、酸化マグネシウム（商品名：ＰＳＦ－ＷＲ、神島化学工業株式会社製、平均粒子径１μｍ）をシリコーン成分に対して８体積％となるように配合した。さらに、第２のフィラーとして、（１）で角取りと分級処理をした金属ケイ素フィラーをシリコーン成分に対して３５体積％となるように配合した。それ以外は、実施例１と同様にして、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。 (2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture As the first filler, magnesium oxide (trade name: PSF-WR, manufactured by Kajima Chemical Co., Ltd., average particle size 1 μm) is 8% by volume based on the silicone component. It was blended so as to be Furthermore, as the second filler, the metal silicon filler which had been chamfered and classified in (1) was blended in an amount of 35% by volume based on the silicone component. Except for this, the same procedure as in Example 1 was carried out to obtain an addition-curable liquid silicone rubber mixture.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．８３であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．４５であった。 (4) Evaluation of fixing belt elastic layer (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image The representative coefficient of variation A of the distance was obtained, and the average value was calculated to be 1.83. Further, the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.45.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１４μｍで、円相当径５μｍ以上が９８％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは８％であり、第２のフィラーは３５％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は８体積％であり、第２のフィラーの含有量は３５体積％である。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となる。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. The average equivalent circle diameter of the second filler, metallic silicon, was 14 μm, and 98% or more of the particles had an equivalent circle diameter of 5 μm or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 8% and the second filler was 35%. That is, the content of the first filler is 8% by volume and the content of the second filler is 35% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer is 43% by volume.

（４－３）定着ベルト弾性層の厚み方向の熱伝導率
実施例１と同様にして、弾性層の厚み方向の熱伝導率λを算出した結果、１．６Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。 (4-3) Thermal Conductivity in Thickness Direction of Elastic Layer of Fixing Belt The thermal conductivity λ in the thickness direction of the elastic layer was calculated in the same manner as in Example 1 and was 1.6 W/(m·K). rice field.

［比較例１］
（１）金属ケイ素フィラーの角取り処理と分級
実施例１と同様に行った。
（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
実施例１と同様にして、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。
（３）定着ベルトの作製
コロナ帯電器を用いてゴム硬化前の弾性層表面を帯電しないこと以外は、実施例１と同様にして、定着ベルトを得た。 [Comparative Example 1]
(1) Corner removal treatment and classification of metallic silicon filler The same procedures as in Example 1 were carried out.
(2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture In the same manner as in Example 1, an addition-curable liquid silicone rubber mixture was obtained.
(3) Fabrication of Fixing Belt A fixing belt was obtained in the same manner as in Example 1, except that the surface of the elastic layer before curing of the rubber was not charged using a corona charger.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．３２であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．３３であった。 (4) Evaluation of fixing belt elastic layer (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image The representative variation coefficient A of the distance was obtained, and the average value was calculated to be 1.32. Further, the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.33.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１８μｍで、円相当径５μｍ以上が９８％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは１０％であり、第２のフィラーは３３％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は１０体積％であり、第２のフィラーの含有量は３３体積％である。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となる。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. The average equivalent circle diameter of the second filler, metallic silicon, was 18 μm, and 98% or more of the particles had an equivalent circle diameter of 5 μm or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 10% and the second filler was 33%. That is, the content of the first filler is 10% by volume and the content of the second filler is 33% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer is 43% by volume.

（４－３）定着ベルト弾性層の厚み方向の熱伝導率
実施例１と同様にして、弾性層の厚み方向の熱伝導率λを算出した結果、１．１Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。 (4-3) Thermal Conductivity in the Thickness Direction of the Elastic Layer of the Fixing Belt The thermal conductivity λ in the thickness direction of the elastic layer was calculated in the same manner as in Example 1 and was 1.1 W/(m·K). rice field.

［比較例２］
（１）金属ケイ素フィラーの分級
実施例２と同様に行った。
（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
実施例２と同様にして、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。
（３）定着ベルトの作製
コロナ帯電器を用いてゴム硬化前の弾性層表面を帯電しないこと以外は、実施例２と同様にして、定着ベルトを得た。 [Comparative Example 2]
(1) Classification of metallic silicon filler The same procedure as in Example 2 was carried out.
(2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture In the same manner as in Example 2, an addition-curable liquid silicone rubber mixture was obtained.
(3) Fabrication of Fixing Belt A fixing belt was obtained in the same manner as in Example 2, except that the surface of the elastic layer before curing of the rubber was not charged using a corona charger.

（４）弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．２０であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．１６であった。 (4) Evaluation of elastic layer (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, the distance between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image The representative coefficient of variation A was obtained, and the average value was calculated to be 1.20. Further, the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.16.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１５μｍで、円相当径５μｍ以上が９６％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは１０％であり、第２のフィラーは３３％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は１０体積％であり、第２のフィラーの含有量は３３体積％である。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となる。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. Moreover, the average equivalent circle diameter of the metal silicon, which is the second filler, was 15 μm, and the equivalent circle diameter of 5 μm or more was 96% or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 10% and the second filler was 33%. That is, the content of the first filler is 10% by volume and the content of the second filler is 33% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer is 43% by volume.

［比較例３］
（１）金属ケイ素フィラーの角取り処理と分級
実施例３と同様に行った。
（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
実施例３と同様にして、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。
（３）定着ベルトの作製
コロナ帯電器を用いてゴム硬化前の弾性層表面を帯電しないこと以外は、実施例３と同様にして、定着ベルトを得た。 [Comparative Example 3]
(1) Corner removal treatment and classification of metallic silicon filler The same procedure as in Example 3 was carried out.
(2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture In the same manner as in Example 3, an addition-curable liquid silicone rubber mixture was obtained.
(3) Fabrication of Fixing Belt A fixing belt was obtained in the same manner as in Example 3, except that the surface of the elastic layer before curing of the rubber was not charged using a corona charger.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．３７であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．２８であった。 (4) Evaluation of elastic layer of fixing belt (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image. The representative variation coefficient A of the distance was obtained, and the average value was calculated to be 1.37. Further, the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.28.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１４μｍで、円相当径５μｍ以上が９８％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは１２％であり、第２のフィラーは３１％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は１２体積％であり、第２のフィラーの含有量は３１体積％である。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となる。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. In addition, the average equivalent circle diameter of the metal silicon, which is the second filler, was 14 μm, and the equivalent circle diameter of 5 μm or more was 98% or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 12% and the second filler was 31%. That is, the content of the first filler is 12% by volume and the content of the second filler is 31% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer is 43% by volume.

（４－３）定着ベルト弾性層の厚み方向の熱伝導率
実施例１と同様にして、弾性層の厚み方向の熱伝導率λを算出した結果、１．０Ｗ／（ｍ・Ｋ）であった。 (4-3) Thermal Conductivity in the Thickness Direction of the Elastic Layer of the Fixing Belt The thermal conductivity λ in the thickness direction of the elastic layer was calculated in the same manner as in Example 1 and was 1.0 W/(m·K). rice field.

［比較例４］
（１）金属ケイ素フィラーの角取り処理と分級
実施例３と同様に行った。
（２）付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物の調製
実施例４と同様にして、付加硬化型の液状シリコーンゴム混合物を得た。
（３）定着ベルトの作製
コロナ帯電器を用いてゴム硬化前の弾性層表面を帯電しないこと以外は、実施例４と同様にして、定着ベルトを得た。 [Comparative Example 4]
(1) Corner removal treatment and classification of metallic silicon filler The same procedure as in Example 3 was carried out.
(2) Preparation of addition-curable liquid silicone rubber mixture In the same manner as in Example 4, an addition-curable liquid silicone rubber mixture was obtained.
(3) Fabrication of Fixing Belt A fixing belt was obtained in the same manner as in Example 4, except that the surface of the elastic layer before curing of the rubber was not charged using a corona charger.

（４）定着ベルト弾性層の評価
（４－１）フィラー表面間距離の代表変動係数の平均値によるフィラーの偏在評価
実施例１と同様にして、各画像における弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａを求め、その平均値を算出した結果、１．１９であった。また、各画像における定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂを求め、その平均値を算出した結果、１．１５であった。 (4) Evaluation of elastic layer of fixing belt (4-1) Evaluation of uneven distribution of filler by average value of representative coefficient of variation of distance between filler surfaces In the same manner as in Example 1, between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer in each image. The representative coefficient of variation A of the distance was obtained, and the average value was calculated to be 1.19. Further, the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each image was obtained, and the average value thereof was 1.15.

（４－２）フィラーの円相当径と面積割合
実施例１と同様にして、各フィラーの円相当径を算出した結果、第１のフィラーである酸化マグネシウムの円相当径の平均は１μｍで、最大値は４μｍ未満であった。また、第２のフィラーである金属ケイ素の円相当径の平均は１４μｍで、円相当径５μｍ以上が９８％以上であった。
また、実施例１と同様にして、フィラーの面積割合を求めた結果、第１のフィラーは８％であり、第２のフィラーは３５％であった。つまり、弾性層に対して第１のフィラーの含有量は８体積％であり、第２のフィラーの含有量は３５体積％である。そのため、弾性層に対するフィラー（第１のフィラー＋第２のフィラー）の含有量は４３体積％となる。 (4-2) Equivalent Circle Diameter and Area Ratio of Filler As a result of calculating the equivalent circle diameter of each filler in the same manner as in Example 1, the average equivalent circle diameter of magnesium oxide, which is the first filler, is 1 μm. The maximum value was less than 4 μm. In addition, the average equivalent circle diameter of the metal silicon, which is the second filler, was 14 μm, and the equivalent circle diameter of 5 μm or more was 98% or more.
Moreover, as a result of obtaining the area ratio of the filler in the same manner as in Example 1, the first filler was 8% and the second filler was 35%. That is, the content of the first filler is 8% by volume and the content of the second filler is 35% by volume with respect to the elastic layer. Therefore, the content of the filler (first filler+second filler) with respect to the elastic layer is 43% by volume.

〔評価結果〕
以下、表１に示す実施例と比較例の評価結果について説明する。
実施例１～４の弾性層は、シリコーンゴム及びシリコーンゴムに分散されたフィラーを含み、弾性層に対するフィラーの含有量が４３体積％である。また、フィラーは、第１のフィラーとして酸化マグネシウム、第２のフィラーとして金属ケイ素を含み、フィラーの全量に対する第１のフィラーと第２のフィラーの合計の占める割合は１００％である。
さらに、弾性層の厚み方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａの平均値が１．４以上であり、厚み方向にフィラーが偏在していることがわかる。
また、実施例１、３及び４は、第２のフィラーにおいて角取り処理を行ったため、角取りを行っていない実施例２よりも安息角が小さい。つまり、フィラーの形状として、尖った部分である角がない。これより、実施例１、３及び４は、定着部材の周方向に直交する方向（ＭＤ）のフィラー表面間距離の代表変動係数Ｂの平均値が１．４以上となり、厚み方向だけではなく、周方向に直交する方向にもフィラーが偏在していることがわかる。
実施例１～４はフィラーが偏在していることで、熱伝導パスが形成され、厚み方向の熱伝導率はいずれも１．６Ｗ／ｍＫ以上であり、熱供給能力が優れていることがわかる。
比較例１～４については、厚み方向、及び周方向に直交する方向のフィラー表面間距離の代表変動係数Ａ及びＢの平均値がいずれも１．４未満であり、フィラーは偏在していないことがわかる。その結果、厚み方向の熱伝導率は１．６Ｗ／ｍＫよりも小さくなった。〔Evaluation results〕
The evaluation results of Examples and Comparative Examples shown in Table 1 will be described below.
The elastic layers of Examples 1 to 4 contain silicone rubber and a filler dispersed in the silicone rubber, and the filler content relative to the elastic layer is 43% by volume. The filler contains magnesium oxide as the first filler and metal silicon as the second filler, and the ratio of the total amount of the first filler and the second filler to the total amount of the filler is 100%.
Furthermore, the average value of the representative coefficient of variation A of the distance between filler surfaces in the thickness direction of the elastic layer is 1.4 or more, indicating that the filler is unevenly distributed in the thickness direction.
Further, in Examples 1, 3 and 4, since the second filler was subjected to the chamfering treatment, the angle of repose is smaller than that of Example 2 in which the chamfering is not performed. In other words, the shape of the filler does not have sharp corners. From this, in Examples 1, 3, and 4, the average value of the representative coefficient of variation B of the distance between the filler surfaces in the direction (MD) perpendicular to the circumferential direction of the fixing member was 1.4 or more. It can be seen that the filler is also unevenly distributed in the direction orthogonal to the circumferential direction.
In Examples 1 to 4, since the filler is unevenly distributed, a heat conduction path is formed, and the heat conductivity in the thickness direction is all 1.6 W / mK or more, and it can be seen that the heat supply capacity is excellent. .
Regarding Comparative Examples 1 to 4, the average values of the representative variation coefficients A and B of the distance between the filler surfaces in the thickness direction and the direction orthogonal to the circumferential direction are all less than 1.4, and the filler is not unevenly distributed. I understand. As a result, the thermal conductivity in the thickness direction was less than 1.6 W/mK.

以上説明したように、本開示によれば、シリコーンゴムを含む弾性層の熱供給能力をさらに高めた定着部材及び熱定着装置に利用可能である。 As described above, according to the present disclosure, it can be used for a fixing member and a heat fixing device in which the heat supply capability of the elastic layer containing silicone rubber is further enhanced.

本開示には、以下の構成が含まれる。
［構成１］
エンドレス形状の基体と、該基体の外周面上の弾性層とを有する定着部材であって、
該弾性層は、シリコーンゴム及び該シリコーンゴムに分散されたフィラーを含み、
該弾性層に対するフィラーの含有量が３５体積％以上５０体積％以下であり、
該フィラーは、少なくとも第１のフィラー及び第２のフィラーを含み、
該第１のフィラーは、酸化マグネシウム及び酸化亜鉛からなる群から選択される少なくとも一方であり、
該第２のフィラーは、金属ケイ素及び炭化ケイ素からなる群から選択される少なくとも一方であり、
該第１のフィラーと該第２のフィラーの合計の占める割合が、該弾性層中のフィラーの全量に対して９０体積％以上であり、
該弾性層について、該定着部材の周方向に直交する長手方向の断面の任意の６か所において倍率２０００倍にて縦１１５．２μｍ、横１５３．６μｍのＳＥＭ画像を取得し、但し、該ＳＥＭ画像の縦方向は該弾性層の厚み方向と一致し、該ＳＥＭ画像の横方向は該弾性層の厚み方向と直交する長手方向と一致し、
該ＳＥＭ画像の各々から、該フィラーの部分が黒、該シリコーンゴムの部分が白となるように二値化した二値化画像を取得し、
得られた該二値化画像の各々について、一辺が０．１５μｍの正方形の画素で、該二値化画像の横方向に１０２４列、縦方向に７６８行に区画し、
区画した該二値化画像の各々について、各画素列（１列×７６８行）における該フィラーの表面間距離の標準偏差と平均値から各画素列におけるフィラーの表面間距離の変動係数を求め、
得られた１０２４個の該変動係数について、数値の大きい方から５０個の値の平均値を、該二値化画像の各々における該弾性層の厚み方向の該フィラーの表面間距離の代表変動係数Ａとしたとき、６個の該二値化画像の各々についての該代表変動係数Ａの算術平均値が１．４以上である、定着部材。
［構成２］
前記二値化画像の各々について、前記長手方向の各画素行（１×１０２４）における前記フィラーの表面間距離の標準偏差と平均値から７６８個の変動係数を求め、
該変動係数の数値の大きい方から４０個の値の平均値を各二値化画像における定着部材の周方向に直交する方向の前記フィラーの表面間距離の代表変動係数Ｂとしたとき、６個の該二値化画像の各々についての該代表変動係数Ｂの算術平均値が１．４以上である、［構成１］に記載の定着部材。
［構成３］
前記第１のフィラーの円相当径が５μｍ以下であり、前記第２のフィラーの円相当径が５μｍ以上である、［構成１］又は［構成２］に記載の定着部材。
［構成４］
前記第２のフィラーの安息角が３５度以上５２度以下である、［構成１］～［構成３］のいずれか１項に記載の定着部材。
［構成５］
前記第２のフィラーの弾性層に占める体積割合と前記第１のフィラーの弾性層に占める体積割合の比（第２のフィラーの体積割合／第１のフィラーの体積割合）が２．０以上７．０以下である、［構成１］～［構成４］のいずれか１項に記載の定着部材。
［構成６］
前記弾性層の厚み方向の熱伝導率が１．６Ｗ／ｍＫ以上である、［構成１］～［構成５］のいずれか１項に記載の定着部材。
［構成７］
前記定着部材は、前記弾性層の外周上に表面層をさらに有する、［構成１］～［構成６］のいずれか１項に記載の定着部材。
［構成８］
前記基体が、ニッケル、銅、鉄、及び、アルミニウムからなる群より選択される少なくとも１つを含む、［構成１］～［構成７］のいずれか１項に記載の定着部材。
［構成９］
加熱のための定着部材と、該定着部材に対向して配置されている加圧部材とを有する熱定着装置であって、
該定着部材が、［構成１］～［構成８］のいずれか１項に記載の定着部材である、熱定着装置。
［構成１０］
前記定着部材の基体を加熱する加熱手段を有する、［構成９］に記載の熱定着装置。
［構成１１］
前記加熱手段が誘導加熱手段であり、前記定着部材の基体が誘導加熱により加熱可能な基体である、［構成１０］に記載の熱定着装置。
［構成１２］
前記加熱手段が、前記基体を加熱するヒータである、［構成１０］に記載の熱定着装置。
［構成１３］
前記ヒータが、該定着部材の内周面に接して配置されている、［構成１２］に記載の熱定着装置。 The present disclosure includes the following configurations.
[Configuration 1]
A fixing member having an endless substrate and an elastic layer on the outer peripheral surface of the substrate,
The elastic layer comprises silicone rubber and a filler dispersed in the silicone rubber,
The content of the filler with respect to the elastic layer is 35% by volume or more and 50% by volume or less,
The filler comprises at least a first filler and a second filler,
The first filler is at least one selected from the group consisting of magnesium oxide and zinc oxide,
The second filler is at least one selected from the group consisting of metallic silicon and silicon carbide,
The total ratio of the first filler and the second filler is 90% by volume or more with respect to the total amount of filler in the elastic layer,
For the elastic layer, SEM images of 115.2 μm in length and 153.6 μm in width were obtained at arbitrary six points in the section of the fixing member in the longitudinal direction orthogonal to the circumferential direction, at a magnification of 2000, provided that the SEM The longitudinal direction of the image coincides with the thickness direction of the elastic layer, the lateral direction of the SEM image coincides with the longitudinal direction orthogonal to the thickness direction of the elastic layer,
From each of the SEM images, a binarized image obtained by binarizing such that the filler portion is black and the silicone rubber portion is white,
Each of the obtained binarized images is divided into 1024 columns in the horizontal direction and 768 rows in the vertical direction by square pixels each side of which is 0.15 μm,
For each of the partitioned binarized images, the coefficient of variation of the inter-surface distance of the filler in each pixel row is obtained from the standard deviation and the average value of the inter-surface distance of the filler in each pixel row (1 column x 768 rows),
Of the 1024 variation coefficients obtained, the average value of the 50 values from the largest numerical value is taken as the representative variation coefficient of the inter-surface distance of the filler in the thickness direction of the elastic layer in each of the binarized images. A fixing member, wherein the arithmetic average value of the representative coefficient of variation A for each of the six binarized images is 1.4 or more, where A.
[Configuration 2]
For each of the binarized images, 768 coefficients of variation are obtained from the standard deviation and average value of the inter-surface distances of the filler in each pixel row (1×1024) in the longitudinal direction,
When the average value of the 40 values of the coefficient of variation from the largest is taken as the representative coefficient of variation B of the distance between the surfaces of the filler in the direction perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each binarized image, 6 The fixing member according to [Configuration 1], wherein the arithmetic average value of the representative coefficient of variation B for each of the binarized images is 1.4 or more.
[Configuration 3]
The fixing member according to [Configuration 1] or [Configuration 2], wherein the first filler has an equivalent circle diameter of 5 μm or less, and the second filler has an equivalent circle diameter of 5 μm or more.
[Configuration 4]
The fixing member according to any one of [Structure 1] to [Structure 3], wherein the angle of repose of the second filler is 35 degrees or more and 52 degrees or less.
[Configuration 5]
The ratio of the volume ratio of the second filler in the elastic layer to the volume ratio of the first filler in the elastic layer (volume ratio of the second filler/volume ratio of the first filler) is 2.0 or more and 7 0.0 or less, the fixing member according to any one of [Constitution 1] to [Constitution 4].
[Configuration 6]
The fixing member according to any one of [Structure 1] to [Structure 5], wherein the thermal conductivity in the thickness direction of the elastic layer is 1.6 W/mK or more.
[Configuration 7]
The fixing member according to any one of [Structure 1] to [Structure 6], further comprising a surface layer on the outer periphery of the elastic layer.
[Configuration 8]
The fixing member according to any one of [Structure 1] to [Structure 7], wherein the substrate contains at least one selected from the group consisting of nickel, copper, iron, and aluminum.
[Configuration 9]
A thermal fixing device having a fixing member for heating and a pressure member disposed facing the fixing member,
A thermal fixing device, wherein the fixing member is the fixing member according to any one of [Structure 1] to [Structure 8].
[Configuration 10]
The thermal fixing device according to [Structure 9], which has a heating means for heating the substrate of the fixing member.
[Configuration 11]
The thermal fixing device according to [Structure 10], wherein the heating means is an induction heating means, and the substrate of the fixing member is a substrate that can be heated by induction heating.
[Configuration 12]
The thermal fixing device according to [Structure 10], wherein the heating means is a heater that heats the substrate.
[Configuration 13]
The thermal fixing device according to [Configuration 12], wherein the heater is arranged in contact with the inner peripheral surface of the fixing member.

３基体
４弾性層
６表面層
１００定着部材
１１定着ベルト
１２加圧ベルト
１３誘導加熱部材
３１定着ベルト
３３セラミックヒータ
３５加圧ローラ 3 base 4 elastic layer 6 surface layer 100 fixing member 11 fixing belt 12 pressure belt 13 induction heating member 31 fixing belt 33 ceramic heater 35 pressure roller

Claims

エンドレス形状の基体と、該基体の外周面上の弾性層とを有する定着部材であって、
該弾性層は、シリコーンゴム及び該シリコーンゴムに分散されたフィラーを含み、
該弾性層に対するフィラーの含有量が３５体積％以上５０体積％以下であり、
該フィラーは、少なくとも第１のフィラー及び第２のフィラーを含み、
該第１のフィラーは、酸化マグネシウム及び酸化亜鉛からなる群から選択される少なくとも一方であり、
該第２のフィラーは、金属ケイ素及び炭化ケイ素からなる群から選択される少なくとも一方であり、
該第１のフィラーと該第２のフィラーの合計の占める割合が、該弾性層中のフィラーの全量に対して９０体積％以上であり、
該弾性層について、該定着部材の周方向に直交する長手方向の断面の任意の６か所において倍率２０００倍にて縦１１５．２μｍ、横１５３．６μｍのＳＥＭ画像を取得し、但し、該ＳＥＭ画像の縦方向は該弾性層の厚み方向と一致し、該ＳＥＭ画像の横方向は該弾性層の厚み方向と直交する長手方向と一致し、
該ＳＥＭ画像の各々から、該フィラーの部分が黒、該シリコーンゴムの部分が白となるように二値化した二値化画像を取得し、
得られた該二値化画像の各々について、一辺が０．１５μｍの正方形の画素で、該二値化画像の横方向に１０２４列、縦方向に７６８行に区画し、
区画した該二値化画像の各々について、各画素列（１列×７６８行）における該フィラーの表面間距離の標準偏差と平均値から各画素列におけるフィラーの表面間距離の変動係数を求め、
得られた１０２４個の該変動係数について、数値の大きい方から５０個の値の平均値を、該二値化画像の各々における該弾性層の厚み方向の該フィラーの表面間距離の代表変動係数Ａとしたとき、６個の該二値化画像の各々についての該代表変動係数Ａの算術平均値が１．４以上であることを特徴とする定着部材。 A fixing member having an endless substrate and an elastic layer on the outer peripheral surface of the substrate,
The elastic layer comprises silicone rubber and a filler dispersed in the silicone rubber,
The content of the filler with respect to the elastic layer is 35% by volume or more and 50% by volume or less,
The filler comprises at least a first filler and a second filler,
The first filler is at least one selected from the group consisting of magnesium oxide and zinc oxide,
The second filler is at least one selected from the group consisting of metallic silicon and silicon carbide,
The total ratio of the first filler and the second filler is 90% by volume or more with respect to the total amount of filler in the elastic layer,
For the elastic layer, SEM images of 115.2 μm in length and 153.6 μm in width were obtained at arbitrary six points in the section of the fixing member in the longitudinal direction perpendicular to the circumferential direction, at a magnification of 2000, provided that the SEM The longitudinal direction of the image coincides with the thickness direction of the elastic layer, the lateral direction of the SEM image coincides with the longitudinal direction orthogonal to the thickness direction of the elastic layer,
From each of the SEM images, a binarized image obtained by binarizing such that the filler portion is black and the silicone rubber portion is white,
Each of the obtained binarized images is divided into 1024 columns in the horizontal direction and 768 rows in the vertical direction by square pixels each side of which is 0.15 μm,
For each of the partitioned binarized images, the coefficient of variation of the inter-surface distance of the filler in each pixel row is obtained from the standard deviation and the average value of the inter-surface distance of the filler in each pixel row (1 column x 768 rows),
Of the 1024 variation coefficients obtained, the average value of the 50 values from the largest numerical value is taken as the representative variation coefficient of the inter-surface distance of the filler in the thickness direction of the elastic layer in each of the binarized images. A fixing member, wherein the arithmetic average value of the representative coefficient of variation A for each of the six binarized images is 1.4 or more, where A.

前記二値化画像の各々について、前記長手方向の各画素行（１×１０２４）における前記フィラーの表面間距離の標準偏差と平均値から７６８個の変動係数を求め、
該変動係数の数値の大きい方から４０個の値の平均値を各二値化画像における定着部材の周方向に直交する方向の前記フィラーの表面間距離の代表変動係数Ｂとしたとき、６個の該二値化画像の各々についての該代表変動係数Ｂの算術平均値が１．４以上である請求項１に記載の定着部材。 For each of the binarized images, 768 coefficients of variation are obtained from the standard deviation and the average value of the inter-surface distances of the filler in each pixel row (1×1024) in the longitudinal direction,
When the average value of the 40 values of the coefficient of variation from the largest is taken as the representative coefficient of variation B of the inter-surface distance of the filler in the direction perpendicular to the circumferential direction of the fixing member in each binarized image, 6 2. The fixing member according to claim 1, wherein the arithmetic average value of said representative coefficient of variation B for each of said binarized images is 1.4 or more.

前記第１のフィラーの円相当径が５μｍ以下であり、前記第２のフィラーの円相当径が５μｍ以上である請求項１に記載の定着部材。 2 . The fixing member according to claim 1 , wherein the equivalent circle diameter of the first filler is 5 μm or less, and the equivalent circle diameter of the second filler is 5 μm or more.

前記第２のフィラーの安息角が３５度以上５２度以下である請求項１に記載の定着部材。 2. The fixing member according to claim 1, wherein the second filler has an angle of repose of 35 degrees or more and 52 degrees or less.

前記第２のフィラーの弾性層に占める体積割合と前記第１のフィラーの弾性層に占める体積割合の比（第２のフィラーの体積割合／第１のフィラーの体積割合）が２．０以上７．０以下である請求項１に記載の定着部材。 The ratio of the volume ratio of the second filler in the elastic layer to the volume ratio of the first filler in the elastic layer (volume ratio of the second filler/volume ratio of the first filler) is 2.0 or more and 7 0.0 or less.

前記弾性層の厚み方向の熱伝導率が１．６Ｗ／ｍＫ以上である請求項１に記載の定着部材。 2. The fixing member according to claim 1, wherein the thermal conductivity in the thickness direction of the elastic layer is 1.6 W/mK or more.

前記定着部材は、前記弾性層の外周上に表面層をさらに有する、請求項１に記載の定着部材。 2. The fixing member according to claim 1, further comprising a surface layer on the outer periphery of said elastic layer.

前記基体が、ニッケル、銅、鉄、及び、アルミニウムからなる群より選択される少なくとも１つを含む、請求項１に記載の定着部材。 The fixing member according to claim 1, wherein the substrate contains at least one selected from the group consisting of nickel, copper, iron, and aluminum.

加熱のための定着部材と、該定着部材に対向して配置されている加圧部材とを有する熱定着装置であって、
該定着部材が、請求項１～８のいずれか一項に記載の定着部材であることを特徴とする熱定着装置。 A thermal fixing device having a fixing member for heating and a pressure member disposed facing the fixing member,
A thermal fixing device, wherein the fixing member is the fixing member according to any one of claims 1 to 8.

前記定着部材の基体を加熱する加熱手段を有する請求項９に記載の熱定着装置。 10. The thermal fixing device according to claim 9, further comprising heating means for heating the substrate of the fixing member.

前記加熱手段が誘導加熱手段であり、前記定着部材の基体が誘導加熱により加熱可能な基体である請求項１０に記載の熱定着装置。 11. The thermal fixing device according to claim 10, wherein the heating means is induction heating means, and the substrate of the fixing member is a substrate that can be heated by induction heating.

前記加熱手段が、前記基体を加熱するヒータである請求項１０に記載の熱定着装置。 11. The thermal fixing device according to claim 10, wherein the heating means is a heater for heating the substrate.

前記ヒータが、該定着部材の内周面に接して配置されている請求項１２に記載の熱定着装置。
13. The thermal fixing device according to claim 12, wherein the heater is arranged in contact with the inner peripheral surface of the fixing member.