JP2022104714A - 液体吐出装置 - Google Patents

Abstract

【課題】インクの吐出特性が低下するおそれを低減できる液体吐出装置を提供すること。【解決手段】変調信号を出力する集積回路と、トランジスターの駆動により増幅変調信号を出力する増幅回路と、インダクタンス素子を含み、駆動信号を出力する復調回路とを備え、インダクタンス素子は、第１端子が設けられた第１側部と、第１側部と向かい合って位置し第２端子が設けられた第２側部と、第１側部及び第２側部と交差する第３側部及び第４側部と、第１端子及び第２端子と接続され第１屈折点と第２屈折点とを含むリード部材と、リード部材を囲むように設けられた誘導部材とを有し、リード部材の内のリード部と第１端子と前記第２端子とを結ぶ仮想直線とは、仮想直線の中央部で交差し、トランジスターと第３側部との最短距離は、トランジスターと第１側部との最短距離以下、且つトランジスターと第２側部との最短距離以下である、液体吐出装置。【選択図】図１３

Description

本発明は、液体吐出装置に関する。

液体としてのインクを吐出することで、媒体に画像や文書を印刷するインクジェットプリンターには、例えばピエゾ素子などの圧電素子を用いたものが知られている。圧電素子は、ヘッドユニットにおいて複数のノズルのそれぞれに対応して設けられている。そして、それぞれの圧電素子が駆動信号にしたがって動作することで、対応するノズルから所定のタイミングで所定量のインクが吐出される。これにより、媒体にドットが形成される。このような圧電素子は、電気的にみればコンデンサーのような容量性負荷である。そのため、各ノズルに対応する圧電素子を動作させるためには十分な電流を供給する必要があり、インクジェットプリンター等は、圧電素子を動作させるためには十分な電流を供給可能な駆動信号を出力する例えば増幅回路等を有する駆動信号出力回路を備える。

例えば、特許文献１には、消費電力の低減が可能なＤ級増幅回路を用いた駆動信号出力回路（駆動信号生成部）であって、駆動信号を出力する平滑回路において、Ｍｎ－Ｚｎ系フェライトを含むインダクタンス素子を用いた駆動信号出力回路を備えた液体吐出装置が開示されている。

特開２０１５－０４７７０４号公報

しかしながら、近年の印刷速度の向上と、液体吐出装置の小型化との市場要求に対して、液体を吐出する吐出部の数が増加し、その結果、駆動信号出力回路が出力する電流量は飛躍的に増加している。このような電流量の増加は、駆動信号を出力する平滑回路が有するインダクタンス素子に磁気飽和等の問題を生じさせるおそれがあるとともに、当該インダクタンス素子で生じた磁界の影響により、駆動信号出力回路がそこなわれるおそれがあり、その結果、駆動信号出力回路が出力する駆動信号の波形に歪が生じ、液体吐出装置におけるインクの吐出特性が低下するおそれがあった。このような問題に対して、特許文献１に記載の駆動信号出力回路を備えた液体吐出装置では、十分ではなく、さらなる改善の余地があった。

本発明に係る液体吐出装置の一態様は、
駆動信号が供給されることで液体を吐出する吐出部と、
前記駆動信号の基となる基駆動信号を変調した変調信号を出力する集積回路と、
前記変調信号により駆動されるトランジスターの駆動により増幅変調信号を出力する増幅回路と、
インダクタンス素子を含み、前記増幅変調信号を復調した前記駆動信号を出力する復調回路と、
を備え、
前記インダクタンス素子は、
第１側部と、前記第１側部と向かい合って位置する第２側部と、前記第１側部及び前記第２側部と交差する第３側部と、前記第３側部と向かい合って位置する第４側部と、を含
む筐体と、
前記第１側部に設けられた第１端子と、
前記第２側部に設けられた第２端子と、
一端が前記第１端子と接続され、他端が前記第２端子と接続され、第１屈折点と第２屈折点とを含み、前記筐体の内部に設けられたリード部材と、
前記リード部材の少なくとも一部を取り囲むように設けられた誘導部材と、
を有し、
前記第１側部から前記第２側部に向かう方向と交差する方向において、前記リード部材の内の前記第１屈折点と前記第２屈折点との間に位置するリード部の少なくとも一部と、前記第１端子と前記第２端子とを結ぶ仮想直線とは、前記仮想直線の内の前記第１端子と前記第２端子との距離が等しい中央部で交差し、
前記トランジスターと前記第３側部との最短距離は、前記トランジスターと前記第１側部との最短距離以下、且つ、前記トランジスターと前記第２側部との最短距離以下である。

液体吐出装置の内部の概略構成を示す図である。 液体吐出装置の電気的な構成を示す図である。 吐出部の概略構成を示す図である。 駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形の一例を示す図である。 駆動信号ＶＯＵＴの波形の一例を示す図である。 選択制御回路及び選択回路の構成を示す図である。 デコーダーにおけるデコード内容を示す図である。 吐出部の１個分に対応する選択回路の構成を示す図である。 選択制御回路及び選択回路の動作を説明するための図である。 駆動信号出力回路の電気的な構成を示す図である。 インダクターの構造を示す斜視図である。 インダクターの内部構造を説明するための図である。 駆動信号出力回路の各種回路素子の配置の一例を示す図である。 変形例におけるインダクターの内部構造を説明するための図である。

以下、本発明の好適な実施形態について図面を用いて説明する。用いる図面は説明の便宜上のものである。なお、以下に説明する実施形態は、特許請求の範囲に記載された本発明の内容を不当に限定するものではない。また以下で説明される構成の全てが本発明の必須構成要件であるとは限らない。

１．液体吐出装置の構成
図１は、本実施形態の液体吐出装置１の内部の概略構成を示す図である。液体吐出装置１は、外部に設けられたホストコンピューターから供給された画像データに応じて液体の一例としてのインクを吐出させることで、紙などの媒体Ｐにドットを形成し、これにより、供給される画像データに応じた画像を印刷するインクジェットプリンターである。なお、図１では、筐体やカバー等の液体吐出装置１の構成の一部の図示を省略している。

図１に示されるように、液体吐出装置１は、ヘッドユニット２を、主走査方向に移動させる移動機構３を備える。移動機構３は、ヘッドユニット２の駆動源となるキャリッジモーター３１と、両端が固定されたキャリッジガイド軸３２と、キャリッジガイド軸３２とほぼ平行に延在し、キャリッジモーター３１により駆動されるタイミングベルト３３と、を有する。また、移動機構３は、ヘッドユニット２の主走査方向における位置を検出するためのリニアエンコーダー９０を備える。

ヘッドユニット２のキャリッジ２４は、所定数のインクカートリッジ２２を載置可能に構成されている。また、キャリッジ２４は、キャリッジガイド軸３２に往復動自在に支持されるとともに、タイミングベルト３３の一部に固定されている。したがって、キャリッジモーター３１によりタイミングベルト３３を正逆走行させることで、ヘッドユニット２のキャリッジ２４がキャリッジガイド軸３２に案内されて往復動する。すなわち、キャリッジモーター３１は、キャリッジ２４を主走査方向に移動させる。また、キャリッジ２４の媒体Ｐと対向する部分にはプリントヘッド２０が取り付けられている。プリントヘッド２０は、後述するように、多数のノズルを有し、各ノズルから所定のタイミングで所定量のインクを吐出する。以上のように動作するヘッドユニット２には、フレキシブルフラットケーブル等のケーブル１９０を介して各種制御信号が供給される。

また、液体吐出装置１は、媒体Ｐを副走査方向に搬送させる搬送機構４を備える。搬送機構４は、媒体Ｐを支持するプラテン４３と、駆動源である搬送モーター４１と、搬送モーター４１により回転することで媒体Ｐを副走査方向に搬送する搬送ローラー４２と、を備える。そして、媒体Ｐが、プラテン４３によって支持された状態で、搬送機構４によって搬送されるタイミングに伴って、プリントヘッド２０から媒体Ｐにインクが吐出されることで、媒体Ｐの表面に所望の画像が形成される。

ヘッドユニット２に含まれるキャリッジ２４の移動範囲内における端部領域には、ヘッドユニット２の基点となるホームポジションが設定されている。ホームポジションには、プリントヘッド２０のノズル形成面を封止するキャッピング部材７０と、当該ノズル形成面を払拭するためのワイパー部材７１とが配置されている。液体吐出装置１は、このホームポジションから反対側の端部へ向けてキャリッジ２４が移動する往動時、及び反対側の端部からホームポジション側にキャリッジ２４が移動する復動時の双方向で、媒体Ｐの表面に画像を形成する。

プラテン４３の主走査方向の端部であって、キャリッジ２４が移動するホームポジションから反対側の端部には、フラッシング動作の際にプリントヘッド２０から吐出されたインクを捕集するフラッシングボックス７２が配置されている。フラッシング動作とは、ノズル付近のインクの増粘によりノズルが目詰、ノズル内への気泡混入等により、適正な量のインクが吐出されなくなってしまうおそれを防止するために、画像データとは関係なく、強制的に各ノズルからインクを吐出させる動作である。なお、フラッシングボックス７２は、プラテン４３の主走査方向の両側に設けられていてもよい。

２．液体吐出装置の電気的構成
図２は、液体吐出装置１の電気的な構成を示す図である。図２に示すように、液体吐出装置１は、制御ユニット１０と、ヘッドユニット２とを有する。制御ユニット１０とヘッドユニット２とは、ケーブル１９０を介して電気的に接続されている。

制御ユニット１０は、制御回路１００、キャリッジモータードライバー３５、搬送モータードライバー４５、及び電圧出力回路１１０を有する。制御回路１００は、ホストコンピューターから供給される画像データに応じた各種制御信号を生成し、対応する構成に出力する。

具体的には、制御回路１００は、リニアエンコーダー９０の検出信号に基づいてヘッドユニット２の現在の走査位置を把握する。そして、制御回路１００は、ヘッドユニット２の現在の走査位置に応じた制御信号ＣＴＲ１，ＣＴＲ２を生成する。制御信号ＣＴＲ１は、キャリッジモータードライバー３５に供給される。キャリッジモータードライバー３５は、入力される制御信号ＣＴＲ１に従ってキャリッジモーター３１を駆動する。また、制
御信号ＣＴＲ２は、搬送モータードライバー４５に供給される。搬送モータードライバー４５は、入力される制御信号ＣＴＲ２に従って搬送モーター４１を駆動する。これにより、キャリッジ２４の主走査方向への移動と、媒体Ｐの副走査方向の搬送とが制御される。

また、制御回路１００は、外部に設けられたホストコンピューターから供給された画像データ、及びリニアエンコーダー９０の検出信号に基づいてヘッドユニット２の現在の走査位置に応じた、クロック信号ＳＣＫ、印刷データ信号ＳＩ、ラッチ信号ＬＡＴ、チェンジ信号ＣＨ、及び基駆動信号ｄＡ，ｄＢを生成し、ヘッドユニット２に出力する。

また、制御回路１００は、メンテナンスユニット８０に、吐出部６００におけるインクの吐出状態を正常に回復させるためのメンテナンス処理を実行させる。メンテナンスユニット８０は、クリーニング機構８１、及びワイピング機構８２を有する。クリーニング機構８１は、メンテナンス処理として、吐出部６００の内部に貯留される増粘したインクや気泡等を不図示のチューブポンプにより吸引するポンピング処理を行う。また、ワイピング機構８２は、メンテナンス処理として、吐出部６００が有するノズルの近傍に付着した紙粉等の異物をワイパー部材７１により拭き取るワイピング処理を行う。なお、制御回路１００は、吐出部６００におけるインクの吐出状態を正常に回復させるためのメンテナンス処理として、上述したフラッシング動作を実行させてもよい。

電圧出力回路１１０は、例えば４２Ｖの直流電圧の電圧ＶＨＶを生成し、ヘッドユニット２に出力する。この電圧ＶＨＶは、ヘッドユニット２が有する各種構成の電源電圧等として用いられる。また、電圧出力回路１１０で生成された電圧ＶＨＶは、制御ユニット１０の各種構成の電源電圧として用いられてもよい。さらに、電圧出力回路１１０は、電圧ＶＨＶとは電圧値の異なる複数の直流電圧信号を生成し、制御ユニット１０、及びヘッドユニット２に含まれる各構成に供給してもよい。

ヘッドユニット２は、駆動回路５０、及びプリントヘッド２０を有する。

駆動回路５０は、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂを有する。駆動信号出力回路５１ａには、デジタルの基駆動信号ｄＡと電圧ＶＨＶとが入力される。駆動信号出力回路５１ａは、入力される基駆動信号ｄＡをデジタル／アナログ変換し、変換されたアナログ信号を電圧ＶＨＶに応じた電圧値にＤ級増幅することで駆動信号ＣＯＭＡを生成する。そして、駆動信号出力回路５１ａは、生成した駆動信号ＣＯＭＡをプリントヘッド２０に出力する。同様に、駆動信号出力回路５１ｂには、デジタルの基駆動信号ｄＢと電圧ＶＨＶとが入力される。駆動信号出力回路５１ｂは、入力される基駆動信号ｄＢをデジタル／アナログ変換し、変換されたアナログ信号を電圧ＶＨＶに応じた電圧値にＤ級増幅することで駆動信号ＣＯＭＢを生成する。そして、駆動信号出力回路５１ｂは、生成した駆動信号ＣＯＭＢをプリントヘッド２０に出力する。

すなわち、基駆動信号ｄＡは、駆動信号ＣＯＭＡの波形を規定し、基駆動信号ｄＢは、駆動信号ＣＯＭＢの波形を規定する。したがって、基駆動信号ｄＡ，ｄＢは、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形を規定することが可能な信号であればよく、例えば、アナログの信号であってもよい。なお、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂの詳細については後述する。また、図２の説明では、駆動回路５０は、ヘッドユニット２に含まれるとして説明したが、駆動回路５０は、制御ユニット１０に含まれてもよい。この場合、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂのそれぞれから出力される駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢは、ケーブル１９０を介して、プリントヘッド２０に供給される。

また、駆動回路５０は、電圧値が５．５Ｖ、６Ｖ等で一定の基準電圧信号ＶＢＳを生成し、プリントヘッド２０に供給する。なお、基準電圧信号ＶＢＳは、圧電素子６０の駆動
の基準となる電位の信号であって、例えばグラウンド電位の信号であってもよい。

プリントヘッド２０は、選択制御回路２１０と、複数の選択回路２３０と、複数の選択回路２３０のそれぞれに対応する複数の吐出部６００と、を含む。選択制御回路２１０は、制御回路１００から供給されるクロック信号ＳＣＫ、印刷データ信号ＳＩ、ラッチ信号ＬＡＴ、及びチェンジ信号ＣＨに基づいて、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形を選択又は非選択とするための選択信号を生成し複数の選択回路２３０のそれぞれに出力する。

各選択回路２３０には、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢと、選択制御回路２１０が出力する選択信号が入力される。そして、選択回路２３０は、入力される選択信号に基づいて、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形を選択又は非選択とすることで、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢに基づく駆動信号ＶＯＵＴを生成し、対応する吐出部６００に出力する。

各吐出部６００は、圧電素子６０を含む。圧電素子６０の一端には、対応する選択回路２３０から出力された駆動信号ＶＯＵＴが供給される。また、圧電素子６０の他端には、電圧値が例えば５．５Ｖで一定の基準電圧信号ＶＢＳが供給される。そして、吐出部６００に含まれる圧電素子６０は、一端に供給される駆動信号ＶＯＵＴと、他端に供給される基準電圧信号ＶＢＳとの電位差に応じて駆動する。これにより、圧電素子６０の駆動に応じた量のインクが吐出部６００から吐出される。

３．吐出部の構成
次にプリントヘッド２０が有する吐出部６００の構成について説明する。図３は、プリントヘッド２０が有する複数の吐出部６００の内の１つの吐出部６００の概略構成を示す図である。図３に示すように、吐出部６００は、圧電素子６０、振動板６２１、キャビティー６３１、及びノズル６５１を含む。

キャビティー６３１には、リザーバー６４１から供給されるインクが充填している。また、リザーバー６４１には、インクカートリッジ２２から不図示のインクチューブ、及び供給口６６１を経由してインクが導入される。すなわち、キャビティー６３１には、対応するインクカートリッジ２２に貯留されているインクが充填している。

振動板６２１は、図３において上面に設けられた圧電素子６０の駆動によって変位する。そして、振動板６２１の変位に伴って、インクが充填されるキャビティー６３１の内部容積が拡大、縮小する。すなわち、振動板６２１は、キャビティー６３１の内部容積を変化させるダイヤフラムとして機能する。

ノズル６５１は、ノズルプレート６３２に設けられるとともに、キャビティー６３１に連通する開孔部である。そして、キャビティー６３１の内部容積が変化することで、内部容積の変化に応じた量のインクが、ノズル６５１から吐出される。

圧電素子６０は、圧電体６０１を一対の電極６１１，６１２で挟んだ構造である。このような構造の圧電体６０１は、電極６１１，６１２により供給される電圧の電位差に応じて、電極６１１，６１２の中央部分が、振動板６２１とともに上下方向に撓む。具体的には、圧電素子６０の電極６１１には、駆動信号ＶＯＵＴが供給される。また、圧電素子６０の電極６１２には、基準電圧信号ＶＢＳが供給される。そして、圧電素子６０は、駆動信号ＶＯＵＴの電圧レベルが高くなると、上方向に撓み、駆動信号ＶＯＵＴの電圧レベルが低くなると、下方向に撓む。

以上のように構成された吐出部６００では、圧電素子６０が上方向に撓むことで、振動板６２１が変位し、キャビティー６３１の内部容積が拡大する。その結果、インクがリザ
ーバー６４１から引き込まれる。一方、圧電素子６０が下方向に撓むことで、振動板６２１が変位し、キャビティー６３１の内部容積が縮小する。その結果、縮小の程度に応じた量のインクが、ノズル６５１から吐出される。すなわち、プリントヘッド２０は、電極６１１と電極６１２とを含み、電極６１１と電極６１２との電位差により駆動する圧電素子６０を有し、圧電素子６０の駆動によりインクを吐出する。

ここで、圧電素子６０は、図３に示す構造に限られず、吐出部６００からインクが吐出できる構造であればよい。したがって、圧電素子６０は、上述した屈曲振動の構成に限られず、例えば、縦振動を用いる構成でもよい。

４．プリントヘッドの構成及び動作
次にプリントヘッド２０の構成及び動作について説明する。前述の通り、プリントヘッド２０は、駆動回路５０から出力された駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢを、クロック信号ＳＣＫ、印刷データ信号ＳＩ、ラッチ信号ＬＡＴ、及びチェンジ信号ＣＨに基づいて選択又は非選択とすることで、駆動信号ＶＯＵＴを生成し、対応する吐出部６００に供給する。そこで、プリントヘッド２０の構成及び動作を説明するにあたり、まず、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形の一例、及び駆動信号ＶＯＵＴの波形の一例について説明する。

図４は、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形の一例を示す図である。図４に示すように、駆動信号ＣＯＭＡは、ラッチ信号ＬＡＴが立ち上がってからチェンジ信号ＣＨが立ち上がるまでの期間Ｔ１に配置された台形波形Ａｄｐ１と、チェンジ信号ＣＨが立ち上がってからラッチ信号ＬＡＴが立ち上がるまでの期間Ｔ２に配置された台形波形Ａｄｐ２とを連続させた波形を含む。台形波形Ａｄｐ１は、ノズル６５１から、小程度の量のインクを吐出させるための波形であり、台形波形Ａｄｐ２は、ノズル６５１から、小程度の量よりも多い中程度の量のインクを吐出させるための波形である。

また、駆動信号ＣＯＭＢは、期間Ｔ１に配置された台形波形Ｂｄｐ１と、期間Ｔ２に配置された台形波形Ｂｄｐ２とを連続させた波形を含む。台形波形Ｂｄｐ１は、ノズル６５１からインクを吐出させない波形であり、ノズル６５１の開孔部付近のインクを微振動させて、インク粘度の増大を防止するための波形である。また、台形波形Ｂｄｐ２は、台形波形Ａｄｐ１と同様に、ノズル６５１から小程度の量のインクを吐出させる波形である。

なお、台形波形Ａｄｐ１，Ａｄｐ２，Ｂｄｐ１，Ｂｄｐ２のそれぞれの開始タイミング及び終了タイミングでの電圧は、いずれも電圧Ｖｃで共通である。すなわち、台形波形Ａｄｐ１，Ａｄｐ２，Ｂｄｐ１，Ｂｄｐ２のそれぞれは、電圧Ｖｃで開始し電圧Ｖｃで終了する波形となっている。また、期間Ｔ１と期間Ｔ２とからなる周期Ｔａが、媒体Ｐに新たなドットを形成する印刷周期に相当する。

ここで、図４では、台形波形Ａｄｐ１と台形波形Ｂｄｐ２とが同じ波形であるとして図示しているが、台形波形Ａｄｐ１と台形波形Ｂｄｐ２とは異なる波形であってもよい。また、台形波形Ａｄｐ１が吐出部６００に供給された場合と、台形波形Ｂｄｐ１が吐出部６００に供給された場合とでは、共に対応するノズル６５１から小程度の量のインクが吐出されるとして説明を行うが、異なる量のインクが吐出されてもよい。すなわち、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形は、図４に示す波形に限られるものではなく、プリントヘッド２０が取り付けられるキャリッジ２４の移動速度、インクカートリッジ２２に貯留されるインクの性質、及び媒体Ｐの材質等に応じて、様々な波形が組み合わされてもよい。

図５は、駆動信号ＶＯＵＴの波形の一例を示す図である。図５には、駆動信号ＶＯＵＴの波形と、媒体Ｐに形成されるドットの大きさが「大ドットＬＤ」、「中ドットＭＤ」、「小ドットＳＤ」及び「非記録ＮＤ」のそれぞれの場合とを対比して示している。

図５に示すように、媒体Ｐに大ドットＬＤが形成される場合の駆動信号ＶＯＵＴは、周期Ｔａにおいて、期間Ｔ１に配置された台形波形Ａｄｐ１と、期間Ｔ２に配置された台形波形Ａｄｐ２とを連続させた波形となっている。この駆動信号ＶＯＵＴが吐出部６００に供給された場合、周期Ｔａにおいて、対応するノズル６５１から、小程度の量のインクと中程度の量のインクとが吐出される。したがって、媒体Ｐには、それぞれのインクが着弾し合体することで大ドットＬＤが形成される。

媒体Ｐに中ドットＭＤが形成される場合の駆動信号ＶＯＵＴは、周期Ｔａにおいて、期間Ｔ１に配置された台形波形Ａｄｐ１と、期間Ｔ２に配置された台形波形Ｂｄｐ２とを連続させた波形となっている。この駆動信号ＶＯＵＴが吐出部６００に供給された場合、周期Ｔａにおいて、対応するノズル６５１から、小程度の量のインクが２回吐出される。したがって、媒体Ｐには、それぞれのインクが着弾し合体することで中ドットＭＤが形成される。

媒体Ｐに小ドットＳＤが形成される場合の駆動信号ＶＯＵＴは、周期Ｔａにおいて、期間Ｔ１に配置された台形波形Ａｄｐ１と、期間Ｔ２に配置された電圧Ｖｃで一定の波形とを連続させた波形となっている。この駆動信号ＶＯＵＴが吐出部６００に供給された場合、周期Ｔａにおいて、対応するノズル６５１から、小程度の量のインクが吐出される。したがって、媒体Ｐには、このインクが着弾して小ドットＳＤが形成される。

媒体Ｐにドットを形成しない非記録ＮＤに対応する駆動信号ＶＯＵＴは、周期Ｔａにおいて、期間Ｔ１に配置された台形波形Ｂｄｐ１と、期間Ｔ２に配置された電圧Ｖｃで一定の波形とを連続させた波形となっている。この駆動信号ＶＯＵＴが吐出部６００に供給された場合、周期Ｔａにおいて、対応するノズル６５１の開孔部付近のインクが微振動するのみで、インクは吐出されない。したがって、媒体Ｐには、インクが着弾せずドットが形成されない。

ここで、電圧Ｖｃで一定の波形とは、駆動信号ＶＯＵＴとして台形波形Ａｄｐ１，Ａｄｐ２，Ｂｄｐ１，Ｂｄｐ２のいずれも選択されていない場合において、直前の電圧Ｖｃが容量性負荷である圧電素子６０に保持された電圧からなる波形である。したがって、駆動信号ＶＯＵＴとして台形波形Ａｄｐ１，Ａｄｐ２，Ｂｄｐ１，Ｂｄｐ２のいずれも選択されていない場合、電圧Ｖｃが駆動信号ＶＯＵＴとして吐出部６００に供給されているといえる。

以上のような駆動信号ＶＯＵＴは、選択制御回路２１０及び選択回路２３０の動作により駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形が選択又は非選択されることにより生成される。図６は、選択制御回路２１０及び選択回路２３０の構成を示す図である。図６に示すように、選択制御回路２１０には、印刷データ信号ＳＩ、ラッチ信号ＬＡＴ、チェンジ信号ＣＨ、及びクロック信号ＳＣＫが入力される。選択制御回路２１０には、シフトレジスター（Ｓ／Ｒ）２１２とラッチ回路２１４とデコーダー２１６との組が、ｍ個の吐出部６００の各々に対応して設けられている。すなわち、選択制御回路２１０は、ｍ個の吐出部６００と同数のシフトレジスター２１２とラッチ回路２１４とデコーダー２１６との組を含む。

印刷データ信号ＳＩは、クロック信号ＳＣＫに同期した信号であって、ｍ個の吐出部６００の各々に対して、大ドットＬＤ、中ドットＭＤ、小ドットＳＤ，及び非記録ＮＤのいずれかを選択するための２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］を含む、合計２ｍビットの信号である。入力される印刷データ信号ＳＩは、ｍ個の吐出部６００に対応して、印刷データ信号ＳＩに含まれる２ビット分の印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］毎に、シフトレジスター２１２に保持される。具体的には、選択制御回路２１０は、ｍ個の吐出部６００
に対応したｍ段のシフトレジスター２１２が互いに縦続接続されるとともに、シリアルで入力された印刷データ信号ＳＩが、クロック信号ＳＣＫに従って順次後段に転送される。なお、図６では、シフトレジスター２１２を区別するために、印刷データ信号ＳＩが入力される上流側から順番に１段、２段、…、ｍ段と表記している。

ｍ個のラッチ回路２１４の各々は、ｍ個のシフトレジスター２１２の各々で保持された２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］をラッチ信号ＬＡＴの立ち上がりでラッチする。

図７は、デコーダー２１６におけるデコード内容を示す図である。デコーダー２１６は、ラッチ回路２１４によってラッチされた２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］に従い選択信号Ｓ１，Ｓ２を出力する。例えば、デコーダー２１６は、２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］が［１，０］の場合、選択信号Ｓ１の論理レベルを、期間Ｔ１，Ｔ２においてＨ，Ｌレベルとして出力し、選択信号Ｓ２の論理レベルを、期間Ｔ１，Ｔ２においてＬ，Ｈレベルとして選択回路２３０に出力する。

選択回路２３０は、吐出部６００のそれぞれに対応して設けられている。すなわち、プリントヘッド２０が有する選択回路２３０の数は、吐出部６００の総数と同じｍ個である。図８は、吐出部６００の１個分に対応する選択回路２３０の構成を示す図である。図８に示すように、選択回路２３０は、ＮＯＴ回路であるインバーター２３２ａ，２３２ｂとトランスファーゲート２３４ａ，２３４ｂとを有する。

選択信号Ｓ１は、トランスファーゲート２３４ａにおいて丸印が付されていない正制御端に入力される一方で、インバーター２３２ａによって論理反転されて、トランスファーゲート２３４ａにおいて丸印が付された負制御端に入力される。また、トランスファーゲート２３４ａの入力端には、駆動信号ＣＯＭＡが供給される。選択信号Ｓ２は、トランスファーゲート２３４ｂにおいて丸印が付されていない正制御端に入力される一方で、インバーター２３２ｂによって論理反転されて、トランスファーゲート２３４ｂにおいて丸印が付された負制御端に入力される。また、トランスファーゲート２３４ｂの入力端には、駆動信号ＣＯＭＢが供給される。そして、トランスファーゲート２３４ａ，２３４ｂの出力端が共通に接続され、駆動信号ＶＯＵＴとして出力される。

具体的には、トランスファーゲート２３４ａは、選択信号Ｓ１がＨレベルの場合、入力端と出力端との間を導通とし、選択信号Ｓ１がＬレベルの場合、入力端と出力端との間を非導通とする。また、トランスファーゲート２３４ｂは、選択信号Ｓ２がＨレベルの場合、入力端と出力端との間を導通とし、選択信号Ｓ２がＬレベルの場合、入力端と出力端との間を非導通とする。以上のように選択回路２３０は、選択信号Ｓ１，Ｓ２に基づいて駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形を選択することで、駆動信号ＶＯＵＴを生成し出力する。

ここで、図９を用いて、選択制御回路２１０及び選択回路２３０の動作について説明する。図９は、選択制御回路２１０及び選択回路２３０の動作を説明するための図である。印刷データ信号ＳＩは、クロック信号ＳＣＫに同期してシリアルで入力されて、吐出部６００に対応するシフトレジスター２１２において順次転送される。そして、クロック信号ＳＣＫの入力が停止すると、各シフトレジスター２１２には、吐出部６００の各々に対応した２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］が保持される。なお、印刷データ信号ＳＩは、シフトレジスター２１２のｍ段、…、２段、１段の吐出部６００に対応した順に入力される。

そして、ラッチ信号ＬＡＴが立ち上がると、ラッチ回路２１４のそれぞれは、シフトレ
ジスター２１２に保持されている２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］を一斉にラッチする。なお、図９において、ＬＴ１、ＬＴ２、…、ＬＴｍは、１段、２段、…、ｍ段のシフトレジスター２１２に対応するラッチ回路２１４によってラッチされた２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］を示す。

デコーダー２１６は、ラッチされた２ビットの印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］で規定されるドットのサイズに応じて、期間Ｔ１，Ｔ２のそれぞれにおいて、選択信号Ｓ１，Ｓ２の論理レベルを図７に示す内容で出力する。

具体的には、デコーダー２１６は、印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］が［１，１］の場合、選択信号Ｓ１を期間Ｔ１，Ｔ２においてＨ，Ｈレベルとし、選択信号Ｓ２を期間Ｔ１，Ｔ２においてＬ，Ｌレベルとする。この場合、選択回路２３０は、期間Ｔ１において台形波形Ａｄｐ１を選択し、期間Ｔ２において台形波形Ａｄｐ２を選択する。その結果、図５に示す大ドットＬＤに対応する駆動信号ＶＯＵＴが生成される。

また、デコーダー２１６は、印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］が［１，０］の場合、選択信号Ｓ１を期間Ｔ１，Ｔ２においてＨ，Ｌレベルとし、選択信号Ｓ２を期間Ｔ１，Ｔ２においてＬ，Ｈレベルとする。この場合、選択回路２３０は、期間Ｔ１において台形波形Ａｄｐ１を選択し、期間Ｔ２において台形波形Ｂｄｐ２を選択する。その結果、図５に示す中ドットＭＤに対応する駆動信号ＶＯＵＴが生成される。

また、デコーダー２１６は、印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］が［０，１］の場合、選択信号Ｓ１を期間Ｔ１，Ｔ２においてＨ，Ｌレベルとし、選択信号Ｓ２を期間Ｔ１，Ｔ２においてＬ，Ｌレベルとする。この場合、選択回路２３０は、期間Ｔ１において台形波形Ａｄｐ１を選択し、期間Ｔ２において台形波形Ａｄｐ２，Ｂｄｐ２のいずれも選択しない。その結果、図５に示す小ドットＳＤに対応する駆動信号ＶＯＵＴが生成される。

また、デコーダー２１６は、印刷データ［ＳＩＨ，ＳＩＬ］が［０，０］の場合、選択信号Ｓ１を期間Ｔ１，Ｔ２においてＬ，Ｌレベルとし、選択信号Ｓ２を期間Ｔ１，Ｔ２においてＨ，Ｌレベルとする。この場合、選択回路２３０は、期間Ｔ１において台形波形Ｂｄｐ１を選択し、期間Ｔ２において台形波形Ａｄｐ２，Ｂｄｐ２のいずれも選択しない。その結果、図５に示す非記録ＮＤに対応する駆動信号ＶＯＵＴが生成される。

以上のように、選択制御回路２１０、及び選択回路２３０は、印刷データ信号ＳＩ、ラッチ信号ＬＡＴ、チェンジ信号ＣＨ、及びクロック信号ＳＣＫに基づいて、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形を選択し、駆動信号ＶＯＵＴとして吐出部６００に出力する。

５．駆動信号出力回路の構成
次に、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢを出力する駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂの構成、及び動作について説明する。図１０は、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂの電気的な構成を示す図である。ここで、駆動信号出力回路５１ａと駆動信号出力回路５１ｂとは入力される信号、及び出力する信号のみが異なり、同様の構成である。したがって、以下の説明では、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂを区別することなく単に駆動信号出力回路５１と称し、その構成及び動作について説明を行う。この場合において、駆動信号出力回路５１が出力する信号を単に駆動信号ＣＯＭと称し、駆動信号ＣＯＭの基となる信号を基駆動信号ｄｏと称する。

図１０に示すように、駆動信号出力回路５１は、変調回路５１０を含む集積回路５００と、増幅回路５５０と、平滑回路５６０と、帰還回路５７０，５７２とを有する。

集積回路５００は、端子Ｉｎ、端子Ｂｓｔ、端子Ｈｄｒ、端子Ｓｗ、端子Ｇｖｄ、端子Ｌｄｒ、端子Ｇｎｄ、及び端子Ｖｂｓを含む複数の端子を有する。この集積回路５００は、当該複数の端子を介して集積回路５００と外部とが電気的に接続される。図１０に示すように集積回路５００は、ＤＡＣ（Digital to Analog Converter）５１１、変調回路５１０、ゲートドライブ回路５２０、基準電圧生成回路５３０、電源回路５９０を含む。

電源回路５９０は、第１電圧信号ＤＡＣ＿ＨＶと第２電圧信号ＤＡＣ＿ＬＶとを生成し、ＤＡＣ５１１に供給する。ＤＡＣ５１１は、入力される駆動信号ＣＯＭの波形を規定するデジタルの基駆動信号ｄｏを、第１電圧信号ＤＡＣ＿ＨＶと第２電圧信号ＤＡＣ＿ＬＶとの間の電圧値のアナログ信号である基駆動信号ａｏに変換し、変調回路５１０に出力する。ここで、基駆動信号ａｏの電圧振幅の最大値は、第１電圧信号ＤＡＣ＿ＨＶで規定され、最小値は、第２電圧信号ＤＡＣ＿ＬＶで規定される。すなわち、第１電圧信号ＤＡＣ＿ＨＶは、ＤＡＣ５１１における高電圧側の基準電圧であり、第２電圧信号ＤＡＣ＿ＬＶは、ＤＡＣ５１１における低電圧側の基準電圧となる。そして、アナログの基駆動信号ａｏが増幅された信号が、駆動信号ＣＯＭとなる。つまり、基駆動信号ａｏは、駆動信号ＣＯＭの増幅前の目標となる信号に相当する。すなわち、基駆動信号ａｏ、及び基駆動信号ａｏの基となるデジタル信号の基駆動信号ｄｏが駆動信号ＣＯＭの基となる信号である。

変調回路５１０は、基駆動信号ａｏを変調した変調信号Ｍｓを生成し、ゲートドライブ回路５２０に出力する。変調回路５１０は、加算器５１２，５１３、コンパレーター５１４、インバーター５１５、積分減衰器５１６、及び減衰器５１７を含む。

積分減衰器５１６は、端子Ｖｆｂを介して入力される駆動信号ＣＯＭを減衰するとともに積分し加算器５１２の－側の入力端に供給する。また、加算器５１２の＋側の入力端には基駆動信号ａｏが入力される。そして、加算器５１２は、＋側の入力端に入力された電圧から－側の入力端に入力された電圧を差し引き積分した電圧を加算器５１３の＋側の入力端に供給する。ここで、基駆動信号ａｏの電圧振幅の最大値は、前述の通り２Ｖ程度であるのに対して、駆動信号ＣＯＭの電圧の最大値は、４０Ｖを超える場合がある。このため、積分減衰器５１６は、偏差を求めるにあたり両電圧の振幅範囲を合わせるために、端子Ｖｆｂを介して入力された駆動信号ＣＯＭの電圧を減衰させる。

そして、減衰器５１７は、端子Ｉｆｂを介して入力した駆動信号ＣＯＭの高周波成分を減衰した電圧を、加算器５１３の－側の入力端に供給する。また、加算器５１３の＋側の入力端には、加算器５１２から出力された電圧が入力される。そして、加算器５１３は、＋側の入力端に入力された電圧から、－側の入力端に入力された電圧を減算した電圧信号Ｏｓを、コンパレーター５１４に出力する。

この加算器５１３から出力される電圧信号Ｏｓは、基駆動信号ａｏの電圧から、端子Ｖｆｂに供給された信号の電圧を差し引き、さらに、端子Ｉｆｂに供給された信号の電圧を差し引いた電圧である。このため、加算器５１３から出力される電圧信号Ｏｓの電圧は、目標である基駆動信号ａｏの電圧から、駆動信号ＣＯＭの減衰電圧を差し引いた偏差を、駆動信号ＣＯＭの高周波成分で補正した信号となる。

コンパレーター５１４は、加算器５１３から出力される電圧信号Ｏｓをパルス変調した変調信号Ｍｓを出力する。具体的には、コンパレーター５１４は、加算器５１３から出力される電圧信号Ｏｓが電圧上昇時であって、所定の閾値Ｖｔｈ１以上になった場合にＨレベルとなり、電圧信号Ｏｓが電圧下降時であって、所定の閾値Ｖｔｈ２を下回った場合にＬレベルとなる変調信号Ｍｓを出力する。この閾値Ｖｔｈ１，Ｖｔｈ２は、閾値Ｖｔｈ１＞閾値Ｖｔｈ２という関係に設定されている。ここで、変調信号Ｍｓは、基駆動信号ｄｏ，ａｏに合わせて周波数やデューティー比が変化する。そのため、減衰器５１７が感度に
相当する変調利得を調整することで、変調信号Ｍｓの周波数やデューティー比の変化量を調整することができる。

コンパレーター５１４から出力された変調信号Ｍｓは、ゲートドライブ回路５２０に含まれるゲートドライバー５２１に供給される。また、変調信号Ｍｓは、インバーター５１５により論理レベルが反転された後、ゲートドライブ回路５２０に含まれるゲートドライバー５２２にも供給される。すなわち、ゲートドライバー５２１とゲートドライバー５２２に供給される信号の論理レベルは、互いに排他的な関係にある。

ここで、ゲートドライバー５２１及びゲートドライバー５２２に供給される信号の論理レベルは、同時にＨレベルとはならないようにタイミングが制御されてもよい。すなわち、互いに排他的な関係にあるとは、厳密にいえば、ゲートドライバー５２１及びゲートドライバー５２２に供給される信号の論理レベルが同時にＨレベルになることがないことを意味し、詳細には、後述する増幅回路５５０に含まれるトランジスターＭ１とトランジスターＭ２とが同時にオンすることがないことを意味する。

ゲートドライブ回路５２０は、ゲートドライバー５２１と、ゲートドライバー５２２とを含む。ゲートドライバー５２１は、コンパレーター５１４から出力される変調信号Ｍｓをレベルシフトして、端子Ｈｄｒから増幅制御信号Ｈｇｄとして出力する。ゲートドライバー５２１の電源電圧のうち高位側は、端子Ｂｓｔを介して印加される電圧であり、低位側は、端子Ｓｗを介して印加される電圧である。端子Ｂｓｔは、コンデンサーＣ５の一端及び逆流防止用のダイオードＤ１のカソードに接続される。端子Ｓｗは、コンデンサーＣ５の他端に接続される。ダイオードＤ１のアノードは、端子Ｇｖｄに接続される。これにより、ダイオードＤ１のアノードには、不図示の電源回路から供給される例えば７．５Ｖの直流電圧である電圧Ｖｍが供給される。したがって、端子Ｂｓｔと端子Ｓｗとの電位差は、コンデンサーＣ５の両端の電位差、すなわち電圧Ｖｍにおよそ等しくなる。そして、ゲートドライバー５２１は、入力される変調信号Ｍｓに従い端子Ｓｗに対して電圧Ｖｍだけ大きな電圧の増幅制御信号Ｈｇｄを端子Ｈｄｒから出力する。

ゲートドライバー５２２は、ゲートドライバー５２１よりも低電位側で動作する。ゲートドライバー５２２は、コンパレーター５１４から出力された変調信号Ｍｓの論理レベルがインバーター５１５によって反転された信号をレベルシフトして、端子Ｌｄｒから増幅制御信号Ｌｇｄとして出力する。ゲートドライバー５２２の電源電圧のうち高位側は、電圧Ｖｍが印加され、低位側は、端子Ｇｎｄを介して例えば０Ｖのグラウンド電位が供給される。そして、ゲートドライバー５２２に入力される信号に従う端子Ｇｎｄに対して電圧Ｖｍだけ大きな電圧の増幅制御信号Ｌｇｄを端子Ｌｄｒから出力する。

ここで、基駆動信号ｄｏ及び基駆動信号ａｏを変調した信号とは、狭義にはコンパレーター５１４が出力する変調信号Ｍｓを意味するが、デジタルの基駆動信号ｄｏに基づくアナログの基駆動信号ａｏをパルス変調した信号であると考えれば、変調信号Ｍｓの論理レベルが反転された信号も基駆動信号ｄｏ及び基駆動信号ａｏを変調した信号である。すなわち、基駆動信号ｄｏ及び基駆動信号ａｏを変調した信号には、コンパレーター５１４が出力する変調信号Ｍｓのみならず、コンパレーター５１４が出力する変調信号Ｍｓの論理レベルを反転した信号や、変調信号Ｍｓに対してタイミングが制御された信号も含まれる。さらに、ゲートドライバー５２１が出力する増幅制御信号Ｈｇｄは、入力される変調信号Ｍｓをレベルシフトした信号であり、ゲートドライバー５２２が出力する増幅制御信号Ｌｇｄは、変調信号Ｍｓの論理レベルが反転された信号をレベルシフトした信号である。そうするとゲートドライバー５２１，５２２が出力する増幅制御信号Ｈｇｄ，Ｌｇｄであって、集積回路５００から出力される増幅制御信号Ｈｇｄ，Ｌｇｄもまた基駆動信号ｄｏ及び基駆動信号ａｏを変調した信号である。

基準電圧生成回路５３０は、圧電素子６０の電極６１２に供給される基準電圧信号ＶＢＳを生成し、集積回路５００の端子Ｖｂｓを介して圧電素子６０の電極６１２に出力する。このような基準電圧生成回路５３０は、例えば、バンドギャップ・リファレンス回路を含む定電圧回路で構成される。

ここで、図１０において、基準電圧生成回路５３０は、駆動信号出力回路５１が有する集積回路５００に含まれるとして説明したが、基準電圧生成回路５３０は、集積回路５００の外部に構成されていてもよく、さらには、駆動信号出力回路５１の外部に構成されていてもよい。

増幅回路５５０は、トランジスターＭ１とトランジスターＭ２とを含む。トランジスターＭ１のドレインには、電圧ＶＨＶが供給される。トランジスターＭ１のゲートは、抵抗Ｒ１の一端と電気的に接続され、抵抗Ｒ１の他端は、集積回路５００の端子Ｈｄｒと電気的に接続されている。すなわち、トランジスターＭ１のゲートには、集積回路５００の端子Ｈｄｒから出力される増幅制御信号Ｈｇｄが供給される。トランジスターＭ１のソースは、集積回路５００の端子Ｓｗと電気的に接続されている。

トランジスターＭ２のドレインは、集積回路５００の端子Ｓｗと電気的に接続されている。すなわち、トランジスターＭ２のドレインとトランジスターＭ１のソースとは、互いに電気的に接続されている。トランジスターＭ２のゲートは、抵抗Ｒ２の一端と電気的に接続され、抵抗Ｒ２の他端は、集積回路５００の端子Ｌｄｒと電気的に接続されている。すなわち、トランジスターＭ２のゲートには、集積回路５００の端子Ｌｄｒから出力される増幅制御信号Ｌｇｄが供給される。トランジスターＭ２のソースには、グラウンド電位が供給される。

以上のように構成された増幅回路５５０において、トランジスターＭ１がオフ、トランジスターＭ２がオンに制御されている場合、端子Ｓｗが接続されるノードの電圧は、グラウンド電位となる。したがって、端子Ｂｓｔには電圧Ｖｍが供給される。一方、トランジスターＭ１がオン、トランジスターＭ２がオフに制御されている場合、端子Ｓｗが接続されるノードの電圧は、電圧ＶＨＶとなる。したがって、端子Ｂｓｔには電圧ＶＨＶ＋Ｖｍの電位の電圧信号が供給される。

すなわち、トランジスターＭ１を駆動させるゲートドライバー５２１は、コンデンサーＣ５をフローティング電源として、トランジスターＭ１及びトランジスターＭ２の動作に応じて、端子Ｓｗの電位が０Ｖ又は電圧ＶＨＶに変化することで、Ｌレベルが電圧ＶＨＶの電位であって、且つ、Ｈレベルが電圧ＶＨＶ＋電圧Ｖｍの電位の増幅制御信号ＨｇｄをトランジスターＭ１のゲートに供給する。

一方、トランジスターＭ２を駆動させるゲートドライバー５２２は、トランジスターＭ１及びトランジスターＭ２の動作に関係なく、Ｌレベルがグラウンド電位であって、且つ、Ｈレベルが電圧Ｖｍの電位の増幅制御信号ＬｇｄをトランジスターＭ２のゲートに供給する。

以上のように、増幅回路５５０は、トランジスターＭ１と、トランジスターＭ２とで基駆動信号ｄｏ，ａｏが変調された変調信号Ｍｓを電圧ＶＨＶに基づいて増幅する。これにより、トランジスターＭ１のソース、及びトランジスターＭ２のドレインが共通に接続される接続点に増幅変調信号ＡＭｓが生成される。そして、増幅回路５５０で生成された増幅変調信号ＡＭｓは、平滑回路５６０に入力される。

平滑回路５６０は、増幅回路５５０から出力された増幅変調信号ＡＭｓを平滑することで、駆動信号ＣＯＭを生成し、駆動信号出力回路５１から出力する。

平滑回路５６０は、インダクターＬ１とコンデンサーＣ１とを含む。インダクターＬ１の一端には、増幅回路５５０から出力された増幅変調信号ＡＭｓが入力される。インダクターＬ１の他端は、コンデンサーＣ１の一端とも接続されている。そして、コンデンサーＣ１の他端には、グラウンド電位が供給されている。すなわち、インダクターＬ１とコンデンサーＣ１とは、増幅回路５５０から出力される増幅変調信号ＡＭｓを平滑することにより復調し、復調された信号を駆動信号ＣＯＭとして出力する。

帰還回路５７０は、抵抗Ｒ３と抵抗Ｒ４とを含む。抵抗Ｒ３の一端には、駆動信号ＣＯＭが供給され、他端は、端子Ｖｆｂ及び抵抗Ｒ４の一端と接続されている。抵抗Ｒ４の他端には、電圧ＶＨＶが供給される。これにより、端子Ｖｆｂには、帰還回路５７０を通過した駆動信号ＣＯＭが、電圧ＶＨＶでプルアップされた状態で帰還する。

帰還回路５７２は、コンデンサーＣ２，Ｃ３，Ｃ４と、抵抗Ｒ５，Ｒ６を含む。コンデンサーＣ２の一端には、駆動信号ＣＯＭが供給され、他端は、抵抗Ｒ５の一端、及び抵抗Ｒ６の一端と接続されている。抵抗Ｒ５の他端にはグラウンド電位が供給される。これにより、コンデンサーＣ２と抵抗Ｒ５とがハイパスフィルター（High Pass Filter）として機能する。このハイパスフィルターのカットオフ周波数は、例えば約９ＭＨｚに設定される。また、抵抗Ｒ６の他端は、コンデンサーＣ４の一端、及びコンデンサーＣ３の一端と接続されている。コンデンサーＣ３の他端には、グラウンド電位が供給される。これにより、抵抗Ｒ６とコンデンサーＣ３とは、ローパスフィルター（Low Pass Filter）として機能する。このローパスフィルターのカットオフ周波数は、例えば約１６０ＭＨｚに設定される。すなわち、帰還回路５７２は、ハイパスフィルターとローパスフィルターと備え、駆動信号ＣＯＭに含まれる所定の周波数域の信号を通過させるバンドパスフィルター（Band Pass Filter）として機能する。

そして、コンデンサーＣ４の他端は、集積回路５００の端子Ｉｆｂと接続されている。これにより、端子Ｉｆｂには、バンドパスフィルターとして機能する帰還回路５７２を通過した駆動信号ＣＯＭの高周波成分のうち、直流成分がカットされた信号が帰還する。

ところで、駆動信号ＣＯＭは、増幅変調信号ＡＭｓを平滑回路５６０によって平滑された信号である。そして、駆動信号ＣＯＭは、端子Ｖｆｂを介して積分・減算された上で、加算器５１２に帰還される。これにより、駆動信号出力回路５１ａは、帰還の遅延と、帰還の伝達関数で定まる周波数で自励発振する。この場合において、端子Ｖｆｂを介した帰還経路は、遅延量が大きいため、当該端子Ｖｆｂを介した帰還のみでは自励発振の周波数を駆動信号ＣＯＭの精度を十分に確保できるほど高くすることができない可能性がある。そこで、端子Ｖｆｂを介した経路とは別に、端子Ｉｆｂを介して、駆動信号ＣＯＭの高周波成分を帰還する経路を設けることで、回路全体でみた場合における遅延を小さくしている。これにより、電圧信号Ｏｓの周波数を、端子Ｉｆｂを介した経路が存在しない場合と比較して、駆動信号ＣＯＭの精度を十分に確保できるほどに高くすることができる。

ここで、駆動信号出力回路５１が出力する駆動信号ＣＯＭは、選択回路２３０において選択又は非選択とされることで、圧電素子６０の電極６１１に供給される駆動信号ＶＯＵＴとして圧電素子６０に供給される。すなわち、駆動信号出力回路５１が出力する駆動信号ＣＯＭに基づく出力電流は、駆動信号ＶＯＵＴとして供給される圧電素子６０の数に応じて変化する。そして、駆動信号出力回路５１の出力電流の変化に起因して、駆動信号出力回路５１に入力される電圧ＶＨＶの電圧値が変動するおそれがある。その結果、電圧ＶＨＶに基づいて増幅することで生成される駆動信号ＣＯＭの波形精度が低下するおそれが
ある。

このような問題に対して、本実施形態における駆動信号出力回路５１は、出力電流が変化した場合における電圧ＶＨＶの電圧変動を低減するためのコンデンサーＣ６を備える。すなわち、駆動信号出力回路５１は、増幅回路５５０に供給される電源電圧として電圧ＶＨＶが伝搬する伝搬経路に電気的に接続されたコンデンサーＣ６を含む。このコンデンサーＣ６は、駆動信号ＣＯＭにより生じる出力電流の変化に対して電圧ＶＨＶの電圧変動を低減するために比較的大容量であって、且つ電圧ＶＨＶの電圧値以上の耐圧を有することが求められる。そのため、コンデンサーＣ６としては、比較的大容量が得られ、且つ数十Ｖ以上の耐圧を有する電解コンデンサーが用いられる。これにより、駆動信号出力回路５１の出力電流の変化に対して、電圧ＶＨＶの電圧値が変動するおそれ低減することができる。

以上のように、本実施形態における駆動信号出力回路５１は、駆動信号ＣＯＭの基となる基駆動信号ｄｏを変調した変調信号Ｍｓをレベルシフトした増幅制御信号Ｈｇｄ，Ｌｇｄを出力する集積回路５００と、増幅制御信号Ｈｇｄにより駆動されるトランジスターＭ１、及び増幅制御信号Ｌｇｄにより駆動されるトランジスターＭ２の駆動により増幅変調信号ＡＭｓを出力する増幅回路５５０と、インダクターＬ１を含み、増幅変調信号ＡＭｓを復調した駆動信号ＣＯＭを出力する平滑回路５６０と、を含み、駆動信号ＣＯＭを出力する所謂Ｄ級増幅回路として構成されている。これにより、駆動信号出力回路５１を有する液体吐出装置１の消費電力を低減することができる。

一方で、液体吐出装置１では、インクの吐出精度のさらなる向上、及び吐出速度のさらなる高速化の市場要求に対して、液体吐出装置１では、プリントヘッド２０が備えるノズル数が増加している。そして、ノズル数が増加することで、プリントヘッド２０が有する圧電素子６０の数が増加し、その結果、圧電素子６０を駆動する駆動信号ＣＯＭを出力する駆動信号出力回路５１が出力する出力電流が増加する。すなわち、駆動信号出力回路５１において駆動信号ＣＯＭを出力するインダクターＬ１に流れる電流量が増加する。

このようなインダクターＬ１に流れる電流量が増加することにより、当該インダクターＬ１に流れる直流電流成分も増加し、その結果、インダクターＬ１に含まれる磁性材料に磁気飽和が生じる場合がある。すなわち、液体吐出装置１が有するノズル数が増加すると、駆動信号出力回路５１が有するインダクターＬ１のインダクタンス成分が低下するおそれがある。このようなインダクターＬ１のインダクタンス成分の低下は、駆動信号出力回路５１が出力する駆動信号ＣＯＭの波形精度を低下させ、その結果、液体吐出装置１におけるインクの吐出精度を悪化させるおそれがあるとの問題を引き起こす。

このような問題に対して、本実施形態における駆動信号出力回路５１では、図１１及び図１２に示すような特徴的な構造のインダクターＬ１を用いる。これにより、インダクターＬ１に流れる電流量が増加した場合であっても、当該インダクターＬ１に磁気飽和が生じるおそれを低減し、その結果、駆動信号出力回路５１が出力する駆動信号ＣＯＭの波形精度が低下するおそれを低減している。

図１１は、インダクターＬ１の構造を示す斜視図である。図１２は、インダクターＬ１の内部構造を説明するための図である。なお、図１１では、インダクターＬ１の内部、及び図１１における裏面に位置する構成の一部を破線で図示し、また、図１２では、インダクターＬ１が有するリード部材７３０の形状を説明するにあたり、インダクターＬ１の一部を透明化して図示している。

図１１に示すように、インダクターＬ１は、支持部材７１０、誘導部材７２０、リード
部材７３０、及び端子７４１，７４２を含む。

支持部材７１０は、側面７１１と、側面７１１と向かい合って位置する側面７１２と、側面７１１及び側面７１２と交差する側面７１３と、側面７１３と向かい合って位置する側面７１４とを含み、側面７１１，７１２，７１３，７１４とで囲まれた内部に空間を有する略直方体形状である。そして、側面７１１，７１２，７１３，７１４とで囲まれた内部の空間にリード部材７３０、及び誘導部材７２０が収容されることで、支持部材７１０は、リード部材７３０、及び誘導部材７２０を支持する。

端子７４１は、側面７１１に設けられ、端子７４２は、側面７１２に設けられている。具体的には、端子７４１は、側面７１１に沿って延在する平板であって、折り曲げられ側面７１１とかしめられることで、側面７１１に固定されている。また、端子７４２は、側面７１２に沿って延在する平板であって、折り曲げられ側面７１２とかしめられることで、側面７１２に固定される。

リード部材７３０は、一端が端子７４１と電気的に接続され、他端が端子７４２と電気的に接続され、側面７１１，７１２，７１３，７１４とで囲まれた空間の内部に設けられている。この場合において、リード部材７３０は、側面７１１から側面７１２に向かう方向と交差する方向であって、且つ側面７１３から側面７１４に向かう方向と交差する方向である所謂インダクターＬ１の平面視において、曲がりくねったジグザグ形状である。なお、本実施形態においては、リード部材７３０は、略Ｓ字形状を成しているとして説明を行う。このようなリード部材７３０は、例えば、平板などの原材料をスタンピングすることで形成される。なお、リード部材７３０は、上述したスタンピングに加えて、当該原材料を折り曲げ、折りたたむことで形成されてもよく、また、上述したスタンピングに代えて、原材料を折り曲げ、折りたたむことで形成されてもよい。

また、リード部材７３０と端子７４１，７４２とは、溶接等を用いて電気的に接続されていてもよいが、リード部材７３０と端子７４１，７４２とを１つの原材料から加工することで形成されていることが好ましい。すなわち、リード部材７３０と端子７４１，７４２とは、溶接等を行わずに一体に構成されていることが好ましい。リード部材７３０と端子７４１，７４２とを溶接等により接合した場合、接合部において、インピーダンス等の特性変化が生じる場合がある。このような特性変化は、インダクターＬ１に意図しない発熱を生じさせるおそれがあるととともに、インダクターＬ１で生じる磁界に乱れを生じさせる可能性がある。リード部材７３０と端子７４１，７４２とを、溶接等を用いずに一体に構成することで、このような特性変化が生じるおそれが低減し、その結果、インダクターＬ１から出力される駆動信号ＣＯＭの波形精度が向上する。なお、略Ｓ字形状を成しているリード部材７３０の形状の詳細については後述する。

誘導部材７２０は、側面７１１，７１２，７１３，７１４とで囲まれた空間の内部であって、リード部材７３０の周囲を取り囲むように設けられている。この誘導部材７２０は、ダストコア系の材料であって、メタルアロイの磁性粒子が用いられる。具体的には、本実施形態におけるインダクターＬ１は、メタルアロイの磁性粒子とバインダとの混合物で作られる誘導部材７２０とリード部材７３０とが一体成形されたメタルアロイ型のインダクタンス素子である。すなわち、メタルアロイ型のインダクタンス素子とは、金型にリード部材７３０を挿入し、計量されたコア材として誘導部材７２０を入れ、高圧プレスで形成される。このようなメタルアロイ型で形成された誘導部材７２０は、フェライトコア型のインダクタンス素子のように、例えば、Ｅ型のコアとＩ型のコアとに分離されておらず、そのため、コア間を接着する必要がない。そのため、コア間において漏れ磁束が生じるおそれを低減できる。さらに、メタルアロイ型のインダクタンス素子では、誘導部材７２０として用いることができる材料の選択の幅が広く、これにより、比較的小型で、且つ大
きな電流を流すことが可能なインダクタンス素子を実現することができる。

次に、図１２を用いてリード部材７３０の形状の具体例について説明する。ここで、図１２には、端子７４１と端子７４２とを結ぶ仮想直線αを図示するとともに、仮想直線αにおいて、端子７４１からの距離と端子７４２からの距離が等しい点を中点ＣＰαとして図示している。すなわち、図１２において中点ＣＰαは、仮想直線αの中心点に相当する。

図１２に示すように、リード部材７３０は、一端が端子７４１と電気的に接続され、他端が端子７４２と電気的に接続され、屈折点７３４と屈折点７３５とを含む。また、以下の説明において、リード部材７３０の内、端子７４１と屈折点７３４との間に位置するリード部をリード線７３１と称し、屈折点７３４と屈折点７３５との間に位置するリード部をリード線７３２と称し、屈折点７３５と端子７４２との間に位置するリード部をリード線７３３と称する。すなわち、リード部材７３０は、リード線７３１，７３２，７３３を含み、屈折点７３４，７３５を介して端子７４１と端子７４２とを電気的に接続している。換言すれば、屈折点７３４及び屈折点７３５は、リード部材７３０に沿って端子７４１から端子７４２に向かい屈折点７３４、屈折点７３５の順に位置している。

屈折点７３４は、仮想直線αの側面７１４側に位置し、端子７４１よりも端子７４２の近傍に位置している。すなわち、屈折点７３４と端子７４２との最短距離は、屈折点７３４と端子７４１との最短距離よりも短くなるように、屈折点７３４は位置している。

リード部材７３０の内、端子７４１と屈折点７３４との間に位置するリード線７３１は、仮想直線αの側面７１４側に位置し、端子７４１と屈折点７３４とを電気的に接続する。そして、リード線７３１は、中点ＣＰαから離間するように側面７１４に向かい湾曲した形状を成している。

屈折点７３５は、仮想直線αの側面７１３側に位置し、端子７４２よりも端子７４１の近傍に位置している。すなわち、屈折点７３５と端子７４１との最短距離は、屈折点７３５と端子７４２との最短距離よりも短くなるように、屈折点７３５は位置している。

リード部材７３０の内、端子７４２と屈折点７３５との間に位置するリード線７３３は、仮想直線αの側面７１３側に位置し、端子７４２と屈折点７３５とを電気的に接続する。そして、リード線７３３は、中点ＣＰαから離間するように側面７１３に向かい湾曲した形状を成している。

リード部材７３０の内、屈折点７３４と屈折点７３５との間に位置するリード線７３２は、屈折点７３４と屈折点７３５とを電気的に接続する。そして、リード線７３２は、少なくとも一部が中点ＣＰαを通るように位置している。すなわち、側面７１１から側面７１２に向かう方向と交差する方向であって、インダクターＬ１の平面視において、リード部材７３０の内の屈折点７３４と屈折点７３５との間に位置するリード線７３２の少なくとも一部と、端子７４１と端子７４２とを結ぶ仮想直線αとは、仮想直線αの内の端子７４１と端子７４２との距離が等しい中点ＣＰαで交差する。

以上のように、本実施形態におけるリード部材７３０は、インダクターＬ１の平面視において、ジグザグ形状であって、例えば、図１２に示すような略Ｓ字型の形状を成す。このようなインダクターＬ１において、例えば、端子７４１から端子７４２に向かう方向に電流を供給した場合に、リード部材７３０の内のリード線７３１，７３２に着目すると、当該電流は図１２において反時計回りに流れる。したがって、リード部材７３０の内のリード線７３１，７３２で構成された環状リード部の内部には、図１２の紙面の裏面から表
面に向かう方向に磁界が生じる。一方で、リード部材７３０の内のリード線７３２，７３３に着目すると、当該電流は図１２において時計回りに流れる。したがって、リード部材７３０の内のリード線７３２，７３３で構成された環状リード部の内部には、紙面の表面から裏面に向かう方向に磁界が生じる。

すなわち、インダクターＬ１の平面視において、リード部材７３０が略Ｓ字型の形状を成すが故に、インダクターＬ１は、リード部材７３０の内のリード線７３１，７３２で形成されるコイルと、リード部材７３０の内のリード線７３２，７３３で形成されるコイルとが含まれる。そして、リード部材７３０の内のリード線７３１，７３２で形成されるコイルの内部に生じた磁界の向きと、リード部材７３０の内のリード線７３２，７３３で形成されるコイルの内部に生じた磁界の向きとは、逆方向となる。換言すれば、インダクターＬ１は、端子７４１、屈折点７３４，７３５を含み形成されたコイルと、端子７４２、屈折点７３４，７３５を含み形成されたコイルとを有し、端子７４１、屈折点７３４，７３５を含み形成されたコイルにより生じた磁界の向きと、端子７４２、屈折点７３４，７３５を含み形成されたコイルにより生じた磁界の向きとは、異なる。

ここで、リード部材７３０の内のリード線７３１，７３２で構成された環状リード部の内部には、紙面の裏面から表面に向かう方向に磁界が生じる一方で、当該環状リード部の外部には、紙面の表面から裏面に向かう方向に磁界が生じる。また、リード部材７３０の内のリード線７３２，７３３で構成された環状リード部の内部には、紙面の表面から裏面に向かう方向に磁界が生じる一方で、当該環状リード部の外部には、紙面の裏面から表面に向かう方向に磁界が生じる。すなわち、インダクターＬ１において、リード線７３１，７３２で形成されるコイルで生じた磁界と、リード線７３２，７３３で形成されるコイルで生じた磁界とは互い重畳し、その結果、インダクターＬ１は、大きなインダクタンス値を得ることができる。

以上のように、駆動信号出力回路５１が有するインダクターＬ１は、平板を加工した略Ｓ字型のリード部材７３０とリード部材７３０の周囲を取り囲むように配置された誘導部材７２０とを有する。そして、リード部材７３０が平板で構成されているが故に、インダクターＬ１に大電流が供給された場合であっても、リード部材７３０における電流密度が過剰になるおそれが低減され、その結果、リード部材７３０での発熱が低減される。したがって、インダクターＬ１において磁気飽和が生じるおそれが低減される。さらに、誘導部材７２０がリード部材７３０の周囲を取り囲むように配置されているが故に、インダクターＬ１における誘導部材７２０の有効断面積を大きくすることが可能となり、その結果、インダクターＬ１において磁気飽和が生じるおそれが低減される。さらに、インダクターＬ１がメタルアロイ型で構成することで、誘導部材７２０の材料の選択の幅が広く、比較的小型で大きな電流を流すことが可能となり、インダクターＬ１において磁気飽和が生じるおそれが低減される。

すなわち、本実施形態における駆動信号出力回路５１では、平滑回路５６０が有するインダクターＬ１とし、図１１，１２に示すような構造のインダクタンス素子を用いることで、インダクターＬ１において磁気飽和が生じるおそれが低減される。したがって、液体吐出装置１が有するノズル数が増加することに起因して、駆動信号出力回路５１が有するインダクターＬ１に流れる電流量が増加した場合であっても、駆動信号出力回路５１が出力する駆動信号ＣＯＭの波形精度が低下するおそれが低減される。

６．駆動信号出力回路が設けられた回路基板の構成
以上のように、本実施形態における駆動信号出力回路５１では、インダクターＬ１が有するリード部材７３０が曲がりくねったジグザグ形状であって、略Ｓ字形状であるが故に、インダクターＬ１に磁気飽和が生じるおそれを低減することができる。一方で、インダ
クターＬ１が有するリード部材７３０が、曲がりくねったジグザグ形状であって、略Ｓ字形状であるが故に、図１２に示すように端子７４１と屈折点７３５との間や端子７４２と屈折点７３４との間など、リード部材７３０の一部に間隙が生じ、その結果、インダクターＬ１において漏れ磁束が増加するおそれがある。このようなインダクターＬ１で生じた漏れ磁束が、駆動信号出力回路５１が有する各種回路素子に干渉すると、当該回路素子に誤動作を生じさせるおそれがある。また、駆動信号出力回路５１が有する各種回路素子の動作に起因して生じるノイズが、インダクターＬ１で生じた漏れ磁束と干渉した場合、インダクターＬ１に生じる磁界に乱れが生じ、その結果、駆動信号出力回路５１が出力する駆動信号ＣＯＭの波形に歪が生じるおそれがある。すなわち、駆動信号出力回路５１がリード部材７３０が曲がりくねったジグザグ形状であって、略Ｓ字形状のインダクターＬ１を用いることで、インダクターＬ１で磁気飽和が生じるおそれを低減することができるが、駆動信号出力回路５１の動作の安定性を向上させるとの観点においては、改善の余地があり、具体的には、駆動信号出力回路５１が有する各種の回路素子を、インダクターＬ１に生じる漏れ磁束の影響を受けがたい位置に設けることが求められる。

そこで、駆動信号出力回路５１がリード部材７３０が曲がりくねったジグザグ形状であって、略Ｓ字形状のインダクターＬ１を用いた場合であっても、駆動信号出力回路５１の動作の安定性が低下するおそれを低減できる各種の回路素子の配置について、図１３を用いて説明する。図１３は、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂの各種回路素子の配置の一例を示す図である。

ここで、以下の説明において、駆動信号出力回路５１ａに含まれる集積回路５００を集積回路５００ａと称し、トランジスターＭ１，Ｍ２をトランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａと称し、コンデンサーＣ１，Ｃ６をコンデンサーＣ１ａ，Ｃ６ａと称し、帰還回路５７０，５７２を帰還回路５７０ａ，５７２ａと称し、インダクターＬ１をインダクターＬ１ａと称する。そして、インダクターＬ１ａに含まれる支持部材７１０を支持部材７１０ａと称し、誘導部材７２０を誘導部材７２０ａと称し、リード部材７３０をリード部材７３０ａと称し、端子７４１，７４２を端子７４１ａ，７４２ａと称する。また、支持部材７１０ａに含まれる側面７１１，７１２，７１３，７１４を側面７１１ａ，７１２ａ，７１３ａ，７１４ａと称し、リード部材７３０ａに含まれるリード線７３１，７３２，７３３をリード線７３１ａ，７３２ａ，７３３ａと称し、屈折点７３４，７３５を屈折点７３４ａ，７３５ａと称する。そして、インダクターＬ１ａは、端子７４１ａに増幅変調信号ＡＭｓが入力され、端子７４２ａから駆動信号ＣＯＭＡを出力するとして説明を行う。

同様に駆動信号出力回路５１ｂに含まれる集積回路５００を集積回路５００ｂと称し、トランジスターＭ１，Ｍ２をトランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂと称し、コンデンサーＣ１，Ｃ６をコンデンサーＣ１ｂ，Ｃ６ｂと称し、帰還回路５７０，５７２を帰還回路５７０ｂ，５７２ｂと称し、インダクターＬ１をインダクターＬ１ｂと称する。そして、インダクターＬ１ｂに含まれる支持部材７１０を支持部材７１０ｂと称し、誘導部材７２０を誘導部材７２０ｂと称し、リード部材７３０をリード部材７３０ｂと称し、端子７４１，７４２を端子７４１ｂ，７４２ｂと称する。また、支持部材７１０ｂに含まれる側面７１１，７１２，７１３，７１４を側面７１１ｂ，７１２ｂ，７１３ｂ，７１４ｂと称し、リード部材７３０ｂに含まれるリード線７３１，７３２，７３３をリード線７３１ｂ，７３２ｂ，７３３ｂと称し、屈折点７３４，７３５を屈折点７３４ｂ，７３５ｂと称する。そして、インダクターＬ１ｂは、端子７４１ｂに増幅変調信号ＡＭｓが入力され、端子７４２ｂから駆動信号ＣＯＭＢを出力するとして説明を行う。

図１３に示すように、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂは基板５８０に実装されている。基板５８０は、辺５８１と、辺５８１と向かい合って位置する辺５８２と、辺５８１，５８２の双方と交差する辺５８３と、辺５８３と向かい合って位置する辺５８４と、を含
む略矩形状である。なお、基板５８０の形状は矩形状に限られるものではない。また、図１３には、基板５８０には、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂのみが実装されている場合を図示しているが、基板５８０には、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂに加えて各種回路が実装されていてもよい。

基板５８０において、駆動信号出力回路５１ａと駆動信号出力回路５１ｂとは、辺５８３に沿って、辺５８１から辺５８２に向かい駆動信号出力回路５１ａ、駆動信号出力回路５１ｂの順に並んで位置している。

駆動信号出力回路５１ａが有する、インダクターＬ１ａは、端子７４１ａ，７４２ａが、基板５８０の辺５８２に沿って辺５８３から辺５８４に向かう方向に沿って、端子７４１ａ、端子７４２ａの順に位置している。すなわち、インダクターＬ１ａは、端子７４１ａが設けられた側面７１１ａが基板５８０の辺５８３側に位置し、端子７４２ａが設けられた側面７１２ａが基板５８０の辺５８４側に位置し、側面７１１ａ，７１２ａの双方と交差する側面７１３ａが基板５８０の辺５８１側に位置し、側面７１３ａと向かい合って位置する側面７１４ａが基板５８０の辺５８２側に位置するように、基板５８０に設けられている。換言すれば、インダクターＬ１ａは、側面７１１ａが基板５８０の辺５８３に沿って延在し、側面７１２ａが基板５８０の辺５８４に沿って延在し、側面７１３ａが基板５８０の辺５８１に沿って延在し、側面７１４ａが基板５８０の辺５８２に沿って延在するように位置している。

トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａは、インダクターＬ１ａの側面７１３ａよりも辺５８１側において、トランジスターＭ１ａが辺５８３側、トランジスターＭ２ａが辺５８４側となるように辺５８２に沿った方向に並んで位置している。すなわち、トランジスターＭ１ａと側面７１３ａとの最短距離は、トランジスターＭ１ａと側面７１１ａとの最短距離以下であって、トランジスターＭ１ａと側面７１３ａとの最短距離は、トランジスターＭ１ａと側面７１２ａとの最短距離以下となるように、トランジスターＭ１ａは基板５８０に設けられ、トランジスターＭ２ａと側面７１３ａとの最短距離は、トランジスターＭ２ａと側面７１１ａとの最短距離以下であって、トランジスターＭ２ａと側面７１３ａとの最短距離は、トランジスターＭ２ａと側面７１２ａとの最短距離以下となるように、トランジスターＭ２ａは基板５８０に設けられている。

集積回路５００ａは、インダクターＬ１ａの側面７１３ａよりも辺５８１側であって、且つ辺５８２に沿った方向に並んで位置しているトランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａの辺５８１側に位置している。すなわち、集積回路５００ａと側面７１３ａとの最短距離は、集積回路５００ａと側面７１１ａとの最短距離以下であって、集積回路５００ａと側面７１３ａとの最短距離は、集積回路５００ａと側面７１２ａとの最短距離以下となるように集積回路５００ａは基板５８０に設けられている。

以上のように、駆動信号出力回路５１ａが有するインダクターＬ１ａと、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａと、集積回路５００ａとは、基板５８０において、辺５８２から辺５８１に向かいう方向に沿ってインダクターＬ１ａ、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａ、集積回路５００ａの順に位置している。換言すれば、インダクターＬ１ａと、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａと、集積回路５００ａとは、側面７１３ａと交差する方向に沿って、インダクターＬ１ａ、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａ、集積回路５００ａの順に位置している。

増幅回路５５０ａに供給される電源電圧である電圧ＶＨＶが伝搬する伝搬経路に電気的に接続されたコンデンサーＣ６ａは、インダクターＬ１ａの側面７１１ａよりも辺５８３側に位置している。換言すれば、コンデンサーＣ６ａと側面７１１ａとの最短距離は、コンデンサーＣ６ａと側面７１３ａとの最短距離以下であって、コンデンサーＣ６ａと側面
７１１ａとの最短距離は、コンデンサーＣ６ａと側面７１４ａとの最短距離以下となるように、前記コンデンサーＣ６ａは基板５８０に設けられている。

帰還回路５７２ａは、集積回路５００ａの辺５８４側に位置している。また、帰還回路５７０ａは、集積回路５００ａの辺５８４側であって、帰還回路５７２ａの辺５８２側に位置している。また、コンデンサーＣ１ａは、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａの辺５８４側であって、帰還回路５７２ａの辺５８２側に位置している。

駆動信号出力回路５１ｂが有する、インダクターＬ１ｂは、端子７４１ｂ，７４２ｂが、基板５８０の辺５８２に沿って辺５８３から辺５８４に向かう方向に沿って、端子７４１ｂ、端子７４２ｂの順に位置している。すなわち、インダクターＬ１ｂは、端子７４１ｂが設けられた側面７１１ｂが基板５８０の辺５８３側に位置し、端子７４２ｂが設けられた側面７１２ｂが基板５８０の辺５８４側に位置し、側面７１１ｂ，７１２ｂの双方と交差する側面７１３ｂが基板５８０の辺５８１側に位置し、側面７１３ｂと向かい合って位置する側面７１４ｂが基板５８０の辺５８２側に位置するように、基板５８０に設けられている。換言すれば、インダクターＬ１ｂは、側面７１１ｂが基板５８０の辺５８３に沿って延在し、側面７１２ｂが基板５８０の辺５８４に沿って延在し、側面７１３ｂが基板５８０の辺５８１に沿って延在し、側面７１４ｂが基板５８０の辺５８２に沿って延在するように位置している。

トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂは、インダクターＬ１ｂの側面７１３ｂよりも辺５８１側において、トランジスターＭ１ｂが辺５８３側、トランジスターＭ２ｂが辺５８４側となるように辺５８２に沿った方向に並んで位置している。すなわち、トランジスターＭ１ｂと側面７１３ｂとの最短距離は、トランジスターＭ１ｂと側面７１１ｂとの最短距離以下であって、トランジスターＭ１ｂと側面７１３ｂとの最短距離は、トランジスターＭ１ｂと側面７１２ｂとの最短距離以下となるように、トランジスターＭ１ｂは基板５８０に設けられ、トランジスターＭ２ｂと側面７１３ｂとの最短距離は、トランジスターＭ２ｂと側面７１１ｂとの最短距離以下であって、トランジスターＭ２ｂと側面７１３ｂとの最短距離は、トランジスターＭ２ｂと側面７１２ｂとの最短距離以下となるように、トランジスターＭ２ｂは基板５８０に設けられている。

集積回路５００ｂは、インダクターＬ１ｂの側面７１３ｂよりも辺５８１側であって、且つ辺５８２に沿った方向に並んで位置しているトランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂの辺５８１側に位置している。すなわち、集積回路５００ｂと側面７１３ｂとの最短距離は、集積回路５００ｂと側面７１１ｂとの最短距離以下であって、集積回路５００ｂと側面７１３ｂとの最短距離は、集積回路５００ｂと側面７１２ｂとの最短距離以下となるように集積回路５００ｂは基板５８０に設けられている。

以上のように、駆動信号出力回路５１ｂが有するインダクターＬ１ｂと、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂと、集積回路５００ｂとは、基板５８０において、辺５８２から辺５８１に向かいう方向に沿ってインダクターＬ１ｂ、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂ、集積回路５００ｂの順に位置している。換言すれば、インダクターＬ１ｂと、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂと、集積回路５００ｂとは、側面７１３ｂと交差する方向に沿って、インダクターＬ１ｂ、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂ、集積回路５００ｂの順に位置している。

増幅回路５５０ｂに供給される電源電圧である電圧ＶＨＶが伝搬する伝搬経路に電気的に接続されたコンデンサーＣ６ｂは、インダクターＬ１ｂの側面７１１ｂよりも辺５８３側に位置している。換言すれば、コンデンサーＣ６ｂと側面７１１ｂとの最短距離は、コンデンサーＣ６ｂと側面７１３ｂとの最短距離以下であって、コンデンサーＣ６ｂと側面７１１ｂとの最短距離は、コンデンサーＣ６ｂと側面７１４ｂとの最短距離以下となるよ
うに、コンデンサーＣ６ｂは基板５８０に設けられている。

帰還回路５７２ｂは、集積回路５００ｂの辺５８４側に位置している。また、帰還回路５７０ｂは、集積回路５００ｂの辺５８４側であって、帰還回路５７２ｂの辺５８２側に位置している。また、コンデンサーＣ１ｂは、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂの辺５８４側であって、帰還回路５７２ｂの辺５８２側に位置している。

この場合において、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとは、基板５８０の辺５８３から辺５８４に向かう方向、すなわち、側面７１１ａ、側面７１２ａ、側面７１１ｂ、及び側面７１２ｂが向かい合う方向に沿って並んで位置し、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａとトランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂとは、基板５８０の辺５８３から辺５８４に向かう方向、すなわち、側面７１１ａ、側面７１２ａ、側面７１１ｂ、及び側面７１２ｂが向かい合う方向に沿って並んで位置し、集積回路５００ａと集積回路５００ｂとは、基板５８０の辺５８３から辺５８４に向かう方向、すなわち、側面７１１ａ、側面７１２ａ、側面７１１ｂ、及び側面７１２ｂが向かい合う方向に沿って並んで位置している。

さらに、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂは、基板５８０において、駆動信号出力回路５１ａが有するインダクターＬ１ａに含まれる駆動信号ＣＯＭＡを出力する端子７４２ａと、駆動信号出力回路５１ｂが有するインダクターＬ１ｂに含まれる増幅変調信号ＡＭｓが入力される端子７４１ｂとが辺５８３から辺５８４に向かう方向において、対向して位置している。すなわち、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとは、端子７４２ａが設けられた側面７１２ａと端子７４１ｂが設けられた側面７１１ｂとが向かい合うように位置している。

ここで、前述の通り、インダクターＬ１において、端子７４１から端子７４２に向かう方向に沿って電流が流れた場合、すなわち、端子７４１に増幅変調信号ＡＭｓが供給され、端子７４２から駆動信号ＣＯＭが出力される場合、端子７４１、屈折点７３４，７３５を含む形成されたコイルと、端子７４２、屈折点７３４，７３５を含む形成されたコイルとでは反対方向の磁界が生じる。したがって、端子７４１の近傍であって、インダクターＬ１の外部と、端子７４２の近傍であって、インダクターＬ１の外部とには、反対方向の磁界が生じる。すなわち、図１３に示すように、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとが、端子７４２ａが設けられた側面７１２ａと端子７４１ｂが設けられた側面７１１ｂとが向かい合うように位置することで、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとの間の領域に生じる磁界は相殺される。その結果、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとの間の領域において、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂで生じた磁界が影響を及ぼすおそれが低減する。これにより、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとの間の領域に設けられた回路素子に、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂで生じた磁界が寄与するおそれが低減し、その結果、当該回路素子に誤動作が生じるおそれが低減する。

さらに、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとの間の領域に生じる磁界が相殺されることで、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとの間の領域に駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂが有する回路素子を配置することが可能となり、その結果、基板５８０における駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂのそれぞれが有する回路素子の配置の自由度が向上し、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂが設けられた基板５８０の小型化が可能となる。

さらに、この場合において、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂとの間の領域には、駆動信号出力回路５１ａが有するコンデンサーＣ６ａ、及び駆動信号出力回路５１ｂが有するコンデンサーＣ６ｂの少なくとも一方が位置することが好ましい。換言すれば、駆動信号出力回路５１ａが有するコンデンサーＣ６ａ及び駆動信号出力回路５１ｂが有するコンデンサーＣ６ｂの少なくとも一方は、インダクターＬ１ａとインダクターＬ１ｂと
の間に位置している。これにより、コンデンサーＣ６ａ，Ｃ６ｂが、駆動信号出力回路５１ａが有するインダクターＬ１ａと駆動信号出力回路５１ｂが有するインダクターＬ１ｂとの間における相互干渉を低減するためのシールド部材として機能する。その結果、インダクターＬ１ａで生じた磁界が駆動信号出力回路５１ｂに干渉するおそれが低減するとともに、インダクターＬ１ｂで生じた磁界が駆動信号出力回路５１ａに干渉するおそれが低減する。これにより、基板５８０において、駆動信号出力回路５１ａと駆動信号出力回路５１ｂとの距離を小さくすることが可能となり、その結果、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂが設けられた基板５８０の小型化が可能となる。

ここで、駆動信号ＣＯＭＡが駆動信号の一例であり、駆動信号ＣＯＭＢが駆動信号の他の一例であり、駆動信号ＣＯＭＡの基となる基駆動信号ｄＡが基駆動信号の一例であり、駆動信号ＣＯＭＢの基となる基駆動信号ｄＢが基駆動信号の他の一例である。そして、駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢを含む駆動信号ＶＯＵＴが供給される圧電素子６０を含み、当該圧電素子６０の駆動によりインクを吐出する吐出部６００が吐出部の一例である。

また、駆動信号出力回路５１ａが有する集積回路５００ａが集積回路の一例であり、集積回路５００ａが出力する増幅制御信号Ｈｇｄ，Ｌｇｄの少なくとも一方が変調信号の一例であり、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａの少なくとも一方がトランジスターの一例であり、トランジスターＭ１ａ，Ｍ２ａを含む増幅回路５５０ａが増幅回路の一例であり、増幅回路５５０ａが出力する増幅変調信号ＡＭｓが増幅変調信号の一例であり、インダクターＬ１ａがインダクタンス素子の一例であり、インダクターＬ１ａを含む平滑回路５６０ａが復調回路の一例である。

また、駆動信号出力回路５１ｂが有する集積回路５００ｂが集積回路の他の一例であり、集積回路５００ｂが出力する増幅制御信号Ｈｇｄ，Ｌｇｄの少なくとも一方が変調信号の他の一例であり、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂの少なくとも一方がトランジスターの他の一例であり、トランジスターＭ１ｂ，Ｍ２ｂを含む増幅回路５５０ｂが増幅回路の他の一例であり、増幅回路５５０ｂが出力する増幅変調信号ＡＭｓが増幅変調信号の他の一例であり、インダクターＬ１ｂがインダクタンス素子の他の一例であり、インダクターＬ１ｂを含む平滑回路５６０ｂが復調回路の他の一例である。

そして、インダクターＬ１ａにいて、支持部材７１０ａが筐体の一例であり、側面７１１ａが第１側部の一例であり、側面７１２ａが第２側部の一例であり、側面７１３ａが第３側部の一例であり、側面７１４ａが第４側部の一例であり、側面７１１ａに設けられた端子７４１ａが第１端子の一例であり、側面７１２ａに設けられた端子７４２ａが第２端子の一例であり、誘導部材７２０ａが誘導部材の一例であり、リード部材７３０ａがリード部材の一例であり、屈折点７３４ａが第１屈折点の一例であり、屈折点７３５ａが第２屈折点の一例であり、リード線７３２ａがリード部の一例であり、端子７４１ａと端子７４２ａとを結ぶ仮想直線αが仮想直線の一例であり、仮想直線に相当する仮想直線αの中点ＣＰαが中央部の一例である。そして、インダクターＬ１ａにおいて、リード線７３１ａとリード線７３２ａとで形成されるコイルが第１コイルの一例であり、リード線７３２ａとリード線７３３ａとで形成されるコイルが第２コイルの一例である。

また、インダクターＬ１ｂにいて、支持部材７１０ｂが筐体の他の一例であり、側面７１１ｂが第１側部の他の一例であり、側面７１２ｂが第２側部の他の一例であり、側面７１３ｂが第３側部の他の一例であり、側面７１４ｂが第４側部の他の一例であり、側面７１１ｂに設けられた端子７４１ｂが第１端子の他の一例であり、側面７１２ｂに設けられた端子７４２ｂが第２端子の他の一例であり、誘導部材７２０ｂが誘導部材の他の一例であり、リード部材７３０ｂがリード部材の他の一例であり、屈折点７３４ｂが第１屈折点の他の一例であり、屈折点７３５ｂが第２屈折点の他の一例であり、リード線７３２ｂが
リード部の他の一例であり、端子７４１ｂと端子７４２ｂとを結ぶ仮想直線αが仮想直線の他の一例であり、仮想直線に相当する仮想直線αの中点ＣＰαが中央部の他の一例である。そして、インダクターＬ１ｂにおいて、リード線７３１ｂとリード線７３２ｂとで形成されるコイルが第１コイルの他の一例であり、リード線７３２ｂとリード線７３３ｂとで形成されるコイルが第２コイルの他の一例である。

また、駆動信号出力回路５１ｂが有するコンデンサーＣ６ｂが容量素子の一例である。

７．作用効果
以上のように構成された液体吐出装置１において、増幅変調信号ＡＭｓを復調することで駆動信号ＣＯＭＡを出力する平滑回路５６０ａが有するインダクターＬ１ａは、側面７１１ａと、側面７１１ａと向かい合って位置する側面７１２ａと、側面７１１ａ，７１２ａの双方と交差する側面７１３ａと、側面７１３ａと向かい合って位置する側面７１４ａと、側面７１１ａに設けられた端子７４１ａと、側面７１２ａに設けられた端子７４２ａと、端子７４１ａと端子７４２ａとを電気的に接続し、屈折点７３４と屈折点７３５とを含むリード部材７３０ａと、リード部材７３０ａの少なくとも一部を取り囲むように誘導部材７２０ａと、を有する。そして、インダクターＬ１ａにおいて、側面７１１ａから側面７１２ｂに向かう方向と交差する方向において、リード部材７３０ａの内の屈折点７３４ａと屈折点７３５ａとの間に位置するリード線７３２ａの少なくとも一部と、端子７４１ａと端子７４２ａとを結ぶ仮想直線αとは、仮想直線αの内の端子７４１ａと端子７４２ａとの距離が等しい中点ＣＰαで交差する。このようなインダクターＬ１ａは、リード部材７３０ａの断面積を大きくできるが故に、電流密度を小さくすることができ、これにより、リード部材７３０ａの発熱を低減できる。また、リード部材７３０ａを覆うように誘導部材７２０ａが設けられているが故に、誘導部材７２０ａの有効断面積を大きくすることができる。これにより、インクを吐出する吐出部６００の数が増加し、駆動信号出力回路５１ａが出力する電流量が増加した場合であっても、インダクターＬ１ａに磁気飽和が生じるおそれを低減できる。したがって、インクを吐出する吐出部６００の数が増加し、駆動信号出力回路５１ａが出力する電流量が増加した場合であっても、駆動信号出力回路５１ａが出力する駆動信号ＣＯＭＡの波形に歪が生じるおそれが低減し、液体吐出装置１におけるインクの吐出特性が低下するおそれが低減する。

さらに、上記インダクターＬ１ａは、リード部材７３０ａにおいて端子７４１ａの近傍、及び端子７４２ａの近傍に間隙を有する。そのため、当該間隙を介してインダクターＬ１ａで生じた磁束が漏れ出し、当該漏れ磁束により周辺の回路素子に悪影響を及ぼすおそれがある。このような問題に対して、トランジスターＭ１，Ｍ２と側面７１３ａとの最短距離が、トランジスターＭ１，Ｍ２と側面７１１ａとの最短距離以下、且つ、トランジスターＭ１，Ｍ２と側面７１２ａとの最短距離以下となるように、トランジスターＭ１，Ｍ２を設けることで、インダクターＬ１ａから漏れ出した磁束がトランジスターＭ１，Ｍ２の動作に影響を及ぼすおそれが低減する。すなわち、トランジスターＭ１，Ｍ２を、インダクターＬ１ａが有する側面７１３ａが延在する方向よりも当該インダクターＬ１ａから離れた位置に設けることで、インダクターＬ１ａから漏れ出した磁束がトランジスターＭ１，Ｍ２の動作に影響を及ぼすおそれが低減する。その結果、トランジスターＭ１，Ｍ２の動作の安定性が向上し、トランジスターＭ１，Ｍ２の駆動により増幅回路５５０ａから出力される増幅変調信号ＡＭｓの精度が向上する。したがって、増幅変調信号ＡＭｓを復調することで生成される駆動信号ＣＯＭＡの波形精度が向上し、液体吐出装置１におけるインクの吐出特性が向上する。

すなわち、本実施形態における液体吐出装置１では、駆動信号出力回路５１ａが出力する電流量が増加した場合であっても、インダクターＬ１ａに磁気飽和が生じるおそれが低減するとともに、インダクターＬ１ａで生じる漏れ磁束によって駆動信号出力回路５１ａ
が有する回路素子に誤動作が生じるおそれが低減する。その結果、駆動信号出力回路５１ａが出力する駆動信号ＣＯＭＡの波形に歪が生じるおそれが低減し、液体吐出装置１においてインクの吐出特性が低下するおそれが低減する。

また、駆動信号出力回路５１ｂでも同様に、出力する電流量が増加した場合であっても、インダクターＬ１ｂに磁気飽和が生じるおそれが低減するとともに、インダクターＬ１ｂで生じる漏れ磁束により駆動信号出力回路５１ｂが有する回路素子に誤動作が生じるおそれが低減し、その結果、駆動信号出力回路５１ｂが出力する駆動信号ＣＯＭＢの波形に歪が生じるおそれが低減し、液体吐出装置１においてインクの吐出特性が低下するおそれが低減する。

さらに、本実施形態における液体吐出装置１では、インダクターＬ１ａにおいて、屈折点７３４ａ及び屈折点７３５ａは、リード部材７３０ａに沿って端子７４１ａから端子７４２ａに向かい屈折点７３４ａ、屈折点７３５ａの順に位置し、屈折点７３４ａと端子７４２ａとの最短距離は、屈折点７３４ａと端子７４１ａとの最短距離よりも短く、屈折点７３５ａと端子７４１ａとの最短距離は、屈折点７３５ａと端子７４２ａとの最短距離よりも短く、また、インダクターＬ１ｂにおいて、屈折点７３４ｂ及び屈折点７３５ｂは、リード部材７３０ｂに沿って端子７４１ｂから端子７４２ｂに向かい屈折点７３４ｂ、屈折点７３５ｂの順に位置し、屈折点７３４ｂと端子７４２ｂとの最短距離は、屈折点７３４ｂと端子７４１ｂとの最短距離よりも短く、屈折点７３５ｂと端子７４１ｂとの最短距離は、屈折点７３５ｂと端子７４２ｂとの最短距離よりも短い。これにより、インダクターＬ１ａの端子７４１ａ，７４２ａの近傍に生じる間隙、及びインダクターＬ１ｂの端子７４１ｂ，７４２ｂの近傍に生じる間隙を小さくすることができる。その結果、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂで生じる漏れ磁束を小さくすることができ、当該漏れ磁束が駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂが有する回路素子に影響を及ぼすおそれがさらに低減する。よって、駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂが出力する駆動信号ＣＯＭＡ，ＣＯＭＢの波形に歪が生じるおそれがさらに低減し、液体吐出装置１においてインクの吐出特性が低下するおそれがさらに低減する。

８．変形例
上記実施形態では、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂは、それぞれが支持部材７１０に支持されているとして説明を行ったが、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂがメタルアロイ型のインダクタンス素子である場合、前述の通り、金型にリード部材７３０ａ，７３０ｂを挿入し、計量されたコア材として誘導部材７２０ａ，７２０ｂを入れ、高圧プレスで形成される。すなわち、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂが有する誘導部材７２０ａ，７２０ｂは、リード部材７３０ａ，７３０ｂを支持した状態で形成される。すなわち、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂがメタルアロイ型のインダクタンス素子である場合、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂは、支持部材７１０ａ，７１０ｂを有さず、誘導部材７２０ａ，７２０ｂのそれぞれが支持部材として機能してもよい。インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂが上述のような構成であっても、同様の作用効果を奏する。

なお、この場合、図１２に示すように、インダクターＬ１ａの誘導部材７２０ａが筐体の一例であり、誘導部材７２０ａの側面７２１ａが第１側面の一例であり、誘導部材７２０ａの側面７２２ａが第２側面の一例であり、誘導部材７２０ａの側面７２３ａが第３側面の一例であり、誘導部材７２０ａの側面７２４ａが第４側面の一例である。また、インダクターＬ１ｂの誘導部材７２０ｂが筐体の他の一例であり、誘導部材７２０ｂの側面７２１ａが第１側面の他の一例であり、誘導部材７２０ｂの側面７２２ａが第２側面の他の一例であり、誘導部材７２０ｂの側面７２３ａが第３側面の他の一例であり、誘導部材７２０ｂの側面７２４ａが第４側面の他の一例である。

また、上記実施形態では、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂのそれぞれが有するリード部材７３０ａ，７３０ｂは、形状が略Ｓ字型であるとして説明を行ったが、リード部材７３０の形状は略Ｓ字型に限られるものではなく、インダクターＬ１ａ，ｌ１ｂは、リード部材７３０ａ，７３０ｂに代えて、図１４に示すような略Ｚ字型のリード部材７５０を有してもよい。

図１４は、変形例におけるインダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂの内部構造を説明するための図である。なお、図１４では、インダクターＬ１ａ，Ｌ１ｂを区別することなく単にインダクターＬ１と称する。また、図１４では、インダクターＬ１が有するリード部材７５０の形状を説明するにあたり、インダクターＬ１の一部を透明化して図示するとともに、端子７４１と端子７４２とを結ぶ仮想直線β、及び、仮想直線βにおいて、端子７４１からの距離と端子７４２からの距離が等しい中点ＣＰβを図示している。

図１４に示すように、リード部材７５０は、一端が端子７４１と電気的に接続され、他端が端子７４２と電気的に接続され、屈折点７５４と屈折点７５５とを含む。ここで、リード部材７５０の内、端子７４１と屈折点７５４との間に位置するリード部をリード線７５１と称し、屈折点７５４と屈折点７５５との間に位置するリード部をリード線７５２と称し、屈折点７５５と端子７４２との間に位置するリード部をリード線７５３と称する。

屈折点７５４は、仮想直線βの側面７１３側に位置し、端子７４１よりも端子７４２の近傍に位置している。すなわち、屈折点７５４と端子７４２との最短距離は、屈折点７５４と端子７４１との最短距離よりも短くなるように、屈折点７５４は位置している。

リード部材７５０の内、端子７４１と屈折点７５４との間に位置するリード線７５１は、仮想直線βの側面７１３側に位置し、端子７４１と屈折点７５４とを電気的に接続する。このリード線７５１は、端子７４１から側面７１１に沿って延在するとともに、側面７１１と側面７１３との交点の近傍で側面７１２に向かい屈曲し、その後、側面７１３に沿って延在する形状を成している。

屈折点７５５は、仮想直線βの側面７１４側に位置し、端子７４２よりも端子７４１の近傍に位置している。すなわち、屈折点７５５と端子７４１との最短距離は、屈折点７５５と端子７４２との最短距離よりも短くなるように、屈折点７５５は位置している。

リード部材７５０の内、端子７４２と屈折点７５４との間に位置するリード線７５３は、仮想直線βの側面７１４側に位置し、端子７４２と屈折点７５５とを電気的に接続する。このリード線７５３は、端子７４２から側面７１２に沿って延在するとともに、側面７１２と側面７１４との交点の近傍で側面７１１に向かい屈曲し、その後、側面７１４に沿って延在する形状を成している。

リード部材７５０の内、屈折点７５４と屈折点７５５との間に位置するリード線７５２は、屈折点７５４と屈折点７５５とを電気的に接続する。そして、リード線７５２は、少なくとも一部が中点ＣＰβを通るように位置している。すなわち、側面７１１から側面７１２に向かう方向と交差する方向であって、インダクターＬ１の平面視において、リード部材７５０の内の屈折点７５４と屈折点７５５との間に位置するリード線７５２の少なくとも一部と、端子７４１と端子７４２とを結ぶ仮想直線βとは、仮想直線βの内の端子７４１と端子７４２との距離が等しい中点ＣＰβで交差する。

駆動信号出力回路５１ａ，５１ｂが以上のように構成されたインダクターＬ１を備える場合であって、上記実施形態と同様の作用効果を奏することができる。ここで、屈折点７５４が変形例における第１屈折点の一例であり、屈折点７５５が変形例における第２屈折
点の一例であり、リード線７５２が変形例におけるリード部の一例であり、仮想直線βが変形例における仮想直線の一例であり、中点ＣＰβが変形例における中央部の一例である。

以上、実施形態及び変形例について説明したが、本発明はこれらの実施形態及び変形例に限られるものではなく、その要旨を逸脱しない範囲において種々の態様で実施することが可能であり、例えば、実施形態及び変形例を適宜組み合わせることも可能である。

また、本発明は、実施形態及び変形例で説明した構成と実質的に同一の構成（例えば、機能、方法及び結果が同一の構成、あるいは目的及び効果が同一の構成）を含む。また、本発明は、実施形態及び変形例で説明した構成の本質的でない部分を置き換えた構成を含む。また、本発明は、実施形態及び変形例で説明した構成と同一の作用効果を奏する構成又は同一の目的を達成することができる構成を含む。また、本発明は、実施形態及び変形例で説明した構成に公知技術を付加した構成を含む。

上述した実施形態及び変形例から以下の内容が導き出される。

液体吐出装置の一態様は、
駆動信号が供給されることで液体を吐出する吐出部と、
前記駆動信号の基となる基駆動信号を変調した変調信号を出力する集積回路と、
前記変調信号により駆動されるトランジスターの駆動により増幅変調信号を出力する増幅回路と、
インダクタンス素子を含み、前記増幅変調信号を復調した前記駆動信号を出力する復調回路と、
を備え、
前記インダクタンス素子は、
第１側部と、前記第１側部と向かい合って位置する第２側部と、前記第１側部及び前記第２側部と交差する第３側部と、前記第３側部と向かい合って位置する第４側部と、を含む筐体と、
前記第１側部に設けられた第１端子と、
前記第２側部に設けられた第２端子と、
一端が前記第１端子と接続され、他端が前記第２端子と接続され、第１屈折点と第２屈折点とを含み、前記筐体の内部に設けられたリード部材と、
前記リード部材の少なくとも一部を取り囲むように設けられた誘導部材と、
を有し、
前記第１側部から前記第２側部に向かう方向と交差する方向において、前記リード部材の内の前記第１屈折点と前記第２屈折点との間に位置するリード部の少なくとも一部と、前記第１端子と前記第２端子とを結ぶ仮想直線とは、前記仮想直線の内の前記第１端子と前記第２端子との距離が等しい中央部で交差し、
前記トランジスターと前記第３側部との最短距離は、前記トランジスターと前記第１側部との最短距離以下、且つ、前記トランジスターと前記第２側部との最短距離以下である。

この液体吐出装置によれば、増幅変調信号を復調した駆動信号を出力する復調回路が有するインダクタンス素子が、第１側部と、第１側部と向かい合って位置する第２側部と、第１側部及び第２側部と交差する第３側部と、第３側部と向かい合って位置する第４側部と、を含む筐体と、第１側部に設けられた第１端子と、第２側部に設けられた第２端子と、一端が第１端子と接続され、他端が第２端子と接続され、第１屈折点と第２屈折点とを含み、筐体の内部に設けられたリード部材と、リード部材の少なくとも一部を取り囲むように設けられた誘導部材と、を有し、第１側部から第２側部に向かう方向と交差する方向
において、リード部材の内の第１屈折点と第２屈折点との間に位置するリード部の少なくとも一部と、第１端子と第２端子とを結ぶ仮想直線とは、仮想直線の内の第１端子と第２端子との距離が等しい中央部で交差することで、リード部材の断面積を広くすることができ、当該リード部材の発熱を低減できるとともに、誘導部材の有効断面積を大きくできる。これにより、インダクタンス素子の磁気飽和が生じるおそれを低減できる。

また、上記インダクタンス素子では、第１端子、及び第２端子の近傍に間隙が生じ、当該間隙を介して漏れ出す漏れ磁束がトランジスターの動作に影響するおそれがあるが、トランジスターを、トランジスターと第３側部との最短距離が、トランジスターと第１側部との最短距離以下、且つ、トランジスターと第２側部との最短距離以下となるように設けることで、トランジスターと第１端子、及び第２端子との距離を大きくすることが可能となり、その結果、インダクタンス素子から漏れ出す漏れ磁束がトランジスターの動作に影響するおそれが低減する。よって、トランジスターの駆動により増幅回路から出力される増幅変調信号の精度が向上するとともに、当該増幅変調信号を平滑することで出力される駆動信号の波形精度が向上する。

前記液体吐出装置の一態様において、
前記第１屈折点及び前記第２屈折点は、前記リード部材に沿って前記第１端子から前記第２端子に向かい前記第１屈折点、前記第２屈折点の順に位置し、
前記第１屈折点と前記第２端子との最短距離は、前記第１屈折点と前記第１端子との最短距離よりも短く、
前記第２屈折点と前記第１端子との最短距離は、前記第２屈折点と前記第２端子との最短距離よりも短くてもよい。

この液体吐出装置によれば、第１端子の近傍、及び第２端子の近傍に生じる間隙を小さくすることができる。よって、インダクタンス素子から漏れ出す漏れ磁束を小さくすることができ、その結果、インダクタンス素子から漏れ出す漏れ磁束がトランジスターの動作に影響するおそれがさらに低減する。よって、トランジスターの駆動により増幅回路から出力される増幅変調信号の精度がさらに向上するとともに、当該増幅変調信号を平滑することで出力される駆動信号の波形精度がさらに向上する。

前記液体吐出装置の一態様において、
前記インダクタンス素子は、前記第１端子、前記第１屈折点、及び前記第２屈折点を含む第１コイルと、前記第２端子、前記第１屈折点、及び前記第２屈折点を含む第２コイルとを有し、
前記リード部材に電流が流れた場合に、前記第１コイルに生じる磁界の向きと、前記第２コイルに生じる磁界の向きとは異なってもよい。

この液体吐出装置によれば、インダクタンス素子が磁束の向きが異なる第１コイルと第２コイルとを有することで、インダクタンス素子は、大きなインダクタンス値を得ることができる。これにより、インダクタンス素子のインダクタンス値が増幅変調信号を復調するに際に影響を及ぼす程度にまで低下するおそれが低減する。よって、インダクタンス素子に磁気飽和が生じるおそれをさらに低減できる。

前記液体吐出装置の一態様において、
前記集積回路と前記第３側部との最短距離は、前記集積回路と前記第１側部との最短距離以下、且つ、前記集積回路と前記第２側部との最短距離以下であってもよい。

この液体吐出装置によれば、集積回路を、集積回路と第３側部との最短距離が、集積回路と第１側部との最短距離以下、且つ、集積回路と第２側部との最短距離以下となるよう
に設けることで、集積回路と第１端子、及び第２端子との距離を大きくすることが可能となり、その結果、インダクタンス素子から漏れ出す漏れ磁束が集積回路の動作に影響するおそれが低減する。よって、集積回路が出力する変調信号の精度が向上し、変調信号に基づいて駆動するトランジスターの駆動がさらに安定する。よって、トランジスターの駆動により増幅回路から出力される増幅変調信号の精度がさらに向上するとともに、当該増幅変調信号を平滑することで出力される駆動信号の波形精度がさらに向上する。

前記液体吐出装置の一態様において、
前記増幅回路に供給される電源電圧が伝搬する伝搬経路に電気的に接続された容量素子を含み、
前記容量素子と前記第１側部との最短距離は、前記容量素子と前記第３側部との最短距離以下、且つ、前記容量素子と前記第４側部との最短距離以下であってもよい。

前記液体吐出装置の一態様において、
前記インダクタンス素子、前記トランジスター、及び前記集積回路は、前記第３側部と交差する方向に沿って、前記インダクタンス素子、前記トランジスター、前記集積回路の順に位置していてもよい。

この液体吐出装置によれば、駆動信号の基となる基駆動信号を変調した変調信号を出力する集積回路と、増幅変調信号を出力する増幅回路に含まれるトランジスターと、増幅変調信号を復調した駆動信号を出力する復調回路に含まれるインダクタンス素子とが、インダクタンス素子、トランジスター、集積回路の順に設けられることで、基駆動信号から駆動信号を生成する信号の流れに沿って各種回路素子を配置することができ、その結果、基駆動信号、変調信号、増幅変調信号、及び駆動信号が相互に干渉するおそれが低減する。よって、駆動信号の波形精度がさらに向上する。

１…液体吐出装置、２…ヘッドユニット、３…移動機構、４…搬送機構、１０…制御ユニット、２０…プリントヘッド、２２…インクカートリッジ、２４…キャリッジ、３１…キャリッジモーター、３２…キャリッジガイド軸、３３…タイミングベルト、３５…キャリッジモータードライバー、４１…搬送モーター、４２…搬送ローラー、４３…プラテン、４５…搬送モータードライバー、５０…駆動回路、５１，５１ａ，５１ｂ…駆動信号出力回路、６０…圧電素子、７０…キャッピング部材、７１…ワイパー部材、７２…フラッシングボックス、８０…メンテナンスユニット、８１…クリーニング機構、８２…ワイピング機構、９０…リニアエンコーダー、１００…制御回路、１１０…電圧出力回路、１９０…ケーブル、２１０…選択制御回路、２１２…シフトレジスター、２１４…ラッチ回路、２１６…デコーダー、２３０…選択回路、２３２ａ，２３２ｂ…インバーター、２３４ａ，２３４ｂ…トランスファーゲート、５００…集積回路、５１０…変調回路、５１２，５１３…加算器、５１４…コンパレーター、５１５…インバーター、５１６…積分減衰器、５１７…減衰器、５２０…ゲートドライブ回路、５２１，５２２…ゲートドライバー、５３０…基準電圧生成回路、５５０…増幅回路、５６０…平滑回路、５７０，５７２…帰還回路、５８０…基板、５８１，５８２，５８３，５８４…辺、５９０…電源回路、６００…吐出部、６０１…圧電体、６１１，６１２…電極、６２１…振動板、６３１…キャビティー、６３２…ノズルプレート、６４１…リザーバー、６５１…ノズル、６６１…供給口、７１０…支持部材、７１１，７１２，７１３，７１４…側面、７２０…誘導部材、７２１，７２２，７２３，７２４…側面、７３０…リード部材、７３１，７３２，７３３…リード線、７３４，７３５…屈折点、７４１，７４２…端子、７５０…リード部材、７５１，７５２，７５３…リード線、７５４，７５５…屈折点、Ｃ１，Ｃ２，Ｃ３，Ｃ４，Ｃ５，Ｃ６…コンデンサー、ＣＰα，ＣＰβ…中点、Ｄ１…ダイオード、Ｌ１…インダクター、Ｍ１，Ｍ２…トランジスター、Ｐ…媒体、Ｒ１，Ｒ２，Ｒ３，Ｒ４，Ｒ５，Ｒ６…抵
抗、α，β…仮想直線

Claims (6)

1. 駆動信号が供給されることで液体を吐出する吐出部と、
   前記駆動信号の基となる基駆動信号を変調した変調信号を出力する集積回路と、
   前記変調信号により駆動されるトランジスターの駆動により増幅変調信号を出力する増幅回路と、
   インダクタンス素子を含み、前記増幅変調信号を復調した前記駆動信号を出力する復調回路と、
   を備え、
   前記インダクタンス素子は、
   第１側部と、前記第１側部と向かい合って位置する第２側部と、前記第１側部及び前記第２側部と交差する第３側部と、前記第３側部と向かい合って位置する第４側部と、を含む筐体と、
   前記第１側部に設けられた第１端子と、
   前記第２側部に設けられた第２端子と、
   一端が前記第１端子と接続され、他端が前記第２端子と接続され、第１屈折点と第２屈折点とを含み、前記筐体の内部に設けられたリード部材と、
   前記リード部材の少なくとも一部を取り囲むように設けられた誘導部材と、
   を有し、
   前記第１側部から前記第２側部に向かう方向と交差する方向において、前記リード部材の内の前記第１屈折点と前記第２屈折点との間に位置するリード部の少なくとも一部と、前記第１端子と前記第２端子とを結ぶ仮想直線とは、前記仮想直線の内の前記第１端子と前記第２端子との距離が等しい中央部で交差し、
   前記トランジスターと前記第３側部との最短距離は、前記トランジスターと前記第１側部との最短距離以下、且つ、前記トランジスターと前記第２側部との最短距離以下である、
   ことを特徴とする液体吐出装置。
2. 前記第１屈折点及び前記第２屈折点は、前記リード部材に沿って前記第１端子から前記第２端子に向かい前記第１屈折点、前記第２屈折点の順に位置し、
   前記第１屈折点と前記第２端子との最短距離は、前記第１屈折点と前記第１端子との最短距離よりも短く、
   前記第２屈折点と前記第１端子との最短距離は、前記第２屈折点と前記第２端子との最短距離よりも短い、
   ことを特徴とする請求項１に記載の液体吐出装置。
3. 前記インダクタンス素子は、前記第１端子、前記第１屈折点、及び前記第２屈折点を含む第１コイルと、前記第２端子、前記第１屈折点、及び前記第２屈折点を含む第２コイルとを有し、
   前記リード部材に電流が流れた場合に、前記第１コイルに生じる磁界の向きと、前記第２コイルに生じる磁界の向きとは異なる、
   ことを特徴とする請求項１又は２に記載の液体吐出装置。
4. 前記集積回路と前記第３側部との最短距離は、前記集積回路と前記第１側部との最短距離以下、且つ、前記集積回路と前記第２側部との最短距離以下である、
   ことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の液体吐出装置。
5. 前記増幅回路に供給される電源電圧が伝搬する伝搬経路に電気的に接続された容量素子を含み、
   前記容量素子と前記第１側部との最短距離は、前記容量素子と前記第３側部との最短距
   離以下、且つ、前記容量素子と前記第４側部との最短距離以下である、
   ことを特徴とする請求項１乃至４のいずれか１項に記載の液体吐出装置。
6. 前記インダクタンス素子、前記トランジスター、及び前記集積回路は、前記第３側部と交差する方向に沿って、前記インダクタンス素子、前記トランジスター、前記集積回路の順に位置している、
   ことを特徴とする請求項１乃至５のいずれか１項に記載の液体吐出装置。
   

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