JP2022065184A - End mill - Google Patents

Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an end mill that is used in processing a contour line, which can enhance processing accuracy while setting blade length as long as possible and reducing processing costs.

SOLUTION: An end mill comprises a shaft section 11 in a columnar shape extending along a center shaft O and a blade section 20 positioned at a tip side of the shaft section 11. In the blade section 20, eight outer peripheral blades 21 with an outer diameter dimension larger than that of the shaft section 11 are provided along a circumferential direction. The outer peripheral blades 21 are a twist blade spirally extending around the center shaft O. The eight outer peripheral blades 21 include: a first outer peripheral blade; a second outer peripheral blade having a twist angle larger than a twist angle of the first outer peripheral blade; and a third outer peripheral blade having a twist angle smaller than a twist angle of the first outer peripheral blade. Upper ends of the outer peripheral blades are substantially identical to lower ends of the other outer peripheral blades adjacent to a rear side in a tool rotating direction in a position in a circumferential direction.

SELECTED DRAWING: Figure 2

COPYRIGHT: (C)2022,JPO&INPIT

Description

本発明は、エンドミルに関する。 The present invention relates to an end mill.

金型加工において、深い立壁（９０°の壁）を切削加工する際に、刃長の長いエンドミルを用いると、エンドミルの剛性が不足して加工精度が低下する。このため、立壁の加工には、刃長の短いエンドミルを用いて軸方向へ段階的に移動しながら軸心と直角方向へ切削加工を用い、何段も繋ぎ合わせて切削加工する等高線加工が提案されている（例えば特許文献１）。 In mold machining, if an end mill with a long blade length is used when cutting a deep standing wall (wall of 90 °), the rigidity of the end mill is insufficient and the machining accuracy is lowered. For this reason, it is proposed to use an end mill with a short blade length to cut the standing wall in a direction perpendicular to the axis while moving stepwise in the axial direction, and to perform contour line machining by connecting multiple steps. (For example, Patent Document 1).

特開２０００－３３４６１５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2000-334615

立壁の等高線加工では、切削時の振動によって加工精度が低下し易い。そのため、高精度な仕上げ面品位を得るためには、何回もゼロカットを繰り返す必要が生じ、結果的に加工コストが高くなってしまう。また、深さ方向の切り込み量を小さくした場合には、エンドミルを軸方向に何度も移動させながら加工するため、加工時間が長くなり、やはり加工コストが高くなってしまう。 In contour line machining of a vertical wall, the machining accuracy tends to decrease due to vibration during cutting. Therefore, in order to obtain high-precision finished surface quality, it is necessary to repeat zero cutting many times, and as a result, the processing cost becomes high. Further, when the depth of cut is reduced, the end mill is moved many times in the axial direction for processing, so that the processing time becomes long and the processing cost also increases.

本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであり、等高線加工に用いるエンドミルであって、仕上げ加工におけるゼロカットを低減でき、かつ、加工精度を高めることができるエンドミルの提供を目的とする。 The present invention has been made in view of such circumstances, and an object of the present invention is to provide an end mill used for contour line machining, which can reduce zero cut in finish machining and can improve machining accuracy. do.

本発明の一態様のエンドミルは、中心軸に沿って延びる円柱形状の軸部と、前記軸部の先端側に位置する刃部と、を備え、前記刃部には、前記軸部よりも大きい外径寸法の８つの外周刃が周方向に沿って設けられ、前記外周刃は、前記中心軸まわりに螺旋状に延びるねじれ刃であり、８つの前記外周刃は、第１の外周刃と、前記第１の外周刃のねじれ角よりも大きいねじれ角の第２の外周刃と、前記第１の外周刃のねじれ角よりも小さいねじれ角の第３の外周刃を含み、８つの前記外周刃のうち１つの外周刃に着目し、当該外周刃の軸方向に沿う刃長をＬ、当該外周刃のねじれ角をθ、当該外周刃の下端において当該外周刃と当該外周刃の工具回転方向後方に隣接する他の前記外周刃との周方向距離をａとした時、以下の式で表されるｎが、８つの外周刃について全て略１である、エンドミル。
ｎ＝（Ｌ×tanθ）／ａ The end mill of one aspect of the present invention includes a cylindrical shaft portion extending along a central axis and a blade portion located on the tip end side of the shaft portion, and the blade portion is larger than the shaft portion. Eight outer peripheral blades having an outer diameter dimension are provided along the circumferential direction, the outer peripheral blade is a twisted blade extending spirally around the central axis, and the eight outer peripheral blades are a first outer peripheral blade and a first outer peripheral blade. Eight outer peripheral blades include a second outer peripheral blade having a twist angle larger than the twist angle of the first outer peripheral blade and a third outer peripheral blade having a twist angle smaller than the twist angle of the first outer peripheral blade. Focusing on one of the outer peripheral blades, the blade length along the axial direction of the outer peripheral blade is L, the twist angle of the outer peripheral blade is θ, and the outer peripheral blade and the outer peripheral blade are rearward in the tool rotation direction at the lower end of the outer peripheral blade. An end mill in which n represented by the following equation is approximately 1 for all eight outer peripheral blades, where a is the circumferential distance from the other outer peripheral blades adjacent to the outer peripheral blade.
n = (L × tan θ) / a

上述の式で表されるｎは、エンドミルによる被削材の切削中に被削材に常に接触する外周刃の数を表す。上述の構成によれば、外周刃の上端が、工具回転方向後方に隣接する他の外周刃の下端と周方向の位置が略一致するため、切削加工中に、常に略１つの外周刃が被削材に接触することとなる（同時接触刃数が常に略１）。エンドミルによる被削材の切削中に、同時接触刃数が増減すると、エンドミルが被削材から受ける切削抵抗が増減する。これにより、エンドミルが振動して加工精度が低下するという問題がある。また、同時接触刃数が常に２以上の自然数である場合であっても、同時接触刃数が常に略１である場合と比較して、加工精度が低下する。上述の構成によれば、同時接触刃数を常に略１とすることで、加工面の加工精度を高めることができる。結果的に、仕上げ加工におけるゼロカットを低減することができる。
また、上述の構成を満たす範囲で、外周刃の刃長を軸方向に長く確保することができ、等高線加工を行う際の１ステップでより広範囲を加工でき、結果的に加工コストを低減できる。
加えて、上述の構成によれば、８つの外周刃が設けられる。同時接触刃数を常に略１としつつ、外周刃の数を増加させることで、被削材に接触する外周刃が切り替わる際の切削抵抗の増減幅を抑制できる。外周刃を８つ設けることで、切削抵抗の増減幅をして、切削中のエンドミルの振動を抑制し、結果的に加工精度を高めることができる。 N represented by the above formula represents the number of outer peripheral blades that are in constant contact with the work material during cutting of the work material by the end mill. According to the above configuration, since the upper end of the outer peripheral blade substantially coincides with the lower end of the other outer peripheral blades adjacent to the rear in the tool rotation direction in the circumferential direction, substantially one outer peripheral blade is always covered during cutting. It will come into contact with the cutting material (the number of simultaneous contact blades is always approximately 1). If the number of simultaneous contact blades increases or decreases during cutting of the work material by the end mill, the cutting resistance that the end mill receives from the work material increases or decreases. As a result, there is a problem that the end mill vibrates and the processing accuracy is lowered. Further, even when the number of simultaneous contact blades is always a natural number of 2 or more, the machining accuracy is lowered as compared with the case where the number of simultaneous contact blades is always substantially 1. According to the above configuration, the machining accuracy of the machined surface can be improved by always setting the number of simultaneous contact blades to about 1. As a result, the zero cut in the finishing process can be reduced.
Further, within the range satisfying the above configuration, the blade length of the outer peripheral blade can be secured to be long in the axial direction, and a wider range can be machined in one step when performing contour line machining, and as a result, the machining cost can be reduced.
In addition, according to the above configuration, eight outer peripheral blades are provided. By increasing the number of outer peripheral blades while always setting the number of simultaneous contact blades to approximately 1, it is possible to suppress the increase / decrease in cutting resistance when the outer peripheral blades in contact with the work material are switched. By providing eight outer peripheral blades, the cutting resistance can be increased or decreased to suppress the vibration of the end mill during cutting, and as a result, the machining accuracy can be improved.

また、上述のエンドミルにおいて、前記ｎが、０．９以上、１．１以下である、構成としてもよい。 Further, in the above-mentioned end mill, the n may be 0.9 or more and 1.1 or less.

上述したように、同時接触刃数が、常に略１である場合（すなわちｎ≒１）に、加工面の加工精度を高めることができる。一方で、ｎが１．１を超える場合、又はｎが０．９未満の場合、加工中のエンドミルの振動が加工精度に影響を与えて、十分な加工精度の加工面を形成することが困難となる。すなわち、上述の構成によれば、加工面の加工精度を十分に高めることができる。更に好ましくは、ｎが、０．９５以上、１．０５以下である。 As described above, when the number of simultaneous contact blades is always about 1 (that is, n≈1), the machining accuracy of the machined surface can be improved. On the other hand, when n exceeds 1.1 or n is less than 0.9, the vibration of the end mill during machining affects the machining accuracy, and it is difficult to form a machining surface with sufficient machining accuracy. Will be. That is, according to the above configuration, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved. More preferably, n is 0.95 or more and 1.05 or less.

また、上述のエンドミルにおいて、前記外周刃の外径寸法Ｄが、４ｍｍ以上である、構成としてもよい。 Further, in the above-mentioned end mill, the outer diameter dimension D of the outer peripheral blade may be 4 mm or more.

外周刃の外径寸法が小さくなると８枚刃を形成することが困難となる。そのため、８枚刃を前提としている本発明のエンドミルは、外周刃の外形寸法は４ｍｍ以上であることが好ましい。更には、外周刃の外形寸法は５ｍｍ以上が好ましい。また、外形寸法が大きくなり過ぎるとソリッドエンドミルとして製造が困難となる。そのため、外周刃の外形寸法は３０ｍｍ以下が好ましい。 When the outer diameter of the outer peripheral blade becomes smaller, it becomes difficult to form an 8-blade. Therefore, in the end mill of the present invention, which is premised on eight blades, the outer dimension of the outer peripheral blade is preferably 4 mm or more. Further, the outer dimension of the outer peripheral blade is preferably 5 mm or more. Further, if the external dimensions become too large, it becomes difficult to manufacture as a solid end mill. Therefore, the outer dimension of the outer peripheral blade is preferably 30 mm or less.

上述のエンドミルにおいて、前記ねじれ角が、３５°以上、４０°以下である、構成としてもよい。 In the above-mentioned end mill, the twist angle may be 35 ° or more and 40 ° or less.

上述の構成によれば、外周刃のねじれ角を３５°以上、４０°以下とすることで、外周刃の同時接触刃が常に略１になる８つの外周刃を有するエンドミルにおいて、刃長が長くなり過ぎない外周刃の構成になるため、工具の剛性が高まり加工中に工具のたわみが発生し難くなる。これにより、ゼロカット無しに加工面の加工精度を十分に高めることができる。更には、外周刃のねじれ角を３７°以上、３９°以下とすることが好ましい。 According to the above configuration, the blade length is long in an end mill having eight outer peripheral blades in which the simultaneous contact blades of the outer peripheral blades are always approximately 1 by setting the twist angle of the outer peripheral blades to 35 ° or more and 40 ° or less. Since the outer peripheral blade is configured so as not to be excessive, the rigidity of the tool is increased and the tool is less likely to bend during machining. As a result, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved without zero cutting. Further, it is preferable that the helix angle of the outer peripheral blade is 37 ° or more and 39 ° or less.

上述のエンドミルにおいて、前記外周刃は、ポジティブタイプのすくい面を有する、構成としてもよい。 In the above-mentioned end mill, the outer peripheral blade may be configured to have a positive type rake face.

上述の構成によれば、外周刃がポジティブタイプのすくい面を有するため、ネガタイプのすくい面を有する場合と比較して外周刃の切れ味が良くなる。これにより、ゼロカット無しに加工面の加工精度を十分に高めることができる。 According to the above configuration, since the outer peripheral blade has a positive type rake face, the sharpness of the outer peripheral blade is improved as compared with the case where the outer peripheral blade has a negative type rake face. As a result, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved without zero cutting.

上述のエンドミルにおいて、前記外周刃が、２段の逃げ面を有する、構成としてもよい。 In the above-mentioned end mill, the outer peripheral blade may have a two-step flank surface.

上述の構成によれば、逃げ面が１段である場合と比較して、エンドミルの送り量を大きくした場合であっても、加工面の精度を向上できる。これにより、ゼロカット無しに加工面の加工精度を十分に高めることができる。 According to the above configuration, the accuracy of the machined surface can be improved even when the feed amount of the end mill is increased as compared with the case where the flank surface is one step. As a result, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved without zero cutting.

また、上述のエンドミルにおいて、前記刃部には、８つの前記外周刃に加えて、先端に設けられ前記中心軸側から径方向外側に延びる８つの底刃と、前記外周刃と前記底刃との間を滑らかに繋ぐ８つのラジアス刃と、が設けられ、前記刃部の最先端点は、前記ラジアス刃と前記外周刃の境界と前記ラジアス刃と前記底刃の境界との間において、前記ラジアス刃に位置する、構成としてもよい。 Further, in the above-mentioned end mill, in addition to the eight outer peripheral blades, the blade portion includes eight bottom blades provided at the tip and extending radially outward from the central axis side, and the outer peripheral blade and the bottom blade. Eight radius blades that smoothly connect between the blades are provided, and the cutting edge point of the blade portion is the boundary between the radius blade and the outer peripheral blade and the boundary between the radius blade and the bottom blade. It may be configured to be located on the radius blade.

上述の構成によれば、底刃を用いて被削材の底面を加工する際に、ラジアス刃と底刃の境界に起因する筋状の傷が生じることを抑制できる。 According to the above configuration, when the bottom surface of the work material is machined using the bottom blade, it is possible to suppress the occurrence of streak-like scratches due to the boundary between the radius blade and the bottom blade.

また、上述のエンドミルにおいて、８つの前記外周刃は、第１の外周刃と、第２の外周刃と、を含み、前記第１の外周刃の前記ねじれ角と前記第２の外周刃の前記ねじれ角とが異なる角度である、構成としてもよい。 Further, in the above-mentioned end mill, the eight outer peripheral blades include a first outer peripheral blade and a second outer peripheral blade, the twist angle of the first outer peripheral blade and the second outer peripheral blade. It may be configured such that the twist angle is different from the twist angle.

上述の構成のエンドミルは、ねじれ角が異なる外周刃を含むいわゆる不等リードエンドミルである。同時接触刃数を常に略１としつつ外周刃を不等リードとすることで、外周刃が等リードである場合と比較して、エンドミルの送り量を大きくした場合であっても、加工面の精度を向上できる。 The end mill having the above configuration is a so-called unequal lead end mill including outer peripheral blades having different helix angles. By setting the number of simultaneous contact blades to approximately 1 and making the outer peripheral blades unequal leads, even when the feed amount of the end mill is increased compared to the case where the outer peripheral blades have equal leads, the machined surface The accuracy can be improved.

また、上述のエンドミルにおいて、８つの前記外周刃は、４つの前記第１の外周刃と、前記第１の外周刃の前記ねじれ角より大きいねじれ角の２つの前記第２の外周刃と、前記第１の外周刃の前記ねじれ角より小さいねじれ角の２つの第３の外周刃と、を含み、４つの前記第１の外周刃は、周方向に沿って略等間隔に配置され、前記第２の外周刃および前記第３の外周刃は、それぞれ異なる一対の第１の外周刃同士の間に、周方向に沿って交互に配置される、構成としてもよい。 Further, in the above-mentioned end mill, the eight outer peripheral blades are the four outer peripheral blades, the second outer peripheral blade having a twist angle larger than the twist angle of the first outer peripheral blade, and the second outer peripheral blade. The four first outer peripheral blades are arranged at substantially equal intervals along the circumferential direction, including two third outer peripheral blades having a twist angle smaller than the twist angle of the first outer peripheral blade. The outer peripheral blade 2 and the third outer peripheral blade may be configured to be alternately arranged along the circumferential direction between a pair of different first outer peripheral blades.

上述の構成によれば、８つの外周刃を第１の外周刃、前記第２の外周刃および前記第３の外周刃として、互いにねじれ角を異ならせることで、加工面の精度を向上させる効果がさらに高まる。 According to the above configuration, the eight outer peripheral blades are used as the first outer peripheral blade, the second outer peripheral blade, and the third outer peripheral blade, and the helix angles are different from each other, thereby improving the accuracy of the machined surface. Will increase further.

本発明によれば、等高線加工に用いるエンドミルであって、刃長をできるだけ長く設定して加工コストを低減しつつ加工精度を高めることができるエンドミルを提供できる。 According to the present invention, it is possible to provide an end mill used for contour line machining, in which the blade length is set as long as possible to reduce the machining cost and improve the machining accuracy.

図１は、第１実施形態のエンドミルの模式図である。FIG. 1 is a schematic view of the end mill of the first embodiment. 図２は、第１実施形態のエンドミルの刃部の正面図である。FIG. 2 is a front view of the blade portion of the end mill of the first embodiment. 図３は、第１実施形態のエンドミルの刃部の平面図である。FIG. 3 is a plan view of the blade portion of the end mill of the first embodiment. 図４は、第１実施形態のエンドミルの外周刃の拡大断面図である。FIG. 4 is an enlarged cross-sectional view of the outer peripheral blade of the end mill of the first embodiment. 図５は、第１実施形態の外周刃を周方向に沿って展開した展開模式図である。FIG. 5 is a development schematic view in which the outer peripheral blade of the first embodiment is developed along the circumferential direction. 図６は、第１実施形態のエンドミルのラジアス刃による被削材の加工の様子を示す模式図である。FIG. 6 is a schematic view showing a state of processing of a work material by a radius blade of the end mill of the first embodiment. 図７は、第１実施形態のエンドミルの底刃を模式的に表す模式図である。FIG. 7 is a schematic view schematically showing the bottom blade of the end mill of the first embodiment. 図８は、第２実施形態のエンドミルの外周刃を周方向に沿って展開した展開模式図である。FIG. 8 is a development schematic view in which the outer peripheral blade of the end mill of the second embodiment is developed along the circumferential direction. 図９は、サンプルＮｏ．１－１、サンプルＮｏ．１－２およびサンプルＮｏ．１－３のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。FIG. 9 shows the sample No. 1-1, sample No. 1-2 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of the machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing which used the end mill of 1-3. 図１０Ａは、サンプルＮｏ．２－１のエンドミルを用いた切削加工を行った際の切削抵抗の経時変化を示すグラフである。FIG. 10A shows the sample No. It is a graph which shows the time-dependent change of the cutting resistance at the time of cutting using the end mill of 2-1. 図１０Ｂは、サンプルＮｏ．２－２のエンドミルを用いた切削加工を行った際の切削抵抗の経時変化を示すグラフである。FIG. 10B shows the sample No. It is a graph which shows the time-dependent change of the cutting resistance at the time of cutting using the end mill of 2-2. 図１１は、サンプルＮｏ．３－１およびサンプルＮｏ．３－２のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。FIG. 11 shows the sample No. 3-1 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of a machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing using the end mill of 3-2. 図１２は、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。FIG. 12 shows the sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of the machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing which used the end mill of 4-3. 図１３は、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。FIG. 13 shows the sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of the machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing using the end mill of 5-3. 図１４Ａは、サンプルＮｏ．４－１のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。FIG. 14A shows the sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of a machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing using the end mill of 4-1. 図１４Ｂは、サンプルＮｏ．４－２のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。FIG. 14B shows the sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of a machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing which used the end mill of 4-2.

以下、図面を参照して本発明を適用した実施形態について詳細に説明する。なお、以下の説明で用いる図面は、特徴部分をわかりやすくするために、特徴とならない部分を便宜上省略して図示している場合がある。 Hereinafter, embodiments to which the present invention is applied will be described in detail with reference to the drawings. In the drawings used in the following description, in order to make the featured portion easier to understand, the non-featured portion may be omitted for convenience.

（第１実施形態）
図１は、第１実施形態のエンドミル１の模式図である。図２は、エンドミル１の刃部２０の正面図である。図３は、エンドミル１の刃部２０の平面図である。 (First Embodiment)
FIG. 1 is a schematic view of the end mill 1 of the first embodiment. FIG. 2 is a front view of the blade portion 20 of the end mill 1. FIG. 3 is a plan view of the blade portion 20 of the end mill 1.

図１に示すように、エンドミル１は、軸線（中心軸）Ｏを中心として軸線方向に沿って延びる概略円柱の棒体である。エンドミル１は、超硬合金等の硬質材料から構成される。
本明細書において、エンドミル１の軸線Ｏと平行な方向を単に軸線方向という。また、軸線Ｏに直交する方向を径方向という。また、軸線Ｏ周りに周回する方向を周方向という。周方向のうち、切削加工時にエンドミル１が回転する方向を工具回転方向Ｔという。また、以下の説明において、特定部位に対して工具回転方向Ｔ側の領域を回転方向前方側とよび工具回転方向Ｔ側と反対側の領域を回転方向後方側と呼ぶ場合がある。 As shown in FIG. 1, the end mill 1 is a substantially cylindrical rod body extending along the axial direction with the axis (central axis) O as the center. The end mill 1 is made of a hard material such as cemented carbide.
In the present specification, the direction parallel to the axis O of the end mill 1 is simply referred to as the axis direction. Further, the direction orthogonal to the axis O is called the radial direction. Further, the direction of orbiting around the axis O is called the circumferential direction. Of the circumferential directions, the direction in which the end mill 1 rotates during cutting is called the tool rotation direction T. Further, in the following description, the region on the T side in the tool rotation direction with respect to the specific portion may be referred to as the front side in the rotation direction, and the region on the opposite side to the T side in the tool rotation direction may be referred to as the rear side in the rotation direction.

本実施形態のエンドミル１は、ラジアスエンドミルである。エンドミル１は、等高線加工によって立壁の加工を行う。エンドミル１によって加工される被削材は、例えば樹脂成型用の金型の入れ子である。 The end mill 1 of the present embodiment is a radius end mill. The end mill 1 processes a standing wall by contour processing. The work material processed by the end mill 1 is, for example, a nesting of a mold for resin molding.

エンドミル１は、シャンク部１２と、首部（軸部）１１と、刃部２０と、を有する。シャンク部１２、首部１１および刃部２０は、基端側から先端側に向かって軸線Ｏに沿ってこの順で並ぶ。 The end mill 1 has a shank portion 12, a neck portion (shaft portion) 11, and a blade portion 20. The shank portion 12, the neck portion 11, and the blade portion 20 are arranged in this order along the axis O from the proximal end side to the distal end side.

シャンク部１２は、軸線Ｏに沿って延びる円柱状である。シャンク部１２は、工作機械９に把持される。エンドミル１は、シャンク部１２において工作機械９に把持され軸線Ｏ周りのうち工具回転方向Ｔに回転させられる。エンドミル１は、金属材料等の被削材の切削加工（転削加工）に使用される。また、エンドミル１は、工作機械９によって、軸線Ｏ周りの回転とともに、軸線Ｏに交差する方向に送りを与えられて被削材の加工を行う。 The shank portion 12 is a columnar shape extending along the axis O. The shank portion 12 is gripped by the machine tool 9. The end mill 1 is gripped by the machine tool 9 in the shank portion 12 and rotated in the tool rotation direction T around the axis O. The end mill 1 is used for cutting (rolling) a work material such as a metal material. Further, the end mill 1 is given a feed in a direction intersecting the axis O while rotating around the axis O by the machine tool 9 to process the work material.

首部１１は、軸線Ｏに沿って延びる円柱状である。首部１１は、シャンク部１２の先端側に位置する。本実施形態において、首部１１の外径は、シャンク部１２の外径より小さい。首部１１は、エンドミル１を用いた等高線加工により形成された加工面に対向する領域である。 The neck portion 11 is a columnar shape extending along the axis O. The neck portion 11 is located on the tip end side of the shank portion 12. In the present embodiment, the outer diameter of the neck portion 11 is smaller than the outer diameter of the shank portion 12. The neck portion 11 is a region facing the machined surface formed by contour line machining using the end mill 1.

図２および図３に示すように、刃部２０は、首部１１の先端側に位置する。刃部２０には、８つの外周刃２１と、外周刃２１の先端側においてそれぞれ外周刃２１と連続する８つのラジアス刃２３と、ラジアス刃２３の先端側においてそれぞれラジアス刃２３と連続する８つの底刃２２と、が設けられる。 As shown in FIGS. 2 and 3, the blade portion 20 is located on the tip end side of the neck portion 11. The blade portion 20 includes eight outer peripheral blades 21, eight radius blades 23 that are continuous with the outer peripheral blades 21 on the tip side of the outer peripheral blades 21, and eight radius blades 23 that are continuous with the radius blades 23 on the tip end side of the radius blades 23. A bottom blade 22 is provided.

８つの外周刃２１は、刃部２０の外周において周方向に沿って等間隔に配置される。８つのラジアス刃２３は、外周刃２１と底刃２２の間において周方向に沿って等間隔に配置される。また、８つの底刃２２は、刃部２０の先端において周方向に沿って等間隔に配置される。 The eight outer peripheral blades 21 are arranged at equal intervals along the circumferential direction on the outer periphery of the blade portion 20. The eight radius blades 23 are arranged at equal intervals along the circumferential direction between the outer peripheral blade 21 and the bottom blade 22. Further, the eight bottom blades 22 are arranged at equal intervals along the circumferential direction at the tip of the blade portion 20.

図２に示すように、外周刃２１は、軸線Ｏまわりに螺旋状に延びるねじれ刃である。外周刃２１は、エンドミル１の基端側から先端側に向かうに従い工具回転方向Ｔへ向かって一定のねじれ角θで螺旋状にねじれている。本実施形態において、８つの外周刃２１のねじれ角は、同角度である。すなわち、本実施形態の外周刃２１は、等リードである。 As shown in FIG. 2, the outer peripheral blade 21 is a twisted blade that spirally extends around the axis O. The outer peripheral blade 21 is spirally twisted at a constant helix angle θ in the tool rotation direction T from the base end side to the tip end side of the end mill 1. In the present embodiment, the helix angles of the eight outer peripheral blades 21 are the same. That is, the outer peripheral blade 21 of this embodiment is an equal lead.

外周刃２１の外径寸法Ｄは、首部１１の外径寸法ｄより小さい。これにより、首部１１が、等高線加工により形成された加工面に干渉することが抑制される。 The outer diameter dimension D of the outer peripheral blade 21 is smaller than the outer diameter dimension d of the neck portion 11. As a result, the neck portion 11 is prevented from interfering with the machined surface formed by the contour line processing.

外周刃２１同士の間には、切屑排出溝２４が構成される。複数の切屑排出溝２４は、周方向に等間隔に形成されている。切屑排出溝２４は、軸方向に沿って一定のねじれ角で螺旋状にねじれている。切屑排出溝２４のねじれ角は、外周刃２１のねじれ角θと一致する。切屑排出溝２４は、刃部２０の基端側の端部において、エンドミル１の外周に切り上がっている。 A chip discharge groove 24 is formed between the outer peripheral blades 21. The plurality of chip discharge grooves 24 are formed at equal intervals in the circumferential direction. The chip discharge groove 24 is spirally twisted at a constant helix angle along the axial direction. The helix angle of the chip discharge groove 24 coincides with the helix angle θ of the outer peripheral blade 21. The chip discharge groove 24 is cut up to the outer periphery of the end mill 1 at the end portion of the blade portion 20 on the proximal end side.

切屑排出溝２４の回転方向後方側の端縁には、外周刃２１が形成されている。すなわち、切屑排出溝２４は、外周刃２１の回転方向前方側に位置する。切屑排出溝２４の壁面は、底面２４ａとすくい面２４ｂとを含む。底面２４ａは、切屑排出溝２４において軸線Ｏに対し径方向外側を向く面である。また、すくい面２４ｂは、切屑排出溝２４において工具回転方向Ｔを向く壁面である。 An outer peripheral blade 21 is formed on the edge of the chip discharge groove 24 on the rear side in the rotation direction. That is, the chip discharge groove 24 is located on the front side in the rotation direction of the outer peripheral blade 21. The wall surface of the chip discharge groove 24 includes a bottom surface 24a and a rake surface 24b. The bottom surface 24a is a surface facing outward in the radial direction with respect to the axis O in the chip discharge groove 24. Further, the rake face 24b is a wall surface facing the tool rotation direction T in the chip discharge groove 24.

外周刃２１は、刃部２０の外周面において、すくい面２４ｂと逃げ面２５との交差稜線に形成されている。逃げ面２５は、切屑排出溝２４に対し回転方向後方側に隣接する面である。逃げ面２５は、外周刃２１の回転方向後方側において外周刃２１から切屑排出溝２４に向かって周方向に１連なりに延びる。 The outer peripheral blade 21 is formed on the outer peripheral surface of the blade portion 20 at the intersecting ridge line between the rake surface 24b and the flank surface 25. The flank 25 is a surface adjacent to the chip discharge groove 24 on the rear side in the rotation direction. The flank 25 extends in a series in the circumferential direction from the outer peripheral blade 21 toward the chip discharge groove 24 on the rear side in the rotation direction of the outer peripheral blade 21.

図４は、外周刃２１の軸線Ｏに直交する断面を拡大して模式的に示す断面模式図である。なお、図４において、外周刃２１によって切削される被削材を図示する。 FIG. 4 is a schematic cross-sectional view schematically showing an enlarged cross section of the outer peripheral blade 21 orthogonal to the axis O. In FIG. 4, the work material to be cut by the outer peripheral blade 21 is shown.

本実施形態の外周刃２１は、２段の逃げ面を有する。すなわち、外周刃２１の逃げ面２５は、周方向に沿って並ぶ第１領域２５ａおよび第２領域２５ｂを有する。第１領域２５ａは、外周刃２１側に位置する。また、第２領域２５ｂは、切屑排出溝２４側に位置する。第１領域２５ａおよび第２領域２５ｂは、それぞれエンドミル１の横断面において、軸線Ｏを中心とする仮想円に対して偏心する円形状に構成されている。第１領域２５ａと第２領域２５ｂとは、それぞれ互いに異なる偏心する円形状に構成されている。外周刃２１の逃げ面２５において、第１領域２５ａの逃げ角βは、例えば４°であり、第２領域２５ｂの逃げ角γは、例えば１１°である。すなわち、第２領域２５ｂの逃げ角γは、第１領域２５ａの逃げ角βより大きい。 The outer peripheral blade 21 of the present embodiment has two steps of flanks. That is, the flank 25 of the outer peripheral blade 21 has a first region 25a and a second region 25b arranged along the circumferential direction. The first region 25a is located on the outer peripheral blade 21 side. Further, the second region 25b is located on the chip discharge groove 24 side. The first region 25a and the second region 25b are each configured in a circular shape eccentric with respect to a virtual circle centered on the axis O in the cross section of the end mill 1. The first region 25a and the second region 25b are configured in a circular shape having different eccentricities from each other. On the clearance surface 25 of the outer peripheral blade 21, the clearance angle β of the first region 25a is, for example, 4 °, and the clearance angle γ of the second region 25b is, for example, 11 °. That is, the clearance angle γ of the second region 25b is larger than the clearance angle β of the first region 25a.

本実施形態によれば、外周刃２１が、２段の逃げ面で構成されるため、外周刃２１は、切削加工時に微小な１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）において加工面に接触して被削材の加工面を擦る。これにより、加工面に形成された傷や凹凸を平滑にでき、加工面精度を向上させることができる。結果的に、仕上げ加工におけるゼロカットを低減することができる。 According to the present embodiment, since the outer peripheral blade 21 is composed of two steps of flanks, the outer peripheral blades come into contact with the machined surface at the minute first step of flanks (first region 25a) during cutting. Then rub the machined surface of the work material. As a result, scratches and irregularities formed on the machined surface can be smoothed, and the accuracy of the machined surface can be improved. As a result, the zero cut in the finishing process can be reduced.

１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の逃げ角βは、１°以上１０°以下とすることが好ましく、４°±１°の範囲とすることがより好ましい。１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の角度を小さくしすぎると、切削抵抗が高まり、加工面が粗くなる虞がある。一方で、１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の角度を大きくしすぎると、切削抵抗を抑制できるが、１段目の逃げ面において加工面を擦り凹凸を平滑にする効果が小さくなる。１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の逃げ角βを上述の範囲とすることで、切削抵抗を抑制しつつ加工面を平滑にすることができ、また加工面の寸法精度を高めることができる。
なお、本明細書において、逃げ面の逃げ角は、軸線Ｏに直交する切断面において測定される。測定時には、まず外周刃の先端を結ぶ仮想円を求め、測定対象の外周刃の先端を通過する仮想円の接線に対して、逃げ面の角度を求める。 The clearance angle β of the first-stage flank surface (first region 25a) is preferably 1 ° or more and 10 ° or less, and more preferably 4 ° ± 1 °. If the angle of the flank surface (first region 25a) of the first stage is made too small, the cutting resistance may increase and the machined surface may become rough. On the other hand, if the angle of the flank of the first step (first region 25a) is made too large, the cutting resistance can be suppressed, but the effect of rubbing the machined surface on the flank of the first step to smooth the unevenness becomes small. .. By setting the clearance angle β of the first-stage flank surface (first region 25a) within the above range, the machined surface can be smoothed while suppressing cutting resistance, and the dimensional accuracy of the machined surface can be improved. Can be done.
In the present specification, the clearance angle of the flank is measured on the cut plane orthogonal to the axis O. At the time of measurement, first, the virtual circle connecting the tips of the outer peripheral blades is obtained, and then the angle of the flank is obtained with respect to the tangent line of the virtual circle passing through the tips of the outer peripheral blades to be measured.

また、１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の幅ｗは、０．０１ｍｍ以上０．１５ｍｍ以下とすることが好ましく、０．０３±０．０１の範囲とすることがより好ましい。１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の幅ｗを上述の範囲とすることで、逃げ面２５の被削材に対する接触面積を小さくすることができ、切削抵抗を抑制しつつ加工面を平滑にすることができ、また加工面の寸法精度を高めることができる。
なお、本明細書において、１段目の逃げ面（第１領域２５ａ）の幅ｗは、軸線Ｏに直交する切断面において測定される。測定時には、まず外周刃の先端を結ぶ仮想円を求め、測定対象の外周刃の先端を通過する仮想円の接線方向における第１領域２５ａの長さ寸法を幅ｗとする。 Further, the width w of the flank surface (first region 25a) of the first stage is preferably 0.01 mm or more and 0.15 mm or less, and more preferably 0.03 ± 0.01. By setting the width w of the flank surface (first region 25a) of the first stage to the above range, the contact area of the flank surface 25 with the work material can be reduced, and the machined surface can be made while suppressing cutting resistance. It can be smoothed and the dimensional accuracy of the machined surface can be improved.
In the present specification, the width w of the flank surface (first region 25a) of the first stage is measured on the cut surface orthogonal to the axis O. At the time of measurement, first, a virtual circle connecting the tips of the outer peripheral blades is obtained, and the length dimension of the first region 25a in the tangential direction of the virtual circle passing through the tips of the outer peripheral blades to be measured is defined as the width w.

図４に示すように、本実施形態の外周刃２１は、ポジティブタイプのすくい面２４ｂを有する。すなわち、軸方向から見て、すくい面２４ｂは、外周刃２１の刃先から、刃先と軸線Ｏとを結ぶ直線に対して、工具回転方向Ｔの反対側に向かって延びる。本実施形態によれば、外周刃２１がポジティブタイプのすくい面２４ｂを有するため、ネガタイプのすくい面を有する場合と比較して外周刃２１の切れ味が良くなる。このため、加工面の加工精度を十分に高めることができる。結果的に、仕上げ加工におけるゼロカットを低減することができる。 As shown in FIG. 4, the outer peripheral blade 21 of the present embodiment has a positive type rake surface 24b. That is, when viewed from the axial direction, the rake face 24b extends from the cutting edge of the outer peripheral blade 21 toward the opposite side of the tool rotation direction T with respect to the straight line connecting the cutting edge and the axis line O. According to the present embodiment, since the outer peripheral blade 21 has a positive type rake surface 24b, the sharpness of the outer peripheral blade 21 is improved as compared with the case where the outer peripheral blade 21 has a negative type rake surface. Therefore, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved. As a result, the zero cut in the finishing process can be reduced.

図５は、刃部２０の外周刃２１を周方向に沿って展開した展開模式図である。
ここで、８つの外周刃２１のうち１つの外周刃に着目し、当該外周刃２１の軸方向に沿う刃長をＬ、当該外周刃２１のねじれ角をθ、当該外周刃２１の下端２１ｂにおいて当該外周刃２１と当該外周刃２１の工具回転方向後方に隣接する他の外周刃２１との周方向距離をａとする。なお、ここで周方向距離とは、軸線Ｏを中心として周方向に延びる円弧長を意味する。 FIG. 5 is a development schematic view in which the outer peripheral blade 21 of the blade portion 20 is developed along the circumferential direction.
Here, focusing on one of the eight outer peripheral blades 21, the blade length along the axial direction of the outer peripheral blade 21 is L, the twist angle of the outer peripheral blade 21 is θ, and the lower end 21b of the outer peripheral blade 21. Let a be the circumferential distance between the outer peripheral blade 21 and another outer peripheral blade 21 adjacent to the rear of the outer peripheral blade 21 in the tool rotation direction. Here, the circumferential distance means an arc length extending in the circumferential direction about the axis O.

外周刃２１の軸方向に沿う刃長Ｌとは、実質的に被削材の切削を行う外周刃２１の有効刃長である。すなわち、刃長Ｌとは、軸方向に沿って螺旋状に延びる外周刃２１のうち、外径寸法Ｄが首部１１より大径となる領域の軸方向に沿う長さを意味する。 The blade length L along the axial direction of the outer peripheral blade 21 is the effective blade length of the outer peripheral blade 21 that substantially cuts the work material. That is, the blade length L means the length along the axial direction of the region of the outer peripheral blade 21 spirally extending along the axial direction in which the outer diameter dimension D is larger than the neck portion 11.

本実施形態において、全ての外周刃２１について、その工具回転方向後方に隣接する他の外周刃２１との周方向距離ａは等しく、ａ＝Ｄπ／８である。同様に、本実施形態において、全ての外周刃２１について、軸方向に沿う刃長Ｌおよび外周刃２１のねじれ角θは、等しい。 In the present embodiment, for all the outer peripheral blades 21, the circumferential distance a from the other outer peripheral blades 21 adjacent to the rear in the tool rotation direction is the same, and a = Dπ / 8. Similarly, in the present embodiment, the blade length L along the axial direction and the helix angle θ of the outer peripheral blade 21 are equal for all the outer peripheral blades 21.

本実施形態のエンドミル１は、以下の（式１）で表されるｎが８つの外周刃２１について全て略１である。
ｎ＝（Ｌ×tanθ）／ａ …（式１） In the end mill 1 of the present embodiment, all of the outer peripheral blades 21 having eight n represented by the following (formula 1) are substantially 1.
n = (L × tan θ) / a ... (Equation 1)

ここで、周方向において互いに隣り合う一対の外周刃２１に着目する。（式１）においてｎ＝１となるエンドミル１は、工具回転方向前方の一方の外周刃２１の上端２１ａと、工具回転方向Ｔ後方に隣接する他方の外周刃２１の下端２１ｂとの周方向の位置が、略一致する。（式１）において、ｎ＝１となるエンドミル１は、軸線Ｏ周りに回転させて刃部２０において被削材の切削加工をすることで、刃部２０の位相に関わらず、８つの外周刃２１のうち何れか１つの外周刃２１が常に被削材と接触する。
なお、外周刃２１の上端２１ａは、外周刃２１において外径寸法Ｄを維持する領域の上端を意味する。同様に、外周刃２１の下端２１ｂとは、外周刃２１において外径寸法Ｄを維持する領域の下端を意味する。 Here, attention is paid to a pair of outer peripheral blades 21 that are adjacent to each other in the circumferential direction. The end mill 1 in which n = 1 in (Equation 1) is in the circumferential direction of the upper end 21a of one outer peripheral blade 21 in front of the tool rotation direction and the lower end 21b of the other outer peripheral blade 21 adjacent to the rear of the tool rotation direction T. The positions are almost the same. In (Equation 1), the end mill 1 in which n = 1 is rotated around the axis O to cut the work material at the blade portion 20, so that the end mill 1 has eight outer peripheral blades regardless of the phase of the blade portion 20. The outer peripheral blade 21 of any one of the 21 is always in contact with the work material.
The upper end 21a of the outer peripheral blade 21 means the upper end of the region of the outer peripheral blade 21 that maintains the outer diameter dimension D. Similarly, the lower end 21b of the outer peripheral blade 21 means the lower end of the region where the outer diameter dimension D is maintained in the outer peripheral blade 21.

上述の式で表されるｎは、エンドミル１による被削材の切削中に被削材に常に接触する外周刃２１の数を表す。本実施形態によれば、切削加工中に、常に略１つの外周刃２１が被削材に接触することとなる（同時接触刃数が常に略１）。 N represented by the above formula represents the number of outer peripheral blades 21 that are in constant contact with the work material during cutting of the work material by the end mill 1. According to this embodiment, substantially one outer peripheral blade 21 always comes into contact with the work material during cutting (the number of simultaneous contact blades is always about 1).

エンドミル１による被削材の切削中に、同時接触刃数が増減すると、エンドミル１が被削材から受ける切削抵抗が増減する。より具体的には、外周刃２１が被削材から離れた際に切削抵抗が急激に減少し、外周刃２１が被削材に接触し始める際に切削抵抗が急激に増加する。これにより、エンドミルが振動して加工精度が低下するという問題がある。また、同時接触刃数が常に２以上の自然数である場合であっても、同時接触刃数が常に略１である場合と比較して、加工精度が低下する。 If the number of simultaneous contact blades increases or decreases during cutting of the work material by the end mill 1, the cutting resistance received by the end mill 1 from the work material increases or decreases. More specifically, the cutting resistance sharply decreases when the outer peripheral blade 21 separates from the work material, and the cutting resistance sharply increases when the outer peripheral blade 21 starts to come into contact with the work material. As a result, there is a problem that the end mill vibrates and the processing accuracy is lowered. Further, even when the number of simultaneous contact blades is always a natural number of 2 or more, the machining accuracy is lowered as compared with the case where the number of simultaneous contact blades is always substantially 1.

本実施形態によれば、同時接触刃数を常に略１とすることで、１つの外周刃２１が被削材から離れると略同時に、他の外周刃２１が被削材と接触し始めるため、加工中のエンドミル１の振動を抑制し、加工面の加工精度を高めることができる。結果的に、仕上げ加工におけるゼロカットを低減することができる。
また、上述の構成を満たす範囲で、外周刃２１の刃長を軸方向に長く確保することができ、等高線加工を行う際の１ステップでより広範囲を加工でき、結果的に加工コストを低減できる。 According to the present embodiment, by always setting the number of simultaneous contact blades to about 1, when one outer peripheral blade 21 separates from the work material, the other outer peripheral blades 21 start to come into contact with the work material at substantially the same time. It is possible to suppress the vibration of the end mill 1 during machining and improve the machining accuracy of the machined surface. As a result, the zero cut in the finishing process can be reduced.
Further, within the range satisfying the above configuration, the blade length of the outer peripheral blade 21 can be secured to be long in the axial direction, and a wider range can be machined in one step when performing contour line machining, and as a result, the machining cost can be reduced. ..

本実施形態のエンドミル１において、上記（式１）で表されるｎは、０．９以上、１．１以下とすることが好ましい。上述したように、同時接触刃数が、常に略１である場合（すなわちｎ≒１）に、加工面の加工精度を最も高めることができる。一方で、ｎが１．１を超える場合、又はｎが０．９未満の場合、加工中のエンドミルの振動が加工精度に影響を与えて、十分な加工精度の加工面を形成することが困難となる。すなわち、ｎを０．９以上、１．１以下とすることで、加工面の加工精度を十分に高めることができる。 In the end mill 1 of the present embodiment, n represented by the above (formula 1) is preferably 0.9 or more and 1.1 or less. As described above, when the number of simultaneous contact blades is always approximately 1 (that is, n≈1), the machining accuracy of the machined surface can be maximized. On the other hand, when n exceeds 1.1 or n is less than 0.9, the vibration of the end mill during machining affects the machining accuracy, and it is difficult to form a machining surface with sufficient machining accuracy. Will be. That is, by setting n to 0.9 or more and 1.1 or less, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved.

また、本実施形態によれば、刃部２０には８つの外周刃２１が設けられる。同時接触刃数を常に略１としつつ、外周刃２１の数を増加させることで、被削材に接触する外周刃２１が切り替わる際の切削抵抗の増減幅を抑制できる。外周刃２１を８つ設けることで、切削抵抗の増減幅をして、切削中のエンドミルの振動を抑制し、結果的に加工精度を高めることができる。 Further, according to the present embodiment, the blade portion 20 is provided with eight outer peripheral blades 21. By increasing the number of outer peripheral blades 21 while always setting the number of simultaneous contact blades to approximately 1, it is possible to suppress the increase / decrease in cutting resistance when the outer peripheral blades 21 in contact with the work material are switched. By providing eight outer peripheral blades 21, the cutting resistance can be increased or decreased to suppress the vibration of the end mill during cutting, and as a result, the machining accuracy can be improved.

エンドミル１において、外周刃２１の外径寸法Ｄは、４ｍｍ以上とすることが好ましい。外周刃２１の外径寸法Ｄが小さくなると８枚刃を形成することが困難となる。そのため、８枚刃を前提としている本実施形態のエンドミル１は、外周刃２１の外形寸法Ｄは４ｍｍ以上であることが好ましい。更には、外周刃２１の外形寸法Ｄは５ｍｍ以上が好ましい。また、外形寸法Ｄが大きくなり過ぎるとソリッドエンドミルとして製造が困難となる。そのため、外周刃２１の外形寸法Ｄは、３０ｍｍ以下が好ましい。 In the end mill 1, the outer diameter dimension D of the outer peripheral blade 21 is preferably 4 mm or more. When the outer diameter dimension D of the outer peripheral blade 21 becomes smaller, it becomes difficult to form an 8-blade. Therefore, in the end mill 1 of the present embodiment, which is premised on eight blades, it is preferable that the outer dimension D of the outer peripheral blade 21 is 4 mm or more. Further, the outer dimension D of the outer peripheral blade 21 is preferably 5 mm or more. Further, if the external dimension D becomes too large, it becomes difficult to manufacture the solid end mill. Therefore, the outer dimension D of the outer peripheral blade 21 is preferably 30 mm or less.

エンドミル１において、ねじれ角θが、３５°以上、４０°以下とすることが好ましい。外周刃２１のねじれ角θを３５°以上、４０°以下とすることで、同時接触刃が常に略１になる８つの外周刃２１を有するエンドミル１において、刃長Ｌが長くなり過ぎない外周刃２１の構成になるため、エンドミル１の剛性が高まり加工中にエンドミル１のたわみが発生し難くなる。これにより、ゼロカット無しに加工面の加工精度を十分に高めることができる。同様の理由から、外周刃２１のねじれ角を３７°以上、３９°以下とすることがより好ましい。 In the end mill 1, the helix angle θ is preferably 35 ° or more and 40 ° or less. In the end mill 1 having eight outer peripheral blades 21 in which the simultaneous contact blades are always approximately 1 by setting the helix angle θ of the outer peripheral blades 21 to 35 ° or more and 40 ° or less, the outer peripheral blades L do not become too long. Since the configuration is 21, the rigidity of the end mill 1 is increased and the bending of the end mill 1 is less likely to occur during machining. As a result, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved without zero cutting. For the same reason, it is more preferable that the helix angle of the outer peripheral blade 21 is 37 ° or more and 39 ° or less.

図２に示すように、刃部２０には、８つの外周刃２１に加えて、刃部２０の先端に設けられた８つの底刃２２と、外周刃２１と底刃２２とを滑らかに繋ぐ８つのラジアス刃２３と、が設けられる。底刃２２は、軸線Ｏ側から径方向外側に延びる。 As shown in FIG. 2, in the blade portion 20, in addition to the eight outer peripheral blades 21, the eight bottom blades 22 provided at the tip of the blade portion 20 and the outer peripheral blades 21 and the bottom blades 22 are smoothly connected to each other. Eight radius blades 23 and are provided. The bottom blade 22 extends radially outward from the axis O side.

図６は、ラジアス刃２３による被削材の加工の様子を示す模式図である。
ラジアス刃２３は、曲率中心Ｏ１を中心とする一様な曲率半径Ｒの円弧状である。刃部２０は、軸方向の先端に位置する最先端点ＴＰをラジアス刃２３に位置する。最先端点ＴＰは、ラジアス刃２３と外周刃２１の境界Ｐ１とラジアス刃２３と底刃２２の境界Ｐ２との間に位置する。すなわち、ラジアス刃２３は、外周刃２１および底刃２２より軸方向先端側に突出している。 FIG. 6 is a schematic view showing a state of processing of the work material by the radius blade 23.
The radius blade 23 has an arc shape with a uniform radius of curvature R centered on the center of curvature O1. The blade portion 20 positions the cutting edge point TP located at the tip in the axial direction on the radius blade 23. The cutting edge point TP is located between the boundary P1 between the radius blade 23 and the outer peripheral blade 21 and the boundary P2 between the radius blade 23 and the bottom blade 22. That is, the radius blade 23 projects toward the tip end side in the axial direction from the outer peripheral blade 21 and the bottom blade 22.

最先端点ＴＰが、ラジアス刃２３に設けられることで、被削材の底面加工において、底刃２２とラジアス刃２３との境界Ｐ２を被削材に接触させることを回避できる。ラジアス刃２３と底刃２２の境界Ｐ２は、切刃上において不連続な点となり得る。本実施形態によれば、切刃上の不連続点が被削材に接触することを回避することで、筋状の傷（切削傷）が加工面に形成されることを抑制できる。また、不連続点による切削傷を被削材に与えることが回避されるため、加工能率向上の目的で切削速度を増大させた場合にも、エンドミル１のびびり振動が抑制され、被削材に高精度の加工面粗さを得ることができる。 By providing the cutting edge point TP on the radius blade 23, it is possible to avoid contacting the boundary P2 between the bottom blade 22 and the radius blade 23 with the work material in the bottom surface processing of the work material. The boundary P2 between the radius blade 23 and the bottom blade 22 can be a discontinuous point on the cutting edge. According to the present embodiment, by avoiding the discontinuity points on the cutting edge from coming into contact with the work material, it is possible to suppress the formation of streaky scratches (cutting scratches) on the machined surface. In addition, since it is possible to avoid cutting scratches due to discontinuities on the work material, chatter vibration of the end mill 1 is suppressed even when the cutting speed is increased for the purpose of improving machining efficiency, and the work material is affected. Highly accurate machined surface roughness can be obtained.

また、ラジアス刃２３の曲率半径Ｒは、ラジアス刃２３と外周刃２１の境界Ｐ１からラジアス刃２３と底刃２２の境界Ｐ２にかけて一様であることが好ましい。ラジアス刃２３の曲率半径Ｒが一定であれば、境界Ｐ１から境界Ｐ２までの区間において、曲率中心Ｏ１からラジアス刃２３までの距離が常に一定となる。このため、被削材の底面に対するエンドミル１の軸線Ｏの傾斜角度が変化してラジアス刃２３において被削材と接触する領域が変化しても、切刃上において不連続な点となり得るラジアス刃２３と底刃２２の境界Ｐ２が被削材に接触することを抑制できる。このため、被削材に筋状の傷（切削傷）が加工面に形成されることを抑制できるとともに、エンドミル１のびびり振動が抑制され、被削材に高精度の加工面粗さを得ることができる。 Further, it is preferable that the radius of curvature R of the radius blade 23 is uniform from the boundary P1 between the radius blade 23 and the outer peripheral blade 21 to the boundary P2 between the radius blade 23 and the bottom blade 22. If the radius of curvature R of the radius blade 23 is constant, the distance from the center of curvature O1 to the radius blade 23 is always constant in the section from the boundary P1 to the boundary P2. Therefore, even if the inclination angle of the axis O of the end mill 1 with respect to the bottom surface of the work material changes and the region of contact with the work material in the radius blade 23 changes, the radius blade can be a discontinuous point on the cutting edge. It is possible to prevent the boundary P2 between the 23 and the bottom blade 22 from coming into contact with the work material. Therefore, it is possible to suppress the formation of streaky scratches (cutting scratches) on the work material, and the chatter vibration of the end mill 1 is suppressed, so that the work material can obtain high-precision machined surface roughness. be able to.

（第２実施形態）
図７は、第２実施形態のエンドミル１０１の底刃１２２Ａ、１２２Ｂ、１２２Ｃを模式的に表す模式図である。また、図８は、第２実施形態のエンドミル１０１の刃部１２０の外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃを周方向に沿って展開した展開模式図である。
第２実施形態のエンドミル１０１は、上述の実施形態と比較して、外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃが不等リードである点が主に異なる。
なお、上述の実施形態と同一態様の構成要素については、同一符号を付し、その説明を省略する。 (Second Embodiment)
FIG. 7 is a schematic diagram schematically showing the bottom blades 122A, 122B, 122C of the end mill 101 of the second embodiment. Further, FIG. 8 is a development schematic view in which the outer peripheral blades 121A, 121B, and 121C of the blade portion 120 of the end mill 101 of the second embodiment are developed along the circumferential direction.
The end mill 101 of the second embodiment is mainly different from the above-described embodiment in that the outer peripheral blades 121A, 121B, and 121C have unequal leads.
The components having the same aspects as those of the above-described embodiment are designated by the same reference numerals, and the description thereof will be omitted.

本実施形態のエンドミル１０１は、先端側に位置する刃部１２０を有する。刃部１２０には、８つの外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃと、８つのラジアス刃（図示略）と、８つの底刃１２２Ａ、１２２Ｂ、１２２Ｃと、が設けられる。 The end mill 101 of the present embodiment has a blade portion 120 located on the tip side. The blade portion 120 is provided with eight outer peripheral blades 121A, 121B, 121C, eight radius blades (not shown), and eight bottom blades 122A, 122B, 122C.

図７に示すように、８つの底刃１２２Ａ、１２２Ｂ、１２２Ｃは、４つの第１の底刃１２２Ａと、２つの第２の底刃１２２Ｂと、２つの第３の底刃１２２Ｃと、を含む。第１の底刃１２２Ａ、第２の底刃１２２Ｂおよび第３の底刃１２２Ｃは、軸方向から見て軸線Ｏから径方向外側に直線状に延びる。 As shown in FIG. 7, the eight bottom blades 122A, 122B, 122C include four first bottom blades 122A, two second bottom blades 122B, and two third bottom blades 122C. .. The first bottom blade 122A, the second bottom blade 122B, and the third bottom blade 122C extend radially outward from the axis O when viewed from the axial direction.

４つの第１の底刃１２２Ａ、２つの第２の底刃１２２Ｂおよび２つの第３の底刃１２２Ｃは、工具回転方向Ｔに沿って、第１の底刃１２２Ａ、第２の底刃１２２Ｂ、第１の底刃１２２Ａ、第３の底刃１２２Ｃ、第１の底刃１２２Ａ、第２の底刃１２２Ｂ、第１の底刃１２２Ａ、第３の底刃１２２Ｃの順で並ぶ。４つの第１の底刃１２２Ａは、周方向に沿って略等間隔に配置される。また、第２の底刃１２２Ｂおよび第３の底刃１２２Ｃは、それぞれ異なる一対の第１の底刃１２２Ａ同士の間に、周方向に沿って交互に配置される。 The four first bottom blades 122A, the two second bottom blades 122B, and the two third bottom blades 122C have the first bottom blade 122A, the second bottom blade 122B, along the tool rotation direction T. The first bottom blade 122A, the third bottom blade 122C, the first bottom blade 122A, the second bottom blade 122B, the first bottom blade 122A, and the third bottom blade 122C are arranged in this order. The four first bottom blades 122A are arranged at substantially equal intervals along the circumferential direction. Further, the second bottom blade 122B and the third bottom blade 122C are alternately arranged along the circumferential direction between a pair of different first bottom blades 122A.

第１の底刃１２２Ａは、工具回転方向Ｔ後方の底刃（第２の底刃１２２Ｂまたは第３の底刃１２２Ｃ）と第１の境界角φ１で、周方向に隣接する。第２の底刃１２２Ｂは、工具回転方向Ｔ後方の第１の底刃１２２Ａと第２の境界角φ２で、周方向に隣接する。第３の底刃１２２Ｃは、工具回転方向Ｔ後方の第１の底刃１２２Ａと第３の境界角φ３で、周方向に隣接する。第２の境界角φ２は、第１の境界角φ１より大きい。第３の境界角φ３は、第１の境界角φ１より小さい。すなわち、第１の境界角φ１、第２の境界角φ２および第３の境界角φ３の大小関係は、以下の通りである。
φ２＞φ１＞φ３ The first bottom blade 122A has a first boundary angle φ1 with the bottom blade (second bottom blade 122B or third bottom blade 122C) behind the tool rotation direction T, and is adjacent to each other in the circumferential direction. The second bottom blade 122B has a second boundary angle φ2 with the first bottom blade 122A behind the tool rotation direction T, and is adjacent to each other in the circumferential direction. The third bottom blade 122C is adjacent to the first bottom blade 122A behind the tool rotation direction T at a third boundary angle φ3 in the circumferential direction. The second boundary angle φ2 is larger than the first boundary angle φ1. The third boundary angle φ3 is smaller than the first boundary angle φ1. That is, the magnitude relationship between the first boundary angle φ1, the second boundary angle φ2, and the third boundary angle φ3 is as follows.
φ2>φ1> φ3

本実施形態において、４つの第１の境界角φ１は、例えば、全て４４．８°である。２つの第２の境界角φ２は、例えば、共に４８．１°である。２つの第３の境界角φ３のうち一方は、４２．２°であり、他方は、例えば４２．４°である。なお、本実施形態では、２つの第３の境界角φ３同士は、若干角度が異なる。しかしながら、２つの第３の境界角φ３同士は同じであってもよい。 In the present embodiment, the four first boundary angles φ1 are, for example, all 44.8 °. The two second boundary angles φ2 are, for example, both 48.1 °. One of the two third boundary angles φ3 is 42.2 ° and the other is, for example, 42.4 °. In this embodiment, the angles of the two third boundary angles φ3 are slightly different from each other. However, the two third boundary angles φ3 may be the same.

図８に示すように、８つの外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃは、４つの第１の外周刃１２１Ａと、２つの第２の外周刃１２１Ｂと、２つの第３の外周刃１２１Ｃと、を含む。第１の外周刃１２１Ａ、第２の外周刃１２１Ｂおよび第３の外周刃１２１Ｃは、軸線Ｏまわりに螺旋状に延びるねじれ刃である。 As shown in FIG. 8, the eight outer peripheral blades 121A, 121B, 121C include four first outer peripheral blades 121A, two second outer peripheral blades 121B, and two third outer peripheral blades 121C. .. The first outer peripheral blade 121A, the second outer peripheral blade 121B, and the third outer peripheral blade 121C are twisted blades that spirally extend around the axis O.

第１の外周刃１２１Ａは、図示略のラジアル刃を介して第１の底刃１２２Ａと繋がる。第２の外周刃１２１Ｂは、ラジアル刃を介して第２の底刃１２２Ｂと繋がる。第３の外周刃１２１Ｃは、ラジアル刃を介して第３の底刃１２２Ｃと繋がる。 The first outer peripheral blade 121A is connected to the first bottom blade 122A via a radial blade (not shown). The second outer peripheral blade 121B is connected to the second bottom blade 122B via the radial blade. The third outer peripheral blade 121C is connected to the third bottom blade 122C via the radial blade.

４つの第１の外周刃１２１Ａ、２つの第２の外周刃１２１Ｂおよび２つの第３の外周刃１２１Ｃは、工具回転方向Ｔに沿って、第１の外周刃１２１Ａ、第２の外周刃１２１Ｂ、第１の外周刃１２１Ａ、第３の外周刃１２１Ｃ、第１の外周刃１２１Ａ、第２の外周刃１２１Ｂ、第１の外周刃１２１Ａ、第３の外周刃１２１Ｃの順で並ぶ。４つの第１の外周刃１２１Ａは、周方向に沿って略等間隔に配置される。また、第２の外周刃１２１Ｂおよび第３の外周刃１２１Ｃは、それぞれ異なる一対の第１の外周刃１２１Ａ同士の間に、周方向に沿って交互に配置される。 The four first outer peripheral blades 121A, the two second outer peripheral blades 121B, and the two third outer peripheral blades 121C have the first outer peripheral blade 121A, the second outer peripheral blade 121B, along the tool rotation direction T. The first outer peripheral blade 121A, the third outer peripheral blade 121C, the first outer peripheral blade 121A, the second outer peripheral blade 121B, the first outer peripheral blade 121A, and the third outer peripheral blade 121C are arranged in this order. The four first outer peripheral blades 121A are arranged at substantially equal intervals along the circumferential direction. Further, the second outer peripheral blade 121B and the third outer peripheral blade 121C are alternately arranged along the circumferential direction between a pair of different first outer peripheral blades 121A.

第１の外周刃１２１Ａは、エンドミル１０１の基端側から先端側に向かうに従い工具回転方向Ｔへ向かって一定のねじれ角である第１のねじれ角θ１で螺旋状にねじれている。第２の外周刃１２１Ｂは、エンドミル１０１の基端側から先端側に向かうに従い工具回転方向Ｔへ向かって一定のねじれ角である第２のねじれ角θ２で螺旋状にねじれている。第３の外周刃１２１Ｃは、エンドミル１０１の基端側から先端側に向かうに従い工具回転方向Ｔへ向かって一定のねじれ角である第３のねじれ角θ３で螺旋状にねじれている。第１の外周刃１２１Ａのねじれ角（第１のねじれ角θ１）と、第２の外周刃１２１Ｂのねじれ角（第２のねじれ角θ２）と、第３の外周刃１２１Ｃのねじれ角（第３のねじれ角θ３）と、が異なる角度である。すなわち、すなわち、本実施形態の外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃは、不等リードである。 The first outer peripheral blade 121A is spirally twisted at a first helix angle θ1 which is a constant helix angle toward the tool rotation direction T from the proximal end side to the distal end side of the end mill 101. The second outer peripheral blade 121B is spirally twisted at a second helix angle θ2, which is a constant helix angle toward the tool rotation direction T from the proximal end side to the distal end side of the end mill 101. The third outer peripheral blade 121C is spirally twisted at a third helix angle θ3, which is a constant helix angle toward the tool rotation direction T from the proximal end side to the distal end side of the end mill 101. The helix angle of the first outer peripheral blade 121A (the first helix angle θ1), the helix angle of the second outer peripheral blade 121B (the second helix angle θ2), and the helix angle of the third outer peripheral blade 121C (third). Is a different angle from the helix angle θ3). That is, the outer peripheral blades 121A, 121B, 121C of the present embodiment are unequal leads.

第２の外周刃１２１Ｂのねじれ角（第２のねじれ角θ２）は、第１の外周刃１２１Ａのねじれ角（第１のねじれ角θ１）より大きい。また、第３の外周刃１２１Ｃのねじれ角（第３のねじれ角θ３）は、第１の外周刃１２１Ａのねじれ角（第１のねじれ角θ１）より小さい。すなわち、第１のねじれ角θ１、第２のねじれ角θ２および第３のねじれ角θ３は、以下の大小関係である。
θ２＞θ１＞θ３ The helix angle of the second outer peripheral blade 121B (the second helix angle θ2) is larger than the helix angle of the first outer peripheral blade 121A (the first helix angle θ1). Further, the helix angle of the third outer peripheral blade 121C (third helix angle θ3) is smaller than the helix angle of the first outer peripheral blade 121A (first helix angle θ1). That is, the first helix angle θ1, the second helix angle θ2, and the third helix angle θ3 have the following magnitude relations.
θ2>θ1> θ3

本実施形態において、４つの第１のねじれ角θ１は、例えば、全て３８°である。２つの第２のねじれ角θ２は、例えば、共に４０°である。２つの第３のねじれ角θ３のうち一方は、３６°であり、他方は、例えば３６．５°である。なお、本実施形態では、２つの第３のねじれ角θ３同士は、若干角度が異なる。しかしながら、２つの第３のねじれ角θ３同士は同じであってもよい。 In the present embodiment, the four first helix angles θ1 are, for example, all 38 °. The two second helix angles θ2 are, for example, both 40 °. One of the two third helix angles θ3 is 36 ° and the other is, for example, 36.5 °. In the present embodiment, the angles of the two third helix angles θ3 are slightly different from each other. However, the two third helix angles θ3 may be the same.

本実施形態の外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃは、上述の実施形態と同様に、同時接触刃数が常に１つなるように設定されている。すなわち、１つの外周刃の上端は、工具回転方向後方に隣接する他の外周刃の下端と周方向の位置が略一致する。このため、加工面の加工精度を高めることができる。 The outer peripheral blades 121A, 121B, 121C of the present embodiment are set so that the number of simultaneous contact blades is always one, as in the above-described embodiment. That is, the upper end of one outer peripheral blade substantially coincides with the lower end of the other outer peripheral blade adjacent to the rear in the tool rotation direction in the circumferential direction. Therefore, the machining accuracy of the machined surface can be improved.

本実施形態の構成における、同時接触刃数を常に略１とする構成について、より具体的に説明する。図８に示すように、８つの外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃのうち、１つの外周刃（図８における外周刃１２１Ｘ）に着目する。当該外周刃１２１Ｘの軸方向に沿う刃長をＬ、当該外周刃１２１Ｘのねじれ角をθ、当該外周刃１２１Ｘの下端１２１Ｘｂにおいて当該外周刃１２１Ｘと当該外周刃１２１Ｘの工具回転方向後方に隣接する他の外周刃１２１Ｙとの周方向距離をａとする。
このとき、以下の（式２）で表されるｎが８つの外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃについて全て略１である。
ｎ＝（Ｌ×tanθ２）／ａ …（式２）
なお、上述の実施形態と同様に、ｎを０．９以上、１．１以下とすることで、加工面の加工精度を十分に高めることができる。 A configuration in which the number of simultaneous contact blades is always approximately 1 in the configuration of the present embodiment will be described more specifically. As shown in FIG. 8, attention is paid to one outer peripheral blade (outer peripheral blade 121X in FIG. 8) among the eight outer peripheral blades 121A, 121B, 121C. The blade length along the axial direction of the outer peripheral blade 121X is L, the twist angle of the outer peripheral blade 121X is θ, and the outer peripheral blade 121X and the outer peripheral blade 121X are adjacent to each other behind the tool rotation direction at the lower end 121Xb of the outer peripheral blade 121X. Let a be the circumferential distance from the outer peripheral blade 121Y.
At this time, n represented by the following (Equation 2) is approximately 1 for the eight outer peripheral blades 121A, 121B, and 121C.
n = (L × tan θ2) / a ... (Equation 2)
As in the above embodiment, by setting n to 0.9 or more and 1.1 or less, the machining accuracy of the machined surface can be sufficiently improved.

本実施形態のエンドミル１０１は、ねじれ角が異なる外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃを含むいわゆる不等リードエンドミルである。同時接触刃数を常に略１としつつ外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃを不等リードとすることで、周方向に沿って並ぶ外周刃が被削材と接触し始めてから離間するまでのタイミングが異なる。このため、エンドミル１０１の振動が増幅され難い。本実施形態によれば、外周刃１２１Ａ、１２１Ｂ、１２１Ｃを不等リードとすることで、外周刃が等リードである場合と比較して、エンドミル１０１の送り量を大きくした場合であっても、エンドミル１０１の振動の増幅を抑制し、加工面の精度を向上できる。 The end mill 101 of the present embodiment is a so-called unequal lead end mill including outer peripheral blades 121A, 121B, 121C having different helix angles. By setting the number of simultaneous contact blades to approximately 1 and using the outer peripheral blades 121A, 121B, and 121C as unequal leads, the timing from when the outer peripheral blades lined up along the circumferential direction start to contact the work material to when they separate from each other is different. .. Therefore, it is difficult for the vibration of the end mill 101 to be amplified. According to the present embodiment, by making the outer peripheral blades 121A, 121B, and 121C unequal leads, even when the feed amount of the end mill 101 is increased as compared with the case where the outer peripheral blades have equal leads. It is possible to suppress the amplification of vibration of the end mill 101 and improve the accuracy of the machined surface.

以下、実施例を示して本発明をさらに詳細に説明するが、本発明はこれらの実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to examples, but the present invention is not limited to these examples.

（試験１）
まず、同時接触刃数が１枚であることの優位性を示す試験１について説明する。
以下の条件において、サンプルＮｏ．１－１、サンプルＮｏ．１－２およびサンプルＮｏ．１－３のエンドミルによって被削材を切削する。
・被削材：ＤＡＣ（Ｈ）４８ＨＲＣ
・エンドミル：外周刃の外径寸法Φ６ｍｍ
・機械：ＭＡＫＩＮＯ Ｖ３３（ＨＳＫ－Ｆ６３）
・切削条件：回転数ｎ＝２６５０回転／分
送り速度Ｖｆ＝６３６ｍｍ／分
取りしろ０．１ｍｍ
ダウンカット
ドライ－エアブロー加工 (Test 1)
First, Test 1 showing the advantage of having one simultaneous contact blade will be described.
Under the following conditions, sample No. 1-1, sample No. 1-2 and sample No. The work material is cut with a 1-3 end mill.
-Work material: DAC (H) 48HRC
・ End mill: Outer diameter dimension of outer peripheral blade Φ6mm
-Machine: MAKINO V33 (HSK-F63)
-Cutting conditions: Rotation speed n = 2650 rotations / minute
Feed rate Vf = 636 mm / min
Take 0.1 mm
Down cut
Dry-air blow processing

サンプルＮｏ．１－１、サンプルＮｏ．１－２およびサンプルＮｏ．１－３のエンドミルは、ともに等リードの８つの外周刃を有する。サンプルＮｏ．１－１、サンプルＮｏ．１－２およびサンプルＮｏ．１－３のエンドミルの外周刃は、ポジティブタイプのすく面を有する。 Sample No. 1-1, sample No. 1-2 and sample No. Each of the 1-3 end mills has eight outer peripheral blades with equal leads. Sample No. 1-1, sample No. 1-2 and sample No. The outer peripheral blade of the 1-3 end mill has a positive type rake face.

サンプルＮｏ．１－１のエンドミルは、同時接触刃数が１（すなわち、上述の（式１）のｎ＝１）となるように設定されている。サンプルＮｏ．１－２のエンドミルは、同時接触刃数が１未満（すなわち、上述の（式１）のｎ＜１）の０．１７となるように設定されている。サンプルＮｏ．１－３のエンドミルは、同時接触刃数が２（すなわち、上述の（式１）のｎ＝２）となるように設定されている。 Sample No. The 1-1 end mill is set so that the number of simultaneous contact blades is 1 (that is, n = 1 in (Equation 1) described above). Sample No. The end mill 1-2 is set so that the number of simultaneous contact blades is less than 1 (that is, n <1 in the above formula 1) of 0.17. Sample No. The end mills 1-3 are set so that the number of simultaneous contact blades is 2 (that is, n = 2 in (Equation 1) described above).

図９は、サンプルＮｏ．１－１、サンプルＮｏ．１－２およびサンプルＮｏ．１－３のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。図９に示すように、同時接触刃数を１とするサンプルＮｏ．１－１のエンドミルは、サンプルＮｏ．１－２およびサンプルＮｏ．１－３のエンドミルと比較して倒れ量が十分に少ないことが確認できる。 FIG. 9 shows the sample No. 1-1, sample No. 1-2 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of the machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing which used the end mill of 1-3. As shown in FIG. 9, the sample No. 1 having the number of simultaneous contact blades of 1. The 1-1 end mill is the sample No. 1-2 and sample No. It can be confirmed that the amount of tilting is sufficiently smaller than that of the 1-3 end mills.

（試験２）
次に、外周刃の刃数を８とすることの優位性を示す試験２について説明する。
以下の条件において、サンプルＮｏ．２－１およびサンプルＮｏ．２－２のエンドミルによって被削材を切削する。
・被削材：ＤＡＣ（Ｈ）４８ＨＲＣ
・エンドミル：外周刃の外径寸法Φ６ｍｍ
・機械：ＭＡＫＩＮＯ Ｖ３３（ＨＳＫ－Ｆ６３）
・切削条件：回転数ｎ＝２６５０回転／分
送り速度Ｖｆ＝６３６ｍｍ／分
取りしろ０．１ｍｍ
ダウンカット
ドライ－エアブロー加工 (Test 2)
Next, Test 2 showing the advantage of setting the number of outer peripheral blades to 8 will be described.
Under the following conditions, sample No. 2-1 and sample No. The work material is cut with a 2-2 end mill.
-Work material: DAC (H) 48HRC
・ End mill: Outer diameter dimension of outer peripheral blade Φ6mm
-Machine: MAKINO V33 (HSK-F63)
-Cutting conditions: Rotation speed n = 2650 rotations / minute
Feed rate Vf = 636 mm / min
Take 0.1 mm
Down cut
Dry-air blow processing

サンプルＮｏ．２－１およびサンプルＮｏ．２－２のエンドミルの外周刃は、ポジティブタイプのすく面を有する。サンプルＮｏ．２－１およびサンプルＮｏ．２－２は、ともに同時接触刃数が１となるように設定されている。 Sample No. 2-1 and sample No. The outer peripheral blade of the 2-2 end mill has a positive type rake face. Sample No. 2-1 and sample No. Both 2-2 are set so that the number of simultaneous contact blades is 1.

サンプルＮｏ．２－１は、等リードの８つの外周刃を有し、外周刃のねじれ角は、３８°である。一方で、サンプルＮｏ．２－２は、等リードの２つの外周刃を有し、外周刃のねじれ角は、７２°である。 Sample No. Reference numeral 2-1 has eight outer peripheral blades having equal leads, and the helix angle of the outer peripheral blades is 38 °. On the other hand, sample No. Reference numeral 2-2 has two outer peripheral blades having equal leads, and the helix angle of the outer peripheral blades is 72 °.

図１０Ａは、サンプルＮｏ．２－１のエンドミルを用いた切削加工を行った際の切削抵抗の経時変化を示すグラフである。図１０Ｂは、サンプルＮｏ．２－２のエンドミルを用いた切削加工を行った際の切削抵抗の経時変化を示すグラフである。すなわち、図１０Ａおよび図１０Ｂの横軸は、時間である。また、図１０Ａおよび図１０Ｂにおいて、横軸のスケールは一致している。なお、図１０Ａおよび図１０Ｂのグラフ中において、周方向に並ぶ外周刃がそれぞれ接触し始めたポイントに数字を記載した。 FIG. 10A shows the sample No. It is a graph which shows the time-dependent change of the cutting resistance at the time of cutting using the end mill of 2-1. FIG. 10B shows the sample No. It is a graph which shows the time-dependent change of the cutting resistance at the time of cutting using the end mill of 2-2. That is, the horizontal axis of FIGS. 10A and 10B is time. Further, in FIGS. 10A and 10B, the scales on the horizontal axis are the same. In the graphs of FIGS. 10A and 10B, numbers are shown at the points where the outer peripheral blades arranged in the circumferential direction start to come into contact with each other.

図１０Ａおよび図１０Ｂに示すように、サンプルＮｏ．２－１およびサンプルＮｏ．２－２のエンドミルを用いた切削加工において、１つの外周刃が被削材から離間するとともに他の外周刃が被削材に接触し始める瞬間に切削抵抗が高まる。切削抵抗の絶対値に着目すると、サンプルＮｏ．２－１のエンドミルの切削抵抗は、サンプルＮｏ．２－２のエンドミルの切削抵抗より大きい。これは、サンプルＮｏ．２－１のエンドミルは、サンプルＮｏ．２－２のエンドミルと比較して、ねじれ角が小さいことに起因すると考えられる。しかしながら、切削抵抗の増減の幅に着目すると、サンプルＮｏ．２－１のエンドミルの切削抵抗の増減幅は、サンプルＮｏ．２－２のエンドミルの切削抵抗の増減幅と比較して小さい。切削抵抗の増減幅が大きくなると、切削抵抗の増減に起因してエンドミルが振動し加工精度が低下する。すなわち、サンプルＮｏ．２－１のエンドミルを用いることで、サンプルＮｏ．２－２のエンドミルを用いる場合と比較して、加工面の精度を高めることができる。 As shown in FIGS. 10A and 10B, the sample No. 2-1 and sample No. In the cutting process using the 2-2 end mill, the cutting resistance increases at the moment when one outer peripheral blade separates from the work material and the other outer peripheral blade starts to come into contact with the work material. Focusing on the absolute value of cutting resistance, sample No. The cutting resistance of the 2-1 end mill is the sample No. It is larger than the cutting resistance of the 2-2 end mill. This is sample No. The end mill of 2-1 is the sample No. It is considered that this is due to the smaller helix angle compared to the 2-2 end mill. However, paying attention to the range of increase / decrease in cutting resistance, the sample No. The increase / decrease range of the cutting resistance of the 2-1 end mill is the sample No. It is small compared to the increase / decrease range of cutting resistance of the 2-2 end mill. When the increase / decrease range of cutting resistance becomes large, the end mill vibrates due to the increase / decrease in cutting resistance, and the machining accuracy decreases. That is, the sample No. By using the 2-1 end mill, the sample No. Compared with the case of using the 2-2 end mill, the accuracy of the machined surface can be improved.

（試験３）
次に、ポジティブタイプのすくい面を有することの優位性を示す試験３について説明する。
以下の条件において、サンプルＮｏ．３－１およびサンプルＮｏ．３－２のエンドミルによって被削材を切削する。
・被削材：ＤＡＣ（Ｈ）４８ＨＲＣ
・エンドミル：外周刃の外径寸法Φ６ｍｍ
・機械：ＭＡＫＩＮＯ Ｖ３３（ＨＳＫ－Ｆ６３）
・切削条件：回転数ｎ＝２６５０回転／分
送り速度Ｖｆ＝６３６ｍｍ／分
取りしろ０．１ｍｍ
ダウンカット
ドライ－エアブロー (Test 3)
Next, Test 3 showing the advantage of having a positive type rake face will be described.
Under the following conditions, sample No. 3-1 and sample No. The work material is cut with a 3-2 end mill.
-Work material: DAC (H) 48HRC
・ End mill: Outer diameter dimension of outer peripheral blade Φ6mm
-Machine: MAKINO V33 (HSK-F63)
-Cutting conditions: Rotation speed n = 2650 rotations / minute
Feed rate Vf = 636 mm / min
Take 0.1 mm
Down cut
Dry-air blow

サンプルＮｏ．３－１およびサンプルＮｏ．３－２のエンドミルは、ともに等リードの８つの外周刃を有する。また、サンプルＮｏ．３－１およびサンプルＮｏ．３－２は、ともに同時接触刃数が１となるように設定されている。 Sample No. 3-1 and sample No. The 3-2 end mills both have eight outer peripheral blades with equal leads. In addition, sample No. 3-1 and sample No. Both 3-2 are set so that the number of simultaneous contact blades is 1.

サンプルＮｏ．３－１のエンドミルの外周刃は、ポジティブタイプのすく面を有する。一方で、サンプルＮｏ．３－２のエンドミルの外周刃は、ネガティブタイプのすくい面を有する。 Sample No. The outer peripheral blade of the 3-1 end mill has a positive type rake face. On the other hand, sample No. The outer peripheral blade of the 3-2 end mill has a negative type rake face.

図１１は、サンプルＮｏ．３－１およびサンプルＮｏ．３－２のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。図１１に示すように、ポジティブタイプのすく面を有する外周刃が設けられたサンプルＮｏ．３－１のエンドミルは、ネガティブタイプのすく面を有する外周刃が設けられたサンプルＮｏ．３－２のエンドミルと比較して倒れ量が十分に少ないことが確認できる。 FIG. 11 shows the sample No. 3-1 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of a machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing using the end mill of 3-2. As shown in FIG. 11, the sample No. 1 provided with an outer peripheral blade having a positive type rake face. The end mill of 3-1 is a sample No. 1 provided with an outer peripheral blade having a negative type rake face. It can be confirmed that the amount of tilting is sufficiently smaller than that of the 3-2 end mill.

（試験４）
次に、２段の逃げ面を有する外周刃において、最適な１段面の逃げ面の幅（図４における幅ｗ）を確認する試験４について説明する。
以下の条件において、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３のエンドミルによって被削材を切削する。
・被削材：ＤＡＣ（Ｈ）４８ＨＲＣ
・エンドミル：外周刃の外径寸法Φ６ｍｍ
・機械：ＹＡＳＤＡ ＹＢＭ６４０Ｖ（ＢＴ４０）
・切削条件：回転数ｎ＝２６５０回転／分
送り速度Ｖｆ＝６３６ｍｍ／分
取りしろ０．１ｍｍ
ダウンカット
ドライ－エアブロー加工 (Test 4)
Next, a test 4 for confirming the optimum width of the one-step flank surface (width w in FIG. 4) in the outer peripheral blade having the two-step flank surface will be described.
Under the following conditions, sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. The work material is cut with a 4-3 end mill.
-Work material: DAC (H) 48HRC
・ End mill: Outer diameter dimension of outer peripheral blade Φ6mm
-Machine: YASDA YBM640V (BT40)
-Cutting conditions: Rotation speed n = 2650 rotations / minute
Feed rate Vf = 636 mm / min
Take 0.1 mm
Down cut
Dry-air blow processing

サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３のエンドミルは、ともに８つの外周刃を有する。サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３は、ともに同時接触刃数が１となるように設定されている。また、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３２のエンドミルの外周刃は、ポジティブタイプのすく面を有する。 Sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. Each of the 4-3 end mills has eight outer peripheral blades. Sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. Both 4-3 are set so that the number of simultaneous contact blades is 1. In addition, sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. The outer peripheral blade of the 4-32 end mill has a positive type rake face.

サンプルＮｏ．４－１の１段目の逃げ面の幅ｗは、０．０３ｍｍである。サンプルＮｏ．４－２の１段目の逃げ面の幅ｗは、０．０６ｍｍである。サンプルＮｏ．４－３の１段目の逃げ面の幅ｗは、０．１ｍｍである。
なお、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３の１段面の逃げ面の逃げ角（図４における逃げ角β）は、ともに４°である。また、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３の２段面の逃げ面の逃げ角（図４における逃げ角γ）は、ともに１５°である。 Sample No. The width w of the flank surface of the first stage of 4-1 is 0.03 mm. Sample No. The width w of the flank surface of the first stage of 4-2 is 0.06 mm. Sample No. The width w of the flank surface of the first stage of 4-3 is 0.1 mm.
In addition, sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. The clearance angle (clearance angle β in FIG. 4) of the clearance surface of the first step surface of 4-3 is 4 °. In addition, sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. The flank angle of the flank of the two-step surface of 4-3 (the flank angle γ in FIG. 4) is both 15 °.

図１２は、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。
また、サンプルＮｏ．４－１、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３のエンドミルを用いた加工による加工面の評価結果を以下、表１に示す。 FIG. 12 shows the sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of the machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing which used the end mill of 4-3.
In addition, sample No. 4-1. Sample No. 4-2 and sample No. Table 1 below shows the evaluation results of the machined surface by machining using the 4-3 end mill.

表１および後段の表２において、「Ｒａ」は加工面の算術平均粗さであり、「Ｒｚ」は加工面の最大高さである。また、「粗さ・外観」は、加工面の目視による評価結果である。「倒れ精度」は、グラフを基にした評価結果である。切削抵抗は、切削抵抗の測定結果を基に、評価した評価結果である。なお、各項目において、Ａが最も良く、Ｂが次に良く、Ｃがさらに次に良く、Ｄが好ましくない状態であったことを示す。 In Table 1 and Table 2 in the latter part, "Ra" is the arithmetic mean roughness of the machined surface, and "Rz" is the maximum height of the machined surface. The "roughness / appearance" is a visual evaluation result of the machined surface. "Collapse accuracy" is an evaluation result based on a graph. The cutting resistance is an evaluation result evaluated based on the measurement result of the cutting resistance. In each item, A is the best, B is the next best, C is the next best, and D is the unfavorable state.

図１２および表１に示すように、１段目の逃げ面の幅ｗが０．０３ｍｍであるサンプルＮｏ．４－１のエンドミルは、サンプルＮｏ．４－２およびサンプルＮｏ．４－３のエンドミルと比較して、形成した加工面が優れていることが確認できる。 As shown in FIGS. 12 and 1, the sample No. 1 having a width w of the flank surface of the first stage is 0.03 mm. The end mill of 4-1 is the sample No. 4-2 and sample No. It can be confirmed that the formed machined surface is superior to that of the 4-3 end mill.

（試験５）
次に、２段の逃げ面を有する外周刃において、最適な１段面の逃げ面の逃げ角（図４における逃げ角β）を確認する試験５について説明する。
以下の条件において、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３のエンドミルによって被削材を切削する。
・被削材：ＤＡＣ（Ｈ）４８ＨＲＣ
・エンドミル：外周刃の外径寸法Φ６ｍｍ
・機械：ＹＡＳＤＡ ＹＢＭ６４０Ｖ（ＢＴ４０）
・切削条件：回転数ｎ＝２６５０回転／分
送り速度Ｖｆ＝６３６ｍｍ／分
取りしろ０．１ｍｍ
ダウンカット
ドライ－エアブロー加工 (Test 5)
Next, a test 5 for confirming the optimum clearance angle (clearance angle β in FIG. 4) of the one-step clearance surface in the outer peripheral blade having the two-step clearance surface will be described.
Under the following conditions, sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. The work material is cut with a 5-3 end mill.
-Work material: DAC (H) 48HRC
・ End mill: Outer diameter dimension of outer peripheral blade Φ6mm
-Machine: YASDA YBM640V (BT40)
-Cutting conditions: Rotation speed n = 2650 rotations / minute
Feed rate Vf = 636 mm / min
Take 0.1 mm
Down cut
Dry-air blow processing

サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３のエンドミルは、ともに８つの外周刃を有する。サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３は、ともに同時接触刃数が１となるように設定されている。また、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３２のエンドミルの外周刃は、ポジティブタイプのすく面を有する。 Sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. Both 5-3 end mills have eight outer peripheral blades. Sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. Both 5-3 are set so that the number of simultaneous contact blades is 1. In addition, sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. The outer peripheral blade of the 5-32 end mill has a positive type rake face.

サンプルＮｏ．５－１の１段目の逃げ面の逃げ角βは、０°である。サンプルＮｏ．５－２の１段目の逃げ面の逃げ角βは、４°である。サンプルＮｏ．５－３の１段目の逃げ面の逃げ角βは、８°である。
なお、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３の１段面の逃げ面の幅（図４における幅ｗ）は、０．０６ｍｍである。また、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３の２段面の逃げ面の逃げ角（図４における逃げ角γ）は、ともに１５°である。 Sample No. The clearance angle β of the flank surface of the first stage of 5-1 is 0 °. Sample No. The clearance angle β of the first-stage flank surface of 5-2 is 4 °. Sample No. The clearance angle β of the flank surface of the first stage of 5-3 is 8 °.
In addition, sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. The width of the flank surface of the first step surface of 5-3 (width w in FIG. 4) is 0.06 mm. In addition, sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. The flank angle of the flank of the two-step surface of 5-3 (the flank angle γ in FIG. 4) is both 15 °.

図１３は、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。
また、サンプルＮｏ．５－１、サンプルＮｏ．５－２およびサンプルＮｏ．５－３のエンドミルを用いた加工による加工面の評価結果を以下、表２に示す。 FIG. 13 shows the sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of the machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing using the end mill of 5-3.
In addition, sample No. 5-1. Sample No. 5-2 and sample No. Table 2 below shows the evaluation results of the machined surface by machining using the 5-3 end mill.

図１３および表２に示すように、１段目の逃げ面の逃げ角βが４°であるサンプルＮｏ．５－２のエンドミルは、サンプルＮｏ．５－１およびサンプルＮｏ．５－３のエンドミルと比較して、形成した加工面が優れていることが確認できる。 As shown in FIGS. 13 and 2, the sample No. in which the clearance angle β of the flank surface of the first stage is 4 °. The end mill of 5-2 is the sample No. 5-1 and sample No. It can be confirmed that the formed machined surface is superior to that of the 5-3 end mill.

（試験６）
次に、不等リードの外周刃を有するエンドミルの優位性を示す試験６について説明する。
以下の条件において、サンプルＮｏ．６－１およびサンプルＮｏ．６－２のエンドミルによって被削材を切削する。
・被削材：ＤＡＣ（Ｈ）４８ＨＲＣ
・エンドミル：外周刃の外径寸法Φ６ｍｍ
・機械：ＭＡＫＩＮＯ Ｖ３３（ＨＳＫ－Ｆ６３）
・切削条件：回転数ｎ＝２６５０回転／分
送り速度Ｖｆ＝６３６ｍｍ／分
取りしろ０．１ｍｍ
ダウンカット
ドライ－エアブロー加工 (Test 6)
Next, Test 6 showing the superiority of the end mill having the outer peripheral blade of the unequal lead will be described.
Under the following conditions, sample No. 6-1 and sample No. The work material is cut by the 6-2 end mill.
-Work material: DAC (H) 48HRC
・ End mill: Outer diameter dimension of outer peripheral blade Φ6mm
-Machine: MAKINO V33 (HSK-F63)
-Cutting conditions: Rotation speed n = 2650 rotations / minute
Feed rate Vf = 636 mm / min
Take 0.1 mm
Down cut
Dry-air blow processing

サンプルＮｏ．６－１およびサンプルＮｏ．６－２のエンドミルは、ともに８つの外周刃を有する。サンプルＮｏ．６－１およびサンプルＮｏ．６－２は、ともに同時接触刃数が１となるように設定されている。また、サンプルＮｏ．６－１およびサンプルＮｏ．６－２のエンドミルの外周刃は、ポジティブタイプのすく面を有する。 Sample No. 6-1 and sample No. Both 6-2 end mills have eight outer peripheral blades. Sample No. 6-1 and sample No. Both 6-2 are set so that the number of simultaneous contact blades is 1. In addition, sample No. 6-1 and sample No. The outer peripheral blade of the 6-2 end mill has a positive type rake face.

サンプルＮｏ．６－１のエンドミルの外周刃は、等リードである。サンプルＮｏ．６－１のエンドミルの外周刃のねじれ角は、３８°である。一方で、サンプルＮｏ．６－２のエンドミルの外周刃は、不等リードである。サンプルＮｏ．６－２のエンドミルは、３８°、４０°、３８°、３６°、３８°、４０°、３８°、３６．５°のねじれ角の外周刃が工具回転方向に沿って並ぶ。 Sample No. The outer peripheral blade of the end mill of 6-1 is an equal lead. Sample No. The helix angle of the outer peripheral blade of the end mill of 6-1 is 38 °. On the other hand, sample No. The outer peripheral blade of the 6-2 end mill is an unequal lead. Sample No. In the 6-2 end mill, outer peripheral blades having a helix angle of 38 °, 40 °, 38 °, 36 °, 38 °, 40 °, 38 °, and 36.5 ° are lined up along the tool rotation direction.

図１４Ａは、サンプルＮｏ．６－１のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。図１４Ｂは、サンプルＮｏ．６－２のエンドミルを用いた加工において、加工面の深さと加工面の倒れ量の測定結果の関係を示すグラフである。なお、サンプルＮｏ．６－１およびサンプルＮｏ．６－２のエンドミルを用いた加工において、エンドミルの送り速度を５０ｍ／分、７０ｍ／分および１００ｍ／分とした場合について、それぞれ測定した。 FIG. 14A shows the sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of a machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the processing using the end mill of 6-1. FIG. 14B shows the sample No. It is a graph which shows the relationship of the measurement result of the depth of a machined surface, and the amount of tilting of a machined surface in the machining using the end mill of 6-2. In addition, sample No. 6-1 and sample No. In the processing using the end mill of 6-2, the measurements were taken when the feed rates of the end mills were 50 m / min, 70 m / min, and 100 m / min, respectively.

図１４Ａおよび図１４Ｂに示すように、サンプルＮｏ．６－１のエンドミルによる加工では、エンドミルの送り速度を５０ｍ／分、７０ｍ／分とした場合に良好な加工面を形成できるが、エンドミルの送り速度を１００ｍ／分とした場合において、倒れ量が大きくなる。一方で、サンプルＮｏ．６－２のエンドミルによる加工では、エンドミルの送り速度を変えた場合であっても、一定の倒れ量を維持できる。すなわち、外周刃を不等リードとすることで、エンドミルの送り量を大きくした場合であっても、加工面の精度を向上できることが確認された。 As shown in FIGS. 14A and 14B, the sample No. In the machining with the end mill of 6-1, a good machined surface can be formed when the feed rate of the end mill is 50 m / min and 70 m / min, but when the feed rate of the end mill is 100 m / min, the amount of tilting is large. growing. On the other hand, sample No. In the processing by the end mill of 6-2, a constant amount of tilt can be maintained even when the feed rate of the end mill is changed. That is, it was confirmed that the accuracy of the machined surface can be improved even when the feed amount of the end mill is increased by using the outer peripheral blade as an unequal lead.

以上に、本発明の実施形態を説明したが、実施形態における各構成およびそれらの組み合わせ等は一例であり、本発明の趣旨から逸脱しない範囲内で、構成の付加、省略、置換およびその他の変更が可能である。また、本発明は実施形態によって限定されることはない。 Although the embodiments of the present invention have been described above, the configurations and combinations thereof in the embodiments are examples, and additions, omissions, substitutions, and other modifications of the configurations are made without departing from the spirit of the present invention. Is possible. Further, the present invention is not limited to the embodiments.

１，１０１…エンドミル、１１…首部（軸部）、２０，１２０…刃部、２１，１２１Ａ…外周刃、２１ａ…上端、２１ｂ…下端、２２，１２２Ａ…底刃、２３…ラジアス刃、２４ｂ…すくい面、２５…逃げ面、１２１Ａ…第１の外周刃、１２１Ｂ…第２の外周刃、１２１Ｃ…第３の外周刃、ｄ，Ｄ…外径寸法、Ｌ…刃長、Ｏ…軸線（中心軸）、Ｐ１，Ｐ２…境界、Ｔ…工具回転方向、ＴＰ…最先端点、θ，θ１，θ２，θ３…ねじれ角 1,101 ... End mill, 11 ... Neck (shaft), 20,120 ... Blade, 21,121A ... Outer blade, 21a ... Upper end, 21b ... Lower end, 22,122A ... Bottom blade, 23 ... Radius blade, 24b ... Rake surface, 25 ... flank surface, 121A ... first outer peripheral blade, 121B ... second outer peripheral blade, 121C ... third outer peripheral blade, d, D ... outer diameter dimension, L ... blade length, O ... axis (center) Axis), P1, P2 ... boundary, T ... tool rotation direction, TP ... cutting edge point, θ, θ1, θ2, θ3 ... twist angle

Claims (8)

中心軸に沿って延びる円柱形状の軸部と、
前記軸部の先端側に位置する刃部と、を備え、
前記刃部には、前記軸部よりも大きい外径寸法の８つの外周刃が周方向に沿って設けられ、
前記外周刃は、前記中心軸まわりに螺旋状に延びるねじれ刃であり、
８つの前記外周刃は、
第１の外周刃と、
前記第１の外周刃のねじれ角よりも大きいねじれ角の第２の外周刃と、
前記第１の外周刃のねじれ角よりも小さいねじれ角の第３の外周刃を含み、
８つの前記外周刃のうち１つの外周刃に着目し、当該外周刃の軸方向に沿う刃長をＬ、当該外周刃のねじれ角をθ、当該外周刃の下端において当該外周刃と当該外周刃の工具回転方向後方に隣接する他の前記外周刃との周方向距離をａとした時、以下の式で表されるｎが、８つの外周刃について全て略１である、
エンドミル。
ｎ＝（Ｌ×tanθ）／ａ A cylindrical shaft extending along the central axis and
A blade portion located on the tip end side of the shaft portion is provided.
The blade portion is provided with eight outer peripheral blades having an outer diameter larger than that of the shaft portion along the circumferential direction.
The outer peripheral blade is a twisted blade that spirally extends around the central axis.
The eight outer peripheral blades
With the first outer peripheral blade,
With the second outer peripheral blade having a helix angle larger than the helix angle of the first outer peripheral blade,
The third outer peripheral blade having a helix angle smaller than the helix angle of the first outer peripheral blade is included.
Focusing on one of the eight outer peripheral blades, the blade length along the axial direction of the outer peripheral blade is L, the twist angle of the outer peripheral blade is θ, and the outer peripheral blade and the outer peripheral blade are at the lower end of the outer peripheral blade. When the circumferential distance from the other outer peripheral blades adjacent to the rear of the tool rotation direction is a, n represented by the following equation is approximately 1 for all eight outer peripheral blades.
End mill.
n = (L × tan θ) / a 前記ｎが、０．９以上、１．１以下である、
請求項１に記載のエンドミル。 The n is 0.9 or more and 1.1 or less.
The end mill according to claim 1. 前記外径寸法が、４ｍｍ以上である。
請求項１又は２に記載のエンドミル。 The outer diameter dimension is 4 mm or more.
The end mill according to claim 1 or 2. 前記ねじれ角が、３５°以上、４０°以下である、
請求項１～３の何れか一項に記載のエンドミル。 The helix angle is 35 ° or more and 40 ° or less.
The end mill according to any one of claims 1 to 3. 前記外周刃は、ポジティブタイプのすくい面を有する、
請求項１～４の何れか一項に記載のエンドミル。 The outer peripheral blade has a positive type rake face.
The end mill according to any one of claims 1 to 4. 前記外周刃が、２段の逃げ面を有する、
請求項１～５の何れか一項に記載のエンドミル。 The outer peripheral blade has a two-step flank.
The end mill according to any one of claims 1 to 5. 前記刃部には、８つの前記外周刃に加えて、先端に設けられ前記中心軸側から径方向外側に延びる８つの底刃と、前記外周刃と前記底刃との間を滑らかに繋ぐ８つのラジアス刃と、が設けられ、
前記刃部の最先端点は、前記ラジアス刃と前記外周刃の境界と前記ラジアス刃と前記底刃の境界との間において、前記ラジアス刃に位置する、
請求項１～６の何れか一項に記載のエンドミル。 In addition to the eight outer peripheral blades, the blade portion has eight bottom blades provided at the tip and extending radially outward from the central axis side, and the outer peripheral blade and the bottom blade are smoothly connected to each other. With two radius blades,
The most advanced point of the blade portion is located on the radius blade between the boundary between the radius blade and the outer peripheral blade and the boundary between the radius blade and the bottom blade.
The end mill according to any one of claims 1 to 6. ４つの前記第１の外周刃は、周方向に沿って略等間隔に配置され、
前記第２の外周刃および前記第３の外周刃は、それぞれ異なる一対の第１の外周刃同士の間に、周方向に沿って交互に配置される、
請求項１～７の何れか一項に記載のエンドミル。 The four first outer peripheral blades are arranged at approximately equal intervals along the circumferential direction.
The second outer peripheral blade and the third outer peripheral blade are alternately arranged along the circumferential direction between a pair of different first outer peripheral blades.
The end mill according to any one of claims 1 to 7.

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