JP2022054735A - Scum weir, manufacturing method for thin cast slab, and twin roll type continuous casting apparatus - Google Patents

Scum weir, manufacturing method for thin cast slab, and twin roll type continuous casting apparatus Download PDF

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JP2022054735A JP2020161922A JP2020161922A JP2022054735A JP 2022054735 A JP2022054735 A JP 2022054735A JP 2020161922 A JP2020161922 A JP 2020161922A JP 2020161922 A JP2020161922 A JP 2020161922A JP 2022054735 A JP2022054735 A JP 2022054735A
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隆 諸星
Takashi Morohoshi
雅文 宮嵜
Masafumi Miyazaki
浩太 渡邉
Kota Watanabe
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Abstract

To provide a scum weir by which a thin slab excellent in surface property and internal quality can be manufactured.SOLUTION: A molten metal immersion part has a plate shape and one end in a height direction thereof is immersed in a molten metal pool portion. The molten metal immersion part has a shape in which an immersion depth of a central part in a width direction is deeper than the other parts in the width direction. At least a part of an edge, not parallel to the width direction, of the molten metal immersion part has an inclined surface 23 that gradually inclines from the center in the width direction toward an outer side in the width direction as it extends from one plate surface 21a toward the other plate surface 21b.SELECTED DRAWING: Figure 5

Description

本発明は、一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて、薄肉鋳片を製造する双ロール式連続鋳造装置において、前記溶融金属プール部に配設されるスカム堰、このスカム堰を用いた薄肉鋳片の製造方法および双ロール式連続鋳造装置に関するものである。 In the present invention, molten metal is supplied to a molten metal pool portion formed by a pair of cooling rolls and a pair of side dams via a pouring nozzle, and a solidified shell is formed and grown on the peripheral surface of the cooling rolls. A scum weir disposed in the molten metal pool portion, a method for manufacturing a thin-walled slab using this scum weir, and a bi-roll continuous casting apparatus in a twin-roll type continuous casting apparatus for producing thin-walled slabs. be.

金属の薄肉鋳片を製造する方法として、例えば特許文献１、２に示すように、内部に水冷構造を有し、互いに逆方向に回転する一対の冷却ロールを備え、回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させ、一対の冷却ロールの外周面にそれぞれ形成された凝固シェル同士をロールキス点で圧着して所定の厚さの薄肉鋳片を製造する双ロール式連続鋳造装置が提供されている。 As a method for producing a thin-walled metal slab, for example, as shown in Patent Documents 1 and 2, a pair of cooling rolls having a water-cooled structure inside and rotating in opposite directions are provided with a pair of rotating cooling rolls. The molten metal is supplied to the molten metal pool portion formed by the pair of side dams, a solidified shell is formed and grown on the peripheral surface of the cooling roll, and the solidified shells formed on the outer peripheral surfaces of the pair of cooling rolls are formed. A twin-roll continuous casting apparatus is provided in which a thin-walled slab having a predetermined thickness is produced by crimping at a roll kiss point.

ここで、上述の溶融金属プール部においては、酸化物等が溶融金属プール部の湯面上に浮上して、スカムと称する皮膜状の異物が形成され、このスカムが冷却ロールの周面、詳細には、冷却ロールの周面と凝固シェルとの間（以降、単に冷却ロールの周面と記載する場合がある。）に断続的に巻き込まれるおそれがあった。巻き込まれたスカムは、薄肉鋳片の凝固冷却不均一を生じるので、薄肉鋳片の表面割れ、表面疵、鋳片品質の低下等の原因となる。
そこで、上述の双ロール式連続鋳造装置を用いて薄肉鋳片を鋳造する際に、湯面上のスカムが冷却ロールの周面に巻き込まれることを抑制する技術が提案されている。 Here, in the above-mentioned molten metal pool portion, oxides and the like float on the molten metal surface of the molten metal pool portion to form a film-like foreign substance called a scum, and this scum is the peripheral surface of the cooling roll, details. May be intermittently caught between the peripheral surface of the cooling roll and the solidification shell (hereinafter, may be simply referred to as the peripheral surface of the cooling roll). The entrained scum causes solidification and cooling non-uniformity of the thin-walled slab, which causes surface cracks, surface flaws, deterioration of slab quality, and the like of the thin-walled slab.
Therefore, there has been proposed a technique for suppressing scum on the molten metal surface from being caught in the peripheral surface of the cooling roll when casting a thin-walled slab using the above-mentioned double-roll type continuous casting apparatus.

例えば、特許文献１，２には、溶融金属プール部内の注湯ノズルと冷却ロールの間隙に、板形状のスカム堰を配設し、スカムの巻き込みを抑制する手段が開示されている。
スカム堰を、注湯ノズルとメニスカス（溶融金属の湯面と冷却ロール接触開始部位、凝固開始点）との間において、冷却ロールの軸線に対して平行に浸漬することにより、湯面に浮上したスカムを堰止めることが可能となる。なお、溶融金属は浸漬したスカム堰の下部を通って、メニスカスに達するので、湯面のスカム巻込みが大幅に防止され、健全な鋳片が製造される。 For example, Patent Documents 1 and 2 disclose means for disposing a plate-shaped scum weir in the gap between the pouring nozzle and the cooling roll in the molten metal pool portion to suppress the entrainment of the scum.
The scum weir floated to the surface of the hot water by immersing the scum weir between the pouring nozzle and the meniscus (the surface of the molten metal and the contact start site of the cooling roll, the start point of solidification) in parallel with the axis of the cooling roll. It is possible to block the scum. Since the molten metal reaches the meniscus through the lower part of the soaked scum weir, scum entrainment on the molten metal surface is significantly prevented, and a sound slab is produced.

ここで、生産性向上を目的として、広幅の薄肉鋳片を製造することが求められている。広幅の薄肉鋳片を鋳造する場合には、スループット（単位時間当たりの生産量、すなわち溶融金属供給量）を増やす必要がある。
しかし、注湯ノズルの重量制限やコスト制約から、ノズル吐出口の幅を鋳造幅と同様の比率で拡大することは困難である。このため、広幅鋳造では、注湯ノズルからの吐出流速が増加することになる。 Here, for the purpose of improving productivity, it is required to produce a wide thin-walled slab. When casting a wide thin-walled slab, it is necessary to increase the throughput (production amount per unit time, that is, molten metal supply amount).
However, due to the weight limitation and cost limitation of the pouring nozzle, it is difficult to expand the width of the nozzle discharge port by the same ratio as the casting width. Therefore, in wide casting, the discharge flow velocity from the pouring nozzle increases.

その結果、（１）メニスカス近傍における湯面の波立ちが激しくなり凝固不均一度が悪化する、（２）流速が増した吐出流がスカム堰の注湯ノズル側を向く面に衝突する際の波立ちが激しくなるのでスカムが溶融金属中に巻き込まれ易くなり、ノズル側を向く面に衝突後に下降してスカム堰下端をくぐって上昇し、冷却ロール側に移動するスカムが増加し、メニスカス近傍で巻き込まれる量が増える、（３）スカム堰のノズル側を向く面に衝突後に下降して、そのまま凝固シェルに衝突する吐出流が増え、吐出流の熱で凝固シェルが融解するシェル洗い現象が激しくなり、著しい場合は、凝固シェルが破れるブレークアウトが発生し、鋳造を中断しなければならなくなる、といった問題が発生するおそれがあった。これら３つの問題点は、特にノズル吐出口に相対する範囲において顕著である。 As a result, (1) the undulation of the molten metal in the vicinity of the meniscus becomes severe and the solidification non-uniformity deteriorates, and (2) the undulation when the discharge flow with increased flow velocity collides with the surface of the scum weir facing the pouring nozzle side. The scum becomes more likely to get caught in the molten metal, and after colliding with the surface facing the nozzle side, it descends and rises through the lower end of the scum dam, and the scum moving to the cooling roll side increases and gets caught near the meniscus. (3) The discharge flow that descends after colliding with the surface of the scum dam facing the nozzle side and collides with the solidified shell as it is increases, and the shell washing phenomenon in which the solidified shell melts due to the heat of the discharge flow becomes severe. In a significant case, a breakout may occur in which the solidified shell breaks and the casting must be interrupted. These three problems are particularly remarkable in the range facing the nozzle ejection port.

これらの対策として、スカム堰をより深く浸漬して、メニスカスに到達する吐出流速を弱めることが考えられる。ノズル吐出流はスカム堰に衝突して勢いが緩和される。弱まった溶融金属の流れはスカム堰下端をくぐって冷却ロール／スカム堰間に移動後、再上昇してメニスカスに達する。適度な流速に調整されているのでメニスカスは安定する。
メニスカス到達後の溶融金属は左右に分岐して、冷却ロールとスカム堰に挟まれた狭い流路を、冷却ロールの軸線と平行な方向に流れる。従来の一般的なスカム堰は、幅方向で浸漬深さが均一であり、ノズル吐出流を弱めたい幅中央部と、溶融金属を十分に供給したい両サイド部とで浸漬深さは同じである。溶融金属が冷却ロールとスカム堰に挟まれた狭い流路を通る際に流動抵抗を受け、幅中央から遠ざかるほど流速が低減する。その結果、ノズル吐出流が左右分岐した流れだけでは、最エッジ部までを含めた幅全体への均一な溶融金属の供給が不足する傾向があった。 As a countermeasure against these, it is conceivable to immerse the scum weir deeper to weaken the discharge flow velocity reaching the meniscus. The nozzle discharge flow collides with the scum weir and the momentum is relaxed. The weakened molten metal flow passes through the lower end of the scum weir, moves between the cooling roll / scum weir, and then rises again to reach the meniscus. The meniscus is stable because it is adjusted to an appropriate flow velocity.
After reaching the meniscus, the molten metal branches to the left and right and flows in a narrow flow path sandwiched between the cooling roll and the scum weir in a direction parallel to the axis of the cooling roll. In a conventional general scum weir, the immersion depth is uniform in the width direction, and the immersion depth is the same at the center of the width where the nozzle discharge flow is to be weakened and at both sides where the molten metal is sufficiently supplied. .. When the molten metal passes through the narrow flow path sandwiched between the cooling roll and the scum weir, it receives flow resistance, and the flow velocity decreases as the distance from the center of the width increases. As a result, there was a tendency that the uniform supply of the molten metal to the entire width including the most edge portion was insufficient only by the flow in which the nozzle discharge flow was branched to the left and right.

この様に、浸漬深さが幅方向で均一なスカム堰を深く浸漬すると、ノズル吐出流を弱めることができる一方で、幅中央から左右に分岐した冷却ロールの軸線と平行に両サイド部に向かう流速も低減するので、ノズル吐出流が左右分岐した流れだけでは、最エッジ部までを含めた幅全体への均一な溶融金属の供給が不足する。両サイド部では湯面が安定せず変動し、鋳片表面にしわや割れ、内部にポロシティが生じることがあった。 In this way, by deeply immersing the scum weir whose immersion depth is uniform in the width direction, the nozzle discharge flow can be weakened, while heading toward both sides in parallel with the axis of the cooling roll branched from the center of the width to the left and right. Since the flow velocity is also reduced, the uniform supply of molten metal to the entire width including the most edge portion is insufficient only by the flow in which the nozzle discharge flow is branched to the left and right. On both sides, the surface of the molten metal was not stable and fluctuated, and wrinkles and cracks may occur on the surface of the slab, and porosity may occur inside.

そこで、特許文献３では、ノズルから離れるにつれて浸漬深さが浅くなる形状のスカム堰（仕切り板）が開示されている。このような形状のスカム堰においては、注湯ノズルから離れた位置においては、冷却ロールとスカム堰に挟まれた狭い流路部分が少なくなり流動抵抗が減少する一方、溶融金属プール部に開いた溶融金属供給流路が広がる。その結果、幅中央から遠い両サイド部でも、幅中央部から両サイド部に冷却ロールの軸線と平行に流れてきた溶融金属のほかに、溶融金属がスカム堰をくぐって十分に供給されるので、幅方向で浸漬深さが一定のスカム堰よりも湯面が安定する。 Therefore, Patent Document 3 discloses a scum weir (partition plate) having a shape in which the immersion depth becomes shallower as the distance from the nozzle increases. In the scum weir having such a shape, at a position away from the pouring nozzle, the narrow flow path portion sandwiched between the cooling roll and the scum weir is reduced and the flow resistance is reduced, while the molten metal pool portion is opened. The molten metal supply channel expands. As a result, even in both sides far from the center of the width, in addition to the molten metal flowing parallel to the axis of the cooling roll from the center of the width to both sides, the molten metal is sufficiently supplied through the scum weir. The molten metal surface is more stable than the scum weir with a constant immersion depth in the width direction.

特開昭６１－１６５２５５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 61-165255 特開平０４－１５８９５９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 04-158959 特開平１０－０５８０９５号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 10-058095

しかしながら、特許文献３に示すように、幅方向で浸漬深さを変えたスカム堰を使用しても、鋳片幅が広くなりノズル吐出流速が増加するにつれて、両サイド部で円滑な溶融金属の供給が滞り、メニスカス近傍の湯面が乱れる傾向が生じてくる。
発明者らの調査の結果、スカム堰の厚み断面（以下、エッジ部）の角、特に厚み断面とノズル側の板面が交差して成る角が乱流を発生させる結果、両サイド部における冷却ロール／スカム堰間への円滑な溶融金属の流動が妨げられて湯面変動が生じていることが分かった。 However, as shown in Patent Document 3, even if a scum weir whose immersion depth is changed in the width direction is used, as the slab width becomes wider and the nozzle discharge flow rate increases, smooth molten metal is formed on both side portions. The supply is stagnant, and the water level near the meniscus tends to be disturbed.
As a result of the investigation by the inventors, the corner of the thickness cross section (hereinafter referred to as the edge portion) of the scum weir, particularly the corner formed by the intersection of the thickness cross section and the plate surface on the nozzle side, causes turbulence, resulting in cooling on both side portions. It was found that the smooth flow of molten metal between the roll / scum weir was hindered and the molten metal level fluctuated.

本発明は、前述した状況に鑑みてなされたものであって、例えば、広幅の薄肉鋳片を製造する等、注湯ノズルから吐出される溶融金属の流速が大きい場合であっても、メニスカスにおける溶融金属の流速を弱めると同時に、幅中央部から両サイド部に向かう幅方向の溶融金属の流動を円滑にし、溶融金属の供給の幅方向均一性を改善することによって、鋳造幅方向の凝固均一性を向上して、表面性状および内部品質に優れた薄肉鋳片を製造することが可能なスカム堰、このスカム堰を用いた薄肉鋳片の製造方法、および、双ロール式鋳造装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above-mentioned situation, and even when the flow velocity of the molten metal discharged from the pouring nozzle is large, for example, in the production of a wide thin-walled slab, the meniscus. Solidification uniformity in the casting width direction by reducing the flow velocity of the molten metal and at the same time smoothing the flow of the molten metal in the width direction from the center of the width to both sides and improving the uniformity of the molten metal supply in the width direction. Provided are a scum weir capable of producing thin-walled slabs having excellent surface texture and internal quality by improving the properties, a method for producing thin-walled slabs using this scum weir, and a twin-roll casting apparatus. The purpose is.

上記課題を解決するために、本発明に係るスカム堰は、回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて薄肉鋳片を製造する双ロール式連続鋳造装置において、前記注湯ノズルの吐出口に対向するように、前記溶融金属プール部内に配設されるスカム堰であって、板形状をなし、高さ方向一端部が、前記溶融金属プール部において前記溶融金属内に浸漬される溶融金属浸漬部とされており、前記溶融金属浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなる形状とされており、前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部に、一方の板面から他方の板面に向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面を有することを特徴としている。 In order to solve the above problems, the scum weir according to the present invention supplies molten metal to a molten metal pool portion formed by a pair of rotating cooling rolls and a pair of side weirs via a pouring nozzle. In a twin-roll type continuous casting device that forms and grows a solidified shell on the peripheral surface of a cooling roll to produce thin-walled slabs, it is arranged in the molten metal pool portion so as to face the discharge port of the pouring nozzle. The scum dam has a plate shape, and one end in the height direction is a molten metal dipping portion in which the molten metal is immersed in the molten metal in the molten metal pool portion, and the molten metal dipping portion has a width. The shape is such that the immersion depth at the center of the direction is deeper than the other width direction positions, and at least a part of the edge portion of the molten metal immersion portion that is not parallel to the width direction, from one plate surface to the other. It is characterized by having an inclined surface gradually inclined from the center in the width direction to the outside in the width direction according to the plate surface of the metal.

この構成のスカム堰によれば、板形状をなし、高さ方向一端部が、前記溶融金属プール部において前記溶融金属内に浸漬される溶融金属浸漬部とされ、前記溶融金属浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなる形状とされているので、幅中央部のメニスカスには、スカム堰の下端をくぐってから再上昇してきた吐出流が適度に弱められて到達する。この結果、メニスカスの湯面波立ちやスカム巻き込みを防止することができる。一方、幅中央部の両側は、幅中央部よりも相対的に浅く浸漬されているので、幅中央部から両サイド部に向かって、冷却ロールとスカム堰に挟まれた流路を冷却ロールの軸線と平行に流れてくる溶融金属の他に、スカム堰下端をくぐる流路を通じて溶融金属を供給し、幅中央部以外の両サイド部に十分な量の溶融金属を供給することによって、幅方向で均一な湯面高さが確保される。以上の効果により、幅中央部のノズル吐出流速を弱めると同時に、全幅にわたってメニスカス湯面高さを均一化することができる。 According to the scum weir having this configuration, the scum weir has a plate shape, and one end in the height direction is a molten metal immersion portion immersed in the molten metal in the molten metal pool portion, and the molten metal immersion portion has a width. Since the immersion depth at the center of the direction is deeper than at other width directions, the discharge flow that has risen again after passing through the lower end of the scum dam is moderately weakened in the meniscus at the center of the width. To be reached. As a result, it is possible to prevent the meniscus from waving on the surface of the water and entraining scum. On the other hand, since both sides of the center of the width are immersed relatively shallower than the center of the width, the flow path sandwiched between the cooling roll and the scum weir is passed from the center of the width toward both sides of the cooling roll. In addition to the molten metal flowing parallel to the axis, the molten metal is supplied through the flow path passing through the lower end of the scum weir, and a sufficient amount of molten metal is supplied to both sides other than the center of the width in the width direction. A uniform height of the water surface is ensured. By the above effect, the nozzle discharge flow velocity at the center of the width can be weakened, and at the same time, the height of the meniscus molten metal can be made uniform over the entire width.

そして、前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部に、一方の板面から他方の板面に向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面を有しているので、このスカム堰を、幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くように、溶融金属プール部に浸漬した際に、前記傾斜面の法線ベクトルを水平面に射影したベクトルが、前記冷却ロールの軸線に対して注湯ノズル側に向けて傾斜して配置されることになり、幅中央部から両サイド方向に向かう溶融金属の流動に対する抵抗を減らして幅方向流動を円滑にし、溶融金属の供給の幅方向均一性を向上できるので、溶融金属プール部の全幅にわたって溶融金属の湯面高さを一層安定化できる。 Then, at least a part of the edge portion of the molten metal immersion portion that is not parallel to the width direction is gradually inclined from the center in the width direction to the outside in the width direction from one plate surface toward the other plate surface. Since it has an inclined surface, this scum dam is placed in the molten metal pool portion so that the width direction is parallel to the axis of the cooling roll and one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side. When immersed, the vector that projects the normal vector of the inclined surface onto the horizontal plane is arranged so as to be inclined toward the pouring nozzle side with respect to the axis of the cooling roll, and both from the center of the width. Since the resistance to the flow of the molten metal toward the side can be reduced to smooth the flow in the width direction and the uniformity in the width direction of the supply of the molten metal can be improved, the height of the molten metal can be further increased over the entire width of the molten metal pool portion. Can be stabilized.

ここで、本発明のスカム堰においては、前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行なエッジ部の少なくとも一部に、前記一方の板面から前記他方の板面に向かうにしたがい、漸次、高さ方向他端側に後退するように傾斜した第２傾斜面を有することが好ましい。
この場合、スカム堰を、幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くように、溶融金属プール部に浸漬した際に、前記第２傾斜面の法線ベクトルを前記冷却ロールの軸線に直交する平面に射影したベクトルが、鉛直方向に対して前記冷却ロール側に向けて傾斜して配置されることになり、鋳造幅方向に水平に配置されたスカム堰下端をくぐった後メニスカスに向かう上昇流動に対する抵抗を減らして上昇流動を円滑にし、メニスカス湯面の時間変動を抑制できるので、鋳造長手方向の溶融金属の湯面高さを一層安定化できスカム巻き込みを低減できる。 Here, in the scum weir of the present invention, at least a part of the edge portion parallel to the width direction in the molten metal immersion portion is gradually increased in height from one plate surface toward the other plate surface. It is preferable to have a second inclined surface inclined so as to recede toward the other end side in the wedge direction.
In this case, when the scum dam is immersed in the molten metal pool portion so that the width direction is parallel to the axis of the cooling roll and one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side, the second plate is used. A vector that projects the normal vector of the inclined surface onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll is arranged so as to be inclined toward the cooling roll side with respect to the vertical direction, and is horizontally arranged in the casting width direction. After passing through the lower end of the placed scum dam, the resistance to the rising flow toward the meniscus is reduced to smooth the rising flow, and the time fluctuation of the meniscus molten metal surface can be suppressed, so that the height of the molten metal in the casting longitudinal direction is further increased. It can be stabilized and scum entrainment can be reduced.

本発明の薄肉鋳片の製造方法は、回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて薄肉鋳片を製造する薄肉鋳片の製造方法であって、前記冷却ロールと前記注湯ノズルの間には、板形状をなすスカム堰が配設されており、前記スカム堰は、その幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置され、高さ方向一端部が、前記溶融金属プール部において前記溶融金属内に浸漬される溶融金属浸漬部とされており、前記溶融金属浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなる形状とされており、前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部には、前記一方の板面から他方の板面側に向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面が形成されており、前記スカム堰を前記溶融金属プール部に配設した際に、前記傾斜面の法線ベクトルを水平面に射影したベクトルが、前記冷却ロールの軸線に対して前記注湯ノズル側に向けて５°以上傾斜して配置されることを特徴としている。 In the method for producing a thin-walled slab of the present invention, molten metal is supplied to a molten metal pool portion formed by a pair of rotating cooling rolls and a pair of side dams via a pouring nozzle, and the peripheral surface of the cooling rolls is supplied. It is a method of manufacturing a thin-walled slab that forms and grows a solidified shell to produce a thin-walled slab, and a plate-shaped scum dam is arranged between the cooling roll and the pouring nozzle. The scum dam is arranged so that its width direction is parallel to the axis of the cooling roll, one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side, and the scum dam is inclined at an angle θ with respect to the vertical direction. One end in the radial direction is a molten metal dipping portion to be immersed in the molten metal in the molten metal pool portion, and in the molten metal dipping portion, the immersion depth in the central portion in the width direction is positioned in the other width direction. The shape is deeper than that, and at least a part of the edge portion of the molten metal immersion portion that is not parallel to the width direction gradually becomes deeper from one plate surface to the other plate surface side. An inclined surface inclined from the center in the width direction toward the outside in the width direction is formed, and when the scum dam is arranged in the molten metal pool portion, a vector projecting the normal vector of the inclined surface onto the horizontal plane is formed. It is characterized in that it is arranged at an angle of 5 ° or more toward the pouring nozzle side with respect to the axis of the cooling roll.

この構成の薄肉鋳片の製造方法によれば、板形状のスカム堰が、その幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置され、高さ方向一端部が、前記溶融金属プール部において前記溶融金属内に浸漬される溶融金属浸漬部とされており、前記溶融金属浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなる形状とされているので、幅中央部のメニスカスには、スカム堰の下端をくぐってから再上昇してきた吐出流が適度に弱められて到達する。この結果、メニスカスの湯面波立ちやスカム巻き込みを防止することができる。一方、幅中央部の両側は、幅中央部よりも相対的に浅く浸漬されるので、幅中央部から両サイド部に向かって、冷却ロールとスカム堰に挟まれた流路を冷却ロールの軸線と平行に流れてくる溶融金属の他に、スカム堰下端をくぐる流路を通じて溶融金属を供給し、幅中央部以外の両サイド部に十分な量の溶融金属を供給することによって、幅方向で均一な湯面高さが確保される。以上の効果により、幅中央部のノズル吐出流速を弱めると同時に、全幅にわたって溶融金属の湯面高さを均一化することができる。 According to the method for manufacturing a thin-walled slab having this configuration, the plate-shaped scum weir has a width direction parallel to the axis of the cooling roll, and one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side and is vertical. It is arranged so as to be inclined at an angle θ with respect to the direction, and one end in the height direction is a molten metal dipping portion in which the molten metal is immersed in the molten metal in the molten metal pool portion. Since the immersion depth in the central part in the width direction is deeper than in other width direction positions, the discharge flow that has risen again after passing through the lower end of the scum dam is moderately applied to the meniscus in the central part of the width direction. Reach weakened. As a result, it is possible to prevent the meniscus from waving on the surface of the water and entraining scum. On the other hand, since both sides of the central portion of the width are immersed relatively shallower than the central portion of the width, the axis of the cooling roll is formed along the flow path sandwiched between the cooling roll and the scum weir from the central portion of the width toward both side portions. In addition to the molten metal flowing in parallel with, the molten metal is supplied through the flow path passing through the lower end of the scum weir, and a sufficient amount of molten metal is supplied to both side portions other than the central portion of the width in the width direction. A uniform water surface height is ensured. By the above effect, the nozzle discharge flow velocity at the center of the width can be weakened, and at the same time, the height of the molten metal can be made uniform over the entire width.

そして、前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部に、前記一方の板面から前記他方の板面に向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面を有しており、このスカム堰を、幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くように、溶融金属プール部に浸漬した際に、前記傾斜面の法線ベクトルを水平面に射影したベクトルが、前記冷却ロールの軸線に対して注湯ノズル側に向けて５°以上傾斜して配置されることになり、幅中央部から両サイド方向に向かう溶融金属流動に対する抵抗を減らして幅方向流動を円滑にし、溶融金属の供給の幅方向均一性を向上できるので、溶融金属プール部の全幅にわたって溶融金属の湯面高さを一層安定化できる。 Then, at least a part of the edge portion of the molten metal immersion portion that is not parallel to the width direction is gradually directed from the center in the width direction to the outside in the width direction from the one plate surface toward the other plate surface. The molten metal pool portion has an inclined surface that is inclined so that the width direction is parallel to the axis of the cooling roll and one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side. When immersed in, the vector that projects the normal vector of the inclined surface onto the horizontal plane is arranged so as to be inclined by 5 ° or more toward the pouring nozzle side with respect to the axis of the cooling roll, and has a width. Since resistance to molten metal flow from the center to both sides can be reduced to smooth the flow in the width direction and the uniformity of the supply of molten metal in the width direction can be improved, the height of the molten metal surface over the entire width of the molten metal pool portion. It can be further stabilized.

ここで、本発明の薄肉鋳片の製造方法においては、前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行なエッジ部の少なくとも一部には、前記一方の板面から他方の板面側に向かうにしたがい、漸次、高さ方向他端側に後退するように傾斜した第２傾斜面が形成されており、前記スカム堰を前記溶融金属プール部に配設した際に、前記第２傾斜面の法線ベクトルを前記冷却ロールの軸線に直交する平面に射影したベクトルが、鉛直方向に対して前記冷却ロール側に向けて５°以上傾斜して配置されることが好ましい。 Here, in the method for producing a thin-walled slab of the present invention, at least a part of the edge portion parallel to the width direction in the molten metal dipping portion is directed from one plate surface to the other plate surface side. Therefore, a second inclined surface is gradually inclined so as to recede toward the other end in the height direction, and when the scum dam is arranged in the molten metal pool portion, the method of the second inclined surface is formed. It is preferable that the vector projecting the line vector onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll is arranged at an inclination of 5 ° or more toward the cooling roll side with respect to the vertical direction.

この場合、スカム堰を、幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くように、溶融金属プール部に浸漬した際に、前記第２傾斜面の法線ベクトルを前記冷却ロールの軸線に直交する平面に射影したベクトルが、鉛直方向に対して前記冷却ロール側に向けて５°以上傾斜して配置されるので、鋳造幅方向に水平に配置されたスカム堰下端をくぐった後メニスカスに向かう上昇流動に対する抵抗を減らして上昇流動を円滑にし、メニスカス湯面の時間変動を抑制できるので、鋳造長手方向の溶融金属の湯面高さを一層安定化できスカム巻き込みを低減できる。 In this case, when the scum dam is immersed in the molten metal pool portion so that the width direction is parallel to the axis of the cooling roll and one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side, the second plate is used. Since the vector projecting the normal vector of the inclined surface onto the plane orthogonal to the axis of the cooling roll is arranged at an inclination of 5 ° or more toward the cooling roll side with respect to the vertical direction, it is horizontal in the casting width direction. After passing through the lower end of the scum dam placed in, the resistance to the ascending flow toward the meniscus is reduced to smooth the ascending flow, and the time fluctuation of the meniscus molten metal surface can be suppressed. It can be further stabilized and scum entrainment can be reduced.

本発明の双ロール式連続鋳造装置は、回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて薄肉鋳片を製造する双ロール式連続鋳造装置であって、上述のスカム堰が、前記スカム堰の幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、前記スカム堰の一方の板面が前記注湯ノズル側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置されることを特徴としている。 In the twin roll type continuous casting apparatus of the present invention, molten metal is supplied to a molten metal pool portion formed by a pair of rotating cooling rolls and a pair of side dams via a pouring nozzle, and the peripheral surface of the cooling rolls is supplied. It is a twin-roll type continuous casting device that forms and grows a solidified shell to produce thin-walled slabs, in which the width direction of the scum dam is parallel to the axis of the cooling roll and the scum dam is described above. It is characterized in that one plate surface of the scum dam faces the pouring nozzle side and is inclined at an angle θ with respect to the vertical direction.

この構成の双ロール式連続鋳造装置によれば、上述のスカム堰が、前記スカム堰の幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、前記スカム堰の一方の板面が前記注湯ノズル側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置されるので、幅中央部から両サイド方向に向かう流動に対する抵抗を減らして幅方向流動を円滑にし、溶融金属の供給の幅方向均一性を向上できるので、溶融金属プール部の全幅にわたって溶融金属の湯面高さを一層安定化できる。 According to the twin-roll type continuous casting apparatus having this configuration, in the scum dam, the width direction of the scum dam is parallel to the axis of the cooling roll, and one plate surface of the scum dam is the pouring nozzle. Since it is arranged facing sideways and inclined at an angle θ with respect to the vertical direction, resistance to flow from the center of the width toward both sides is reduced to smooth the flow in the width direction, and the supply of molten metal is uniform in the width direction. Since the property can be improved, the height of the molten metal surface can be further stabilized over the entire width of the molten metal pool portion.

上述のように、本発明によれば、例えば、広幅の薄肉鋳片を製造する等、注湯ノズルから吐出される溶融金属の流速が大きい場合であっても、メニスカスにおける溶融金属の流速を弱めると同時に、幅中央部から両サイド部に向かう幅方向の溶融金属の流動を円滑にし、溶融金属の供給の幅方向均一性を改善することによって、鋳造幅方向の凝固均一性を向上して、表面性状および内部品質に優れた薄肉鋳片を製造することが可能なスカム堰、このスカム堰を用いた薄肉鋳片の製造方法、および、双ロール式鋳造装置を提供することができる。 As described above, according to the present invention, even when the flow velocity of the molten metal discharged from the pouring nozzle is large, for example, when producing a wide thin-walled slab, the flow velocity of the molten metal in the meniscus is weakened. At the same time, by smoothing the flow of molten metal in the width direction from the center of the width to both sides and improving the uniformity of the molten metal supply in the width direction, the solidification uniformity in the casting width direction is improved. It is possible to provide a scum weir capable of producing a thin-walled slab having excellent surface properties and internal quality, a method for producing a thin-walled slab using this scum weir, and a twin-roll casting apparatus.

本発明の実施形態である双ロール式連続鋳造装置の一例を示す説明図である。It is explanatory drawing which shows an example of the twin-roll type continuous casting apparatus which is an embodiment of this invention. 図１に示す双ロール式連続鋳造装置の一部拡大説明図である。It is a partially enlarged explanatory view of the twin-roll type continuous casting apparatus shown in FIG. 図１に示す双ロール式連続鋳造装置の溶鋼プール部近傍の断面説明図である。It is sectional drawing in the vicinity of the molten steel pool part of the twin-roll type continuous casting apparatus shown in FIG. 図１に示す双ロール式連続鋳造装置の溶鋼プール部近傍の上面説明図である。FIG. 3 is an explanatory top view of the vicinity of the molten steel pool portion of the twin-roll type continuous casting apparatus shown in FIG. 1. 本発明の実施形態であるスカム堰の説明図である。（ａ）が正面図、（ｂ）がＡ矢視図、（ｃ）がＢ矢視図である。It is explanatory drawing of the scum weir which is an embodiment of this invention. (A) is a front view, (b) is an arrow view of A, and (c) is a view of arrow B. 図５に示すスカム堰を溶鋼プール部に配設した状態を示す説明図である。（ａ）が下方から見た図、（ｂ）が側面図である。It is explanatory drawing which shows the state which arranged the scum weir shown in FIG. 5 in a molten steel pool part. (A) is a view seen from below, and (b) is a side view. 本発明の他の実施形態であるスカム堰の説明図である。（ａ）が正面図、（ｂ）がＡ矢視図である。It is explanatory drawing of the scum weir which is another embodiment of this invention. (A) is a front view, and (b) is an arrow view of A. 図７に示すスカム堰を溶鋼プール部に配設した状態を示す下方から見た図である。It is a figure seen from the lower side which shows the state which the scum weir shown in FIG. 7 is arranged in the molten steel pool part.

以下に、本発明の実施形態について、添付した図面を参照して説明する。以下の実施形態においては、鋳造する対象金属を鋼として説明する。なお、本発明は、以下の実施形態に限定されるものではない。 Hereinafter, embodiments of the present invention will be described with reference to the accompanying drawings. In the following embodiments, the metal to be cast will be described as steel. The present invention is not limited to the following embodiments.

本実施形態では、溶融金属として溶鋼を用いており、鋼材からなる薄肉鋳片１を製造するものとされている。なお、鋼種としては、例えば０．００１～０．０１％Ｃ極低炭鋼、０．０１～０．１０％Ｃ低炭鋼、０．１０～０．４％Ｃ中炭鋼、０．４～１．２％Ｃ高炭鋼、ＳＵＳ３０４鋼に代表されるオーステナイト系ステンレス鋼、ＳＵＳ４３０鋼に代表されるフェライト系ステンレス鋼、０．１～６．５％Ｓｉ鋼等（なお、％は、質量％）が挙げられる。
また、本実施形態では、製造される薄肉鋳片１の幅が２００ｍｍ以上１８００ｍｍ以下の範囲内、厚さが０．８ｍｍ以上５ｍｍ以下の範囲内とされている。 In the present embodiment, molten steel is used as the molten metal, and the thin-walled slab 1 made of a steel material is manufactured. The steel types include, for example, 0.001 to 0.01% C ultra-low coal steel, 0.01 to 0.10% C low coal steel, 0.10 to 0.4% C medium coal steel, 0.4. ~ 1.2% C high coal steel, austenite stainless steel represented by SUS304 steel, ferrite stainless steel represented by SUS430 steel, 0.1 ~ 6.5% Si steel, etc. (% is mass) %).
Further, in the present embodiment, the width of the thin-walled slab 1 to be manufactured is within the range of 200 mm or more and 1800 mm or less, and the thickness is within the range of 0.8 mm or more and 5 mm or less.

本実施形態である薄肉鋳片の製造方法に用いられる双ロール式連続鋳造装置１０について説明する。
本実施形態における双ロール式連続鋳造装置１０は、図１および図２に示すように、一対の冷却ロール１１、１１と、薄肉鋳片１を支持するピンチロール１２，１２及び１３，１３と、一対の冷却ロール１１、１１の幅方向端部に配設されたサイド堰１５と、これら一対の冷却ロール１１、１１とサイド堰１５とによって画成された溶鋼プール部１６に供給される溶鋼３を保持するタンディッシュ１８と、このタンディッシュ１８から溶鋼プール部１６へと溶鋼３を供給する注湯ノズル１９と、を備えている。 The twin-roll type continuous casting apparatus 10 used in the method for manufacturing a thin-walled slab according to the present embodiment will be described.
As shown in FIGS. 1 and 2, the twin-roll continuous casting apparatus 10 in the present embodiment includes a pair of cooling rolls 11, 11 and pinch rolls 12, 12, 13, and 13 for supporting the thin-walled slab 1. The molten steel 3 supplied to the side weirs 15 arranged at the widthwise ends of the pair of cooling rolls 11 and 11 and the molten steel pool portion 16 defined by the pair of cooling rolls 11 and 11 and the side weirs 15. It is provided with a tundish 18 for holding the tundish 18 and a pouring nozzle 19 for supplying the molten steel 3 from the tundish 18 to the molten steel pool portion 16.

ここで、図３に示すように、溶鋼プール部１６には、溶鋼３が貯留されており、溶鋼面には、アルミナ皮膜等からなるスカムＸが形成されている。
このスカムＸが冷却ロール１１に巻き込まれることを抑制するために、溶鋼プール部１６には、スカム堰２０が配設される。詳述すると、図１から図４に示すように、スカム堰２０は、注湯ノズル１９と冷却ロール１１、１１との間に配置され、その一部が溶鋼３内に浸漬されている。 Here, as shown in FIG. 3, the molten steel 3 is stored in the molten steel pool portion 16, and a scum X made of an alumina film or the like is formed on the molten steel surface.
A scum weir 20 is arranged in the molten steel pool portion 16 in order to prevent the scum X from being caught in the cooling roll 11. More specifically, as shown in FIGS. 1 to 4, the scum weir 20 is arranged between the pouring nozzle 19 and the cooling rolls 11 and 11, and a part of the scum weir 20 is immersed in the molten steel 3.

ここで、スカム堰２０は、図３、図４および図６に示すように、その幅方向が冷却ロール１１の軸線に平行に、かつ、その一方の板面２１ａが注湯ノズル１９側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置される。 Here, as shown in FIGS. 3, 4, and 6, the width direction of the scum weir 20 is parallel to the axis of the cooling roll 11, and one of the plate surfaces 21a faces the pouring nozzle 19 side. At the same time, it is arranged at an angle θ with respect to the vertical direction.

溶鋼プール部１６においては、注湯ノズル１９とスカム堰２０が、図４に示すように、注湯ノズル１９からの吐出流が、浸漬されたスカム堰２０に向かうように配置されている。注湯ノズル１９から吐出された溶鋼３の一部の流れは、スカム堰２０に衝突してサイド堰１５側へと向かい、サイド堰１５に衝突して注湯ノズル１９側へと向かう。
また、注湯ノズル１９から吐出された溶鋼３の一部の流れは、スカム堰２０の下方を通過して冷却ロール１１に衝突し、サイド堰１５側へと向かい、サイド堰１５に衝突して幅中央部へと向かう。 In the molten steel pool portion 16, the pouring nozzle 19 and the scum weir 20 are arranged so that the discharge flow from the pouring nozzle 19 faces the immersed scum weir 20 as shown in FIG. A part of the flow of the molten steel 3 discharged from the pouring nozzle 19 collides with the scum weir 20 and heads toward the side weir 15, and collides with the side weir 15 and heads toward the pouring nozzle 19.
Further, a part of the flow of the molten steel 3 discharged from the pouring nozzle 19 passes under the scum weir 20 and collides with the cooling roll 11, heads toward the side weir 15, and collides with the side weir 15. Head towards the center of the width.

図５に、本実施形態であるスカム堰２０の一例を示す。図５に示すスカム堰２０は、板形状をなしており、高さ方向一端部（図５において下端部）が、溶鋼プール部１６において溶鋼３内に浸漬される溶鋼浸漬部とされている。
そして、溶鋼浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなるような形状とされている。
本実施形態に係るスカム堰２０においては、幅方向に分割した構造とされており、図５においては、幅方向中央部２０Ａ、幅方向中央部２０Ａに隣接する中央隣接部２０Ｂ、幅方向両端に位置する幅方向端部２０Ｃの５つに分割されている。そして、幅方向中央部２０Ａが高さ方向一端部側（図５において下端部側）に最も突出した形状とされている。なお、スカム堰２０の全体形状は左右対称であり、浸漬深さも左右対称となるように構成されている。 FIG. 5 shows an example of the scum weir 20 according to the present embodiment. The scum weir 20 shown in FIG. 5 has a plate shape, and one end portion in the height direction (the lower end portion in FIG. 5) is a molten steel immersion portion immersed in the molten steel 3 in the molten steel pool portion 16.
The molten steel immersion portion is shaped so that the immersion depth in the central portion in the width direction is deeper than in other width direction positions.
The scum weir 20 according to the present embodiment has a structure divided in the width direction, and in FIG. 5, the central portion 20A in the width direction, the central adjacent portion 20B adjacent to the central portion 20A in the width direction, and both ends in the width direction. It is divided into five located widthwise end portions 20C. The central portion 20A in the width direction has the shape most protruding toward one end in the height direction (lower end side in FIG. 5). The overall shape of the scum weir 20 is symmetrical, and the immersion depth is also symmetrical.

そして、本実施形態であるスカム堰２０においては、溶鋼浸漬部においてスカム堰２０の幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部に、一方の板面２１ａから他方の板面２１ｂに向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面２３を有している。
この傾斜面２３は、エッジ部の厚さ全体に形成されていてもよいし、厚さの一部に形成されていてもよい。ただし、傾斜面２３は、厚さ１ｍｍ以上にわたって形成されていることが好ましく、厚さの１／２以上にわたって形成されていることがさらに好ましい。 Then, in the scum weir 20 of the present embodiment, at least a part of the edge portion which is not parallel to the width direction of the scum weir 20 in the molten steel immersion portion, from one plate surface 21a toward the other plate surface 21b. , Gradually, has an inclined surface 23 inclined from the center in the width direction toward the outside in the width direction.
The inclined surface 23 may be formed over the entire thickness of the edge portion, or may be formed as a part of the thickness. However, the inclined surface 23 is preferably formed over a thickness of 1 mm or more, and more preferably formed over a thickness of 1/2 or more.

また、傾斜面２３は、スカム堰２０の幅方向内において広い範囲で形成されているほど好ましく、全幅にわたって形成されていることが好ましく、ただし、幅方向の最も外側に位置するエッジ部においては、傾斜面２３が形成されていなくてもよい。
さらに、傾斜面２３の傾斜角度は、全厚にわたって一定である（直線状）必要はなく、例えば、全厚より大きな曲率半径を持つ円弧の一部であっても良い。 Further, it is preferable that the inclined surface 23 is formed in a wide range in the width direction of the scum weir 20, and it is preferable that the inclined surface 23 is formed over the entire width. However, at the outermost edge portion in the width direction, the inclined surface 23 is preferably formed. The inclined surface 23 may not be formed.
Further, the tilt angle of the tilted surface 23 does not have to be constant (linear) over the entire thickness, and may be, for example, a part of an arc having a radius of curvature larger than the total thickness.

また、本実施形態であるスカム堰２０においては、溶鋼浸漬部においてスカム堰２０の幅方向に平行なエッジ部の少なくとも一部に、一方の板面２１ａから他方の板面２１ｂに向かうにしたがい、漸次、高さ方向他端側（図５において上側）に後退するように、厚さ方向に対して傾斜した第２傾斜面２６を有することが好ましい。
この第２傾斜面２６は、エッジ部の厚さ全体に形成されていてもよいし、厚さの一部に形成されていてもよい。ただし、第２傾斜面２６は、厚さ１ｍｍ以上にわたって形成されていることが好ましく、厚さの１／２以上にわたって形成されていることがさらに好ましい。
また、第２傾斜面２６は、スカム堰２０の幅方向内において広い範囲で形成されているほど好ましく、全幅にわたって形成されていることが好ましい。
さらに、第２傾斜面２６の傾斜角度は、全厚にわたって一定であること（直線状）に限定するものではなく、例えば、全厚より大きな曲率半径を持つ円弧の一部であっても良い。 Further, in the scum weir 20 of the present embodiment, at least a part of the edge portion parallel to the width direction of the scum weir 20 in the molten steel immersion portion is formed from one plate surface 21a toward the other plate surface 21b. It is preferable to have the second inclined surface 26 inclined with respect to the thickness direction so as to gradually recede toward the other end side in the height direction (upper side in FIG. 5).
The second inclined surface 26 may be formed over the entire thickness of the edge portion, or may be formed as a part of the thickness. However, the second inclined surface 26 is preferably formed over a thickness of 1 mm or more, and more preferably formed over a thickness of 1/2 or more.
Further, it is preferable that the second inclined surface 26 is formed in a wide range in the width direction of the scum weir 20, and it is preferable that the second inclined surface 26 is formed over the entire width.
Further, the inclination angle of the second inclined surface 26 is not limited to being constant (linear) over the entire thickness, and may be, for example, a part of an arc having a radius of curvature larger than the total thickness.

次に、本実施形態であるスカム堰２０を備えた双ロール式連続鋳造装置１０による薄肉鋳片１の製造方法について説明する。 Next, a method of manufacturing the thin-walled slab 1 by the twin-roll type continuous casting apparatus 10 provided with the scum weir 20 according to the present embodiment will be described.

上述のスカム堰２０は、図３、図４および図６に示すように、その幅方向が冷却ロール１１の軸線に平行に、かつ、その一方の板面２１ａが注湯ノズル１９側を向くとともに、鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置される。
ここで、本実施形態では、スカム堰２０の設置角度θは、例えば３０°以上５５°以下の範囲内とされている。 As shown in FIGS. 3, 4, and 6, the above-mentioned scum weir 20 has a width direction parallel to the axis of the cooling roll 11, and one of the plate surfaces 21a faces the pouring nozzle 19 side. , Arranged at an angle θ with respect to the vertical direction.
Here, in the present embodiment, the installation angle θ of the scum weir 20 is set to be within the range of, for example, 30 ° or more and 55 ° or less.

上述のようにスカム堰２０が溶鋼プール部１６に配設された状態で、溶鋼浸漬部の幅方向中央部２０Ａが他の幅方向位置よりも浸漬深さが深くなる。
ここで、溶鋼浸漬部の幅方向中央部２０Ａの浸漬深さは、注湯ノズル１９の吐出口の上端以下の位置にまで浸漬することが好ましく、注湯ノズル１９の吐出口の下端以下の位置にまで浸漬してもよい。なお、浸漬深さは、単位時間当たりの鋳造量から決まる吐出流速に応じて適宜調整することが好ましい。
また、本実施形態では、図６に示すように、最も浸漬深さが深くされた幅方向中央部２０Ａの幅は、注湯ノズル１９の幅Ｗ１（およびノズル吐出口幅Ｗ２）よりも、狭くなっている。 In the state where the scum weir 20 is arranged in the molten steel pool portion 16 as described above, the immersion depth of the widthwise central portion 20A of the molten steel immersion portion becomes deeper than that of the other widthwise positions.
Here, the immersion depth of the central portion 20A in the width direction of the molten steel immersion portion is preferably immersed at a position below the upper end of the discharge port of the pouring nozzle 19, and at a position below the lower end of the discharge port of the pouring nozzle 19. It may be soaked in. It is preferable that the immersion depth is appropriately adjusted according to the discharge flow rate determined by the casting amount per unit time.
Further, in the present embodiment, as shown in FIG. 6, the width of the central portion 20A in the width direction having the deepest immersion depth is narrower than the width W1 (and the nozzle discharge port width W2) of the pouring nozzle 19. It has become.

そして、図６に示すように、スカム堰２０の傾斜面２３は、その法線ベクトルを水平面に射影したベクトルが、冷却ロール１１の軸線に対して注湯ノズル１９側に向けて５°以上傾斜して配置される。
ここで、本実施形態では、最も浸漬深さの深い幅方向中央部２０Ａとこれに隣接する中央隣接部２０Ｂに傾斜面２３が形成されており、これらの傾斜面２３の法線ベクトルを水平面に射影したベクトルと冷却ロール１１の軸線とがなす角度α１、α２が５°以上とされている。
なお、これらの傾斜面２３の法線ベクトルを水平面に射影したベクトルと冷却ロール１１の軸線とがなす角度α１、α２は、４５°以上９０°未満の範囲内とすることが好ましい。 Then, as shown in FIG. 6, in the inclined surface 23 of the scum weir 20, the vector whose normal vector is projected onto the horizontal plane is inclined by 5 ° or more toward the pouring nozzle 19 side with respect to the axis of the cooling roll 11. And are placed.
Here, in the present embodiment, the inclined surface 23 is formed in the central portion 20A in the width direction having the deepest immersion depth and the central adjacent portion 20B adjacent thereto, and the normal vector of these inclined surfaces 23 is set to the horizontal plane. The angles α1 and α2 formed by the projected vector and the axis of the cooling roll 11 are set to 5 ° or more.
The angles α1 and α2 formed by the vector obtained by projecting the normal vector of the inclined surface 23 onto the horizontal plane and the axis of the cooling roll 11 are preferably within the range of 45 ° or more and less than 90 °.

また、スカム堰２０の第２傾斜面２６は、その法線ベクトルを冷却ロール１１の軸線に直交する平面に射影したベクトルが、鉛直方向に対して冷却ロール１１側に向けて５°以上傾斜して配置される。
ここで、本実施形態では、最も浸漬深さの深い幅方向中央部２０Ａ、これに隣接する中央隣接部２０Ｂ、幅方向端部２０Ｃにそれぞれ第２傾斜面２６が形成されており、これらの第２傾斜面２６の法線ベクトルを冷却ロール１１の軸線に直交する平面に射影したベクトルと鉛直方向とがなす角度β１、β２、β３がそれぞれ５°以上とされている。
なお、これらの第２傾斜面２６の法線ベクトルを冷却ロール１１の軸線に直交する平面に射影したベクトルと鉛直方向とがなす角度β１、β２、β３は４５°以上９０°未満の範囲内とすることが好ましい。 Further, in the second inclined surface 26 of the scum dam 20, the vector whose normal vector is projected onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll 11 is inclined by 5 ° or more toward the cooling roll 11 side in the vertical direction. Is placed.
Here, in the present embodiment, the second inclined surface 26 is formed on the central portion 20A in the width direction having the deepest immersion depth, the central adjacent portion 20B adjacent thereto, and the end portion 20C in the width direction, respectively. The angles β1, β2, and β3 formed by projecting the normal vector of the two inclined surfaces 26 onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll 11 and the vertical direction are set to 5 ° or more, respectively.
The angles β1, β2, and β3 formed by projecting the normal vector of the second inclined surface 26 onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll 11 and the vertical direction are within the range of 45 ° or more and less than 90 °. It is preferable to do so.

本実施形態である双ロール式連続鋳造装置１０においては、注湯ノズル１９を介して溶鋼プール部１６に溶鋼３が供給される。すると、溶鋼３が回転する冷却ロール１１，１１に接触して冷却されることにより、冷却ロール１１，１１の周面の上で凝固シェル５、５が成長し、一対の冷却ロール１１，１１にそれぞれ形成された凝固シェル５、５同士がロールキス点で圧着されることによって、所定厚みの薄肉鋳片１が鋳造される。 In the twin-roll type continuous casting apparatus 10 of the present embodiment, the molten steel 3 is supplied to the molten steel pool portion 16 via the pouring nozzle 19. Then, the molten steel 3 comes into contact with the rotating cooling rolls 11 and 11 and is cooled, so that the solidified shells 5 and 5 grow on the peripheral surfaces of the cooling rolls 11 and 11 and become a pair of cooling rolls 11 and 11. By crimping the formed solidified shells 5, 5 to each other at the roll kiss point, the thin-walled slab 1 having a predetermined thickness is cast.

以上のような構成の本実施形態においては、溶鋼プール部１６に浸漬されたスカム堰２０において、溶鋼浸漬部の幅方向中央部２０Ａの浸漬深さが深くされているため、注湯ノズル１９からの吐出流を弱めることが可能となる。
一方、溶鋼浸漬部の幅方向端部２０Ｃは、幅方向中央部２０Ａよりも浸漬深さが浅いことから、溶鋼プール部１６の幅中央部から両サイド部に向かって、冷却ロール１１とスカム堰２０に挟まれた流路を冷却ロール１１の軸線と平行に流れてくる溶鋼３の他に、スカム堰２０の下端をくぐる流路を通じて溶鋼３が供給されることになり、溶鋼プール部１６の両サイド部に十分な量の溶鋼３を供給することによって、幅方向で均一な湯面高さが確保される。 In the present embodiment having the above configuration, in the scum weir 20 immersed in the molten steel pool portion 16, the immersion depth of the widthwise central portion 20A of the molten steel immersion portion is deep, so that the pouring nozzle 19 is used. It is possible to weaken the discharge flow of.
On the other hand, since the widthwise end portion 20C of the molten steel immersion portion has a shallower immersion depth than the widthwise central portion 20A, the cooling roll 11 and the scum weir are directed from the width center portion of the molten steel pool portion 16 toward both side portions. In addition to the molten steel 3 flowing in the flow path sandwiched between the 20 in parallel with the axis of the cooling roll 11, the molten steel 3 is supplied through the flow path passing through the lower end of the scum weir 20, and the molten steel pool portion 16 By supplying a sufficient amount of molten steel 3 to both side portions, a uniform molten metal surface height is ensured in the width direction.

そして、本実施形態では、スカム堰２０の傾斜面２３は、その法線ベクトルを水平面に射影したベクトルが、冷却ロール１１の軸線に対して注湯ノズル側に向けて５°以上傾斜して配置されていることから、溶鋼プール部１６の幅中央部から両サイド方向に向かう溶鋼流動に対する抵抗を減らし、幅方向流動を円滑にする。このことにより、溶鋼プール部１６の全幅における幅方向溶鋼供給、ひいてはメニスカス高さが均一化される。 Then, in the present embodiment, the inclined surface 23 of the scum weir 20 is arranged so that the vector whose normal vector is projected onto the horizontal plane is inclined by 5 ° or more toward the pouring nozzle side with respect to the axis of the cooling roll 11. Therefore, the resistance to the molten steel flow from the center of the width of the molten steel pool portion 16 toward both sides is reduced, and the flow in the width direction is smoothed. As a result, the widthwise molten steel supply and the meniscus height in the entire width of the molten steel pool portion 16 are made uniform.

さらに、本実施形態において、本実施形態では、スカム堰２０の第２傾斜面２６は、その法線ベクトルを冷却ロール１１の軸線に直交する平面に射影したベクトルが、鉛直方向に対して冷却ロール１１側に向けて５°以上傾斜して配置されていることから、スカム堰２０の下端をくぐった後にメニスカスに向かう上昇流動に対する抵抗を減らし、上昇流動を円滑にする。このことにより、メニスカス湯面の時間変動を抑制して安定化する。 Further, in the present embodiment, in the present embodiment, the second inclined surface 26 of the scum weir 20 has a cooling roll in which a vector whose normal vector is projected onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll 11 is projected in the vertical direction. Since it is arranged at an angle of 5 ° or more toward the 11 side, the resistance to the ascending flow toward the meniscus after passing through the lower end of the scum weir 20 is reduced, and the ascending flow is smoothed. This suppresses and stabilizes the time fluctuation of the meniscus hot water surface.

以上、本発明の実施形態であるスカム堰、薄肉鋳片の製造方法、および、双ロール式連続鋳造装置について具体的に説明したが、本発明はこれに限定されることはなく、その発明の技術的思想を逸脱しない範囲で適宜変更可能である。
例えば、本実施形態では、図に示すように、ピンチロールを配設した双ロール式連続鋳造装置を例に挙げて説明したが、これらのロール等の配置に限定はなく、適宜設計変更してもよい。 Although the scum weir, the method for producing a thin-walled slab, and the double-roll type continuous casting apparatus according to the embodiment of the present invention have been specifically described above, the present invention is not limited thereto, and the present invention is not limited thereto. It can be changed as appropriate without departing from the technical idea.
For example, in the present embodiment, as shown in the figure, a twin-roll type continuous casting apparatus in which pinch rolls are arranged has been described as an example, but the arrangement of these rolls and the like is not limited, and the design is appropriately changed. May be good.

また、本実施形態では、図５および図６に示すように、幅方向に分割された形状のスカム堰として説明したが、これに限定されることはなく、幅方向中央部の浸漬深さが深く、幅方向端部では相対的に浅くなる形状であればよく、例えば、半円形（扇形）、楕円形、多角形状であってもよい。
具体的には、図７および図８に示すように、五角形平板状をなしており、最も深く浸漬された幅方向中央部から幅方向端部に向かって浸漬深さが浅くなる形状であってもよい。 Further, in the present embodiment, as shown in FIGS. 5 and 6, the scum weir having a shape divided in the width direction has been described, but the present invention is not limited to this, and the immersion depth in the central portion in the width direction is not limited to this. The shape may be deep and relatively shallow at the end in the width direction, and may be, for example, a semicircular (fan), elliptical, or polygonal shape.
Specifically, as shown in FIGS. 7 and 8, it has a pentagonal flat plate shape, and the immersion depth becomes shallower from the deepest immersion in the width direction to the width direction end portion. May be good.

以下に、本発明の効果を確認すべく、実施した実験結果について説明する。 The results of experiments carried out in order to confirm the effects of the present invention will be described below.

Ｃ；０．０６質量％、Ｓｉ；１．６質量％、Ｍｎ；２．２質量％、Ｐ；０．０１質量％、Ｓ；０．００５質量％、Ａｌ；０．０５６質量％を含有する炭素鋼からなる薄肉鋳片を、上述の実施形態に示す双ロール式連続鋳造装置を用いて製造した。以下に、薄肉鋳片の製造方法の共通の条件を示す。 C; 0.06% by mass, Si; 1.6% by mass, Mn; 2.2% by mass, P; 0.01% by mass, S; 0.005% by mass, Al; 0.056% by mass. A thin-walled slab made of carbon steel was produced using the twin-roll type continuous casting apparatus shown in the above-described embodiment. The conditions common to the methods for manufacturing thin-walled slabs are shown below.

冷却ロールの直径：１２００ｍｍ
鋳造幅：１５００ｍｍ
鋳造厚み：平均２．０ｍｍ
鋳造速度：平均５０ｍ／ｍｉｎ
鋳造雰囲気：Ａｒ＋Ｎ２
鋳造量：１０トン
湯面レベル弧角：４０ｄｅｇ
溶鋼と冷却ロールの接触弧長：４１９ｍｍ
溶鋼プール部の溶鋼温度：１５２２～１５４２℃（上記溶鋼の液相線温度１５０２℃なので、過熱度は２０～４０℃）
ノズル吐出口の形状：幅５００ｍｍ、高さ２０ｍｍの四角形スリット Cooling roll diameter: 1200 mm
Casting width: 1500 mm
Casting thickness: 2.0 mm on average
Casting speed: 50 m / min on average
Casting atmosphere: Ar + N 2
Casting amount: 10 tons Hot water level Arc angle: 40 deg
Contact arc length between molten steel and cooling roll: 419 mm
Molten steel temperature of the molten steel pool: 1522-1542 ° C (Since the liquidus temperature of the molten steel is 1502 ° C, the degree of superheat is 20-40 ° C).
Nozzle discharge port shape: Square slit with width 500 mm and height 20 mm

（実施例１）
スカム堰として、図５および図６に示す構造のものを準備した。
幅方向中央部が最も深く浸漬する構造であり、幅方向中央部の浸漬深さは４０ｍｍ、幅は５００ｍｍである。浸漬深さをノズル吐出口下端と一致させ、幅もノズル吐出口と同一としてある。そのため、ノズル吐出口前面は、冷却ロール方向に向けてスカム堰の幅方向中央部で全面が遮られて、吐出流が直接冷却ロールに到達しないように遮る幾何学的位置関係にある。 (Example 1)
As the scum weir, the one having the structure shown in FIGS. 5 and 6 was prepared.
The structure is such that the central portion in the width direction is immersed deepest, and the immersion depth in the central portion in the width direction is 40 mm and the width is 500 mm. The immersion depth is made to match the lower end of the nozzle discharge port, and the width is also the same as the nozzle discharge port. Therefore, the front surface of the nozzle discharge port has a geometrical positional relationship in which the entire surface is blocked by the central portion in the width direction of the scum weir toward the cooling roll direction so that the discharge flow does not directly reach the cooling roll.

上述の条件で鋳造を行い、製出された鋳片の表面観察を目視で行い、鋳片の割れ、しわについて評価した。評価結果を表１に示す。
鋳片の割れについては、割れの長さが３．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「◎」、３．０ｃｍ／ｍ２以上１０．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「〇」、１０．０ｃｍ／ｍ２以上の場合を「×」と評価した。
鋳片のしわについては、しわの長さが１０．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「◎」、１０．０ｃｍ／ｍ２以上２５．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「〇」、２５．０ｃｍ／ｍ２以上の場合を「×」と評価した。 Casting was performed under the above conditions, and the surface of the produced slab was visually observed to evaluate cracks and wrinkles in the slab. The evaluation results are shown in Table 1.
Regarding cracks in slabs, "◎" is when the crack length is less than 3.0 cm / m 2 , and "○" is when the crack length is 3.0 cm / m 2 or more and less than 10.0 cm / m 2 . A case of / m 2 or more was evaluated as "x".
Regarding wrinkles on the slab, if the wrinkle length is less than 10.0 cm / m 2 , "◎", if it is 10.0 cm / m 2 or more and less than 25.0 cm / m 2 , "○", 25.0 cm. A case of / m 2 or more was evaluated as "x".

Figure 2022054735000002
Figure 2022054735000002

Ｎｏ．１～１４は本発明の実施例であり、５枚の部位それぞれの厚み断面に傾斜加工を施し、幅方向傾斜角α、上下方向傾斜角βを変えている。傾斜加工は左右対称で行っているので、中央隣接部の幅方向傾斜角をα２、中央隣接部の上下方向傾斜角をβ２、幅方向端部の幅方向傾斜角をα３、幅方向端部の上下方向傾斜角をβ３で示した。 No. 1 to 14 are examples of the present invention, in which the thickness cross section of each of the five portions is inclined to change the width direction inclination angle α and the vertical inclination angle β. Since the tilting process is performed symmetrically, the width direction tilt angle of the central adjacent portion is α2, the vertical tilt angle of the center adjacent portion is β2, the width direction tilt angle of the width direction end is α3, and the width direction end portion. The vertical inclination angle is indicated by β3.

Ｎｏ．１～９，１２，１３は、厚み断面の全厚にわたって傾斜加工した例である。αやβが４５°以上の場合に、幅方向への溶鋼供給や、スカム堰をくぐった後の上昇流動を円滑にできるため、割れやしわの量を最も低減でき、評価は◎であった。
αやβが５°以上４５°未満の場合は割れやしわの量を十分に低減でき、評価は〇であった。なお、αが５°、βが３°であったＮo.８においては、しわの評価が×となったが、割れの評価は〇となり、実用上、問題はなかった。 No. 1 to 9, 12, and 13 are examples of inclined processing over the entire thickness of the thickness cross section. When α or β is 45 ° or more, the amount of cracks and wrinkles can be reduced most because the molten steel supply in the width direction and the ascending flow after passing through the scum weir can be smoothed, and the evaluation was ◎. ..
When α and β were 5 ° or more and less than 45 °, the amount of cracks and wrinkles could be sufficiently reduced, and the evaluation was 〇. In No. 8 where α was 5 ° and β was 3 °, the evaluation of wrinkles was ×, but the evaluation of cracks was 〇, and there was no problem in practical use.

Ｎｏ．１０は厚み断面のノズル側１／２厚部に、Ｎｏ．１１は同じく１／５厚部にのみ傾斜加工した、面取り加工した例である。傾斜角αやβはＮｏ．３と同一であるが、厚み断面の１／２または１／５しか傾斜加工していないため、割れやしわを低減する効果は減少し、割れやしわの長さはＮｏ．３よりも増加したため、割れとしわの評価は〇であった。
Ｎｏ．１３は、最エッジ部のサイド堰に相対した側面に幅方向傾斜角α３を１０°施した例である。α３以外の傾斜加工が同一のＮｏ．３と同様の結果が得られた。 No. No. 10 is located on the nozzle-side 1/2 thick portion of the thickness cross section. Reference numeral 11 is an example of chamfering, in which only the 1/5 thick portion is inclined. The tilt angles α and β are No. It is the same as No. 3, but since only 1/2 or 1/5 of the thickness cross section is inclined, the effect of reducing cracks and wrinkles is reduced, and the length of cracks and wrinkles is No. Since it increased from 3, the evaluation of cracks and wrinkles was 〇.
No. Reference numeral 13 is an example in which the widthwise inclination angle α3 is applied to the side surface of the outermost edge portion facing the side weir by 10 °. No. with the same tilting process other than α3. The same result as in 3 was obtained.

一方、Ｎｏ．５１～５３は比較例である。Ｎｏ．５１は傾斜加工を施さなかった例であり、Ｎｏ．５２は傾斜角がαもβも５°未満の例である。いずれも割れやしわを低減する効果が不十分で、割れもしわも評価は×であった。Ｎｏ．５３は、傾斜角βは５°であったが、傾斜角αが５°未満だった例である。αが５°未満だったため鋳造幅全幅に円滑に溶鋼が供給されなかった。その結果、βが５°であっても、割れとしわの低減効果が得られず、共に評価は×であった。この結果より、幅方向に傾斜加工の方が、上下方向の傾斜加工より重要であることが示された。 On the other hand, No. 51 to 53 are comparative examples. No. No. 51 is an example in which the inclining process was not performed. 52 is an example in which the inclination angle is less than 5 ° for both α and β. In each case, the effect of reducing cracks and wrinkles was insufficient, and the evaluation of cracks and wrinkles was x. No. 53 is an example in which the tilt angle β was 5 °, but the tilt angle α was less than 5 °. Since α was less than 5 °, molten steel was not smoothly supplied to the entire casting width. As a result, even if β was 5 °, the effect of reducing cracks and wrinkles could not be obtained, and both were evaluated as ×. From this result, it was shown that the tilting process in the width direction is more important than the tilting process in the vertical direction.

（実施例２）
スカム堰として、図７および図８に示す構造のものを準備した。幅中央の２００ｍｍ幅が水平であり、その浸漬深さが幅方向で最も深い４０ｍｍであり、その幅方向中央部の左右に、浸漬深さが１０ｍｍである幅方向両端部に向かって浸漬深さが浅くなる斜辺が形成されている逆台形の５角形である。
ノズル吐出口の下端の浸漬深さは、幅方向中央部の浸漬深さと一致しており、幅５００ｍｍ、高さ２０ｍｍの四角形スリットの吐出口前面は、冷却ロール方向に向かって、面積の約８７％がスカム堰の幅方向中央部で遮られる幾何学的位置関係にある。
なお、幅方向中央部の下端は水平で上下方向の傾斜加工は施さなかった。
幅方向中央部の両側の斜辺部のノズル面側に幅方向傾斜加工を施し、傾斜角をα１とした。サイド堰に相対した幅方向両端部のノズル面側に幅方向傾斜加工を施した場合も試験し、その傾斜角をα２で示した。
実施例２では、鋳造幅方向に水平に配置された下端面に、上下方向の傾斜加工は施さなかった。
上述の条件で鋳造を行い、製出された鋳片の表面観察を目視で行い、鋳片の割れ、しわについて評価した。評価結果を表２に示す。
鋳片の割れについては、割れの長さが３．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「◎」、３．０ｃｍ／ｍ２以上１０．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「〇」、１０．０ｃｍ／ｍ２以上の場合を「×」と評価した。
鋳片のしわについては、しわの長さが１０．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「◎」、１０．０ｃｍ／ｍ２以上２５．０ｃｍ／ｍ２未満の場合を「〇」、２５．０ｃｍ／ｍ２以上の場合を「×」と評価した。 (Example 2)
As the scum weir, the one having the structure shown in FIGS. 7 and 8 was prepared. The width of 200 mm at the center of the width is horizontal, and the immersion depth is 40 mm, which is the deepest in the width direction. It is an inverted trapezoidal pentagon with a shallow hypotenuse.
The immersion depth at the lower end of the nozzle discharge port coincides with the immersion depth at the center in the width direction, and the front surface of the discharge port of the quadrangular slit having a width of 500 mm and a height of 20 mm has an area of about 87 toward the cooling roll direction. % Is in a geometrical positional relationship that is blocked by the central part of the scum weir in the width direction.
The lower end of the central part in the width direction was horizontal and was not inclined in the vertical direction.
The nozzle surface side of the hypotenuse on both sides of the central portion in the width direction was inclined in the width direction, and the inclination angle was set to α1. It was also tested when the nozzle surface side of both ends in the width direction facing the side weir was inclined in the width direction, and the inclination angle was shown by α2.
In Example 2, the lower end surface horizontally arranged in the casting width direction was not inclined in the vertical direction.
Casting was performed under the above conditions, and the surface of the produced slab was visually observed to evaluate cracks and wrinkles in the slab. The evaluation results are shown in Table 2.
Regarding cracks in slabs, "◎" is when the crack length is less than 3.0 cm / m 2 , and "○" is when the crack length is 3.0 cm / m 2 or more and less than 10.0 cm / m 2 . A case of / m 2 or more was evaluated as "x".
Regarding wrinkles on the slab, if the wrinkle length is less than 10.0 cm / m 2 , "◎", if it is 10.0 cm / m 2 or more and less than 25.0 cm / m 2 , "○", 25.0 cm. A case of / m 2 or more was evaluated as "x".

Figure 2022054735000003
Figure 2022054735000003

Ｎｏ．２１～２９は本発明の実施例である。斜辺部や最エッジ部に、ノズル面側に向いた幅方向傾斜加工を左右対称に施した。
Ｎｏ．２１～２６，２９は、斜辺部の厚み断面に、全厚にわたって傾斜加工した例である。傾斜角α１が４５°以上の場合に、幅方向への溶鋼供給を円滑にできるため、割れやしわの量を最も低減でき、評価は◎であった。α１が５°以上４５°未満の場合の評価は〇であった。
Ｎｏ．２７は斜辺部の厚み断面のノズル側１／２厚部に、Ｎｏ．２８は同じく１／５厚部にのみ傾斜加工した、面取り加工した例である。傾斜角α１はＮｏ．２１と同一であるが、厚み断面の１／２または１／５しか傾斜加工していないため、割れやしわを低減する効果は減少した結果、割れやしわの長さはＮｏ．２１よりも増加して、割れとしわの評価は〇であった。
Ｎｏ．２９は、最エッジ部のサイド堰に相対した側面に幅方向傾斜角α２を１０°施した例である。α２以外の傾斜加工が同一のＮｏ．２と同様の結果が得られ、評価は〇であった。 No. 21-29 are examples of the present invention. The hypotenuse and the most edge portion were symmetrically inclined in the width direction toward the nozzle surface side.
No. 21 to 26, 29 are examples in which the thickness cross section of the hypotenuse portion is inclined over the entire thickness. When the inclination angle α1 was 45 ° or more, the molten steel could be smoothly supplied in the width direction, so that the amount of cracks and wrinkles could be reduced most, and the evaluation was ⊚. The evaluation when α1 was 5 ° or more and less than 45 ° was 〇.
No. No. 27 is located on the nozzle-side 1/2 thick portion of the thickness cross section of the hypotenuse. No. 28 is an example of chamfering, in which only the 1/5 thick portion is inclined. The tilt angle α1 is No. It is the same as 21, but since only 1/2 or 1/5 of the thickness cross section is inclined, the effect of reducing cracks and wrinkles is reduced, and as a result, the length of cracks and wrinkles is No. The evaluation of cracks and wrinkles was 〇, which was more than 21.
No. Reference numeral 29 is an example in which the widthwise inclination angle α2 is applied to the side surface of the outermost edge portion facing the side weir by 10 °. No. with the same tilting process other than α2. The same result as in 2 was obtained, and the evaluation was 〇.

一方、Ｎｏ．６１と６２は比較例である。Ｎｏ．６１は傾斜加工を施さなかった例であり、Ｎｏ．６２は傾斜角α１が５°未満の例である。いずれも割れやしわを低減する効果が不十分で、割れもしわも評価は×であった。 On the other hand, No. 61 and 62 are comparative examples. No. No. 61 is an example in which the inclining process was not performed. 62 is an example in which the inclination angle α1 is less than 5 °. In each case, the effect of reducing cracks and wrinkles was insufficient, and the evaluation of cracks and wrinkles was x.

以上の結果から、本発明によれば、広幅の薄肉鋳片を製造する等、注湯ノズルから吐出される溶鋼流速が大きい場合であっても、メニスカスにおける溶融金属の流速を弱めると同時に、幅中央部から両サイド部に向かう幅方向の溶融金属の流動を円滑にし、溶融金属の供給の幅方向均一性を改善することによって、鋳造幅方向の凝固均一性を向上して、表面性状および内部品質に優れた薄肉鋳片を製造することが可能なスカム堰、このスカム堰を用いた薄肉鋳片の製造方法、および、双ロール式連続鋳造装置を提供可能であることが確認された。 From the above results, according to the present invention, even when the flow velocity of the molten steel discharged from the pouring nozzle is large, such as when producing a wide thin-walled slab, the flow velocity of the molten metal in the meniscus is weakened and at the same time, the width is reduced. Improves solidification uniformity in the casting width by smoothing the flow of molten metal in the width direction from the center to both sides and improving the width uniformity of the molten metal supply, surface texture and interior. It was confirmed that a scum weir capable of producing thin-walled slabs having excellent quality, a method for producing thin-walled slabs using this scum weir, and a double-roll type continuous casting apparatus can be provided.

１ 薄肉鋳片
３ 溶鋼
５ 凝固シェル
１１ 冷却ロール
１６ 溶鋼プール部（溶融金属プール部）
２０ スカム堰
２１ａ 一方の板面
２１ｂ 他方の板面
２３ 傾斜面
２６ 第２傾斜面 1 Thin-walled slab 3 Molten steel 5 Solidified shell 11 Cooling roll 16 Molten steel pool part (molten metal pool part)
20 Scum weir 21a One plate surface 21b The other plate surface 23 Inclined surface 26 Second inclined surface

Claims (5)

回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて薄肉鋳片を製造する双ロール式連続鋳造装置において、前記注湯ノズルの吐出口に対向するように、前記溶融金属プール部内に配設されるスカム堰であって、
板形状をなし、高さ方向一端部が、前記溶融金属プール部において前記溶融金属内に浸漬される溶融金属浸漬部とされており、
前記溶融金属浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなる形状とされており、
前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部に、一方の板面から他方の板面に向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面を有することを特徴とするスカム堰。 Molten metal is supplied to the molten metal pool portion formed by a pair of rotating cooling rolls and a pair of side dams via a pouring nozzle, and a solidified shell is formed and grown on the peripheral surface of the cooling rolls to form a thin-walled cast. A scum dam that is disposed in the molten metal pool portion so as to face the discharge port of the pouring nozzle in a twin-roll type continuous casting device that manufactures pieces.
It has a plate shape, and one end in the height direction is a molten metal immersion portion that is immersed in the molten metal in the molten metal pool portion.
The molten metal immersion portion has a shape in which the immersion depth in the central portion in the width direction is deeper than that in other width direction positions.
At least a part of the edge portion of the molten metal immersion portion that is not parallel to the width direction, gradually inclined from the center in the width direction toward the outside in the width direction from one plate surface toward the other plate surface. A scum weir characterized by having a surface. 前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行なエッジ部の少なくとも一部に、前記一方の板面から前記他方の板面に向かうにしたがい、漸次、高さ方向他端側に後退するように傾斜した第２傾斜面を有することを特徴とする請求項１に記載のスカム堰。 At least a part of the edge portion parallel to the width direction in the molten metal immersion portion is inclined so as to gradually recede toward the other end side in the height direction from the one plate surface toward the other plate surface. The scum weir according to claim 1, wherein the scum weir has a second inclined surface. 回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて薄肉鋳片を製造する薄肉鋳片の製造方法であって、
前記冷却ロールと前記注湯ノズルの間には、板形状をなすスカム堰が配設されており、
前記スカム堰は、その幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、その一方の板面が前記注湯ノズル側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置され、高さ方向一端部が、前記溶融金属プール部において前記溶融金属内に浸漬される溶融金属浸漬部とされており、
前記溶融金属浸漬部は、幅方向中央部の浸漬深さが他の幅方向位置よりも深くなる形状とされており、
前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行ではないエッジ部の少なくとも一部には、前記一方の板面から他方の板面側に向かうにしたがい、漸次、幅方向中心から幅方向外側に向かって傾斜した傾斜面が形成されており、
前記スカム堰を前記溶融金属プール部に配設した際に、前記傾斜面の法線ベクトルを水平面に射影したベクトルが、前記冷却ロールの軸線に対して前記注湯ノズル側に向けて５°以上傾斜して配置されることを特徴とする薄肉鋳片の製造方法。 Molten metal is supplied to the molten metal pool portion formed by a pair of rotating cooling rolls and a pair of side weirs via a pouring nozzle, and a solidified shell is formed and grown on the peripheral surface of the cooling rolls to form a thin wall cast. It is a method of manufacturing thin-walled slabs that manufacture pieces.
A plate-shaped scum weir is disposed between the cooling roll and the pouring nozzle.
The scum dam is arranged so that its width direction is parallel to the axis of the cooling roll, one of the plate surfaces faces the pouring nozzle side, and the scum dam is inclined at an angle θ with respect to the vertical direction. One end in the direction is a molten metal dipping portion that is immersed in the molten metal in the molten metal pool portion.
The molten metal immersion portion has a shape in which the immersion depth in the central portion in the width direction is deeper than that in other width direction positions.
At least a part of the edge portion of the molten metal immersion portion that is not parallel to the width direction gradually extends from the center in the width direction to the outside in the width direction from the one plate surface toward the other plate surface side. An inclined inclined surface is formed, and
When the scum weir is arranged in the molten metal pool portion, the vector that projects the normal vector of the inclined surface onto the horizontal plane is 5 ° or more toward the pouring nozzle side with respect to the axis of the cooling roll. A method for manufacturing a thin-walled slab, which is characterized in that it is arranged at an angle. 前記溶融金属浸漬部における前記幅方向に平行なエッジ部の少なくとも一部には、前記一方の板面から前記他方の板面側に向かうにしたがい、漸次、高さ方向他端側に後退するように傾斜した第２傾斜面が形成されており、
前記スカム堰を前記溶融金属プール部に配設した際に、前記第２傾斜面の法線ベクトルを前記冷却ロールの軸線に直交する平面に射影したベクトルが、鉛直方向に対して前記冷却ロール側に向けて５°以上傾斜して配置されることを特徴とする請求項３に記載の薄肉鋳片の製造方法。 At least a part of the edge portion parallel to the width direction in the molten metal immersion portion is gradually retracted to the other end side in the height direction from the one plate surface toward the other plate surface side. A second inclined surface is formed, which is inclined to
When the scum dam is arranged in the molten metal pool portion, the vector projecting the normal vector of the second inclined surface onto a plane orthogonal to the axis of the cooling roll is on the cooling roll side with respect to the vertical direction. The method for producing a thin-walled slab according to claim 3, wherein the vector is arranged at an angle of 5 ° or more. 回転する一対の冷却ロールと一対のサイド堰によって形成された溶融金属プール部に、注湯ノズルを介して溶融金属を供給し、前記冷却ロールの周面に凝固シェルを形成・成長させて薄肉鋳片を製造する双ロール式連続鋳造装置であって、
請求項１又は請求項２に記載のスカム堰が、前記スカム堰の幅方向が前記冷却ロールの軸線に平行に、かつ、前記スカム堰の一方の板面が前記注湯ノズル側を向くとともに鉛直方向に対して角度θで傾斜して配置されることを特徴とする双ロール式連続鋳造装置。
Molten metal is supplied to the molten metal pool portion formed by a pair of rotating cooling rolls and a pair of side dams via a pouring nozzle, and a solidified shell is formed and grown on the peripheral surface of the cooling rolls to form a thin-walled cast. A twin-roll continuous casting machine that manufactures pieces.
The scum weir according to claim 1 or 2, the width direction of the scum weir is parallel to the axis of the cooling roll, and one plate surface of the scum weir faces the pouring nozzle side and is vertical. A twin-roll type continuous casting device characterized in that it is arranged at an angle θ with respect to a direction.
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