JP2021188748A - Friction base material, wet friction material and manufacturing method of wet friction material - Google Patents

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Erina Minami
義宮 大津賀
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Abstract

To provide a friction base material capable of improving flexibility of a friction surface without reducing a resin amount of the friction surface, a wet friction material, and a manufacturing method of wet friction material.SOLUTION: A friction base material 1 comprises a papermaking base material 2 and a cured resin 3 impregnated and cured by the papermaking base material 2, where an amount of permanent strain measured by the Rockwell hardness test is 90 μm or more and 150 μm or less. A wet friction material 10 includes the friction base material 1 and a core plate 11 to which the friction base material 1 is bonded to a main surface 11a. The wet friction material 10 includes a heat molding step in which a molding temperature is set to be equal to or higher than a curing temperature of an adhesive and equal to or lower than 240°C.SELECTED DRAWING: Figure 1

Description

本発明は、自動車や自動二輪車の変速機等において、複数又は単数の摩擦板を設けた摩擦材係合装置用の湿式摩擦材に使用される摩擦基材、その摩擦基材を用いた湿式摩擦材、及びその湿式摩擦材の製造方法に関する。 The present invention is a friction base material used as a wet friction material for a friction material engaging device provided with a plurality of or a single friction plate in a transmission or the like of an automobile or a motorcycle, and wet friction using the friction base material. The present invention relates to a material and a method for producing the wet friction material thereof.

摩擦材係合装置用の湿式摩擦材として、ペーパー系の湿式摩擦材が一般的に使用されている。この湿式摩擦材は、パルプやアラミド繊維等を含む抄紙基材に、熱硬化性樹脂等を含む硬化樹脂が含浸、硬化されて、形成されたものであり、耐熱性に優れている。
近時の摩擦材係合装置は、電動化による使用環境の高速回転化等により、湿式摩擦材の摩擦面に発生する熱が上昇する傾向がある。このため、湿式摩擦材には、更なる耐熱性の向上、特に耐ヒートスポット性の向上が要求されている。こうした要求に応えるため、特許文献１に記載されるような摩擦材が提案されている。
即ち、特許文献１の湿式摩擦材は、摩擦面側から反摩擦面側までの厚み方向の樹脂量の分布について、摩擦面付近が、厚み方向の最も高い樹脂量の部分よりも低く形成されている。
つまり、上述の湿式摩擦材は、厚み方向の樹脂量の分布をコントロールし（以下、「マイグレーションコントロール」とも記載する）、摩擦面の樹脂量を低くすることで、該摩擦面において、柔軟性の向上（以下、「歪量の増加」とも記載する）が図られている。そして、湿式摩擦材は、摩擦面における歪量の増加が図られることにより、該摩擦面が係合される相手材への攻撃性が抑制されるため、耐ヒートスポット性の向上を図ることができる。 As a wet friction material for a friction material engaging device, a paper-based wet friction material is generally used. This wet friction material is formed by impregnating and curing a papermaking base material containing pulp, aramid fibers, etc. with a curable resin containing a thermosetting resin or the like, and is excellent in heat resistance.
In recent friction material engaging devices, the heat generated on the friction surface of the wet friction material tends to increase due to the high-speed rotation of the usage environment due to electrification. Therefore, the wet friction material is required to further improve the heat resistance, particularly the heat spot resistance. In order to meet such a demand, a friction material as described in Patent Document 1 has been proposed.
That is, in the wet friction material of Patent Document 1, the distribution of the resin amount in the thickness direction from the friction surface side to the anti-friction surface side is formed so that the vicinity of the friction surface is lower than the portion having the highest resin amount in the thickness direction. There is.
That is, the above-mentioned wet friction material controls the distribution of the amount of resin in the thickness direction (hereinafter, also referred to as "migration control"), and lowers the amount of resin on the friction surface to make the friction surface flexible. Improvements (hereinafter, also referred to as "increase in the amount of strain") are being attempted. Further, in the wet friction material, the amount of strain on the friction surface is increased, so that the aggression to the mating material with which the friction surface is engaged is suppressed, so that the heat spot resistance can be improved. can.

特開２００４−２０５０３６号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2004-205536

上述のマイグレーションコントロールによる摩擦面の歪量の増加は、耐ヒートスポット性の向上について、効果を奏することが分かった。しかし、マイグレーションコントロールによって摩擦面の樹脂量及び密度を下げた場合、板厚変化量の増加、めくれの発生等が生じやすいことも分かった。 It was found that the increase in the amount of strain on the friction surface due to the migration control described above is effective in improving the heat spot resistance. However, it was also found that when the amount of resin and the density of the friction surface were reduced by migration control, the amount of change in plate thickness was likely to increase and the occurrence of turning was likely to occur.

本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、摩擦面の柔軟性の向上を図ることができる摩擦基材及び湿式摩擦材を提供することを目的とする。
また、本発明は、上記実情に鑑みてなされたものであり、摩擦面の樹脂量を下げずに、摩擦面の柔軟性の向上を図ることができる湿式摩擦材の製造方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and an object of the present invention is to provide a friction base material and a wet friction material capable of improving the flexibility of the friction surface.
Further, the present invention has been made in view of the above circumstances, and provides a method for manufacturing a wet friction material capable of improving the flexibility of the friction surface without reducing the amount of resin on the friction surface. The purpose.

本発明は以下の通りである。
〔１〕本発明の摩擦基材は、抄紙基材と、前記抄紙基材に含浸されて硬化された硬化樹脂と、を含む摩擦基材であって、
ロックウェル硬さ試験で測定される永久ひずみ量が９０μｍ以上１５０μｍ以下であることを要旨とする。
〔２〕前記〔１〕に記載の摩擦基材は、前記硬化樹脂は、摩擦基材の全体を１００質量％として、含有率が１８質量％以上、３５質量％以下であることを要旨とする。
〔３〕本発明の湿式摩擦材は、前記〔１〕又は前記〔２〕に記載の摩擦基材と、主面に前記摩擦基材が接合されたコアプレートと、を備えることを要旨とする。
〔４〕本発明の湿式摩擦材の製造方法は、前記〔３〕に記載の湿式摩擦材の製造方法であって、
前記コアプレートの主面に接着剤を塗布し、該主面に前記摩擦基材を配置した後、成形温度を、前記接着剤の硬化温度以上、２４０℃以下として加熱成形する加熱成形工程を備えることを要旨とする。 The present invention is as follows.
[1] The friction base material of the present invention is a friction base material containing a paper-making base material and a cured resin impregnated and cured by the paper-making base material.
The gist is that the amount of permanent strain measured in the Rockwell hardness test is 90 μm or more and 150 μm or less.
[2] The friction base material according to the above [1] is based on the gist that the cured resin has a content of 18% by mass or more and 35% by mass or less, with the entire friction base material as 100% by mass. ..
[3] The gist of the wet friction material of the present invention is to include the friction base material according to the above [1] or the above [2], and a core plate to which the friction base material is bonded to the main surface. ..
[4] The method for producing a wet friction material of the present invention is the method for producing a wet friction material according to the above [3].
A heat molding step is provided in which an adhesive is applied to the main surface of the core plate, the friction base material is placed on the main surface, and then the molding temperature is set to be equal to or higher than the curing temperature of the adhesive and 240 ° C. or lower. The gist is that.

本発明の摩擦基材、湿式摩擦材によれば、摩擦面の柔軟性の向上を図ることができる。
本発明の湿式摩擦材の製造方法によれば、摩擦面の樹脂量を下げずに、摩擦面の柔軟性の向上を図ることができる。 According to the friction base material and the wet friction material of the present invention, the flexibility of the friction surface can be improved.
According to the method for producing a wet friction material of the present invention, the flexibility of the friction surface can be improved without reducing the amount of resin on the friction surface.

本発明の摩擦基材の一部を拡大した断面図である。It is an enlarged sectional view of a part of the friction base material of this invention. 本発明の摩擦基材の一例を説明する斜視図である。It is a perspective view explaining an example of the friction base material of this invention. 本発明の湿式摩擦材の一例を説明する全体平面図である。It is an overall plan view explaining an example of the wet friction material of this invention. 本発明の実施例において、各サンプルのひずみ量を示すグラフ。The graph which shows the strain amount of each sample in the Example of this invention.

以下、本発明を、図を参照しながら説明する。ここで示す事項は例示的なもの及び本発明の実施形態を例示的に説明するためのものであり、本発明の原理と概念的な特徴とを最も有効に且つ難なく理解できる説明であると思われるものを提供する目的で述べたものである。この点で、本発明の根本的な理解のために必要で、ある程度以上に本発明の構造的な詳細を示すことを意図してはおらず、図面と合わせた説明によって本発明の幾つかの形態が実際にどのように具現化されるかを当業者に明らかにするものである。 Hereinafter, the present invention will be described with reference to the drawings. The matters shown here are for illustrative purposes and embodiments of the present invention, and are considered to be the most effective and effortless explanations for understanding the principles and conceptual features of the present invention. It is stated for the purpose of providing what is to be done. In this regard, it is necessary for a fundamental understanding of the invention and is not intended to show structural details of the invention beyond a certain degree, and some embodiments of the invention by description in conjunction with the drawings. It is intended to clarify to those skilled in the art how is actually embodied.

［１］摩擦基材
本発明の摩擦基材（１）は、抄紙基材（２）と、この抄紙基材（２）に含浸されて硬化された硬化樹脂（３）と、を含んでいる（図１参照）。
この摩擦基材（１）は、ロックウェル硬さ試験で測定される永久ひずみ量が９０μｍ以上１５０μｍ以下である。 [1] Friction base material The friction base material (1) of the present invention contains a papermaking base material (2) and a cured resin (3) impregnated and cured by the papermaking base material (2). (See FIG. 1).
The friction base material (1) has a permanent strain amount of 90 μm or more and 150 μm or less as measured by the Rockwell hardness test.

図２に示すように、摩擦基材１は、その表面が摩擦面１Ａとされており、この摩擦面１Ａと、該摩擦面１Ａに係合される相手材（セパレータプレート等、図示略）と、の接触の程度によって、該相手材との連動具合を調節することができる部材である。
即ち、摩擦基材１は、相手材に対するブレーキ機能（制動機能）やトルク伝達機能を発揮することができる部材である。 As shown in FIG. 2, the surface of the friction base material 1 is a friction surface 1A, and the friction surface 1A and a mating material (separator plate or the like, not shown) engaged with the friction surface 1A. , Is a member capable of adjusting the degree of interlocking with the mating material depending on the degree of contact.
That is, the friction base material 1 is a member capable of exerting a braking function (braking function) and a torque transmission function with respect to the mating material.

摩擦基材１の形状は、特に限定されない。この形状は、例えば、図２に示すように、平面視で略台形状とすることができる。この他に、平面視の形状で、平行四辺形状、長方形状、正方形状等の四角形状や三角形状や六角形状等といった多角形状、波形状、弧状、Ｌ字状、凸字状などを例示することができる。
摩擦基材１の厚さＴ１は、特に限定されない（図２参照）。この厚さＴ１は、例えば、０．２ｍｍ以上２ｍｍ以下とすることができ、より好ましくは０．３ｍｍ以上１．５０ｍｍ以下であり、さらに好ましくは０．３ｍｍ以上１ｍｍ以下である。
摩擦基材１の構成は、抄紙基材２と、硬化樹脂３と、を含む構成であれば、特に限定されない。 The shape of the friction base material 1 is not particularly limited. This shape can be, for example, a substantially trapezoidal shape in a plan view, as shown in FIG. In addition to this, examples of the shape in a plan view include a quadrangular shape such as a parallel quadrilateral shape, a rectangular shape, and a square shape, a polygonal shape such as a triangular shape and a hexagonal shape, a wave shape, an arc shape, an L shape, and a convex shape. be able to.
The thickness T 1 of the friction base material 1 is not particularly limited (see FIG. 2). The thickness T 1 can be, for example, 0.2 mm or more and 2 mm or less, more preferably 0.3 mm or more and 1.50 mm or less, and further preferably 0.3 mm or more and 1 mm or less.
The structure of the friction base material 1 is not particularly limited as long as it includes the papermaking base material 2 and the cured resin 3.

抄紙基材２は、繊維２Ａを含んでいる（図１参照）。具体的に、抄紙基材２は、繊維２Ａを抄造することにより、該繊維２Ａが複雑に絡み合って形成されたものである。
繊維２Ａの種類は、特に限定されない。この種類は、有機繊維、無機繊維などが例示される。 The papermaking substrate 2 contains fibers 2A (see FIG. 1). Specifically, the papermaking base material 2 is formed by making fibers 2A so that the fibers 2A are intricately entangled with each other.
The type of fiber 2A is not particularly limited. Examples of this type include organic fibers and inorganic fibers.

具体的に、有機繊維としては、ポリアミド系繊維、ポリエステル系繊維、アクリル系樹脂繊維、アクリル繊維等の合成繊維、レーヨン等の再生繊維、セルロース繊維（パルプ）等の有機天然繊維などが挙げられる。これらは１種のみを用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、ポリアミド系繊維として、芳香族ナイロン繊維、脂肪族ナイロン繊維等が挙げられる。芳香族ナイロン繊維としては、特に、全芳香族ナイロンを用いた繊維、その具体例としてアラミド繊維が挙げられる。このアラミド繊維には、パラ系アラミド及びメタ系アラミドのいずれか一方又は両方を用いることができる。 Specific examples of the organic fiber include polyamide fiber, polyester fiber, acrylic resin fiber, synthetic fiber such as acrylic fiber, recycled fiber such as rayon, and organic natural fiber such as cellulose fiber (pulp). Only one of these may be used, or two or more thereof may be used in combination.
Further, examples of the polyamide fiber include aromatic nylon fiber and aliphatic nylon fiber. Examples of the aromatic nylon fiber include fibers using all-aromatic nylon, and specific examples thereof include aramid fiber. As the aramid fiber, either one or both of para-type aramid and meta-type aramid can be used.

具体的に、無機繊維としては、炭素系繊維（カーボン繊維、炭化繊維等含む）、単結晶繊維（ウォラストナイトフィラー等）、多結晶繊維（アルミナ繊維等）、非晶質繊維（ロックウール、ガラス繊維等）、金属繊維等が挙げられる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。 Specifically, as the inorganic fiber, carbon-based fiber (including carbon fiber, carbonized fiber, etc.), single crystal fiber (wollastonite filler, etc.), polycrystalline fiber (alumina fiber, etc.), amorphous fiber (rock wool, etc.) Glass fiber, etc.), metal fiber, etc. may be mentioned. Only one of these may be used, or two or more thereof may be used in combination.

また、繊維２Ａは、例えば、アラミド繊維とセルロース繊維、あるいは合成繊維と炭素系繊維、などのように、必要に応じて複数種類を配合することができる。この場合、配合される繊維の種類、配合割合等は、特に限定されない。
繊維２Ａのサイズは、特に限定されない。このサイズは、例えば、長さを０．２〜１．３ｍｍ、径を０．１〜１０μｍとすることができる。 Further, as the fiber 2A, a plurality of types can be blended, for example, aramid fiber and cellulose fiber, synthetic fiber and carbon-based fiber, and the like, if necessary. In this case, the type of fiber to be blended, the blending ratio, and the like are not particularly limited.
The size of the fiber 2A is not particularly limited. This size can be, for example, 0.2 to 1.3 mm in length and 0.1 to 10 μm in diameter.

抄紙基材２は、繊維２Ａの他に、充填材２Ｂを含む構成とすることができる（図１参照）。
充填材２Ｂの種類は、特に限定されない。この種類は、具体的に、摩擦調整剤としてのカシューダスト、固体潤滑剤としてのグラファイトや二硫化モリブデン、体質顔料としてのケイソウ土などが挙げられる。これらは１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。
充填材２Ｂのサイズは、特に限定されない。このサイズは、具体的に、平均粒径で、好ましくは０．１μｍ以上１０００μｍ以下、より好ましくは２μｍ以上２００μｍ以下である。なお、平均粒径は、ＪＩＳ Ｚ８８２７−１の「静的画像解析法」に準拠した値とする。
充填材２Ｂの添加率は、特に限定されない。この添加率は、例えば、抄紙基材２の全体を１００質量％として、好ましくは２０質量％以上７０質量％以下、より好ましくは３０質量％以上６０質量％以下である。 The papermaking base material 2 can be configured to include a filler 2B in addition to the fiber 2A (see FIG. 1).
The type of the filler 2B is not particularly limited. Specific examples of this type include cashew dust as a friction modifier, graphite and molybdenum disulfide as a solid lubricant, and diatomaceous earth as an extender pigment. Only one of these may be used, or two or more thereof may be used in combination.
The size of the filler 2B is not particularly limited. Specifically, the average particle size is preferably 0.1 μm or more and 1000 μm or less, and more preferably 2 μm or more and 200 μm or less. The average particle size shall be a value based on the "static image analysis method" of JIS Z8827-1.
The addition rate of the filler 2B is not particularly limited. The addition rate is, for example, 100% by mass as a whole of the papermaking base material 2, preferably 20% by mass or more and 70% by mass or less, and more preferably 30% by mass or more and 60% by mass or less.

硬化樹脂３は、繊維２Ａ同士を結着する目的で、抄紙基材２に含浸されている。
硬化樹脂３の種類は、特に限定されない。この種類は、熱硬化性樹脂、熱可塑性樹脂を例示することができる。これらの中でも、熱硬化性樹脂は、耐熱性の向上を図る観点で有用である。
熱硬化性樹脂としては、具体的に、フェノール樹脂、フェノール樹脂の変性樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、熱硬化性ポリウレタン樹脂、熱硬化性ポリイミド等が例示される。これらは、１種のみを用いてもよく２種以上を併用してもよい。これらの中でも、フェノール樹脂、フェノール樹脂の変性樹脂は、硬化樹脂３として好ましい。
硬化樹脂３の含有率は、特に限定されない。この含有率は、例えば、摩擦基材１の全体を１００質量％として、好ましくは１８質量％以上３５質量％以下である。 The cured resin 3 is impregnated in the papermaking base material 2 for the purpose of binding the fibers 2A to each other.
The type of the cured resin 3 is not particularly limited. This type can exemplify thermosetting resins and thermoplastic resins. Among these, thermosetting resins are useful from the viewpoint of improving heat resistance.
Specific examples of the thermosetting resin include phenol resin, phenol resin modified resin, epoxy resin, melamine resin, urea resin, unsaturated polyester resin, thermosetting polyurethane resin, and thermosetting polyimide. These may be used alone or in combination of two or more. Among these, the phenol resin and the modified resin of the phenol resin are preferable as the cured resin 3.
The content of the cured resin 3 is not particularly limited. This content is, for example, 100% by mass of the entire friction base material 1, preferably 18% by mass or more and 35% by mass or less.

なお、摩擦基材１の全体は、抄紙基材２の含有率と、硬化樹脂３の含有率との合計が１００質量％となるように調整されている。
従って、抄紙基材２の含有率は、摩擦基材１の全体を１００質量％として、好ましくは６５質量％以上８２質量％以下である。 The entire friction base material 1 is adjusted so that the total of the content of the papermaking base material 2 and the content of the cured resin 3 is 100% by mass.
Therefore, the content of the papermaking base material 2 is preferably 65% by mass or more and 82% by mass or less, with the entire friction base material 1 as 100% by mass.

上述の摩擦基材１は、気孔２Ｃを有している（図１参照）。この気孔２Ｃは、抄造によって形成された抄紙基材２の繊維２Ａ間の隙間によって形成されている。そして、摩擦基材１は、気孔２Ｃを有していることにより、潤滑油を吸収する吸油性を備えている。
摩擦基材１における気孔２Ｃの存在割合、つまり摩擦基材１の気孔率は、該摩擦基材１に所望する吸油性に応じて調整することができ、特に限定されない。通常、気孔率は、好ましくは１０％以上８０％以下、より好ましくは４０％以上７０％以下とされる。
なお、気孔率は、摩擦基材１に用いる抄紙基材２を油に浸漬し、浸漬前後の質量及び体積からアルキメデス法を用いて算出される。即ち、抄紙基材２の浸漬前の質量をＷ０（ｇ）、浸漬後の質量をＷ１（ｇ）とし、抄紙基材２の体積をＶ０（ｃｍ３）、油の密度をρ（ｇ／ｃｍ３）とすると、気孔率（％）＝（Ｗ１−Ｗ０）×（１／ρ）×（１／Ｖ０）×１００である。 The friction base material 1 described above has pores 2C (see FIG. 1). The pores 2C are formed by the gaps between the fibers 2A of the papermaking base material 2 formed by the papermaking. Since the friction base material 1 has pores 2C, it has an oil absorbing property of absorbing lubricating oil.
The abundance ratio of the pores 2C in the friction base material 1, that is, the porosity of the friction base material 1 can be adjusted according to the oil absorption property desired for the friction base material 1, and is not particularly limited. Usually, the porosity is preferably 10% or more and 80% or less, and more preferably 40% or more and 70% or less.
The porosity is calculated by immersing the papermaking substrate 2 used for the friction substrate 1 in oil and using the Archimedes method from the mass and volume before and after the immersion. That is, the mass of the papermaking base material 2 before immersion is W 0 (g), the mass after immersion is W 1 (g), the volume of the papermaking base material 2 is V 0 (cm 3 ), and the oil density is ρ (. Assuming g / cm 3 ), the pore ratio (%) = (W 1 − W 0 ) × (1 / ρ) × (1 / V 0 ) × 100.

摩擦基材１は、ロックウェル硬さ試験で測定される永久ひずみ量が、９０μｍ以上１５０μｍ以下である。この永久ひずみ量は、好ましくは９５μｍ以上１３０μｍ以下、より好ましくは１００μｍ以上１２０μｍ以下である。
即ち、摩擦基材１は、永久ひずみ量を９０〜１５０μｍの範囲とすることにより、柔軟性が向上している。 The friction base material 1 has a permanent strain amount of 90 μm or more and 150 μm or less as measured by the Rockwell hardness test. The amount of permanent strain is preferably 95 μm or more and 130 μm or less, and more preferably 100 μm or more and 120 μm or less.
That is, the friction base material 1 has improved flexibility by setting the permanent strain amount in the range of 90 to 150 μm.

また、摩擦基材１は、摩擦基材１の全体を１００質量％とした場合の硬化樹脂３の含有率を１８〜３５質量％としたうえで、永久ひずみ量を９０〜１５０μｍの範囲とすることができる。
なお、通常の摩擦基材は、摩擦面における硬化樹脂の含有率を下げて（具体的には摩擦面における硬化樹脂の含有率が２０％未満）、該摩擦面の永久ひずみ量を高くしている。つまり、通常の摩擦基材は、多くの場合、永久ひずみ量が９０μｍ未満となるか、あるいは永久ひずみ量が９０μｍ以上であっても、摩擦面における硬化樹脂の含有率が２２質量％未満になる。 Further, in the friction base material 1, the content of the cured resin 3 is 18 to 35% by mass when the entire friction base material 1 is 100% by mass, and the permanent strain amount is in the range of 90 to 150 μm. be able to.
In a normal friction base material, the content of the cured resin on the friction surface is lowered (specifically, the content of the cured resin on the friction surface is less than 20%), and the permanent strain amount of the friction surface is increased. There is. That is, in many cases, a normal friction base material has a permanent strain amount of less than 90 μm, or even if the permanent strain amount is 90 μm or more, the content of the cured resin on the friction surface is less than 22% by mass. ..

上記した摩擦基材１の永久ひずみ量は、該摩擦基材１をコアプレート１１に接合して得られた湿式摩擦材１０を用い、オートグラフ（島津製作所製、ＡＧ−ＩＳ）を使用して、基準荷重を１０ｋｇｆ、試験荷重を１５０ｋｇｆとした条件下で、ＪＩＳ Ｓ７７２６に準拠して測定された値とする。 For the permanent strain amount of the friction base material 1 described above, a wet friction material 10 obtained by joining the friction base material 1 to the core plate 11 is used, and an autograph (manufactured by Shimadzu Corporation, AG-IS) is used. , The value measured in accordance with JIS S7726 under the condition that the reference load is 10 kgf and the test load is 150 kgf.

［２］湿式摩擦材
本発明の湿式摩擦材（１０）は、摩擦基材（１）と、主面（１１ａ）に摩擦基材（１）が接合されたコアプレート（１１）と、を備える（図３参照）。
この湿式摩擦材１０において、上記摩擦基材には、上述した本発明の摩擦基材１が使用されている。即ち、湿式摩擦材１０は、摩擦基材１によって得られる効果をそのまま享受することができる。 [2] Wet Friction Material The wet friction material (10) of the present invention includes a friction base material (1) and a core plate (11) to which the friction base material (1) is bonded to the main surface (11a). (See FIG. 3).
In the wet friction material 10, the friction base material 1 of the present invention described above is used as the friction base material. That is, the wet friction material 10 can enjoy the effect obtained by the friction base material 1 as it is.

上記コアプレート１１は、板体中央が開孔された環形状、即ち、リング形状に形成されている。このコアプレート１１は、リング形状の中心を回転中心としている。
コアプレート１１は、主面１１ａを有する。主面１１ａは、複数の摩擦基材１が接合される面である。
主面１１ａは、コアプレート１１の一面のみに有してよいし、両面に有してもよい。即ち、摩擦基材１は、コアプレート１１の一面のみに配されてもよいし、コアプレート１１の両面に配されていてもよい。 The core plate 11 is formed in a ring shape in which the center of the plate body is opened, that is, in a ring shape. The core plate 11 has the center of the ring shape as the center of rotation.
The core plate 11 has a main surface 11a. The main surface 11a is a surface to which a plurality of friction base materials 1 are joined.
The main surface 11a may be provided on only one surface of the core plate 11 or may be provided on both sides. That is, the friction base material 1 may be arranged on only one surface of the core plate 11 or may be arranged on both sides of the core plate 11.

コアプレート１１は、主面１１ａ以外に、他の構成を必要に応じて、適宜、備えることができる。
他の構成としては、例えば、係合歯が挙げられる。係合歯は、コアプレート１１の内周面や外周面から突設して設けることができる。
具体的には、図３に示すように、内周面から突設された係合歯１２を有することができる。係合歯１２は、湿式摩擦材１に対して回転軸となるハブの外周に配置されたスプラインと噛み合うことができるように設けることができる。 The core plate 11 may be appropriately provided with other configurations other than the main surface 11a, if necessary.
Other configurations include, for example, engaging teeth. The engaging teeth can be provided so as to project from the inner peripheral surface or the outer peripheral surface of the core plate 11.
Specifically, as shown in FIG. 3, it is possible to have the engaging teeth 12 projecting from the inner peripheral surface. The engaging teeth 12 can be provided so as to be able to mesh with the spline arranged on the outer periphery of the hub serving as the rotation axis with respect to the wet friction material 1.

コアプレート１１の大きさ等は、特に限定されない。コアプレート１１の外径と内径との相関も、特に限定されない。
例えば、外径をＲ１（外周の直径）、内径をＲ２（係合歯１２を有する場合には、係合歯１２を除いた内周面を基準とする）とした場合、これらの比Ｒ１／Ｒ２は、１＜Ｒ１／Ｒ２≦１０とすることができ、１．０５≦Ｒ１／Ｒ２≦５とすることができ、１．１≦Ｒ１／Ｒ２≦３とすることができる。 The size of the core plate 11 and the like are not particularly limited. The correlation between the outer diameter and the inner diameter of the core plate 11 is also not particularly limited.
For example, when the outer diameter is R1 (outer diameter) and the inner diameter is R2 (when the engaging teeth 12 are provided, the inner peripheral surface excluding the engaging teeth 12 is used as a reference), these ratios are R1 /. R2 can be 1 <R1 / R2 ≦ 10, 1.05 ≦ R1 / R2 ≦ 5, and 1.1 ≦ R1 / R2 ≦ 3.

コアプレート１１の厚さは、特に限定されない。この厚さＤは、例えば、０．１≦Ｄ（ｍｍ）≦１０ｍｍとすることができ、０．３≦Ｄ（ｍｍ）≦７とすることができ、０．５≦Ｄ（ｍｍ）≦５とすることができる。
コアプレート１１の材料は、特に限定されない。この材料は、例えば、各種炭素鋼（Ｓ２０Ｃ、Ｓ３５Ｃ、Ｓ５５Ｃ等）、冷間圧延鋼板（ＳＰＣＣ、ＳＰＣＣＴ等）などを用いることができる。 The thickness of the core plate 11 is not particularly limited. The thickness D can be, for example, 0.1 ≦ D (mm) ≦ 10 mm, 0.3 ≦ D (mm) ≦ 7, and 0.5 ≦ D (mm) ≦ 5. Can be.
The material of the core plate 11 is not particularly limited. As this material, for example, various carbon steels (S20C, S35C, S55C, etc.), cold rolled steel sheets (SPCC, SPCTT, etc.) and the like can be used.

摩擦基材１は、１つのコアプレート１１に対して、１つのみ、又は、複数個を設けることができる。上述のように、コアプレート１１は円環状をなしているため、通常、摩擦基材１も円環状に配置される（図３参照）。
摩擦基材１を１つのみ有する場合には、コアプレート１１の円環形状に対応した、円環状の摩擦基材１とすることができる。 Only one friction base material 1 or a plurality of friction base materials 1 may be provided for one core plate 11. As described above, since the core plate 11 has an annular shape, the friction base material 1 is also usually arranged in an annular shape (see FIG. 3).
When it has only one friction base material 1, it can be an annular friction base material 1 corresponding to the annular shape of the core plate 11.

摩擦基材１を複数有する場合には、コアプレート１１の円環形状に対応して、円環状に配置することができる。とりわけ、隣り合った摩擦基材１同士の間に間隙を設けて円環状に配置することができる。この場合、隣り合った摩擦基材１同士によって区画形成された間隙は、油溝として機能させることができる。
摩擦基材１を複数有する場合、各摩擦基材１の平面形状は、互いに、同じでもよいし、異なってもよい。 When a plurality of friction base materials 1 are provided, they can be arranged in an annular shape corresponding to the annular shape of the core plate 11. In particular, it is possible to provide a gap between the adjacent friction base materials 1 and arrange them in an annular shape. In this case, the gap formed by the adjacent friction base materials 1 can function as an oil groove.
When a plurality of friction base materials 1 are provided, the planar shapes of the friction base materials 1 may be the same or different from each other.

湿式摩擦材１０において、コアプレート１１の１つの主面１１ａに配置される摩擦基材１の数は限定されないが、例えば、１０以上１２０以下とすることができる。この数は、１５以上１００以下が好ましく、２０以上８０以下がより好ましく、２５以上６０以下が特に好ましい。 In the wet friction material 10, the number of friction base materials 1 arranged on one main surface 11a of the core plate 11 is not limited, but can be, for example, 10 or more and 120 or less. This number is preferably 15 or more and 100 or less, more preferably 20 or more and 80 or less, and particularly preferably 25 or more and 60 or less.

［３］湿式摩擦材の製造方法
本発明の湿式摩擦材の製造方法は、上述した湿式摩擦材（１０）の製造方法である。
この製造方法は、コアプレート（１１）の主面（１１ａ）に接着剤を塗布し、該主面（１１ａ）に摩擦基材（１）を配置した後、成形温度を、前記接着剤の硬化温度以上、２４０℃以下として加熱成形する加熱成形工程を備える。 [3] Method for Producing Wet Friction Material The method for producing a wet friction material of the present invention is the above-mentioned method for producing a wet friction material (10).
In this manufacturing method, an adhesive is applied to the main surface (11a) of the core plate (11), the friction base material (1) is placed on the main surface (11a), and then the molding temperature is set to cure the adhesive. It is provided with a heat molding step of heat molding at a temperature of 240 ° C. or higher and 240 ° C. or lower.

摩擦基材１は、上述した本発明の摩擦基材１である。この摩擦基材１には、乾燥工程を経ることにより、硬化樹脂３が硬化された状態のものが使用される。
即ち、本発明の湿式摩擦材の製造方法は、乾燥工程と、加熱成形と、を備える方法ともすることができる。
乾燥工程は、摩擦基材１の硬化樹脂３を硬化させる工程である。
加熱成形は、コアプレート１１の主面１１ａに接着剤を塗布し、該主面１１ａに前期乾燥工程が施された摩擦基材１を配置した後、成形温度を接着剤の硬化温度以上、２４０℃以下として加熱成形する工程である。 The friction base material 1 is the friction base material 1 of the present invention described above. As the friction base material 1, a material in which the cured resin 3 is cured by undergoing a drying step is used.
That is, the method for producing a wet friction material of the present invention can also be a method including a drying step and heat molding.
The drying step is a step of curing the cured resin 3 of the friction base material 1.
In the heat molding, an adhesive is applied to the main surface 11a of the core plate 11, the friction base material 1 subjected to the pre-drying step is placed on the main surface 11a, and then the molding temperature is set to 240, which is equal to or higher than the curing temperature of the adhesive. This is a process of heat molding at a temperature of ° C or lower.

上記乾燥工程の温度は、硬化樹脂３に用いる樹脂次第であり、特に限定されない。乾燥工程の温度は、硬化樹脂３に熱硬化性樹脂を用いる場合、その熱硬化性樹脂の硬化温度以上、３００℃以下である。
乾燥工程の時間は、硬化樹脂３に用いる樹脂次第であり、特に限定されない。乾燥工程の時間は、硬化樹脂３に熱硬化性樹脂を用いる場合、摩擦基材１の内部の温度がその熱硬化性樹脂の硬化温度となるのに要する時間以上とする。 The temperature of the drying step depends on the resin used for the cured resin 3, and is not particularly limited. When a thermosetting resin is used as the curing resin 3, the temperature of the drying step is at least the curing temperature of the thermosetting resin and at least 300 ° C.
The time of the drying step depends on the resin used for the cured resin 3, and is not particularly limited. When a thermosetting resin is used as the curing resin 3, the time of the drying step is set to be equal to or longer than the time required for the temperature inside the friction base material 1 to become the curing temperature of the thermosetting resin.

上記加熱成形工程において、接着剤は、特に限定されない。この接着剤には、樹脂成分として、熱硬化性樹脂を含むものを使用することができる。
熱硬化性樹脂としては、上述の硬化樹脂３で挙げた熱硬化性樹脂と同様のもの、具体的に、フェノール樹脂、フェノール樹脂の変性樹脂、エポキシ樹脂、メラミン樹脂、尿素樹脂、不飽和ポリエステル樹脂、熱硬化性ポリウレタン樹脂、熱硬化性ポリイミド等が例示される。 In the heat molding step, the adhesive is not particularly limited. As the resin component, an adhesive containing a thermosetting resin can be used as the adhesive.
The thermosetting resin is the same as the thermosetting resin mentioned in the above-mentioned curable resin 3, specifically, a phenol resin, a modified resin of a phenol resin, an epoxy resin, a melamine resin, a urea resin, and an unsaturated polyester resin. , Thermosetting polyurethane resin, thermosetting polyimide and the like are exemplified.

上記加熱成形工程の成形温度は、接着剤が熱硬化性樹脂を含む場合、接着剤の硬化温度以上２００℃以下である。また、成形温度は、接着剤の硬化温度以上２００℃以下の範囲内でなるべく低温になるように設定することが好ましい。
また、成形温度は、接着剤に熱硬化性樹脂を含むものを用いる場合、上記乾燥工程の温度に比べ、低くされる。 When the adhesive contains a thermosetting resin, the molding temperature in the heat molding step is not less than the curing temperature of the adhesive and not more than 200 ° C. Further, the molding temperature is preferably set to be as low as possible within the range of the curing temperature of the adhesive or more and 200 ° C. or less.
Further, when the adhesive containing a thermosetting resin is used, the molding temperature is lower than the temperature in the drying step.

上記加熱成形工程の成形時間は、使用される接着剤次第であり、特に限定されない。成形時間は、接着剤に熱硬化性樹脂を用いる場合、熱硬化する温度に達する迄のなるべく短い時間とする。
また、成形時間は、接着剤に熱硬化性樹脂を含むものを用いる場合、上記乾燥工程の時間に比べ、短くすることが好ましい。 The molding time of the heat molding step depends on the adhesive used and is not particularly limited. When a thermosetting resin is used as the adhesive, the molding time is set to be as short as possible until the temperature reaches the thermosetting temperature.
Further, when the adhesive containing a thermosetting resin is used, the molding time is preferably shorter than the time of the drying step.

湿式摩擦材の製造方法では、上述したように、加熱成形工程の成形温度が、乾燥工程の温度に比べ、低くされる。このため、乾燥工程の後の加熱成形工程で、硬化樹脂３の硬化が進行することを抑制されることにより、摩擦基材１の永久ひずみ量を９０〜１５０μｍの範囲とすることができる、と考えられる。 In the method for producing a wet friction material, as described above, the molding temperature in the heat molding step is lower than the temperature in the drying step. Therefore, by suppressing the progress of curing of the cured resin 3 in the heat molding step after the drying step, the permanent strain amount of the friction substrate 1 can be in the range of 90 to 150 μm. Conceivable.

以下では本発明を実施例によって説明する。尚、各実施例に共通する説明は省略する。
（１）摩擦基材の調整
摩擦基材１は、パルプ及びアラミド繊維等の繊維２Ａと、珪藻土等の充填剤２Ｂと、を抄造して得られた抄紙基材２に、硬化樹脂３としてフェノール系の樹脂を含浸させた後、乾燥工程で硬化させたものを用いた。
摩擦基材１の大きさ、形状は、試験条件に応じて加工した。
硬化樹脂３の含有率は、表１、２に示すように、摩擦基材１の全体を１００質量％として、実施例のＮｏ．１を３０質量％、Ｎｏ．２を１８質量％、Ｎｏ．３を３５質量％とし、比較例のＮｏ．４を３５質量％、Ｎｏ．５を４０質量％、Ｎｏ．６を１５質量％とした。
乾燥工程は、温度を硬化樹脂３の硬化温度以上（但し２４０℃以下）とし、摩擦基材１の内部の温度が硬化樹脂３の硬化温度となるまで行った。 Hereinafter, the present invention will be described by way of examples. The description common to each embodiment will be omitted.
(1) Adjustment of Friction Base Material The friction base material 1 is a papermaking base material 2 obtained by making fibers 2A such as pulp and aramid fibers and a filler 2B such as diatomaceous earth, and phenol as a cured resin 3. After impregnating the system resin, the one cured in the drying step was used.
The size and shape of the friction base material 1 were processed according to the test conditions.
As shown in Tables 1 and 2, the content of the cured resin 3 is No. 1 of Examples, with the entire friction base material 1 as 100% by mass. 1 is 30% by mass, No. 2 is 18% by mass, No. No. 3 of the comparative example was set to 35% by mass. 4 is 35% by mass, No. 5 is 40% by mass, No. 6 was set to 15% by mass.
The drying step was carried out until the temperature was set to be equal to or higher than the curing temperature of the cured resin 3 (however, 240 ° C. or lower) and the temperature inside the friction substrate 1 became the curing temperature of the cured resin 3.

（２）湿式摩擦材の調整
〔コアプレート〕
Ｓ２０Ｃを用い、平板なリング形状とした。
コアプレート１１は、外径Ｒ１＝１４２ｍｍ、内径Ｒ２＝１２２．２ｍｍとした。
内周には、スプライン歯１２（係合歯１２）を突設した。 (2) Adjustment of wet friction material [core plate]
S20C was used to form a flat ring shape.
The core plate 11 has an outer diameter R1 = 142 mm and an inner diameter R2 = 122.2 mm.
Spline teeth 12 (engagement teeth 12) were provided on the inner circumference.

〔加熱成形工程〕
コアプレート１１の主面１１ａに接着剤を塗布した後、該主面１１ａに摩擦基材１を均等なリング状に配置した。この摩擦基材１は、主面１１ａに６０個が配置されるものとし、互いの隙間が１．５ｍｍとなるように配置した。
加熱成形工程の温度（成形温度）は、表１、２に示すように、実施例のＮｏ．１〜３は２４０℃、比較例はＮｏ．４が２４５℃、Ｎｏ．５とＮｏ．６が２４０℃とした。
加熱成形工程の時間（成形時間）は、表１、２に示すように、実施例のＮｏ．１〜３は１８０秒とし、比較例のＮｏ．４〜６も１８０秒とした。 [Heat molding process]
After applying the adhesive to the main surface 11a of the core plate 11, the friction base material 1 was arranged on the main surface 11a in a uniform ring shape. It is assumed that 60 of the friction base materials 1 are arranged on the main surface 11a, and the friction base materials 1 are arranged so that the gap between them is 1.5 mm.
As shown in Tables 1 and 2, the temperature (molding temperature) of the heat molding step is No. 1 of Examples. 1 to 3 are 240 ° C., and comparative examples are No. 4 is 245 ° C., No. 5 and No. 6 was set to 240 ° C.
As shown in Tables 1 and 2, the time (molding time) of the heat molding step is No. 1 of Examples. Nos. 1 to 3 are 180 seconds, and No. 1 of the comparative example. 4 to 6 were also set to 180 seconds.

〔永久ひずみ量の測定〕
永久ひずみ量は、湿式摩擦材１０について、オートグラフ（島津製作所製、ＡＧ−ＩＳ）を使用し、ＪＩＳ Ｓ７７２６に準拠した方法で測定した。
永久ひずみ量の測定では、圧盤（型番：ＨＶ５１３、先端直径：６ｍｍ、材質：鋼材（Ｓ４５Ｃ））を用いた
また、測定は、基準荷重を１０ｋｇｆ、試験荷重を１５０ｋｇｆとして、摩擦基材１の摩擦面１Ａを圧盤で全面押しして、永久ひずみ量の測定を行った。また、永久ひずみ量の測定は、実施例及び比較例の各サンプルでそれぞれ５回ずつ行い、その５回の測定値の平均を各サンプルの永久ひずみ量とした。
測定結果を、表１、２及び図４のグラフに示す。なお、図４のグラフにおいて、各サンプルのマーカーは、５回の測定による永久ひずみ量の平均値を示し、各マーカーから上下方向に伸びるエラーバーは、５回の測定値のうち最大値と最小値を示している。
測定の結果、永久ひずみ量は、実施例のＮｏ．１が１０８μｍ、Ｎｏ．２が１３６μｍ、Ｎｏ．３が９０μｍであった。
一方、永久ひずみ量（平均値）は、比較例のＮｏ．４が８５μｍ、Ｎｏ．５が８２μｍ、Ｎｏ．６が１６０μｍであった。
即ち、実施例の湿式摩擦材１０は、永久ひずみ量（平均値）が９０μｍ以上１５０μｍ以下であったのに対し、比較例の湿式摩擦材１０は、永久ひずみ量（平均値）が９０μｍ未満か１５０μｍ超であった。 [Measurement of permanent strain amount]
The amount of permanent strain was measured for the wet friction material 10 using an autograph (manufactured by Shimadzu Corporation, AG-IS) by a method compliant with JIS S7726.
A pressure plate (model number: HV513, tip diameter: 6 mm, material: steel (S45C)) was used to measure the amount of permanent strain. In addition, the measurement was performed with a reference load of 10 kgf and a test load of 150 kgf, and the friction of the friction base material 1. The surface 1A was pressed over the entire surface with a platen, and the amount of permanent strain was measured. The permanent strain amount was measured 5 times for each sample of the example and the comparative example, and the average of the measured values of the 5 times was taken as the permanent strain amount of each sample.
The measurement results are shown in the graphs of Tables 1, 2 and FIG. In the graph of FIG. 4, the marker of each sample shows the average value of the permanent strain amount obtained by five measurements, and the error bar extending in the vertical direction from each marker is the maximum value and the minimum value among the five measured values. Shows the value.
As a result of the measurement, the amount of permanent strain was No. 1 of the example. 1 is 108 μm, No. 2 is 136 μm, No. 3 was 90 μm.
On the other hand, the permanent strain amount (average value) is No. 1 of the comparative example. 4 is 85 μm, No. 5 is 82 μm, No. 6 was 160 μm.
That is, the wet friction material 10 of the example had a permanent strain amount (average value) of 90 μm or more and 150 μm or less, whereas the wet friction material 10 of the comparative example had a permanent strain amount (average value) of less than 90 μm. It was over 150 μm.

（３）湿式摩擦材の性能評価
上記（２）の実施例Ｎｏ．１〜３及び比較例Ｎｏ．４〜６の各湿式摩擦材をそれぞれ４枚ずつ使用し、下記の試験条件でＳＡＥ摩擦試験機を用い、ヒートスポット、板厚変化量、めくれについて下記の通り評価した。
その結果を、実施例は表１に示し、比較例は表２に示す。 (3) Performance evaluation of wet friction material Example No. of the above (2). 1-3 and Comparative Example No. Four wet friction materials of 4 to 6 were used, and the heat spot, the amount of change in plate thickness, and the turning were evaluated as follows using a SAE friction tester under the following test conditions.
The results are shown in Table 1 for Examples and Table 2 for Comparative Examples.

（試験条件）
相対回転速度：１０，８００ｒｐｍ、
Ｑｓ：１２５．３Ｊ／ｃｍ２、
面圧：ｄＱｍａｘ：１２５．３Ｊ／ｃｍ２・ｓ（合わせ）、
油量：１．２Ｌ／分（軸心潤滑・フルディップ）、
油温：１００℃。 (Test condition)
Relative rotation speed: 10,800 rpm,
Qs: 125.3J / cm 2 ,
Surface pressure: dQmax: 125.3J / cm 2 · s (combined),
Oil volume: 1.2L / min (axis lubrication / full dip),
Oil temperature: 100 ° C.

（試験評価）
ヒートスポット：目視により、ヒートスポットが形成されていないものは「ＯＫ」、ヒートスポットが形成されていたものは「ＮＧ」と評価した。
板厚変化量：マイクロメーターを使用し、試験前の湿式摩擦材の板厚と、試験後の湿式摩擦材の板厚とを測定して、試験前後で板厚の変化量が０．２ｍｍ以内のものは「ＯＫ」、０．２ｍｍ超のものは「ＮＧ」と評価した。
めくれ：目視により、めくれが無かったものは「ＯＫ」、めくれがあったものは「ＮＧ」と評価した。 (Test evaluation)
Heat spots: Visually, those without heat spots were evaluated as "OK", and those with heat spots were evaluated as "NG".
Amount of change in plate thickness: Using a micrometer, measure the plate thickness of the wet friction material before the test and the plate thickness of the wet friction material after the test, and the amount of change in the plate thickness before and after the test is within 0.2 mm. Those over 0.2 mm were evaluated as "OK", and those over 0.2 mm were evaluated as "NG".
Turn-up: Visually, those without turn-up were evaluated as "OK", and those with turn-up were evaluated as "NG".

Figure 2021188748
Figure 2021188748

Figure 2021188748
Figure 2021188748

（４）性能評価の考察
表１、２の結果に示されるように、ヒートスポットは、実施例のＮｏ．１〜３は全てＯＫであったが、比較例のＮｏ．６はＯＫであったもののＮｏ．４とＮｏ．５はＮＧであった。即ち、永久ひずみ量が９０μｍ以上の実施例は、永久ひずみ量が９０μｍ未満の比較例に比べて、ヒートスポットが発生し難く、耐熱性が高いことが示された。
板厚変化量は、実施例のＮｏ．１〜３は全てＯＫであったが、比較例のＮｏ．４とＮｏ．５はＯＫであったもののＮｏ．６はＮＧであった。即ち、永久ひずみ量が１５０μｍ以下の実施例は、永久ひずみ量が１５０μｍを超える比較例に比べて、永久ひずみ量の影響が板厚変化量に及ぼされないことが示された。
めくれは、実施例のＮｏ．１〜３は全てＯＫであったが、比較例のＮｏ．４とＮｏ．５はＯＫであったもののＮｏ．６はＮＧであった。即ち、硬化樹脂の含有率が１８質量％未満の場合、めくれに影響を及ぼすことが示された。
なお、硬化樹脂の含有率が３５質量％を超える場合、比較例のＮｏ．５は永久ひずみ量が最も低い値になったことから、永久ひずみ量に影響を及ぼすことが示された。
また、加熱成形工程の成形温度と成形時間は、成形温度を最も長く、成形時間を実施例よりも短くした比較例のＮｏ．４の永久ひずみ量が９０μｍ未満となったことから、永久ひずみ量に影響を及ぼすことが示された。 (4) Consideration of performance evaluation As shown in the results of Tables 1 and 2, the heat spots are No. 1 of Examples. All 1 to 3 were OK, but No. 1 of the comparative example. 6 was OK, but No. 4 and No. 5 was NG. That is, it was shown that the examples having a permanent strain amount of 90 μm or more are less likely to generate heat spots and have higher heat resistance than the comparative examples having a permanent strain amount of less than 90 μm.
The amount of change in plate thickness is No. 1 of Examples. All 1 to 3 were OK, but No. 1 of the comparative example. 4 and No. 5 was OK, but No. 6 was NG. That is, it was shown that in the examples having a permanent strain amount of 150 μm or less, the influence of the permanent strain amount was not affected by the plate thickness change amount as compared with the comparative example in which the permanent strain amount exceeded 150 μm.
The turning is No. 1 of the example. All 1 to 3 were OK, but No. 1 of the comparative example. 4 and No. 5 was OK, but No. 6 was NG. That is, it was shown that when the content of the cured resin is less than 18% by mass, it affects the turning.
When the content of the cured resin exceeds 35% by mass, No. Since the permanent strain amount of 5 became the lowest value, it was shown to affect the permanent strain amount.
Further, the molding temperature and the molding time in the heat molding step were No. 1 of Comparative Example in which the molding temperature was the longest and the molding time was shorter than that of the examples. Since the permanent strain amount of No. 4 was less than 90 μm, it was shown that the permanent strain amount was affected.

尚、本発明においては、上記の具体的実施例に示すものに限られず、目的、用途に応じて本発明の範囲内で種々変更した実施例とすることができる。 In the present invention, the examples are not limited to those shown in the above specific examples, and various modifications can be made within the scope of the present invention according to the purpose and use.

本発明の湿式摩擦材の用途は特に限定されず、例えば、自動車（四輪自動車、二輪自動車等）、鉄道車両、船舶、飛行機等において広く適用される。このうち自動車用品としては、自動変速機（オートマチックトランスミッション、ＡＴ）、マニュアルトランスミッション、ロックアップクラッチ、トルクリミッター等に好適に用いられる。本湿式摩擦材は、装置内で１枚のみ用いられてもよく、複数枚が用いられてもよいが、複数枚が用いられることが好ましい。本湿式摩擦材は、１つの装置内でより多く用いられる方が、積算的に大きな効果を得ることができる。即ち、湿式摩擦材の利用枚数が多い湿式多板クラッチ等の装置においてより効果的にヒートスポットの発生を抑制できる。 The application of the wet friction material of the present invention is not particularly limited, and is widely applied to, for example, automobiles (four-wheeled automobiles, two-wheeled automobiles, etc.), railroad vehicles, ships, airplanes, and the like. Of these, as automobile supplies, they are suitably used for automatic transmissions (automatic transmissions, ATs), manual transmissions, lockup clutches, torque limiters and the like. As the present wet friction material, only one sheet may be used in the apparatus, or a plurality of sheets may be used, but it is preferable that a plurality of sheets are used. The more the wet friction material is used in one device, the greater the effect can be obtained cumulatively. That is, it is possible to more effectively suppress the generation of heat spots in a device such as a wet multi-plate clutch in which the number of wet friction materials used is large.

１；摩擦基材、１Ａ；摩擦面、
２；抄紙基材、２Ａ；繊維、２Ｂ；充填材、２Ｃ；気孔、
３；硬化樹脂、
１０；湿式摩擦材、
１１；コアプレート、１１ａ；主面、
１２；係合歯。 1; Friction base material, 1A; Friction surface,
2; Papermaking substrate, 2A; Fiber, 2B; Filler, 2C; Pore,
3; Curing resin,
10; Wet friction material,
11; core plate, 11a; main surface,
12; Engaging teeth.

Claims (4)

抄紙基材と、前記抄紙基材に含浸されて硬化された硬化樹脂と、を含む摩擦基材であって、
ロックウェル硬さ試験で測定される永久ひずみ量が９０μｍ以上１５０μｍ以下であることを特徴とする摩擦基材。 A friction base material containing a papermaking base material and a cured resin impregnated and cured by the papermaking base material.
A friction base material characterized in that the amount of permanent strain measured in the Rockwell hardness test is 90 μm or more and 150 μm or less. 前記硬化樹脂は、摩擦基材の全体を１００質量％として、含有率が１８質量％以上、３５質量％以下である請求項１に記載の摩擦基材。 The friction base material according to claim 1, wherein the cured resin has a content of 18% by mass or more and 35% by mass or less, assuming that the entire friction base material is 100% by mass. 請求項１又は２に記載の摩擦基材と、主面に前記摩擦基材が接合されたコアプレートと、を備えることを特徴とする湿式摩擦材。 A wet friction material comprising the friction base material according to claim 1 or 2 and a core plate to which the friction base material is bonded to a main surface. 請求項３に記載の湿式摩擦材の製造方法であって、
前記コアプレートの主面に接着剤を塗布し、該主面に前記摩擦基材を配置した後、成形温度を、前記接着剤の硬化温度以上、２４０℃以下として加熱成形する加熱成形工程を備えることを特徴とする湿式摩擦材の製造方法。 The method for manufacturing a wet friction material according to claim 3.
A heat molding step is provided in which an adhesive is applied to the main surface of the core plate, the friction base material is placed on the main surface, and then the molding temperature is set to be equal to or higher than the curing temperature of the adhesive and 240 ° C. or lower. A method for manufacturing a wet friction material.
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