JP2021153500A

JP2021153500A - Cold confectionery manufacturing apparatus and manufacturing method

Info

Publication number: JP2021153500A
Application number: JP2020057606A
Authority: JP
Inventors: 大岩井; Masaru Iwai; 浩中沼; Hiroshi Nakanuma
Original assignee: Morinaga Milk Industry Co Ltd
Current assignee: Morinaga Milk Industry Co Ltd
Priority date: 2020-03-27
Filing date: 2020-03-27
Publication date: 2021-10-07
Anticipated expiration: 2040-03-27
Also published as: JP7463160B2

Abstract

To provide a manufacturing apparatus in which the shape stability when manufacturing cold confectionery by extrusion molding method is excellent.SOLUTION: Provided is a cold confectionery manufacturing apparatus that includes an extrusion nozzle 11 for discharging unhardened material of cold confectionery material, a cutting unit 20 for cutting unhardened material discharged from the extrusion nozzle 11 in a direction intersecting the extrusion direction, and a temperature control unit (air nozzles 13,14) for locally raising the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11.SELECTED DRAWING: Figure 2

Description

本発明は冷菓の製造装置及び製造方法に関する。 The present invention relates to a frozen dessert manufacturing apparatus and a manufacturing method.

冷菓の製造方法として、モールド（成形型）を使用する方法（例えば、特許文献１）と、モールドを使用せず、押出成形により冷菓を製造する方法（例えば、特許文献２）が知られている。 As a method for producing a frozen dessert, a method using a mold (molding mold) (for example, Patent Document 1) and a method for producing a frozen dessert by extrusion molding without using a mold (for example, Patent Document 2) are known. ..

押出成形法では、概略、冷菓材料の未硬化物を、所望の形状の開口部を有するノズルから下方に向けて押出し、押出方向に対して略垂直に切断する方法で、所望の形状および大きさに成形する。切断された成形物はベルトコンベアやトレイ等の上に自然落下し、これを冷却し硬化させて冷菓を製造する。 The extrusion molding method is a method in which an uncured product of a frozen dessert material is roughly extruded downward from a nozzle having an opening having a desired shape and cut substantially perpendicular to the extrusion direction, and has a desired shape and size. Mold into. The cut molded product naturally falls on a belt conveyor, tray, etc., and is cooled and cured to produce a frozen dessert.

特開２０１４−１９８０１９号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2014-198019 特開２０１３−１６２７５８号公報Japanese Unexamined Patent Publication No. 2013-162758

押出成形法にあっては、ノズルから未硬化物を押出し、切断してベルトコンベア等の上に落下させる工程を経るため、設計通りの形状が得られない場合がある。
本発明は、押出成形法で冷菓を製造する際の形状安定性に優れる製造装置及び製造方法を提供することを目的とする。 In the extrusion molding method, since the uncured material is extruded from the nozzle, cut and dropped on a belt conveyor or the like, the shape as designed may not be obtained.
An object of the present invention is to provide a manufacturing apparatus and a manufacturing method having excellent shape stability when manufacturing frozen desserts by an extrusion molding method.

本発明は以下の構成を有する。
［１］冷菓材料の未硬化物を排出する押出ノズルと、前記押出ノズルから排出された前記未硬化物を押出方向に対して交差する方向に切断する切断部と、前記押出ノズルの外面温度を局所的に上昇させる温度調整部とを有する、冷菓の製造装置。
［２］前記温度調整部が、前記押出ノズルの外面に気体を吹き付けるエアノズルを備える、［１］の製造装置。
［３］［１］又は［２］の製造装置を用いて冷菓を製造する方法であって、前記押出ノズルに前記未硬化物を供給し、前記押出ノズルの外面温度が０〜Ｔ℃（０＜Ｔ≦１８）の範囲内で連続的に変化している領域が存在する状態で、前記押出ノズルから前記未硬化物を排出し、前記押出ノズルから排出された前記未硬化物を前記切断部で切断して成形物を得て、前記成形物を硬化して冷菓を得る、冷菓の製造方法。 The present invention has the following configurations.
[1] The extrusion nozzle for discharging the uncured product of the frozen dessert material, the cutting portion for cutting the uncured product discharged from the extrusion nozzle in a direction intersecting the extrusion direction, and the outer surface temperature of the extrusion nozzle. A frozen dessert manufacturing apparatus having a temperature control unit for locally raising the temperature.
[2] The manufacturing apparatus according to [1], wherein the temperature adjusting unit includes an air nozzle for blowing a gas onto the outer surface of the extrusion nozzle.
[3] A method for producing cold confectionery using the production apparatus according to [1] or [2], wherein the uncured product is supplied to the extrusion nozzle, and the outer surface temperature of the extrusion nozzle is 0 to T ° C. (0). In a state where a continuously changing region exists within the range of <T ≦ 18), the uncured product is discharged from the extrusion nozzle, and the uncured product discharged from the extrusion nozzle is discharged from the cutting portion. A method for producing a chilled confectionery, which comprises cutting the molded product with a tool to obtain a molded product and curing the molded product to obtain a chilled confectionery.

本発明の製造装置は、押出成形法で冷菓を製造する際の形状安定性に優れる。
本発明の製造方法は、押出成形法で冷菓を製造する際の形状安定性に優れる。 The manufacturing apparatus of the present invention is excellent in shape stability when manufacturing frozen desserts by an extrusion molding method.
The production method of the present invention is excellent in shape stability when producing frozen desserts by an extrusion molding method.

本発明の製造装置を用いて製造される冷菓の一実施形態を示す斜視図である。It is a perspective view which shows one Embodiment of a frozen dessert manufactured by using the manufacturing apparatus of this invention. 本発明の製造装置の一実施形態を示す側面図である。It is a side view which shows one Embodiment of the manufacturing apparatus of this invention. 連続式フリーザーの例を示す概略構成図であり、（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）中のＢ−Ｂ線に沿う横断面図である。It is a schematic block diagram which shows the example of the continuous type freezer, (a) is a vertical sectional view, (b) is a cross-sectional view along line BB in (a). 形状安定性の評価方法を説明するための平面図である。It is a top view for demonstrating the evaluation method of shape stability. 形状安定性の評価方法を説明するための断面図である。It is sectional drawing for demonstrating the evaluation method of shape stability. 形状安定性の評価方法を説明するための断面図である。It is sectional drawing for demonstrating the evaluation method of shape stability.

以下の用語の定義は、本明細書および特許請求の範囲にわたって適用される。
「〜」で表される数値範囲は、特に断りのない限り、〜の前後の数値を下限値及び上限値とする数値範囲を意味する。
本発明における冷菓は、一般的な「冷菓」に分類されるもの、及びフローズンヨーグルトを含む。「冷菓」は、具体的には、アイスクリーム類（アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス）、氷菓を挙げることができる。
アイスクリーム類とは、乳又はこれらを原料として製造した食品を加工し、又は主要原料としたものを凍結させたものであって乳固形分３．０％以上を含むもの（はっ酵乳を除く）をいう。アイスクリーム類は、含まれる乳固形分と乳脂肪分の量によって、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイスの３つに分類される。
一方、乳固形分３．０％未満のものは、前記アイスクリーム類ではなく、食品衛生法に基づく厚生省告示「食品、添加物等の規格基準」により、氷菓として規定されている。
また、フローズンヨーグルトは、乳及び乳製品の成分規格等に関する省令により、種類別「発酵乳」に分類される。発酵乳は「乳又はこれと同等以上の無脂乳固形分を含む乳等を乳酸菌又は酵母で発酵させ、糊状または液状にしたもの又はこれらを凍結したものをいう」と定められ、成分規格は、「無脂乳固形分８．０％以上、乳酸菌数又は酵母数１０００万／ｍｌ以上」と規定されている。フローズンヨーグルトは、凍結した発酵乳に該当する。
本発明における冷菓は、氷菓、アイスクリーム、アイスミルク、ラクトアイス、フローズンヨーグルトのいずれであってもよい。 The definitions of the following terms apply throughout the specification and claims.
Unless otherwise specified, the numerical range represented by "~" means a numerical range in which the numerical values before and after ~ are the lower limit value and the upper limit value.
Frozen desserts in the present invention include those classified as general "frozen desserts" and frozen yogurt. Specific examples of the "frozen dessert" include ice creams (ice cream, ice milk, lacto ice) and ice cream.
Ice creams are milk or foods manufactured from these processed or frozen as the main raw material and contain 3.0% or more milk solids (excluding fermented milk). To say. Ice creams are classified into three types, ice cream, ice milk, and lacto ice, according to the amount of milk solids and milk fat contained.
On the other hand, those with a milk solid content of less than 3.0% are not the ice creams, but are defined as ice creams by the Ministry of Health and Welfare notification "Standards for Foods, Additives, etc." based on the Food Sanitation Law.
Frozen yogurt is also classified as "fermented milk" by type according to the Ministerial Ordinance on Ingredient Standards for Milk and Dairy Products. Fermented milk is defined as "milk or milk containing non-fat milk solids equal to or higher than this, fermented with lactic acid bacteria or yeast to make it paste-like or liquid, or frozen." Is defined as "non-fat milk solid content of 8.0% or more, number of lactic acid bacteria or number of yeasts of 10 million / ml or more". Frozen yogurt corresponds to frozen fermented milk.
The frozen dessert in the present invention may be any of ice cream, ice cream, ice milk, lacto ice, and frozen yogurt.

凍結点は、液状にした冷菓材料を雰囲気温度−２５℃で冷却しながら、品温を経時的に測定し、液体が固体になる際の発熱反応により温度が下降しないポイント（凝固点）における温度である。
Ｂｒｉｘは、屈折計（例えばＡＴＡＧＯ社製品名ＲＸ−５０００）を用い、測定温度２０℃で測定した値である。３回測定した平均値をＢｒｉｘの測定値とする。
密度は、試料を５℃に温度調節し、１００ｃｍ^３の容器に入れて、重量（単位：ｇ）を測定し、重量ｇ／１００ｃｍ^３で算出される値（単位：ｇ／ｃｍ^３）である。 The freezing point is the temperature at the point (freezing point) where the product temperature is measured over time while cooling the liquefied frozen dessert material at an atmospheric temperature of -25 ° C, and the temperature does not drop due to the exothermic reaction when the liquid becomes a solid. be.
Brix is a value measured at a measurement temperature of 20 ° C. using a refractometer (for example, ATAGO product name RX-5000). The average value measured three times is taken as the measured value of Brix.
Density, the samples were thermostated at 5 ° C., in a container of 100 cm ^3, the weight (unit: g): is measured, the value calculated by weight ^{g / 100cm 3 (g / cm} 3 units) ..

成分等の含有量の測定方法は以下の方法を用いる。
（１）水分
常圧加熱乾燥法（乾燥助剤添加法）により測定する。
（２）固形分
固形分（質量％）＝１００−水分（質量％）で算出する。 The following method is used for measuring the content of components and the like.
(1) Moisture Measure by normal pressure heating and drying method (drying aid addition method).
(2) Solid content Solid content (mass%) = 100-moisture (mass%) is calculated.

（３）脂肪分・乳脂肪
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、アイスクリーム類の乳脂肪分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料４ｇを小型ビーカーに採り、水３ｍＬを加えてよく混ぜ合わせ、レーリッヒ管に移す。前記ビーカーは、水３ｍＬでよく洗い、その洗液を前記レーリッヒ管に加え、振り混ぜる。次に、アンモニア水（アンモニアの２５〜３０％水溶液、無色透明なもの）２ｍＬを加え、静かに混合する。次に、前記レーリッヒ管を６０℃の水浴中につけ、時々振り混ぜながら２０分間加温する。さらに２ｍＬエタノール（９５〜９６％水溶液）１０ｍＬを加えてよく混ぜ合わせる。
次いで、前記レーリッヒ管にエーテル２５ｍＬを加え静かに回転し、均一の色調となったときエーテルガスを抜き、管を水平にして３０秒間激しく振り混ぜる。次に石油エーテル（沸点６０℃以下）２５ｍＬを加え、同様に３０秒間振り混ぜて栓を緩め、上澄液が透明になるまで直立して２時間以上静置する。上澄液を、予め恒量を求めたビーカーに入れる。
前記レーリッヒ管に、上記と同様の手順で、エーテル２５ｍＬ及び石油エーテル２５ｍＬを加えて混ぜ、上澄液を前記ビーカーに入れる。側管の先端を、エーテルと石油エーテルの等量混合液で洗浄して前記ビーカーに加える。
前記ビーカーを、約７５℃に加熱して溶剤を揮発させ、雰囲気温度１００〜１０５℃の乾燥器中で１時間乾燥した後、秤量する。ビーカーの恒量からの増加分を脂肪分とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含まない場合は、上記で求めた脂肪分を乳脂肪の含有量とする。
試料が乳脂肪以外の他の脂肪分を含む場合は、上記で求めた脂肪分から他の脂肪分を差し引いた値を乳脂肪の含有量とする。 (3) Fat content / milk fat Measure by a method based on the method for quantifying the milk fat content of ice creams described in the "Ministry Ordinance on Ingredient Standards for Milk and Milk Products".
Specifically, take 4 g of a sample in a small beaker, add 3 mL of water, mix well, and transfer to a Lerich tube. The beaker is thoroughly washed with 3 mL of water, the washing liquid is added to the Lerich tube, and the mixture is shaken. Next, add 2 mL of aqueous ammonia (25 to 30% aqueous solution of ammonia, colorless and transparent) and mix gently. Next, the Lerich tube is placed in a water bath at 60 ° C. and heated for 20 minutes with occasional shaking. Add 10 mL of 2 mL ethanol (95-96% aqueous solution) and mix well.
Next, 25 mL of ether is added to the Lerich tube, and the mixture is gently rotated. When a uniform color tone is obtained, the ether gas is removed, the tube is leveled, and the tube is vigorously shaken for 30 seconds. Next, add 25 mL of petroleum ether (boiling point 60 ° C. or lower), shake for 30 seconds in the same manner to loosen the stopper, and let stand upright for 2 hours or more until the supernatant becomes transparent. Place the supernatant in a beaker for which a constant amount has been determined in advance.
To the Lerich tube, 25 mL of ether and 25 mL of petroleum ether are added and mixed in the same procedure as described above, and the supernatant is placed in the beaker. The tip of the side tube is washed with an equal amount mixture of ether and petroleum ether and added to the beaker.
The beaker is heated to about 75 ° C. to volatilize the solvent, dried in a dryer having an atmospheric temperature of 100 to 105 ° C. for 1 hour, and then weighed. The increase from the constant amount of the beaker is taken as the fat content.
If the sample does not contain any fat other than milk fat, the fat content determined above is taken as the milk fat content.
When the sample contains a fat content other than milk fat, the value obtained by subtracting the other fat content from the fat content obtained above is defined as the milk fat content.

（４）無脂乳固形分
「乳及び乳製品の成分規格等に関する省令」に記載の、発酵乳及び乳酸菌飲料の無脂乳固形分の定量法に準拠する方法で測定する。
具体的には、試料（凍結状のものにあっては、４０℃以下の温度でなるべく短時間に全部融解させたもの）約５０ｇを精密に量り、フェノールフタレイン溶液数滴を加える。これをかき混ぜながら１０％水酸化ナトリウム溶液を徐々に加えて微アルカリ性とし、メスフラスコに採る。水を加えて１００ｍＬとし、その５ｍＬを正確に１５０ｍＬのケルダール分解フラスコに採る。これに硫酸カリウム９ｇと硫酸銅１ｇの混合粉末０．２ｇを加え、更にフラスコの内壁を伝わらせて硫酸１０ｍＬを加える。次に、このフラスコを徐々に加熱し、亜硫酸ガスの白煙が生じたとき少し加熱を強める。泡末の大部分が消失した後、強熱し、中の液が透明な淡青色を呈し、かつ、フラスコの内壁に炭化物を認めなくなったとき加熱を止める。放冷後、注意しながら水３０ｍＬを加え、再び冷却した後フラスコを蒸留装置に連結する。この場合、２００ｍＬの吸収フラスコ中には０．０５ｍｏｌ／Ｌ硫酸３０ｍＬ及びメチルレッド溶液数滴を入れ、冷却器の下端が液中につかるようにする。
次に、ケルダール蒸留装置の漏斗から３０％水酸化ナトリウム溶液４０ｍＬを入れ、水１０ｍＬで洗い込み、ピンチコックを閉じ、直ちに蒸留をはじめる。留出液が８０ｍＬ〜１００ｍＬの量に達したとき冷却器の下端を液面から離し、更に留出液の数ｍＬを採る。蒸留終了後、冷却器の液に浸った部分を少量の水で洗い、その洗液を吸収フラスコ中の液に合し、これを０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液で滴定する。
無脂乳固形分（単位：質量％）は、次式によって計算する。
無脂乳固形分＝｛０．００１４×（Ａ−Ｂ）｝／試料の採取量（単位：ｇ）×６．３８×２．８２×１００
Ａ：０．０５ｍｏｌ／Ｌの硫酸３０ｍＬを中和するのに要する０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
Ｂ：滴定に要した０．１ｍｏｌ／Ｌ水酸化ナトリウム溶液の量（単位：ｍＬ）
標示薬：メチルレッド溶液（メチルレッド１ｇをエタノール５０ｍＬに溶かし、これに水を加えて１００ｍＬとし、必要があればろ過する。
（５）乳固形分
前記（３）の方法で求めた乳脂肪分と、前記（４）の方法で求めた無脂乳固形分との合計を乳固形分とする。 (4) Non-fat milk solids Measured by a method based on the non-fat milk solids quantification method for fermented milk and lactic acid bacteria beverages described in the "Ministry Ordinance on Ingredient Standards for Milk and Dairy Products".
Specifically, about 50 g of a sample (in the case of a frozen sample, which is completely thawed at a temperature of 40 ° C. or lower in as short a time as possible) is precisely weighed, and several drops of a phenolphthalein solution are added. While stirring this, gradually add a 10% sodium hydroxide solution to make it slightly alkaline, and collect it in a volumetric flask. Add water to make 100 mL, and take 5 mL of it into exactly 150 mL Kjeldahl decomposition flask. To this, 0.2 g of a mixed powder of 9 g of potassium sulfate and 1 g of copper sulfate is added, and 10 mL of sulfuric acid is further added along the inner wall of the flask. Next, the flask is gradually heated, and when white smoke of sulfurous acid gas is generated, the heating is slightly increased. After most of the foam powder has disappeared, it is heated strongly, and the heating is stopped when the liquid in the flask turns a transparent pale blue color and no carbide is found on the inner wall of the flask. After allowing to cool, carefully add 30 mL of water, cool again and then connect the flask to the distillation apparatus. In this case, 30 mL of 0.05 mol / L sulfuric acid and several drops of methyl red solution are placed in a 200 mL absorption flask so that the lower end of the cooler is submerged in the liquid.
Next, 40 mL of 30% sodium hydroxide solution is added from the funnel of the Kjeldahl distillation apparatus, washed with 10 mL of water, the pinch cock is closed, and distillation is started immediately. When the amount of distillate reaches 80 mL to 100 mL, separate the lower end of the cooler from the liquid surface and take a few mL of distillate. After the distillation is completed, the portion of the cooler soaked in the liquid is washed with a small amount of water, the washing liquid is combined with the liquid in the absorption flask, and this is titrated with a 0.1 mol / L sodium hydroxide solution.
The non-fat milk solid content (unit: mass%) is calculated by the following formula.
Non-fat milk solids = {0.0014 x (AB)} / Sample collection amount (unit: g) x 6.38 x 2.82 x 100
A: Amount of 0.1 mol / L sodium hydroxide solution required to neutralize 30 mL of 0.05 mol / L sulfuric acid (unit: mL)
B: Amount of 0.1 mol / L sodium hydroxide solution required for titration (unit: mL)
Marking agent: Methyl red solution (dissolve 1 g of methyl red in 50 mL of ethanol, add water to make 100 mL, and filter if necessary.
(5) Milk solid content The total of the milk fat content obtained by the method (3) above and the non-fat milk solid content obtained by the method (4) above is defined as the milk solid content.

＜冷菓＞
図１は本発明の製造装置を用いて製造される冷菓の一実施形態である。
本実施形態の冷菓１は、平板状の冷菓本体２にスティック３が挿入されたアイスバー状の製品である。冷菓本体２は、冷菓材料からなる。
以下、冷菓本体２の厚さ方向をＺ方向、Ｚ方向に垂直かつスティック３の挿入方向に平行な方向をＸ方向、Ｘ方向及びＺ方向に垂直な方向をＹ方向とする。冷菓本体２は押出成形法で成形されたものであり、Ｚ方向は押出方向に平行である。
本実施形態において、後述のトレイ上に押出成形した際に、トレイに接していた端面を他方の端面２ｂとする。以下、一方の端面２ａを表側端面（トレイに接していた端面とは反対側の端面）、他方の端面２ｂを裏側端面ということもある。 <Frozen dessert>
FIG. 1 is an embodiment of a frozen dessert produced by using the production apparatus of the present invention.
The frozen dessert 1 of the present embodiment is an ice bar-shaped product in which a stick 3 is inserted into a flat plate-shaped frozen dessert body 2. The frozen dessert body 2 is made of a frozen dessert material.
Hereinafter, the thickness direction of the chilled confectionery body 2 is defined as the Z direction, the direction perpendicular to the Z direction and parallel to the insertion direction of the stick 3 is defined as the X direction, and the directions perpendicular to the X direction and the Z direction are defined as the Y direction. The frozen dessert body 2 is molded by an extrusion molding method, and the Z direction is parallel to the extrusion direction.
In the present embodiment, the end face that is in contact with the tray when extruded onto the tray described later is referred to as the other end face 2b. Hereinafter, one end face 2a may be referred to as a front end face (an end face opposite to the end face in contact with the tray), and the other end face 2b may be referred to as a back end face.

冷菓本体２の、Ｚ方向の厚さは１０〜３０ｍｍが好ましい。厚さが小さい方が、トレイ等の上に落下する際に、成形物の形状にゆがみが生じたり、スティック３がＸ−Ｙ平面に対して斜めになる等の形状不良が生じやすく、本発明を適用することによる効果が大きい。良好な形状安定性が得られやすい点では、厚さが大きい方が好ましい。これらの観点から、Ｚ方向の厚さは１０〜２５ｍｍがより好ましく、１５〜２５ｍｍがさらに好ましい。
冷菓本体２の体積は特に限定されない。例えば３０〜１２０ｍＬが好ましい。 The thickness of the frozen dessert body 2 in the Z direction is preferably 10 to 30 mm. The smaller the thickness, the more likely it is that the shape of the molded product will be distorted when it is dropped onto a tray or the like, or that the stick 3 will be slanted with respect to the XY plane. The effect of applying is great. A large thickness is preferable in that good shape stability can be easily obtained. From these viewpoints, the thickness in the Z direction is more preferably 10 to 25 mm, further preferably 15 to 25 mm.
The volume of the frozen dessert body 2 is not particularly limited. For example, 30 to 120 mL is preferable.

冷菓本体２を構成する冷菓材料は特に限定されず、アイスクリーム類及び氷菓において公知の材料を使用できる。
例えば、冷菓材料は、水及び甘味料を含み凍結点が−８．０〜−１．５℃である組成物（以下、アイス原料ミックスともいう。）の凍結物が好ましい。
アイス原料ミックスの凍結点が上記範囲の下限値以上であると、多数個の冷菓１を連続製造する際の形状安定性に優れる。上限値以下であると、後述の連続式フリーザーでフリージングする際にシリンダーが凍りつき難く、製造安定性に優れる。
冷菓本体２が、２種以上のアイス原料ミックスの凍結物を含む場合、各アイス原料ミックスの凍結点は同じでも、異なってもよい。形状安定性を高めやすい点で、凍結点の差は小さい方が好ましい。例えば、冷菓本体２を構成する複数種のアイス原料ミックスの凍結点の差の絶対値は、０〜０．８℃が好ましく、０〜０．６℃がより好ましく、０〜０．４℃がさらに好ましい。 The frozen dessert material constituting the frozen dessert main body 2 is not particularly limited, and known materials for ice creams and frozen desserts can be used.
For example, the frozen dessert material is preferably a frozen product of a composition containing water and a sweetener and having a freezing point of −8.0 to −1.5 ° C. (hereinafter, also referred to as an ice raw material mix).
When the freezing point of the ice raw material mix is at least the lower limit of the above range, the shape stability is excellent when a large number of frozen desserts 1 are continuously produced. If it is less than the upper limit, the cylinder is less likely to freeze when freezing with the continuous freezer described later, and the manufacturing stability is excellent.
When the frozen dessert body 2 contains a frozen product of two or more kinds of ice raw material mixes, the freezing points of the ice raw material mixes may be the same or different. It is preferable that the difference in freezing points is small in that the shape stability can be easily improved. For example, the absolute value of the difference in freezing points of the plurality of types of ice raw material mixes constituting the frozen dessert main body 2 is preferably 0 to 0.8 ° C, more preferably 0 to 0.6 ° C, and 0 to 0.4 ° C. More preferred.

冷菓材料（アイス原料ミックスの凍結物）のオーバーラン値（容量基準）は特に限定されない。オーバーラン値が低いと、凍結前の成形物２２の保形性が不充分になりやすく、本発明を適用することによる効果が大きい。成形物２２の保形性が不充分であると、トレイ等の上に落下する際に、成形物２２の形状にゆがみが生じたり、スティック３がＸ−Ｙ平面に対して斜めになる等の形状不良が生じやすい。この観点から、アイス原料ミックスのオーバーラン値は１２０％以下が好ましく、８０％以下がより好ましく、５０％以下がさらに好ましい。オーバーラン値の下限はゼロでもよい。
冷菓材料のオーバーラン値は、空気を含有させる前のアイス原料ミックスの容量に対する、冷菓材料の含有空気容量の百分率で表される。例えばオーバーラン値が１００％の場合、冷菓材料は、アイス原料ミックスと同容量の空気を含むことを意味する。 The overrun value (capacity standard) of the frozen dessert material (frozen product of the ice raw material mix) is not particularly limited. When the overrun value is low, the shape retention of the molded product 22 before freezing tends to be insufficient, and the effect of applying the present invention is great. If the shape retention of the molded product 22 is insufficient, the shape of the molded product 22 may be distorted when the molded product 22 is dropped onto a tray or the like, or the stick 3 may be slanted with respect to the XY plane. Poor shape is likely to occur. From this point of view, the overrun value of the ice raw material mix is preferably 120% or less, more preferably 80% or less, still more preferably 50% or less. The lower limit of the overrun value may be zero.
The overrun value of the frozen dessert material is expressed as a percentage of the air capacity of the frozen dessert material with respect to the capacity of the ice raw material mix before the air is contained. For example, when the overrun value is 100%, it means that the frozen dessert material contains the same volume of air as the ice raw material mix.

アイス原料ミックスに含まれる甘味料としては、砂糖（上白糖、グラニュー糖、三温糖、黒砂糖）、水あめ、粉飴、砂糖混合異性化糖、異性化糖、乳糖、ぶどう糖、麦芽糖、果糖、転化糖、還元麦芽水あめ、蜂蜜、トレハロース、パラチノース、Ｄ−キシロース等の糖類；キシリトール、ソルビトール、マルチロール、エリスリトール等の糖アルコール類；サッカリンナトリウム、サイクラメート及びその塩、アセスルファムカリウム、ソーマチン、アスパルテーム、スクラロース、アリテーム、ネオテーム、ステビア抽出物に含まれるステビオサイドなどの高甘味度甘味料；等が挙げられる。甘味料は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
さらに乳成分を含んでもよい。乳成分の例としては生乳、牛乳、クリーム、バター、脱脂粉乳、脱脂濃縮乳、練乳、チーズ、ホエイ、ホエイ蛋白濃縮物等の乳製品が挙げられる。乳成分は１種を単独で用いてもよく、２種以上を併用してもよい。
また、卵成分、植物油脂、食物繊維、安定剤、乳化剤、果汁、食塩、酸味料、香料、着色料、酒類、種実類、抹茶、コーヒー、紅茶、チョコ類、その他の食品添加剤を含んでもよい。
アイス原料ミックスとして、例えば、アイス原料ミックスの総質量に対して、甘味料の含有量が１〜４０質量％、乳脂肪の含有量が０〜１７質量％、無脂乳固形分が０〜１３質量％、乳固形分が０〜３０質量％、固形分が５〜５５質量％である組成物が挙げられる。 The sweeteners contained in the ice ingredient mix include sugar (white sugar, granulated sugar, warm sugar, brown sugar), water candy, powdered candy, sugar mixed isomerized sugar, isomerized sugar, lactose, grape sugar, malt sugar, and fructose. Sugars such as converted sugar, reduced maltose candy, honey, trehalose, palatinose, D-xylose; sugar alcohols such as xylitol, sorbitol, multirole, erythritol; , Ariteme, Neotheme, high sweetness sweeteners such as stebioside contained in stevia extract; and the like. One type of sweetener may be used alone, or two or more types may be used in combination.
It may also contain milk components. Examples of milk components include dairy products such as raw milk, milk, cream, butter, skim milk powder, skim milk concentrate, condensed milk, cheese, whey, and whey protein concentrate. One type of milk component may be used alone, or two or more types may be used in combination.
It may also contain egg components, vegetable fats and oils, dietary fiber, stabilizers, emulsifiers, fruit juices, salt, acidulants, flavors, colorants, alcoholic beverages, seeds and seeds, matcha, coffee, black tea, chocolates and other food additives. good.
As an ice raw material mix, for example, the content of sweetener is 1 to 40% by mass, the content of milk fat is 0 to 17% by mass, and the non-fat milk solid content is 0 to 13 with respect to the total mass of the ice raw material mix. Examples thereof include compositions having a mass%, a milk solid content of 0 to 30% by mass, and a solid content of 5 to 55% by mass.

冷菓本体２は、アイス原料ミックスの凍結物以外の他の冷菓材料を含んでもよい。
冷菓本体２の総質量に対して、アイス原料ミックスの凍結物の含有量は５０質量％以上が好ましく、７０質量％以上がより好ましく、８０質量％以上がさらに好ましい。１００質量％でもよい。 The frozen dessert body 2 may contain other frozen dessert ingredients other than the frozen dessert of the ice raw material mix.
The content of the frozen product of the ice raw material mix is preferably 50% by mass or more, more preferably 70% by mass or more, still more preferably 80% by mass or more, based on the total mass of the frozen dessert main body 2. It may be 100% by mass.

＜製造装置＞
図２は、本発明の冷菓の製造装置の一実施形態であり、一部を断面視した側面図である。本実施形態の装置は、押出成形法で図１に示す冷菓を製造する押出し成形装置である。
本実施形態の装置は、概略、押出ノズル１１と、切断部２０と、トレイ３０を備える。また、押出ノズル１１の外面温度を局所的に上昇させる温度調整部として、押出ノズル１１の外側に第１のエアノズル１３及び第２のエアノズル１４が設けられている。 <Manufacturing equipment>
FIG. 2 is an embodiment of the frozen dessert manufacturing apparatus of the present invention, and is a side view showing a part thereof in a cross-sectional view. The apparatus of this embodiment is an extrusion molding apparatus for producing the frozen dessert shown in FIG. 1 by an extrusion molding method.
The apparatus of this embodiment generally includes an extrusion nozzle 11, a cutting portion 20, and a tray 30. Further, as a temperature adjusting unit for locally raising the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11, a first air nozzle 13 and a second air nozzle 14 are provided on the outside of the extrusion nozzle 11.

押出ノズル１１は、上側から順に、供給部１１ａと、円筒状の主筒部１１ｂと、縮径部１１ｃと、排出部１１ｄを有する。主筒部１１ｂの中心軸を、押出ノズル１１の中心軸Ｐとする。中心軸ＰはＺ方向に平行である。
押出ノズル１１は下端が開口しており、冷菓材料の未硬化物をＺ方向の下方に向けて排出する。押出ノズル１１の下端の開口を排出口という。
切断部２０は、押出ノズル１１の排出口から排出された未硬化物２１を押出方向（Ｚ方向）に対して垂直に切断して、平板状の成形物２２とする。例えばワイヤ等で未硬化物２１を切断する。
トレイ３０は、押出ノズル１１の排出口から自然落下する成形物２２を、Ｚ方向に垂直な面（Ｘ−Ｙ平面）で受け止め、Ｙ方向に搬送する。
本実施形態では、切断する直前の未硬化物にスティック３を刺すスティック挿入装置（図示略）が設けられており、アイスバー状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。 The extrusion nozzle 11 has a supply portion 11a, a cylindrical main cylinder portion 11b, a diameter reduction portion 11c, and a discharge portion 11d in this order from the upper side. The central axis of the main cylinder portion 11b is defined as the central axis P of the extrusion nozzle 11. The central axis P is parallel to the Z direction.
The lower end of the extrusion nozzle 11 is open, and the uncured product of the frozen dessert material is discharged downward in the Z direction. The opening at the lower end of the extrusion nozzle 11 is called a discharge port.
The cutting portion 20 cuts the uncured product 21 discharged from the discharge port of the extrusion nozzle 11 perpendicularly to the extrusion direction (Z direction) to obtain a flat plate-shaped molded product 22. For example, the uncured material 21 is cut with a wire or the like.
The tray 30 receives the molded product 22 that naturally falls from the discharge port of the extrusion nozzle 11 on a plane (XY plane) perpendicular to the Z direction, and conveys the molded product 22 in the Y direction.
In the present embodiment, a stick insertion device (not shown) for inserting the stick 3 into the uncured material immediately before cutting is provided, and the ice bar-shaped molded product 22 naturally falls onto the tray 30.

押出ノズル１１の供給部１１ａは、押出ノズル１１内に冷菓材料の未硬化物を供給する。
排出部１１ｄは筒状であり、その内面形状は得ようとする成形物２２の平面形状に、落下による変形を加味した形状に設計される。
主筒部１１ｂは、排出部１１ｄより大径の円筒状である。主筒部１１ｂと排出部１１ｄとは縮径部１１ｃを介して連通している。
縮径部１１ｃは必須ではなく、主筒部１１ｂと排出部１１ｄの内面形状が同じであってもよい。縮径部１１ｃを設けると、押出ノズル１１に未硬化物を供給する速度より、排出部１１ｄから未硬化物が排出される速度の方が高くなる。 The supply unit 11a of the extrusion nozzle 11 supplies an uncured product of the frozen dessert material into the extrusion nozzle 11.
The discharge portion 11d has a cylindrical shape, and the inner surface shape thereof is designed to be a shape in which deformation due to dropping is added to the planar shape of the molded product 22 to be obtained.
The main cylinder portion 11b has a cylindrical shape having a diameter larger than that of the discharge portion 11d. The main cylinder portion 11b and the discharge portion 11d communicate with each other via the diameter reduction portion 11c.
The reduced diameter portion 11c is not essential, and the inner surface shapes of the main cylinder portion 11b and the discharging portion 11d may be the same. When the reduced diameter portion 11c is provided, the speed at which the uncured material is discharged from the discharge unit 11d is higher than the speed at which the uncured material is supplied to the extrusion nozzle 11.

本実施形態において、第１のエアノズル１３は、排出部１１ｄの下端（排出口）の近傍に設けられ、第２のエアノズル１４は主筒部１１ｂの外側に設けられている。
第２のエアノズル１４は、管状のエアノズル本体１４ａを備える。エアノズル本体１４ａは押出ノズル１１の周方向に沿って、押出ノズル１１から離間して設けられている。エアノズル本体１４ａの中心軸はＸ−Ｙ平面上に存在する。エアノズル本体１４ａの、押出ノズル１１と向かい合う面に、孔状の吹出口１４ｂが複数設けられている。
エアノズル本体１４ａに気体を供給すると、吹出口１４ｂから主筒部１１ｂの外面へ気体が吹き付けられる。押出ノズル１１の外面温度より高温の気体を吹き付けると、気体が吹き付けられた領域及びその周辺の外面温度が局所的に上昇する。
第１のエアノズル１３も、図示していないが、第２のエアノズル１４と同様に管状のエアノズル本体と吹出口を有し、エアノズル本体に気体を供給すると、吹出口から排出部１１ｄの外面へ気体が吹き付けられるようになっている。
本実施形態において、第１のエアノズル１３は、排出部１１ｄの全周のうち、未硬化物２１にスティック３を刺すための部位を除く領域に設けられている。第２のエアノズル１４は、主筒部１１ｂの全周に気体が接触するように、設けられている。 In the present embodiment, the first air nozzle 13 is provided near the lower end (discharge port) of the discharge portion 11d, and the second air nozzle 14 is provided outside the main cylinder portion 11b.
The second air nozzle 14 includes a tubular air nozzle body 14a. The air nozzle main body 14a is provided along the circumferential direction of the extrusion nozzle 11 and separated from the extrusion nozzle 11. The central axis of the air nozzle body 14a exists on the XY plane. A plurality of hole-shaped outlets 14b are provided on the surface of the air nozzle body 14a facing the extrusion nozzle 11.
When the gas is supplied to the air nozzle main body 14a, the gas is blown from the outlet 14b to the outer surface of the main cylinder portion 11b. When a gas having a temperature higher than the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is blown, the outer surface temperature in and around the region where the gas is blown rises locally.
Although not shown, the first air nozzle 13 also has a tubular air nozzle body and an outlet like the second air nozzle 14, and when gas is supplied to the air nozzle body, the gas is supplied from the outlet to the outer surface of the discharge unit 11d. Is to be sprayed.
In the present embodiment, the first air nozzle 13 is provided in a region of the entire circumference of the discharge portion 11d, excluding a portion for inserting the stick 3 into the uncured material 21. The second air nozzle 14 is provided so that the gas comes into contact with the entire circumference of the main cylinder portion 11b.

＜製造方法＞
本実施形態の装置を用いて冷菓１を製造するには、供給部１１ａから押出ノズル１１に冷菓材料の未硬化物を連続的に供給し、排出部１１ｄから未硬化物を押出す。トレイ３０をＹ方向に所定の速度で移動させる。また、第１のエアノズル１３及び第２のエアノズル１４の一方又は両方から、押出ノズル１１の外面へ気体を吹き付ける。
押出ノズル１１の排出部１１ｄからＺ方向下方へ、所定量の未硬化物２１が流下した時点で、切断部２０で未硬化物２１をＺ方向に対して垂直に切断すると、平板状の成形物２２がトレイ３０上に自然落下する。切断直前の未硬化物２１に対してＸ方向にスティック３を刺す。これらの操作を繰り返して、多数個の成形物２２を連続製造する。 <Manufacturing method>
In order to produce the frozen dessert 1 using the apparatus of the present embodiment, the uncured product of the frozen dessert material is continuously supplied from the supply unit 11a to the extrusion nozzle 11, and the uncured product is extruded from the discharge unit 11d. The tray 30 is moved in the Y direction at a predetermined speed. Further, gas is blown from one or both of the first air nozzle 13 and the second air nozzle 14 to the outer surface of the extrusion nozzle 11.
When a predetermined amount of the uncured material 21 flows down from the discharge portion 11d of the extrusion nozzle 11 in the Z direction, the uncured material 21 is cut perpendicularly to the Z direction by the cutting portion 20, and the flat molded product is formed. 22 naturally falls onto the tray 30. The stick 3 is pierced in the X direction with respect to the uncured material 21 immediately before cutting. By repeating these operations, a large number of molded products 22 are continuously manufactured.

成形物２２のＺ方向の厚さは、排出部１１ｄから排出される未硬化物２１の流下速度と、切断部２０のカットスピードによって調整できる。
例えば、冷菓本体２の厚さが１０〜３０ｍｍである冷菓１を連続製造する場合、良好な製造安定性が得られやすい点で、１分間に得られる成形物２２の数で表される成形速度は、１００〜３００個／分が好ましく、１２０〜２００個／分がより好ましい。成形速度が前記範囲の下限値以上であると、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。一方、成形速度が前記範囲の上限値以下であると、未硬化物２１を切断する速さが速すぎず、切断された成形物２２が直下に落ちやすいため、トレイ３０上に落下した成形物２２の形状が安定しやすい。
得られた成形物２２を冷却し硬化させて冷菓１を得る。硬化は常法で行うことができる。例えば、成形物２２を、−４５〜−３０℃で２０分間〜１時間保持する方法で硬化させる。さらに冷菓本体２の外面上に、公知の方法でコーティング層を設けてもよい。 The thickness of the molded product 22 in the Z direction can be adjusted by the flow speed of the uncured product 21 discharged from the discharge portion 11d and the cut speed of the cut portion 20.
For example, when the frozen dessert 1 having a thickness of 10 to 30 mm is continuously produced, the molding speed represented by the number of molded products 22 obtained in one minute is easy to obtain good production stability. Is preferably 100 to 300 pieces / minute, more preferably 120 to 200 pieces / minute. When the molding speed is equal to or higher than the lower limit of the above range, the shape of the molded product 22 dropped on the tray 30 tends to be stable. On the other hand, when the molding speed is not more than the upper limit of the above range, the speed at which the uncured product 21 is cut is not too fast, and the cut molded product 22 tends to fall directly below, so that the molded product dropped on the tray 30. The shape of 22 is easy to stabilize.
The obtained molded product 22 is cooled and cured to obtain a frozen dessert 1. Curing can be done by a conventional method. For example, the molded product 22 is cured by holding it at 45 to -30 ° C. for 20 minutes to 1 hour. Further, a coating layer may be provided on the outer surface of the frozen dessert body 2 by a known method.

供給部１１ａから、冷菓材料の未硬化物を押出ノズル１１に供給する際の未硬化物の温度（供給温度）は、冷菓材料の凍結点より低い温度とする。冷菓材料の凍結点と未硬化物の供給温度との温度差の絶対値は１℃以上が好ましく、２℃以上がより好ましく、３℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、排出部１１ｄから排出される未硬化物２１の保形性を高めやすい。一方、この温度差の絶対値は、１０℃以下が好ましく、８℃以下がより好ましく、６℃以下がさらに好ましい。前記上限値以下であると、未硬化物中に脂肪球が形成され難く、成形物２２の形状安定性に優れる。未硬化物中に脂肪球が形成されると、排出部１１ｄから排出された未硬化物２１を切断する際に、切断治具（ワイヤ等）が脂肪球に当たり、成形物２２の形状が不安定になりやすい。 The temperature (supply temperature) of the uncured product when the uncured product of the frozen dessert material is supplied from the supply unit 11a to the extrusion nozzle 11 is set to a temperature lower than the freezing point of the frozen dessert material. The absolute value of the temperature difference between the freezing point of the frozen dessert material and the supply temperature of the uncured product is preferably 1 ° C. or higher, more preferably 2 ° C. or higher, still more preferably 3 ° C. or higher. When the absolute value of this temperature difference is at least the lower limit value, it is easy to improve the shape retention of the uncured material 21 discharged from the discharge unit 11d. On the other hand, the absolute value of this temperature difference is preferably 10 ° C. or lower, more preferably 8 ° C. or lower, and even more preferably 6 ° C. or lower. When it is not more than the upper limit value, fat globules are hard to be formed in the uncured product, and the shape stability of the molded product 22 is excellent. When fat globules are formed in the uncured product, the cutting jig (wire or the like) hits the fat globules when cutting the uncured product 21 discharged from the discharge unit 11d, and the shape of the molded product 22 is unstable. It is easy to become.

冷菓材料がアイス原料ミックスの凍結物である場合、未硬化物として、アイス原料ミックスの部分凍結品を押出ノズル１１に供給することが好ましい。
アイス原料ミックスの部分凍結品は、例えば図３に示す連続式フリーザーを用いて調製できる。図３は連続式フリーザーの概略構成図であり（ａ）は縦断面図、（ｂ）は（ａ）中のＢ−Ｂ線に沿う横断面図である。
シリンダー５１は、内部を流れるアイス原料ミックス中の水分を凍結させる。ダッシャー５２は、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取りながらシリンダー５１内を撹拌する。ダッシャー５２の内部には同軸のビーター５３が設けられている。ダッシャー５２の外面上に設けられたブレード５２ａは、シリンダー５１の内壁上の付着物を掻き取る。シリンダー５１の外側の冷媒ジャケット５４は、シリンダー５１の内容物を冷却する。 When the frozen dessert material is a frozen product of the ice raw material mix, it is preferable to supply the partially frozen product of the ice raw material mix to the extrusion nozzle 11 as an uncured product.
The partially frozen product of the ice raw material mix can be prepared, for example, by using the continuous freezer shown in FIG. 3A and 3B are schematic configuration views of a continuous freezer, where FIG. 3A is a vertical cross-sectional view, and FIG. 3B is a cross-sectional view taken along line BB in (a).
The cylinder 51 freezes the water in the ice raw material mix flowing inside. The dasher 52 stirs the inside of the cylinder 51 while scraping off the deposits on the inner wall of the cylinder 51. A coaxial beater 53 is provided inside the dasher 52. The blade 52a provided on the outer surface of the dasher 52 scrapes off the deposits on the inner wall of the cylinder 51. The refrigerant jacket 54 on the outside of the cylinder 51 cools the contents of the cylinder 51.

シリンダー５１の一端部から、シリンダー５１内に、アイス原料ミックスと空気の混合物を供給すると、該混合物が他端部に向かって流れる。ダッシャー５２は略円筒形で貫通穴が設けられており、ダッシャー５２の内側と外側とは連通している。
シリンダー５１の外側は冷媒が循環しており、該冷媒がシリンダー５１内のアイス原料ミックスと熱交換することにより、アイス原料ミックスに凍結が生じ、シリンダー５１の内壁上に凍結物（付着物）の層が形成される。該凍結物（付着物）はブレード５２ａによって掻き取られて細片となり、ダッシャー５２およびビーター５３によって、未凍結のアイス原料ミックスおよび空気とともに均一に撹拌され、これらの均一な混合物である部分凍結品となる。 When a mixture of the ice raw material mix and air is supplied into the cylinder 51 from one end of the cylinder 51, the mixture flows toward the other end. The dasher 52 is substantially cylindrical and has a through hole, and the inside and the outside of the dasher 52 communicate with each other.
Refrigerant circulates on the outside of the cylinder 51, and the refrigerant exchanges heat with the ice raw material mix in the cylinder 51, causing the ice raw material mix to freeze, and frozen matter (adhesion) on the inner wall of the cylinder 51. Layers are formed. The frozen matter (adhesion) is scraped off by the blade 52a into small pieces, which are uniformly agitated by the dasher 52 and the beater 53 together with the unfrozen ice raw material mix and air, and are a partially frozen product which is a uniform mixture thereof. It becomes.

成形物２２の形状不良を改善又は防止するために、押出ノズル１１の外面へ気体を吹き付けて外面温度を局所的に上昇させる。気体は、押出ノズル１１内の未硬化物の温度ｔより高い温度の気体を用いる。例えば空気を使用できる。押出ノズル１１内に２種以上の未硬化物が存在する場合は、押出ノズル１１の内面と接触している未硬化物の温度を、前記未硬化物の温度ｔとする。前記未硬化物の温度ｔとして、トレイ３０上に落下した直後の成形物２２における未硬化物の温度を使用できる。
気体の吹き付けによって押出ノズル１１の外面温度が上昇した領域では、押出ノズル１１の内面と接触している未硬化物に融解が生じて流下速度が高まる。こうして未硬化物の流下速度を調整することにより、成形物２２の形状安定性を向上できる。例えば、押出ノズル１１の排出口から排出される未硬化物２１の、Ｘ−Ｙ平面内における流下速度の均一性を高めて、形状安定性を向上できる。 In order to improve or prevent the shape defect of the molded product 22, gas is blown onto the outer surface of the extrusion nozzle 11 to locally raise the outer surface temperature. As the gas, a gas having a temperature higher than the temperature t of the uncured product in the extrusion nozzle 11 is used. For example, air can be used. When two or more kinds of uncured products are present in the extrusion nozzle 11, the temperature of the uncured product in contact with the inner surface of the extrusion nozzle 11 is defined as the temperature t of the uncured product. As the temperature t of the uncured product, the temperature of the uncured product in the molded product 22 immediately after dropping onto the tray 30 can be used.
In the region where the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 has risen due to the blowing of gas, the uncured material in contact with the inner surface of the extrusion nozzle 11 is melted and the flow velocity is increased. By adjusting the flow rate of the uncured product in this way, the shape stability of the molded product 22 can be improved. For example, the shape stability of the uncured product 21 discharged from the discharge port of the extrusion nozzle 11 can be improved by increasing the uniformity of the flow velocity in the XY plane.

第１のエアノズル１３及び第２のエアノズル１４から吹き出す気体の温度と、前記未硬化物の温度ｔとの温度差の絶対値は５℃以上が好ましく、１０℃以上がより好ましく、１５℃以上がさらに好ましい。この温度差の絶対値が前記下限値以上であると、成形物２２の形状不良を改善又は防止する効果に優れる。
前記気体の温度が高すぎると、未硬化物の氷結晶が融解して再結晶することによって、氷結晶が大きくなり食感のなめらかさが低下したり、未硬化物が過度に融解して成形物２２の保形性が低下したりするため、これらの不都合が生じない範囲が好ましい。例えば、前記気体の温度は７０℃以下が好ましく、５０℃以下がより好ましく、３０℃以下がさらに好ましい。
第１のエアノズル１３から吹き出す気体の温度と、第２のエアノズル１４から吹き出す気体の温度は同じであってもよく、異なってもよい。 The absolute value of the temperature difference between the temperature of the gas blown out from the first air nozzle 13 and the second air nozzle 14 and the temperature t of the uncured product is preferably 5 ° C. or higher, more preferably 10 ° C. or higher, and 15 ° C. or higher. More preferred. When the absolute value of this temperature difference is not more than the lower limit value, the effect of improving or preventing the shape defect of the molded product 22 is excellent.
If the temperature of the gas is too high, the uncured ice crystals will melt and recrystallize, resulting in larger ice crystals and reduced texture smoothness, or the uncured product will be excessively melted and molded. Since the shape retention of the object 22 is lowered, a range in which these inconveniences do not occur is preferable. For example, the temperature of the gas is preferably 70 ° C. or lower, more preferably 50 ° C. or lower, and even more preferably 30 ° C. or lower.
The temperature of the gas blown out from the first air nozzle 13 and the temperature of the gas blown out from the second air nozzle 14 may be the same or different.

押出ノズル１１の外面温度を局所的に上昇させると、外面温度が連続的に変化する領域ができる。本実施形態では、押出ノズル１１の外面において、気体を吹き付けた部位の外面温度が最高温度Ｔとなり、そこから気体を吹き付けていない領域に向かって、外面温度が連続的に低下する。
押出ノズル１１の外面温度の最も低い温度（最低温度）は０℃以下とする。したがって、押出ノズル１１の外面には、押出ノズルの外面温度が少なくとも０〜Ｔ℃の範囲内で連続的に変化している領域が存在し、この状態で、押出ノズル１１から未硬化物を排出する。
前記最高温度Ｔは１８℃以下が好ましく、１４℃以下がより好ましく、１０℃以下がさらに好ましい。１８℃以下であると未硬化物２１の氷結晶が融解して再結晶することによって、氷結晶が大きくなり食感のなめらかさが低下したり、未硬化物が過度に融解して成形物２２の保形性が低下する現象が生じ難い。
前記最高温度Ｔは０℃超であり、１℃以上が好ましく、３℃以上がより好ましく、６℃以上がさらに好ましい。 When the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is locally raised, a region where the outer surface temperature changes continuously is formed. In the present embodiment, on the outer surface of the extrusion nozzle 11, the outer surface temperature of the portion where the gas is blown becomes the maximum temperature T, and the outer surface temperature continuously decreases from there toward the region where the gas is not blown.
The lowest temperature (minimum temperature) of the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is set to 0 ° C. or lower. Therefore, the outer surface of the extrusion nozzle 11 has a region in which the outer surface temperature of the extrusion nozzle continuously changes within a range of at least 0 to T ° C., and in this state, the uncured material is discharged from the extrusion nozzle 11. do.
The maximum temperature T is preferably 18 ° C. or lower, more preferably 14 ° C. or lower, and even more preferably 10 ° C. or lower. When the temperature is 18 ° C. or lower, the ice crystals of the uncured product 21 are melted and recrystallized, so that the ice crystals become large and the smoothness of the texture is lowered, or the uncured product is excessively melted and the molded product 22 is formed. It is unlikely that the shape retention of the ice cubes will decrease.
The maximum temperature T is more than 0 ° C., preferably 1 ° C. or higher, more preferably 3 ° C. or higher, and even more preferably 6 ° C. or higher.

前記外面温度の最低温度は、前記未硬化物の温度ｔ以上であることが好ましい。前記最低温度とｔとの差の絶対値は０〜２５℃が好ましく、０〜２０℃がより好ましく、０〜１５℃がさらに好ましい。
前記外面温度の最低温度と前記最高温度Ｔとの差の絶対値は１〜３０℃が好ましく、５〜２５℃がより好ましく、８〜２０℃がさらに好ましい。
押出ノズル１１の外面の２箇所以上の部位において、外面温度を局所的に上昇させた場合、各部位の最高温度が互いに異なっていてもよい。最も高い最高温度が上記Ｔの条件を満たせばよい。各部位の最高温度がそれぞれ上記Ｔの条件を満たすことが好ましい。 The minimum temperature of the outer surface is preferably equal to or higher than the temperature t of the uncured product. The absolute value of the difference between the minimum temperature and t is preferably 0 to 25 ° C, more preferably 0 to 20 ° C, and even more preferably 0 to 15 ° C.
The absolute value of the difference between the minimum temperature of the outer surface temperature and the maximum temperature T is preferably 1 to 30 ° C, more preferably 5 to 25 ° C, still more preferably 8 to 20 ° C.
When the outer surface temperature is locally raised at two or more portions on the outer surface of the extrusion nozzle 11, the maximum temperature of each portion may be different from each other. The highest maximum temperature may satisfy the above condition T. It is preferable that the maximum temperature of each part satisfies the above condition T.

押出ノズル１１の外面において、気体を吹き付ける領域の位置及び大きさは特に限定されず、所望の形状安定性が得られるように設定できる。
本実施形態では、押出ノズル１１の外面温度が、Ｚ方向において連続的に変化している領域が存在する。押出ノズル１１の外面温度が０〜１８℃である領域のＺ方向の長さをｈとする。
例えば、Ｚ方向における主筒部１１ｂの長さの１／２の位置から、排出部１１ｄの下端までの領域を温度制御領域とする。押出ノズル１１の外面温度が０〜１８℃である領域が前記温度制御領域内であることが好ましい。排出部１１ｄの下端から温度制御領域の上端までの高さをｈ１とする。前記ｈ１に対する前記ｈの割合（単位：％）をＨ（Ｈ＝ｈ／ｈ１×１００）とするとき、Ｈは１０〜９０％が好ましく、３０〜９０％がより好ましく、５０〜９０％がさらに好ましい。
温度制御領域（高さｈ１）内に、外面温度が０〜１８℃である領域が２箇所以上存在する場合、前記ｈは各領域のＺ方向の長さの合計とする。
なお、押出ノズル１１の周方向において、外面温度は均一でなくてもよい。前記ｈは、押出ノズル１１の中心軸Ｐを含みＸ方向に垂直な面と押出ノズル１１の外面とが交わる２つの交線上における、外面温度が０〜１８℃である領域のＺ方向の長さの平均値とする。 The position and size of the region on which the gas is blown on the outer surface of the extrusion nozzle 11 is not particularly limited, and can be set so as to obtain desired shape stability.
In the present embodiment, there is a region where the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is continuously changing in the Z direction. Let h be the length of the region where the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is 0 to 18 ° C. in the Z direction.
For example, the temperature control region is a region from the position of 1/2 of the length of the main cylinder portion 11b in the Z direction to the lower end of the discharge portion 11d. It is preferable that the region where the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is 0 to 18 ° C. is within the temperature control region. Let h1 be the height from the lower end of the discharge unit 11d to the upper end of the temperature control region. When the ratio (unit:%) of the h to the h1 is H (H = h / h1 × 100), H is preferably 10 to 90%, more preferably 30 to 90%, and further 50 to 90%. preferable.
When there are two or more regions having an outer surface temperature of 0 to 18 ° C. in the temperature control region (height h1), h is the total length of each region in the Z direction.
The outer surface temperature does not have to be uniform in the circumferential direction of the extrusion nozzle 11. The h is the length in the Z direction of the region where the outer surface temperature is 0 to 18 ° C. on the two intersecting lines including the central axis P of the extrusion nozzle 11 and the plane perpendicular to the X direction and the outer surface of the extrusion nozzle 11 intersect. Let it be the average value of.

押出ノズル１１の外面への気体の吹き付けは、連続的でもよく、断続的でもよい。押出ノズル１１の周方向の一部に気体を吹き付けてもよく、前記周方向の全部に気体を吹き付けてもよい。気体を吹き付ける位置を経時的に変化させてもよい。
例えば、冷菓１を連続製造する際、経時的に成形物２２のゆがみが大きくなる場合には、連続製造の途中で、気体を吹き付ける位置を変えることによって形状不良を改善してもよい。 The spraying of gas on the outer surface of the extrusion nozzle 11 may be continuous or intermittent. Gas may be blown to a part of the extrusion nozzle 11 in the circumferential direction, or gas may be blown to the whole of the circumferential direction. The position where the gas is blown may be changed over time.
For example, when the frozen dessert 1 is continuously produced and the distortion of the molded product 22 becomes large with time, the shape defect may be improved by changing the position where the gas is blown during the continuous production.

本実施形態によれば、押出ノズル１１の外面へ気体を吹き付けて外面温度を調整することにより、形状不良を改善又は防止できる。
後述の実施例に示されるように、成形物２２に形状不良が生じやすい製造条件であっても、押出ノズル１１の外面温度を調整することによって形状不良を改善できる。 According to this embodiment, the shape defect can be improved or prevented by blowing gas onto the outer surface of the extrusion nozzle 11 to adjust the outer surface temperature.
As shown in Examples described later, even under manufacturing conditions in which the molded product 22 is likely to have a shape defect, the shape defect can be improved by adjusting the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11.

＜変形例＞
本実施形態では、エアノズルを排出部１１ｄの下端近傍と、主筒部１１ｂの外側の２箇所に設けたが、これに限定されない。３箇所以上に設けてもよい。
エアノズルは押出ノズル１１の外面に気体を吹き付けるものであればよく、形状は限定されない。例えば、吹出口は孔状に限らずスリット状でもよい。 <Modification example>
In the present embodiment, air nozzles are provided at two locations, one near the lower end of the discharge portion 11d and the other outside the main cylinder portion 11b, but the present invention is not limited to this. It may be provided at three or more places.
The shape of the air nozzle is not limited as long as it blows gas onto the outer surface of the extrusion nozzle 11. For example, the outlet is not limited to a hole shape but may be a slit shape.

本実施形態では、押出ノズル１１の外面温度を局所的に上昇させる温度調整部としてエアノズルを設けたが、気体を吹き付ける以外の方法で外面温度を局所的に上昇させてもよい。例えば、押出ノズル１１の一部を２重配管にして、押出ノズル１１の外面に水やエチレングリコールなどの不凍液を熱媒体として接触させることにより、外面温度を局所的に上昇させてもよい。また、押出ノズル１１の外面に光を照射して外面温度を局所的に上昇させてもよい。 In the present embodiment, the air nozzle is provided as a temperature adjusting unit for locally raising the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11, but the outer surface temperature may be raised locally by a method other than blowing gas. For example, the outer surface temperature may be raised locally by forming a part of the extrusion nozzle 11 into a double pipe and bringing an antifreeze solution such as water or ethylene glycol into contact with the outer surface of the extrusion nozzle 11 as a heat medium. Further, the outer surface of the extrusion nozzle 11 may be irradiated with light to locally raise the outer surface temperature.

本実施形態では、切断部２０において、複合未硬化物２１をＺ方向（押出方向）に対して垂直に切断したが、押出方向に対して交差する方向に切断して成形物２２を落下させることができればよく、必ずしも垂直でなくてよい。例えば、Ｙ方向に垂直な面（Ｘ−Ｚ平面）と切断面とがなす角度が９０±３０°、好ましくは９０±２０°、より好ましくは９０±１０°、さらに好ましくは９０±５°の範囲内であってもよい。
本実施形態では、スティック３を有するアイスバー状の冷菓を製造したが、平板状の冷菓本体を有する冷菓であれば同様に製造できる。例えば、平板状の冷菓本体をモナカ等の可食容器に収容した形態の冷菓、平板状の冷菓本体をビスケット等の板状の食品で挟んだ形態の冷菓等が挙げられる。 In the present embodiment, the composite uncured product 21 is cut perpendicularly to the Z direction (extrusion direction) in the cutting portion 20, but the molded product 22 is dropped by cutting in a direction intersecting the extrusion direction. It suffices if it can be done, and it does not necessarily have to be vertical. For example, the angle formed by the plane perpendicular to the Y direction (XZ plane) and the cut plane is 90 ± 30 °, preferably 90 ± 20 °, more preferably 90 ± 10 °, still more preferably 90 ± 5 °. It may be within the range.
In the present embodiment, an ice bar-shaped frozen dessert having a stick 3 is produced, but any frozen dessert having a flat plate-shaped frozen dessert body can be produced in the same manner. Examples thereof include a frozen dessert in which the flat plate-shaped frozen dessert body is housed in an edible container such as Monaca, and a frozen dessert in which the flat plate-shaped frozen dessert body is sandwiched between plate-shaped foods such as biscuits.

以下に実施例を用いて本発明をさらに詳しく説明するが、本発明はこれら実施例に限定されるものではない。以下において、含有量の単位である「％」は特に断りのない限り「質量％」である。 Hereinafter, the present invention will be described in more detail with reference to Examples, but the present invention is not limited to these Examples. In the following, "%", which is a unit of content, is "mass%" unless otherwise specified.

＜測定方法・評価方法＞
［押出ノズルの外面温度及びＨの測定方法］
押出ノズル１１の外面温度を、放射温度計ＨＯＲＩＢＡ社製機種名ＩＴ−５４５Ｓを用いて測定した。
排出部１１ｄの下端から、Ｚ方向における主筒部１１ｂの長さの１／２の位置までの領域（温度制御領域）の高さをｈ１（ｈ１＝ｈ３＋（主筒部の長さ／２））とした。
温度制御領域において、押出ノズル１１の中心軸Ｐを含みＸ方向に垂直な面と押出ノズル１１の外面とが交わる２つの交線（交線ａ、交線ｂとする）上の外面温度をそれぞれ測定した。
交線ａ上の外面温度が、０〜１８℃である領域のＺ方向の長さの合計をｈａとし、交線ｂ上の外面温度が、０〜１８℃である領域のＺ方向の長さの合計をｈｂとし、下式により、外面温度が０〜１８℃である領域の割合Ｈ（単位：％）を求めた。
Ｈ＝｛（ｈａ＋ｈｂ）／２｝／ｈ１×１００ <Measurement method / evaluation method>
[Measurement method of outer surface temperature and H of extrusion nozzle]
The outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was measured using a radiation thermometer HORIBA model name IT-545S.
The height of the region (temperature control region) from the lower end of the discharge portion 11d to the position of 1/2 of the length of the main cylinder portion 11b in the Z direction is h1 (h1 = h3 + (length of the main cylinder portion / 2)). ).
In the temperature control region, the outer surface temperature on two lines of intersection (referred to as line of intersection a and line of intersection b) at which the plane perpendicular to the X direction including the central axis P of the extrusion nozzle 11 and the outer surface of the extrusion nozzle 11 intersect, respectively. It was measured.
Let ha be the total length of the region where the outer surface temperature on the line of intersection a is 0 to 18 ° C. in the Z direction, and the length of the region where the outer surface temperature on the line of intersection b is 0 to 18 ° C. in the Z direction. The total of the above was taken as hb, and the ratio H (unit:%) of the region where the outer surface temperature was 0 to 18 ° C. was determined by the following formula.
H = {(ha + hb) / 2} / h1 × 100

［エアノズルから押出ノズルへ吹き付ける気体の温度及び流速の測定方法］
エアノズルの吹出口から、押出ノズル１１の外面に向かって吹き付ける気体の温度を、デジタル温度計（佐藤計量器製作所社製品名ＳＫ−２５０ＷＰＩＩ−Ｎ）で測定し、流速を環境計測器（テストー社製品名Ｔｅｓｔｏ４３５−２）で測定した。
エアノズルに複数個の吹出口が存在する場合、交線ａと交線ｂのそれぞれに最も近い吹出口について、前記気体の温度及び流速を測定した。
［未硬化物の温度ｔの測定方法］
トレイ上に落下した直後の成形物について、接触式温度計で冷菓本体の任意の２箇所の温度を測定し、その平均値を未硬化物の温度ｔとした。 [Measurement method of temperature and flow velocity of gas blown from air nozzle to extrusion nozzle]
The temperature of the gas blown from the air outlet of the air nozzle toward the outer surface of the extrusion nozzle 11 is measured with a digital thermometer (product name SK-250WPII-N manufactured by Sato Keiki Seisakusho Co., Ltd.), and the flow velocity is measured by an environmental measuring instrument (Testo Co., Ltd. product). It was measured with the name Testo 435-2).
When a plurality of outlets were present in the air nozzle, the temperature and flow velocity of the gas were measured for the outlet closest to each of the line of intersection a and the line of intersection b.
[Measuring method of temperature t of uncured material]
The temperature of the molded product immediately after falling onto the tray was measured at two arbitrary points of the frozen dessert body with a contact thermometer, and the average value was taken as the temperature t of the uncured product.

［形状安定性の評価方法］
図４に例示するように、冷菓本体２を、Ｘ方向（スティック３の挿入方向）の長さが１／２となるようにＸ方向に対して垂直な断面で切断し、スティック３を含む部位と、含まない部位に分けた。図５、６に示すように、スティック３を含まない部位を、表側端面２ａが上側となるように、Ｘ−Ｙ平面に平行な基準面Ｓ上に置いた。図５に示すように、切断面におけるＺ方向の長さ（下記Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３）を測定した。また図６に示すように、切断面におけるＹ方向の長さ（下記Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３）を測定した。長さの単位はいずれもｍｍである。
Ｚ１：表側端面２ａの左端から基準面Ｓに下した垂線Ｚ１の長さ。
Ｚ２：垂線Ｚ１から垂線Ｚ３までの距離の１／２の位置における、表側端面２ａから基準面Ｓまでの距離。
Ｚ３：表側端面２ａの右端から基準面Ｓに下した垂線Ｚ３の長さ。
Ｙ１：垂線Ｚ１またはＺ３のいずれか短い方の上端（表側端面２ａの左端又は右端の一方）から冷菓本体２の他方の側面までの距離（上底Ｙ１の長さ）。
Ｙ２：上底Ｙ１から下底Ｙ３までの距離の１／２の位置における、冷菓本体２の一方の側面から他方の側面までの距離。
Ｙ３：冷菓本体２の基準面Ｓに接する面（裏側端面２ｂ）の両端間の距離（下底Ｙ３の長さ）。 [Evaluation method of shape stability]
As illustrated in FIG. 4, the frozen dessert body 2 is cut in a cross section perpendicular to the X direction so that the length in the X direction (insertion direction of the stick 3) is halved, and a portion including the stick 3 is included. And divided into parts not included. As shown in FIGS. 5 and 6, the portion not including the stick 3 was placed on the reference surface S parallel to the XY plane so that the front end surface 2a was on the upper side. As shown in FIG. 5, the length of the cut surface in the Z direction (Z1, Z2, Z3 below) was measured. Further, as shown in FIG. 6, the length of the cut surface in the Y direction (Y1, Y2, Y3 below) was measured. The unit of length is mm.
Z1: The length of the perpendicular line Z1 drawn from the left end of the front end surface 2a to the reference surface S.
Z2: The distance from the front end surface 2a to the reference surface S at a position halved of the distance from the perpendicular line Z1 to the perpendicular line Z3.
Z3: The length of the perpendicular line Z3 drawn from the right end of the front end surface 2a to the reference surface S.
Y1: The distance from the shorter end of the perpendicular line Z1 or Z3 (one of the left end or the right end of the front end surface 2a) to the other side surface of the frozen dessert body 2 (the length of the upper bottom Y1).
Y2: The distance from one side surface of the frozen dessert body 2 to the other side surface at a position halved of the distance from the upper base Y1 to the lower base Y3.
Y3: The distance between both ends of the surface (back side end surface 2b) in contact with the reference surface S of the frozen dessert body 2 (the length of the lower bottom Y3).

Ｚ１、Ｚ２、Ｚ３のうちの最大値（Ｚｍａｘ）に対する最小値（Ｚｍｉｎ）の割合（Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ、単位％）を求めた。連続して製造した３個の製品について（Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ、単位％）を求め、それらの平均値を測定結果とした。
Ｙ１、Ｙ２、Ｙ３のうちの最大値（Ｙｍａｘ）に対する最小値（Ｙｍｉｎ）の割合（Ｙｍｉｎ／Ｙｍａｘ、単位％）を求めた。連続して製造した３個の製品について（Ｙｍｉｎ／Ｙｍａｘ、単位％）を求め、それらの平均値を測定結果とした。
Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘの測定結果の値が１００％に近いほど製品のゆがみが小さいことを意味する。 The ratio (Zmin / Zmax, unit%) of the minimum value (Zmin) to the maximum value (Zmax) among Z1, Z2, and Z3 was determined. (Zmin / Zmax, unit%) were obtained for three products manufactured in succession, and the average value thereof was used as the measurement result.
The ratio (Ymin / Ymax, unit%) of the minimum value (Ymin) to the maximum value (Ymax) among Y1, Y2, and Y3 was determined. (Ymin / Ymax, unit%) was obtained for three products manufactured in succession, and the average value thereof was used as the measurement result.
The closer the values of the measurement results of Zmin / Zmax and Ymin / Ymax are to 100%, the smaller the distortion of the product.

冷菓を、一定の製造条件で１２時間以上連続製造した。製造開始から２時間後と１２時間後に、Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘを測定した。
製造開始から１２時間後のＺｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘの測定結果に基づき、下記の基準で形状安定性を評価した。
なお、Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘの値は経時的に低下し、２時間後の測定結果の値より、１２時間後の測定結果の値の方が小さかった。
＜Ｚｍｉｎ／Ｚｍａｘについて＞
Ａ：８０％以上
Ｂ：７５％以上８０％未満
Ｃ：７０％以上７５％未満
Ｄ：６５％以上７０％未満
Ｅ：６５％未満
Ａ又はＢであると、製品の７０％以上においてほぼ設計通りの形状が得られるレベルである。
ＥであるとスティックがＸ−Ｙ平面に対して斜めになり、連続製造に支障が生じる。具体的には、硬化工程の後、トレイ上の冷菓を、スティックを把持して持ち上げる装置によってトレイから引き剥がした際、スティックが斜めになっていると、スティックを把持することができず、冷菓を持ち上げることができない。
＜Ｙｍｉｎ／Ｙｍａｘについて＞
Ａ：９０％以上
Ｂ：８５％以上９０％未満
Ｃ：８０％以上８５％未満
Ｄ：７５％以上８０％未満
Ｅ：７５％未満
Ａ又はＢであると、製品の７０％以上においてほぼ設計通りの形状が得られるレベルである。ＥであるとスティックがＸ−Ｙ平面に対して斜めになり、連続製造に支障が生じる。 Frozen desserts were continuously produced for 12 hours or more under certain production conditions. Zmin / Zmax and Ymin / Ymax were measured 2 hours and 12 hours after the start of production.
Based on the measurement results of Zmin / Zmax and Ymin / Ymax 12 hours after the start of production, the shape stability was evaluated according to the following criteria.
The values of Zmin / Zmax and Ymin / Ymax decreased with time, and the value of the measurement result after 12 hours was smaller than the value of the measurement result after 2 hours.
<About Zmin / Zmax>
A: 80% or more B: 75% or more and less than 80% C: 70% or more and less than 75% D: 65% or more and less than 70% E: less than 65% A or B is almost as designed in 70% or more of the product. This is the level at which the shape of is obtained.
If it is E, the stick becomes slanted with respect to the XY plane, which hinders continuous manufacturing. Specifically, when the frozen dessert on the tray is peeled off from the tray by a device that grips and lifts the stick after the curing step, if the stick is slanted, the stick cannot be gripped and the frozen dessert cannot be gripped. Can't lift.
<About Ymin / Ymax>
A: 90% or more B: 85% or more and less than 90% C: 80% or more and less than 85% D: 75% or more and less than 80% E: less than 75% A or B is almost as designed in 70% or more of the product. This is the level at which the shape of is obtained. If it is E, the stick becomes slanted with respect to the XY plane, which hinders continuous manufacturing.

＜装置＞
以下の例では、図２に示す製造装置を用いた。排出部１１ｄの下端よりやや上に第１のエアノズル１３を設け、主筒部１１ｂの半分の位置より下側に第２のエアノズル１４を設けた。
排出部１１ｄの下端から、供給部１１ａの上端までの高さｈ０は３３６ｍｍであった。
排出部１１ｄの下端から、主筒部１１ｂの半分の位置までの高さ、すなわち温度制御領域の上端までの高さｈ１は２２３ｍｍであった。
温度制御領域の上端までの高さｈ１（＝２３３ｍｍ）を１００％とするとき、
排出部１１ｄの下端から、第２のエアノズル１４までの距離ｈ２は７７．３％、
排出部１１ｄの下端から、縮径部１１ｃと主筒部１１ｂとの境界までの高さｈ３は６５．７％、
排出部１１ｄの下端から、排出部１１ｄと縮径部１１ｃとの境界までの高さｈ４は４５．１％、
排出部１１ｄの下端から、第１のエアノズル１３までの高さｈ５は１７．２％であった。
押出ノズル１１の周方向において、外面温度がほぼ均一になるように、エアノズル本体の、押出ノズル１１と向かい合う面に、孔状の吹出口を設けた。第１のエアノズル１３には１０個の吹出口（図示略）を、押出ノズル１１の周方向においてほぼ等間隔に設けた。第２のエアノズル１４には１１個の吹出口１４ｂを、押出ノズル１１の周方向においてほぼ等間隔に設けた。 <Device>
In the following example, the manufacturing apparatus shown in FIG. 2 was used. The first air nozzle 13 was provided slightly above the lower end of the discharge portion 11d, and the second air nozzle 14 was provided below the half position of the main cylinder portion 11b.
The height h0 from the lower end of the discharge portion 11d to the upper end of the supply portion 11a was 336 mm.
The height from the lower end of the discharge portion 11d to the half position of the main cylinder portion 11b, that is, the height h1 to the upper end of the temperature control region was 223 mm.
When the height h1 (= 233 mm) to the upper end of the temperature control region is 100%,
The distance h2 from the lower end of the discharge portion 11d to the second air nozzle 14 is 77.3%.
The height h3 from the lower end of the discharge portion 11d to the boundary between the diameter reduction portion 11c and the main cylinder portion 11b is 65.7%.
The height h4 from the lower end of the discharge portion 11d to the boundary between the discharge portion 11d and the diameter reduction portion 11c is 45.1%.
The height h5 from the lower end of the discharge portion 11d to the first air nozzle 13 was 17.2%.
A hole-shaped outlet is provided on the surface of the air nozzle body facing the extrusion nozzle 11 so that the outer surface temperature becomes substantially uniform in the circumferential direction of the extrusion nozzle 11. The first air nozzle 13 is provided with 10 outlets (not shown) at substantially equal intervals in the circumferential direction of the extrusion nozzle 11. Eleven outlets 14b were provided in the second air nozzle 14 at substantially equal intervals in the circumferential direction of the extrusion nozzle 11.

＜原料＞
表１の配合で使用した原料は以下の通りである。
［アイス原料ミックス］
・クリーム：森永乳業株式会社製。乳脂肪分４８．０質量％、無脂乳固形分４．５質量％、固形分５２．５質量％。
無塩バター：森永乳業株式会社製。乳脂肪分８３．０質量％、無脂乳固形分１．４質量％、固形分８４．４質量％。
・脱脂濃縮乳：森永乳業株式会社製。乳脂肪分０．４質量％、無脂乳固形分３４．６質量％、固形分３５．０質量％。
・蔗糖型液糖：固形分６８．０質量％、フジ日本精糖社製。
・水あめ：固形分６５質量％、日本コーンスターチ社製。
・加糖凍結卵黄：脂肪分２２．３０質量％、固形分５５．９質量％、三州食品社製。
・乳化安定剤：増粘多糖類５０．０質量％、グリセリン脂肪酸エステル５０．０質量％、太陽化学社製。
・安定剤：増粘多糖類１００．０質量％、太陽化学社製。
・乳化剤：グリセリン脂肪酸エステル１００．０質量％、太陽化学社製。 <Raw materials>
The raw materials used in the formulations shown in Table 1 are as follows.
[Ice ingredient mix]
・ Cream: Made by Morinaga Milk Industry Co., Ltd. Milk fat content 48.0% by mass, non-fat milk solid content 4.5% by mass, solid content 52.5% by mass.
Unsalted butter: Made by Morinaga Milk Industry Co., Ltd. Milk fat content 83.0% by mass, non-fat milk solid content 1.4% by mass, solid content 84.4% by mass.
-Skim milk concentrate: Made by Morinaga Milk Industry Co., Ltd. Milk fat content 0.4% by mass, non-fat milk solid content 34.6% by mass, solid content 35.0% by mass.
-Sucrose-type liquid sugar: Solid content 68.0% by mass, manufactured by Fuji Nihon Seito Corporation.
・ Syrup: Solid content 65% by mass, manufactured by Japan Corn Starch.
-Saccharified frozen egg yolk: fat content 22.30% by mass, solid content 55.9% by mass, manufactured by Sanshu Foods Co., Ltd.
-Emulsion stabilizer: thickening polysaccharide 50.0% by mass, glycerin fatty acid ester 50.0% by mass, manufactured by Taiyo Kagaku Co., Ltd.
-Stabilizer: 100.0% by mass of thickening polysaccharide, manufactured by Taiyo Kagaku Co., Ltd.
-Emulsifier: Glycerin fatty acid ester 100.0% by mass, manufactured by Taiyo Kagaku Co., Ltd.

以下の試験例において、冷菓材料は、表１に示すアイス原料ミックス（配合Ａ）の凍結物とした。表２に示す製造条件を用いた。冷菓本体２の平面形状は略楕円形とした。 In the following test example, the frozen dessert material was a frozen product of the ice raw material mix (formulation A) shown in Table 1. The manufacturing conditions shown in Table 2 were used. The planar shape of the frozen dessert body 2 was substantially elliptical.

（試験例１）
配合Ａの原料を、混合溶解し、加熱殺菌し、均質化し、２〜６℃に温度調節して連続式フリーザーに連続的に供給した。連続式フリーザーから排出される部分凍結品を、押出ノズル１１に連続的に供給した。部分凍結品の排出温度（ノズルへの供給温度）は、設定値−５．５℃、実測値−５．３〜−５．７℃であった。連続式フリーザーから排出される部分凍結品のオーバーラン（設定値）は０％とした。
押出ノズル１１の排出部１１ｄから排出される未硬化物を、排出方向に垂直に切断した。切断する直前の未硬化物にスティック３を刺した。これによりトレイ３０上に成形物２２を得た。成形速度（１分間に得られる成形物の数）は１６０個／分とした。
得られた成形物２２を、硬化工程で−４２〜−３５℃に２６〜２７分間保持して硬化させた。この後、スティック３を把持して持ち上げる装置によってトレイ３０から引き剥がし、アイスバー状の冷菓１を得た。 (Test Example 1)
The raw materials of Formulation A were mixed and dissolved, sterilized by heating, homogenized, and the temperature was adjusted to 2 to 6 ° C. and continuously supplied to a continuous freezer. The partially frozen product discharged from the continuous freezer was continuously supplied to the extrusion nozzle 11. The discharge temperature (supply temperature to the nozzle) of the partially frozen product was a set value of −5.5 ° C. and an actually measured value of −5.3 to −5.7 ° C. The overrun (set value) of the partially frozen product discharged from the continuous freezer was set to 0%.
The uncured material discharged from the discharge portion 11d of the extrusion nozzle 11 was cut perpendicular to the discharge direction. Stick 3 was stabbed into the uncured material immediately before cutting. As a result, the molded product 22 was obtained on the tray 30. The molding speed (the number of molded products obtained per minute) was 160 pieces / minute.
The obtained molded product 22 was held at 4-2 to −35 ° C. for 26 to 27 minutes in the curing step and cured. After that, the stick 3 was peeled off from the tray 30 by a device for grasping and lifting the stick 3, to obtain an ice bar-shaped frozen dessert 1.

冷菓の製造中、第１のエアノズル１３及び第２のエアノズル１４から押出ノズル１１の外面に、１５〜１６℃の空気を吹き付けた。これにより、第１のエアノズル１３の近傍には、押出ノズル１１の外面温度が０〜（Ｔ１）℃の範囲内で連続している領域が形成され、第２のエアノズル１４の近傍には、押出ノズル１１の外面温度が０〜（Ｔ２）℃の範囲内で連続している領域が形成された。
表３に示すように、押出ノズル１１の外面に吹き付ける空気の流速、又は押出ノズルの外面とエアノズル本体との距離を調整することによって、押出ノズル１１の外面温度条件（外面温度が０〜１８℃である領域の割合Ｈ）を変化させて冷菓を製造した。表３に、第１、第２のエアノズル近傍の領域におけるぞれぞれの最高温度（前記Ｔ１、Ｔ２）を示す。いずれの条件においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−５．０℃であった。
各外面温度条件（Ｈ）で得られた冷菓について、上記の方法でＺｍｉｎ／Ｚｍａｘ及びＹｍｉｎ／Ｙｍａｘを測定し、形状安定性を評価した。結果を表４、５に示す。
上記の方法で、各外面温度条件における未硬化物（アイス原料ミックスの部分凍結品）の温度ｔを測定したところ−５．７〜−５．１℃の範囲内であった。
表中の「エアーなし」では、第１のエアノズル１３及び第２のエアノズル１４からの気体の吹き付けをしないで冷菓を製造した。この場合の押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−５．７℃、最高温度Ｔは−５．０℃であった。 During the production of the frozen dessert, air at 15 to 16 ° C. was blown from the first air nozzle 13 and the second air nozzle 14 to the outer surface of the extrusion nozzle 11. As a result, a region in which the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 is continuous within the range of 0 to (T1) ° C. is formed in the vicinity of the first air nozzle 13, and the extrusion nozzle 11 is extruded in the vicinity of the second air nozzle 14. A continuous region was formed in which the outer surface temperature of the nozzle 11 was in the range of 0 to (T2) ° C.
As shown in Table 3, the outer surface temperature condition of the extrusion nozzle 11 (outer surface temperature is 0 to 18 ° C.) is adjusted by adjusting the flow velocity of the air blown to the outer surface of the extrusion nozzle 11 or the distance between the outer surface of the extrusion nozzle and the air nozzle body. Cold confectionery was produced by changing the ratio H) of the region. Table 3 shows the maximum temperatures (T1 and T2) in the regions near the first and second air nozzles, respectively. Under any of the conditions, the minimum temperature of the outer surface of the extrusion nozzle 11 was −5.0 ° C.
For the frozen desserts obtained under each outer surface temperature condition (H), Zmin / Zmax and Ymin / Ymax were measured by the above method to evaluate the shape stability. The results are shown in Tables 4 and 5.
When the temperature t of the uncured product (partially frozen product of the ice raw material mix) under each outer surface temperature condition was measured by the above method, it was in the range of -5.7 to -5.1 ° C.
In the case of "without air" in the table, the frozen dessert was produced without blowing gas from the first air nozzle 13 and the second air nozzle 14. In this case, the minimum temperature of the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −5.7 ° C., and the maximum temperature T was −5.0 ° C.

（試験例２〜９）
表４、５に示すように、連続式フリーザーから排出される部分凍結品のオーバーラン（設定値）を１０〜１００％の範囲で変更したほかは、試験例１と同様にして冷菓を製造し、評価した。 (Test Examples 2-9)
As shown in Tables 4 and 5, frozen desserts were produced in the same manner as in Test Example 1 except that the overrun (set value) of the partially frozen product discharged from the continuous freezer was changed in the range of 10 to 100%. ,evaluated.

表４、５の結果に示されるように、オーバーランの値が低いほど、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。押出ノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。 As shown in the results of Tables 4 and 5, the lower the overrun value, the greater the tendency for the shape to be distorted. It was found that the shape distortion can be improved by adjusting the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11.

（試験例１１〜１７）
試験例４（オーバーランが３０％）において、押出ノズル１１の排出部１１ｄから排出される未硬化物の流下速度と未硬化物を切断する際のカットスピードを調整して、冷菓本体の厚さを表６、７に示すとおりに変更した。各試験例における冷菓本体の体積（設計値）を表２に示す。それ以外は試験例４と同様にして、アイスバー状の冷菓１を得た。試験例４と試験例１４の製造条件は同じである。
表６、７に示すように、押出ノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させて冷菓を製造した。得られた冷菓について同様に評価した。結果を表６、７に示す。 (Test Examples 11 to 17)
In Test Example 4 (overrun is 30%), the flow speed of the uncured product discharged from the discharge portion 11d of the extrusion nozzle 11 and the cutting speed when cutting the uncured product are adjusted to adjust the thickness of the frozen dessert body. Was changed as shown in Tables 6 and 7. Table 2 shows the volume (design value) of the frozen dessert body in each test example. An ice bar-shaped frozen dessert 1 was obtained in the same manner as in Test Example 4 except for the above. The manufacturing conditions of Test Example 4 and Test Example 14 are the same.
As shown in Tables 6 and 7, frozen desserts were produced by changing the outer surface temperature condition (H) of the extrusion nozzle 11. The obtained frozen desserts were evaluated in the same manner. The results are shown in Tables 6 and 7.

表６、７の結果に示されるように、冷菓本体の厚さが小さいほど、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。押出ノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。 As shown in the results of Tables 6 and 7, the smaller the thickness of the frozen dessert body, the greater the tendency for the shape to be distorted. It was found that the shape distortion can be improved by adjusting the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11.

（試験例２１）
試験例４（オーバーランが３０％）において、連続式フリーザーから排出される部分凍結品の温度を調整して、押出ノズル１１への供給温度を設定値−４．５℃、実測値−４．３〜−４．７℃に変更した。
表８に示すように、押出ノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させた。いずれの条件においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−４．０℃であった。
それ以外は試験例４と同様にして、アイスバー状の冷菓１を製造した。得られた冷菓について、試験例４と同様にして評価した。結果を表９、１０に示す。
本例において、各外面温度条件（Ｈ）における未硬化物の温度ｔは−４．１〜−４．７℃の範囲内であった。
いずれの外面温度条件（Ｈ）においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−４．０℃であった。
「エアーなし」の場合の、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−４．７℃、最高温度Ｔは−４．０℃であった。 (Test Example 21)
In Test Example 4 (overrun is 30%), the temperature of the partially frozen product discharged from the continuous freezer is adjusted, and the supply temperature to the extrusion nozzle 11 is set to a set value of −4.5 ° C. and an actually measured value of -4. The temperature was changed from 3 to -4.7 ° C.
As shown in Table 8, the outer surface temperature condition (H) of the extrusion nozzle 11 was changed. Under any of the conditions, the minimum temperature of the outer surface of the extrusion nozzle 11 was -4.0 ° C.
An ice bar-shaped frozen dessert 1 was produced in the same manner as in Test Example 4 except for the above. The obtained frozen dessert was evaluated in the same manner as in Test Example 4. The results are shown in Tables 9 and 10.
In this example, the temperature t of the uncured product under each outer surface temperature condition (H) was in the range of 4-1 to -4.7 ° C.
Under any of the outer surface temperature conditions (H), the minimum outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was -4.0 ° C.
In the case of "without air", the minimum temperature of the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was -4.7 ° C, and the maximum temperature T was -4.0 ° C.

（試験例２２）
試験例２１において、押出ノズル１１への供給温度を設定値−５．０℃、実測値−４．８〜−５．２℃に変更した。
表８に示すように、押出ノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させた。いずれの条件においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−４．５℃であった。
それ以外は試験例２１と同様にして、アイスバー状の冷菓１を製造し、評価した。結果を表９、１０に示す。
本例において、各外面温度条件（Ｈ）における未硬化物の温度ｔは−４．６〜−５．２℃の範囲内であった。
いずれの外面温度条件（Ｈ）においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−４．５℃であった。
「エアーなし」の場合の、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−５．２℃、最高温度Ｔは−４．５℃であった。 (Test Example 22)
In Test Example 21, the supply temperature to the extrusion nozzle 11 was changed to a set value of −5.0 ° C. and an actually measured value of -4.8 to -5.2 ° C.
As shown in Table 8, the outer surface temperature condition (H) of the extrusion nozzle 11 was changed. Under any of the conditions, the minimum temperature of the outer surface of the extrusion nozzle 11 was −4.5 ° C.
Other than that, an ice bar-shaped frozen dessert 1 was produced and evaluated in the same manner as in Test Example 21. The results are shown in Tables 9 and 10.
In this example, the temperature t of the uncured product under each outer surface temperature condition (H) was in the range of -4.6 to -5.2 ° C.
Under any of the outer surface temperature conditions (H), the minimum outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −4.5 ° C.
In the case of "without air", the minimum temperature of the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −5.2 ° C., and the maximum temperature T was −4.5 ° C.

（試験例２３）
試験例２３の製造条件は試験例４及び試験例１４と同じである。 (Test Example 23)
The manufacturing conditions of Test Example 23 are the same as those of Test Example 4 and Test Example 14.

（試験例２４）
試験例２１において、押出ノズル１１への供給温度を設定値−６．０℃、実測値−５．８〜−６．２℃に変更した。
表８に示すように、押出ノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させた。いずれの条件においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−５．５℃であった。
それ以外は試験例２１と同様にして、アイスバー状の冷菓１を製造し、評価した。結果を表９、１０に示す。
本例において、各外面温度条件（Ｈ）における未硬化物の温度ｔは−５．６〜−６．２℃の範囲内であった。
いずれの外面温度条件（Ｈ）においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−５．５℃であった。
「エアーなし」の場合の、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−６．２℃、最高温度Ｔは−５．５℃であった。 (Test Example 24)
In Test Example 21, the supply temperature to the extrusion nozzle 11 was changed to a set value of −6.0 ° C. and an actually measured value of −5.8 to −6.2 ° C.
As shown in Table 8, the outer surface temperature condition (H) of the extrusion nozzle 11 was changed. Under any of the conditions, the minimum temperature of the outer surface of the extrusion nozzle 11 was −5.5 ° C.
Other than that, an ice bar-shaped frozen dessert 1 was produced and evaluated in the same manner as in Test Example 21. The results are shown in Tables 9 and 10.
In this example, the temperature t of the uncured product under each outer surface temperature condition (H) was in the range of −5.6 to −6.2 ° C.
Under any of the outer surface temperature conditions (H), the minimum outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −5.5 ° C.
In the case of "no air", the minimum temperature of the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −6.2 ° C., and the maximum temperature T was −5.5 ° C.

（試験例２５）
試験例２１において、押出ノズル１１への供給温度を設定値−６．５℃、実測値−６．３〜−６．７℃に変更した。
表８に示すように、押出ノズル１１の外面温度条件（Ｈ）を変化させた。いずれの条件においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−６．０℃であった。
それ以外は試験例２１と同様にして、アイスバー状の冷菓１を製造し、評価した。結果を表９、１０に示す。
本例において、各外面温度条件（Ｈ）における未硬化物の温度ｔは−６．１〜−６．７℃の範囲内であった。
いずれの外面温度条件（Ｈ）においても、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−６．０℃であった。
「エアーなし」の場合の、押出ノズル１１の外面温度の最低温度は−６．７℃、最高温度Ｔは−６．０℃であった。 (Test Example 25)
In Test Example 21, the supply temperature to the extrusion nozzle 11 was changed to a set value of −6.5 ° C. and an actually measured value of −6.3 to −6.7 ° C.
As shown in Table 8, the outer surface temperature condition (H) of the extrusion nozzle 11 was changed. Under any of the conditions, the minimum temperature of the outer surface of the extrusion nozzle 11 was −6.0 ° C.
Other than that, an ice bar-shaped frozen dessert 1 was produced and evaluated in the same manner as in Test Example 21. The results are shown in Tables 9 and 10.
In this example, the temperature t of the uncured product under each outer surface temperature condition (H) was in the range of −6.1 to −6.7 ° C.
Under any of the outer surface temperature conditions (H), the minimum outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −6.0 ° C.
In the case of "without air", the minimum temperature of the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11 was −6.7 ° C., and the maximum temperature T was −6.0 ° C.

表９、１０の結果に示されるように、ノズルへの供給温度が高すぎても低すぎても、形状のゆがみが大きくなりやすい傾向があった。押出ノズル１１の外面温度を調整することにより、形状のゆがみを改善できることが認められた。 As shown in the results of Tables 9 and 10, the shape distortion tends to be large regardless of whether the supply temperature to the nozzle is too high or too low. It was found that the shape distortion can be improved by adjusting the outer surface temperature of the extrusion nozzle 11.

１冷菓
２冷菓本体
２ａ表側端面
２ｂ裏側端面
３スティック
１１押出ノズル
１１ａ供給部
１１ｂ主筒部
１１ｃ縮径部
１１ｄ排出部
１３第１のエアノズル
１４第２のエアノズル
１４ａエアノズル本体
１４ｂ吹出口
２０切断部
２１未硬化物
２２成形物
３０トレイ
５１シリンダー
５２ブレード付きダッシャー
５２ａブレード
５３ビーター
５４冷媒ジャケット 1 Frozen dessert 2 Frozen dessert body 2a Front side end surface 2b Back side end surface 3 Stick 11 Extrusion nozzle 11a Supply part 11b Main cylinder part 11c Diameter reduction part 11d Discharge part 13 First air nozzle 14 Second air nozzle 14a Air nozzle body 14b Outlet 20 Cutting part 21 Uncured product 22 Molded product 30 Tray 51 Cylinder 52 Bladed dasher 52a Blade 53 Beater 54 Refrigerant jacket

Claims

冷菓材料の未硬化物を排出する押出ノズルと、前記押出ノズルから排出された前記未硬化物を押出方向に対して交差する方向に切断する切断部と、前記押出ノズルの外面温度を局所的に上昇させる温度調整部とを有する、冷菓の製造装置。 The extrusion nozzle that discharges the uncured product of the frozen dessert material, the cutting portion that cuts the uncured product discharged from the extrusion nozzle in a direction intersecting the extrusion direction, and the outer surface temperature of the extrusion nozzle are locally determined. A frozen dessert manufacturing apparatus having a temperature control unit for raising the temperature.

前記温度調整部が、前記押出ノズルの外面に気体を吹き付けるエアノズルを備える、請求項１に記載の製造装置。 The manufacturing apparatus according to claim 1, wherein the temperature adjusting unit includes an air nozzle that blows gas onto the outer surface of the extrusion nozzle.

請求項１又は２に記載の製造装置を用いて冷菓を製造する方法であって、
前記押出ノズルに前記未硬化物を供給し、前記押出ノズルの外面温度が０〜Ｔ℃（０＜Ｔ≦１８）の範囲内で連続的に変化している領域が存在する状態で、前記押出ノズルから前記未硬化物を排出し、前記押出ノズルから排出された前記未硬化物を前記切断部で切断して成形物を得て、前記成形物を硬化して冷菓を得る、冷菓の製造方法。 A method for producing a frozen dessert using the production apparatus according to claim 1 or 2.
The uncured product is supplied to the extrusion nozzle, and the extrusion is performed in a state where there is a region in which the outer surface temperature of the extrusion nozzle is continuously changing within the range of 0 to T ° C. (0 <T ≦ 18). A method for producing a chilled confectionery, wherein the uncured product is discharged from a nozzle, the uncured product discharged from the extrusion nozzle is cut at the cutting portion to obtain a molded product, and the molded product is cured to obtain a chilled confectionery. ..